JP7229311B2 - Magnetically conductive coating layer with dense structure and manufacturing method thereof - Google Patents

Magnetically conductive coating layer with dense structure and manufacturing method thereof Download PDF

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Description

本発明は、鍋類の技術分野に関し、特に緻密な構造の導磁性コーティング層及びその製造方法に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to the technical field of pots and pans, and more particularly to a magnetically conductive coating layer with a dense structure and a method for producing the same.

アルミニウム合金や３０４ステンレス鋼などの材質は、家電製品に非常に広く使われるが、これらの非磁性又は導磁性が弱い材質の鍋類が備える電磁加熱機能が理想的ではない。例えば、アルミニウム製のＩＨ加熱圧力鍋又はフライパンなどは、従来のプロセスでは、部分的に加熱ろう付け又はカシメ接合の方式を採用し、基体である鍋類の底部には導磁性のある1層の４３０ステンレス鋼のシートを設ける。しかし、この二種類のプロセスは、鍋の高い部位にあるステンレス鋼複合底板の問題を解決することができず、その電磁加熱パワーが比較的小さい。特に、後者であるカシメ接合製造技術において、アルミニウム鍋の底部に鉄板（又は４３０ステンレス鋼）を重ね合わせるプロセスを行う際に、鉄板（又は４３０ステンレス鋼）に複数の穴を開ける必要がある。しかし、こうすると、材料の緻密性が低下し、その磁束線を切断する密度が低下し、その電磁加熱の渦電流効果が低下し、それに応じて加熱パワーが低下する。鍋の底部に緻密な導磁性コーティング層を製造することにより、この問題を効果的に解決することができる。 Materials such as aluminum alloys and 304 stainless steel are very widely used in home appliances, but the electromagnetic heating capabilities of pans made of these non-magnetic or poorly magnetically conductive materials are not ideal. For example, aluminum IH heating pressure cookers or frying pans, in the conventional process, partially adopt a method of heating brazing or caulking, and the base of the pan is a single layer of magnetic conductivity. A sheet of 430 stainless steel is provided. However, these two processes cannot solve the problem of the stainless steel composite bottom plate on the high part of the pot, and its electromagnetic heating power is relatively small. In particular, in the latter crimped joint manufacturing technique, it is necessary to drill a plurality of holes in the iron plate (or 430 stainless steel) during the process of overlapping the iron plate (or 430 stainless steel) with the bottom of the aluminum pan. However, this reduces the compactness of the material, reduces its flux line cutting density, reduces the eddy current effect of its electromagnetic heating, and correspondingly reduces its heating power. This problem can be effectively solved by producing a dense magnetically conductive coating layer on the bottom of the pan.

良好な電磁加熱効果を実現するために、コールドスプレー技術を採用することにより、これらの鍋類の底部に緻密性の高い導磁性コーティング層を設ける。Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉ合金、４３０ステンレス鋼などの微粉末を原材料とし、コールドスプレーのプロセスパラメータを制御して、空隙率の低い緻密な構造の導磁性コーティング層（０．０５～０．５％）を設けることにより、非磁性又は弱磁性の鍋類の電磁加熱効率を著しく向上させることができる（最大出力電力が１６００～２０００Ｗに達する）。 In order to achieve good electromagnetic heating effect, the bottom of these pans is provided with a dense magnetically conductive coating layer by adopting cold spray technology. Fine powders such as Fe, Ni, Co, Fe—Si alloys, and 430 stainless steel are used as raw materials, and cold spray process parameters are controlled to form a magnetically conductive coating layer with a dense structure with low porosity (0.05 to 0.05 .5%) can significantly improve the electromagnetic heating efficiency of non-magnetic or weakly magnetic pans (maximum output power reaches 1600-2000 W).

該コールドスプレー技術によりアルミニウム鍋の底部に製造された導磁性コーティング層の性能は、明らかに溶射により製造された導磁性コーティング層より優れていて、現在のアルミニウム合金/ステンレス鋼複合底板、又はアルミニウム合金/ステンレス鋼複合板により製造された鍋類又は調理器具一部に取って代わることができ、ＩＨ加熱の小型家電製品の製造コストを著しく低下させ、急速かつ効率的に電磁加熱するという目的に達する。ここで、ＩＨはＩｎｄｕｃｔｉｏｎ Ｈｅａｔｉｎｇの略称であり、電磁誘導による2次電流（渦電流）が被加熱材料を通過する際に発生するジュール熱を利用することを指す。 The performance of the magnetically conductive coating layer produced on the bottom of the aluminum pan by the cold spray technology is obviously superior to the magnetically conductive coating layer produced by thermal spraying, and the current aluminum alloy/stainless steel composite bottom plate or aluminum alloy / It can replace pots or cookware parts made of stainless steel composite plate, significantly reduce the manufacturing cost of IH heating small home appliances, and achieve the purpose of rapid and efficient electromagnetic heating. . Here, IH is an abbreviation for Induction Heating, which refers to utilizing Joule heat generated when a secondary current (eddy current) due to electromagnetic induction passes through a material to be heated.

従来技術に存在する問題に鑑みて、本発明が解決しようとする技術的課題は、緻密な構造の導磁性コーティング層を提供することであり、該導磁性コーティング層は、コールドスプレー技術のプロセスパラメータを厳密に制御することにより取得され、緻密性が良く、剥落し難く、性能が安定しており、安定的に量産することができる。本発明が解決しようとするもう一つの技術的課題は、上記の緻密な構造の導磁性コーティング層の製造方法を提供することである。本発明が解決しようとするさらに一つの技術的課題は、上記の緻密な構造の導磁性コーティング層を有する鍋体及び鍋類を提供することであり、前記鍋類は、良好な電磁加熱効果を有する。 In view of the problems existing in the prior art, the technical problem to be solved by the present invention is to provide a magnetically conductive coating layer with a dense structure, which can meet the process parameters of cold spray technology. It is obtained by strictly controlling , has good density, does not easily peel off, has stable performance, and can be mass-produced stably. Another technical problem to be solved by the present invention is to provide a method for producing the above densely structured magnetically conductive coating layer. Another technical problem to be solved by the present invention is to provide a pot body and pots having the magnetically conductive coating layer with the above dense structure, the pots having a good electromagnetic heating effect. have.

本発明の上記技術的課題を解決するための技術案は、以下の通りである。鍋体は、鍋本体と、緻密な構造の導磁性コーティング層とを含む。前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置し、且つ鍋本体の側壁の下部及び/又は底部に位置し、前記導磁性コーティング層は、層状のコーティング層として前記鍋本体の外表面にコーティングされる。前記導磁性コーティング層は、前記鍋本体とコールドスプレープロセスによって結合する。前記導磁性コーティング層の空隙率は、０．１０～０．２４％である。塑性変形により堆積形成される前記導磁性コーティング層の厚さは、０．１５～０．４ｍｍの範囲に収まっている。前記鍋本体は非導磁性又は弱導磁性材料からなる鍋本体である。前記導磁性コーティング層はＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉから選ばれる一種又は複数種を混合したものである。 Technical proposals for solving the above technical problems of the present invention are as follows. The pot body includes a pot body and a densely structured magnetically conductive coating layer. The magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body and is located on the bottom and/or bottom of the side wall of the pot body, and the magnetically conductive coating layer is formed on the outer surface of the pot body as a layered coating layer . coated . The magnetically conductive coating layer is combined with the pot body by a cold spray process. The porosity of the magnetically conductive coating layer is 0.5. 10 to 0.24 % . The thickness of the magnetically conductive coating layer deposited by plastic deformation is in the range of 0.15-0.4 mm. The pot body is a pot body made of a non-magnetic or weakly-permeable material. The magnetically conductive coating layer is a mixture of one or more selected from Fe, Ni, Co, and Fe--Si.

好ましくは、前記導磁性コーティング層の厚さが、０．１～０．６ｍｍである。 Preferably, the thickness of the magnetically conductive coating layer is 0.1-0.6 mm.

コールドスプレー（ＣＳ：Ｃｏｌｄ Ｓｐｒａｙ）は、気体動力スプレー技術とも呼ばれ、一定の塑性を有する高速固相粒子が基体と衝突した後、強烈な塑性変形を経て堆積が発生し、導磁性コーティング層を形成する方法を指す。通常の条件において、一般的な概念は、固相粒子が何らかの基体と衝突した後、固相粒子は基体に対してアブレーション作用が生じることを指す。 Cold spray (CS), also called gas-powered spray technology, involves high-speed solid-phase particles with a certain degree of plasticity colliding with a substrate, and then undergoing intense plastic deformation to cause deposition, forming a magnetically conductive coating layer. Refers to how to form. Under normal conditions, the general concept refers to solid phase particles having an ablative effect on a substrate after they collide with some substrate.

本発明による有益な効果は、前記導磁性コーティング層は、緻密性が高く、結合力が強く、剥落しにくいという特性を有し、空隙率が０．０５～０．２５％であり、導磁性コーティング層の結合力及び電磁加熱電力を向上させるという有益な効果を有し、この範囲より低い場合、プロセスの実施が困難であるという問題を引き起こし、この範囲より高い場合、導磁性コーティング層の結合力及び電磁加熱電力が低下するという問題を引き起こす。 The beneficial effect of the present invention is that the magnetically conductive coating layer has the characteristics of high density, strong binding force, and resistance to peeling, and has a porosity of 0.05 to 0.25%, and is magnetically conductive. It has the beneficial effect of improving the bonding strength and electromagnetic heating power of the coating layer, if it is lower than this range, it causes the problem that the process is difficult to carry out, and if it is higher than this range, the coupling of the magnetically conductive coating layer This causes the problem of reduced power and electromagnetic heating power.

さらに、前記導磁性コーティング層は、作動ガスにより導磁性金属の粉末をスプレーコーティングする構造体の表面にコールドスプレーすることで形成されたコーティング層である。 Further, the magnetically conductive coating layer is a coating layer formed by cold spraying the surface of the structure to be spray-coated with magnetically conductive metal powder using a working gas.

さらに、前記作動ガスは、空気、ヘリウムガス及び窒素ガスのうちの一種又は複数種である。 Further, the working gas is one or more of air, helium gas and nitrogen gas.

さらに、前記導磁性金属は、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉ及びステンレス鋼から選ばれる一種又は複数種を混合したものである。 Further, the magnetically permeable metal is one selected from Fe, Ni, Co, Fe--Si and stainless steel, or a mixture of two or more.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉ及びステンレス鋼は、それぞれ導磁率が良好であるという特性を有し、これらの粉末で製造される導磁性コーティング層は、良好な電磁加熱効果を有する。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that Fe, Ni, Co, Fe—Si and stainless steel each have the property of good magnetic permeability, and the magnetic conductive coatings made from these powders The layer has a good electromagnetic heating effect.

さらに、前記導磁性金属の粉末の粒度は、１～５０μｍである。 Further, the particle size of the magnetically conductive metal powder is 1 to 50 μm.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、比較的小さい粒度の導磁性金属の粉末を採用すると、導磁性コーティング層の緻密性及び結合力を向上させることに有利であり、もし粉末の粒度が大きすぎると、導磁性コーティング層の表面が粗くなったり、導磁性コーティング層の緻密性が悪くなるなどの問題を引き起こし易い。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that the use of magnetically conductive metal powder with a relatively small particle size is advantageous in improving the denseness and cohesion of the magnetically conductive coating layer, and if the particle size of the powder is If is too large, problems such as roughening of the surface of the magnetically conductive coating layer and deterioration of the denseness of the magnetically conductive coating layer tend to occur.

本発明において、上記のもう一つの技術的課題を解決するための技術案は以下の通りである。緻密な構造の導磁性コーティング層の製造方法であって、作動ガスにより導磁性金属の粉末をスプレーコーティングする構造体の表面にコールドスプレーするステップを含む製造方法を提供する。 In the present invention, the technical solution for solving the above another technical problem is as follows. Provided is a method of manufacturing a densely structured magnetically conductive coating layer comprising the step of cold spraying a powder of a magnetically conductive metal with a working gas onto the surface of the structure to be spray coated.

さらに、前記作動ガスは、空気、ヘリウムガス及び窒素ガスのうちの一種又は複数種である。 Further, the working gas is one or more of air, helium gas and nitrogen gas.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、空気、ヘリウムガス及び窒素ガスは、それぞれ保護雰囲気としての特性を有し、導磁性コーティング層の製造過程において、導磁性コーティング層の基材の粉末が大量に酸化されないように保護するという効果を有する。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that air, helium gas and nitrogen gas each have the characteristics of protective atmosphere, and in the process of manufacturing the magnetic conductive coating layer, the powder of the base material of the magnetic conductive coating layer has the effect of protecting from being oxidized in large amounts.

さらに、前記コールドスプレーの噴射圧力は、１～３．５Ｍｐａである。 Furthermore, the injection pressure of the cold spray is 1 to 3.5 Mpa.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、上記圧力を採用すると、導磁性コーティング層が良好な結合力を備えることを保証するのに有利であり、圧力が高すぎると、後期にスプレーされる粉末が堆積されにくく、導磁性コーティング層の厚さが増加できないという問題を引き起こし、圧力が低すぎると、金属粉末の速度が堆積臨界速度より低くなり、常に基体の表面に堆積されにくいという問題を引き起こす。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that when the above pressure is adopted, it is advantageous to ensure that the magnetically conductive coating layer has good cohesion, and if the pressure is too high, it will be sprayed later. The powder is difficult to deposit, causing the problem that the thickness of the magnetically conductive coating layer cannot be increased. cause.

さらに、前記コールドスプレーの噴射温度は、５７３～１２７３Ｋである。 Furthermore, the injection temperature of the cold spray is 573-1273K.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、上記温度を採用すると、導磁性コーティング層の緻密性及び結合力などの向上に有利であり、温度が高すぎると、スプレーガンが、長期に亘って高温に晒され、部品が損傷しやすいという問題を引き起こし、温度が低すぎると、導磁性コーティング層の結合力及び緻密性が悪いなどの問題を引き起こす。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that the use of the above temperature is advantageous for improving the denseness and bonding strength of the magnetically conductive coating layer, and if the temperature is too high, the spray gun will When the temperature is too low, it causes problems such as poor cohesion and tightness of the magnetically conductive coating layer.

さらに、前記コールドスプレーの気体速度は、１～２．４ｍ３/ｍｉｎである。 Furthermore, the gas velocity of said cold spray is 1-2.4 m 3 /min.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、上記気体速度を採用すると、粉末粒子が十分な速度（堆積臨界速度よりやや高い）を有することを保証するのに有利であり、粉末が効果的に堆積されることができる。気体速度が高すぎると、粒子の飛行速度が高すぎることになり、既存の導磁性コーティング層をアブレーションしてしまい、後期に導磁性コーティング層が堆積されにくいという問題を引き起こす。気体速度が低すぎると、粉末粒子の飛行速度が低くなり、粉末が鍋体の表面に堆積されにくいという問題を引き起こす。 The beneficial effect of adopting the above technique is that adopting the above gas velocity is advantageous to ensure that the powder particles have a sufficient velocity (slightly higher than the deposition critical velocity) so that the powder can effectively can be deposited on If the gas velocity is too high, the flying velocity of the particles will be too high, which will ablate the existing magnetically conductive coating layer, causing the problem that the magnetically conductive coating layer is difficult to deposit later. If the gas velocity is too low, the flight velocity of the powder particles will be low, causing the problem that the powder is difficult to deposit on the surface of the pot body.

さらに、前記コールドスプレーの導磁性粉末の搬送速度は、５～１５ｋｇ/ｈである。 Further, the conveying speed of the cold spray magnetically conductive powder is 5-15 kg/h.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、上記搬送速度を採用すると、粉末の実効堆積率の向上に有利であり、搬送速度が高すぎると、粉末の平均飛行速度が低下し、粉末の堆積率が低下するという問題を引き起こし、搬送速度が低すぎると、粉末の実効堆積率が低下するという問題を引き起こす。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that when the above conveying speed is adopted, it is advantageous to improve the effective deposition rate of powder, and if the conveying speed is too high, the average flight speed of powder decreases, This causes a problem of a low deposition rate, and if the transport speed is too low, it causes a problem of a low effective deposition rate of the powder.

さらに、前記コールドスプレーの噴射距離は、１０～５０ｍｍである。 Furthermore, the injection distance of the cold spray is 10 to 50 mm.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、上記噴射距離を採用すると、導磁性コーティング層の堆積効率の向上に有利であり、噴射距離が長すぎると、粒子が飛行して基体の表面に至ったときの速度が低すぎ、堆積されにくいという問題を引き起こし、噴射距離が低すぎると、粒子が飛行して基体の表面に至ったときの速度が高すぎ、前期に製造された導磁性コーティング層をアブレーションしてしまい、後期の導磁性コーティング層が厚く堆積されにくいという問題を引き起こす。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that when the above injection distance is adopted, it is advantageous to improve the deposition efficiency of the magnetically conductive coating layer. The velocity when it arrives is too low, causing the problem that it is difficult to deposit. It ablates the layer and causes problems in that later magnetically conductive coating layers are difficult to deposit thickly.

さらに、前記コールドスプレーの消費電力は、１５～５５ｋＷである。 Furthermore, the power consumption of the cold spray is 15-55 kW.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、上記消費電力を採用すると、保護気体を効果的に加熱するのに有利であり、熱い保護気体が、粉末に対して良好な予備加熱することで、粉末が適切なスプレー温度に達することができる。消費電力が高すぎると、気体温度が高すぎ、ノズルのシールリングなどが損傷しやすいという問題を引き起こし、消費電力が低すぎると、保護気体の加熱温度が比較的低くなり、粉末の予備加熱温度が不足し、導磁性コーティング層の結合力が悪くなるなどの問題を引き起こす。 The beneficial effect of adopting the above technical scheme is that adopting the above power consumption is advantageous for effectively heating the protective gas, and the hot protective gas can provide good preheating to the powder. , the powder can reach the appropriate spray temperature. If the power consumption is too high, the gas temperature is too high, causing the problem that the nozzle seal ring is easily damaged, and if the power consumption is too low, the heating temperature of the protective gas is relatively low, and the powder preheating temperature is insufficient, causing problems such as deterioration of the binding force of the magnetically conductive coating layer.

さらに、前記導磁性金属は、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉ及びステンレス鋼から選ばれる一種又は複数種を混合したものである。 Further, the magnetically permeable metal is one selected from Fe, Ni, Co, Fe--Si and stainless steel, or a mixture of two or more.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉ及びステンレス鋼は、それぞれ磁気伝導率が良好であるという特性を有し、これらの粉末で製造された導磁性コーティング層は、良好な電磁加熱効果を有する。 The beneficial effect of adopting the above technical scheme is that Fe, Ni, Co, Fe—Si and stainless steel each have the property of good magnetic conductivity, and the magnetically conductive powders produced from these powders The coating layer has good electromagnetic heating effect.

さらに、前記導磁性金属の粉末の粒度は、１～５０μｍである。 Further, the particle size of the magnetically conductive metal powder is 1 to 50 μm.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、比較的小さい粒度の導磁性金属の粉末を採用すると、導磁性コーティング層の緻密性及び結合力の向上に有利であり、粉末の粒度が高すぎると、導磁性コーティング層の表面が粗くなったり、導磁性コーティング層の緻密性が悪くなるなどの問題を引き起こしやすい。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that the use of magnetically conductive metal powder with a relatively small particle size is advantageous for improving the compactness and cohesion of the magnetically conductive coating layer, and the particle size of the powder is too high. This tends to cause problems such as roughening of the surface of the magnetically conductive coating layer and deterioration of the denseness of the magnetically conductive coating layer.

さらに、前記導磁性コーティング層の厚さは、０．１～０．６ｍｍである。 Further, the magnetically conductive coating layer has a thickness of 0.1-0.6 mm.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、導磁性コーティング層の厚さが、０．１～０．６ｍｍであると、導磁性コーティング層が良好な電磁加熱効果を備え、生産効率を向上することを保証するのに有利であり、厚さが高すぎると、生産効率が低下するなどの問題を引き起こし、厚さが低すぎると、導磁性コーティング層の電磁加熱パワーが低くなるという問題を引き起こす。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that when the thickness of the magnetically conductive coating layer is 0.1-0.6mm, the magnetically conductive coating layer has a good electromagnetic heating effect and improves the production efficiency. If the thickness is too high, it will cause problems such as low production efficiency, and if the thickness is too low, the electromagnetic heating power of the magnetically conductive coating layer will be low. cause.

本発明は、鍋本体と、前記の緻密な構造の導磁性コーティング層とを含む鍋体であって、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置し、且つ鍋本体の側壁の下部及び/又は底部に位置する鍋体を提供する。 The present invention is a pot body comprising a pot body and a magnetically conductive coating layer with a dense structure as described above, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body and under the side wall of the pot body. and/or provide a pan located at the bottom.

さらに、前記鍋本体の材質は、アルミニウム合金、ステンレス鋼、高強度セラミックス及び高強度ガラスのうちの一種又は複数種である。 Further, the pot body is made of one or more of aluminum alloy, stainless steel, high-strength ceramics and high-strength glass.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、アルミニウム合金、ステンレス鋼、高強度セラミックス及び高強度ガラスは、それぞれ非導磁性又は弱導磁性であるという特性を有し、これらの表面に導磁性コーティング層を製造した後、いずれも良好な電磁加熱効果を有する。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that aluminum alloys, stainless steels, high-strength ceramics and high-strength glasses have the characteristics of being non-magnetic or weakly conductive, respectively, and their surfaces are magnetically conductive. After producing the coating layer, they all have a good electromagnetic heating effect.

本発明は、電磁誘導コイルと、上記鍋体とを含み、前記電磁誘導コイルが前記導磁性コーティング層に対応して設置される調理器具を提供する。調理器具は、鍋類であってもよいが、鍋類に限定されない。 The present invention provides a cooking utensil including an electromagnetic induction coil and the pot body, wherein the electromagnetic induction coil is installed corresponding to the magnetically conductive coating layer. Cookware may be pans, but is not limited to pans.

さらに、前記電磁誘導コイルの前記鍋体への投影を投影領域とし、前記投影領域は、前記導磁性コーティング層内に位置し、且つ前記投影領域の領域周縁は、前記導磁性コーティング層の周縁から１ｍｍ以上離れている。 Further, the projection of the electromagnetic induction coil onto the pan is defined as a projection area, the projection area is located within the magnetically conductive coating layer, and the area periphery of the projection area extends from the peripheral edge of the magnetically conductive coating layer. 1 mm or more apart.

さらに、前記電磁誘導コイルと前記導磁性コーティング層の外表面との間の間隔は、１０ｍｍより小さい。 Moreover, the distance between the electromagnetic induction coil and the outer surface of the magnetically conductive coating layer is less than 10 mm.

上記技術案を採用することによる有益な効果は、鍋類自身が、比較的高い強度を有し、その表面に導磁性コーティング層を効果的にコールドスプレーして堆積させることができ、導磁性コーティング層の特徴により良好な電磁加熱効果が保証される。 The beneficial effect of adopting the above technical solution is that the pots themselves have relatively high strength, and the magnetic conductive coating layer can be effectively cold-sprayed and deposited on the surface, and the magnetic conductive coating The layer characteristics ensure a good electromagnetic heating effect.

図１は本発明の一部の構造概略図である。FIG. 1 is a structural schematic diagram of a part of the present invention. 図２は実施例２の空隙率の検出結果である。FIG. 2 shows the porosity detection results of Example 2. FIG.

以下、具体的な実施例に合わせて本発明の原理及び特徴について説明する。これらの実施例は、本発明を解釈するためだけに用いられ、本発明の範囲を限定するためのものではない。 The principle and features of the present invention will be described below in conjunction with specific embodiments. These examples are used only to interpret the invention and are not intended to limit the scope of the invention.

本発明は、層状のコーティング層として基材の表面に既にコーティングされた緻密な構造の導磁性コーティング層であり、前記導磁性コーティング層は、コールドスプレープロセスにより作られ、導磁性コーティング層の空隙率は、０．０５～０．２５％である。好ましくは、導磁性コーティング層の厚さは、０．１～０．６ｍｍである。 The present invention is a densely structured magnetically conductive coating layer already coated on the surface of a substrate as a layered coating layer, said magnetically conductive coating layer is made by a cold spray process, and the porosity of the magnetically conductive coating layer is is 0.05 to 0.25%. Preferably, the thickness of the magnetically conductive coating layer is 0.1-0.6 mm.

本発明は、緻密な構造の導磁性コーティング層の製造方法をさらに開示し、この製造方法は、作動ガスにより導磁性金属の粉末をスプレーコーティングする構造体の表面にコールドスプレーするステップを含む。 The present invention further discloses a method for producing a magnetically conductive coating layer with a dense structure, which comprises cold spraying a magnetically conductive metal powder onto the surface of the structure to be spray-coated by a working gas.

前記作動ガスは、空気、ヘリウムガス及び窒素ガスのうちの一種又は複数種である。前記コールドスプレーの噴射圧力は、１～３．５Ｍｐａである。前記コールドスプレーの噴射温度は、５７３～１２７３Ｋである。前記コールドスプレーの気体速度は、１～２．４ｍ３/ｍｉｎである。前記コールドスプレーの導磁性粉末の搬送速度は、５～１５ｋｇ/ｈである。前記コールドスプレーの噴射距離は、１０～５０ｍｍである。前記コールドスプレーの消費電力は、１５～５５ｋＷである。前記導磁性金属は、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉ及びステンレス鋼から選ばれる一種又は複数種を混合したものである。前記導磁性金属の粉末の粒度は、１～５０μｍである。前記導磁性コーティング層の厚さは、０．１～０．６ｍｍである。 The working gas is one or more of air, helium gas and nitrogen gas. The injection pressure of the cold spray is 1-3.5 Mpa. The injection temperature of the cold spray is 573-1273K. The gas velocity of the cold spray is 1-2.4 m 3 /min. The conveying speed of the cold spray magnetically conductive powder is 5-15 kg/h. The injection distance of the cold spray is 10 to 50 mm. The power consumption of the cold spray is 15-55 kW. The magnetically permeable metal is one selected from Fe, Ni, Co, Fe—Si and stainless steel, or a mixture thereof. The particle size of the magnetically conductive metal powder is 1 to 50 μm. The magnetically conductive coating layer has a thickness of 0.1-0.6 mm.

さらに、上記プロセス条件は、以下の通りであってもよい。前記作動ガスは、空気、ヘリウムガス及び窒素ガスのうちの一種又は複数種である。前記コールドスプレーの噴射圧力は、１．８～２．５Ｍｐａである。前記コールドスプレーの噴射温度は、１１７３～１２７３Ｋである。前記コールドスプレーの気体速度は、１．６～２．４ｍ３/ｍｉｎである。前記コールドスプレーの導磁性粉末の搬送速度は、７～１０ｋｇ/ｈである。前記コールドスプレーの噴射距離は、２０～４０ｍｍである。前記コールドスプレーの消費電力は、２０～５０ｋＷである。前記導磁性金属は、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉ及びステンレス鋼から選ばれる一種又は複数種を混合したものである。前記導磁性金属の粉末の粒度は、１０～４０μｍである。前記導磁性コーティング層の厚さは、０．１５～０．４ｍｍである。導磁性コーティング層の空隙率は、０．１～０．２４％である。 Further, the process conditions may be as follows. The working gas is one or more of air, helium gas and nitrogen gas. The injection pressure of the cold spray is 1.8-2.5 Mpa. The injection temperature of the cold spray is 1173-1273K. The gas velocity of the cold spray is 1.6-2.4 m 3 /min. The conveying speed of the cold spray magnetically conductive powder is 7-10 kg/h. The injection distance of the cold spray is 20-40 mm. The power consumption of the cold spray is 20-50 kW. The magnetically permeable metal is one selected from Fe, Ni, Co, Fe—Si and stainless steel, or a mixture thereof. The particle size of the magnetically conductive metal powder is 10-40 μm. The magnetically conductive coating layer has a thickness of 0.15-0.4 mm. The porosity of the magnetically conductive coating layer is 0.1-0.24%.

鍋本体と、前記導磁性コーティング層とを含む鍋体において、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置し、且つ鍋本体の側壁の下部及び底部に位置する。前記鍋本体の材質は、アルミニウム合金、ステンレス鋼、高強度セラミックス及び高強度ガラスのうちの一種又は複数種である。 The pot body includes a pot body and the magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body and on the bottom and bottom of the side wall of the pot body. The pot body is made of one or more of aluminum alloy, stainless steel, high-strength ceramics, and high-strength glass.

鍋体を製造する際には、鍋本体の外表面に対して基体の前処理を行うことができ、前記基体の前処理の方法は、鍋本体の基材の外表面における不純物に対して脱油脱脂処理を行うことであり、選択的には、基体の前処理の前に、鍋本体の基材のスプレーコーティングする表面に対してサンドブラスト処理を行う。 When manufacturing the pot body, the outer surface of the pot body can be subjected to pretreatment of the substrate, and the pretreatment method of the substrate removes impurities on the outer surface of the base material of the pot body. Oil degreasing treatment, and optionally sandblasting the surface to be spray-coated of the base material of the pot body before pre-treating the base material.

電磁誘導コイルと、上記鍋体とを含む調理器具において、前記電磁誘導コイルが前記導磁性コーティング層に対応して設置される。 In a cookware including an electromagnetic induction coil and the pot body, the electromagnetic induction coil is installed corresponding to the magnetically conductive coating layer.

前記電磁誘導コイルの前記鍋体への投影を投影領域とし、前記投影領域は、前記導磁性コーティング層内に位置し、且つ前記投影領域の領域周縁は、前記導磁性コーティング層の周縁から１ｍｍ以上離れている。前記電磁誘導コイルと前記導磁性コーティング層の外表面との間の間隔は、１０ｍｍより小さい。 Projection of the electromagnetic induction coil onto the pot body is defined as a projection area, the projection area is located in the magnetically conductive coating layer, and a peripheral edge of the projection area is 1 mm or more from the peripheral edge of the magnetically conductive coating layer. is seperated. The distance between the electromagnetic induction coil and the outer surface of the magnetically conductive coating layer is less than 10mm.

以下、一部の具体的な実施例により具体的に説明する。 Some specific examples will be described below.

コールドスプレーシステムを採用して、空気を圧縮することで導磁性金属粉末を臨界速度まで加速させる。導磁性金属粉末はノズルを介して噴出し、鍋体の外表面を直撃した後、物理的変形が発生する。導磁性金属粉末は鍋体の外表面に衝突して潰され、強固に付着し、１層の緻密性が非常に良好な導磁性層を形成し、鍋類に導磁性を付与する。 A cold spray system is adopted to accelerate the magnetically permeable metal powder to a critical velocity by compressing air. The magnetically permeable metal powder is ejected through the nozzle and directly hits the outer surface of the pot, and then undergoes physical deformation. The magnetism-permeable metal powder collides with the outer surface of the pan and is crushed, adheres firmly, forms a highly dense magnetism-permeable layer, and imparts magnetism to the pan.

図面における図１は、選択図であり、図１に示すように、図１は本発明のコールドスプレー導磁性コーティング層を含む鍋の一部の構造概略図である。鍋本体１の底部、又は底部と弧状の立ち上がり部とに、導磁性コーティング層２をスプレーコーティングする。鍋本体１と導磁性コーティング層２との間は、主として機械的結合の方式で結合され、両者は、電磁加熱可能な鍋類/調理器具を構成する。 FIG. 1 in the drawings is a selective view, as shown in FIG. 1, FIG. 1 is a structural schematic diagram of a part of the pot with the cold spray magnetically conductive coating layer of the present invention. A magnetically conductive coating layer 2 is spray-coated on the bottom of the pot body 1 or on the bottom and the arc-shaped rising portion. The pot body 1 and the magnetically conductive coating layer 2 are mainly connected by mechanical coupling, and both constitute electromagnetically heated pots/cooking utensils.

実施例１
鍋体は、鍋本体と、導磁性コーティング層とを含み、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置する。前記鍋本体の材質は、アルミニウム合金である。 Example 1
The pot body includes a pot body and a magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body. The material of the pot body is an aluminum alloy.

コールドスプレープロセスを利用して鍋本体に導磁性コーティング層を製造することは、以下のステップを含む。１．鍋本体の外表面のスプレーコーティングする表面に対して脱油脱脂処理を行った。２．作動ガスにより導磁性金属の粉末を鍋本体の外表面にコールドスプレーし、前記導磁性金属の粉末が鍋本体の表面に導磁性コーティング層を形成した。具体的なプロセスパラメータは、以下の通りである。（１）導磁性粉末は、純度が９９．０～９９．８％であるＦｅ粉末を採用し、粉末の粒度は１０～２０μｍであり、作動ガスは、高純度窒素ガスを採用し、窒素ガスの純度は９９．９９％であり、スプレー距離は２５～３０ｍｍであり、スプレー温度（即ち気体加熱温度）は１２２３～１２７３Ｋであり、消費電力は２０～３５ｋＷであり、導磁性粉末の搬送速度は７～８ｋｇ/ｈであり、噴射圧力は１．８～２．０Ｍｐａであり、気体速度は１．６～１．８ｍ３/ｍｉｎである。（２）製造された導磁性コーティング層の厚さは０．１５～０．２ｍｍであり、空隙率は０．１４～０．１６％である。この鍋体が取り付けられている鍋類の電磁加熱最大電力は、１８００Ｗに達した。 Using the cold spray process to produce a magnetically conductive coating layer on the pot body includes the following steps. 1. De-oiling and degreasing treatment was performed on the outer surface of the pot body to be spray-coated. 2. The magnetically conductive metal powder was cold-sprayed onto the outer surface of the pot body by the working gas, and the magnetically conductive metal powder formed a magnetically conductive coating layer on the surface of the pot body. Specific process parameters are as follows. (1) The magnetically conductive powder adopts Fe powder with a purity of 99.0-99.8%, the particle size of the powder is 10-20 μm, and the working gas adopts high-purity nitrogen gas. The purity of is 99.99%, the spray distance is 25-30 mm, the spray temperature (that is, the gas heating temperature) is 1223-1273 K, the power consumption is 20-35 kW, and the conveying speed of the magnetic conductive powder is 7-8 kg/h, the injection pressure is 1.8-2.0 Mpa, and the gas velocity is 1.6-1.8 m 3 /min. (2) The thickness of the manufactured magnetically conductive coating layer is 0.15-0.2 mm, and the porosity is 0.14-0.16%. The maximum electric power for electromagnetic heating of pots to which this pot body is attached reached 1800W.

実施例２
鍋体は、鍋本体と、導磁性コーティング層とを含み、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置する。前記鍋本体の材質は、３０４ステンレス鋼である。 Example 2
The pot body includes a pot body and a magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body. The material of the pot body is 304 stainless steel.

コールドスプレープロセスを利用して鍋本体に導磁性コーティング層を製造することは、以下のステップを含む。１．鍋本体の外表面のスプレーコーティングする必要のない位置に対して遮蔽治具で遮蔽処理を行った。２．作動ガスにより導磁性金属の粉末を鍋本体の表面にコールドスプレーし、前記導磁性金属の粉末が鍋本体の表面に導磁性コーティング層を形成した。具体的なプロセスパラメータは、以下の通りである。（１）導磁性粉末は、純度が９９．０～９９．８％であるＦｅ粉末を採用し、粉末の粒度は１０～２０μｍであり、作動ガスは、高純度窒素ガスを採用し、窒素ガスの純度は９９．９９％であり、スプレー距離は２５～３０ｍｍであり、スプレー温度（即ち気体加熱温度）は１１７３～１２２３Ｋであり、消費電力は２５～３０ｋＷであり、導磁性粉末の搬送速度は８～９ｋｇ/ｈであり、噴射圧力は２～２．１Ｍｐａであり、気体速度が１．８～２．０ｍ３/ｍｉｎである。（２）製造された導磁性コーティング層の厚さは０．３～０．４ｍｍであり、空隙率は０．１０～０．１２％である。この鍋体が取り付けられている鍋類の電磁加熱最大電力は、１８４０Ｗに達した。 Using the cold spray process to produce a magnetically conductive coating layer on the pot body includes the following steps. 1. A shielding jig was used to shield the portions of the outer surface of the pot body that did not need to be spray-coated. 2. The magnetically conductive metal powder was cold-sprayed onto the surface of the pot body by the working gas, and the magnetically conductive metal powder formed a magnetically conductive coating layer on the surface of the pot body. Specific process parameters are as follows. (1) The magnetically conductive powder adopts Fe powder with a purity of 99.0-99.8%, the particle size of the powder is 10-20 μm, and the working gas adopts high-purity nitrogen gas. The purity of is 99.99%, the spray distance is 25-30 mm, the spray temperature (that is, gas heating temperature) is 1173-1223 K, the power consumption is 25-30 kW, and the conveying speed of the magnetic conductive powder is 8-9 kg/h, the injection pressure is 2-2.1 Mpa, and the gas velocity is 1.8-2.0 m 3 /min. (2) The thickness of the manufactured magnetically conductive coating layer is 0.3-0.4 mm, and the porosity is 0.10-0.12%. The maximum electric power for electromagnetic heating of pots to which this pot body is attached reached 1840W.

実施例３
鍋体は、鍋本体と、導磁性コーティング層とを含み、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置する。前記鍋本体の材質は、アルミニウム合金である。 Example 3
The pot body includes a pot body and a magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body. The material of the pot body is an aluminum alloy.

コールドスプレープロセスを利用して鍋本体に導磁性コーティング層を製造することは、以下のステップを含む。 Using the cold spray process to produce a magnetically conductive coating layer on the pot body includes the following steps.

１．鍋本体の外表面のスプレーコーティングする必要のない位置に対して遮蔽治具で遮蔽処理を行った。前記鍋本体は、アルミニウム合金の内鍋である。２．作動ガスにより導磁性金属の粉末を鍋本体の表面にコールドスプレーし、前記導磁性金属の粉末が鍋本体の表面に導磁性コーティング層を形成した。具体的なプロセスパラメータは、以下の通りである。（１）導磁性粉末は、純度が９９．０～９９．５％であるＦｅ－Ｓｉ合金粉末を採用し、粉末の粒度は２０～４０μｍであり、作動ガスは、高純度窒素ガスを採用し、窒素ガスの純度は９９．９９％であり、スプレー距離は２５～４０ｍｍであり、スプレー温度（即ち気体加熱温度）は１１７３～１２２３Ｋであり、消費電力は２５～３０ｋＷであり、導磁性粉末の搬送速度は７～９ｋｇ/ｈであり、噴射圧力は１．８～２．１Ｍｐａであり、気体速度は１．８～２．０ｍ３/ｍｉｎである。（２）製造された導磁性コーティング層の厚さは０．２～０．３ｍｍであり、空隙率は０．１５～０．１８％である。この鍋体が取り付けられている鍋類の電磁加熱最大電力は、１７８０Ｗに達した。 1. A shielding jig was used to shield the portions of the outer surface of the pot body that did not need to be spray-coated. The pot body is an aluminum alloy inner pot. 2. The magnetically conductive metal powder was cold-sprayed onto the surface of the pot body by the working gas, and the magnetically conductive metal powder formed a magnetically conductive coating layer on the surface of the pot body. Specific process parameters are as follows. (1) The magnetically conductive powder adopts Fe--Si alloy powder with a purity of 99.0-99.5%, the particle size of the powder is 20-40 μm, and the working gas is high-purity nitrogen gas. , the purity of nitrogen gas is 99.99%, the spray distance is 25-40 mm, the spray temperature (that is, gas heating temperature) is 1173-1223 K, the power consumption is 25-30 kW, and the magnetic powder is The conveying speed is 7-9 kg/h, the injection pressure is 1.8-2.1 Mpa, and the gas speed is 1.8-2.0 m 3 /min. (2) The thickness of the manufactured magnetically conductive coating layer is 0.2-0.3 mm, and the porosity is 0.15-0.18%. The electromagnetic heating maximum electric power of pots to which this pot body is attached reached 1780W.

実施例４
鍋体は、鍋本体と、導磁性コーティング層とを含み、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置する。前記鍋本体の材質は、アルミニウム合金である。 Example 4
The pot body includes a pot body and a magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body. The material of the pot body is an aluminum alloy.

コールドスプレープロセスを利用して鍋本体に導磁性コーティング層を製造することは、以下のステップを含む。１．鍋本体の外表面のスプレーコーティングする必要のない位置に対して遮蔽治具で遮蔽処理を行った。前記鍋本体は、アルミニウム合金の内鍋である。２．作動ガスにより導磁性金属の粉末を鍋本体の表面にコールドスプレーし、前記導磁性金属の粉末が鍋本体の表面に導磁性コーティング層を形成した。具体的なプロセスパラメータは、以下の通りである。（１）導磁性粉末は、純度が９９．０～９９．５％であるＮｉ粉末を採用し、粉末の粒度は２０～４０μｍであり、作動ガスは、高純度窒素ガスを採用し、窒素ガスの純度は９９．９９％であり、スプレー距離は３０～４０ｍｍであり、スプレー温度（即ち気体加熱温度）が１２２３～１２７３Ｋであり、消費電力は３０～５０ｋＷであり、導磁性粉末の搬送速度は８～１０ｋｇ/ｈであり、噴射圧力は２．３～２．５Ｍｐａであり、気体速度は２．０～２．２ｍ３/ｍｉｎである。（２）製造された導磁性コーティング層の厚さは０．３～０．４ｍｍであり、空隙率は０．１５～０．１８％である。この鍋体が取り付けられている鍋類の電磁加熱する最大電力は、１７５０Ｗに達した。 Using the cold spray process to produce a magnetically conductive coating layer on the pot body includes the following steps. 1. A shielding jig was used to shield the portions of the outer surface of the pot body that did not need to be spray-coated. The pot body is an aluminum alloy inner pot. 2. The magnetically conductive metal powder was cold-sprayed onto the surface of the pot body by the working gas, and the magnetically conductive metal powder formed a magnetically conductive coating layer on the surface of the pot body. Specific process parameters are as follows. (1) The magnetically conductive powder adopts Ni powder with a purity of 99.0-99.5%, the particle size of the powder is 20-40 μm, and the working gas adopts high-purity nitrogen gas. The purity of is 99.99%, the spray distance is 30-40 mm, the spray temperature (that is, gas heating temperature) is 1223-1273 K, the power consumption is 30-50 kW, and the conveying speed of the magnetic conductive powder is 8-10 kg/h, the injection pressure is 2.3-2.5 Mpa, and the gas velocity is 2.0-2.2 m 3 /min. (2) The thickness of the manufactured magnetically conductive coating layer is 0.3-0.4 mm, and the porosity is 0.15-0.18%. The maximum electric power for electromagnetic heating of pots to which this pot body is attached reached 1750W.

実施例５
鍋体は、鍋本体と、導磁性コーティング層とを含み、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置する。前記鍋本体の材質は、高ホウ素ガラスである。 Example 5
The pot body includes a pot body and a magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body. The material of the pot body is high boron glass.

コールドスプレープロセスを利用して鍋本体に導磁性コーティング層を製造することは、以下のステップを含む。１．鍋本体の外表面のスプレーコーティングする必要のない位置に対して遮蔽治具で遮蔽処理を行った。前記鍋本体は、高ホウ素ガラスの内鍋である。２．作動ガスにより導磁性金属の粉末を鍋本体の表面にコールドスプレーし、前記導磁性金属の粉末が鍋本体の表面に導磁性コーティング層を形成した。具体的なプロセスパラメータは、以下の通りである。（１）導磁性粉末は、純度が９９．０～９９．５％であるＦｅ合金粉末を採用し、粉末の粒度は２０～４０μｍであり、作動ガスは、高純度ヘリウムガスを採用し、ヘリウムガスの純度は９９．９％であり、スプレー距離は２５～４０ｍｍであり、スプレー温度（即ち気体加熱温度）は１２２３～１２７３Ｋであり、消費電力は３０～４０ｋＷであり、導磁性粉末の搬送速度は７～９ｋｇ/ｈであり、噴射圧力は２．１～２．４Ｍｐａであり、気体速度は２．０～２．４ｍ３/ｍｉｎである。（２）製造された導磁性コーティング層の厚さは０．２～０．３ｍｍであり、空隙率は０．１８～０．２％である。この鍋体が取り付けられている鍋類の電磁加熱最大電力は、１８５０Ｗに達した。 Using the cold spray process to produce a magnetically conductive coating layer on the pot body includes the following steps. 1. A shielding jig was used to shield the portions of the outer surface of the pot body that did not need to be spray-coated. The pot body is a high boron glass inner pot. 2. The magnetically conductive metal powder was cold-sprayed onto the surface of the pot body by the working gas, and the magnetically conductive metal powder formed a magnetically conductive coating layer on the surface of the pot body. Specific process parameters are as follows. (1) The magnetically conductive powder adopts Fe alloy powder with a purity of 99.0-99.5%, the particle size of the powder is 20-40 μm, and the working gas is high-purity helium gas. The purity of the gas is 99.9%, the spray distance is 25-40 mm, the spray temperature (that is, gas heating temperature) is 1223-1273 K, the power consumption is 30-40 kW, and the conveying speed of the magnetic conductive powder is is 7-9 kg/h, the injection pressure is 2.1-2.4 Mpa, and the gas velocity is 2.0-2.4 m 3 /min. (2) The thickness of the manufactured magnetically conductive coating layer is 0.2-0.3 mm, and the porosity is 0.18-0.2%. The maximum electric power for electromagnetic heating of pots to which this pot body is attached reached 1850W.

実施例６
鍋体は、鍋本体と、導磁性コーティング層とを含み、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置する。前記鍋本体の材質は、高強度アルミナセラミックスである。 Example 6
The pot body includes a pot body and a magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body. The pot body is made of high-strength alumina ceramics.

コールドスプレープロセスを利用して鍋本体に導磁性コーティング層を製造することは、以下のステップを含む。１．鍋本体の外表面のスプレーコーティングする必要のない位置に対して遮蔽治具で遮蔽処理を行った。前記鍋本体は、高強度アルミナセラミックスの内鍋である。２．作動ガスにより導磁性金属の粉末を鍋本体の外表面にコールドスプレーし、前記導磁性金属の粉末が鍋本体の表面に導磁性コーティング層を形成した。具体的なプロセスパラメータは、以下の通りである。（１）導磁性粉末は、純度が９９．０～９９．５％である４３０ステンレス鋼の粉末を採用し、粉末の粒度は１０～２０μｍであり、作動ガスは、高純度ヘリウムガスを採用し、ヘリウムガスの純度は９９．９％であり、スプレー距離は２５～４０ｍｍであり、スプレー温度（即ち気体加熱温度）は１１２３～１１７３Ｋであり、消費電力は２０～３０ｋＷであり、導磁性粉末の搬送速度は７～９ｋｇ/ｈであり、噴射圧力は１．８～２．０Ｍｐａであり、気体速度は１．７～２．０ｍ３/ｍｉｎである。（２）製造された導磁性コーティング層の厚さは０．２～０．３ｍｍであり、空隙率が０．２～０．２２％である。この鍋体が取り付けられている鍋の電磁加熱最大電力は、１７６０Ｗに達した。 Using the cold spray process to produce a magnetically conductive coating layer on the pot body includes the following steps. 1. A shielding jig was used to shield the portions of the outer surface of the pot body that did not need to be spray-coated. The pot body is an inner pot made of high-strength alumina ceramics. 2. The magnetically conductive metal powder was cold-sprayed onto the outer surface of the pot body by the working gas, and the magnetically conductive metal powder formed a magnetically conductive coating layer on the surface of the pot body. Specific process parameters are as follows. (1) The magnetically conductive powder adopts 430 stainless steel powder with a purity of 99.0-99.5%, the particle size of the powder is 10-20 μm, and the working gas is high-purity helium gas. , the purity of helium gas is 99.9%, the spray distance is 25-40 mm, the spray temperature (that is, gas heating temperature) is 1123-1173 K, the power consumption is 20-30 kW, the magnetic powder is The conveying speed is 7-9 kg/h, the injection pressure is 1.8-2.0 Mpa, and the gas speed is 1.7-2.0 m 3 /min. (2) The thickness of the manufactured magnetically conductive coating layer is 0.2-0.3 mm, and the porosity is 0.2-0.22%. The maximum electric power for electromagnetic heating of the pot to which this pot body is attached reached 1760W.

実施例７
鍋体は、鍋本体と、導磁性コーティング層とを含み、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置する。前記鍋本体の材質は、３０４ステンレス鋼である。 Example 7
The pot body includes a pot body and a magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body. The material of the pot body is 304 stainless steel.

コールドスプレープロセスを利用して鍋本体に導磁性コーティング層を製造することは、以下のステップを含む。１．鍋本体の外表面のスプレーコーティングする必要のない位置に対して遮蔽治具で遮蔽処理を行った。前記鍋本体は、３０４ステンレス鋼の内鍋である。２．作動ガスにより導磁性金属の粉末を鍋本体の表面にコールドスプレーし、前記導磁性金属の粉末が鍋本体の表面に導磁性コーティング層を形成した。具体的なプロセスパラメータは、以下の通りである。（１）導磁性粉末は、純度が９９．０～９９．５％であるＮｉ粉末を採用し、粉末の粒度が１０～４０μｍであり、作動ガスは、高純度窒素ガスを採用し、窒素ガスの純度は９９．９９％であり、スプレー距離は２０～４０ｍｍであり、スプレー温度（即ち気体加熱温度）は１１７３～１２２３Ｋであり、消費電力は２０～３５ｋＷであり、導磁性粉末の搬送速度は８～９ｋｇ/ｈであり、噴射圧力は２．１～２．４Ｍｐａであり、気体速度は２．０～２．１ｍ３/ｍｉｎである。（２）製造された導磁性コーティング層の厚さは０．２～０．３ｍｍであり、空隙率は０．２２～０．２４％である。この鍋体が取り付けられている鍋類の電磁加熱最大電力は、１７８０Ｗに達した。 Using the cold spray process to produce a magnetically conductive coating layer on the pot body includes the following steps. 1. A shielding jig was used to shield the portions of the outer surface of the pot body that did not need to be spray-coated. The pot body is a 304 stainless steel inner pot. 2. The magnetically conductive metal powder was cold-sprayed onto the surface of the pot body by the working gas, and the magnetically conductive metal powder formed a magnetically conductive coating layer on the surface of the pot body. Specific process parameters are as follows. (1) The magnetically conductive powder adopts Ni powder with a purity of 99.0-99.5%, the particle size of the powder is 10-40 μm, and the working gas adopts high-purity nitrogen gas. The purity of is 99.99%, the spray distance is 20-40 mm, the spray temperature (that is, gas heating temperature) is 1173-1223 K, the power consumption is 20-35 kW, and the conveying speed of the magnetic conductive powder is 8-9 kg/h, the injection pressure is 2.1-2.4 Mpa, and the gas velocity is 2.0-2.1 m 3 /min. (2) The thickness of the manufactured magnetically conductive coating layer is 0.2-0.3 mm, and the porosity is 0.22-0.24%. The electromagnetic heating maximum electric power of pots to which this pot body is attached reached 1780W.

比較例１
実施例１に基づいて、スプレー温度（即ち気体加熱温度）を４２３～５７３Ｋに変更した。それ以外は、いずれも実施例１と同じである。 Comparative example 1
Based on Example 1, the spray temperature (ie gas heating temperature) was changed to 423-573K. Everything else is the same as the first embodiment.

比較例２
実施例１に基づいて、スプレー温度（即ち気体加熱温度）を５７３～６２３Ｋに変更した。それ以外は、いずれも実施例１と同じである。 Comparative example 2
Based on Example 1, the spray temperature (ie gas heating temperature) was changed to 573-623K. Everything else is the same as the first embodiment.

比較例３
実施例１に基づいて、スプレー距離を４０～５０ｍｍに変更した。それ以外は、いずれも実施例１と同じである。 Comparative example 3
Based on Example 1, the spray distance was changed to 40-50 mm. Everything else is the same as the first embodiment.

比較例４
実施例１に基づいて、スプレー距離を５０～６０ｍｍに変更した。それ以外は、いずれも実施例１と同じである。 Comparative example 4
Based on Example 1, the spray distance was changed to 50-60 mm. Everything else is the same as the first embodiment.

比較例５
実施例１に基づいて、粉末の粒度を５０～８０μｍに変更した。それ以外は、いずれも実施例１と同じである。 Comparative example 5
Based on Example 1, the particle size of the powder was changed to 50-80 μm. Everything else is the same as the first embodiment.

比較例６
実施例１に基づいて、粉末の粒度を８０～１００μｍに変更した。それ以外は、いずれも実施例１と同じである。 Comparative example 6
Based on Example 1, the particle size of the powder was changed to 80-100 μm. Everything else is the same as the first embodiment.

比較例７
実施例１に基づいて、噴射圧力を０．８～１．０Ｍｐａに変更した。それ以外は、いずれも実施例１と同じである。 Comparative example 7
Based on Example 1, the injection pressure was changed from 0.8 to 1.0 Mpa. Everything else is the same as the first embodiment.

各実施例及び各比較例について、それぞれ空隙率、結合力及び電磁加熱電力を検出した。 The porosity, bonding force and electromagnetic heating power were detected for each example and each comparative example.

図２は、本発明の実施例２の空隙率の測定結果である。空隙率の計算方法は、空隙の面積と、測定するサンプルの面積との百分比である。検出した結果、空隙率は０．１２％であり、コーティング層は空隙が少なく、非常に緻密であり、緻密性が良好であることを示している。 FIG. 2 shows the porosity measurement results of Example 2 of the present invention. The method of calculating porosity is the percentage of the area of the voids and the area of the sample being measured. As a result of the detection, the porosity was 0.12%, indicating that the coating layer had few voids and was very dense, indicating that the denseness was good.

空隙率、結合力及び電磁加熱電力の検出結果を表１に示す。 Table 1 shows the results of detection of porosity, bonding force and electromagnetic heating power.

Figure 0007229311000001
Figure 0007229311000001

表１のデータから分かるように、コールドスプレーのプロセスパラメータを厳密に制御することにより、非導磁性材質の鍋類又は調理器具の表面に、緻密性の高い導磁性コーティング層を製造することができる。非磁性材質の鍋類の導磁性を効果的に実現したり、弱導磁性材質の鍋類の電磁加熱機能を向上させることができる。また、この導磁性コーティング層は結合力が強い。導磁性コーティング層の原材料は、導磁性が優れたＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉ、４３０ステンレス鋼などの微粉末である。導磁性コーティング層の特徴は、空隙率が０．１～０．２５％であることが好ましい。 As can be seen from the data in Table 1, by strictly controlling the process parameters of the cold spray, it is possible to produce a dense magnetically conductive coating layer on the surface of non-magnetically conductive pans or cookware. . It is possible to effectively realize the magnetic permeability of pots made of non-magnetic material, and improve the electromagnetic heating function of pots made of weakly magnetic material. Also, this magnetically conductive coating layer has a strong bonding force. The raw material of the magnetically conductive coating layer is fine powder such as Fe, Ni, Co, Fe—Si, 430 stainless steel, etc., which has excellent magnetic conductivity. Preferably, the magnetically conductive coating layer is characterized by a porosity of 0.1 to 0.25%.

なお、本発明の説明において、「頂」、「底」、「内」、「外」などの用語が示す方位又は位置関係は、図面に示す方位又は位置関係に基づいており、本発明を便利且つ簡単に説明するためのものに過ぎず、その装置又は部品が特定の方位を有していたり、特定の方位において構成され操作される必要であることを指示又は暗示するものではないので、本発明を限定するものと理解してはならない。なお、「第１」、「第２」の用語は目的を説明するためだけに用いられるものであり、相対的重要性を指示又は暗示すると理解してはならない。 In the description of the present invention, terms such as "top", "bottom", "inside", and "outside" indicate orientations or positional relationships based on the orientations or positional relationships shown in the drawings, and the present invention can be conveniently used. and is for simplification only and does not indicate or imply that the device or components have a particular orientation or need to be configured and operated in a particular orientation. should not be construed as limiting the invention. It should be noted that the terms "first" and "second" are used for descriptive purposes only and should not be understood to indicate or imply relative importance.

上記は、本発明の好ましい実施例に過ぎず、本発明を限定するためのものではなく、本発明の趣旨と原則とを逸脱しない範囲内において行うあらゆる修正、均等な置換え、改善などは、いずれも本発明の保護範囲内に含まれるべきである。 The above is only a preferred embodiment of the present invention, and is not intended to limit the present invention. should also fall within the protection scope of the present invention.

図面において、各符号が表す部材のリストは以下の通りである。
１： 鍋本体
２： 導磁性コーティング層 In the drawings, the list of members represented by each reference numeral is as follows.
1: pot body 2: magnetically conductive coating layer

Claims (7)

鍋本体と、緻密な構造の導磁性コーティング層とを含み、前記導磁性コーティング層は、鍋本体の外表面に位置し、且つ鍋本体の側壁の下部及び/又は底部に位置し、
前記導磁性コーティング層は、層状のコーティング層として、前記鍋本体の外表面にコーティングされ、
前記導磁性コーティング層は前記鍋本体とコールドスプレープロセスによって結合し、
前記導磁性コーティング層の空隙率は０．１０～０．２４％であり、
塑性変形により堆積形成される前記導磁性コーティング層の厚さは、０．１５～０．４ｍｍの範囲に収まっており、
前記鍋本体は非導磁性又は弱導磁性材料からなる鍋本体であり、
前記導磁性コーティング層はＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉから選ばれる一種又は複数種を混合したものである
ことを特徴とする鍋体。 comprising a pot body and a densely structured magnetically conductive coating layer, wherein the magnetically conductive coating layer is located on the outer surface of the pot body and on the bottom and/or bottom of the side wall of the pot body;
The magnetically conductive coating layer is coated on the outer surface of the pan body as a layered coating layer,
the magnetically conductive coating layer is combined with the pot body by a cold spray process;
The magnetically conductive coating layer has a porosity of 0.10 to 0.24%,
The thickness of the magnetically conductive coating layer deposited by plastic deformation is in the range of 0.15 to 0.4 mm,
The pot body is a pot body made of a non-magnetic or weakly-permeable material,
The pot body, wherein the magnetically conductive coating layer is one or a mixture of two or more selected from Fe, Ni, Co, and Fe—Si. 電磁誘導コイルと、請求項１に記載の鍋体とを含み、前記電磁誘導コイルは前記導磁性コーティング層に対応して設置されていることを特徴とする、調理器具。 A cookware comprising an electromagnetic induction coil and the pot body according to claim 1 , wherein the electromagnetic induction coil is installed corresponding to the magnetically conductive coating layer. 前記電磁誘導コイルの前記鍋体への投影を投影領域とし、前記投影領域は、前記導磁性コーティング層内に位置し、且つ前記投影領域の領域周縁は、前記導磁性コーティング層の周縁から１ｍｍ以上離れていることを特徴とする、請求項２に記載の調理器具。 Projection of the electromagnetic induction coil onto the pot body is defined as a projection area, the projection area is located in the magnetically conductive coating layer, and a peripheral edge of the projection area is 1 mm or more from the peripheral edge of the magnetically conductive coating layer. 3. Cookware according to claim 2 , characterized in that they are spaced apart. 前記電磁誘導コイルと前記導磁性コーティング層の外表面との間の間隔は１０ｍｍより小さいことを特徴とする、請求項３に記載の調理器具。 4. Cookware according to claim 3 , characterized in that the distance between the electromagnetic induction coil and the outer surface of the magnetically conductive coating layer is less than 10 mm. 層状のコーティング層として、サンドブラスト処理が行われた基材の表面にコーティングされ、前記基材と結合する、緻密な構造の導磁性コーティング層の製造方法であって、
前記導磁性コーティング層の空隙率は０．０５～０．２５％であり、
塑性変形により堆積形成される前記導磁性コーティング層の厚さは、０．１５～０．４ｍｍの範囲に収まっており、
前記基材は鍋本体であり、前記鍋本体は非導磁性又は弱導磁性材料からなる鍋本体であり、
前記導磁性コーティング層はＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ－Ｓｉから選ばれる一種又は複数種を混合したものであり、
作動ガスにより、導磁性金属の粉末を前記基材の表面にコールドスプレーし、前記コールドスプレーの噴射温度は１１７３～１２７３Ｋである
ことを特徴とする、
緻密な構造の導磁性コーティング層の製造方法。 1. A method for producing a densely structured magnetically conductive coating layer coated on and bonded to a sandblasted substrate surface as a layered coating layer, comprising:
The magnetically conductive coating layer has a porosity of 0.05 to 0.25%,
The thickness of the magnetically conductive coating layer deposited by plastic deformation is in the range of 0.15 to 0.4 mm,
The base material is a pot body, the pot body is a pot body made of a non-magnetic or weakly conductive material,
The magnetically conductive coating layer is a mixture of one or more selected from Fe, Ni, Co, and Fe—Si,
A magnetically conductive metal powder is cold-sprayed onto the surface of the base material by a working gas, and the injection temperature of the cold spray is 1173 to 1273K,
A method for producing a magnetically conductive coating layer with a dense structure. 作動ガスにより導磁性金属の粉末を、スプレーコーティングする構造体の表面にコールドスプレーするステップを含み、前記作動ガスは、空気、ヘリウムガス及び窒素ガスのうちの一種又は複数種であることを特徴とする、請求項５に記載の緻密な構造の導磁性コーティング層の製造方法。 cold spraying magnetically conductive metal powder onto the surface of the structure to be spray-coated by a working gas, wherein the working gas is one or more of air, helium gas and nitrogen gas. The method for producing a densely structured magnetically conductive coating layer according to claim 5 , wherein 前記コールドスプレーの噴射圧力は１．８～２．５Ｍｐａであり、前記コールドスプレーの気体速度は１．６～２．４ｍ３/ｍｉｎであり、前記コールドスプレーの導磁性粉末の搬送速度は７～１０ｋｇ/ｈであり、前記コールドスプレーの噴射距離は、２０～４０ｍｍであり、前記コールドスプレーの消費電力は２０～５０ｋＷであることを特徴とする、請求項６に記載の緻密な構造の導磁性コーティング層の製造方法。 The injection pressure of the cold spray is 1.8-2.5Mpa, the gas velocity of the cold spray is 1.6-2.4m3/min, and the conveying speed of the magnetically conductive powder of the cold spray is 7-10kg. /h, the injection distance of the cold spray is 20~ 40mm , and the power consumption of the cold spray is 20~50kW. Layer manufacturing method.
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Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108863098A (en) * 2018-07-31 2018-11-23 河北明尚德玻璃科技股份有限公司 A kind of manufacture craft of high-boron-silicon glass nano coating IH electromagnetic heating vessel
CN111020481B (en) * 2019-11-27 2022-05-17 广州市尤特新材料有限公司 Magnetic conductive coating for electromagnetic cooker and preparation method thereof
CN111116233A (en) * 2019-12-11 2020-05-08 柯伟才 Magnetic conductive coating composition and magnetic conductive ceramic product
CN113116117B (en) * 2019-12-31 2024-03-01 佛山市顺德区美的电热电器制造有限公司 Container, cooking utensil and manufacturing method of container
CN115161638B (en) * 2022-06-29 2023-10-13 武汉苏泊尔炊具有限公司 Composite magnetically conductive layer for cookware, preparation method thereof and cookware

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004321329A (en) 2003-04-22 2004-11-18 Toshiba Home Technology Corp Container for electromagnetic induction heating, and method of manufacturing the same
JP2006246998A (en) 2005-03-09 2006-09-21 Tocalo Co Ltd Container for electromagnetic induction heating cooker
JP2007154362A (en) 2005-12-06 2007-06-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Roll for paper machine and method for producing the same
JP2007270206A (en) 2006-03-30 2007-10-18 Daido Metal Co Ltd Sliding member with coated film
JP2007270893A (en) 2006-03-30 2007-10-18 Daido Metal Co Ltd Sliding member
WO2011010400A1 (en) 2009-07-22 2011-01-27 日鉄ハード株式会社 Molten metal-resistant member and process for producing molten metal-resistant member
JP2012066597A (en) 2012-01-11 2012-04-05 Tokyo Printing & Equipment Trading Co Ltd Inking roller for offset press
JP2012101458A (en) 2010-11-11 2012-05-31 Honda Motor Co Ltd Method for applying magnetic material to workpiece
JP2015086085A (en) 2013-10-28 2015-05-07 日本発條株式会社 Laminate, insulating cooling plate, power module and method for producing laminate

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02260124A (en) * 1989-03-30 1990-10-22 Konica Corp Magnetic recording medium
JP2008016458A (en) * 2004-08-18 2008-01-24 Teijin Ltd Electromagnetic wave absorbing sheet material
JP4799860B2 (en) * 2004-12-27 2011-10-26 東洋製罐株式会社 Method for evaluating container for electromagnetic cooker
JP5017675B2 (en) * 2008-04-01 2012-09-05 富士岐工産株式会社 Film manufacturing method
JP4692574B2 (en) * 2008-05-26 2011-06-01 株式会社村田製作所 Electronic component and manufacturing method thereof
CN101880850A (en) * 2009-05-06 2010-11-10 慈溪光华金属复合材料有限公司 Method for thermal spraying of composite bottom layer of aluminum pan of electromagnetic oven
CN101717277A (en) * 2009-12-25 2010-06-02 上海康得实业发展有限公司 Metal magnetic conduction ceramic pot
CN104223957B (en) * 2013-06-20 2016-12-28 美的集团股份有限公司 Magnetic conduction pot and preparation method thereof
CN204394183U (en) * 2015-01-27 2015-06-17 佛山市顺德区美的电热电器制造有限公司 For the pan of electromagnetic oven
CN105386032B (en) * 2015-10-29 2018-07-06 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 A kind of method for preparing wear-resisting super-hydrophobic coat using cold spray technique and products thereof
CN105534318A (en) * 2015-11-18 2016-05-04 浙江伯是购厨具有限公司 Long-acting magnetic-conductive and anti-corrosion composite coating for electromagnetic cooker and preparation method of composite coating
CN106435564A (en) * 2016-11-14 2017-02-22 北京联合涂层技术有限公司 Electromagnetic coating of high-performance cooker and manufacturing method of electromagnetic coating
CN206396327U (en) * 2016-11-22 2017-08-11 佛山市顺德区美的电热电器制造有限公司 A kind of magnetic conduction coating of compact structure and the pot with it, cooking apparatus

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004321329A (en) 2003-04-22 2004-11-18 Toshiba Home Technology Corp Container for electromagnetic induction heating, and method of manufacturing the same
JP2006246998A (en) 2005-03-09 2006-09-21 Tocalo Co Ltd Container for electromagnetic induction heating cooker
JP2007154362A (en) 2005-12-06 2007-06-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Roll for paper machine and method for producing the same
JP2007270206A (en) 2006-03-30 2007-10-18 Daido Metal Co Ltd Sliding member with coated film
JP2007270893A (en) 2006-03-30 2007-10-18 Daido Metal Co Ltd Sliding member
WO2011010400A1 (en) 2009-07-22 2011-01-27 日鉄ハード株式会社 Molten metal-resistant member and process for producing molten metal-resistant member
JP2012101458A (en) 2010-11-11 2012-05-31 Honda Motor Co Ltd Method for applying magnetic material to workpiece
JP2012066597A (en) 2012-01-11 2012-04-05 Tokyo Printing & Equipment Trading Co Ltd Inking roller for offset press
JP2015086085A (en) 2013-10-28 2015-05-07 日本発條株式会社 Laminate, insulating cooling plate, power module and method for producing laminate

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