JP7160766B2 - pulley structure - Google Patents
pulley structure Download PDFInfo
- Publication number
- JP7160766B2 JP7160766B2 JP2019129361A JP2019129361A JP7160766B2 JP 7160766 B2 JP7160766 B2 JP 7160766B2 JP 2019129361 A JP2019129361 A JP 2019129361A JP 2019129361 A JP2019129361 A JP 2019129361A JP 7160766 B2 JP7160766 B2 JP 7160766B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotating body
- spring
- torque
- pulley structure
- region
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D41/00—Freewheels or freewheel clutches
- F16D41/20—Freewheels or freewheel clutches with expandable or contractable clamping ring or band
- F16D41/206—Freewheels or freewheel clutches with expandable or contractable clamping ring or band having axially adjacent coils, e.g. helical wrap-springs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pulleys (AREA)
Description
本発明は、ねじりコイルばねを備えたプーリ構造体に関する。 The present invention relates to a pulley structure with a torsion coil spring.
自動車等のエンジンの動力によってオルタネータ等の補機を駆動する補機駆動ユニットでは、オルタネータ等の補機の駆動軸に連結されるプーリと、エンジンのクランク軸に連結されるプーリにわたってベルトが掛け渡され、このベルトを介してエンジンのトルクが補機に伝達される。特に、他の補機に比べて大きい慣性を有するオルタネータの駆動軸に連結されるプーリには、例えば特許文献1に記載されているような、クランク軸の回転変動を吸収可能なプーリ構造体が用いられる。
In an auxiliary machine drive unit that drives auxiliary machines such as an alternator by the power of an automobile engine, a belt is stretched over a pulley connected to the drive shaft of the auxiliary machine such as the alternator and a pulley connected to the crankshaft of the engine. The torque of the engine is transmitted to the auxiliary machine via this belt. In particular, the pulley connected to the drive shaft of the alternator, which has a larger inertia than other accessories, has a pulley structure capable of absorbing rotational fluctuations of the crankshaft, as described in
特許文献1に記載のプーリ構造体は、外回転体と、外回転体の内側に設けられ且つ外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、ねじりコイルばね(以下、単に「ばね」という)とを有し、ばねの拡径又は縮径変形により外回転体と内回転体との間でトルクが伝達又は遮断されるようになっている。このプーリ構造体のばねは、外回転体に巻回されるベルトのスリップを防止するため、外回転体と内回転体との間でトルクを一方向に伝達又は遮断する一方向クラッチ(コイルばね式クラッチ)として機能する。
The pulley structure described in
特許文献1に記載のようなコイルばね式クラッチを備えるプーリ構造体において、外回転体が内回転体に対して正方向に相対回転するときに、ばねが、外回転体及び内回転体のそれぞれと係合して係合状態となり、外回転体と内回転体との間でトルクを伝達する。一方、外回転体が内回転体に対して逆方向に相対回転するときには、ばねが、外回転体又は内回転体に対して周方向に摺動(スリップ)して係合解除状態となり、外回転体と内回転体との間でトルクを伝達しない。
In a pulley structure having a coil spring type clutch as described in
特許文献1に記載のプーリ構造体では、プーリ構造体に外力が付与されていない状態において、外回転体又は内回転体の回転軸に沿った軸方向の一端側で、ばねにおける一端側の領域の外周面がばねの拡径方向の自己弾性復元力によって接触している圧接面が、外回転体又は内回転体のばねと周方向に摺動するクラッチ係合部となっている。そのため、予め、ばねの一端側の領域を適当量縮径させて、ばねを外回転体と内回転体との間に収容する。
In the pulley structure described in
ここで、特許文献1に記載のようなプーリ構造体において、ばねを外回転体と内回転体との間に収容する際に、ばねの一端側の領域を縮径させる量(クラッチ係合面への圧接力)を比較的小さくなるようにして、外回転体が内回転体に対して逆方向に相対回転し、縮径方向にねじれ変形したばね(クラッチ)が係合解除状態(摺動状態)となるときのばねのねじりトルク(以下、「スリップトルク」ともいう)を極力小さく(例えば1N・m程度)設定することを考える。スリップトルクを小さくすれば、圧接面(クラッチ係合部)とばねとが摺動(スリップ)する頻度が高くなり、その分、ベルトの張力変動の吸収機能が向上し、外回転体に巻回されるベルトのスリップが抑制され、ベルトの寿命が長くなる。
Here, in the pulley structure as described in
しかしながら、スリップトルクを小さくするために、ばねを外回転体と内回転体との間に収容する際に、ばねの一端側の領域を縮径させる量を小さくすると、圧接面(クラッチ係合部)に対するばねの圧接力も小さくなってしまう。 However, when the spring is accommodated between the outer rotating body and the inner rotating body in order to reduce the slip torque, if the amount of diameter reduction of the region on the one end side of the spring is reduced, the pressure contact surface (clutch engagement portion ) is also reduced.
圧接面(クラッチ係合部)に対するばねの圧接力も小さくなると、外回転体が内回転体に対して正方向に相対回転し、ばねが、拡径方向にねじり変形することによって、外回転体及び内回転体のそれぞれと係合して、外回転体と内回転体との間でトルクを伝達する際に、ばねと圧接面との間の係合力(グリップ力)が不足し、ばねと圧接面との間に滑り(空転)が生じてしまう。その結果、外回転体と内回転体との間でトルク伝達が不安定となり、エンジンのトルクが補機にスムーズに伝達されない虞がある。 When the pressure contact force of the spring against the pressure contact surface (clutch engaging portion) also decreases, the outer rotating body rotates relative to the inner rotating body in the positive direction, and the spring is torsionally deformed in the radially expanding direction, resulting in the outer rotating body and the inner rotating body. When engaging with each of the inner rotating bodies and transmitting torque between the outer rotating body and the inner rotating body, the engagement force (grip force) between the spring and the pressure contact surface becomes insufficient, and the spring and the pressure contact occur. Slippage (idling) occurs between the surfaces. As a result, torque transmission becomes unstable between the outer rotating body and the inner rotating body, and there is a risk that the torque of the engine will not be smoothly transmitted to the accessories.
本発明の目的は、ベルトの寿命を長くするために、スリップトルクが小さくなるようにしつつも、クラッチ係合状態において、ねじりコイルばねと外回転体又は内回転体のねじりコイルばねが圧接する面との間に滑りが生じ、外回転体と内回転体との間でトルクの伝達が不安定となるのを抑制できるプーリ構造体を提供することである。 An object of the present invention is to extend the service life of the belt by reducing the slip torque, while maintaining the contact surface between the torsion coil spring and the torsion coil spring of the outer rotating body or the inner rotating body when the clutch is engaged. To provide a pulley structure capable of suppressing instability of torque transmission between an outer rotating body and an inner rotating body due to slippage between the outer rotating body and the inner rotating body.
本発明の第1の態様に係るプーリ構造体は、ベルトが巻き掛けられる筒状の外回転体と、前記外回転体の径方向の内側に設けられ、前記外回転体と同じ回転軸を中心として前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、前記外回転体と前記内回転体との間に設けられ、前記回転軸に沿った軸方向に圧縮されたねじりコイルばねと、を備えたプーリ構造体であって、前記外回転体及び前記内回転体のうち一方の回転体は、前記軸方向の一端側に位置する部分であって、前記プーリ構造体に外力が付与されていない状態において前記ねじりコイルばねにおける前記一端側の領域が、前記ねじりコイルばねの拡径又は縮径に対する自己弾性復元力によって接触しているクラッチ係合部を有し、前記ねじりコイルばねが、拡径又は縮径方向にねじり変形することによって、前記外回転体及び前記内回転体と係合する係合状態となって、前記外回転体と前記内回転体との間でトルクを伝達し、トルクの伝達時と反対方向にねじり変形することによって、前記一方の回転体の前記クラッチ係合部と摺動する係合解除状態となって、前記外回転体と前記内回転体との間でトルクの伝達を遮断する、ように構成され、前記一方の回転体の前記クラッチ係合部を形成する周面に溝部が形成され、前記溝部は、前記軸方向に対して傾斜して延びた部分であって、前記プーリ構造体に外力が付与されていないときに前記一端側の領域と前記径方向に離間して対向し、前記外回転体と前記内回転体との間でトルクが伝達されるときに拡径又は縮径方向にねじり変形した前記ねじりコイルばねの前記一端側領域の周面と接触する底部と、
前記底部のうち前記プーリ構造体に外力が付与されていないときに前記一端側の領域と前記径方向に最も離間する部分と、前記クラッチ係合部とを繋ぐ部分であって、前記外回転体と前記内回転体との間でトルクが伝達されるときに、拡径又は縮径方向にねじり変形した前記ねじりコイルばねの、前記一端側領域のばね線の断面における角部と接触する隅部と、を備えている。
A pulley structure according to a first aspect of the present invention includes a cylindrical outer rotating body around which a belt is wound, and a pulley structure provided inside the outer rotating body in a radial direction and centering on the same rotation axis as the outer rotating body. a torsion coil spring provided between the outer rotating body and the inner rotating body and compressed in an axial direction along the rotating shaft; wherein one of the outer rotating body and the inner rotating body is a portion located on one end side in the axial direction, and an external force is applied to the pulley structure. The region on the one end side of the torsion coil spring has a clutch engagement portion that is in contact with the torsion coil spring by self-elastic restoring force with respect to diameter expansion or diameter contraction of the torsion coil spring in a state in which the torsion coil spring is By being torsionally deformed in a radially expanding or contracting direction, it becomes an engaged state in which it engages with the outer rotating body and the inner rotating body, and transmits torque between the outer rotating body and the inner rotating body. , torsional deformation in a direction opposite to that during torque transmission results in an engagement disengagement state in which the clutch engagement portion of the one rotor slides, and the gap between the outer rotor and the inner rotor is disengaged. A groove is formed in the circumferential surface forming the clutch engaging portion of the one rotating body, and the groove extends obliquely with respect to the axial direction. and is spaced apart from and faces the one end region in the radial direction when no external force is applied to the pulley structure, and torque is transmitted between the outer rotating body and the inner rotating body. a bottom portion in contact with the peripheral surface of the one end side region of the torsion coil spring that is torsionally deformed in a diameter-expanding or diameter-reducing direction when the spring is pressed;
A portion that connects a portion of the bottom portion that is most distant in the radial direction from the region on the one end side when no external force is applied to the pulley structure, and the clutch engagement portion, the portion connecting the outer rotating body. and the inner rotating body, the corner portion of the torsion coil spring, which is torsionally deformed in the radially expanding or radially contracting direction, in contact with the corner portion of the cross section of the spring wire in the one end region and has.
本発明では、外回転体と内回転体との間でトルクが伝達されるときに、拡径又は縮径方向にねじり変形したねじりコイルばねが、一端側の領域における周面の一部分において底部に接触するのに加えて、角部において隅部に接触する。したがって、ベルトの寿命を長くするために、クラッチ係合解除状態におけるばねのねじりトルク(スリップトルク)が小さくなるように設定しつつも、クラッチ係合状態において、ばねと上記一方の回転体との間のグリップ力を十分に確保することができる。これにより、ばねと上記一方の回転体のとの間に滑り(空転)が生じることを抑制できる。その結果、外回転体と内回転体との間でトルク伝達が安定して行われる。 In the present invention, when torque is transmitted between the outer rotating body and the inner rotating body, the torsion coil spring that is torsionally deformed in the direction of diameter expansion or diameter reduction is formed on the bottom part of the peripheral surface of the region on the one end side. In addition to touching, it touches corners at corners. Therefore, in order to prolong the service life of the belt, the torsion torque (slip torque) of the spring in the clutch disengaged state is set to be small, while the spring and the one rotating body are set in the clutch engaged state. It is possible to sufficiently secure the grip force between. Thereby, it is possible to suppress the occurrence of slippage (idling) between the spring and the one rotating body. As a result, torque is stably transmitted between the outer rotating body and the inner rotating body.
本発明の第2の態様に係るプーリ構造体は、第1の態様に係るプーリ構造体において、前記底部は、前記軸方向の前記他端側に向かうほど、前記プーリ構造体に外力が付与されていない状態において前記一端側の領域と前記径方向に離間するように、前記軸方向に対して傾斜して延びており、前記溝部が、前記回転軸と直交する面と平行に延びている。 A pulley structure according to a second aspect of the present invention is the pulley structure according to the first aspect, in which an external force is applied to the pulley structure toward the other end side in the axial direction. It extends obliquely with respect to the axial direction so as to be spaced apart from the one end region in the radial direction when it is not closed, and the groove extends parallel to a plane perpendicular to the rotation axis.
外回転体と内回転体との間でトルクが伝達されるクラッチ係合状態となったときには、まず、ばね線の外周面のうち、軸方向の一端部が、底部のばねに最も近い部分(以下、頂部とする)に接触し、その後、ばね線が、頂部を支点として底部に沿うように倒れる。本発明では、底部は、軸方向の他端側に向かうほど、プーリ構造体に外力が付与されていない状態において一端側の領域と径方向に離間するように、軸方向に対して傾いている。そのため、上述したようにばね線が倒れると、倒れたばね線が、これよりも軸方向他端側に位置するばね線に近づき、その結果、ばね線の螺旋方向の、回転軸と直交する平面に対する傾斜角度が小さくなる(この平面と平行な方向に近づく)。 When the clutch engaged state in which torque is transmitted between the outer rotating body and the inner rotating body, first, of the outer peripheral surface of the spring wire, one end in the axial direction is the portion closest to the bottom spring ( hereinafter referred to as the top), and then the spring wire falls along the bottom with the top as a fulcrum. In the present invention, the bottom portion is inclined with respect to the axial direction so as to radially separate from the region on the one end side in a state where no external force is applied to the pulley structure toward the other end side in the axial direction. . Therefore, when the spring wire falls down as described above, the fallen spring wire approaches the spring wire located on the other end side in the axial direction. The tilt angle becomes smaller (approaching a direction parallel to this plane).
これに対して、本発明では、溝部が、一方の回転体の周方向に沿って、回転軸と直交する平面と平行に延びている。したがって、クラッチ係合状態において、拡径又は縮径方向にねじり変形したばねの一端側の領域は、周面が底部に接触し、角部が隅部に接触するように、溝部に嵌まり込みやすい。したがって、上述の効果をより確実に得ることができる。 On the other hand, in the present invention, the groove extends along the circumferential direction of one of the rotors and parallel to the plane perpendicular to the rotation axis. Therefore, in the clutch engaged state, the region on the one end side of the spring that is torsionally deformed in the radially expanding or contracting direction fits into the groove so that the peripheral surface contacts the bottom and the corner contacts the corner. Cheap. Therefore, the above effects can be obtained more reliably.
本発明の第3の態様に係るプーリ構造体は、第1の態様に係るプーリ構造体において、前記溝部は、前記軸方向のピッチが前記ばね線の前記軸方向のピッチと等しい螺旋状に形成されている。 A pulley structure according to a third aspect of the present invention is the pulley structure according to the first aspect, wherein the groove is spirally formed such that the pitch in the axial direction is equal to the pitch in the axial direction of the spring wire. It is
本発明では、溝部が軸方向のピッチがばね線の軸方向のピッチと等しい螺旋状に形成されているため、外回転体と内回転体との間でトルクが伝達されるクラッチ係合状態において、外回転体が内回転体に対して1周相対回転するまでに、拡径又は縮径方向にねじり変形したばねの一端側の領域が、周面が底部に接触し、角部が隅部に接触するように溝部に嵌まり込む。したがって、上述の効果をより確実なものとすることができる。 In the present invention, since the groove portion is formed in a helical shape with an axial pitch equal to the axial pitch of the spring wire, in a clutch engaged state in which torque is transmitted between the outer rotating body and the inner rotating body, , By the time the outer rotor rotates one round relative to the inner rotor, the area on the one end side of the spring that is torsionally deformed in the direction of diameter expansion or diameter contraction is in contact with the bottom, and the corner is in contact with the bottom. fit into the groove so as to come into contact with the Therefore, the above effects can be made more reliable.
本発明の第4の態様に係るプーリ構造体は、第1~第3の態様に係るプーリ構造体において、前記隅部の輪郭形状が、前記角部の輪郭形状と同じ形状である。 A pulley structure according to a fourth aspect of the present invention is the pulley structure according to the first to third aspects, wherein the contour shape of the corner is the same as the contour shape of the corner.
本発明によると、ねじりコイルばねが、角部において隅部に接触するときの、角部と隅部との密着性が高くなり、ばねと一方の回転体との間のグリップ力を十分に確保することができる。 According to the present invention, when the torsion coil spring contacts the corners at the corners, the adhesion between the corners becomes high, and the grip force between the spring and one of the rotating bodies is sufficiently secured. can do.
本発明の第5の態様に係るプーリ構造体は、第1~第4の態様に係るプーリ構造体において、前記係合解除状態における前記ねじりコイルばねのねじりトルクが1N・m以下である。 A fifth aspect of the present invention is the pulley structure according to the first to fourth aspects, wherein the torsion coil spring has a torsion torque of 1 N·m or less in the disengaged state.
係合解除状態における前記ねじりコイルばねのねじりトルクが1N・m以下と小さい場合には、クラッチ係合状態において、ばねがクラッチ係合部を圧接する圧接力が小さく、ばねと上記一方の回転体のばねが圧接する面との間に滑り(空転)が生じる。したがって、このような場合において、クラッチ係合部に底部と隅部とを有する溝部を設け、クラッチ係合状態において、拡径又は縮径方向にねじり変形したばねの一端側の領域が、周面が底部に接触し、角部が隅部に接触するように溝部に嵌まり込むようにして、ばねとクラッチ係合部との間のグリップ力を確保する意義は大きい。 When the torsion torque of the torsion coil spring in the disengaged state is as small as 1 N·m or less, the spring presses against the clutch engaging portion in the clutch engaged state. A slip (idling) occurs between the spring and the surface to which the spring is pressed. Therefore, in such a case, a groove portion having a bottom portion and a corner portion is provided in the clutch engagement portion, and the region on the one end side of the spring that is torsionally deformed in the radially expanding or radially contracting direction in the clutch engaged state is formed on the peripheral surface. It is of great significance to secure a gripping force between the spring and the clutch engaging portion by fitting into the groove so that the spring contacts the bottom and the corner contacts the corner.
本発明によれば、クラッチ係合解除状態におけるばねのねじりトルク(スリップトルク)が小さくなるように設定しつつも、クラッチ係合状態において、ばねと上記一方の回転体との間に滑り(空転)が生じることを抑制できる。その結果、外回転体と内回転体との間でトルク伝達が安定して行われる。 According to the present invention, while the torsion torque (slip torque) of the spring in the clutch disengaged state is set to be small, in the clutch engaged state, slippage (idling) occurs between the spring and the one rotating body. ) can be suppressed. As a result, torque is stably transmitted between the outer rotating body and the inner rotating body.
[第1実施形態]
以下、本発明の好適な第1実施形態について説明する。
[First embodiment]
A first preferred embodiment of the present invention will be described below.
第1実施形態のプーリ構造体1は、例えば、自動車の補機駆動システム(図示省略)において、オルタネータの駆動軸に設置される。なお、本発明のプーリ構造体は、オルタネータ以外の補機の駆動軸に設置してもよい。
The
図1~図3に示すように、プーリ構造体1は、外回転体2、内回転体3、コイルばね4(以下、単に「ばね4」ということもある)及びエンドキャップ5を含む。以下、図1における左右方向を前後方向とし、図1における左方を前方、右方を後方として説明する。エンドキャップ5は、外回転体2及び内回転体3の前端に配置されている。
As shown in FIGS. 1 to 3, the
外回転体2及び内回転体3は、共に略円筒状であり、前後方向と平行な同一の回転軸を有する。外回転体2及び内回転体3の回転軸は、プーリ構造体1の回転軸である(以下、単に「回転軸」という)。また、回転軸方向を、単に「軸方向」という。内回転体3は、外回転体2の内側に設けられ、外回転体2に対して相対回転可能である。外回転体2の外周面に、ベルトBが巻回される。
Both the outer
内回転体3は、筒本体3a、及び、筒本体3aの前端の外側に配置された外筒部3bを有する。筒本体3aに、オルタネータ等の駆動軸Sが嵌合される。外筒部3bと筒本体3aとの間に、支持溝部3cが形成されている。外筒部3bの内周面と筒本体3aの外周面は、支持溝部3cの溝底面3dを介して連結されている。
The inner
外回転体2の後端の内周面と、筒本体3aの外周面との間に、転がり軸受6が介設されている。外回転体2の前端の内周面と、外筒部3bの外周面との間に、滑り軸受7が介設されている。軸受6、7によって、外回転体2及び内回転体3が相対回転可能に連結されている。
A rolling
外回転体2と内回転体3との間であって、転がり軸受6よりも前方には、空間9が形成されている。より詳細には、空間9は、外回転体2の内周面及び外筒部3bの内周面と、筒本体3aの外周面との間に形成されている。空間9にはばね4が収容されている。また、外回転体2の転がり軸受6と空間9との間に位置する部分には、径方向の内側に突出した突出部2cが設けられている。
A
外回転体2の内径は、後方に向かって2段階で小さくなっている。最も小さい内径部分における外回転体2の内周面を圧接面2a、2番目に小さい内径部分における外回転体2の内周面を環状面2bという。圧接面2aにおける外回転体2の内径は、外筒部3bの内径よりも小さい。環状面2bにおける外回転体2の内径は、外筒部3bの内径と同じかそれよりも大きい。また、環状面2bは、軸方向の他端側に外筒部3b近傍まで延びており、外回転体2の環状面2bを形成している部分と、外筒部3bとの間の隙間の長さが、軸方向におけるばね4のばね線の長さに対して十分に短くなっている。
The inner diameter of the outer
筒本体3aは、前端において外径が大きくなっている。この部分における内回転体3の外周面を接触面3eという。
The tube
ばね4は、ばね線(ばね線材)を螺旋状に巻回(コイリング)して形成されたねじりコイルばねである。ばね4は、左巻き(前端から後端に向かって反時計回り)である。ばね4の巻き数は、例えば5~9巻きである。以下の説明において、ばね線の断面又は断面形状とは、回転軸を通り且つ回転軸と平行な平面における断面又は断面形状のことである。ばね4のばね線は、断面形状が台形状の台形線である。ばね線の断面における4つの角部4gは、面取り形状(例えば、曲率半径0.3mm程度のR面)となっている。内径側軸方向長さは、外径側軸方向長さよりも長い。
The
ばね4は、外力を受けていない状態において、全長に亘って径が一定である。外力を受けていない状態でのばね4の外径は、圧接面2aにおける外回転体2の内径よりも大きい。ばね4は、後端側領域4c(本発明の「一端側の領域」)が縮径された状態で、空間9に収容されている。ばね4における後端側領域4cの外周面は、ばね4の拡径方向の自己弾性復元力によって、圧接面2aに押し付けられている。後端側領域4cは、ばね4の後端から1周以上(回転軸回りに360°以上)の領域である。例えば、ばね4の巻き数が7巻きである場合、後端側領域4cは、ばね4の後端から2周程度を上限とする領域である。
The
また、プーリ構造体1が停止しており、ばね4における後端側領域4cの外周面がばね4の拡径方向の自己弾性復元力によって圧接面2aに押し付けられた状態において、ばね4の前端側領域4bは、若干拡径された状態で、接触面3eと接触している。つまり、プーリ構造体1が停止している状態において、ばね4における前端側領域4bの内周面は、接触面3eに押し付けられている。前端側領域4bは、ばね4の前端4aから1周以上(回転軸回りに360°以上)の領域である。例えば、ばね4の巻き数が7巻きである場合、前端側領域4bは、ばね4の前端4aから2周程度を上限とする領域である。
Further, in a state where the
このように、ばね4の後端側領域4cの外周面が、圧接面2aに押し付けられ、ばね4の前端側領域4bの内周面が、接触面3eに押し付けられる構成とすることにより、軸方向に圧縮された状態でのばね4の姿勢を安定化させることができる。
In this manner, the outer peripheral surface of the
ばね4は、プーリ構造体1に外力が付与されていない状態(即ち、プーリ構造体1が停止した状態)において、軸方向に圧縮されており、ばね4の前端側領域4bの軸方向端面(以下、「前端面4e」という)の周方向一部分(前端4aから半周以上1周未満の範囲)が、内回転体3の溝底面3dに接触し、ばね4の後端側領域4cの軸方向端面(以下、「後端面4f」という)の周方向一部分(後端から1/4周程度の範囲)が、外回転体2の突出部2cの前面2c1に接触している。ばね4の軸方向の圧縮率は、例えば、20%程度である。なお、ばね4の軸方向の圧縮率とは、ばね4の自然長とプーリ構造体1に外力が作用していない状態でのばね4の軸方向長さとの差と、ばね4の自然長との比率である。
The
また、ばね4の前端面4e及び後端面4fには、座研面が形成されている。座研面とは、研削加工が施されることによって形成された、ばね4の軸方向と直交する平面である。前端面4e及び後端面4fの座研面は、それぞれ、ばね4の端から周方向に約1/4周(90°)の範囲に形成されている。このように、ばね4の前端面4e及び後端面4fに座研面を形成することにより、軸方向に圧縮されているばね4の姿勢を安定させることができる。
A
溝底面3dは、ばね4の前端面4eと接触できるように螺旋状に形成されている。支持溝部3cの溝底面3dと、ばね4の前端面4eとは、見かけ上、周方向全域が接触しているが、実際には、部品の加工公差によって、周方向の一部に隙間が生じることがある。部品の加工公差内での仕上り実績寸法の組み合わせによって当該隙間がゼロとなることを狙い、当該隙間は、部品の加工公差を考慮した寸法(ノミナル寸法)となっている(例えば軸方向隙間の狙い値0.35mm)。隙間をゼロにできるだけ近づけることで、ばね4が安定してねじり変形できる。そして、溝底面3dを螺旋面に形成することにより、外回転体2と内回転体と3の間で軸方向に圧縮されているばね4の姿勢を安定化させることができる。さらに、溝底面3dを螺旋面に形成することにより、振動等の外的要因によって、ばね4の中心軸が両回転体の回転軸に対して偏心や傾斜して、ばね4の姿勢が不安定になってしまうのを抑制することができる。
The
一方、突出部2cの前面2c1は、後述するようにばね4の後端面4fと摺動するため、螺旋面とはなっておらず、平面となっている。
On the other hand, the front surface 2c1 of the protruding
また、ばね4の後端側領域4cの外周面と接触する圧接面2aには、溝部2dが形成されている。溝部2dは、圧接面2aの周方向の全周にわたって、前後方向と直交する平面と平行に延びている。図4(a)、(b)に示すように、溝部2dは、底部11と隅部12とを有する。
A
底部11は、前方に向かうほど径が大きくなるように、前後方向に対して傾斜しており、後端において圧接面2aと接続されている。底部11の前後方向に対する傾斜角度は例えば0.5°程度である。また、外回転体2の径方向において、底部11の圧接面2aから最も離れた部分(図4(a)の左端)は、圧接面2aから40μm程度離れている。すなわち、溝部2dの最大の深さが40μm程度となっている。
The
プーリ構造体1に外力が付与されていない状態では、図4(a)に示すように、ばね4の後端側領域4cの外周面は、底部11の径が最も小さい部分(圧接面2aとの接続部分、以下、この部分を頂部13とする)に接触し、底部11の頂部13よりも前方に位置する部分とは離間している。また、このとき、底部11の頂部13から遠い部分(図4(a)の左側の部分)ほど、ばね4の後端側領域4cの外周面との離間距離が大きくなっている。
In a state where no external force is applied to the
隅部12は、底部11の最も径の大きい部分である前端と、圧接面2aとを接続する部分である。隅部12の輪郭形状は、ばね4のばね線の角部4gの輪郭と同じ形状(例えば、曲率半径0.3mm程度の曲面)となっている。
The
図2に示すように、前端側領域4bのうち、ばね4の前端4aから回転軸回りに90°離れた位置付近を第2領域4b2、第2領域4b2よりも前端側の部分を第1領域4b1、残りの部分を第3領域4b3という。また、ばね4の前端側領域4bと後端側領域4cの間の領域、即ち、圧接面2aと接触面3eのいずれにも接触しない領域を、自由部分4dとする。
As shown in FIG. 2, of the front
図2に示すように、内回転体3の前端部分には、内回転体3の周方向にばね4の前端4aと対向する当接面3fが形成されている。また、外筒部3bの内周面には、外筒部3bの径方向内側に突出して前端側領域4bの外周面と対向する突起3gが設けられている。突起3gは、第2領域4b2と対向している。
As shown in FIG. 2, the front end portion of the
次いで、プーリ構造体1の動作について説明する。
Next, the operation of
先ず、外回転体2の回転速度が内回転体3の回転速度よりも大きくなった場合(即ち、外回転体2が加速する場合)について説明する。
First, the case where the rotation speed of the
この場合、外回転体2は、内回転体3に対して正方向(図2及び図3の矢印方向)に相対回転する。外回転体2の相対回転に伴って、ばね4の後端側領域4cが、圧接面2aと共に移動し、内回転体3に対して相対回転する。これにより、ばね4が拡径方向にねじり変形(以下、「拡径変形」という)する。ばね4の後端側領域4cの圧接面2aに対する圧接力は、ばね4の拡径方向のねじり角度が大きくなるほど増大する。第2領域4b2は、ねじり応力を最も受け易く、ばね4の拡径方向のねじり角度が大きくなると、接触面3eから離れる。このとき、第1領域4b1及び第3領域4b3は、接触面3eに圧接している。第2領域4b2が接触面3eから離れると略同時に、又は、ばね4の拡径方向のねじり角度がさらに大きくなったときに、第2領域4b2の外周面が突起3gに当接する。第2領域4b2の外周面が突起3gに当接することで、前端側領域4bの拡径変形が規制され、ねじり応力がばね4における前端側領域4b以外の部分に分散され、特にばね4の後端側領域4cに作用するねじり応力が増加する。これにより、ばね4の各部に作用するねじり応力の差が低減され、ばね4全体で歪エネルギーを吸収できるため、ばね4の局部的な疲労破壊を防止できる。
In this case, the outer
また、第3領域4b3の接触面3eに対する圧接力は、ばね4の拡径方向のねじり角度が大きくなるほど低下する。第2領域4b2が突起3gに当接すると略同時に、又は、ばね4の拡径方向のねじり角度がさらに大きくなったときに、第3領域4b3の接触面3eに対する圧接力が略ゼロとなる。このときのばね4の拡径方向のねじり角度をθ1(例えば、θ1=3°)とする。ばね4の拡径方向のねじり角度がθ1を超えると、第3領域4b3は、拡径変形することで、接触面3eから離れていく。しかし、第3領域4b3と第2領域4b2との境界付近において、ばね4が湾曲(屈曲)することはなく、前端側領域4bは円弧状に維持される。つまり、前端側領域4bは、突起3gに対して摺動し易い形状に維持されている。そのため、ばね4の拡径方向のねじり角度が大きくなって前端側領域4bに作用するねじり応力が増加すると、前端側領域4bは、第2領域4b2の突起3gに対する圧接力及び第1領域4b1の接触面3eに対する圧接力に抗して、突起3g及び接触面3eに対して外回転体2の周方向に摺動する。そして、ばね4の前端4aが当接面3fを押圧することにより、外回転体2と内回転体3との間で確実にトルクを伝達できる。
Further, the pressure contact force of the third region 4b3 against the
なお、ばね4の拡径方向のねじり角度がθ1以上且つθ2(例えば、θ2=45°)未満の場合、第3領域4b3は、接触面3eから離隔し且つ外筒部3bの内周面に接触しておらず、第2領域4b2は、突起3gに圧接されている。そのため、この場合、ばね4の拡径方向のねじり角度がθ1未満の場合に比べて、ばね4の有効巻数が大きく、ばね定数が小さい。また、ばね4の拡径方向のねじり角度がθ2になると、ばね4の自由部分4dの外周面が環状面2bに当接することで、ばね4のそれ以上の拡径変形が規制されて、外回転体2及び内回転体3が一体的に回転するロック機構が働く。これにより、ばね4の拡径変形による破損を防止できる。
When the torsion angle of the
また、このとき、本実施形態と異なり、軸方向において、外回転体2の環状面2bを形成している部分と、外筒部3bとの間の隙間の長さが、ばね4のばね線の長さに対して長いと、第2領域4b2の外周面が突起3gに当接しつつ、第3領域4b3の外周面が外筒部3bに当接して前端側領域4bの拡径変形が規制されるべきとき、或いは、自由部分4dの外周面が環状面2bに当接して自由部分4dの拡径変形が規制されるべきときに、ばね4のばね線が当該隙間に入り込むことで前端側領域4bや自由部分4dの拡径変形が規制されないことがある。そして、この場合には、ばね4が拡径変形によって破損してしまう虞がある。これに対して、本実施形態では、軸方向において、外回転体2の環状面2bを形成している部分と、外筒部3bとの間の隙間の長さが、ばね4のばね線の長さに対して十分に短い。したがって、ばね4のばね線が当該隙間に入り込むことがなく、ばね4の拡径変形による破損を確実に防止することができる。
At this time, unlike the present embodiment, the length of the gap between the portion forming the
次に、外回転体2の回転速度が内回転体3の回転速度よりも小さくなった場合(即ち、外回転体2が減速する場合)について説明する。
Next, the case where the rotation speed of the
この場合、外回転体2は、内回転体3に対して逆方向(図2及び図3の矢印方向と逆の方向)に相対回転する。外回転体2の相対回転に伴って、ばね4の後端側領域4cが、圧接面2aと共に移動し、内回転体3に対して相対回転する。これにより、ばね4が縮径方向にねじり変形する(以下、「縮径変形」という)。ばね4の縮径方向のねじり角度がθ3(例えば、θ3=約4°)未満の場合、後端側領域4cの圧接面2aに対する圧接力は、ねじり角度がゼロの場合に比べて若干低下するものの、後端側領域4cは圧接面2aに圧接している。また、前端側領域4bの接触面3eに対する圧接力は、ねじり角度がゼロの場合に比べて若干増大する。ばね4の縮径方向のねじり角度がθ3以上の場合、後端側領域4cの圧接面2aに対する圧接力は略ゼロとなり、後端側領域4cは圧接面2aに対して外回転体2の周方向に摺動する。したがって、外回転体2と内回転体3との間でトルクは伝達されない(図12(a)参照)。すなわち、クラッチ(ばね4)が係合解除状態となる。
In this case, the outer
また、第1実施形態では、上記のように、ばね4が縮径方向にねじれ変形してクラッチ(ばね4)が係合解除状態(摺動状態)となるときのばね4のねじりトルク(以下、「スリップトルクTs」とする)は、ゼロ近く(例えば1N・m程度)に設定されている。
Further, in the first embodiment, as described above, the torsional torque of the
<効果>
ここで、第1実施形態と異なり、スリップトルクTsが、ゼロ近くに設定されずに、ばね4にねじり角度θ3よりも大きい縮径変形を生じさせるようなトルクに設定される場合を考える。具体的には、スリップトルクTsが、1N・m以上且つ10N・m以下(例えば3N・m程度)となるように設定される場合を考える。この場合には、クラッチの係合解除が、ばね4が大きく縮径変形することのある特定の運転走行パターン(例えば、エンジン始動時)に限定して行われるため、圧接面2aとばね4とが摺動する頻度が低くなり、圧接面2aのばね4と摺動する部分の摩耗を抑制できる。
<effect>
Here, unlike the first embodiment, consider a case in which the slip torque Ts is not set near zero, but is set to a torque that causes the
これに対して、第1実施形態のように、スリップトルクTsをゼロ近くにした場合には、クラッチの係合解除が上記の特定の運転走行パターン(例えば、エンジン始動時)に限定されず行われる。そのため、圧接面2a(クラッチ係合部)とばね4とが摺動(スリップ)する頻度が高くなる。これにより、ベルトの張力変動の吸収機能が向上し、外回転体2とベルトBとのスリップを抑制することができ、ベルトBの寿命を長くすることができる。
In contrast, when the slip torque Ts is made close to zero as in the first embodiment, disengagement of the clutch is not limited to the specific driving pattern (for example, when the engine is started). will be Therefore, the frequency of sliding (slipping) between the
しかしながら、スリップトルクTsをゼロ近くにするためには、ばね4を外回転体2と内回転体3との間に収容する際に、ばね4の後端側領域4cを縮径させる量を比較的小さくする必要がある。この場合、圧接面2a(クラッチ係合部)に対するばね4の圧接力も小さくなってしまう(例えば、圧接力指数が35程度となる)。ここで、圧接力指数とは、ばねの圧接力を、スリップトルクTsが3N・mに設定されたときの圧接力を100として指数化したものである。
However, in order to make the slip torque Ts close to zero, when the
そのため、第1実施形態と異なり、圧接面2aに溝部2dが形成されていないとすると、上述したように、外回転体2が内回転体3に対して正方向に相対回転し、ばね4が、拡径方向にねじり変形することによって、外回転体2と内回転体3との間でトルクを伝達する際に、ばね4と外回転体2との間のグリップ力が不足し、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)が生じてしまう虞がある。その結果、外回転体2と内回転体3との間でトルク伝達が不安定となり、エンジンのトルクが補機にスムーズに伝達されない虞がある。
Therefore, unlike the first embodiment, if the
そこで、第1実施形態では、圧接面2aに底部11と隅部12とを有する溝部2dを形成している。この場合には、ばね4の後端側領域4cが拡径したときに、図4(b)に示すように、後端側領域4cの溝部2dと対向する部分のばね線が、頂部13を支点として倒れて、溝部2d内に嵌まり込む。そして、後端側領域4cの溝部2d内に嵌まり込んだ部分は、外周面において底部11に接触するのに加えて、ばね線の角部4gにおいて隅部12に接触する。これにより、外回転体2と内回転体3との間でトルクを伝達する際に、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を確保することができ、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)が生じてしまうのを抑制することができる。その結果、外回転体2と内回転体3との間でのトルク伝達が安定する。
Therefore, in the first embodiment, a
また、第1実施形態では、隅部12の輪郭形状が、ばね4のばね線の角部4gの輪郭形状と同じ形状である。したがって、ばね線の角部4gと隅部12とが接触するときのばね線の角部4gと隅部12との密着性が高くなり、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を十分に確保することができる。
Further, in the first embodiment, the contour shape of the
また、第1実施形態の場合には、底部11が、前方に向かうほど、外回転体2の径方向において圧接面2aから離れるように、前後方向に対して傾いている。したがって、図4(b)に示すように、ばね4の溝部2dと対向する部分のばね線は、ばね4のこの部分よりも前方に位置する部分のばね線に近づくように傾く。その結果、後端側領域4cにおけるばね線の螺旋方向の、前後方向と直交する平面に対する傾斜角度が小さくなる(当該平面と平行な方向に近づく)。
Further, in the case of the first embodiment, the
これに対して、第1実施形態では、溝部2dが、圧接面2aの周方向の全周にわたって、前後方向と直交する平面と平行に延びている。これにより、ばね線の螺旋方向が、当該平面と近くなった後端側領域4cが、溝部2dに嵌まり込みやすい。すなわち、後端側領域4cが、外周面において底部11と接触し、ばね線の角部4gにおいて隅部12と接触する状態になりやすい。これにより、ばね4と外回転体2との間のグリップ力をより確実に確保することができ、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)が生じてしまうのをより確実に抑制することができる。
On the other hand, in the first embodiment, the
[第2実施形態]
次に、本発明の好適な第2実施形態について説明する。図5、図6(a)、(b)に示すように、第2実施形態に係るプーリ構造体20は、圧接面2aに形成される溝部2eの形状が第1実施形態の溝部2dと異なる点がプーリ構造体1と異なるだけであるので、以下では、主に溝部2eについて説明する。
[Second embodiment]
Next, a preferred second embodiment of the invention will be described. As shown in FIGS. 5, 6A, and 6B, the
図5に示すように、溝部2eは、圧接面2aの周方向の全周にわたって、前後方向と直交する平面と平行に延びている。また、図6(a)、(b)に示すように、溝部2eは、底部21と隅部22とを有する。底部21は、後方に向かうほど、径が大きくなるように、前後方向に対して傾斜しており、前端において圧接面2aと接続されている。底部11の前後方向に対する傾斜角度は例えば0.5°程度である。また、外回転体2の径方向において、底部21の圧接面2aから最も離れた部分(図6(a)の右端)は、圧接面2aから40μm程度離れている。すなわち、溝部2dの最大の深さが40μm程度となっている。
As shown in FIG. 5, the
プーリ構造体20に外力が付与されていない状態では、図6(a)に示すように、ばね4の後端側領域4cの外周面は、底部11の径が最も小さい部分(圧接面2aとの接続部分、以下、この部分を頂部23とする)に接触し、底部21の頂部23よりも後方に位置する部分とは離間している。また、このとき、底部21の頂部23から遠い部分(図6(a)の右側の部分)ほど、ばね4の後端側領域4cの外周面との離間距離が大きくなっている。
In a state where no external force is applied to the
隅部22は、底部21の最も径の大きい部分である後端と、圧接面2aとを接続する部分である。隅部22の輪郭形状は、ばね4のばね線の角部4gの輪郭形状と同じ形状(例えば、曲率半径0.3mm程度の曲面)となっている。
The
そして、図6(b)に示すように、外回転体2が内回転体3に対して正方向に相対回転し、ばね4が、拡径方向にねじり変形したとき(外回転体2と内回転体との間でトルクを伝達する際)に、後端側領域4cの溝部2eと対向する部分が、頂部23を支点として倒れて、溝部2e内に嵌まり込む。これにより、後端側領域4cの溝部2e内に嵌まり込んだ部分は、外周面において底部21に接触するのに加えて、ばね線の角部4gにおいて隅部22に接触する。これにより、外回転体2と内回転体3との間でトルクを伝達する際に、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を確保することができ、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)が生じてしまうのを抑制することができる。その結果、外回転体2と内回転体3との間でのトルク伝達が安定する。
Then, as shown in FIG. 6(b), when the
また、第2実施形態では、隅部22の輪郭形状が、ばね4のばね線の角部4gの輪郭形状と同じ形状である。したがって、ばね線の角部4gと隅部22が接触するときのばね線の角部4gと隅部22との密着性が高くなり、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を十分に確保することができる。
Further, in the second embodiment, the contour shape of the
[第3実施形態]
次に、本発明の好適な第3実施形態について説明する。図7、図8(a)、(b)に示すように、第3実施形態に係るプーリ構造体30は、圧接面2aに形成される溝部2fの形状が第1、第2実施形態の溝部2d、2eと異なる点が、第1、第2実施形態のプーリ構造体1、20と異なるだけであるので、以下では、主に溝部2fについて説明する。
[Third embodiment]
Next, a preferred third embodiment of the invention will be described. As shown in FIGS. 7, 8A, and 8B, in the
図7に示すように、溝部2fは、圧接面2aの周方向に沿って、左巻きの螺旋状に延びている。また、溝部2fの前後方向のピッチは、ばね4のばね線の前後方向のピッチとほぼ等しくなっている。また、図8(a)、(b)に示すように、溝部2fは、底部31と隅部32とを有する。底部31は、前方に向かうほど、径が大きくなるように、前後方向に対して傾斜しており、後端において圧接面2aと接続されている。底部31の前後方向に対する傾斜角度は例えば0.5°程度である。また、外回転体2の径方向において、底部31の圧接面2aから最も離れた部分(図8(a)の左端)は、圧接面2aから40μm程度離れている。すなわち、溝部2fの最大の深さが40μm程度となっている。
As shown in FIG. 7, the
プーリ構造体30に外力が付与されていない状態では、図8(a)に示すように、ばね4の後端側領域4cの外周面は、底部31の径が最も小さい部分(圧接面2aとの接続部分、以下、この部分を頂部33とする)に接触しており、底部31の頂部33よりも前方に位置する部分とは離間している。また、このとき、底部31の頂部33から遠い部分(図8(a)の左側の部分)ほど、ばね4の後端側領域4cの外周面との離間距離が大きくなっている。
When no external force is applied to the
隅部32は、底部31の最も径の大きい部分である前端と、圧接面2aとを接続する部分である。隅部32の輪郭形状は、ばね4のばね線の角部4gの輪郭形状と同じ形状(例えば、曲率半径0.3mm程度の曲面)となっている。
The
そして、第3実施形態では、図8(b)に示すように、外回転体2が内回転体3に対して正方向に相対回転し、ばね4が拡径方向にねじり変形したとき(外回転体2と内回転体との間でトルクを伝達する際)に、後端側領域4cの溝部2fと対向する部分が、頂部33を支点として倒れて、溝部2f内に嵌まり込む。これにより、後端側領域4cの溝部2f内に嵌まり込んだ部分は、外周面において底部31に接触するのに加えて、ばね線の角部4gにおいて隅部32に接触する。これにより、外回転体2と内回転体3との間でトルクを伝達する際に、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を確保することができ、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)が生じてしまうのを抑制することができる。その結果、外回転体2と内回転体3との間でのトルク伝達が安定する。
In the third embodiment, as shown in FIG. 8(b), when the
また、第3実施形態では、隅部32の輪郭形状が、ばね4のばね線の角部4gの輪郭形状と同じ形状である。したがって、ばね線の角部4gと隅部32とが接触するときのばね線の角部4gと隅部32との密着性が高くなり、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を十分に確保することができる。
Further, in the third embodiment, the contour shape of the
また、第3実施形態の場合には、溝部2fが螺旋状に延びており、溝部2fの前後方向のピッチが、ばね4のばね線の前後方向のピッチとほぼ等しくなっている。これにより、外回転体2が内回転体3に対して正方向に相対回転し、ばね4が拡径方向にねじり変形したときに、ばね4は、少なくとも内回転体3に対して1周相対回転するまでに、上述したように、後端側領域4cの溝部2fと対向する部分が溝部2fに嵌まり込む。これにより、ばね4と外回転体2との間のグリップ力をより確実に確保することができ、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)が生じてしまうのをより確実に抑制することができる。
Further, in the case of the third embodiment, the
[第4実施形態]
次に、本発明の好適な第4実施形態について説明する。図9、図10(a)、(b)に示すように、第4実施形態に係るプーリ構造体40は、圧接面2aに形成される溝部2gの形状が第1~第3実施形態の溝部2d、2e、2fと異なる点が、第1~第3実施形態のプーリ構造体1、20,30と異なるだけであるので、以下では、主に溝部2gについて説明する。
[Fourth embodiment]
Next, a preferred fourth embodiment of the invention will be described. As shown in FIGS. 9, 10(a) and (b), in the
図9に示すように、溝部2gは、圧接面2aの周方向に沿って左巻きの螺旋状に延びている。また、溝部2gの前後方向のピッチは、ばね4のばね線の前後方向のピッチとほぼ等しくなっている。また、図10(a)、(b)に示すように、溝部2gは、底部41と隅部42とを有する。底部41は、後方に向かうほど、径が大きくなるように、前後方向に対して傾斜しており、前端において圧接面2aと接続されている。底部41の前後方向に対する傾斜角度は例えば0.5°程度である。また、外回転体2の径方向において、底部31の圧接面2aから最も離れた部分(図10(a)の右端)は、圧接面2aから40μm程度離れている。すなわち、溝部2gの最大の深さが40μm程度となっている。
As shown in FIG. 9, the
プーリ構造体40に外力が付与されていない状態では、図10(a)に示すように、ばね4の後端側領域4cの外周面は、底部41の径が最も小さい部分(圧接面2aとの接続部分、以下、この部分を頂部43とする)に接触しており、底部41の頂部43よりも後方に位置する部分とは離間している。また、このとき、底部41の頂部43から遠い部分(図10(a)の右側の部分)ほど、ばね4の後端側領域4cの外周面との離間距離が大きくなっている。
In a state where no external force is applied to the
隅部42は、底部41の最も径の大きい部分である後端と、圧接面2aとを接続する部分である。隅部42の輪郭形状は、ばね線の角部4gの輪郭形状と同じ形状(例えば、曲率半径0.3mm程度の曲面)となっている。
The
そして、第4実施形態では、図10(b)に示すように、外回転体2が内回転体3に対して正方向に相対回転し、ばね4が拡径方向にねじり変形したとき(外回転体2と内回転体との間でトルクを伝達する際)に、後端側領域4cの溝部2gと対向する部分が、頂部43を支点として倒れて、溝部2g内に嵌まり込む。これにより、後端側領域4cの溝部2g内に嵌まり込んだ部分は、外周面において底部41に接触するのに加えて、ばね線の角部4gにおいて隅部42に接触する。これにより、外回転体2と内回転体との間でトルクを伝達する際に、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を確保することができ、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)が生じてしまうのを抑制することができる。その結果、外回転体2と内回転体3との間でのトルク伝達が安定する。
In the fourth embodiment, as shown in FIG. 10(b), when the
また、第4実施形態では、隅部42の輪郭形状が、ばね4のばね線の角部4gの輪郭形状と同じ形状である。したがって、ばね線の角部4gと隅部42とが接触するときのばね線の角部4gと隅部42との密着性が高くなり、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を十分に確保することができる。
Further, in the fourth embodiment, the contour shape of the
また、第4実施形態の場合には、溝部2gが螺旋状に延びており、溝部2gの前後方向のピッチが、ばね4のばね線の前後方向のピッチとほぼ等しくなっている。これにより、外回転体2が内回転体3に対して正方向に相対回転し、ばね4が拡径方向にねじり変形したときに、ばね4は、少なくとも内回転体3に対して1周相対回転するまでには、上述したように、後端側領域4cの溝部2gと対向する部分が溝部2gに嵌まり込む。これにより、ばね4と外回転体2との間のグリップ力をより確実に確保することができ、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)が生じてしまうのをより確実に抑制することができる。
Further, in the case of the fourth embodiment, the
次に、本発明の具体的な実施例について説明する。 Next, specific examples of the present invention will be described.
<実施例1~4>
実施例1~4のプーリ構造体は、上記第1~第4実施形態のプーリ構造体1、20,30、40と同様の構成である。これらのプーリ構造体では、コイルばね(4)のばね線を、ばね用オイルテンパー線(JISG3560:1994に準拠)とした。また、ばね線を、台形線として、内径側軸方向長さを3.8mmとし、外径側軸方向長さを3.6mmとし、径方向長さを5.0mmとした。コイルばね(4)の巻き数は7巻きとし、巻き方向は左巻きとした。また、ばね(4)の軸方向の圧縮率を、約20%とした。
<Examples 1 to 4>
The pulley structures of Examples 1 to 4 have the same configurations as the
また、外回転体(2)を、材質が炭素鋼(S45C)であり、軟窒化処理による表面硬化処理を施したものとした。具体的には、表面処理前の外回転体(2)の表面硬度がHV200程度であるのに対して、表面処理後の表面硬度はHV600程度であった。また、上記の通り、実施例1~4では、スリップトルク(Ts)が1N・m程度に設定されるように、ばね(4)を外回転体(2)と内回転体(3)との間に収容する際に、ばね(4)の後端側領域(4c)を縮径させる量を比較的小さくした。 Further, the outer rotating body (2) is made of carbon steel (S45C) and is subjected to surface hardening treatment by nitrocarburizing. Specifically, the surface hardness of the outer rotor (2) before the surface treatment was about HV200, while the surface hardness after the surface treatment was about HV600. Further, as described above, in Examples 1 to 4, the spring (4) is arranged between the outer rotor (2) and the inner rotor (3) so that the slip torque (Ts) is set to about 1 N·m. The amount by which the diameter of the rear end region (4c) of the spring (4) is reduced when it is housed in between is made relatively small.
<比較例>
比較例のプーリ構造体は、圧接面(2a)に溝部が形成されていない点が、実施例1~4のプーリ構造体と異なる。それ以外の点については、比較例のプーリ構造体を、実施例1~4のプーリ構造体と同じ構成とした。
<Comparative example>
The pulley structure of the comparative example differs from the pulley structures of Examples 1 to 4 in that a groove is not formed on the pressure contact surface (2a). Other than that, the pulley structure of the comparative example had the same configuration as the pulley structures of Examples 1-4.
<参考例>
参考例のプーリ構造体は、圧接面(2a)に溝部が形成されていない点が、実施例1~4のプーリ構造体と異なる。また、参考例のプーリ構造体は、スリップトルク(Ts)が3N・m程度に設定されるように、ばね(4)を外回転体(2)と内回転体(3)との間に収容する際に、ばね(4)の後端側領域(4c)を縮径させる量を大きくした点が、実施例1~4のプーリ構造体と異なる。それ以外の点については、参考例のプーリ構造体を、実施例1~4のプーリ構造体と同じ構成とした。
<Reference example>
The pulley structure of the reference example differs from the pulley structures of Examples 1 to 4 in that a groove is not formed on the pressure contact surface (2a). Further, in the pulley structure of the reference example, the spring (4) is accommodated between the outer rotor (2) and the inner rotor (3) so that the slip torque (Ts) is set to about 3 N·m. It is different from the pulley structures of Examples 1 to 4 in that the amount of diameter reduction of the rear end region (4c) of the spring (4) is increased. Other than that, the pulley structure of the reference example had the same configuration as the pulley structures of Examples 1-4.
そして、実施例1~4、比較例及び参考例について、図11に示す耐摩耗試験装置100を用いてばね(4)のねじり角度とねじりトルクとの関係の測定を行った。耐摩耗試験装置100は、モータ101、トルク計102、エンコーダ103、軸受104、固定具105、データロガー106及びPC(Personal Computer)107を含む。対象となるプーリ構造体は、モータ101の軸101aの先端に取り付けられる。
Then, for Examples 1 to 4, Comparative Example and Reference Example, the relationship between the torsion angle and torsion torque of the spring (4) was measured using the
トルク計102は、軸101aに取り付けられており、データロガー106及びPC107と電気的に接続されている。トルク計102は、軸101aのトルク値(後述する図12(a)~図12(c)における、ねじりトルクに相当)を示すトルク信号をデータロガー106及びPC107に送信する。
エンコーダ103は、軸101aに取り付けられており、データロガー106及びPC107と電気的に接続されている。エンコーダ103は、軸101aの回転角度(図12(a)~図12(c)における、ねじり角度に相当)を示す回転角度信号をデータロガー106及びPC107に送信する。
The
固定具105は、一対のブロック105a,105bを含む。各ブロック105a,105bは、例えば金属からなり、V字状の凹面を有する。一対のブロック105a,105bは、凹面同士が対向するように配置され、軸101aの先端に取り付けられたプーリ構造体を挟持した状態で、凹面同士の対向方向に互いに近づく方向に押圧されることにより、プーリ構造体の外回転体(2)を回転不能に固定する。
そして、実施例1~4、比較例及び参考例のプーリ構造体について、それぞれ、上述したように、固定具105により、外回転体(2)を回転不能に固定する。そして、モータ101を駆動して、軸101aとともに内回転体(3)を回転させる。このとき、軸101aの回転数(外回転体と内回転体との相対回転速度)を2rpmとした。また、このときの雰囲気温度を25±5℃とした。
Then, in the pulley structures of Examples 1 to 4, Comparative Example, and Reference Example, the outer rotating body (2) is non-rotatably fixed by the
内回転体(3)の回転についてより詳細に説明すると、回転不能に固定された外回転体(2)に対して内回転体(3)を上記逆方向に相対回転させ、ばね(4)の縮径方向のねじり角度が30°となるまでの内回転体(3)のトルク値の変化を、トルク計102を用いて検出する。検出されたトルク値の変化は、トルク計102から送信される信号により、データロガー106に記録される。なお、図12(a)~(c)の「-30°」のような負の値で示すねじり角度は、縮径方向のねじり角度であることを示している。
To explain the rotation of the inner rotor (3) in more detail, the inner rotor (3) is rotated in the opposite direction relative to the non-rotatably fixed outer rotor (2), and the spring (4) is rotated. A
続いて、内回転体(3)を回転不能に固定された外回転体(2)に対して上記正方向に相対回転させ、ばね(4)のねじり角度がθ2(約70°)となるまでの内回転体(3)のトルク値の変化を、トルク計102を用いて検出する。検出されたトルク値の変化は、トルク計102から送信される信号により、データロガー106に記録される。ここで、拡径方向のねじり角度θ2(約70°)というのは、実施例1~4及び参考例における最大のねじり角度(上述のロック機構が働くときのねじり角度)のことである。
Subsequently, the inner rotor (3) is rotated in the positive direction relative to the non-rotatably fixed outer rotor (2) until the torsion angle of the spring (4) reaches θ2 (approximately 70°). A
そして、データロガー106に記録されたトルク値の変化をPC107で処理することによって、図12(a)~図12(c)のばね(4)のねじり角度とねじりトルクとの関係を示すグラフを得た。図12(a)が実施例1~4のグラフであり、図12(b)が比較例のグラフ、図12(c)が参考例のグラフである。
By processing the changes in the torque value recorded in the
図12(a)、図12(b)に示すように、実施例1~4及び比較例では、スリップトルク(Ts)が1N・m程度に設定されることが確認できた。また、実施例1~4及び比較例では、スリップトルク(Ts)が1N・m程度になったときの、縮径方向のねじり角度θ3は約4°であった。つまり、実施例1~4及び比較例では、縮径方向のねじり角度がθ3(約4°)から約30°までの間、ねじりトルク1N・m程度に維持され、ばね(4)が係合解除状態(摺動状態)となっていることが確認できた。 As shown in FIGS. 12(a) and 12(b), it was confirmed that the slip torque (Ts) was set to about 1 N·m in Examples 1 to 4 and Comparative Example. Further, in Examples 1 to 4 and Comparative Example, the torsion angle θ3 in the diameter-reducing direction was about 4° when the slip torque (Ts) was about 1 N·m. In other words, in Examples 1 to 4 and the comparative example, the torsion torque in the diameter reduction direction is maintained at about 1 Nm when the torsion angle is from θ3 (about 4°) to about 30°, and the spring (4) is engaged. It was confirmed that it was in a released state (sliding state).
図12(c)に示すように、参考例では、スリップトルク(Ts)が3N・m程度に設定されていることが確認できた。また、参考例では、スリップトルク(Ts)が3N・m程度になったときの、縮径方向のねじり角度θ4は約10°であった。つまり、参考例については、縮径方向のねじり角度がθ4(約10°)から約30°までの間、ねじりトルク3N・m程度に維持され、ばね(4)が係合解除状態(摺動状態)となっていることが確認できた。 As shown in FIG. 12(c), in the reference example, it was confirmed that the slip torque (Ts) was set to approximately 3 N·m. Further, in the reference example, the torsion angle θ4 in the diameter-reducing direction was about 10° when the slip torque (Ts) was about 3 N·m. That is, in the reference example, the torsion torque is maintained at about 3 Nm when the torsion angle in the diameter contracting direction is from θ4 (about 10°) to about 30°, and the spring (4) is disengaged (slidable). state).
一方、図12(a)に示す、実施例1~4のプーリ構造体における、ばねのねじり角度とねじりトルクとの関係から、スリップトルク(Ts)がゼロ近くの1N・m程度に設定されていても、クラッチ係合状態において、ばね(4)と外回転体(2)との間に滑り(空転)は無く、外回転体(2)と内回転体(3)との間でトルクの伝達が不安定となるのを抑制できていることがわかった。 On the other hand, in the pulley structures of Examples 1 to 4 shown in FIG. However, when the clutch is engaged, there is no slippage (idling) between the spring (4) and the outer rotor (2), and torque is generated between the outer rotor (2) and the inner rotor (3). It was found that the instability of transmission could be suppressed.
これに対して、図12(b)に示す、比較例のプーリ構造体における、ばねのねじり角度とねじりトルクとの関係から、クラッチ係合状態において、ばね(4)と外回転体(3)との間に滑り(空転)が生じ(このときのねじりトルク12N・m程度)、外回転体(2)と内回転体(3)との間でトルクの伝達が不安定になることがわかった。 On the other hand, from the relationship between the torsion angle and torsion torque of the spring in the pulley structure of the comparative example shown in FIG. (Torsion torque at this time is about 12 Nm), and torque transmission between the outer rotor (2) and the inner rotor (3) becomes unstable. rice field.
また、比較例では、上述したように、クラッチ係合状態において、ばね(4)と外回転体(2)との間に滑り(空転)が生じることから、ばね(4)の拡径方向のねじり角度がθ2(約70°)となった状態でも、上述のロック機構が働いた状態とはなっていない。なお、ばね(4)の拡径方向のねじり角度がθ2(約70°)となったときのねじりトルクは、実施例1~4及び参考例では20N・m程度であったのに対して、比較例では15N・m程度であった。 Further, in the comparative example, as described above, slippage (idling) occurs between the spring (4) and the outer rotating body (2) in the clutch engaged state. Even when the torsion angle is θ2 (approximately 70°), the lock mechanism described above does not work. The torsion torque when the torsion angle of the spring (4) in the radial expansion direction was θ2 (approximately 70°) was about 20 Nm in Examples 1 to 4 and the reference example. In the comparative example, it was about 15 N·m.
なお、図12(b)に示す関係では、上記滑り(空転)が1度だけ生じたあとは、上記滑り(空転)が生じることなく、ばねがねじり角度θ2(約70°)まで拡径変形した。ただし、ばね(4)に入力されるねじりトルクの大きさと、ばね(4)の後端側領域(4c)とクラッチ係合部との間のグリップ力の大きさとの兼ね合いや、2つの回転体の相対回転速度の水準等によって、クラッチ係合状態において、上記滑り(空転)が生じる際のねじり角度、滑り(空転)の程度、滑り(空転)の頻度等が変化し得る。 In the relationship shown in FIG. 12(b), after the slip (slip) occurs only once, the spring deforms to expand its diameter up to the torsion angle θ2 (approximately 70°) without causing the slip (slip). did. However, the balance between the magnitude of the torsional torque input to the spring (4) and the magnitude of the gripping force between the rear end region (4c) of the spring (4) and the clutch engagement portion, and the two rotating bodies The torsion angle, degree of slipping (slipping), frequency of slipping (slipping), etc. may change depending on the level of the relative rotational speed of the clutch.
そのため、例えば、ばね(4)に入力されるねじりトルクの大きさの方が、ばね(4)の後端側領域(4c)とクラッチ係合部との間のグリップ力の大きさよりも過度に大となった場合や、2つの回転体の相対回転速度の水準が比較的大きくなった場合は、ばね(4)がねじり角度θ2(約70°)まで拡径変形する間に、上記滑り(空転)が頻発し、外回転体(2)と内回転体(3)との間でトルクの伝達が更に不安定になり得る。 Therefore, for example, the magnitude of the torsional torque input to the spring (4) is excessively greater than the magnitude of the gripping force between the rear end region (4c) of the spring (4) and the clutch engaging portion. or when the level of the relative rotational speed of the two rotating bodies becomes relatively large, the above slip ( slipping) occurs frequently, and torque transmission between the outer rotating body (2) and the inner rotating body (3) may become even more unstable.
そして、図12(a)の実施例1~4の結果と、図12(b)の比較例の結果とを比較すれば、圧接面(クラッチ係合部)に溝部を形成することにより、スリップトルク(Ts)がゼロ近くに設定されていても、外回転体(2)と内回転体(3)との間でトルクが伝達されるクラッチ係合状態において、ばね(4)の後端側領域(4c)と外回転体(2)との間の係合力(グリップ力)を確保できることが分かった。 Comparing the results of Examples 1 to 4 shown in FIG. 12(a) with the results of the comparative example shown in FIG. Even if the torque (Ts) is set close to zero, in the clutch engaged state where torque is transmitted between the outer rotor (2) and the inner rotor (3), the rear end side of the spring (4) It was found that the engagement force (grip force) between the region (4c) and the outer rotor (2) can be ensured.
なお、図12(c)に示す参考例の結果から、スリップトルク(Ts)が比較的大きい3N・m程度に設定されている場合には、圧接面(クラッチ係合部)に溝部が形成されていなくても、クラッチ係合状態において、ばね(4)と外回転体(2)との間に滑り(空転)は無く、外回転体(2)と内回転体(3)との間でトルクが安定して伝達されていることがわかった。このことから、外回転体(2)と内回転体(3)との間でトルクを伝達する際に、ばね(4)と外回転体(2)との間に滑り(空転)が生じて、外回転体(2)と内回転体(3)との間でトルクの伝達が不安定となるという問題は、スリップトルク(Ts)が小さくなるように設定された場合に起こりやすいものであることが分かった。 From the results of the reference example shown in FIG. 12(c), when the slip torque (Ts) is set to a relatively large value of about 3 N·m, grooves are formed in the pressure contact surface (clutch engaging portion). Even if not, in the clutch engaged state, there is no slippage (idling) between the spring (4) and the outer rotor (2), and between the outer rotor (2) and the inner rotor (3) It was found that the torque was stably transmitted. As a result, slippage (idling) occurs between the spring (4) and the outer rotor (2) when torque is transmitted between the outer rotor (2) and the inner rotor (3). The problem of unstable torque transmission between the outer rotor (2) and the inner rotor (3) is likely to occur when the slip torque (Ts) is set to be small. I found out.
以上、本発明の好適な第1~第4実施形態について説明したが、本発明は、第1~第4実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載の限りにおいて様々な変更が可能である。 As described above, the preferred first to fourth embodiments of the present invention have been described, but the present invention is not limited to the first to fourth embodiments, and various modifications can be made within the scope of the claims. is possible.
第1~第4実施形態では、隅部の輪郭形状が、ばね4の後端側領域4cにおけるばね線の断面の角部の輪郭形状と同じ形状であったが、これには限られない。ばね4の後端側領域4cが溝部に嵌まり込んだときに、隅部の輪郭形状は、ばね4のばね線の角部4gが隅部に接触する形状であれば、角部4gの輪郭形状と異なる形状であってもよい。
In the first to fourth embodiments, the contour shape of the corner is the same shape as the contour shape of the corner of the cross section of the spring wire in the
第1~第4実施形態では、スリップトルクTsが1N・m程度となるように設定されていたが、これには限られない。スリップトルクTsは1N・mよりも小さくなるように設定されていてもよい。この場合には、第1~第4実施形態の場合よりもさらに、外回転体2と内回転体3との間でトルクを伝達する際に、ばねと圧接面2aとの間のグリップ力が小さく、ばね4と外回転体2との間に滑り(空転)がより生じやすい。したがって、圧接面2aに溝部を設けて上記グリップ力を確保する意義は大きい。
In the first to fourth embodiments, the slip torque Ts is set to be approximately 1 N·m, but it is not limited to this. The slip torque Ts may be set to be smaller than 1 N·m. In this case, when torque is transmitted between the
あるいは、スリップトルクは1N・mよりも大きくてもよい。この場合でも、外回転体2と内回転体3との間でトルクを伝達する際に、ばね4と外回転体2との間のグリップ力を大きくできるため、外回転体2と内回転体3との間でトルクの伝達が不安定となるのを抑制する効果が得られる。
Alternatively, the slip torque may be greater than 1 N·m. Even in this case, when torque is transmitted between the
また、第1~第4実施形態では、プーリ構造体に外力が付与されていない状態で、ばね4の後端側領域4cが圧接面2aと底部との接続部分である頂部と接触していたが、これには限られない。プーリ構造体に外力が付与されていない状態で、ばね4の後端側領域4cが頂部と離間していてもよい。この場合には、外回転体2が内回転体3に対して正方向に相対回転し、ばね4が拡径方向にねじり変形したとき(外回転体2と内回転体との間でトルクを伝達する際)に、ばね4の後端側領域4cが頂部に接触した後、上述したのと同様に、後端側領域4cの溝部と対向する部分が、頂部を支点として倒れて、溝部内に嵌まり込む。
In addition, in the first to fourth embodiments, the
また、第1~第4実施形態では、外回転体2がクラッチ係合部としての圧接面2aを備えていたが、これには限られない。内回転体がばねと摺動するクラッチ係合部を備えていてもよい。
Further, in the first to fourth embodiments, the outer
また、第1~第4実施形態では、ばね4が拡径方向にねじり変形したときに係合状態となり、ばね4が縮径方向にねじり変形したときに係合解除状態となるように構成されていたが、これには限られない。ばね4が縮径方向にねじり変形したときに係合状態となり、ばね4が拡径方向にねじり変形したときに外回転体2又は内回転体3と摺動することにより係合解除状態となるように構成されていてもよい。
In the first to fourth embodiments, the engaged state is established when the
1 プーリ構造体
2 外回転体
2d 溝部
3 内回転体
4 ばね
11 底部
12 隅部
20 プーリ構造体
2e 溝部
21 底部
22 隅部
30 プーリ構造体
2f 溝部
31 底部
32 隅部
40 プーリ構造体
2g 溝部
41 底部
42 隅部
Claims (5)
前記外回転体の径方向の内側に設けられ、前記外回転体と同じ回転軸を中心として前記外回転体に対して相対回転可能な内回転体と、
前記外回転体と前記内回転体との間に設けられ、前記回転軸に沿った軸方向に圧縮されたねじりコイルばねと、を備えたプーリ構造体であって、
前記外回転体及び前記内回転体のうち一方の回転体は、前記軸方向の一端側に位置する部分であって、前記プーリ構造体に外力が付与されていない状態において前記ねじりコイルばねにおける前記一端側の領域が、前記ねじりコイルばねの拡径又は縮径に対する自己弾性復元力によって接触しているクラッチ係合部を有し、
前記ねじりコイルばねが、
拡径又は縮径方向にねじり変形することによって、前記外回転体及び前記内回転体と係合する係合状態となって、前記外回転体と前記内回転体との間でトルクを伝達し、
トルクの伝達時と反対方向にねじり変形することによって、前記一方の回転体の前記クラッチ係合部と摺動する係合解除状態となって、前記外回転体と前記内回転体との間でトルクの伝達を遮断する、ように構成され、
前記一方の回転体の前記クラッチ係合部を形成する周面に溝部が形成され、
前記溝部は、
前記軸方向に対して傾斜して延びた部分であって、前記プーリ構造体に外力が付与されていないときに前記一端側の領域と前記径方向に離間して対向し、前記外回転体と前記内回転体との間でトルクが伝達されるときに拡径又は縮径方向にねじり変形した前記ねじりコイルばねの前記一端側領域の周面と接触する底部と、
前記底部のうち前記プーリ構造体に外力が付与されていないときに前記一端側の領域と前記径方向に最も離間する部分と、前記クラッチ係合部とを繋ぐ部分であって、前記外回転体と前記内回転体との間でトルクが伝達されるときに、拡径又は縮径方向にねじり変形した前記ねじりコイルばねの、前記一端側領域のばね線の断面における角部と接触する隅部と、を備えていることを特徴とするプーリ構造体。 a cylindrical outer rotating body around which the belt is wound;
an inner rotating body provided radially inside the outer rotating body and rotatable relative to the outer rotating body about the same rotation axis as that of the outer rotating body;
a torsion coil spring provided between the outer rotating body and the inner rotating body and compressed in the axial direction along the rotation axis, the pulley structure comprising:
One of the outer rotating body and the inner rotating body is a portion located on one end side in the axial direction, and is the portion of the torsion coil spring in which an external force is not applied to the pulley structure. A region on one end side has a clutch engagement portion that is in contact with the torsion coil spring due to self-elastic restoring force against diameter expansion or diameter contraction,
The torsion coil spring is
By being torsionally deformed in a radially expanding or contracting direction, it becomes an engaged state in which it engages with the outer rotating body and the inner rotating body, and transmits torque between the outer rotating body and the inner rotating body. ,
Torsional deformation in a direction opposite to that during torque transmission results in a disengaged state in which the one rotating body slides against the clutch engagement portion, and between the outer rotating body and the inner rotating body. configured to block the transmission of torque,
A groove is formed in a peripheral surface forming the clutch engaging portion of the one rotating body,
The groove is
A portion that extends obliquely with respect to the axial direction and faces the region on the one end side in the radial direction while being spaced apart from the outer rotating body when no external force is applied to the pulley structure. a bottom portion that contacts the peripheral surface of the one end side region of the torsion coil spring that is torsionally deformed in a diameter-expanding or diameter-reducing direction when torque is transmitted between the inner rotating body;
A portion of the bottom portion that is most distant in the radial direction from the region on the one end side when no external force is applied to the pulley structure, and a portion that connects the clutch engaging portion, the outer rotating body. and the inner rotating body, the corner portion of the torsion coil spring, which is torsionally deformed in the radially expanding or radially contracting direction, in contact with the corner portion of the cross section of the spring wire in the one end region and a pulley structure.
前記溝部が、前記回転軸と直交する面と平行に延びていることを特徴とする請求項1に記載のプーリ構造体。 The bottom portion is arranged in the axial direction so as to be spaced apart in the radial direction from the region on the one end side in a state in which no external force is applied to the pulley structure, toward the other end side in the axial direction. It extends at an angle,
2. The pulley structure according to claim 1, wherein said groove extends parallel to a plane perpendicular to said rotation axis.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018140852 | 2018-07-27 | ||
JP2018140852 | 2018-07-27 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020024038A JP2020024038A (en) | 2020-02-13 |
JP7160766B2 true JP7160766B2 (en) | 2022-10-25 |
Family
ID=69618521
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019129361A Active JP7160766B2 (en) | 2018-07-27 | 2019-07-11 | pulley structure |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7160766B2 (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002227973A (en) | 2001-02-05 | 2002-08-14 | Ntn Corp | Spring clutch |
US20150122610A1 (en) | 2012-08-07 | 2015-05-07 | Litens Automotive Partnership | Decoupler carrier with balanced forces |
JP2017120120A (en) | 2015-12-24 | 2017-07-06 | 三ツ星ベルト株式会社 | Pulley structure |
JP2018100732A (en) | 2016-12-21 | 2018-06-28 | 三ツ星ベルト株式会社 | Pulley structure |
-
2019
- 2019-07-11 JP JP2019129361A patent/JP7160766B2/en active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002227973A (en) | 2001-02-05 | 2002-08-14 | Ntn Corp | Spring clutch |
US20150122610A1 (en) | 2012-08-07 | 2015-05-07 | Litens Automotive Partnership | Decoupler carrier with balanced forces |
JP2017120120A (en) | 2015-12-24 | 2017-07-06 | 三ツ星ベルト株式会社 | Pulley structure |
JP2018100732A (en) | 2016-12-21 | 2018-06-28 | 三ツ星ベルト株式会社 | Pulley structure |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2020024038A (en) | 2020-02-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5945630B2 (en) | Isolator / Decoupler | |
JP5914416B2 (en) | Pulley structure | |
JP2015025483A (en) | Pulley device with built-in one-way clutch | |
US20190211891A1 (en) | Sleeve-type freewheel with torque limitation for two-wheeled vehicle starter applications | |
JP6511085B2 (en) | Pulley structure | |
JP7160766B2 (en) | pulley structure | |
JP6908552B2 (en) | Pulley structure | |
WO2017188389A1 (en) | Pulley structure | |
JP6747963B2 (en) | Pulley structure | |
JP5729560B2 (en) | Rotation fluctuation absorbing damper pulley | |
WO2018194075A1 (en) | Pulley structure | |
JP6546547B2 (en) | Pulley structure | |
JP6571599B2 (en) | Wear resistance test method and wear resistance test apparatus for clutch engaging portion in pulley structure | |
JP6630014B2 (en) | Pulley structure | |
JP7439015B2 (en) | pulley structure | |
JP7413230B2 (en) | pulley structure | |
JP7439012B2 (en) | pulley structure | |
JP7356398B2 (en) | pulley structure | |
JP6993930B2 (en) | Pulley structure | |
JP7394090B2 (en) | pulley structure | |
JP2012026558A (en) | One-way clutch device and pulley device having the same | |
KR101240942B1 (en) | Damper pulley for vehicle | |
JP6796583B2 (en) | Damper device | |
JP6906395B2 (en) | Tortional damper | |
KR20180022798A (en) | Rotation fluctuation absorption damper |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20211018 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220824 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221004 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20221013 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7160766 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |