JP7146511B2 - 現像装置 - Google Patents

Description

本発明は、樹脂製の規制ブレードを備える現像装置に関する。

現像装置は、現像枠体と、像担持体に形成された静電潜像を現像するために現像剤を担持する回転可能な現像剤担持体と、現像剤担持体に担持される現像剤の量を規制する現像剤規制部材としての規制ブレードを備える。規制ブレードは、現像剤担持体の回転軸線に平行な方向に亘って現像剤担持体との間に所定のギャップ（以降、ＳＢギャップと呼ぶ）を介して、現像剤担持体に対向して配置される。ＳＢギャップとは、現像剤担持体と規制ブレードとの間の最短距離のことである。このＳＢギャップの大きさを調整することにより、像担持体に現像剤担持体が対向する現像領域に搬送される現像剤の量が調整される。

特許文献１に記載の現像装置は、樹脂によって成形された樹脂製の現像剤規制部材と、樹脂によって成形された樹脂製の現像枠体を備える。

特開２０１５－３４９２９号公報

画像形成動作中において、現像剤担持体の回転軸線に平行な方向に関して、像担持体に画像を形成可能な画像領域のうちの最大画像領域に対応する規制ブレードの領域（規制ブレードの最大画像領域）には、現像剤の流れから発生する現像剤の剤圧力がかかる。規制ブレードの最大画像領域の剛性が低いほど、規制ブレードの最大画像領域に剤圧力がかかったときに規制ブレードの最大画像領域が変形しやすく、画像形成動作中においてＳＢギャップの大きさが変動する程度が大きくなる。画像形成動作中においてＳＢギャップの大きさが変動することを抑制するためには、規制ブレードの最大画像領域の剛性を高める必要がある。

特許文献１では、樹脂製の現像剤規制部材の剛性を高めるために、樹脂製の現像剤規制部材の最大画像領域の領域内にリブを設けることにより、樹脂製の現像剤規制部材の垂直断面の断面二次モーメントを大きくしている。

一般的に、規制ブレードの垂直断面の断面二次モーメントよりも現像枠体の垂直断面の断面二次モーメントの方が大きいので、規制ブレードが現像枠体に固定された状態では、規制ブレードの剛性に対して現像枠体の剛性の方が支配的になる。そのため、規制ブレードの、現像枠体に固定された状態の剛性は、規制ブレードの、現像枠体に固定されていない状態の剛性よりも高くなる。そこで、剛性が低い樹脂製の規制ブレードが樹脂製の現像枠体に固定される現像装置では、現像枠体の、規制ブレードが固定される部分（現像枠体のブレード取付部）の剛性を高くし、規制ブレードの、現像枠体に固定された状態の剛性を高めることが求められる。

現像枠体のブレード取付部の剛性を高くするには、現像枠体のブレード取付部の肉厚を大きくすることが考えられる。しかしながら、一般的に、肉厚の大きさが所定値よりも大きい樹脂成形品は、肉厚の大きさが所定値以下である樹脂成形品と比べて、成形時に熱膨張した樹脂が熱収縮する際に、樹脂成形品の内側と外側との間で熱収縮の進行に差が生じる程度が大きくなりやすい。そのため、肉厚の大きさが所定値よりも大きい樹脂成形品は、肉厚の大きさが所定値以下である樹脂成形品と比べて、ヒケが生じやすい傾向がある。また、樹脂成形品は、肉厚の大きさを大きくすることに従って成形時の冷却時間やサイクルタイムが長くなるので、量産性の観点で不利になる。そのため、現像枠体のブレード取付部の剛性を高めることを目的として、現像枠体のブレード取付部の肉厚の大きさを大きくする程度には限度がある。そこで、基本肉厚の大きさが所定値以下である現像枠体にあっては、現像枠体のブレード取付部の剛性を高めるために、現像枠体のブレード取付部にリブを設けることが考えられる。

本発明は、上記の課題に鑑みてなされたものである。本発明の目的は、剛性が低い樹脂製の規制ブレードが樹脂製の現像枠体に固定された状態において現像枠体の規制ブレードが固定される取付部に設けられたリブからの熱応力に起因してＳＢギャップの大きさが変動する事を抑制可能な現像装置を提供する事にある。

上記目的を達成するために本発明の一態様に係る現像装置は以下のような構成を備える。即ち、像担持体に形成された静電像を現像する位置に現像剤を担持し搬送する現像回転体と、前記現像回転体に非接触に対向して配置され、前記現像回転体に担持される現像剤の量を規制する樹脂製の規制ブレードと、前記規制ブレードを取り付けるための取付部を有し、前記現像剤を収容する樹脂製の現像枠体と、を備え、前記取付部は、前記像担持体に画像を形成可能な最大画像領域に亘って設けられており、且つ、前記現像回転体の回転軸線方向に沿って延伸して設けられており、前記取付部には、前記取付部から突出し且つ前記現像回転体の回転軸線方向に沿って延伸しているリブと、前記取付部から突出し且つ前記現像回転体の回転軸線方向と交差する方向に沿って延伸している交差リブとが設けられており、前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記リブは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の全領域のうちの９０％以上の領域に形成されており、前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記交差リブは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の領域外に形成されており、前記最大画像領域に対応する前記取付部の領域内には形成されていないことを特徴とする。
また、上記目的を達成するために本発明の他態様に係る現像装置は以下のような構成を備える。即ち、像担持体に形成された静電像を現像する位置に現像剤を担持し搬送する現像回転体と、前記現像回転体に非接触に対向して配置され、前記現像回転体に担持される現像剤の量を規制する樹脂製の規制ブレードと、前記規制ブレードを取り付けるための取付部を有し、前記現像剤を収容する樹脂製の現像枠体と、を備え、前記取付部は、前記像担持体に画像を形成可能な最大画像領域に亘って設けられており、且つ、前記現像回転体の回転軸線方向に沿って延伸して設けられており、前記取付部には、前記取付部から突出し且つ前記現像回転体の回転軸線方向に沿って延伸しているリブと、前記取付部から突出し且つ前記現像回転体の回転軸線方向と交差する方向に沿って延伸している交差リブとが設けられており、前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記リブは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の全領域のうちの９０％以上の領域に形成されており、前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記交差リブは、前記像担持体に画像を形成不能な非画像領域に対応する前記取付部の領域内に形成されており、前記最大画像領域に対応する前記取付部の領域内には形成されていないことを特徴とする。

本発明によれば、剛性が低い樹脂製の規制ブレードが樹脂製の現像枠体に固定された状態において現像枠体の規制ブレードが固定される取付部に設けられたリブからの熱応力に起因してＳＢギャップの大きさが変動する事を抑制することができる。

画像形成装置の構成を示す断面図である。 現像装置の構成を示す斜視図である。 現像装置の構成を示す斜視図である。 現像装置の構成を示す断面図である。 樹脂製のドクターブレード（単体）の構成を示す斜視図である。 樹脂製の現像枠体（単体）の構成を示す斜視図である。 樹脂製のドクターブレード（単体）の剛性を説明するための模式図である。 樹脂製の現像枠体（単体）の剛性を説明するための模式図である。 樹脂製のドクターブレード（単体）の真直度を説明するための模式図である。 温度変化に起因する樹脂製のドクターブレードの変形を説明するための斜視図である。 剤圧力に起因する樹脂製のドクターブレードの変形を説明するための断面図である。 第１の実施形態に係る現像装置の構成を示す斜視図である。 第１の実施形態に係る現像装置の構成を示す断面図である。 第１の実施形態に係る現像装置の構成を示す下面図である。 第２の実施形態に係る現像装置の構成を示す斜視図である。 第２の実施形態に係る現像装置の構成を示す断面図である。 第２の実施形態に係る現像装置の構成を示す下面図である。

以下、本発明の実施形態について添付図面を参照して詳しく説明する。尚、以下の実施形態は特許請求の範囲に係る本発明を限定するものではなく、また第１の実施形態で説明されている特徴の組み合わせの全てが本発明の解決手段に必須のものとは限らない。本発明は、プリンタ、各種印刷機、複写機、ＦＡＸ、複合機等、種々の用途で実施できる。

［第１の実施形態］
（画像形成装置の構成）
まず、本発明の第１の実施形態に係る画像形成装置の構成について、図１の断面図を用いて説明する。図１に示すように、画像形成装置６０は、中間転写体としての無端状の中間転写ベルト（ＩＴＢ）６１、及び、中間転写ベルト６１の回転方向（図１の矢印Ｃ方向）に沿って上流側から下流側にかけて４つの画像形成部６００を備える。画像形成部６００のそれぞれは、イエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）、及びブラック（Ｂｋ）の各色のトナー像を形成する。

画像形成部６００は、像担持体としての回転可能な感光体ドラム１を備える。また、画像形成部６００は、感光体ドラム１の回転方向に沿って配設された、帯電手段としての帯電ローラ２、現像手段としての現像装置３、一次転写手段としての一次転写ローラ４、及び、感光体クリーニング手段としての感光体クリーナ５を備える。

現像装置３のそれぞれは、画像形成装置６０に着脱可能である。現像装置３のそれぞれは、非磁性トナー（以降、単にトナーと呼ぶ）と磁性キャリアを含む二成分現像剤（以降、単に現像剤と呼ぶ）を収容する現像容器５０を有する。また、Ｙ、Ｍ、Ｃ、及びＢｋの各色のトナーが収容されたトナーカートリッジのそれぞれは、画像形成装置６０に着脱可能である。Ｙ、Ｍ、Ｃ、及びＢｋの各色のトナーは、トナー搬送経路を経て、現像容器５０のそれぞれに供給される。尚、現像装置３の詳細については、図２～図４で後述し、現像容器５０の詳細については、図５で後述する。

中間転写ベルト６１は、テンションローラ６、従動ローラ７ａ、一次転写ローラ４、従動ローラ７ｂ、及び、二次転写内ローラ６６によって張架され、図１の矢印Ｃ方向へと搬送駆動される。二次転写内ローラ６６は、中間転写ベルト６１を駆動する駆動ローラも兼ねている。二次転写内ローラ６６の回転に伴って、中間転写ベルト６１が図１の矢印Ｃ方向に回転する。

中間転写ベルト６１は、中間転写ベルト６１の裏面側から一次転写ローラ４によって押圧されている。また、感光体ドラム１に中間転写ベルト６１を当接させることにより、感光体ドラム１と中間転写ベルト６１との間には一次転写部としての一次転写ニップ部が形成されている。

中間転写ベルト６１を介してテンションローラ６と対向する位置には、ベルトクリーニング手段としての中間転写体クリーナ８が当接されている。また、中間転写ベルト６１を介して二次転写内ローラ６６と対向する位置には、二次転写手段としての二次転写外ローラ６７が配設されている。中間転写ベルト６１は、二次転写内ローラ６６と二次転写外ローラ６７との間で挟持されている。これにより、二次転写外ローラ６７と中間転写ベルト６１との間には、二次転写部としての二次転写ニップ部が形成されている。二次転写ニップ部では、所定の加圧力と転写バイアス（静電的負荷バイアス）を与えることによって、シートＳ（例えば、紙やフィルム等）の表面にトナー像を吸着させる。

シートＳは、シート収納部６２（例えば、給送カセットや給送デッキ等）に積載された状態で収納されている。給送手段６３は、例えば、給送ローラ等による摩擦分離方式等を用いて、画像形成タイミングに合わせてシートＳを給送する。給送手段６３により送り出されたシートＳは、搬送パス６４の途中に配置されたレジストローラ６５へと搬送される。レジストローラ６５において斜行補正やタイミング補正を行った後、シートＳは二次転写ニップ部へと搬送される。二次転写ニップ部においてシートＳが到達するタイミングとトナー像が到達するタイミングとが一致し、二次転写が行われる。

二次転写ニップ部よりもシートＳの搬送方向下流側には、定着装置９が配設されている。定着装置９へ搬送されたシートＳに対して、所定の圧力と熱量が定着装置９から加えられることにより、シートＳの表面上にトナー像が溶融固着される。このようにして画像が定着されたシートＳは、排出ローラ６９の順回転により、そのまま排出トレイ６０１に排出される。

両面画像形成を行う場合には、排出ローラ６９の順回転によりシートＳの後端が切り替えフラッパー６０２を通過するまで搬送された後、排出ローラ６９を逆回転させる。これにより、シートＳは、先後端が入れ替えられて、両面搬送パス６０３へと搬送される。その後、次の画像形成タイミングに合わせて、再給送ローラ６０４によって再び搬送パス６４へと搬送される。

（画像形成プロセス）
画像形成時において、感光体ドラム１は、モータによって回転駆動される。帯電ローラ２は、回転駆動される感光体ドラム１の表面を予め一様に帯電する。露光装置６８は、画像形成装置６０に入力される画像情報の信号に基づいて、帯電ローラ２により帯電された感光体ドラム１の表面上に静電潜像（静電像）を形成する。感光体ドラム１は、複数のサイズの静電潜像を形成可能である。

現像装置３は、現像剤を担持する現像剤担持体（現像剤を担持搬送する現像回転体）としての回転可能な現像スリーブ７０を有する。現像装置３は、現像スリーブ７０の表面に担持されている現像剤を用いて、感光体ドラム１の表面上に形成された静電潜像を現像する。これにより、感光体ドラム１の表面上の露光部には、トナーが付着し、可視像化される。一次転写ローラ４には転写バイアス（静電的負荷バイアス）が印加され、感光体ドラム１の表面上に形成されたトナー像が、中間転写ベルト６１上に転写される。一次転写後の感光体ドラム１の表面上に僅かに残ったトナー（転写残トナー）は、感光体クリーナ５によって回収されて、再び次の作像プロセスに備えられる。

Ｙ、Ｍ、Ｃ、及びＢｋの各色の画像形成部６００により並列処理される各色の作像プロセスは、中間転写ベルト６１上に一次転写された上流色のトナー像の上に順次重ね合わせるタイミングで行われる。その結果、中間転写ベルト６１上にはフルカラーのトナー像が形成され、トナー像が二次転写ニップ部へ搬送される。二次転写外ローラ６７には転写バイアスが印加され、中間転写ベルト６１上に形成されたトナー像が、二次転写ニップ部へ搬送されたシートＳに転写される。シートＳが二次転写ニップ部を通過した後の中間転写ベルト６１上に僅かに残ったトナー（転写残トナー）は、中間転写体クリーナ８によって回収される。定着装置９は、シートＳ上に転写されたトナー像を定着する。定着装置９により定着処理を受けた記録材Ｓは、排出トレイ６０１に排出される。

以上説明したような一連の画像形成プロセスが終了し、次の画像形成動作に備えられる。

（現像装置の構成）
現像装置の一般的な構成について、図２の斜視図、図３の斜視図、及び図４の断面図を用いて説明する。図４は、図２の断面Ｈにおける現像装置３の断面図である。

現像装置３は、樹脂によって成形された樹脂製の現像枠体（以降、単に、現像枠体３０と呼ぶ）と、現像枠体３０と別体に形成され、樹脂によって成形された樹脂製のカバー枠体（以降、単に、カバー枠体４０と呼ぶ）によって構成された現像容器５０を備える。図２及び図４は、現像枠体３０に対してカバー枠体４０が取り付けられている状態を示したものであり、図３は、現像枠体３０に対してカバー枠体４０が取り付けられていない状態を示したものである。尚、現像枠体３０（単体）の構成の詳細については図６で後述する。

現像容器５０には、現像スリーブ７０が感光体ドラム１と対向する現像領域に相当する位置に開口が設けられている。現像容器５０の開口に現像スリーブ７０の一部が露出するように、現像容器５０に対して現像スリーブ７０が回転可能に配置されている。現像スリーブ７０の両端部のそれぞれには、軸受部材であるベアリング７１が設けられている。

現像容器５０の内部は、鉛直方向に延在する隔壁３８によって、第一室としての現像室３１と、第二室としての撹拌室３２とに区画されている（仕切られている）。現像室３１と撹拌室３２は、隔壁３８が有する２箇所の連通部３９を介して、長手方向の両端で繋がっている。そのため、現像室３１と撹拌室３２の間で、連通部３９を介して、現像剤が連通可能になっている。現像室３１と撹拌室３２は、水平方向に関して左右に並べて配設されている。

現像スリーブ７０の内部には、現像スリーブ７０の回転方向に沿って複数の磁極を有し、現像スリーブ７０の表面に現像剤を担持させるための磁界を発生する磁界発生手段としてのマグネットロールが固定して配置されている。現像室３１内の現像剤は、マグネットロールの磁極による磁場の影響で汲み上げられ、現像スリーブ７０に供給される。このようにして現像室３１から現像スリーブ７０へ現像剤が供給されるので、現像室３１のことを、供給室とも呼ぶ。

現像室３１には、現像室３１内の現像剤を撹拌し且つ搬送する搬送手段としての第一搬送スクリュー３３が、現像スリーブ７０に対向して配置されている。第一搬送スクリュー３３は、回転可能な軸部としての回転軸３３ａと、回転軸３３ａの外周に沿って設けられた現像剤搬送部としての螺旋状の羽根部３３ｂを備え、現像容器５０に対して回転可能に支持されている。回転軸３３ａの両端部のそれぞれには、軸受部材が設けられている。

また、撹拌室３２には、撹拌室３２内の現像剤を撹拌し且つ第一搬送スクリュー３３とは逆方向に搬送する搬送手段としての第二搬送スクリュー３４が配置されている。第二搬送スクリュー３４は、回転可能な軸部としての回転軸３４ａと、回転軸３４ａの外周に沿って設けられた現像剤搬送部としての螺旋状の羽根部３４ｂを備え、現像容器５０に対して回転可能に支持されている。回転軸３４ａの両端部のそれぞれには、軸受部材が設けられている。そして、第一搬送スクリュー３３と第二搬送スクリュー３４が回転駆動されることにより、現像室３１と撹拌室３２の間で、連通部３９を介して、現像剤が循環する循環経路が形成される。

現像容器５０には、現像スリーブ７０の表面に担持される現像剤の量（現像剤コート量とも呼ぶ）を規制する現像剤規制部材としての規制ブレード（以降、ドクターブレード３６と呼ぶ）が、現像スリーブ７０の表面に対して非接触に対向して取付けられている。ドクターブレード３６は、現像スリーブ７０の表面に担持される現像剤の量を規制する規制部としてのコート量規制面３６ｒを有する。ドクターブレード３６は、樹脂によって成形された樹脂製のドクターブレードである。尚、ドクターブレード３６（単体）の構成については、図５で後述する。

ドクターブレード３６は、現像スリーブ７０の長手方向（即ち、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向）に亘って現像スリーブ７０との間に所定のギャップ（以降、ＳＢギャップＧと呼ぶ）を介して、現像スリーブ７０に対向して配置される。本発明では、ＳＢギャップＧとは、現像スリーブ７０の最大画像領域とドクターブレード３６の最大画像領域との間の最短距離のことであるとする。尚、現像スリーブ７０の最大画像領域とは、現像スリーブ７０の回転軸線方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成可能な画像領域のうちの最大画像領域に対応する現像スリーブ７０の領域（所謂、現像スリーブ７０の最大画像領域）のことである。また、ドクターブレード３６の最大画像領域とは、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成可能な画像領域のうちの最大画像領域に対応するドクターブレード３６の領域のことである。第１の実施形態では、感光体ドラム１が複数のサイズの静電潜像を形成可能であるので、最大画像領域とは、感光体ドラム１に形成可能な複数のサイズの画像領域のうち最も大きいサイズ（例えば、Ａ３サイズ）に対応する画像領域のことを示すものとする。一方、感光体ドラム１が１つのサイズのみの静電潜像を形成可能である変形例にあっては、最大画像領域とは、感光体ドラム１に形成可能なその１つのサイズの画像領域のことを示すものとして読み替えるものとする。

ドクターブレード３６は、マグネットロールの磁極の磁束密度のピーク位置に略対向して配置される。現像スリーブ７０に供給された現像剤は、マグネットロールの磁極による磁場の影響を受ける。また、ドクターブレード３６によって規制されて掻き取られた現像剤は、ＳＢギャップＧの上流部で滞留しやすい傾向にある。その結果、ドクターブレード３６よりも現像スリーブ７０の回転方向上流側には現像剤溜まりが形成される。そして、現像剤溜まりの一部の現像剤は、現像スリーブ７０の回転に伴ってＳＢギャップＧを通過するように搬送される。このとき、ＳＢギャップＧを通過する現像剤の層厚がドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒによって規制される。このようにして、現像スリーブ７０の表面には、現像剤の薄層が形成される。

そして、現像スリーブ７０の表面に担持された所定量の現像剤は、現像スリーブ７０の回転に伴って現像領域に搬送される。故に、ＳＢギャップＧの大きさを調整することによって、現像領域に搬送される現像剤の量が調整されることになる。第１の実施形態では、ＳＢギャップＧの大きさを調整する際にターゲットとするＳＢギャップＧの大きさ（所謂、ＳＢギャップＧのターゲット値）を約３００μｍに設定している。

現像領域に搬送された現像剤は、現像領域で磁気的に立ち上がることで磁気穂が形成される。この磁気穂が感光体ドラム１に接触することにより、現像剤中のトナーが感光体ドラム１に供給される。そして、感光体ドラム１の表面上に形成された静電潜像がトナー像として現像される。現像領域を通過し感光体ドラム１にトナーを供給した後の現像スリーブ７０の表面上の現像剤（以降、現像工程後の現像剤と呼ぶ）は、マグネットロールの同極の磁極間で形成された反発磁界により現像スリーブ７０の表面から剥ぎ取られる。現像スリーブ７０の表面から剥ぎ取られた現像工程後の現像剤は、現像室３１に落下することにより、現像室３１へと回収される。

図４に示すように、現像枠体３０には、ＳＢギャップＧに向かって現像剤が搬送されるようにガイドするための現像剤ガイド部３５が設けられている。現像剤ガイド部３５と現像枠体３０は一体に形成された構成になっており、現像剤ガイド部３５とドクターブレード３６は別体に形成された構成になっている。現像剤ガイド部３５は、現像枠体３０の内部に形成され、ドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒよりも現像スリーブ７０の回転方向上流側に配置されている。現像剤ガイド部３５によって現像剤の流れを安定化させて、所定の現像剤密度になるように整えることにより、ドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒが現像スリーブ７０の表面に最近接する位置での現像剤の重量を規定することができる。

また、図４に示すように、カバー枠体４０は、現像枠体３０と別体に形成され、現像枠体３０に取り付けられる。また、カバー枠体４０は、現像スリーブ７０の長手方向の全域に亘って現像スリーブ７０の外周面の一部がカバーされるように現像枠体３０の開口の一部をカバーする。このとき、カバー枠体４０は、現像スリーブ７０の感光体ドラム１と対向する現像領域が露出するように現像枠体３０の開口の一部をカバーしている。第１の実施形態では、現像枠体３０に対してカバー枠体４０が超音波接着によって固定されているが、現像枠体３０に対するカバー枠体４０の固定方法は、ビス締結、スナップフィット、接着、溶着等のいずれかの方法であってもよい。尚、カバー枠体４０に関して、図４に示すように、カバー枠体４０が１つのパーツ（樹脂成形品）により構成されているものであってもよく、カバー枠体４０が複数のパーツ（樹脂成形品）により構成されているものであってもよい。

（樹脂製のドクターブレードの構成）
ドクターブレード３６（単体）の構成について、図５の斜視図を用いて説明する。

画像形成動作（現像動作）中には、現像剤の流れから発生する現像剤の圧力（以降、剤圧力と呼ぶ）がドクターブレード３６にかかる。ドクターブレード３６の剛性が低いほど、画像形成動作中に剤圧力がドクターブレード３６にかかったときに、ドクターブレード３６が変形しやすく、ＳＢギャップＧの大きさが変動しやすくなる傾向にある。画像形成動作中には、剤圧力がドクターブレード３６の短手方向（図５の矢印Ｍ方向）にかかる。そこで、画像形成動作中におけるＳＢギャップＧの大きさの変動を抑制するためには、ドクターブレード３６の短手方向の剛性を大きくすることにより、ドクターブレード３６の短手方向の変形に対して強くすることが望ましい。

図５に示すように、第１の実施形態では、ドクターブレード３６の形状を、量産性及びコストの観点から板状にしている。また、図５に示すように、第１の実施形態では、ドクターブレード３６の側面３６ｔの断面積を小さくしており、更に、ドクターブレード３６の厚み方向の長さｔ_２は、ドクターブレード３６の短手方向の長さｔ_１よりも小さくしている。これにより、ドクターブレード３６（単体）は、ドクターブレード３６の長手方向（図５の矢印Ｎ方向）と直交する方向（図５の矢印Ｍ方向）に対して変形しやすい構成になっている。そこで第１の実施形態では、コート量規制面３６ｒの真直度を補正するために、ドクターブレード３６の少なくとも一部を図５の矢印Ｍ方向に撓ませた状態で、ドクターブレード３６を現像枠体３０のブレード取付部４１に固定するものである。尚、ドクターブレード３６の真直度補正の詳細については、図９で後述する。

（樹脂製の現像枠体の構成）
現像枠体３０（単体）の構成について、図６の斜視図を用いて説明する。図６は、現像枠体３０に対してカバー枠体４０が取り付けられていない状態を示している。

現像枠体３０は、現像室３１と、現像室３１と隔壁３８によって区画された撹拌室３２を有する。隔壁３８は、樹脂によって成形されており、現像枠体３０と別体に形成された構成であってもよく、現像枠体３０と一体に形成された構成であってもよい。

現像枠体３０は、現像スリーブ７０の両端部のそれぞれに設けられたベアリング７１を支持することにより、現像スリーブ７０を回転可能に支持するためのスリーブ支持部４２を有する。また、現像枠体３０は、スリーブ支持部４２と一体に形成され、ドクターブレード３６を取り付けるためのブレード取付部４１を有する。図６は、ブレード取付部４１からドクターブレード３６を浮かせた仮想状態を示している。

第１の実施形態では、ブレード取付部４１にドクターブレード３６が取り付けられた状態で、ブレード取付部４１のブレード取付面４１ｓに塗布された接着剤Ａが硬化することにより、ブレード取付部４１に対してドクターブレード３６が固定されるものである。

（樹脂製のドクターブレードの剛性）
ドクターブレード３６（単体）の剛性について、図７の模式図を用いて説明する。ドクターブレード３６（単体）の剛性は、現像枠体３０のブレード取付部４１に対してドクターブレード３６が固定されていない状態で測定される。

図７に示すように、ドクターブレード３６の長手方向におけるドクターブレード３６の中央部３６ｚに対して、ドクターブレード３６の短手方向に集中荷重Ｆ１をかける。このとき、ドクターブレード３６の中央部３６ｚにおける、ドクターブレード３６の短手方向への撓み量に基づいて、ドクターブレード３６（単体）の剛性を測定する。

例えば、ドクターブレード３６の長手方向におけるドクターブレード３６の中央部３６ｚに対して、ドクターブレード３６の短手方向に３００ｇｆの集中荷重Ｆ１をかけたとする。このとき、ドクターブレード３６の中央部３６ｚにおける、ドクターブレード３６の短手方向への撓み量は７００μｍ以上である。尚、このとき、断面上におけるドクターブレード３６の中央部３６ｚの変形量は５μｍ以下である。

（樹脂製の現像枠体の剛性）
現像枠体３０（単体）の剛性について図８の模式図を用いて説明する。現像枠体３０（単体）の剛性は、現像枠体３０のブレード取付部４１に対してドクターブレード３６が固定されていない状態で測定される。

図８に示すように、ブレード取付部４１の長手方向におけるブレード取付部４１の中央部４１ｚに対して、ブレード取付部４１の短手方向に集中荷重Ｆ１をかける。このとき、ブレード取付部４１の中央部４１ｚにおける、ブレード取付部４１の短手方向への撓み量に基づいて、現像枠体３０（単体）の剛性を測定する。

例えば、ブレード取付部４１の長手方向におけるブレード取付部４１の中央部４１ｚに対して、ブレード取付部４１の短手方向に３００ｇｆの集中荷重Ｆ１をかけたとする。このとき、ブレード取付部４１の中央部４１ｚにおける、ブレード取付部４１の短手方向への撓み量は６０μｍ以下である。

ドクターブレード３６の中央部３６ｚと、現像枠体３０のブレード取付部４１の中央部４１ｚのそれぞれに同じ大きさの集中荷重Ｆ１をかけたとする。このときの、ドクターブレード３６の中央部３６ｚの撓み量は、ブレード取付部４１の中央部４１ｚの撓み量の１０倍以上になっている。故に、現像枠体３０（単体）の剛性は、ドクターブレード３６（単体）の剛性よりも１０倍以上高い。そのため、ドクターブレード３６が現像枠体３０のブレード取付部４１に取り付けられて、ドクターブレード３６が現像枠体３０のブレード取付部４１に固定された状態では、ドクターブレード３６の剛性に対して現像枠体３０の剛性の方が支配的になる。また、現像枠体３０に対して、ドクターブレード３６の最大画像領域の全域に亘って固定した場合には、ドクターブレード３６の長手方向における両端部のみを固定した場合と比べて、現像枠体３０に固定された状態でのドクターブレード３６の剛性が高くなる。

また、現像枠体３０（単体）の剛性の大きさは、カバー枠体４０（単体）の剛性の大きさよりも大きくなっている。そのため、カバー枠体４０が現像枠体３０に取り付けられて、カバー枠体４０が現像枠体３０に固定された状態では、カバー枠体４０の剛性に対して現像枠体３０の剛性の方が支配的になる。

（樹脂製のドクターブレードの真直度補正）
画像を形成するシートＳの幅がＡ３サイズである等、シートＳの幅が大きくなる事に対応して、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成可能な画像領域のうちの最大画像領域の長さが大きくなる。そのため、画像を形成するシートＳの幅が大きくなる事に対応して、ドクターブレード３６の最大画像領域の長さが大きくなる。長手方向の長さが大きいドクターブレードを樹脂によって成形した場合、樹脂によって成形された樹脂製のドクターブレードのコート量規制面の真直度を保証することが難しい。なぜなら、長手方向の長さが大きいドクターブレードを樹脂によって成形する場合には、熱膨張した樹脂が熱収縮する際に、ドクターブレードの長手方向の位置によって熱収縮の進行が進んでいる箇所と遅れている箇所が生じやすいからである。

そのため、樹脂製のドクターブレードでは、ドクターブレードの長手方向の長さが大きくなるほど、ドクターブレードのコート量規制面の真直度に起因して、現像剤担持体の長手方向においてＳＢギャップが異なりやすくなる傾向にある。現像剤担持体の長手方向においてＳＢギャップが異なると、現像剤担持体の長手方向において現像剤担持体の表面に担持される現像剤の量にムラが生じる虞がある。

例えば、長手方向の長さがＡ３サイズに対応する長さである樹脂製のドクターブレード（以降、Ａ３サイズ対応の樹脂製のドクターブレードと呼ぶ）を、一般的な樹脂成形品の精度で製造した場合、コート量規制面の真直度は３００μｍ～５００μｍ程度である。また、仮に、Ａ３サイズ対応の樹脂製のドクターブレードを、高精度な樹脂材料を用いて高精度で製造したとしても、コート量規制面の真直度は１００μｍ～２００μｍ程度である。

第１の実施形態では、ＳＢギャップＧの大きさを約３００μｍに設定し、且つＳＢギャップＧの公差（即ち、ＳＢギャップＧのターゲット値に対する公差）を±１０％以下に設定している。故に、第１の実施形態では、ＳＢギャップＧの調整値が３００μｍ±３０μｍであって、ＳＢギャップＧの公差として許容されるのは最大で６０μｍまでであることを意味する。このため、Ａ３サイズ対応の樹脂製のドクターブレードを、一般的な樹脂成形品の精度で製造したとしても、高精度な樹脂材料を用いて高精度で製造したとしても、コート量規制面の真直度の精度だけでＳＢギャップＧの公差として許容される範囲を超えてしまう。

樹脂製のドクターブレードを備えた現像装置では、コート量規制面の真直度に関わらず、現像枠体の取付部にドクターブレードが固定されている状態でＳＢギャップＧが現像剤担持体の回転軸線に平行な方向に亘って所定の範囲内になるようにすることが望まれる。そこで、第１の実施形態では、コート量規制面の真直度を補正する。これにより、コート量規制面の真直度が低い樹脂製のドクターブレードを用いても、現像枠体の取付部に対してドクターブレードが固定されている状態では、ＳＢギャップＧが現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に亘って所定の範囲内になるようにする。

ここで、ドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの真直度について、図９の模式図を用いて説明する。コート量規制面３６ｒの真直度は、コート量規制面３６ｒの長手方向におけるコート量規制面３６ｒの所定の箇所を基準としたときの、コート量規制面３６ｒの外形の最大値と最小値との差分の絶対値で表される。例えば、コート量規制面３６ｒの長手方向におけるコート量規制面３６ｒの中央部を直交座標系の原点とし、当該原点を通る所定の直線をＸ軸、当該原点からＸ軸に対して直角に引いた直線をＹ軸とする。この直交座標系において、コート量規制面３６ｒの真直度は、コート量規制面３６ｒの外形のＹ座標の最大値と最小値との差分の絶対値で表される。

図９に示すように、樹脂製のドクターブレード（単体）では、ドクターブレード３６の長手方向においてドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの中央部が大きく撓んでいる形状になっている。そのため、図５に示したドクターブレード３６の先端部３６ｅ（３６ｅ１～３６ｅ５）の位置の差異を小さくすることにより、ドクターブレード３６の真直度を補正する必要がある。ＳＢギャップＧの公差の許容値や、現像枠体３０に対するドクターブレード３６の取り付け精度等を鑑みて、ドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの真直度を５０μｍ以下に補正する必要がある。尚、２次切削加工により金属製のドクターブレードの真直度の精度が２０μｍ以下であることを鑑みて、より好ましくは、樹脂製のドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの真直度を２０μｍ以下に補正することである。第１の実施形態では、現実的な量産工程を鑑みて、ドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの真直度補正の設定値を２０μｍ～５０μｍ程度に設定している。

そこで、第１の実施形態では、ドクターブレード３６の最大画像領域の少なくとも一部を撓ませるための力（真直度補正力とも呼ぶ）をドクターブレード３６に付与し、ドクターブレード３６の最大画像領域の少なくとも一部を撓ませる。これにより、ドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの真直度を５０μｍ以下に補正する。

図９の例では、ドクターブレード３６の先端部３６ｅ１，３６ｅ５の外形を基準とし、当該基準に対して先端部３６ｅ２，３６ｅ３，３６ｅ４の外形を合わせ込む様に、先端部３６ｅ２，３６ｅ３，３６ｅ４に対して真直度補正力を図９の矢印Ｉ方向に付与する。その結果、ドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの形状が、コート量規制面３６ｒ１からコート量規制面３６ｒ２に補正されるので、ドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの真直度を５０μｍ以下に補正することができる。尚、図９の例では、ドクターブレード３６の先端部３６ｅの外形を合わせ込む際の基準を先端部３６ｅ１，３６ｅ５（コート量規制面３６ｒの長手方向の両端部）の外形としたが、先端部３６ｅ３（コート量規制面３６ｒの長手方向の中央部）の外形としてもよい。その場合には、ドクターブレード３６の先端部３６ｅ３の外形を基準とし、当該基準に対して先端部３６ｅ１，３６ｅ２，３６ｅ４，３６ｅ５の外形を合わせ込むように、ドクターブレード３６に真直度補正力を付与する。

このように、ドクターブレード３６の真直度補正を行うには、ドクターブレード３６に真直度補正力を付与したときにコート量規制面３６ｒの最大画像領域の少なくとも一部が撓むように、ドクターブレード（単体）の剛性を低くする必要がある。

（ＳＢギャップの調整方法）
ＳＢギャップＧの調整は、スリーブ支持部４２に支持された現像スリーブ７０に対する、ブレード取付部４１に取り付けられたドクターブレード３６の相対位置を調整されるように、現像枠体３０に対してドクターブレード３６の位置を動かすことによって行う。ＳＢギャップＧの調整により決定したブレード取付部４１の所定の位置で、ドクターブレード３６の最大画像領域の少なくとも一部を撓ませたドクターブレード３６を、予めブレード取付面４１ｓの最大画像領域の全域に亘って塗布された接着剤Ａにより固定する。尚、ブレード取付面４１ｓの最大画像領域とは、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成可能な画像領域のうちの最大画像領域に対応するブレード取付面４１ｓの領域のことである。このとき、ドクターブレード３６の最大画像領域のうち、コート量規制面３６ｒの真直度を補正するために撓ませた領域に関しては、ブレード取付部４１に固定されることになる。尚、ドクターブレード３６の最大画像領域の少なくとも一部を撓ませるための力を受けた領域が接着剤Ａによりブレード取付部４１に固定されるのであれば、ブレード取付面４１ｓの一部に接着剤Ａが塗布されてなくてもよいとする。そこで、ブレード取付面４１ｓの最大画像領域の全域に亘って接着剤Ａが塗布されているものとは、以下の条件を満たすことをいう。ドクターブレード３６の最大画像領域に対応する領域のうちコート量規制面３６ｒの真直度を補正するために撓ませた領域を含み、ブレード取付面４１ｓの最大画像領域の９５％以上の領域で接着剤Ａが塗布されていることである。

これにより、ドクターブレード３６の最大画像領域のうちコート量規制面３６ｒの真直度を補正するために撓ませた領域が、撓んでいる状態から、撓む前の元の状態に戻ろうとすることを抑制することができる。このようにすることで、ドクターブレード３６は、コート量規制面３６ｒの真直度が５０μｍ以下に補正された状態でブレード取付部４１に固定される。

尚、第１の実施形態では、以下に述べる方法によって、ＳＢギャップＧの大きさを測定（算出）する。尚、ＳＢギャップＧの大きさの測定は、現像枠体３０のスリーブ支持部４２に現像スリーブ７０が支持され、現像枠体３０のブレード取付部４１にドクターブレード３６が取り付けられ、且つカバー枠体４０が現像枠体３０に固定された状態で行われる。

ＳＢギャップＧの大きさを測定するにあたって、現像室３１の長手方向に亘って現像室３１内に光源（例えば、ＬＥＤアレイやライトガイド等）が挿入される。現像室３１内に挿入された光源は、現像室３１内からＳＢギャップＧに向けて光を照射する。また、ドクターブレード３６の先端部３６ｅ（３６ｅ１～３６ｅ５）に対応する５箇所のそれぞれに、ＳＢギャップＧから現像枠体３０の外部に出射する光線を撮像するためのカメラが配置されている。

この５箇所に配置されたカメラは、ドクターブレード３６の先端部３６ｅ（３６ｅ１～３６ｅ５）の位置をそれぞれ測定するために、ＳＢギャップＧから現像枠体３０の外部に出射した光線を撮像する。このとき、カメラは、現像スリーブ７０の表面において現像スリーブ７０がドクターブレード３６と最近接する位置と、ドクターブレード３６の先端部３６ｅ（３６ｅ１～３６ｅ５）を読み取る。続いて、カメラで読み取って生成された画像データから画素値を距離に変換して、ＳＢギャップＧの大きさを算出する。算出されたＳＢギャップＧの大きさが所定範囲内で入っていない場合、ＳＢギャップＧの調整を行う。そして、算出されたＳＢギャップＧの大きさが所定範囲内で入ったら、ドクターブレード３６の最大画像領域の少なくとも一部を撓ませたドクターブレード３６を現像枠体３０のブレード取付部４１に固定する位置として決定する。

尚、第１の実施形態では、以下に述べる方法によって、ＳＢギャップＧが現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に亘って所定の範囲内であるかを判断する。まず、ドクターブレード３６の最大画像領域を等間隔に４分割以上し、ドクターブレード３６の各分割箇所（但し、ドクターブレード３６の最大画像領域の両端部と中央部を含む）の夫々で、ＳＢギャップＧを５箇所以上測定する。そして、５箇所以上測定されたＳＢギャップＧの測定値のサンプルから、ＳＢギャップＧの最大値、ＳＢギャップＧの最小値、及びＳＢギャップＧの中央値を抽出する。

このとき、ＳＢギャップＧの最大値とＳＢギャップＧの中央値の差分の絶対値がＳＢギャップＧの中央値の１０％以下であり、且つＳＢギャップＧの最小値とＳＢギャップＧの中央値の差分の絶対値がＳＢギャップＧの中央値の１０％以下であればよい。この場合、ＳＢギャップＧの公差が±１０％以下であるとして、ＳＢギャップＧが現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に亘って所定の範囲内であることを満たすものとする。例えば、５箇所以上測定されたＳＢギャップＧの測定値のサンプルから、ＳＢギャップＧの中央値が３００μｍであった場合、ＳＢギャップＧの最大値は３３０μｍ以下、及びＳＢギャップＧの最小値は２７０μｍ以上であればよい。即ち、この場合、ＳＢギャップＧの調整値が３００μｍ±３０μｍであって、ＳＢギャップＧの公差として最大で６０μｍまで許容される。

（線膨張係数）
続いて、画像形成動作中に発生した熱によって温度が変化することに起因するドクターブレード３６と現像枠体３０の変形について、図１０の斜視図を用いて説明する。現像動作中に発生する熱として、例えば、現像スリーブ７０の回転軸とベアリング７１の回転時に発する熱や、第一搬送スクリュー３３の回転軸３３ａとその軸受部材の回転時に発する熱や、ＳＢギャップＧを現像剤が通過する際に発生する熱などがある。画像形成動作中に発生したこれらの熱によって現像装置３の周囲の温度が変化し、ドクターブレード３６や現像枠体３０やカバー枠体４０の温度も変化する。

図１０に示すように、温度変化によるドクターブレード３６の伸び量をＨ［μｍ］、温度変化による現像枠体３０のブレード取付部４１のブレード取付面４１ｓの伸び量をＩ［μｍ］とする。また、ドクターブレード３６を構成する樹脂の線膨張係数α１と、現像枠体３０を構成する樹脂の線膨張係数α２が異なるとする。この場合、これらの線膨張係数の違いから温度変化による現像枠体３０とドクターブレード３６の変形量が異なり、Ｈ［μｍ］とＩ［μｍ］の差を埋めるために、ドクターブレード３６は、図１０の矢印Ｊ方向へ変形してしまう。図１０の矢印Ｊ方向へのドクターブレード３６の変形を、以降、ドクターブレード３６の反り方向の変形と呼ぶ。そして、ドクターブレード３６の反り方向の変形が、ＳＢギャップＧの大きさの変動に繋がってしまう。熱に起因するＳＢギャップＧの大きさの変動を抑制するためには、現像枠体３０（単体）のスリーブ支持部４２とブレード取付部４１を構成する樹脂の線膨張係数α２と、ドクターブレード３６（単体）を構成する樹脂の線膨張係数α１のそれぞれが関係している。即ち、ドクターブレード３６を構成する樹脂の線膨張係数α１と、現像枠体３０を構成する樹脂の線膨張係数α２が異なる場合、これらの線膨張係数の違いから温度変化による変形量が異なってしまう。

一般的に、樹脂材料は、金属材料と比べて線膨張係数が大きい。ドクターブレード３６が樹脂製である場合、画像形成動作中に発生する熱による温度変化に伴って、ドクターブレード３６に反り変形が発生し、ドクターブレード３６の長手方向の中央部が撓みやすい。その結果、樹脂製のドクターブレード３６が樹脂製の現像枠体に固定される現像装置では、画像形成動作中の温度変化に伴ってＳＢギャップＧの大きさが変動しやすい。

（第１の実施形態に係る現像装置の構成）
第１の実施形態では、コート量規制面３６ｒの真直度を５０μｍ以下に補正するために、ドクターブレード３６の最大画像領域の少なくとも一部を撓ませている。そして、ドクターブレード３６の最大画像領域の少なくとも一部を撓ませたドクターブレード３６を、現像枠体３０のブレード取付部４１に対して、ドクターブレード３６の最大画像領域の全域に亘って接着剤Ａにより固定する方法を採用している。

このとき、現像枠体３０を構成する樹脂の線膨張係数α２と、ドクターブレード３６を構成する樹脂の線膨張係数α１との間に大きな差異がある場合、温度変化が発生した時に以下の問題がある。即ち、温度変化が発生した時に、温度変化によるドクターブレード３６の変形量（伸縮量）と、温度変化による現像枠体３０の変形量（伸縮量）が異なってしまうことである。その結果、ドクターブレード３６を現像枠体３０のブレード取付面４１ｓに取り付ける位置を決めるときにＳＢギャップＧを高精度に調整したとしても、画像形成動作中の温度変化に起因してＳＢギャップＧの大きさを変動させてしまうことになる。

第１の実施形態では、ブレード取付面４１ｓに対してドクターブレード３６を最大画像領域の全域に亘って固定しているので、画像形成動作中の温度変化に起因するＳＢギャップＧの大きさの変動を抑制する必要がある。熱に起因するＳＢギャップＧの変動量としては、現像スリーブ７０の長手方向において現像スリーブ７０の表面に担持される現像剤量のムラを抑制するために、一般に±２０μｍ以下に抑える必要がある。

ドクターブレード３６を構成する樹脂の線膨張係数α１に対する、スリーブ支持部４２とブレード取付部４１を有する現像枠体３０を構成する樹脂の線膨張係数α２の差を、以降、線膨張係数差α２－α１と呼ぶとする。この線膨張係数差α２－α１による、ドクターブレード３６の最大撓み量の変化について、表１を用いて説明する。現像枠体３０のブレード取付部４１に対して、ドクターブレード３６の最大画像領域の全域に亘ってドクターブレード３６が固定された状態において、常温（２３℃）から高温（４０℃）の温度変化を与えた時のドクターブレード３６の最大撓み量の測定を行った。

スリーブ支持部４２とブレード取付部４１を有する現像枠体３０を構成する樹脂の線膨張係数をα２［ｍ／℃］、ドクターブレード３６を構成する樹脂の線膨張係数をα１［ｍ／℃］とする。そして、線膨張係数差α２－α１のパラメータを変化させて、ドクターブレード３６の最大撓み量の測定を夫々行った結果を、表１に示す。表１では、ドクターブレード３６の最大撓み量の絶対値が２０μｍ以下である場合に、最大撓み量を「〇」とし、ドクターブレード３６の最大撓み量の絶対値が２０μｍよりも大きい場合に、最大撓み量を「×」として示している。

表１から分かるように、熱に起因するＳＢギャップＧの変動量を±２０μｍ以下に抑えるためには、線膨張係数差α２－α１について、以下の関係式（式１）を満たすようにする必要がある。
（式１）
－０．４５×１０^－５［ｍ／℃］≦α２－α１≦０．５５×１０^－５［ｍ／℃］

そこで、線膨張係数差α２－α１が、－０．４５×１０^－５［ｍ／℃］以上０．５５×１０^－５［ｍ／℃］以下になるように、現像枠体３０を構成する樹脂、及び、ドクターブレード３６を構成する樹脂を選択すればよい。尚、現像枠体３０を構成する樹脂とドクターブレード３６を構成する樹脂として同じものを選択した場合、線膨張係数差α２－α１がゼロとなる。

尚、ドクターブレード３６や現像枠体３０に対して接着剤Ａが塗布されると、接着剤Ａが塗布されたドクターブレード３６や現像枠体３０は、線膨張係数が変動することになる。しかしながら、ドクターブレード３６や現像枠体３０に対して塗布される接着剤Ａの体積そのものは非常に小さく、温度変化による接着剤Ａの厚み方向に対する寸法変動への影響としては無視できるレベルである。そのため、ドクターブレード３６や現像枠体３０に対して接着剤Ａが塗布されたときに、線膨張係数差α２－α１が変動することに起因する、ドクターブレード３６の反り方向の変形は無視できるレベルである。

同様に、カバー枠体４０は、現像枠体３０に固定されているため、温度変化による現像枠体３０とカバー枠体４０の変形量が異なると、カバー枠体４０の反り方向の変形が、ＳＢギャップＧの大きさの変動に繋がってしまう。スリーブ支持部４２とブレード取付部４１を有する現像枠体３０を構成する樹脂の線膨張係数をα２［ｍ／℃］、カバー枠体４０を構成する樹脂の線膨張係数をα３［ｍ／℃］とする。そして、スリーブ支持部４２とブレード取付部４１を有する現像枠体３０を構成する樹脂の線膨張係数α２に対する、カバー枠体４０を構成する樹脂の線膨張係数α３の差を、以降、線膨張係数差α３－α２と呼ぶとする。このとき、線膨張係数差α３－α２について、表１と同様にして、以下の関係式（式２）を満たすようにする必要がある。
（式２）
－０．４５×１０^－５［ｍ／℃］≦α３－α２≦０．５５×１０^－５［ｍ／℃］

そこで、線膨張係数差α３－α２が、－０．４５×１０^－５［ｍ／℃］以上０．５５×１０^－５［ｍ／℃］以下になるように、現像枠体３０を構成する樹脂、及び、カバー枠体４０を構成する樹脂を選択すればよい。尚、現像枠体３０を構成する樹脂とカバー枠体４０を構成する樹脂として同じものを選択した場合、線膨張係数差α３－α２がゼロとなる。

（剤圧力）
続いて、画像形成動作中に、現像剤の流れから発生する剤圧力がドクターブレード３６にかかることに起因するドクターブレード３６の変形について、図１１の断面図を用いて説明する。図１１は、現像スリーブ７０の回転軸線に直交する断面（図２の断面Ｈ）における現像装置３の断面図である。また、図１１は、現像枠体３０のブレード取付部４１に対して接着剤Ａにより固定されたドクターブレード３６の近傍の構成を示している。

図１１に示すように、コート量規制面３６ｒにおけるドクターブレード３６の現像スリーブ７０との最近接位置と、現像スリーブ７０の回転中心とを結んだ線をＸ軸とする。このとき、ドクターブレード３６は、Ｘ軸方向の長さが長く、Ｘ軸方向の断面における剛性が高くなっている。また、図１１に示すように、現像剤ガイド部３５の近傍に位置する現像枠体３０の壁部３０ａの断面積Ｔ２に対して、ドクターブレード３６の断面積Ｔ１が占める割合が小さくなっている。

前述したように、第１の実施形態では、現像枠体３０（単体）の剛性は、ドクターブレード３６（単体）の剛性に対して１０倍以上高くしている。したがって、現像枠体３０のブレード取付部４１に対してドクターブレード３６が固定された状態では、ドクターブレード３６に対して現像枠体３０の剛性が支配的になる。その結果、画像形成動作中において、ドクターブレード３６が剤圧力を受けたときのドクターブレード３６のコート量規制面３６ｒの変位量（最大撓み量）は、現像枠体３０の変位量（最大撓み量）と実質的に等価になる。

画像形成動作中において、第一搬送スクリュー３３から汲み上げられた現像剤は、現像剤ガイド部３５を通り、現像スリーブ７０の表面へ搬送される。その後、ドクターブレード３６によりＳＢギャップＧの大きさに現像剤の層厚が規定されるときにも、ドクターブレード３６は、様々な方向から剤圧力を受けている。図１１に示したように、Ｘ軸方向（ＳＢギャップＧを規定する方向）に直交する方向をＹ軸方向としたとき、Ｙ軸方向の剤圧力は、現像枠体３０のブレード取付面４１ｓに対して垂直である。即ち、Ｙ軸方向の剤圧力は、ブレード取付面４１ｓからドクターブレード３６を引き剥がす方向の力となっている。故に、接着剤Ａによる結合力は、Ｙ軸方向の剤圧力に対して十分に大きい必要がある。そこで、第１の実施形態では、剤圧力によりブレード取付面４１ｓからドクターブレード３６を引き剥がそうとする力や、接着剤Ａの接着力を考慮して、ブレード取付面４１ｓに対する接着剤Ａの接着面積や塗布厚さを最適化している。

前述したように、第１の実施形態では、樹脂製の現像枠体３０のブレード取付部４１に対して、樹脂製のドクターブレード３６を、ドクターブレード３６の最大画像領域の全域に亘って接着剤Ａにより固定するものである。また、第１の実施形態では、樹脂製の現像枠体３０のブレード取付部４１に対して、樹脂製のドクターブレード３６を固定する際に、ドクターブレード３６（単体）の真直度補正を行うために、剛性が低い樹脂製のドクターブレード３６を用いる。仮に、ドクターブレード３６の肉厚を大きくしたり、ドクターブレード３６にリブを設けたりする事でドクターブレード３６（単体）の剛性を高くした場合、ドクターブレード３６に真直度補正力を付与しても、コート量規制面３６ｒの最大画像領域が撓みにくい。そのため、剛性が高い樹脂製のドクターブレードでは、ドクターブレード（単体）の真直度補正を行うことが困難である。そこで、第１の実施形態では、剛性が低い樹脂製のドクターブレード３６を用いるものである。

剛性が低い樹脂製のドクターブレード３６が樹脂製の現像枠体３０に固定される現像装置３では、現像枠体３０のブレード取付部４１の剛性を高くし、現像枠体３０に固定された状態でのドクターブレード３６の剛性を高める必要がある。なぜなら、現像枠体３０に固定された状態でのドクターブレード３６の剛性を高める事により、画像形成動作中において剤圧力に起因してＳＢギャップＧが変動する事を抑制し、画像形成動作中においてＳＢギャップＧが所定の範囲内になるようにするためである。

現像枠体３０のブレード取付部４１の剛性を高くするには、現像枠体３０のブレード取付部４１の肉厚を大きくすることが考えられる。しかしながら、一般的に、肉厚の大きさが所定値よりも大きい樹脂成形品は、肉厚の大きさが所定値以下である樹脂成形品と比べて、成形時に熱膨張した樹脂が熱収縮する際に、樹脂成形品の内側と外側との間で熱収縮の進行に差が生じる程度が大きくなりやすい。言い換えれば、肉厚の大きさが所定値よりも大きい樹脂成形品は、肉厚の大きさが所定値以下である樹脂成形品と比べて、成形収縮率が不均一になりやすい。なぜなら、成形時に熱膨張した樹脂は、金型に接している部分である樹脂成形品の外側から、金型に接していない部分である樹脂成形品の内側に向かって、徐々に冷却されて熱収縮が進行していくからである。故に、肉厚の大きさが所定値よりも大きい樹脂成形品は、肉厚の大きさが所定値以下である樹脂成形品と比べて、ヒケが生じやすい傾向がある。

また、樹脂成形品は、肉厚の大きさを大きくすることに従って成形時の冷却時間やサイクルタイムが長くなるので、量産性の観点で不利になる。そのため、現像枠体３０のブレード取付部４１の剛性を高めることを目的として、現像枠体３０のブレード取付部４１の肉厚の大きさを大きくする程度には限界がある。そこで、第１の実施形態では、量産性の観点で不利にならないように、現像枠体３０のブレード取付部４１の肉厚の大きさを１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下に設定している。

また、成形収縮率が不均一にならないようにするために、一般的に、現像枠体３０の基本肉厚の大きさは均一にすることが好ましい。そこで、第１の実施形態では、現像枠体３０の基本肉厚の大きさと、現像枠体３０のブレード取付部４１の肉厚の大きさとを等しくしている。即ち、第１の実施形態では、量産性の観点で不利にならないように、現像枠体３０の基本肉厚の大きさを１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下に設定している。

基本肉厚の大きさが所定値以下である現像枠体３０にあっては、現像枠体３０のブレード取付部４１の剛性を高めるために、現像枠体３０のブレード取付部４１にリブを設けることが考えられる。具体的には、現像枠体３０のブレード取付部４１の最大画像領域にリブを設けることにより、現像枠体３０のブレード取付部４１の垂直断面の断面二次モーメントを大きくすることである。尚、ブレード取付部４１の最大画像領域とは、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成可能な画像領域のうちの最大画像領域に対応するブレード取付部４１の領域のことである。このように、剛性が低い樹脂製のドクターブレード３６が樹脂製の現像枠体３０に固定された状態で、画像形成動作中においてＳＢギャップＧの大きさが変動することが抑制されるように、ブレード取付部４１の最大画像領域にリブを設けることが望まれる。また、ブレード取付部４１の最大画像領域にリブを設けるように樹脂成形した場合であっても、ブレード取付部４１の最大画像領域にリブを設けないように樹脂成形した場合と比べて、量産性の観点で不利にならないようにすることも望まれる。

このような第１の実施形態において、現像枠体３０のブレード取付部４１の肉厚の大きさが１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であって、ブレード取付部４１には、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘ってリブ（リブ構造）を設けるものである。これにより、現像枠体３０のブレード取付部４１の垂直断面の断面二次モーメントを大きくし、現像枠体３０のブレード取付部４１の剛性を高めるものである。以下に詳細を説明する。

第１の実施形態に係る現像装置の構成について、図１２の斜視図、図１３の断面図、及び図１４の下面図を用いて説明する。図１２は、第１の実施形態に係る現像装置３００が備える現像枠体３１０の最大画像領域を示したものである。図１３は、図１２の断面Ｈ（現像枠体３１０の最大画像領域）における現像装置３００の断面図である。図１４は、画像形成装置６０に装着された現像装置３００を鉛直方向下方から見たときの現像装置３００の下面図である。図１２、図１３、及び図１４のそれぞれにおいて、図２、図３、及び図４のそれぞれと同一の符号を付したものは同一の構成を示している。現像装置３００の構成（現像枠体３１０の構成）において、図２、図３、及び図４のそれぞれで前述した現像装置３の構成（現像枠体３０の構成）と異なるところを中心に説明する。

図１３に示す様に、画像形成動作時にドクターブレード３６の先端部３６ｅにかかる負荷は、ドクターブレード３６の先端部３６ｅに対向する現像スリーブ７０の対向部を通る現像スリーブ７０の接線に対して略垂線方向にかかる力（剤圧力Ｆ）が代表的である。剤圧力Ｆは、画像形成動作（現像動作）中において、現像剤がＳＢギャップＧを通過して、現像スリーブ７０の表面に担持される現像剤の量がドクターブレード３６により規制される際にかかる。画像形成動作中において、ドクターブレード３６の先端部３６ｅに剤圧力Ｆがかかることに起因するＳＢギャップＧの大きさの変動を抑制するためには、現像枠体３１０に固定された状態におけるドクターブレード３６の剛性を高くする必要がある。具体的には、剤圧力Ｆに抗するために現像枠体３１０の剛性を高くすべき領域として、ドクターブレード３６が固定されるブレード取付部４１の最大画像領域である。

そこで第１の実施形態では、図１２、図１３、図１４に示す様に、ブレード取付部４１に対して、平行リブ３２０を、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って設けることにより、ブレード取付部４１の垂直断面の断面二次モーメントを大きくしている。

尚、平行リブ３２０は、ブレード取付部４１から突出する部分が現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に沿って連続して形成されたリブである。ただし、ブレード取付部４１の剛性を高めるために、平行リブ３２０は、０．７ｍｍ以上の肉厚を有するものとする。また、成形強度を高めるために、好ましくは、平行リブ３２０の肉厚の大きさが、１．０ｍｍ以上であることである。また、成形収縮率が不均一にならないようにするために、好ましくは、平行リブ３２０の肉厚の大きさと、現像枠体３１０のブレード取付部４１の肉厚の大きさとを同じにすることである。

この様に、ブレード取付部４１に対して平行リブ３２０がブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って設けられていた場合、画像形成動作中の温度変化に伴って、平行リブ３２０が現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に沿って伸縮（膨張・収縮）する。その結果、ドクターブレード３６が固定されている現像枠体３１０には、熱によって平行リブ３２０が現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に沿って膨張・収縮することを抑制しようとして作用する力に応じて生じる応力（熱応力）が発生することになる。この熱応力により、現像枠体３１０が現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に沿って、ドクターブレード３６が固定された現像枠体３１０が歪む事になるものの、このとき現像枠体３１０が歪む方向は、ＳＢギャップＧの大きさの変動に寄与しない方向である。このため、現像枠体３１０、及び現像枠体３１０のブレード取付部４１に固定されたドクターブレード３６は、画像形成動作中の温度変化に伴って、図１４に示す矢印Ｋ方向にほぼ一様に変位するだけである。

尚、平行リブ３２０が、ブレード取付部４１から突出する部分が現像スリーブ７０の回転軸線に対して角度（ただし、鋭角とする）を持っていたとしても、その角度が５°以下であればよい。なぜなら、このような平行リブ３２０が設けられた樹脂製の現像枠体３１０であっても、画像形成動作中の温度変化に伴って現像枠体３１０に発生する熱応力に起因して、ＳＢギャップＧの大きさの変動に寄与する程度は十分に小さいものである。このため、平行リブ３２０は、ブレード取付部４１から突出する部分が現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に連続して形成されているものに限られない。ブレード取付部４１から突出する部分が現像スリーブ７０の回転軸線に対して０°よりも大きく５°以下の角度（ただし、鋭角とする）を持つ方向に連続して形成されているものであっても、平行リブ３２０としてみなすものとする。

前述したように、平行リブ３２０は、ブレード取付部４１から突出する部分が現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に沿って連続して形成されたものである。また、第１の実施形態では、ブレード取付部４１に対して、平行リブ３２０を、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って設けるものである。このようにブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って平行リブ３２０が設けられた樹脂製の現像枠体３１０では、ブレード取付部４１の最大画像領域の一部に平行リブ３２０が間隔を介して設けられた樹脂製の現像枠体と比較して、以下のような特徴がある。即ち、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って平行リブ３２０が設けられた樹脂製の現像枠体３１０では、成形後に金型を開いて、金型から現像枠体３１０を取り出す際に、金型の凹部（キヤビティー）から現像枠体３１０がスムーズに離れやすい。そのため、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って平行リブ３２０が設けられた樹脂製の現像枠体３１０を成形後に、金型から現像枠体３１０を取り出すのに要する時間が長くなることがない。故に、ブレード取付部４１の最大画像領域に平行リブ３２０を設けても、ブレード取付部４１の最大画像領域に平行リブ３２０を設けない場合と比べて、成形後に金型から現像枠体３１０を取り出すのに要する時間が長くならず量産性の観点で不利にならない。尚、成形後に金型から現像枠体３１０を取り出すのに要する時間が長くならず量産性の観点で不利にならない範囲であれば、ブレード取付部４１の最大画像領域の一部に平行リブ３２０が設けられていない領域があってもよいとする。そこで、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って平行リブ３２０が設けられているものとは、以下の条件を満たすことをいう。即ち、ブレード取付部４１の最大画像領域の９０％以上の領域（ブレード取付部４１の垂直断面の断面二次モーメントをより高めるために、より好ましくは、ブレード取付部４１の最大画像領域の９５％以上の領域）に平行リブ３２０が設けられていることである。

以上説明した第１の実施形態では、剛性が低い樹脂製のドクターブレード３６が樹脂製の現像枠体３１０に固定された状態で、ブレード取付部４１に対して、平行リブ３２０を、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って設ける構成を採用した。これにより、剛性が低い樹脂製のドクターブレード３６を用いても、ドクターブレード３６が樹脂製の現像枠体３１０に固定された状態で、簡易な構成により、画像形成動作中において剤圧力に起因してＳＢギャップＧの大きさが変動する事を抑制する事ができる。また、剛性が低い樹脂製のドクターブレード３６が樹脂製の現像枠体３１０に固定された状態において、現像枠体３１０のブレード取付部４１に設けられたリブからの熱応力に起因してＳＢギャップＧの大きさが変動することを抑制する事ができる。

また、第１の実施形態では、図１３及び図１４に示すように、現像枠体３１０の領域Ｐ内に対して、現像枠体３１０の外壁部３１２の最大画像領域（ただし、ブレード取付部４１の最大画像領域を除く）の全域に亘って平行リブ３２０を更に設けている。尚、現像枠体３１０の外壁部３１２の最大画像領域とは、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成可能な画像領域のうちの最大画像領域に対応する現像枠体３１０の外壁部３１２の領域のことである。これにより、現像枠体３１０の領域Ｐ内の垂直断面の断面二次モーメントが更に大きくなるので、ドクターブレード３６の先端部３６ｅの周辺、現像剤ガイド部３５の周辺、及び第一搬送スクリュー３３から現像剤ガイド部３５にかけての部分の剛性が高まる。この様に、ブレード取付部４１に対して、平行リブ３２０を、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って設けることに加えて、現像枠体３１０の領域Ｐ内に対して、平行リブ３２０を、現像枠体３１０の外壁部３１２の最大画像領域の全域に亘って設ける。このようなリブ構造を現像枠体３１０に設けることにより、剤圧力Ｆに起因してＳＢギャップＧの大きさが変動することを更に抑制することができるので有利である。

ここで、図１３に示した、現像枠体３１０の領域Ｐと領域Ｑの定義について説明する。現像スリーブ７０の回転軸線に直交する断面で現像装置３００を見たとき、現像スリーブ７０の回転中心と、最近接位置Ｎとを通る直線Ｌと、直線Ｌに対して第一搬送スクリュー３３の回転中心を通る垂線Ｍとによって、現像枠体３１０を複数の領域に区画する。尚、最近接位置Ｎとは、現像スリーブ７０が感光体ドラム１に最近接する位置のことである。即ち、図１３に示すように、直線Ｌは、現像スリーブ７０の回転中心と感光体ドラム１の回転中心とを通る直線である。このときの現像枠体３１０の複数の区画領域のうち、現像枠体３１０の、ブレード取付部４１が配置されている区画領域が、現像枠体３１０の領域Ｐである。言い換えれば、現像枠体３１０の領域Ｐは、現像スリーブ７０の回転方向に関して、最近接位置Ｎよりも上流側に０度から９０度に亘って占める領域のことである。また、このときの現像枠体３１０の複数の区画領域のうち、現像枠体３１０の、ブレード取付部４１が配置されていない区画領域が、現像枠体３１０の領域Ｑである。言い換えれば、現像枠体３１０の領域Ｑは、現像スリーブ７０の回転方向に関して、最近接位置Ｎよりも上流側に９０度から１８０度に亘って占める領域のことである。

［第２の実施形態］
続いて、第２の実施形態に係る現像装置の構成について、図１５の斜視図、図１６の断面図、及び図１７の下面図を用いて説明する。図１５は、第２の実施形態に係る現像装置５００が備える現像枠体５１０の最大画像領域を示したものである。図１６は、図１５の断面Ｈ（現像枠体５１０の最大画像領域）における現像装置５００の断面図である。図１７は、画像形成装置６０に装着された現像装置５００を鉛直方向下方から見たときの現像装置５００の下面図である。図１５、図１６、及び図１７のそれぞれにおいて、図１２、図１３、及び図１４のそれぞれと同一の符号を付したものは同一の構成を示している。図１６に示す領域Ｐは、図１３に示す領域Ｐと同一の領域を示している。また、図１６に示す領域Ｑは、図１３に示す領域Ｑと同一の領域を示している。第２の実施形態に係る現像装置５００の構成（現像枠体５１０の構成）において、図１２、図１３、及び図１４のそれぞれで前述した第１の実施形態に係る現像装置３００の構成（現像枠体３１０の構成）と異なるところを中心に説明する。

図１６、図１７に示す第２の実施形態（現像枠体５１０の構成）では、図１３、図１４に示した現像枠体３１０の構成と同様に、ブレード取付部４１に対して、平行リブ３２０が、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って設けられている。また、図１６、図１７に示す第２の実施形態（現像枠体５１０の構成）では、図１３、図１４の現像枠体３１０の構成と同様に、現像枠体５１０の領域Ｐ内に対して平行リブ３２０が、現像枠体５１０の外壁部５１２の最大画像領域の全域に亘って設けられている。

一方、図１６、図１７に示す比較例（現像枠体５１０の構成）では、図１３、図１４に示した現像枠体３１０の構成と異なり、ブレード取付部４１の最大画像領域の一部に交差リブ５４０が設けられている。ただし、ブレード取付部４１の剛性を高めるために、交差リブ５４０は、０．７ｍｍ以上の肉厚を有するものとする。また、成形強度を高めるために、好ましくは、交差リブ５４０の肉厚の大きさが、１．０ｍｍ以上であることである。また、成形収縮率が不均一にならないようにするために、好ましくは、交差リブ５４０の肉厚の大きさと、現像枠体５１０のブレード取付部４１の肉厚の大きさとを同じにすることである。

尚、交差リブ５４０は、ブレード取付部４１から突出する部分が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に沿って連続して形成されたリブである。具体的には、交差リブ５４０は、ブレード取付部４１から突出する部分が現像スリーブ７０の回転軸線に対して５°よりも大きく９０°未満の角度（ただし、鋭角とする）を持つ方向に連続して形成されたリブである。また、ブレード取付部４１から突出する部分が現像スリーブ７０の回転軸線に対して直角な方向に連続して形成されているものであっても、交差リブ５４０としてみなすものとする。

この様に交差リブ５４０がブレード取付部４１の最大画像領域の一部に設けられていた場合、交差リブ５４０がブレード取付部４１の最大画像領域に設けられていない場合と比べて、ブレード取付部４１の最大画像領域の剛性を更に高める事ができる。しかしながら、交差リブ５４０が、ブレード取付部４１の最大画像領域の一部に設けられていた場合、以下のような特徴がある。即ち、画像形成動作中に発生する熱による温度変化（温度上昇・温度降下）に伴って、交差リブ５４０が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に沿って伸縮（膨張・収縮）する。その結果、ドクターブレード３６が固定されている現像枠体５１０には、現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に沿って熱応力が発生することになる。この熱応力により、現像枠体５１０が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に沿って、ドクターブレード３６が固定された現像枠体５１０が歪むことになり、このときの現像枠体５１０が歪む方向は、ＳＢギャップＧの大きさの変動に寄与する方向である。

特に、ブレード取付部４１に、平行リブ３２０と交差リブ５４０が接続する部分が存在していた場合、画像形成動作中の温度変化に伴って、交差リブ５４０が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に沿って伸縮する。その際に、交差リブ５４０に接続された平行リブ３２０も、交差リブ５４０と一体となって伸縮しようとする。一方、平行リブ３２０の単体では、画像形成動作中の温度変化に伴って、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に沿って伸縮しようとする。

故に、平行リブ３２０に接続された交差リブ５４０は、画像形成動作中の温度変化に伴って所定量だけ伸縮（膨張・収縮）しようとしても、交差リブ５４０が平行リブ３２０に拘束される。即ち、熱によって交差リブ５４０が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に沿って膨張・収縮しようとすることを抑えようと、交差リブ５４０と接続する平行リブ３２０が交差リブ５４０に外力を作用させることになる。その結果として、交差リブ５４０には内力が発生する。このため、平行リブ３２０と交差リブ５４０が接続する部分が存在するブレード取付部４１を有する現像枠体５１０には、平行リブ３２０と交差リブ５４０が接続する部分に対応して、現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に熱応力が発生する箇所が生じる。その結果、現像枠体５１０、及び現像枠体５１０のブレード取付部４１に固定されたドクターブレード３６に発生する熱応力に局所的な差異（熱応力分布の高低差）が生じやすくなる。

したがって、画像形成動作中に発生する熱による温度変化に伴って、図１７に示す矢印Ｍ方向にドクターブレード３６に反り変形が発生し、ドクターブレード３６の長手方向の中央部が撓む虞がある。この為、ブレード取付部４１に対して交差リブ５４０が、ブレード取付部４１の最大画像領域の一部に設けられた第２の実施形態では、剛性を更に高める事ができるものの、画像形成動作中の温度変化に伴うＳＢギャップＧの大きさの変動量が大きくなる虞がある。そこで、画像形成動作中の温度変化に伴うＳＢギャップＧの大きさの変動を抑制するためには、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って交差リブ５４０が設けられていない第１の実施形態の方が、第２の実施形態よりも好ましい。その理由について以下に説明する。

第１の実施形態では、図１３及び図１４に示したように、ブレード取付部４１には、交差リブ５４０が、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って設けられていない。このため、ドクターブレード３６が固定されているブレード取付部４１の最大画像領域には、現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に沿った熱応力が発生することがない。また、ブレード取付部４１には、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って交差リブ５４０が設けられていないので、平行リブ３２０と交差リブ５４０が接続する部分も当然に存在しない。このため、現像枠体３１０、及び現像枠体３１０のブレード取付部４１に固定されたドクターブレード３６において熱応力分布の高低差が生じることがない。故に、画像形成動作中に発生する熱による温度変化に伴って、現像枠体３１０、及び現像枠体３１０のブレード取付部４１に固定されたドクターブレード３６は、画像形成動作中の温度変化に伴って、図１４に示す矢印Ｋ方向にほぼ一様に変位するだけである。その結果、剛性が低い樹脂製のドクターブレード３６を用いても、ドクターブレード３６が樹脂製の現像枠体３１０に固定された状態で、画像形成動作中の温度変化に伴ってＳＢギャップＧの大きさが変動することを抑制することができる。

ただし、以下の条件を満たす限りにおいては、ブレード取付部４１に対して、交差リブ５４０が、ブレード取付部４１の最大画像領域の一部に設けられていても構わない。それは、ブレード取付部４１に対して、交差リブ５４０を、ブレード取付部４１の最大画像領域の一部に設けた場合であっても、画像形成動作中においてＳＢギャップＧが現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に亘って所定の範囲内であることである。例えば、ＳＢギャップＧの大きさを約３００μｍに設定した場合、画像形成動作中の温度変化に伴うＳＢギャップＧの変動量の許容値を、例えば、±２０μｍ以下に設定する。そのような場合、画像形成動作中の温度変化に伴うＳＢギャップＧの変動量が±２０μｍ以下である限りにおいては、画像形成動作中の温度変化に伴うＳＢギャップＧが所定の範囲内であるものとする。

又、ブレード取付部４１に対して交差リブ５４０が、ブレード取付部４１の最大画像領域の一部に設けられた様な樹脂製の現像枠体５１０では、金型から現像枠体５１０を取り出す際に、金型の凹部（キヤビティー）から現像枠体５１０がスムーズに離れにくい。特に、ブレード取付部４１に設けられた交差リブ５４０の数が多くなればなるほど、金型から現像枠体５１０を取り出す際に、金型の凹部（キヤビティー）から現像枠体５１０がスムーズに離れにくくなる程度が大きくなる。故に、成形後に金型から現像枠体を取り出す為の時間を短縮するという量産性の観点でも、ブレード取付部４１に対して、交差リブ５４０が、ブレード取付部４１の最大画像領域の全域に亘って設けられない第１の実施形態の方が、第２の実施形態よりも好ましい。

尚、図１３及び図１４に示したように、ブレード取付部４１に対して、交差リブ５４０が、ブレード取付部４１の非画像領域には設けられていても構わない。尚、ブレード取付部４１の非画像領域とは、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成不能な領域に対応するブレード取付部４１の領域のことである。なぜなら、ブレード取付部４１に対して、ブレード取付部４１の非画像領域に設けられた交差リブ５４０は、現像枠体３１０の剛性の補強に寄与するものである。その一方で、ブレード取付部４１に対して、ブレード取付部４１の非画像領域に設けられた交差リブ５４０は、加熱／冷却の熱サイクルに伴って、ドクターブレード３６の反り変形をもたらさないものである。その理由について以下に説明する。

ブレード取付部４１に対して、交差リブ５４０がブレード取付部４１の非画像領域に設けられた場合、画像形成動作中の温度変化に伴って、ブレード取付部４１の非画像領域に設けられた交差リブ５４０が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に伸縮する。その結果、ドクターブレード３６が固定されている現像枠体３１０には、現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に熱応力が発生することになる。一方、図１３及び図１４に示すように、ブレード取付部４１に対して、交差リブ５４０が設けられているのは、ブレード取付部４１の最大画像領域の領域内ではなく、ブレード取付部４１の非画像領域の領域内である。

現像枠体３１０の非画像領域には、現像枠体３１０のスリーブ支持部４２が設けられている。尚、現像枠体３１０の非画像領域とは、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成不能な領域に対応する現像枠体３１０の領域のことである。そのため、現像枠体３１０の非画像領域の垂直断面の断面二次モーメントは、現像枠体３１０の最大画像領域の垂直断面の断面二次モーメントよりも大きくなっている。故に、現像枠体３１０の非画像領域は、現像枠体３１０の最大画像領域よりも高い剛性を持つ。このため、ブレード取付部４１の非画像領域に交差リブ５４０が設けられる事で、剛性が高い現像枠体３１０の非画像領域に熱応力が発生しても、現像枠体３１０が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に歪むのに寄与する程度は十分に小さいものである。言い換えれば、ブレード取付部４１の非画像領域に交差リブ５４０が設けられたとしても、ＳＢギャップＧの大きさの変動に寄与する方向に歪むのに寄与する程度は十分に小さい。

また、図１６及び図１７に示したように、現像枠体５１０の領域Ｐ内に対して、交差リブ５４０が、現像枠体５１０の外壁部５１２の最大画像領域（ただし、ブレード取付部４１の最大画像領域を除く）には設けられていても構わない。尚、現像枠体５１０の外壁部５１２の最大画像領域とは、現像スリーブ７０の回転軸線に平行な方向に関して、感光体ドラム１の表面上に画像を形成可能な画像領域のうちの最大画像領域に対応する現像枠体５１０の外壁部５１２の領域のことである。なぜなら、現像枠体５１０の領域Ｐ内に対して、現像枠体５１０の外壁部５１２の最大画像領域に設けられた交差リブ５４０は、現像枠体５１０の剛性の補強に寄与するものである。その一方で、現像枠体５１０の領域Ｐ内に対して、現像枠体５１０の外壁部５１２の最大画像領域に設けられた交差リブ５４０は、加熱／冷却の熱サイクルに伴って、ドクターブレード３６の反り変形をもたらさないものである。その理由について以下に説明する。

現像枠体５１０の領域Ｐ内に対して、交差リブ５４０が現像枠体５１０の外壁部５１２の最大画像領域に設けられた場合、画像形成動作中の温度変化に伴って、最大画像領域に設けられた交差リブ５４０が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に伸縮する。その結果、ドクターブレード３６が固定されている現像枠体５１０には、現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に熱応力が発生することになる。一方、現像枠体５１０の領域Ｐ内の垂直断面の断面二次モーメントは、ドクターブレード３６の垂直断面の断面二次モーメントよりも大きい。

そのため、図１６及び図１７に示す様に、現像枠体５１０の領域Ｐ内に対して、交差リブ５４０が設けられたのが、現像枠体５１０の外壁部５１２の最大画像領域の領域内であればよい。なぜなら、現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に沿って発生する熱応力に対して、現像枠体５１０の領域Ｐ内の剛性の方が支配的であるからである。故に、領域Ｐ内に対して、現像枠体５１０の外壁部５１２に交差リブ５４０が設けられる事で、剛性が高い現像枠体５１０の領域Ｐ内に熱応力が発生しても、現像枠体５１０が現像スリーブ７０の回転軸線に交差する方向に歪むのに寄与する程度は十分に小さい。言い換えれば、現像枠体５１０の領域Ｐ内において、交差リブ５４０が、現像枠体５１０の外壁部５１２に設けられたとしても、ＳＢギャップＧの大きさの変動に寄与する方向に歪むのに寄与する程度は十分に小さい。

（その他の実施形態）
本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づき種々の変形（各実施形態の有機的な組合せを含む）が可能であり、それらを本発明の範囲から除外するものではない。

上記実施形態では、図１に示したように、中間転写ベルト６１を像担持体として用いる構成の画像形成装置６０を例に説明したが、これに限られない。感光体ドラム１に順に記録材を直接接触させて転写を行う構成の画像形成装置に本発明を適用することも可能である。その場合には、感光体ドラム１が、トナー像を担持する回転可能な像担持体を構成する。

また、上記実施形態では、図２に示したように、現像スリーブ７０が反時計回りに回転し、且つ、ドクターブレード３６が現像スリーブ７０の下方に配設されている構成の現像装置３（現像装置３００）を例に説明したが、これに限られない。現像スリーブ７０が時計回りに回転し、且つ、ドクターブレード３６が現像スリーブ７０の上方に配設されている構成の現像装置３００に本発明を適用することも可能である。

また、上記実施形態では、図２に示したように、現像室３１と撹拌室３２とが水平方向に関して左右に並べて配設されている構成の現像装置３（現像装置３００）を例に説明したが、これに限られない。現像室３１と撹拌室３２とが重力方向に関して上下に並べて配設されている構成の現像装置３００に本発明を適用することも可能である。

また、上記実施形態では、現像装置３００を１つのユニットとして説明したが、現像装置３００を含む画像形成部６００（図１参照）を一体的にユニット化し、画像形成装置６０に着脱可能としたプロセスカートリッジの形態であっても同様の効果が得られる。さらに、これら現像装置３００またはプロセスカートリッジを備えた画像形成装置６０であれば、モノクロ機、カラー機を問わず本発明を適用することが可能である。

３６ ドクターブレード
４１ ブレード取付部
７０ 現像スリーブ
３００ 現像装置
３１０ 現像枠体
３２０ 平行リブ

Claims (12)

1. 像担持体に形成された静電像を現像する位置に現像剤を担持し搬送する現像回転体と、
   前記現像回転体に非接触に対向して配置され、前記現像回転体に担持される現像剤の量を規制する樹脂製の規制ブレードと、
   前記規制ブレードを取り付けるための取付部を有し、前記現像剤を収容する樹脂製の現像枠体と、
   を備え、
   前記取付部は、前記像担持体に画像を形成可能な最大画像領域に亘って設けられており、且つ、前記現像回転体の回転軸線方向に沿って延伸して設けられており、
   前記取付部には、前記取付部から突出し且つ前記現像回転体の回転軸線方向に沿って延伸しているリブと、前記取付部から突出し且つ前記現像回転体の回転軸線方向と交差する方向に沿って延伸している交差リブとが設けられており、
   前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記リブは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の全領域のうちの９０％以上の領域に形成されており、
   前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記交差リブは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の領域外に形成されており、前記最大画像領域に対応する前記取付部の領域内には形成されていない
   ことを特徴とする現像装置。
2. 前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記リブは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の全領域のうちの９５％以上の領域に形成されている
   ことを特徴とする請求項１に記載の現像装置。
3. 前記規制ブレードは、接着剤を用いて、前記最大画像領域に対応する前記取付部の領域に取り付けられている
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載の現像装置。
4. 前記規制ブレードは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の全領域に亘って取り付けられている
   ことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の現像装置。
5. 前記規制ブレードは、撓ませることが可能な剛性を有する
   ことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の現像装置。
6. 前記規制ブレードの前記現像回転体に最も近接する位置は、前記現像回転体の回転軸線よりも鉛直方向下方に在る
   ことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の現像装置。
7. 像担持体に形成された静電像を現像する位置に現像剤を担持し搬送する現像回転体と、
   前記現像回転体に非接触に対向して配置され、前記現像回転体に担持される現像剤の量を規制する樹脂製の規制ブレードと、
   前記規制ブレードを取り付けるための取付部を有し、前記現像剤を収容する樹脂製の現像枠体と、
   を備え、
   前記取付部は、前記像担持体に画像を形成可能な最大画像領域に亘って設けられており、且つ、前記現像回転体の回転軸線方向に沿って延伸して設けられており、
   前記取付部には、前記取付部から突出し且つ前記現像回転体の回転軸線方向に沿って延伸しているリブと、前記取付部から突出し且つ前記現像回転体の回転軸線方向と交差する方向に沿って延伸している交差リブとが設けられており、
   前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記リブは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の全領域のうちの９０％以上の領域に形成されており、
   前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記交差リブは、前記像担持体に画像を形成不能な非画像領域に対応する前記取付部の領域内に形成されており、前記最大画像領域に対応する前記取付部の領域内には形成されていない
   ことを特徴とする現像装置。
8. 前記現像回転体の回転軸線方向に関して、前記リブは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の全領域のうちの９５％以上の領域に形成されている
   ことを特徴とする請求項７に記載の現像装置。
9. 前記規制ブレードは、接着剤を用いて、前記最大画像領域に対応する前記取付部の領域に取り付けられている
   ことを特徴とする請求項７又は８に記載の現像装置。
10. 前記規制ブレードは、前記最大画像領域に対応する前記取付部の全領域に亘って取り付けられている
    ことを特徴とする請求項７乃至９のいずれか１項に記載の現像装置。
11. 前記規制ブレードは、撓ませることが可能な剛性を有する
    ことを特徴とする請求項７乃至１０のいずれか１項に記載の現像装置。
12. 前記規制ブレードの前記現像回転体に最も近接する位置は、前記現像回転体の回転軸線よりも鉛直方向下方に在る
    ことを特徴とする請求項７乃至１１のいずれか１項に記載の現像装置。

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