JP7064282B2 - Optical glass, preforms and optical elements - Google Patents
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Description
本発明は、光学ガラス、プリフォーム及び光学素子に関する。 The present invention relates to optical glass, preforms and optical elements.
デジタルカメラやビデオカメラ等の光学系は、その大小はあるが、収差と呼ばれるにじみを含んでいる。この収差は単色収差と色収差に分類されるが、特に色収差は、光学系に使用されるレンズの材料特性に強く依存している。 Optical systems such as digital cameras and video cameras, although they are large and small, contain bleeding called aberrations. This aberration is classified into monochromatic aberration and chromatic aberration, and in particular, chromatic aberration strongly depends on the material characteristics of the lens used in the optical system.
一般に色収差は、低分散の凸レンズと高分散の凹レンズとを組み合わせて補正されるが、この組み合わせでは赤色領域と緑色領域の収差の補正しかできず、青色領域の収差が残る。この除去しきれない青色領域の収差を二次スペクトルと呼ぶ。二次スペクトルを補正するには、青色領域のｇ線（４３５．８３５ｎｍ）の動向を加味した光学設計を行う必要がある。このとき、光学設計で着目される光学特性の指標として、部分分散比（θｇ，Ｆ）が用いられている。上述の低分散のレンズと高分散のレンズとを組み合わせた光学系では、低分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の大きい光学材料を用い、高分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料を用いることで、二次スペクトルが良好に補正される。 Generally, chromatic aberration is corrected by combining a low-dispersion convex lens and a high-dispersion concave lens, but this combination can only correct aberrations in the red region and the green region, and aberrations in the blue region remain. This aberration in the blue region that cannot be completely removed is called a secondary spectrum. In order to correct the secondary spectrum, it is necessary to perform an optical design that takes into account the trend of the g-line (435.835 nm) in the blue region. At this time, the partial dispersion ratio (θg, F) is used as an index of the optical characteristics attracting attention in the optical design. In the optical system combining the above-mentioned low-dispersion lens and high-dispersion lens, an optical material having a large partial dispersion ratio (θg, F) is used for the low-dispersion side lens, and the partial dispersion ratio (partial dispersion ratio) is used for the high-dispersion side lens. By using an optical material having a small θg, F), the secondary spectrum is satisfactorily corrected.
部分分散比（θｇ，Ｆ）は、下式（１）により示される。
θｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）・・・・・・（１）
The partial dispersion ratio (θg, F) is expressed by the following equation (1).
θg, F = ( ng -nF) / ( nF - nC ) ... (1)
光学ガラスには、短波長域の部分分散性を表す部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）との間に、およそ直線的な関係がある。この関係を表す直線は、部分分散比（θｇ，Ｆ）を縦軸に、アッベ数（νｄ）を横軸に採用した直交座標上で、ＮＳＬ７とＰＢＭ２の部分分散比及びアッベ数をプロットした２点を結ぶ直線で表され、ノーマルラインと呼ばれている（図１参照）。ノーマルラインの基準となるノーマルガラスは光学ガラスメーカー毎によっても異なるが、各社ともほぼ同等の傾きと切片で定義している。（ＮＳＬ７とＰＢＭ２は株式会社オハラ社製の光学ガラスであり、ＰＢＭ２のアッベ数（νｄ）は３６．３，部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５８２８、ＮＳＬ７のアッベ数（νｄ）は６０．５、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５４３６である。） In optical glass, there is a substantially linear relationship between the partial dispersion ratio (θg, F) and the Abbe number (ν d ), which represent the partial dispersibility in the short wavelength region. For the straight line representing this relationship, the partial dispersion ratio and Abbe number of NSL7 and PBM2 are plotted on Cartesian coordinates with the partial dispersion ratio (θg, F) on the vertical axis and the Abbe number (ν d ) on the horizontal axis. It is represented by a straight line connecting two points and is called a normal line (see FIG. 1). The normal glass, which is the standard of the normal line, differs depending on the optical glass manufacturer, but each company defines it with almost the same inclination and intercept. (NSL7 and PBM2 are optical glasses manufactured by O'Hara Co., Ltd., the Abbe number (ν d ) of PBM2 is 36.3, the partial dispersion ratio (θg, F) is 0.5828, and the Abbe number (ν d ) of NSL7. Is 60.5 and the partial dispersion ratio (θg, F) is 0.5436.)
ここで、３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）を有するガラスとしては、例えば特許文献１、２に示されるような光学ガラスが知られている。 Here, as a glass having an Abbe number (νd) of 30 or more and 42 or less, for example, optical glass as shown in Patent Documents 1 and 2 is known.
しかし、特許文献１で開示されたガラスは、部分分散比が小さくなく、前記二次スペクトルを補正するレンズとして使用するには十分でなかった。また、特許文献２で開示されたガラスは、比較的小さな部分分散比を有しているものの、アッベ数が大きいため、よりアッベ数の小さいガラスが求められていた。 However, the glass disclosed in Patent Document 1 does not have a small partial dispersion ratio, and is not sufficient for use as a lens for correcting the secondary spectrum. Further, although the glass disclosed in Patent Document 2 has a relatively small partial dispersion ratio, it has a large Abbe number, so that a glass having a smaller Abbe number has been required.
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスを得ることにある。 The present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is a partial dispersion ratio (partial dispersion ratio) while the refractive index ( nd) and Abbe number (ν d ) are within desired ranges. The purpose is to obtain an optical glass having a small θg, F).
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意試験研究を重ねた結果、ＳｉＯ２成分及びＮｂ２Ｏ５成分を含有するガラスにおいて、特にＮａ２Ｏ成分を含有し、且つ質量比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（ＺｒＯ２）が大きい場合であっても、所望の範囲内の高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有するガラスを得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。
As a result of intensive test and research to solve the above problems, the present inventors have found that the glass containing the SiO 2 component and the Nb 2 O 5 component particularly contains the Na 2 O component and has a mass ratio (Li). We have found that even when 2 O + Na 2 O) / (ZrO 2 ) is large, it is possible to obtain a glass having a high refractive index within a desired range, a low Abbe number (high dispersion), and a low partial dispersion ratio. The present invention has been completed.
Specifically, the present invention provides the following.
（１） 質量％で、
ＳｉＯ２成分を１０．０～７０．０％、
Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０～５０．０％及び
Ｎａ２Ｏ成分を１．０～２５．０％
含有し、
質量比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（ＺｒＯ２）が０．５０以上であり、
１．６２以上１．７４以下の屈折率（ｎｄ）と、
３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、
０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラス。
(1) By mass%,
SiO 2 component 10.0-70.0%,
Nb 2 O 5 component is 1.0 to 50.0% and Na 2 O component is 1.0 to 25.0%.
Contains,
The mass ratio (Li 2 O + Na 2 O) / (ZrO 2 ) is 0.50 or more, and
Refractive index (nd) of 1.62 or more and 1.74 or less,
Abbe number (ν d ) of 30 or more and 42 or less,
Optical glass having a partial dispersion ratio (θg, F) of 0.594 or less.
（２） 質量％で、
Ｌｉ２Ｏ成分 ０～２０．０％
ＺｒＯ２成分 ０～２５．０％
である（１）記載の光学ガラス。
(2) By mass%,
Li 2 O component 0-20.0%
ZrO 2 component 0-25.0%
The optical glass according to (1).
（３） 質量％で、Ｂ２Ｏ３成分の含有量が２５．０％以下である（１）又は（２）記載の光学ガラス。 ( 3 ) The optical glass according to (1) or ( 2 ), wherein the content of the B2O3 component is 25.0% or less in mass%.
（４） 質量％で、
Ｋ２Ｏ成分 ０～２０．０％
ＴｉＯ２成分 ０～２０．０％
ＭｇＯ成分 ０～１０．０％
ＣａＯ成分 ０～１０．０％
ＳｒＯ成分 ０～１０．０％
ＢａＯ成分 ０～２０．０％
Ｔａ２Ｏ５成分 ０～１０．０％
Ｌａ２Ｏ３成分 ０～１０．０％
Ｇｄ２Ｏ３成分 ０～１０．０％
Ｙ２Ｏ３成分 ０～２０．０％
Ｙｂ２Ｏ３成分 ０～１０．０％
Ｐ２Ｏ５成分 ０～１０．０％
ＧｅＯ２成分 ０～１０．０％
Ａｌ２Ｏ３成分 ０～１５．０％
Ｇａ２Ｏ３成分 ０～１０．０％
ＷＯ３成分 ０～１０．０％
Ｂｉ２Ｏ３成分 ０～１０．０％
ＺｎＯ成分 ０～３０．０％
ＴｅＯ２成分 ０～１５．０％
ＳｎＯ２成分 ０～５．０％
Ｓｂ２Ｏ３成分 ０～１．０％
である（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラス。
(4) By mass%,
K 2 O component 0-20.0%
TiO 2 component 0-20.0%
BaO component 0-20.0%
Ta 2 O 5 component 0 to 10.0%
La 2 O 3 component 0 to 10.0%
Gd 2 O 3 component 0 to 10.0%
Y 2 O 3 component 0-20.0%
Yb 2 O 3 component 0 to 10.0%
P 2 O 5 component 0 to 10.0%
GeO 2 component 0 to 10.0%
Al 2 O 3 component 0 to 15.0%
Ga 2 O 3 component 0 to 10.0%
WO 3 component 0 to 10.0%
Bi 2 O 3 component 0 to 10.0%
TeO 2 component 0 to 15.0%
SnO 2 component 0-5.0%
Sb 2 O 3 component 0-1.0%
The optical glass according to any one of (1) to (3).
（５） 質量比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）が０．９５以下である（１）から（４）のいずれか記載の光学ガラス。 (5) The optical glass according to any one of (1) to (4), wherein the mass ratio (SiO 2 ) / (SiO 2 + B 2 O 3 ) is 0.95 or less.
（６） Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の質量和が１．０％以上３０．０％以下である（１）から（５）のいずれか記載の光学ガラス。 (6) From (1), the mass sum of the Rn 2 O components (in the formula, Rn is one or more selected from the group consisting of Li, Na, and K) is 1.0% or more and 30.0% or less (1). The optical glass according to any one of 5).
（７） ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の質量和が２５．０％以下である（１）から（６）のいずれか記載の光学ガラス。 (7) Any of (1) to (6) in which the mass sum of the RO components (in the formula, R is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr, and Ba) is 25.0% or less. The optical glass described.
（８） Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の質量和が２０．０％以下である（１）から（７）のいずれか記載の光学ガラス。 (8) The mass sum of the Ln 2 O 3 components (in the formula, Ln is one or more selected from the group consisting of Y, La, Gd, and Yb) is 20.0% or less (1) to (7). The optical glass described in any of.
（９） ３０以上４０以下のアッベ数（νｄ）を有する（１）から（８）のいずれか記載の光学ガラス。 (9) The optical glass according to any one of (1) to (8), which has an Abbe number (ν d ) of 30 or more and 40 or less.
（１０） （１）から（９）のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。 (10) A preform for polishing and / or precision press molding made of the optical glass according to any one of (1) to (9).
（１１） （１）から（９）のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。 (11) An optical element made of the optical glass according to any one of (1) to (9).
本発明によれば、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスを得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain an optical glass having a small partial dispersion ratio (θg, F) while having a refractive index (nd ) and an Abbe number (ν d ) within desired ranges.
本発明の光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２成分を１０．０～７０．０％、Ｎｂ２Ｏ５成分を１．０～５０．０％及びＮａ２Ｏ成分を１．０～２５．０％含有し、質量比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（ＺｒＯ２）が０．５０以上であり、１．６４以上１．７０以下の屈折率（ｎｄ）と、３１以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、０．５９０以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
ＳｉＯ２成分及びＮｂ２Ｏ５成分を含有するガラスにおいて、特にＮａ２Ｏ成分を含有し、且つ質量比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（ＺｒＯ２）が大きい場合であっても、所望の範囲内の高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有するガラスを得られる。
そのため、所望の高い屈折率（ｎｄ）及び低いアッベ数（νｄ）を有しながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく光学系の色収差の低減に有用な光学ガラスを得ることができる。
The optical glass of the present invention has a SiO 2 component of 10.0 to 70.0%, an Nb 2 O 5 component of 1.0 to 50.0%, and a Na 2 O component of 1.0 to 25% by mass. It contains 0%, has a mass ratio (Li 2 O + Na 2 O) / (ZrO 2 ) of 0.50 or more, has a refractive index (nd) of 1.64 or more and 1.70 or less, and Abbe of 31 or more and 42 or less. It has a number (ν d ) and a partial dispersion ratio (θg, F) of 0.590 or less.
In a glass containing a SiO 2 component and an Nb 2 O 5 component, a desired range is obtained even when the glass contains a Na 2 O component and the mass ratio (Li 2 O + Na 2 O) / (ZrO 2 ) is large. A glass having a high refractive index, a low Abbe number (high dispersion), and a low partial dispersion ratio can be obtained.
Therefore, it is possible to obtain an optical glass having a desired high refractive index (nd ) and a low Abbe number (ν d ) , but having a small partial dispersion ratio (θg, F) and useful for reducing chromatic aberration of the optical system. ..
加えて、比重が小さいことで光学機器の軽量化に寄与でき、可視光についての透過率が高いことで可視光を透過させる用途に好適に使用でき、また、ガラス転移点が低いことでリヒートプレス成形時における加熱温度を低くすることが可能な、光学ガラスを得ることもできる。 In addition, the small specific gravity contributes to the weight reduction of optical equipment, the high transmittance for visible light makes it suitable for applications that transmit visible light, and the low glass transition point makes it a reheat press. It is also possible to obtain optical glass capable of lowering the heating temperature during molding.
以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施できる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。 Hereinafter, embodiments of the optical glass of the present invention will be described in detail, but the present invention is not limited to the following embodiments, and can be carried out with appropriate modifications within the scope of the object of the present invention. .. It should be noted that the description may be omitted as appropriate for the parts where the explanations are duplicated, but the gist of the invention is not limited.
［ガラス成分］
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラスの総質量に対する質量％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
[Glass component]
The composition range of each component constituting the optical glass of the present invention is described below. Unless otherwise specified in the present specification, the content of each component shall be expressed in mass% with respect to the total mass of glass having an oxide-equivalent composition. Here, the "oxide-equivalent composition" is based on the assumption that the oxides, composite salts, metal fluorides, etc. used as raw materials for the glass constituents of the present invention are all decomposed at the time of melting and changed to oxides. The composition is such that each component contained in the glass is described with the total mass of the produced oxide as 100% by mass.
＜必須成分、任意成分について＞
ＳｉＯ２成分は、安定なガラス形成を促し、光学ガラスとして好ましくない失透（結晶物の発生）を低減する必須成分である。
特に、ＳｉＯ２成分の含有量を１０．０％以上にすることで、部分分散比を大幅に高めることなく、失透を低減できる。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以上、より好ましくは２０．０％超、さらに好ましくは２５．０％超、さらに好ましくは３０．０％超、さらに好ましくは３２．０％超、さらに好ましくは３４．０％超とする。
他方で、ＳｉＯ２成分の含有量を７０．０％以下にすることで、屈折率が低下し難くなることで所望の高屈折率を得易くでき、且つ、部分分散比の上昇を抑えられる。また、これによりガラス原料の熔解性の低下を抑えられる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは７０．０％以下、より好ましくは６０．０％未満、さらに好ましくは５０．０％未満、さらに好ましくは４５．０％未満、さらに好ましくは４０．０％未満とする。
ＳｉＯ２成分は、原料としてＳｉＯ２、Ｋ２ＳｉＦ６、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
<About essential ingredients and optional ingredients>
The SiO 2 component is an essential component that promotes stable glass formation and reduces devitrification (generation of crystals) that is unfavorable for optical glass.
In particular, by setting the content of the SiO 2 component to 10.0% or more, devitrification can be reduced without significantly increasing the partial dispersion ratio. Further, this can reduce devitrification and coloring at the time of reheating. Therefore, the content of the SiO 2 component is preferably 10.0% or more, more preferably more than 20.0%, still more preferably more than 25.0%, still more preferably more than 30.0%, still more preferably 32. It is more than 0%, more preferably more than 34.0%.
On the other hand, by setting the content of the SiO 2 component to 70.0% or less, the refractive index is less likely to decrease, so that a desired high refractive index can be easily obtained and an increase in the partial dispersion ratio can be suppressed. Further, this can suppress a decrease in the meltability of the glass raw material. Therefore, the content of the SiO 2 component is preferably 70.0% or less, more preferably less than 60.0%, still more preferably less than 50.0%, still more preferably less than 45.0%, still more preferably 40. It shall be less than 0%.
As the SiO 2 component, SiO 2 , K 2 SiF 6 , Na 2 SiF 6 , or the like can be used as a raw material.
Ｎｂ２Ｏ５成分は、１．０％以上含有することで、ガラスの屈折率を高められ、アッベ数及び部分分散比を低くできる必須成分である。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは４．０％超、さらに好ましくは７．０％超、さらに好ましくは１０．０％超、さらに好ましくは１５．０％超、さらに好ましくは２０．０％超、さらに好ましくは２４．０％超、さらに好ましくは２６．０％超とする。
他方で、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量を５０．０％以下にすることで、ガラスの材料コストを低減できる。また、ガラス製造時における熔解温度の上昇を抑制し、且つＮｂ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは５０．０％以下、より好ましくは４０．０％未満、さらに好ましくは３５．０％未満、さらに好ましくは３０．０％未満とする。
Ｎｂ２Ｏ５成分は、原料としてＮｂ２Ｏ５等を用いることができる。
The Nb 2 O 5 component is an essential component capable of increasing the refractive index of the glass and lowering the Abbe number and the partial dispersion ratio by containing 1.0% or more. Therefore, the content of the Nb 2 O 5 component is preferably 1.0% or more, more preferably more than 4.0%, still more preferably more than 7.0%, still more preferably more than 10.0%, still more preferably. It is more than 15.0%, more preferably more than 20.0%, still more preferably more than 24.0%, still more preferably more than 26.0%.
On the other hand, by reducing the content of the Nb 2 O 5 component to 50.0% or less, the material cost of the glass can be reduced. In addition, it is possible to suppress an increase in the melting temperature during glass production and reduce devitrification due to excessive inclusion of the Nb 2 O 5 component. Therefore, the content of the Nb 2 O 5 component is preferably 50.0% or less, more preferably less than 40.0%, still more preferably less than 35.0%, still more preferably less than 30.0%.
As the Nb 2 O 5 component, Nb 2 O 5 or the like can be used as a raw material.
Ｎａ２Ｏ成分は、１．０％以上含有することで、ガラスの部分分散比を低くでき、リヒートプレス性を高められ、ガラス転移点を低くでき、且つガラス原料の熔解性を高められる必須成分である。従って、Ｎａ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは３．０％超、さらに好ましくは６．０％超、さらに好ましくは８．５％超、さらに好ましくは１０．０％超、さらに好ましくは１１．０％超、さらに好ましくは１２．０％超とする。
他方で、Ｎａ２Ｏ成分の含有量を２５．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｎａ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１８．０％未満とする。
Ｎａ２Ｏ成分は、原料としてＮａ２ＣＯ３、ＮａＮＯ３、ＮａＦ、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
By containing 1.0% or more of the Na 2 O component, the partial dispersion ratio of the glass can be lowered, the reheat pressability can be enhanced, the glass transition point can be lowered, and the meltability of the glass raw material can be enhanced. Is. Therefore, the content of the Na 2 O component is preferably 1.0% or more, more preferably more than 3.0%, still more preferably more than 6.0%, still more preferably more than 8.5%, still more preferably 10%. It is more than 0.0%, more preferably more than 11.0%, still more preferably more than 12.0%.
On the other hand, by reducing the content of the Na 2 O component to 25.0% or less, the decrease in the refractive index of the glass can be suppressed, the chemical durability can be less likely to deteriorate, and the devitrification due to the excessive content can be reduced. can.
Therefore, the content of the Na 2 O component is preferably 25.0% or less, more preferably less than 20.0%, still more preferably less than 18.0%.
As the Na 2 O component, Na 2 CO 3 , NaNO 3 , NaF, Na 2 SiF 6 , or the like can be used as a raw material.
ＺｒＯ２成分の含有量に対する、Ｌｉ２Ｏ成分及びＮａ２Ｏ成分の合計量の比（質量比）は、０．５０以上が好ましい。これにより、ガラス原料の熔解性を高められ、ガラスの失透を低減でき、また、ガラスのリヒートプレス性を高められる。従って、この質量比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（ＺｒＯ２）は、好ましくは０．５０、より好ましくは１．００、さらに好ましくは１．３０、さらに好ましくは１．７０、さらに好ましくは１．７８を下限とする。
他方で、この質量比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（ＺｒＯ２）の上限は１であってもよいが、ガラスの失透を低減させ、ガラス原料の熔解性を高める観点では、好ましくは１５．００未満、より好ましくは１２．００未満、さらに好ましくは１１．００未満としてもよい。
The ratio (mass ratio) of the total amount of the Li 2 O component and the Na 2 O component to the content of the ZrO 2 component is preferably 0.50 or more. As a result, the meltability of the glass raw material can be enhanced, the devitrification of the glass can be reduced, and the reheat pressability of the glass can be enhanced. Therefore, this mass ratio (Li 2 O + Na 2 O) / (ZrO 2 ) is preferably 0.50, more preferably 1.00, still more preferably 1.30, still more preferably 1.70, still more preferably 1. The lower limit is .78.
On the other hand, the upper limit of this mass ratio (Li 2 O + Na 2 O) / (ZrO 2 ) may be 1, but from the viewpoint of reducing the devitrification of the glass and improving the meltability of the glass raw material, it is preferably 15. It may be less than 0.00, more preferably less than 12.00, still more preferably less than 11.00.
Ｌｉ２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの部分分散比を低くでき、リヒートプレス性を高められ、ガラス転移点を低くでき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．４％未満とする。
Ｌｉ２Ｏ成分は、原料としてＬｉ２ＣＯ３、ＬｉＮＯ３、ＬｉＦ等を用いることができる。
When the Li 2 O component is contained in an amount of more than 0%, the partial dispersion ratio of the glass can be lowered, the reheat pressability can be enhanced, the glass transition point can be lowered, and the meltability of the glass raw material can be enhanced. ..
On the other hand, by setting the content of the Li 2 O component to 20.0% or less, the decrease in the refractive index can be suppressed, the chemical durability can be less likely to deteriorate, and the devitrification due to the excessive content can be reduced.
Therefore, the content of the Li 2 O component is preferably 20.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably 1. It shall be less than 0.4%.
As the Li 2 O component, Li 2 CO 3 , LiNO 3 , LiF or the like can be used as a raw material.
ＺｒＯ２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、アッベ数を低くし、部分分散比を低くでき、且つ失透を低減できる任意成分である。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは１．５％超としてもよい。
他方で、ＺｒＯ２成分の含有量を２５．０％以下にすることで、失透を低減でき、且つ、より均質なガラスを得易くできる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは８．０％未満とする。
ＺｒＯ２成分は、原料としてＺｒＯ２、ＺｒＦ４等を用いることができる。
When the ZrO2 component is contained in an amount of more than 0%, it is an optional component capable of increasing the refractive index of the glass, lowering the Abbe number, lowering the partial dispersion ratio, and reducing devitrification. Further, this can reduce devitrification and coloring at the time of reheating. Therefore, the content of the ZrO2 component may be preferably more than 0%, more preferably more than 1.0%, and even more preferably more than 1.5%.
On the other hand, by setting the content of the ZrO2 component to 25.0% or less, devitrification can be reduced and more homogeneous glass can be easily obtained. Therefore, the content of the ZrO2 component is preferably 25.0% or less, more preferably less than 20.0%, still more preferably less than 15.0%, still more preferably less than 10.0%, still more preferably 8. It shall be less than 0%.
As the ZrO 2 component, ZrO 2 , ZrF 4 , or the like can be used as a raw material.
Ｂ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、安定なガラス形成を促して失透を低減でき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは３．０％超、さらに好ましくは５．５％超、さらに好ましくは７．５％超、さらに好ましくは１０．０％超としてもよい。
他方で、Ｂ２Ｏ３成分の含有量を２５．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられ、且つ部分分散比の上昇を抑えられる。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１６．０％未満とする。
Ｂ２Ｏ３成分は、原料としてＨ３ＢＯ３、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２Ｏ、ＢＰＯ４等を用いることができる。
The B 2 O 3 component is an optional component that, when contained in excess of 0%, can promote stable glass formation, reduce devitrification, and enhance the meltability of the glass raw material. Therefore, the content of the B2O3 component is preferably more than 0%, more preferably more than 1.0%, still more preferably more than 3.0%, still more preferably more than 5.5%, still more preferably 7. It may be more than 5%, more preferably more than 10.0%.
On the other hand, by setting the content of the B 2 O 3 component to 25.0% or less, the decrease in the refractive index and the increase in the Abbe number can be suppressed, and the increase in the partial dispersion ratio can be suppressed. Therefore, the content of the B2O3 component is preferably 25.0% or less, more preferably less than 20.0%, still more preferably less than 16.0%.
As the B 2 O 3 component, H 3 BO 3 , Na 2 B 4 O 7 , Na 2 B 4 O 7・ 10 H 2 O, BPO 4 and the like can be used as raw materials.
Ｋ２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、屈折率を低下させ、ガラス原料の熔解性を高められ、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｋ２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、部分分散比の上昇を抑えられ、失透を低減でき、且つ化学的耐久性を悪化し難くできる。また、リヒートプレス成形性の低下を抑えられる。従って、Ｋ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ｋ２Ｏ成分は、原料としてＫ２ＣＯ３、ＫＮＯ３、ＫＦ、ＫＨＦ２、Ｋ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
The K2O component is an optional component capable of lowering the refractive index, increasing the meltability of the glass raw material, and lowering the glass transition point when the content exceeds 0%.
On the other hand, by setting the content of the K2O component to 20.0% or less, an increase in the partial dispersion ratio can be suppressed, devitrification can be reduced, and chemical durability can be less likely to deteriorate. In addition, deterioration of reheat press moldability can be suppressed. Therefore, the content of the K2O component is preferably 20.0% or less, more preferably less than 15.0%, still more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably 3. It shall be less than 0.0%.
As the K 2 O component, K 2 CO 3 , KNO 3 , KF, KHF 2 , K 2 SiF 6 , or the like can be used as a raw material.
ＴｉＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、アッベ数を低くし、且つ失透を低減できる任意成分である。
他方で、ＴｉＯ２成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減でき、内部透過率を高められる。また、これにより部分分散比が上昇し難くなるため、所望の低い部分分散比を得易くできる。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。
ＴｉＯ２成分は、原料としてＴｉＯ２等を用いることができる。
The TiO 2 component is an optional component capable of increasing the refractive index, lowering the Abbe number, and reducing devitrification when the content exceeds 0%.
On the other hand, by setting the content of the TiO 2 component to 20.0% or less, the coloring of the glass can be reduced and the internal transmittance can be increased. Further, since this makes it difficult for the partial dispersion ratio to increase, it is possible to easily obtain a desired low partial dispersion ratio. Therefore, the content of the TiO 2 component is preferably 20.0% or less, more preferably less than 15.0%, still more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably 3. It is less than 0%, more preferably less than 1.0%, still more preferably less than 0.1%.
As the TiO 2 component, TiO 2 or the like can be used as a raw material.
ＭｇＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔解温度を低くできる任意成分である。
他方で、ＭｇＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑制しつつ、失透を低減できる。従って、ＭｇＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。
ＭｇＯ成分は、原料としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ３、ＭｇＦ２等を用いることができる。
The MgO component is an optional component that can lower the melting temperature of the glass when it contains more than 0%.
On the other hand, by setting the content of the MgO component to 10.0% or less, devitrification can be reduced while suppressing a decrease in the refractive index and an increase in the Abbe number. Therefore, the content of the MgO component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably less than 1.0%, still more preferably 0.5. %.
As the MgO component, MgO, MgCO 3 , MgF 2 , or the like can be used as a raw material.
ＣａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの材料コストを低減しつつ、失透を低減でき、且つ、ガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、ＣａＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇、部分分散比の上昇を抑えられ、且つ失透を低減できる。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．９％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。
ＣａＯ成分は、原料としてＣａＣＯ３、ＣａＦ２等を用いることができる。
When the CaO component is contained in an amount of more than 0%, it is an optional component that can reduce the devitrification while reducing the material cost of the glass and enhance the meltability of the glass raw material.
On the other hand, by setting the content of the CaO component to 10.0% or less, it is possible to suppress a decrease in the refractive index, an increase in the Abbe number, an increase in the partial dispersion ratio, and a reduction in devitrification. Therefore, the content of the CaO component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably less than 1.9%, still more preferably 0.5. %.
As the CaO component, CaCO 3 , CaF 2 , or the like can be used as a raw material.
ＳｒＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、且つ屈折率を高められる任意成分である。
特に、ＳｒＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑制しつつ、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、ＳｒＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＳｒＯ成分は、原料としてＳｒ（ＮＯ３）２、ＳｒＦ２等を用いることができる。
The SrO component is an optional component that can reduce devitrification of glass and increase the refractive index when it is contained in excess of 0%.
In particular, by setting the content of the SrO component to 10.0% or less, it is possible to suppress an increase in the Abbe number and a deterioration in chemical durability. Therefore, the content of the SrO component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably less than 1.0%.
As the SrO component, Sr (NO 3 ) 2 , SrF 2 , or the like can be used as a raw material.
ＢａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、且つ屈折率を高められ、ガラス原料の熔解性を高められ、且つ、他のアルカリ土類成分に比べてガラスの材料コストを低減できる任意成分である。また、リヒートプレス成形性の低下を抑えられる成分でもある。
他方で、ＢａＯ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑制しつつ、化学的耐久性の悪化や、失透を抑えられる。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＢａＯ成分は、原料としてＢａＣＯ３、Ｂａ（ＮＯ３）２等を用いることができる。
When the BaO component is contained in excess of 0%, the devitrification of the glass can be reduced, the refractive index can be increased, the meltability of the glass raw material can be improved, and the glass material is compared with other alkaline earth components. It is an optional ingredient that can reduce the cost. It is also a component that can suppress deterioration of reheat press moldability.
On the other hand, by reducing the content of the BaO component to 20.0% or less, it is possible to suppress an increase in the Abbe number, while suppressing deterioration of chemical durability and devitrification. Therefore, the content of the BaO component is preferably 20.0% or less, more preferably less than 15.0%, still more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%.
As the BaO component, BaCO 3 , Ba (NO 3 ) 2 , or the like can be used as a raw material.
Ｔａ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、部分分散比を下げ、且つガラスの失透を低減できる任意成分である。
他方で、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、希少鉱物資源であるＴａ２Ｏ５成分の使用量が減り、且つガラスがより低温で熔解し易くなるため、ガラスの材料コストや生産コストを低減できる。また、これによりＴａ２Ｏ５成分の過剰な含有によるガラスの失透や、アッベ数の上昇を低減できる。従って、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。特にガラスの材料コストを低減させる観点では、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を０．１％未満としてもよい。
Ｔａ２Ｏ５成分は、原料としてＴａ２Ｏ５等を用いることができる。
The Ta 2 O 5 component is an optional component capable of increasing the refractive index, lowering the partial dispersion ratio, and reducing the devitrification of glass when the content exceeds 0%.
On the other hand, by reducing the content of the Ta 2 O 5 component to 10.0% or less, the amount of the Ta 2 O 5 component, which is a rare mineral resource, is reduced, and the glass is easily melted at a lower temperature. The material cost and production cost of glass can be reduced. Further, this can reduce the devitrification of the glass and the increase in the Abbe number due to the excessive content of the Ta 2 O 5 component. Therefore, the content of the Ta 2 O 5 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably less than 1.0%, still more preferably. It shall be less than 0.5%. In particular, from the viewpoint of reducing the material cost of glass, the content of the Ta 2 O 5 component may be less than 0.1%.
As the Ta 2 O 5 component, Ta 2 O 5 or the like can be used as a raw material.
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、少なくともいずれかを０％超含有することで、屈折率を高め、且つ部分分散比を小さくできる任意成分である。
他方で、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、且つ失透を低減できる。従って、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
また、Ｙ２Ｏ３成分の含有量を２０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減できる。従って、Ｙ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
また、Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減でき、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、原料としてＬａ２Ｏ３、Ｌａ（ＮＯ３）３・ＸＨ２Ｏ（Ｘは任意の整数）、Ｙ２Ｏ３、ＹＦ３、Ｇｄ２Ｏ３、ＧｄＦ３、Ｙｂ２Ｏ３等を用いることができる。
La 2 O 3 component, Gd 2 O 3 component, Y 2 O 3 component and Yb 2 O 3 component can be arbitrarily increased in refractive index and reduced partial dispersion ratio by containing at least any one of more than 0%. It is an ingredient.
On the other hand, by setting the content of the La 2 O 3 component to 10.0% or less, an increase in the Abbe number can be suppressed, the specific gravity can be reduced, and devitrification can be reduced. Therefore, the content of the La 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably less than 1.0%.
Further, by setting the content of the Y2O3 component to 20.0% or less , an increase in the Abbe number can be suppressed, the specific gravity can be reduced, and devitrification can be reduced. Therefore, the content of the Y2O3 component is preferably 20.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%.
Further, by setting the content of each of the Gd 2 O 3 component and the Yb 2 O 3 component to 10.0% or less, an increase in the Abbe number can be suppressed, the specific gravity can be reduced, devitrification can be reduced, and the material can be used. The cost can be reduced. Therefore, the content of each of the Gd 2 O 3 component and the Yb 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably 1. It shall be less than 0.0%.
The La 2 O 3 component, Gd 2 O 3 component, Y 2 O 3 component and Yb 2 O 3 component are La 2 O 3 and La (NO 3 ) 3 · XH 2 O (X is an arbitrary integer) as raw materials. Y 2 O 3 , YF 3 , Gd 2 O 3 , GdF 3 , Yb 2 O 3 , and the like can be used.
Ｐ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減できる任意成分である。
一方で、Ｐ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｐ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｐ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｐ２Ｏ５成分は、原料としてＡｌ（ＰＯ３）３、Ｃａ（ＰＯ３）２、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢＰＯ４、Ｈ３ＰＯ４等を用いることができる。
The P 2 O 5 component is an optional component that can reduce devitrification of glass when it is contained in excess of 0%.
On the other hand, by setting the content of the P 2 O 5 component to 10.0% or less, devitrification due to the excessive content of the P 2 O 5 component can be reduced. Therefore, the content of the P2O5 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0 %, still more preferably less than 3.0%, still more preferably less than 1.0%.
As the P 2 O 5 component, Al (PO 3 ) 3 , Ca (PO 3 ) 2 , Ba (PO 3 ) 2 , BPO 4 , H 3 PO 4 , and the like can be used as raw materials.
ＧｅＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、且つ失透を低減できる任意成分である。
他方で、ＧｅＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、高価なＧｅＯ２成分の使用量が低減されるため、ガラスの材料コストを低減できる。従って、ＧｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＧｅＯ２成分は、原料としてＧｅＯ２等を用いることができる。
The GeO 2 component is an optional component that can increase the refractive index and reduce devitrification when the content exceeds 0%.
On the other hand, by reducing the content of the GeO 2 component to 10.0% or less, the amount of the expensive GeO 2 component used can be reduced, so that the material cost of the glass can be reduced. Therefore, the content of the GeO 2 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 1.0%.
As the GeO 2 component, GeO 2 or the like can be used as a raw material.
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、化学的耐久性を高め、且つガラスの失透を低減できる任意成分である。
他方で、Ａｌ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ａｌ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
また、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、原料としてＡｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３、ＡｌＦ３、Ｇａ２Ｏ３、Ｇａ（ＯＨ）３等を用いることができる。
The Al 2 O 3 component and the Ga 2 O 3 component are optional components that can enhance chemical durability and reduce devitrification of glass when at least one of them is contained in an amount of more than 0%.
On the other hand, by setting the content of the Al 2 O 3 component to 15.0% or less, devitrification due to excessive content can be reduced. Therefore, the content of the Al 2 O 3 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 8.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%.
Further, by setting the content of the Ga 2 O 3 component to 10.0% or less, devitrification due to excessive content can be reduced. Therefore, the content of the Ga 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%.
As the Al 2 O 3 component and the Ga 2 O 3 component, Al 2 O 3 , Al (OH) 3 , AlF 3 , Ga 2 O 3 , Ga (OH) 3 and the like can be used as raw materials.
ＷＯ３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くし、ガラスの失透を低減でき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、ＷＯ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる。従って、ＷＯ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＷＯ３成分は、原料としてＷＯ３等を用いることができる。
When the content of WO 3 is more than 0%, it is an optional component that can increase the refractive index, reduce the Abbe number, reduce the devitrification of glass, and enhance the meltability of the glass raw material.
On the other hand, by setting the content of the WO 3 component to 10.0% or less, it is possible to make it difficult to increase the partial dispersion ratio of the glass, and it is possible to reduce the coloring of the glass and increase the internal transmittance. Therefore, the content of the WO 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably less than 1.0%.
As the WO 3 component, WO 3 or the like can be used as a raw material.
Ｂｉ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。従って、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｂｉ２Ｏ３成分は、原料としてＢｉ２Ｏ３等を用いることができる。
The Bi 2 O 3 component is an optional component capable of increasing the refractive index, lowering the Abbe number, and lowering the glass transition point when the content exceeds 0%.
On the other hand, by setting the content of the Bi 2 O 3 component to 10.0% or less, it is possible to make it difficult to increase the partial dispersion ratio, and it is possible to reduce the coloring of the glass and increase the internal transmittance. Therefore, the content of the Bi 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably less than 1.0%.
As the Bi 2 O 3 component, Bi 2 O 3 or the like can be used as a raw material.
ＺｎＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、部分分散比を低くし、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。
他方で、ＺｎＯ成分の含有量を３０．０％以下にすることで、ガラスの再加熱時における失透や着色を低減しつつ、化学的耐久性を高められる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは２．０％未満とする。
ＺｎＯ成分は、原料としてＺｎＯ、ＺｎＦ２等を用いることができる。
When the ZnO component is contained in excess of 0%, the devitrification of the glass can be reduced, the partial dispersion ratio can be lowered, and the glass transition point can be lowered.
On the other hand, by setting the content of the ZnO component to 30.0% or less, it is possible to improve the chemical durability while reducing devitrification and coloring when the glass is reheated. Therefore, the content of the ZnO component is preferably 30.0% or less, more preferably less than 20.0%, still more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably 3.0. %, More preferably less than 2.0%.
As the ZnO component, ZnO, ZnF 2 , or the like can be used as a raw material.
ＴｅＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、部分分散比を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、ＴｅＯ２成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。また、高価なＴｅＯ２成分の使用を低減することで、より材料コストの安いガラスを得られる。従って、ＴｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＴｅＯ２成分は、原料としてＴｅＯ２等を用いることができる。
The TeO 2 component is an optional component capable of increasing the refractive index, lowering the partial dispersion ratio, and lowering the glass transition point when the content exceeds 0%.
On the other hand, by setting the content of the TeO 2 component to 15.0% or less, the coloring of the glass can be reduced and the internal transmittance can be increased. Further, by reducing the use of the expensive TeO 2 component, it is possible to obtain glass having a lower material cost. Therefore, the content of the TeO 2 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably 1. It shall be less than 0%.
As the TeO 2 component, TeO 2 or the like can be used as a raw material.
ＳｎＯ２成分は、０％超含有する場合に、熔解したガラスを清澄（脱泡）できるでき、且つガラスの可視光透過率を高められる任意成分である。
一方で、ＳｎＯ２成分の含有量を５．０％以下にすることで、溶融ガラスの還元によるガラスの着色や、ガラスの失透を生じ難くすることができる。また、ＳｎＯ２成分と溶解設備（特にＰｔ等の貴金属）との合金化が低減されるため、溶解設備の長寿命化を図ることができる。従って、ＳｎＯ２成分の含有量は、好ましくは５．０％以下、より好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＳｎＯ２成分は、原料としてＳｎＯ、ＳｎＯ２、ＳｎＦ２、ＳｎＦ４等を用いることができる。
The SnO 2 component is an optional component that can clarify (defoam) the melted glass and increase the visible light transmittance of the glass when the content exceeds 0%.
On the other hand, by setting the content of the SnO 2 component to 5.0% or less, it is possible to prevent the glass from being colored or devitrified by the reduction of the molten glass. Further, since the alloying of the SnO 2 component and the melting equipment (particularly noble metal such as Pt) is reduced, the life of the melting equipment can be extended. Therefore, the content of the SnO 2 component is preferably 5.0% or less, more preferably less than 3.0%, and further preferably less than 1.0%.
As the SnO 2 component, SnO, SnO 2 , SnF 2 , SnF 4 , or the like can be used as a raw material.
Ｓｂ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、ガラスを清澄できる任意成分である。
他方で、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量を１．０％以下にすることで、ガラス熔解時における過度の発泡を生じ難くすることができるため、Ｓｂ２Ｏ３成分を熔解設備（特にＰｔ等の貴金属）と合金化し難くできる。従って、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１．０％以下、より好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１未満％を上限とする。但し、光学ガラスの環境上の影響を重視する場合には、Ｓｂ２Ｏ３成分を含有しなくてもよい。
Ｓｂ２Ｏ３成分は、原料としてＳｂ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ５、Ｎａ２Ｈ２Ｓｂ２Ｏ７・５Ｈ２Ｏ等を用いることができる。
The Sb 2 O 3 component is an optional component that can clarify the glass when it contains more than 0%.
On the other hand, by setting the content of the Sb 2 O 3 component to 1.0% or less, it is possible to prevent excessive foaming during glass melting, so that the Sb 2 O 3 component can be melted in a melting facility (particularly Pt or the like). It can be difficult to alloy with (precious metal). Therefore, the content of the Sb 2 O 3 component is preferably 1.0% or less, more preferably less than 0.5%, and further preferably less than 0.1%. However, when the environmental influence of the optical glass is emphasized, the Sb 2 O 3 component may not be contained.
As the Sb 2 O 3 component, Sb 2 O 3 , Sb 2 O 5 , Na 2 H 2 Sb 2 O 7.5H 2 O and the like can be used as raw materials.
なお、ガラスを清澄する成分は、上記のＳｂ２Ｏ３成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤、或いはそれらの組み合わせを用いることができる。 The component for clarifying glass is not limited to the above-mentioned Sb 2 O 3 component, and a known clearing agent in the field of glass production or a combination thereof can be used.
ＳｉＯ２成分及びＢ２Ｏ３成分の合計量に対する、ＳｉＯ２成分の含有量の比（質量比）は、０．９５以下が好ましい。これにより、ガラス原料の熔解性を高められ、ガラスの失透を低減でき、ガラス転移点の上昇を抑えられる。従って、この質量比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は、好ましくは０．９５、より好ましくは０．８８、さらに好ましくは０．８３、さらに好ましくは０．８０を上限とする。
他方で、この質量比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）の下限は、ガラスのアッベ数の上昇を抑える観点から、好ましくは０．１０、より好ましくは０．３０、さらに好ましくは０．５０を下限としてもよい。
The ratio (mass ratio) of the content of the SiO 2 component to the total amount of the SiO 2 component and the B 2 O 3 component is preferably 0.95 or less. As a result, the meltability of the glass raw material can be enhanced, the devitrification of the glass can be reduced, and the increase in the glass transition point can be suppressed. Therefore, this mass ratio (SiO 2 ) / (SiO 2 + B 2 O 3 ) is preferably 0.95, more preferably 0.88, still more preferably 0.83, still more preferably 0.80. ..
On the other hand, the lower limit of this mass ratio (SiO 2 ) / (SiO 2 + B 2 O 3 ) is preferably 0.10, more preferably 0.30, and even more preferably 0.30 from the viewpoint of suppressing an increase in the Abbe number of the glass. The lower limit may be 0.50.
Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、１．０％以上３０．０％以下が好ましい。
特に、この質量和を１．０％以上にすることで、ガラス原料の熔解性を高め、且つガラス転移点を低くすることができる。そのため、Ｒｎ２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは５．０％超、さらに好ましくは１０．０％超、さらに好ましくは１２．０％超としてもよい。
他方で、この質量和を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くでき、ガラス形成時の失透を低減できる。従って、Ｒｎ２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２５．０％未満、さらに好ましくは２３．０％未満、さらに好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１８．０％未満とする。
The sum (mass sum) of the contents of the Rn 2 O component (in the formula, Rn is one or more selected from the group consisting of Li, Na, and K) is preferably 1.0% or more and 30.0% or less.
In particular, by setting this sum of mass to 1.0% or more, the meltability of the glass raw material can be improved and the glass transition point can be lowered. Therefore, the total content of the Rn 2 O component may be preferably 1.0% or more, more preferably more than 5.0%, still more preferably more than 10.0%, still more preferably more than 12.0%.
On the other hand, by setting the sum of mass to 30.0% or less, it is possible to make it difficult to reduce the refractive index of the glass, and it is possible to reduce devitrification during glass formation. Therefore, the total content of the Rn 2 O component is preferably 30.0% or less, more preferably less than 25.0%, still more preferably less than 23.0%, still more preferably less than 20.0%, still more preferably. It shall be less than 18.0%.
ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、２５．０％以下が好ましい。これにより、アッベ数の上昇を抑えられ、且つこれら成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、ＲＯ成分の質量和は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは２．０％未満とする。 The sum (mass sum) of the contents of the RO component (in the formula, R is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr, and Ba) is preferably 25.0% or less. As a result, an increase in the Abbe number can be suppressed, and devitrification of the glass due to excessive inclusion of these components can be reduced. Therefore, the mass sum of the RO components is preferably 25.0% or less, more preferably less than 15.0%, still more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably 2.0. It shall be less than%.
Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、２０．０％以下が好ましい。これにより、ガラスの失透を低減でき、アッベ数の上昇を抑えられ、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｌｎ２Ｏ３成分の質量和は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。 The sum (mass sum) of the contents of the Ln 2 O 3 component (in the formula, Ln is one or more selected from the group consisting of La, Gd, Y, and Yb) is preferably 20.0% or less. As a result, the devitrification of the glass can be reduced, the increase in the Abbe number can be suppressed, and the material cost can be reduced. Therefore, the mass sum of the Ln 2 O 3 components is preferably 20.0% or less, more preferably less than 15.0%, still more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably. It is less than 3.0%, more preferably less than 1.0%.
＜含有すべきでない成分について＞
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
<Ingredients that should not be included>
Next, components that should not be contained in the optical glass of the present invention and components that are not preferable to be contained will be described.
他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。ただし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。 Other components can be added as needed within a range that does not impair the characteristics of the glass of the present invention. However, each transition metal component such as V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Ag and Mo, excluding Ti, Zr, Nb, W, La, Gd, Y, Yb and Lu, is used alone. Alternatively, even if it is compounded and contained in a small amount, the glass is colored and has a property of causing absorption at a specific wavelength in the visible region. ..
また、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ２Ｏ３等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。 Further, since lead compounds such as PbO and arsenic compounds such as As 2 O 3 are components having a high environmental load, it is desirable that they are not substantially contained, that is, they are not contained at all except for unavoidable contamination.
さらに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。 Furthermore, each component of Th, Cd, Tl, Os, Be, and Se has tended to refrain from being used as a harmful chemical substance in recent years, and is used not only in the glass manufacturing process but also in the processing process and disposal after commercialization. Up to this point, environmental measures are required. Therefore, when the environmental impact is emphasized, it is preferable that these are not substantially contained.
［製造方法］
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝、石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗溶融した後、金坩堝、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて１１００～１４００℃の温度範囲で３～５時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００～１４００℃の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより作製される。
[Production method]
The optical glass of the present invention is produced, for example, as follows. That is, the above raw materials are uniformly mixed so that each component is within a predetermined content range, and the prepared mixture is put into a platinum crucible, a quartz crucible or an alumina crucible and roughly melted, and then a gold crucible and a platinum crucible. , Platinum alloy crucible or iridium crucible, melted in a temperature range of 1100 to 1400 ° C for 3 to 5 hours, stirred and homogenized to break bubbles, etc., then lowered to a temperature of 1000 to 1400 ° C and then finished stirring. It is produced by removing the crucible, casting it in a mold, and slowly cooling it.
このとき、ガラス原料として熔解性の高いものを用いることが好ましい。これにより、より低温での熔解や、より短時間での熔解が可能になるため、ガラスの生産性を高め、生産コストを低減できる。また、成分の揮発や坩堝等との反応が低減されるため、着色の少ないガラスを得易くできる。 At this time, it is preferable to use a glass raw material having high meltability. This enables melting at a lower temperature and melting in a shorter time, so that the productivity of glass can be increased and the production cost can be reduced. In addition, since the volatilization of components and the reaction with crucibles are reduced, it is possible to easily obtain glass with less coloring.
＜物性＞
本発明の光学ガラスは、高い屈折率と所定の範囲のアッベ数を有する。
本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．６２、より好ましくは１．６３、さらに好ましくは１．６４を下限とする。この屈折率の上限は、好ましくは１．７４、より好ましくは１．７２、さらに好ましくは１．７０、さらに好ましくは１．６８であってもよい。
本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは４２以下、より好ましくは４０以下、さらに好ましくは３９以下、さらに好ましくは３８以下とする。他方で、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは３０、より好ましくは３２、さらに好ましくは３４を下限とする。
このような屈折率及びアッベ数を有する本発明の光学ガラスは光学設計上有用であり、特に高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができるため、光学設計の自由度を広げることができる。
<Physical characteristics>
The optical glass of the present invention has a high refractive index and a Abbe number in a predetermined range.
The refractive index ( nd ) of the optical glass of the present invention is preferably 1.62, more preferably 1.63, and even more preferably 1.64 as the lower limit. The upper limit of the refractive index may be preferably 1.74, more preferably 1.72, still more preferably 1.70, and even more preferably 1.68.
The Abbe number (ν d ) of the optical glass of the present invention is preferably 42 or less, more preferably 40 or less, still more preferably 39 or less, still more preferably 38 or less. On the other hand, the Abbe number (ν d ) of the optical glass of the present invention is preferably 30, more preferably 32, and even more preferably 34 as the lower limit.
The optical glass of the present invention having such a refractive index and Abbe number is useful in optical design, and the optical system can be miniaturized while achieving particularly high imaging characteristics, so that the optical design is free. You can increase the degree.
ここで、本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（－０．０１２νｄ＋２．０４）≦ｎｄ≦（－０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たすことが好ましい。本発明で特定される組成のガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）がこの関係を満たすことで、より失透の起こり難いガラスを得られる。
従って、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≧（－０．０１２νｄ＋２．０４）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≧（－０．０１２νｄ＋２．０５）の関係を満たすことがより好ましく、ｎｄ≧（－０．０１２νｄ＋２．０６）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≦（－０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≦（－０．０１２νｄ＋２．１３）の関係を満たすことがより好ましく、ｎｄ≦（－０．０１２νｄ＋２．１２）の関係を満たすことがさらに好ましい。
Here, in the optical glass of the present invention, it is preferable that the refractive index (nd) and the Abbe number (νd) satisfy the relationship of (−0.012νd + 2.04) ≦ nd ≦ (−0.012νd + 2.14). In the glass having the composition specified in the present invention, when the refractive index (nd) and the Abbe number (νd) satisfy this relationship, a glass in which devitrification is less likely to occur can be obtained.
Therefore, in the optical glass of the present invention, it is preferable that the refractive index (nd) and the Abbe number (νd) satisfy the relationship of nd ≧ (−0.012νd + 2.04), and nd ≧ (−0.012νd + 2.05). It is more preferable to satisfy the relationship of nd ≧ (−0.012νd + 2.06), and it is further preferable to satisfy the relationship of nd ≧ (−0.012νd + 2.06).
On the other hand, in the optical glass of the present invention, it is preferable that the refractive index (nd) and the Abbe number (νd) satisfy the relationship of nd ≦ (−0.012νd + 2.14), and nd ≦ (−0.012νd + 2.13). ) Is more preferable, and nd ≦ (−0.012νd + 2.12) is more preferable.
本発明の光学ガラスは、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは０．５９４、より好ましくは０．５９２、さらに好ましくは０．５９０を上限とする。この部分分散比（θｇ，Ｆ）の下限は、好ましくは０．５７０、より好ましくは０．５７３、さらに好ましくは０．５７５、さらに好ましくは０．５７７であってもよい。
また、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（νｄ）との間で、（－０．００１６２×νｄ＋０．６３０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００１６２×νｄ＋０．６５０）の関係を満たすことが好ましい。
これにより、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラスが得られるため、この光学ガラスから形成される光学素子を、光学系の色収差の低減に役立てられる。
The optical glass of the present invention has a low partial dispersion ratio (θg, F).
More specifically, the partial dispersion ratio (θg, F) of the optical glass of the present invention is preferably 0.594, more preferably 0.592, and even more preferably 0.590. The lower limit of the partial dispersion ratio (θg, F) may be preferably 0.570, more preferably 0.573, still more preferably 0.575, still more preferably 0.577.
Further, the partial dispersion ratio (θg, F) of the optical glass of the present invention is (−0.00162 × ν d +0.630) ≦ (θg, F) ≦ (−” with the Abbe number (ν d ). It is preferable to satisfy the relationship of 0.00162 × ν d +0.650).
As a result, an optical glass having a low partial dispersion ratio (θg, F) can be obtained, and the optical element formed from the optical glass can be used to reduce the chromatic aberration of the optical system.
従って、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≧（－０．００１６２×νｄ＋０．６３０）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≧（－０．００１６２×νｄ＋０．６３２）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≧（－０．００１６２×νｄ＋０．６３４）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≦（－０．００１６２×νｄ＋０．６５０）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≦（－０．００１６２×νｄ＋０．６４８）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≦（－０．００１６２×νｄ＋０．６４６）の関係を満たすことがさらに好ましく、θｇ，Ｆ≦（－０．００１６２×νｄ＋０．６４３）の関係を満たすことがさらに好ましい。
Therefore, in the optical glass of the present invention, it is preferable that the partial dispersion ratio (θg, F) and the Abbe number (νd) satisfy the relationship of θg, F ≧ (−0.00162 × ν d +0.630), and θg. , F ≧ (−0.00162 × ν d +0.632) is more preferable, and θg, F ≧ (−0.00162 × ν d +0.634) is more preferable.
On the other hand, in the optical glass of the present invention, it is preferable that the partial dispersion ratio (θg, F) and the Abbe number (νd) satisfy the relationship of θg, F ≦ (−0.00162 × ν d +0.650). It is more preferable to satisfy the relationship of θg and F ≦ (−0.00162 × ν d +0.648), and further preferably to satisfy the relationship of θg and F ≦ (−0.00162 × ν d +0.646). It is more preferable to satisfy the relationship of θg and F ≦ (−0.00162 × ν d +0.643).
なお、上述の部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）の関係式では、ノーマルラインと同じ傾きの直線を使ってこれらの関係を規定することで、一般的なガラスよりも部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さなガラスを得られることを表している。 In the above-mentioned relational expression of the partial dispersion ratio (θg, F) and the Abbe number (νd), by defining these relations by using a straight line having the same inclination as the normal line, the partial dispersion is more than that of general glass. It shows that a glass having a small ratio (θg, F) can be obtained.
本発明の光学ガラスは、比重が小さいことが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスの比重は３．５０［ｇ／ｃｍ３］以下であることが好ましい。これにより、光学素子やそれを用いた光学機器の質量が低減されるため、光学機器の軽量化に寄与できる。従って、本発明の光学ガラスの比重は、好ましくは３．５０、より好ましくは３．３０、さらに好ましくは３．１０、さらに好ましくは３．００を上限とする。なお、本発明の光学ガラスの比重は、概ね２．５０以上、より詳細には２．７０以上、さらに詳細には２．８０以上であることが多い。
本発明の光学ガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５－１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定する。
The optical glass of the present invention preferably has a small specific gravity. More specifically, the specific gravity of the optical glass of the present invention is preferably 3.50 [g / cm 3 ] or less. As a result, the mass of the optical element and the optical device using the optical element is reduced, which can contribute to the weight reduction of the optical device. Therefore, the specific gravity of the optical glass of the present invention is preferably 3.50, more preferably 3.30, still more preferably 3.10, still more preferably 3.00. The specific gravity of the optical glass of the present invention is often 2.50 or more, more specifically 2.70 or more, and more specifically 2.80 or more.
The specific gravity of the optical glass of the present invention is measured based on the Japan Optical Glass Industry Association standard JOBIS05-1975 “Method for measuring the specific gravity of optical glass”.
本発明の光学ガラスは、着色が少ないことが好ましい。
特に、本発明の光学ガラスは、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率５％を示す波長（λ５）が、好ましくは４００ｎｍ以下、より好ましくは３８０ｎｍ以下、さらに好ましくは３５０ｎｍ以下である。
また、本発明の光学ガラスは、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率８０％を示す波長（λ８０）が、好ましくは４５０ｎｍ以下、より好ましくは４２０ｎｍ以下、さらに好ましくは４００ｎｍ以下である。
これにより、ガラスの吸収端が紫外領域の近傍に位置するようになり、可視域におけるガラスの透明性が高められるため、この光学ガラスをレンズ等の光学素子の材料として好ましく用いることができる。
The optical glass of the present invention is preferably less colored.
In particular, the optical glass of the present invention has a wavelength (λ 5 ) showing a spectral transmittance of 5% in a sample having a thickness of 10 mm, preferably 400 nm or less, more preferably 380 nm or less, and further preferably 350 nm or less.
Further, the optical glass of the present invention has a wavelength (λ 80 ) showing a spectral transmittance of 80% in a sample having a thickness of 10 mm, preferably 450 nm or less, more preferably 420 nm or less, still more preferably 400 nm or less.
As a result, the absorption edge of the glass is located near the ultraviolet region, and the transparency of the glass in the visible region is enhanced. Therefore, this optical glass can be preferably used as a material for an optical element such as a lens.
本発明の光学ガラスは、６５０℃以下のガラス転移点を有することが好ましい。これにより、ガラスがより低い温度で軟化するため、より低い温度でガラスをモールドプレス成形できる。また、モールドプレス成形に用いる金型の酸化を低減して金型の長寿命化を図ることもできる。従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは６５０℃、より好ましくは６２０℃、さらに好ましくは６００℃、さらに好ましくは５８０℃を上限とする。
なお、本発明の光学ガラスのガラス転移点の下限は特に限定されないが、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは４６０℃、より好ましくは４８０℃、さらに好ましくは５００℃を下限としてもよい。
The optical glass of the present invention preferably has a glass transition point of 650 ° C. or lower. As a result, the glass softens at a lower temperature, so that the glass can be mold-pressed at a lower temperature. Further, it is possible to extend the life of the die by reducing the oxidation of the die used for mold press molding. Therefore, the glass transition point of the optical glass of the present invention is preferably 650 ° C, more preferably 620 ° C, still more preferably 600 ° C, still more preferably 580 ° C.
The lower limit of the glass transition point of the optical glass of the present invention is not particularly limited, but the glass transition point of the optical glass of the present invention is preferably 460 ° C., more preferably 480 ° C., and even more preferably 500 ° C. as the lower limit. good.
本発明の光学ガラスは、７２０℃以下の屈伏点（Ａｔ）を有することが好ましい。屈伏点は、ガラス転移点と同様にガラスの軟化性を示す指標の一つであり、プレス成形温度に近い温度を示す指標である。そのため、屈伏点が７００℃以下のガラスを用いることにより、より低い温度でのプレス成形が可能になるため、より容易にプレス成形を行うことができる。従って、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは７２０℃、より好ましくは７００℃、さらに好ましくは６８０℃、さらに好ましくは６６０℃、さらに好ましくは６５０℃を上限とする。
なお、本発明の光学ガラスの屈伏点は特に限定されないが、好ましくは５００℃、より好ましくは５３０℃、さらに好ましくは５６０℃を下限としてもよい。
The optical glass of the present invention preferably has a yield point (At) of 720 ° C. or lower. The yield point is one of the indexes showing the softness of the glass as well as the glass transition point, and is an index showing a temperature close to the press forming temperature. Therefore, by using glass having a bending point of 700 ° C. or lower, press molding at a lower temperature becomes possible, so that press molding can be performed more easily. Therefore, the yield point of the optical glass of the present invention is preferably 720 ° C, more preferably 700 ° C, still more preferably 680 ° C, still more preferably 660 ° C, still more preferably 650 ° C.
The bending point of the optical glass of the present invention is not particularly limited, but may be preferably 500 ° C., more preferably 530 ° C., and even more preferably 560 ° C. as the lower limit.
本発明の光学ガラスは、平均線膨張係数（α）が小さいことが好ましい。特に、本発明の光学ガラスの平均線膨張係数は、好ましくは１２０×１０－７Ｋ－１、より好ましくは１１０×１０－７Ｋ－１、さらに好ましくは１００×１０－７Ｋ－１を上限とする。これにより、光学ガラスを成形型でプレス成形する際に、ガラスの温度変化による膨張や収縮の総量が低減される。そのため、プレス成形時に光学ガラスを割れ難くでき、光学素子の生産性を高めることができる。 The optical glass of the present invention preferably has a small average coefficient of linear expansion (α). In particular, the average coefficient of linear expansion of the optical glass of the present invention is preferably 120 × 10 -7 K -1 , more preferably 110 × 10 -7 K -1 , and even more preferably 100 × 10 -7 K -1 . And. As a result, when the optical glass is press-molded with a molding die, the total amount of expansion and contraction due to the temperature change of the glass is reduced. Therefore, the optical glass can be hard to break during press molding, and the productivity of the optical element can be improved.
本発明の光学ガラスは、リヒートプレス成形性が良好であることが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、再加熱試験（型落し試験）の前後においても失透及び乳白が生じないことが好ましい。これにより、リヒートプレス加工を想定した再加熱試験によっても失透及び着色が起こり難くなることで、ガラスの光線透過率が失われ難くなるため、ガラスに対してリヒートプレス加工に代表される再加熱処理を行い易くできる。すなわち、複雑な形状の光学素子をプレス成形で作製できるため、製造コストが安く、且つ生産性の良い光学素子製造を実現することができる。 The optical glass of the present invention preferably has good reheat press moldability. More specifically, it is preferable that the optical glass of the present invention does not cause devitrification or opalification even before and after the reheating test (mold drop test). As a result, devitrification and coloring are less likely to occur even in a reheating test assuming reheat press processing, and the light transmittance of glass is less likely to be lost. Therefore, reheating typified by reheat press processing for glass is less likely to occur. It can be easily processed. That is, since an optical element having a complicated shape can be manufactured by press molding, it is possible to realize the production of an optical element having a low manufacturing cost and good productivity.
ここで、再加熱試験（型落し試験）は、１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍの試験片を、凹型耐火物上に載せて電気炉に入れて再加熱し、常温から１５０分で各試料の転移温度（Ｔｇ）より８０℃～１５０℃高い温度（耐火物に落ち込む温度）まで昇温し、その温度で３０分保温した後、常温まで冷却して炉外に取り出し、内部で観察できるように対向する２面を厚さ１０ｍｍに研磨した後、研磨したガラス試料を目視観察する方法で行うことができる。
Here, in the reheating test (mold drop test), a 15 mm × 15 mm × 30 mm test piece is placed on a concave refractory, placed in an electric furnace and reheated, and the transition temperature of each sample (transfer temperature) is 150 minutes from room temperature. The temperature is raised to a
なお、再加熱試験（型落し試験）の前後における失透及び乳白の有無は、例えば目視で確認することが可能であり、「失透及び乳白が生じない」ことは、例えば再加熱試験（型落し試験）後の試験片の波長５８７．５６ｎｍの光線（ｄ線）の透過率を、再加熱試験前の試験片のｄ線の透過率で除した値が、概ね０．８０以上であることを指す。 The presence or absence of devitrification and milky white before and after the reheating test (mold removal test) can be visually confirmed, for example, and "no devitrification and milky whitening" is, for example, a reheating test (mold). The value obtained by dividing the transmittance of the light beam (d-line) having a wavelength of 587.56 nm of the test piece after the drop test) by the d-line transmittance of the test piece before the reheating test is approximately 0.80 or more. Point to.
本発明の光学ガラスは、高い化学的耐久性を有することが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、高い耐水性又は耐酸性を有することが好ましい。これにより、光学ガラスを研磨加工する際に、洗浄液や研磨液によるガラスの曇りが低減されるため、研磨加工をより行い易くすることができる。
なお、光学ガラスの耐水性及び耐酸性は、日本光学硝子工業会規格「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法」ＪＯＧＩＳ０６－２００８による化学的耐久性（耐水性・耐酸性）において、好ましくは１～３級、より好ましくは１～２級、さらに好ましくは１級であることを指す。
The optical glass of the present invention preferably has high chemical durability. More specifically, the optical glass of the present invention preferably has high water resistance or acid resistance. As a result, when the optical glass is polished, fogging of the glass due to the cleaning liquid or the polishing liquid is reduced, so that the polishing process can be made easier.
The water resistance and acid resistance of the optical glass are preferably 1. It means that it is grade 3 or more preferably grade 1 or 2, and even more preferably grade 1.
本発明の光学ガラスは、ガラス作製時において失透が起こり難いことが好ましい。これにより、ガラス作製時におけるガラスの結晶化等による透過率の低下が抑えられるため、この光学ガラスをレンズ等の可視光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。なお、ガラス作製時における失透の起こり難さを示す尺度としては、例えば液相温度が低いことが挙げられる。 It is preferable that the optical glass of the present invention is less likely to cause devitrification during glass production. As a result, a decrease in transmittance due to crystallization of the glass during glass production is suppressed, so that this optical glass can be preferably used for an optical element such as a lens that transmits visible light. As a measure of the difficulty of devitrification during glass production, for example, a low liquidus temperature can be mentioned.
［プリフォーム及び光学素子］
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製できる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、例えば研磨加工を行って作製したプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりできる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。
[Preforms and optical elements]
From the produced optical glass, a glass molded body can be produced by using a mold press molding means such as reheat press molding or precision press molding. That is, a preform for mold press molding is produced from optical glass, and the preform is subjected to reheat press molding and then polished to produce a glass molded body, or is produced by, for example, polishing. A glass molded body can be produced by performing precision press molding on the preform. The means for producing the glass molded body is not limited to these means.
このようにして作製されるガラス成形体は、様々な光学素子に有用であるが、その中でも特に、レンズやプリズム等の光学素子の用途に用いることが好ましい。これにより、光学素子が設けられる光学系の透過光における、色収差による色のにじみが低減される。そのため、この光学素子をカメラに用いた場合は撮影対象物をより正確に表現でき、この光学素子をプロジェクタに用いた場合は所望の映像をより高精彩に投影できる。 The glass molded body thus produced is useful for various optical elements, but it is particularly preferable to use it for applications of optical elements such as lenses and prisms. As a result, color bleeding due to chromatic aberration in the transmitted light of the optical system provided with the optical element is reduced. Therefore, when this optical element is used in a camera, an object to be photographed can be expressed more accurately, and when this optical element is used in a projector, a desired image can be projected with higher definition.
本発明の実施例（Ｎｏ．１～Ｎｏ．１１）の組成、並びに、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、分光透過率が５％及び８０％を示す波長（λ５、λ８０）、ガラス転移点（Ｔｇ）、屈伏点（Ａｔ）、平均線膨張係数（α）並びに比重の結果を表１～表２に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。 The composition of Examples (No. 1 to No. 11) of the present invention, as well as the refractive index (nd ), Abbe number (ν d ) , partial dispersion ratio (θg, F), and spectral transmittance of 5% and 80. The results of the wavelength (λ 5 , λ 80 ) indicating%, the glass transition point (Tg), the yield point (At), the average linear expansion coefficient (α), and the specific gravity are shown in Tables 1 and 2. The following examples are for illustrative purposes only, and are not limited to these examples.
実施例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度の原料を選定し、表に示した各実施例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入し、ガラス原料の熔解難易度に応じて電気炉で１１００～１４００℃の温度範囲で３～５時間熔解し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００～１４００℃に温度を下げて攪拌均質化してから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。 The glass of the example has high purity used for ordinary optical glass such as oxides, hydroxides, carbonates, nitrates, fluorides, hydroxides, and metaphosphate compounds corresponding to each as a raw material of each component. After selecting the raw materials of the above, weighing them so as to have the composition ratio of each example shown in the table, and mixing them uniformly, they are put into a platinum pit, and 1100 to 1100 in an electric furnace according to the difficulty of melting the glass raw materials. Melt in a temperature range of 1400 ° C for 3 to 5 hours, stir and homogenize to break bubbles, etc., then lower the temperature to 1000 to 1400 ° C to stir and homogenize, then cast in a mold and slowly cool to cool the glass. Made.
実施例のガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０１―２００３に基づいて測定した。
そして、得られる屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）の値から、関係式（ｎｄ＝－ａ×νｄ＋ｂ）における、傾きａが０．０１２のときの切片ｂを求めた。
また、得られるアッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の値から、関係式（θｇ，Ｆ＝－ａ´×νｄ＋ｂ´）における、傾きａ´が０．００１６２のときの切片ｂ´を求めた。
なお、本測定に用いたガラスは、徐冷降温速度を－２５℃／ｈｒとして、徐冷炉にて処理を行ったものを用いた。
The refractive index (nd ), Abbe number (ν d ) and partial dispersion ratio (θg, F) of the glass of the examples were measured based on the Japan Optical Glass Industry Association standard JOBIS01-2003.
Then, from the obtained refractive index ( nd) and Abbe number (ν d ) values, the intercept b in the relational expression ( nd = −a × ν d + b) when the slope a is 0.012 was obtained. ..
Further, when the slope a'in the relational expression (θg, F = -a'x ν d + b') is 0.00162 from the obtained Abbe number (ν d ) and the partial dispersion ratio (θg, F). Section b'was obtained.
The glass used for this measurement was treated in a slow cooling furnace at a slow cooling rate of -25 ° C / hr.
実施例のガラスの透過率は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０２に準じて測定した。なお、本発明においては、ガラスの透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。具体的には、厚さ１０±０．１ｍｍの対面平行研磨品をＪＩＳＺ８７２２に準じ、２００～８００ｎｍの分光透過率を測定し、λ５（透過率５％時の波長）及びλ８０（透過率８０％時の波長）を求めた。 The transmittance of the glass of the example was measured according to the Japan Optical Glass Industry Association standard JOBIS02. In the present invention, the presence or absence and degree of coloring of the glass were determined by measuring the transmittance of the glass. Specifically, a face-to-face parallel polished product having a thickness of 10 ± 0.1 mm was measured for a spectral transmittance of 200 to 800 nm according to JIS Z8722, and λ 5 (wavelength at a transmittance of 5%) and λ 80 (transmittance). The wavelength at 80%) was determined.
実施例のガラスのガラス転移点（Ｔｇ）及び屈伏点（Ａｔ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８－２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、温度と試料の伸びとの関係を測定することで得られる熱膨張曲線より求めた。 For the glass transition point (Tg) and yield point (At) of the glass of the example, the relationship between the temperature and the elongation of the sample is measured according to the Japan Optical Glass Industry Association standard JOBIS08-2003 “Method for measuring thermal expansion of optical glass”. It was obtained from the thermal expansion curve obtained by the above.
実施例のガラスの平均線膨張係数（α）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８－２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、１００～３００℃における平均線膨張係数を求めた。 For the average linear expansion coefficient (α) of the glass of the example, the average linear expansion coefficient at 100 to 300 ° C. was determined according to the Japan Optical Glass Industry Association standard JOBIS08-2003 “Method for measuring thermal expansion of optical glass”.
実施例のガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５－１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定した。 The specific gravity of the glass of the example was measured based on the Japan Optical Glass Industry Association standard JOBIS05-1975 "Measuring method of the specific gravity of optical glass".
これらの表のとおり、実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５９４以下、より具体的には０．５９０以下であり、所望の範囲内であった。
ここで、本発明の実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、（－０．００１６２×νｄ＋０．６３０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００１６２×νｄ＋０．６５０）の関係を満たしており、より詳細には（θｇ，Ｆ）≦（－０．００１６２×νｄ＋０．６４７）の関係を満たしていた。そして、本願の実施例のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係は、図２に示されるようになった。
従って、本発明の実施例の光学ガラスは、小さい部分分散比（θｇ，Ｆ）を有することが明らかになった。
As shown in these tables, the optical glass of the example had a partial dispersion ratio (θg, F) of 0.594 or less, more specifically 0.590 or less, which was within a desired range.
Here, in the optical glass of the embodiment of the present invention, the partial dispersion ratio (θg, F) and the Abbe number (νd) are (−0.00162 × ν d +0.630) ≦ (θg, F) ≦ (−). The relationship of 0.00162 × ν d +0.650) was satisfied, and more specifically, the relationship of (θg, F) ≦ (−0.00162 × ν d +0.647) was satisfied. Then, the relationship between the partial dispersion ratio (θg, F) and the Abbe number (ν d ) for the glass of the embodiment of the present application is shown in FIG.
Therefore, it was revealed that the optical glass of the embodiment of the present invention has a small partial dispersion ratio (θg, F).
本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎｄ）が１．６２以上、より詳細には１．６４以上であるとともに、この屈折率（ｎｄ）は１．７４以下、より詳細には１．６８以下であり、所望の範囲内であった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（νｄ）が３０以上、より詳細には３４以上であるとともに、このアッベ数（νｄ）は４２以下、より詳細には４１以下であり、所望の範囲内であった。
ここで、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（－０．０１２νｄ＋２．０４）≦ｎｄ≦（－０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たしており、より詳細には（－０．０１２νｄ＋２．０８）≦ｎｄ≦（－０．０１２νｄ＋２．１１）の関係を満たしていた。そして、本願の実施例のガラスについての屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）の関係は、図３に示されるようになった。
All of the optical glasses of the examples of the present invention have a refractive index (nd) of 1.62 or more, more specifically 1.64 or more, and this refractive index ( nd ) is 1.74 or less. In detail, it was 1.68 or less, which was within the desired range.
Further, all of the optical glasses of the examples of the present invention have an Abbe number (ν d ) of 30 or more, more specifically 34 or more, and this Abbe number (ν d ) is 42 or less, more specifically 41. It was below and was within the desired range.
Here, in the optical glass of the embodiment of the present invention, the refractive index (nd) and the Abbe number (νd) satisfy the relationship of (−0.012νd + 2.04) ≦ nd ≦ (−0.012νd + 2.14). More specifically, the relationship of (−0.012νd + 2.08) ≦ nd ≦ (−0.012νd + 2.11) was satisfied. Then, the relationship between the refractive index (nd) and the Abbe number (νd) for the glass of the embodiment of the present application is shown in FIG.
従って、実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にあり、且つ部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスであることが明らかになった。 Therefore, it is clarified that the optical glass of the example is an optical glass having a refractive index (nd ) and an Abbe number (ν d ) within desired ranges and a small partial dispersion ratio (θg, F). rice field.
加えて、実施例の光学ガラスは、λ５（透過率５％時の波長）がいずれも４００ｎｍ以下、より詳細には３４０ｎｍ以下であった。
また、実施例の光学ガラスは、λ８０（透過率８０％時の波長）がいずれも４５０ｎｍ以下、より詳細には３９０ｎｍ以下であった。
よって、実施例の光学ガラスは、可視光に対する透過率が高く着色が少ないことも明らかになった。
In addition, the optical glasses of the examples had λ 5 (wavelength at a transmittance of 5%) of 400 nm or less, and more specifically, 340 nm or less.
In addition, the optical glass of the examples had a λ 80 (wavelength at a transmittance of 80%) of 450 nm or less, and more specifically, 390 nm or less.
Therefore, it was also clarified that the optical glass of the example has a high transmittance for visible light and a small amount of coloring.
また、実施例の光学ガラスは、いずれも比重が３．５０以下、より詳細には３．００以下であり、所望の範囲内であった。 Further, all of the optical glasses of the examples had a specific gravity of 3.50 or less, more specifically 3.00 or less, which were within a desired range.
また、実施例の光学ガラスは、ガラス転移点が６５０℃以下、より詳細には６００℃以下であった。また、実施例の光学ガラスは、いずれも屈伏点が７００℃以下、より詳細には６７０℃以下であり、所望の範囲内であった。これらにより、より低い温度でガラスをモールドプレス成形できることが推察される。 Further, the optical glass of the example had a glass transition point of 650 ° C. or lower, and more specifically, 600 ° C. or lower. Further, all of the optical glasses of the examples had a yield point of 700 ° C. or lower, more specifically, 670 ° C. or lower, which was within a desired range. From these, it is inferred that the glass can be mold-pressed at a lower temperature.
また、実施例の光学ガラスは、平均線膨張係数（α）が１２０×１０－７Ｋ－１以下、より詳細には１１０×１０－７Ｋ－１以下であり、所望の範囲内であった。 Further, the optical glass of the example had an average linear expansion coefficient (α) of 120 × 10 -7 K -1 or less, more specifically 110 × 10 -7 K -1 or less, which was within a desired range. ..
さらに、実施例の光学ガラスを用いてレンズプリフォームを形成し、このレンズプリフォームに対してモールドプレス成形したところ、失透や乳白を起こすことなく様々なレンズ形状に加工することができた。 Furthermore, when a lens preform was formed using the optical glass of the example and mold press molding was performed on this lens preform, it was possible to process various lens shapes without causing devitrification or opalification.
以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。 Although the present invention has been described in detail above for the purpose of illustration, the present embodiment is merely for the purpose of illustration, and many modifications can be made by those skilled in the art without departing from the idea and scope of the present invention. Will be understood.
Claims (3)
ＳｉＯ２成分を２５．０％を超え４５．０％未満、
Ｎｂ２Ｏ５成分を２４．０％を超え３５．０％未満、
Ｎａ２Ｏ成分を６．０％を超え２０．０％未満、
ＺｒＯ ２ 成分を１．５％を超え１５．０％未満、
ＷＯ３成分を１．０％未満、
含有し、
質量比（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ）／（ＺｒＯ２）が１．３０以上１５．００未満であり、
Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の質量和が１０．０％を超え２３．０％未満であり、
ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の質量和が５．０％未満であり、
質量比（ＳｉＯ２）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）が０．８８以下であり、
１．６２以上１．７０以下の屈折率（ｎｄ）と、
３４以上４２以下のアッベ数（νｄ）と、
０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラス。 By mass%,
SiO 2 component exceeds 25.0% and less than 45.0%,
Nb 2 O 5 component more than 24.0% and less than 35.0%,
Na 2 O component more than 6.0% and less than 20.0% ,
ZrO2 component more than 1.5% and less than 15.0%,
WO 3 component less than 1.0%,
Contains,
The mass ratio (Li 2 O + Na 2 O) / (ZrO 2 ) is 1.30 or more and less than 15.00.
The mass sum of the Rn 2 O components (in the formula, Rn is one or more selected from the group consisting of Li, Na, and K) is more than 10.0% and less than 23.0% .
The mass sum of the RO components (in the formula, R is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr, and Ba) is less than 5.0%.
The mass ratio (SiO 2 ) / (SiO 2 + B 2 O 3 ) is 0.88 or less, and
Refractive index (nd) of 1.62 or more and 1.70 or less,
Abbe number (νd) of 34 or more and 42 or less,
Optical glass having a partial dispersion ratio (θg, F) of 0.594 or less.
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