JP7050512B2 - Drainage device - Google Patents
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Description
本発明は、雨水を排水するための排水装置に関する。 The present invention relates to a drainage device for draining rainwater.
従来、サイフォン現象を誘発させることによって雨水の排水効率を向上させる構成が提案されている(例えば、特許文献1参照。)。 Conventionally, a configuration has been proposed in which the drainage efficiency of rainwater is improved by inducing a siphon phenomenon (see, for example, Patent Document 1).
例えば、特許文献1に示す構成では、軒樋直下に設けられた水を溜める水溜部の出口が縮径されており、この縮径された部分でサイフォン現象が誘発されていた。
For example, in the configuration shown in
しかしながら、サイフォン現象を利用することにより立て配管内を雨水で満管にすると、配管中において水が落下することにより負圧が発生し、立て配管の入口近傍でキャビテーションが発生しやすくなる。キャビテーションとは、流体の流れの中で圧力差により短時間に泡の発生と消滅が起きる物理現象である。 However, when the inside of the vertical pipe is filled with rainwater by utilizing the siphon phenomenon, negative pressure is generated due to the water falling in the pipe, and cavitation is likely to occur near the inlet of the vertical pipe. Cavitation is a physical phenomenon in which bubbles are generated and disappear in a short time due to a pressure difference in a fluid flow.
このようなキャビテーションが発生すると衝撃が生じるため、配管の内表面が傷つき寿命が短くなり、また衝撃により住居者に不快感を与える。また、特にビル等の高層建造物にサイフォン現象を利用した雨水排水装置が導入された場合には、高低差が大きいため水の落下速度が速くなり負圧が発生しやすくキャビテーションも発生しやすくなる。 When such cavitation occurs, an impact is generated, so that the inner surface of the pipe is damaged and the life is shortened, and the impact causes discomfort to the resident. In addition, especially when a rainwater drainage device using the siphon phenomenon is introduced in a high-rise building such as a building, the water falling speed becomes faster due to the large height difference, and negative pressure is likely to occur and cavitation is likely to occur. ..
本発明は、キャビテーションの発生を抑制することが可能な排水装置を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a drainage device capable of suppressing the occurrence of cavitation.
上記目的を達成するために、第1の発明に係る排水装置は、雨水が排水される排水装置であって、立て管部と、サイフォン誘発部と、を備える。立て管部は、第1配管部と、第2配管部と、を有する、第1配管部は、第1の流路断面積を有し、上下方向に沿って配置されている。第2配管部は、第1の流路断面積よりも小さい第2の流路断面積を有し、上下方向に沿って第1配管部の下側に配置されている。サイフォン誘発部は、立て管部の上側に配置され、立て管部によって排水される雨水にサイフォン現象の発生を誘発する。立て管部の長さをL1、第2配管部の長さをL2とすると、以下の式(1)を満たす。 In order to achieve the above object, the drainage device according to the first invention is a drainage device for draining rainwater, and includes a vertical pipe portion and a siphon inducer portion. The vertical pipe portion has a first pipe portion and a second pipe portion, and the first pipe portion has a first flow path cross-sectional area and is arranged along the vertical direction. The second piping section has a second flow path cross section smaller than the first flow path cross section, and is arranged below the first piping section along the vertical direction. The siphon inducer is arranged above the vertical pipe portion and induces the occurrence of the siphon phenomenon in the rainwater drained by the vertical pipe portion. Assuming that the length of the vertical pipe portion is L1 and the length of the second pipe portion is L2, the following equation (1) is satisfied.
0.3≦L2/L1≦0.8・・・・(1)
このように、サイフォン誘発部の下側に第1配管部が設けられ、第1配管部の下側に第1配管部よりも断面積の小さい第2配管部を設けることにより、第2配管部へ流入する際に水の落下速度を抑えることができる。このため、第1配管部における負圧を低減することができ、キャビテーションの発生を抑制することができる。
0.3 ≤ L2 / L1 ≤ 0.8 ... (1)
In this way, the first piping portion is provided below the siphon inducing portion, and the second piping portion having a cross section smaller than that of the first piping portion is provided below the first piping portion, thereby providing the second piping portion. It is possible to suppress the falling speed of water when it flows into. Therefore, the negative pressure in the first piping portion can be reduced, and the occurrence of cavitation can be suppressed.
特に、排水装置が高層建造物に導入された場合には、サイフォン現象による引力と重力の加算によって雨水が大きな位置エネルギーを持つことになるため、第2配管部を第1配管部より断面積を小さくすることによるキャビテーション発生の抑制効果が顕著となる。 In particular, when a drainage device is introduced into a high-rise building, the rainwater will have a large potential energy due to the addition of attractive force and gravity due to the siphon phenomenon, so the cross-sectional area of the second piping section should be larger than that of the first piping section. The effect of suppressing the occurrence of cavitation by making it smaller becomes remarkable.
第2の発明に係る排水装置は、第1の発明に係る排水装置であって、第1配管部は、第1直径の内径を有し、第2配管部は、第1直径よりも小さい第2直径を有する。 The drainage device according to the second invention is the drainage device according to the first invention, in which the first piping portion has an inner diameter of the first diameter and the second piping portion is smaller than the first diameter. It has two diameters.
このように、サイフォン誘発部の下側に第1配管部が設けられ、第1配管部の下側に第1配管部よりも内径の小さい第2配管部を設けることにより、第2配管部へ流入する際に水の落下速度を抑えることができる。 In this way, the first piping portion is provided below the siphon inducing portion, and the second piping portion having an inner diameter smaller than that of the first piping portion is provided below the first piping portion to reach the second piping portion. It is possible to suppress the falling speed of water when it flows in.
特に、排水装置が高層建造物に導入された場合には、サイフォン現象による引力と重力の加算によって雨水が大きな位置エネルギーを持つことになるため、第2配管部を第1配管部より縮径することによるキャビテーション発生の抑制効果が顕著となる。 In particular, when a drainage device is introduced into a high-rise building, the rainwater has a large potential energy due to the addition of attractive force and gravity due to the siphon phenomenon, so the diameter of the second piping section is reduced from that of the first piping section. As a result, the effect of suppressing the occurrence of cavitation becomes remarkable.
第3の発明に係る排水装置は、第2の発明に係る排水装置であって、第1直径をD1、前記第2直径をD2とすると、以下の式(2)を満たす。 The drainage device according to the third invention is the drainage device according to the second invention, and when the first diameter is D1 and the second diameter is D2, the following formula (2) is satisfied.
0.20≦(D1-D2)/D1・・・・・・・(2)
このような関係の内径を有する第1配管部および第2配管部を使用することによって、キャビテーションの発生をより低減することができる。
0.20≤ (D1-D2) / D1 ... (2)
By using the first piping portion and the second piping portion having the inner diameter of such a relationship, the occurrence of cavitation can be further reduced.
第4の発明に係る排水装置は、第1~第3のいずれかの発明に係る排水装置であって、L1は、以下の式(3)を満たす。 The drainage device according to the fourth invention is the drainage device according to any one of the first to third inventions, and L1 satisfies the following formula (3).
50メートル≦L1・・・・・・(3)
上下方向に配置された配管の長さが長いほど、落下速度が速くなりキャビテーションが発生しやすくなるため、上下に配置された配管の全体の長さが50メートル以上の場合に、キャビテーションの発生を抑制する効果を顕著に奏することができる。
50 meters ≤ L1 ... (3)
The longer the length of the pipes arranged in the vertical direction, the faster the falling speed and the more likely it is that cavitation will occur. The effect of suppressing can be remarkably exhibited.
第5の発明に係る排水装置は、第2または第3の発明に係る排水装置であって、立て管部の上端は、第1配管部の上端であり、立て管部の下端は、第2配管部の下端であり、第1直径は、立て管部における最大の内径であり、第2直径は、立て管部における最小の内径である。 The drainage device according to the fifth invention is the drainage device according to the second or third invention, the upper end of the vertical pipe portion is the upper end of the first piping portion, and the lower end of the vertical pipe portion is the second. It is the lower end of the piping portion, the first diameter is the maximum inner diameter in the vertical pipe portion, and the second diameter is the minimum inner diameter in the vertical pipe portion.
これにより、第1配管部における負圧を低減することができ、キャビテーションの発生を抑制することができる。 As a result, the negative pressure in the first piping portion can be reduced, and the occurrence of cavitation can be suppressed.
第6の発明に係る排水装置は、第1~5のいずれかの発明に係る排水装置であって、第1配管部の下端と第2配管部の上端は、直接的に、または継手を介して間接的に接続されている。 The drainage device according to the sixth invention is the drainage device according to any one of the first to fifth inventions, and the lower end of the first piping portion and the upper end of the second piping portion are directly or via a joint. Is indirectly connected.
これにより、サイフォン誘発部から下方に向かって直線的に雨水を移動させることできる。 This makes it possible to move the rainwater linearly downward from the siphon inducer.
第7の発明に係る排水装置は、第1~5のいずれかの発明に係る排水装置であって、立て管部は、第3配管部を更に有する。第3配管部は、第1直径よりも小さく第2直径よりも大きい第3直径の内径を有する。第3配管部は、第1配管部と第2配管部の間に配置されている。 The drainage device according to the seventh invention is the drainage device according to any one of the first to fifth inventions, and the vertical pipe section further includes a third piping section. The third piping section has an inner diameter of a third diameter that is smaller than the first diameter and larger than the second diameter. The third piping portion is arranged between the first piping portion and the second piping portion.
このように、複数段階で縮径することによって、摩擦により雨水の位置エネルギーを除々に低減することができる。このため、配管の下流側における騒音等を低減することができる。 By reducing the diameter in a plurality of steps in this way, the potential energy of rainwater can be gradually reduced by friction. Therefore, noise and the like on the downstream side of the pipe can be reduced.
本発明に係る排水装置によれば、キャビテーションの発生を抑制することができる。 According to the drainage device according to the present invention, the occurrence of cavitation can be suppressed.
本発明の実施の形態に係る雨水排水システム10について図面を参照しながら説明する。
The
<1.構成>
図1は、本実施の形態における雨水排水システム10の構成を示す図である。
<1. Configuration>
FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a
本実施の形態の雨水排水システム10は、ビル等の建造物100に設置される。建造物100は、3階建てのビルであって、1階と2階との間、2階と3階との間に、それぞれスラブ101が設けられている。
The
(1-1.雨水排水システム10)
雨水排水システム10は、図1に示すように、排水装置20と、排水配管構造30と、を備える。建造物100の屋上105には、屋上105の縁沿いに排水溝102が設けられている。排水溝102は、長手方向のいずれか一方に向かって傾斜していてもよい。また、屋上105は、排水溝102に向かって中央から傾斜していてもよい。さらに、図1では、排水溝102は、正方形状の屋上105の対向する2辺の近傍にのみ設けられているが、4辺全ての近傍に設けられていてもよい。
(1-1. Stormwater drainage system 10)
As shown in FIG. 1, the
排水装置20は、図1に示すように、6箇所(対向する2辺の各々の辺に沿って3箇所ずつ)に設けられており、排水溝102から壁104の内側に沿って下方に向けて設けられている。排水装置20は、建造物100の屋上105に落下し排水溝102に流れ込んだ雨水を地面近傍に移動させる。排水配管構造30は、排水装置20の下流側に配置されており、排水装置20によって地面近傍に移動された雨水を下水管に排出する。
As shown in FIG. 1,
(1-2.排水装置20)
排水装置20は、建造物100の屋内(外壁の内側)に、各階のスラブ101を貫通するように配置されている。排水装置20は、排水溝102から下方に向かって設けられている。
(1-2. Drainage device 20)
The
図2は、排水装置20の断面構成図である。詳細には、図2は、図1における紙面手前側の3つの排水装置20のうち最も右側の排水装置20を示す。なお、図2では、排水装置20のうちサイフォン誘発部21は断面でなく正面図で示す。
FIG. 2 is a cross-sectional configuration diagram of the
排水装置20は、図2に示すように、サイフォン誘発部21と、立て管部26と、接続部材25(図5参照)と、を備える。
As shown in FIG. 2, the
立て管部26は、排水溝102から下方に向かって配置されている。排水溝102の底面に形成された開口103が立て管部26に連通している。接続部材25は、立て管部26をスラブ101に接続して固定する。
The
(1-2-1.サイフォン誘発部21)
サイフォン誘発部21は、図2に示すように、排水溝102の開口103を塞ぐように配置されている。
(1-2-1. Siphon inducer 21)
As shown in FIG. 2, the siphon
サイフォン誘発部21の材質としては、例えば、PE(ポリエチレン)やPP(ポリプロピレン)などのオレフィン系樹脂、塩ビ樹脂、あるいは、アルミニウム、アルミ合金、ステンレス等の金属等を用いることができる。
As the material of the siphon
樹脂やアルミニウム、アルミニウム合金を用いることにより、軽量かつ低コストで、所望の形状を備えたサイフォン誘発部21を得ることができる。
By using a resin, aluminum, or an aluminum alloy, the siphon
図3(a)は、サイフォン誘発部21の平面構成図であり、図3(b)は、図3(a)のAA´間の矢示断面図である。
FIG. 3 (a) is a plan view of the siphon inducing
サイフォン誘発部21は、ベース部41と、蓋部42と、整流フィン43と、を有する。
The siphon inducing
ベース部41は、図3(a)および図3(b)に示すように、円環状の底面41aと、底面41aの略中心に形成された雨水を落下させる落とし口41bと、筒状部41cとを有している。そして、落とし口41bは筒状部41cの上端に形成されている。筒状部41cは、立て管部26に配置される。
As shown in FIGS. 3A and 3B, the
底面41aは、図3(a)および図3(b)に示すように、略中央部分に落とし口41bが形成された円環状の部材である。そして、円環状の底面41aには、落とし口41bを中心に、複数の整流フィン43が等角度間隔で配置されている。
As shown in FIGS. 3A and 3B, the
落とし口41bは、図3(a)に示すように、ベース部41の中心部に形成された貫通穴であって、筒状部41cの内部に形成されている。そして、落とし口41bは、立て管部26の上端部に連通しており、サイフォン誘発部21に対して360度方向から流入してきた雨水を、立て管部26内へと落下させる。
As shown in FIG. 3A, the
筒状部41cは、図3(a)および図3(b)に示すように、円筒状の部材であって、その上端部において底面41aと連結され、底面41aから下向きに突出するように形成されている。そして、筒状部41cは、内部に落とし口41bが形成される。
As shown in FIGS. 3A and 3B, the
蓋部42は、図3(a)および図3(b)に示すように、ベース部41の上方に、ベース部41の中心に形成された落とし口41bと同心円状に配置された円形の板状部材であって、ベース部41の底面41a上に立設された複数の整流フィン43によって支持されている。また、蓋部42は、図3(b)に示すように、ベース部41(落とし口41b)の上方に、底面41aから所定の隙間Gの大きさ(高さ)をあけて配置されている。
As shown in FIGS. 3A and 3B, the
複数の整流フィン43は、図3(a)および図3(b)に示すように、落とし口41bに流入する雨水の流れを整えるために、ベース部41の底面41a上に設けられている。より具体的には、複数の整流フィン43は、図3(a)に示すように、略鉛直方向に沿って配置された板状の部材であって、底面41a上に、落とし口41bを中心とする円の円周上に、等角度間隔で8つ設けられている。
As shown in FIGS. 3A and 3B, the plurality of rectifying
また、8つの整流フィン43は、それぞれ円環状の底面41aにおいて、径方向に沿って配置されている。
Further, the eight rectifying
これにより、図3(a)に示すように、ベース部41の底面41aと蓋部42との間の隙間Gに流入してきた雨水が渦状に浸入してきた場合(図中一点鎖線参照)でも、整流フィン43によって雨水を整流し、落とし口41bの中心に向かって雨水を誘導することができる。
As a result, as shown in FIG. 3A, even when the rainwater flowing into the gap G between the
このため、立て管部26内に雨水が渦状に流入して、その中心部に空気柱が形成されることを防止することができる。
Therefore, it is possible to prevent rainwater from flowing into the
この結果、整流フィン43によって、落とし口41bへ流入していく雨水の中心に空気柱が形成されることを防止することで、第1立て配管部22内において生じるサイフォン現象の発生の阻害要因を効果的に排除することができる。
As a result, the rectifying
(1-2-2.立て管部26)
立て管部26は、図2に示すように、第1立て配管部22と、第2立て配管部23と、継手24と、を有する。
(1-2-2. Standing pipe part 26)
As shown in FIG. 2, the
第1立て配管部22の上端は、立て管部26の上端26aと一致しており、第1立て配管部22は、排水溝102から下方に向かって配置されている。排水溝102の底面に形成された開口103が第1立て配管部22に連通している。
The upper end of the first
第2立て配管部23は、第1立て配管部22の下側に配置されている。第2立て配管部23の下端は、立て管部26の下端26bと一致している。継手24は、第1立て配管部22の下端22aと第2立て配管部23の上端23aを接続する。
The second vertical piping
(a.第1立て配管部22)
第1立て配管部22は、図2に示すように、内径が直径D1の配管221によって構成されている。配管221は、PE(ポリエチレン)製の管状部材であって、図2に示すように、略鉛直方向(上下方向ともいえる)に沿って配置されている。
(A. First vertical piping section 22)
As shown in FIG. 2, the first
配管221の上端は、排水溝102に下方から接続されており、開口103に繋がっている。配管221の下端(第1立て配管部22の下端22aともいえる)は、後述する継手24を介して第2立て配管部23に繋がっている。
The upper end of the
配管221には、呼び径が200A、150A,125A、100Aの配管が用いられる。内径の直径D1は、配管の種類ごとに各呼び径において決められている(後述する内径の直径D2、D3、D4も同様である。)。配管の種類としては、材料によって例えばポリエチレン管とポリ塩化ビニルの種類がある。ポリエチレン管には、例えば、SDR11、SDR21、SDR26の3種類があり、ポリ塩化ビニル管には、例えば、VP管、VU管の2種類がある。
For the
図4は、呼び径ごとの配管の種類における内径の最大値および最小値を示す図である。例えば、SDR11の75Aの配管の場合、外径は89mmとなり、許容誤差は0.3mmとなり、厚みは8.1mmであり、許容誤差は+1.1mmである。そのため、SDR11の75Aの配管における内径の最小値は、(89-0.3)-(8.1+1.1)×2=70.3と算出される。また、最大値は、(89+0.3)-8.1×2=73.1と算出される。 FIG. 4 is a diagram showing the maximum value and the minimum value of the inner diameter in the type of piping for each nominal diameter. For example, in the case of the 75A pipe of SDR11, the outer diameter is 89 mm, the margin of error is 0.3 mm, the thickness is 8.1 mm, and the margin of error is +1.1 mm. Therefore, the minimum value of the inner diameter of the 75A pipe of SDR11 is calculated as (89-0.3)-(8.1 + 1.1) × 2 = 70.3. The maximum value is calculated as (89 + 0.3) -8.1 × 2 = 73.1.
図4には、75Aの配管から125Aの配管に拡径した場合の拡径比も示されている。また、75A→125A、最小側とは、SDR11における75Aから125Aへの拡径比の最小値を示しており、最大の内径(73.1)から最小の内径(111)への拡径であるため、(111-73.1)/73.1=0.518と算出される。
また、75A→125A、最大側とは、SDR11における75Aから125Aへの拡径比の最大値を示しており、最小の内径(70.3)から最大の内径(114.8)への拡径であるため、(114.8-70.3)/70.3=0.633と算出される。
FIG. 4 also shows the diameter expansion ratio when the diameter is increased from the 75A pipe to the 125A pipe. Further,
Further,
なお、本実施の形態では、第1立て配管部22は、一本の配管221によって構成されているが、複数の配管221とそれらの間を繋ぐ継手によって構成されていてもよい。
In the present embodiment, the first
(b.第2立て配管部23)
第2立て配管部23は、内径が直径D2の配管231によって構成されている。配管231は、PE(ポリエチレン)製の管状部材であって、図2に示すように、第1立て配管部22の下側において略鉛直方向(上下方向ともいえる)に沿って配置されている。直径D2は、直径D1よりも小さく設定されている。配管231は、配管221と同軸上に配置されている。
(B. Second vertical piping section 23)
The second
配管231は、その上端(第2立て配管部23の上端23aともいえる)が継手24に接続されている。配管231の下端は、後述する継手314、315介して略水平方向に配置されている第1横引き配管部31(後述する)に接続されている。
The upper end of the pipe 231 (which can also be said to be the
第2立て配管部23には、呼び径が150A,125A、100A、75Aの配管が用いられる。
For the second vertical piping
なお、本実施の形態では、第2立て配管部23は、一本の配管231によって構成されているが、複数の配管231とそれらの間を繋ぐ継手によって構成されていてもよい。
In the present embodiment, the second
本実施の形態では、第1立て配管部22から第2立て配管部23へと配管の内径を縮める(縮径する)ことによって、雨水に抵抗が生じて雨水の落下速度を抑えることができる。このため、第1立て配管部22の入口(開口103近傍)におけるキャビテーションの発生を抑制することができる。
In the present embodiment, by reducing (reducing the diameter) the inner diameter of the pipe from the first
(c.継手24)
継手24は、レデューサであり、PE(ポリエチレン)製の管状部材である。継手24は、図2に示すように、第1立て配管部22と第2立て配管部23を繋ぐ。樹脂製の配管と継手を繋ぐ場合には、継手24として、例えば、メカニカル継手(例えば、可とう継手等)を用いることができる。
継手24は、円柱形状の空間である第1接続部241と、円柱形状の空間である第2接続部242と、縮径部243とを有する。
(C. Fitting 24)
The joint 24 is a reducer and is a tubular member made of PE (polyethylene). As shown in FIG. 2, the joint 24 connects the first
The joint 24 has a first connecting
第1接続部241と第2接続部242は、上下方向に沿って、同軸上に配置されている。第1接続部241には、配管221の下端が挿入されて固定される。第1接続部241の内径は、配管221の外径と概ね一致している。第2接続部242には、配管231の上端が挿入されて固定される。第2接続部242の内径は、配管231の外径と概ね一致している。
The first connecting
縮径部243は、第1接続部241と第2接続部242の間をつなぐ。円錐台状の空間であり、第1接続部241から第2接続部242にかけて内径が縮小するように形成されている。
The reduced
(1-2-3.接続部材25)
接続部材25は、第1立て配管部22または第2立て配管部23をスラブ101に対して固定するための部材である。
(1-2-3. Connecting member 25)
The connecting
図5は、第2立て配管部23を接続部材25でスラブ101に固定している状態を示す図である。
FIG. 5 is a diagram showing a state in which the second vertical piping
例えば、図5に示すように接続部材25は、2つの部材を用いて第2立て配管部23の配管231の外周面を保持部25aによって挟み込むように固定する、いわゆる床バンド等の部材を用いることができる。
For example, as shown in FIG. 5, the connecting
図5では、第2立て配管部23は、その上端23aがスラブ101の上面101aから高さh1(例えば0.2m以内)に配置されるように、スラブ101に固定されている。ここで、径が縮径される部分において、雨水のエネルギー損失が大きくなって騒音が発生する場合があるが、継手24を固定されている位置に近く配置することによって、騒音を抑制する効果が発揮される。
In FIG. 5, the second vertical piping
なお、図5では、第2立て配管部23をスラブ101に対して固定しているが、後述する第1立て配管部22および第2立て配管部23の長さに応じて、第1立て配管部22をスラブ101に対して固定してもよく、第2立て配管部23を固定する場合であっても、図5に示すように、継手24の下方近傍に固定しなくてもよい。
Although the second vertical piping
(1-2-4.配管の長さ、縮径比)
図2に示すように、第1立て配管部22は、内径の直径D1の略円形状の配管221によって構成されている。第2立て配管部23は、上下方向の長さがL2であって、内径の直径D2の略円形状の配管231によって構成されている。
(1-2-4. Piping length, diameter reduction ratio)
As shown in FIG. 2, the first
立て管部26の上端26aから下端26bまでの長さL1と第2立て配管部23の長さL2は、以下の式(1)を満たす。
The length L1 from the
0.3≦L2/L1≦0.8・・・・(1)
上記式(1)を満たすことによって、第1立て配管部22への入口(開口103)近傍の雨水の落下速度を抑えることができ、キャビテーションを抑制することができる。
0.3 ≤ L2 / L1 ≤ 0.8 ... (1)
By satisfying the above formula (1), the falling speed of rainwater in the vicinity of the entrance (opening 103) to the first
L2/L1が下限値の0.3より小さい場合、立て配管の縮径部の働きが弱くなり入口でキャビテーションが発生しやすくなる。また、L2/L1が上限値の0.8より大きい場合、縮径の管が長すぎて縮径部でキャビテーションが発生しやすい。 When L2 / L1 is smaller than the lower limit value of 0.3, the function of the reduced diameter portion of the vertical pipe becomes weak and cavitation is likely to occur at the entrance. Further, when L2 / L1 is larger than the upper limit value of 0.8, the reduced diameter pipe is too long and cavitation is likely to occur in the reduced diameter portion.
また、0.4≦L2/L1≦0.7を満たしても良い。
また、配管221の内径の直径D1と配管231の内径の直径D2における縮径比((D1-D2)/D1)は、以下の式(2)を満たす。
Further, 0.4 ≦ L2 / L1 ≦ 0.7 may be satisfied.
Further, the diameter reduction ratio ((D1-D2) / D1) between the inner diameter D1 of the inner diameter of the
0.20≦(D1-D2)/D1・・・・・・・(2)
下限値の0.20より小さい場合には、縮径の効果があまり生じず、キャビテーションが発生する場合があるため、(D1-D2)/D1は0.20以上であるほうが好ましい。
0.20≤ (D1-D2) / D1 ... (2)
If it is smaller than the lower limit of 0.20, the effect of diameter reduction does not occur so much and cavitation may occur. Therefore, (D1-D2) / D1 is preferably 0.20 or more.
また、立て管部26の長さL1は、以下の式(3)を満たす。
50メートル≦L1・・・・・・(3)
L1は、上記式(3)の範囲に限られるものではないが、上下方向に配置される立て管の長さが50メートル以上となる場合に、よりキャビテーションが発生しやすくなり、本実施の形態のキャビテーションの抑制の効果が得られる。
Further, the length L1 of the
50 meters ≤ L1 ... (3)
L1 is not limited to the range of the above formula (3), but cavitation is more likely to occur when the length of the vertical pipes arranged in the vertical direction is 50 meters or more, and this embodiment is the present embodiment. The effect of suppressing cavitation can be obtained.
(1-3.排水配管構造30)
図6は、排水配管構造30を示す平面構成図である。排水配管構造30は、第1横引き配管部31と、第2横引き配管部32と、第3横引き配管部33と、継手34と、継手35と、を備える。
(1-3. Drainage pipe structure 30)
FIG. 6 is a plan view showing the
第1横引き配管部31は、複数の排水装置20からの雨水を集める。第2横引き配管部32は、第1横引き配管部31によって集められた雨水をマス110へと送る。継手34は、第1横引き配管部31と第2横引き配管部32とを接続する。継手35は、第2横引き配管部32と第3横引き配管部33とを接続する。
The first horizontal pulling
(1-3-1.第1横引き配管部31)
第1横引き配管部31は、図1に示すように、建造物100の壁の下端に沿うように地下に配置されている。第1横引き配管部31は、建造物100の1つの壁104に沿って上下方向に配置された3つの排水装置20を通って流れてくる雨水を集めてマス110に導く集水管の役割を有する。
(1-3-1. First horizontal pulling piping section 31)
As shown in FIG. 1, the first horizontal pulling
第1横引き配管部31は、略水平に配置されているが、その長手方向においてマス110側に向かって下がるように若干傾斜している。これによって、集められた雨水がスムーズにマス110へと移動する。
The first horizontal pulling
第1横引き配管部31は、3つの配管311、312、313と、継手314、315を有している。3つの配管311、312、313は、PE(ポリエチレン)製の管状部材であって、同軸上に並んで配置されている。本実施の形態では、配管311、312、313は同じ内径の直径D3を有している。配管311、312、313は、マス110に近い側から配管313、配管312および配管311の順に配置されている。配管311、312、313としては、呼び径75A、100A、125A、または150Aの配管が用いられる。このように、配管313には、呼び径が75A以上(内径が71.7mm以上)の配管が用いられる。
The first horizontal pulling
図1における最も左側(マス110と反対側)の排水装置20の第2立て配管部23は、継手314を介して最も左側の配管311と接続されている。継手314は、PE(ポリエチレン)製であって、直角に曲がった2方型の継手である。
The second
中央の排水装置20の第2立て配管部23は、PE(ポリエチレン)製の継手315を介して、最も左側の配管311と、中央の配管312と接続されている。継手315は、3方型の継手である。
The second
右側の排水装置20の第2立て配管部23は、継手315を介して、中央の配管312と右側の配管313と接続されている。
なお、第1横引き配管部31の構成は、本実施の形態の構成に限られるものではない。
The second
The configuration of the first horizontal pulling
(1-3-2.第2横引き配管部32、継手34)
第2横引き配管部32は、第1横引き配管部31よりもマス110側(下流側)に配置されており、図5に示すように、配管321を有する。配管321は、PE(ポリエチレン)製の管状部材であって、配管311と同軸上に配置されている。配管321の内径の直径D4は、配管313の内径の直径D3よりも大きい。配管321としては、呼び径100A、125A、150Aまたは200Aの配管が用いられる。
(1-3-2. Second horizontal pulling piping
The second horizontal pulling
なお、本実施の形態では、第2横引き配管部32は、一本の配管321によって構成されているが、複数の配管321とそれらの間を繋ぐ継手によって構成されていてもよい。
In the present embodiment, the second horizontal pulling
継手34は、いわゆるインクリーザであって、第1横引き配管部31の配管313と、配管313よりも内径の大きい第2横引き配管部32の配管321とを接続する。
The joint 34 is a so-called incrementer, and connects the
(1-3-3.第3横引き配管部33、継手35)
第3横引き配管部33は、第2横引き配管部32とマス110の間に配置されており、配管331を有する。配管331は、PE(ポリエチレン)製の管状部材である。本実施の形態では、配管321の内径の直径D5は、配管331の内径の直径D4と同じ大きさに設定しているが、配管313よりも大きくてもよい。配管331としては、呼び径100A、125A、150Aまたは200Aの配管が用いられる。
(1-3-3. Third
The third horizontal pulling
配管331は、一端がマス110に接続されており、他端が継手35を介して配管321に接続されている。
One end of the
なお、本実施の形態では、第3横引き配管部33は、一本の配管331によって構成されているが、複数の配管331とそれらの間を繋ぐ継手によって構成されていてもよい。
In the present embodiment, the third horizontal pulling
継手35は、いわゆるエルボ継手であり、PE(ポリエチレン)製の管状部材である。継手35は、配管331が配管321に対して傾斜するように、配管321と配管331とを接続する。
The joint 35 is a so-called elbow joint, which is a tubular member made of PE (polyethylene). The joint 35 connects the
以上のように、配管313の下流側に配管313より拡径した配管321が配置され、配管321の下流側に傾斜した継手35が配置されて継手35に配管331が接続されている。
As described above, the
これにより、配管313および配管321を流れてきた雨水は傾斜した継手35に当たる。ここで、継手35の上流側には配管313よりも径の大きい配管321が設けられているため、継手35に衝突した雨水は旋回流を発生しながら配管321に戻ることができる。このため、マス110へ流れ込む水の速さを減速することができる。なお、マス110に流れ込んだ雨水は配管400を通って下水管へと流れ込む。
As a result, the rainwater flowing through the
(1-3-4.配管の傾き、拡径比)
継手35によって形成される配管321の中心軸A1と配管331の中心軸A2のなす角度をθ(中心軸A2に対する傾きともいえる)とすると、角度θは、以下の式(α)を満たす。
(1-3-4. Tilt of piping, diameter expansion ratio)
Assuming that the angle formed by the central axis A1 of the
20度≦θ≦80度・・・・・・・・式(α)
後述する実施例で詳しく説明するが、上記式(α)を満たすことにより、マス110へ流れ込む水の速さを減速することができる。
20 degrees ≤ θ ≤ 80 degrees ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ Equation (α)
As will be described in detail in Examples described later, the speed of water flowing into the
例えば、上記範囲外の0度では、旋回流が発生せず流速がほとんど変化しないことによって効果が発現し難い。そのため、上記下限値以上であることが技術的に重要となる。また、上記範囲外の90度では、エルボ部分でスラスト力による激しい振動が発生し、安定して排水することができない。そのため、上記上限値以下であることが技術的に重要となる。 For example, at 0 degrees outside the above range, no swirling flow is generated and the flow velocity hardly changes, so that the effect is difficult to be exhibited. Therefore, it is technically important that the value is equal to or higher than the above lower limit. Further, at 90 degrees outside the above range, violent vibration due to the thrust force occurs in the elbow portion, and stable drainage cannot be performed. Therefore, it is technically important that the value is not less than the above upper limit.
また、第1横引き配管部31の配管311、312,313の内径の直径をD3とし、第2横引き配管部32の配管321の内径の直径をD4とすると、拡径比((D4-D3)/D3)は、以下の式(β)を満たす。
Further, assuming that the inner diameter of the inner diameters of the
0.13≦(D4-D3)/D3≦0.67・・・・・・式(β)
例えば、配管313と配管321として、図4の表に示すVPにおいて、呼び径125Aと150Aの配管を用いた場合、図4の最小側に示すように、拡径比が0.138となり最も小さくなり、VPにおいて呼び径75Aと125Aの配管を用いた場合、図4の最大側に示すように、拡径比が0.662となり最も大きくなる。これにより、式(β)の上限値と下限値が設定されている。
0.13 ≦ (D4-D3) / D3 ≦ 0.67 ・ ・ ・ ・ ・ ・ Equation (β)
For example, when pipes with nominal diameters of 125A and 150A are used as
拡径比が上記範囲外の0.1では、拡径量が小さく、流速がほとんど変化しないことによって効果が発現し難い。故に、上記下限値以上であることが技術的に重要である。 When the diameter expansion ratio is 0.1, which is outside the above range, the amount of expansion is small and the flow velocity hardly changes, so that the effect is difficult to be exhibited. Therefore, it is technically important that the value is equal to or higher than the above lower limit.
また、配管313に呼び径75Aの配管を用い、配管321に呼び径150Aの配管を用いることによって拡径比を0.95とし、排水量を40L/sとし、エルボ角度θを45°に設定して評価を行った結果、マスの跳ね出し状況は非常に良好であり、振動は良好となり、総合評価は非常に良好となる。しかしながら、このように拡径比が上記範囲外の0.67より大きい場合、跳ね出しや振動発生の抑制効果は頭打ちとなり施工性が悪くなる。そのため、上限を0.67に設定した。なお、施工性とは、配管の重量が大きくなり配管しにくい点と、配管、マス設備のための掘削深度が大きくなり、時間と工数が著しく必要となる点をいう。
Further, by using a pipe with a nominal diameter of 75 A for the
<2.動作>
建造物100の屋上105に降った雨水が排水溝102への流れ込み、排水装置20のサイフォン誘発部21を通って配管221に流れ込む。ここで、サイフォン現象が発生するため、配管221が満管となり、大量の雨水を排水することができる。
<2. Operation>
Rainwater that has fallen on the
雨水は、配管221を落下すると、配管221よりも縮径された配管231と摩擦が生じ落下速度が抑えられる。これによって、配管221の入口におけるキャビテーションの発生が低減される。
When the rainwater drops the
複数の排水装置20を通って落下した雨水は第1横引き配管部31に集められ、継手34を介して第2横引き配管部32へと供給される。第2横引き配管部32に供給された雨水は、継手35に衝突し、上流に向かう旋回流が発生する。この旋回流が配管313よりも拡径された配管321に戻り、マス110へ向かう雨水と衝突し雨水の速度が配管321において減速される。これによって、サイフォン誘発部21により大流量の雨水が排水される場合であっても、第2横引き配管部32において雨水が減速されるため、マス110における雨水の跳ね出し、もしくは振動を低減することができる。
The rainwater that has fallen through the plurality of
<3.排水装置20の実施例>
本実施例では、排水装置20において配管221に呼び径100Aの配管を用い、配管231(縮径部ともいえる)に呼び径75Aの配管を用いた場合に、立て管部26の全長L1および配管231の全長L2を変化させ、縮径比を変化させたときの実施例1~16および比較例1~4を示す。
<3. Example of
In this embodiment, when a pipe having a nominal diameter of 100 A is used for the
図7は、実施例1~16および比較例1~4を示す表である。図7では、縮径比を((D1-D2)/D1×100(%))百分率で示す。 FIG. 7 is a table showing Examples 1 to 16 and Comparative Examples 1 to 4. In FIG. 7, the diameter reduction ratio is shown as a percentage ((D1-D2) / D1 × 100 (%)).
配管内の圧力バランスが良好で、キャビテーションが発生しにくいことを評価基準として用いた。キャビテーションが全く発生せず、圧力バランスが非常に良好な状態を二重丸(◎)で示した。キャビテーションが発生せず、圧力バランスが良好な状態を丸(○)で示した。キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好な状態を三角(△)で示した。キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪い状態をバツ(×)で示した。 The evaluation criteria were that the pressure balance in the pipe was good and cavitation was unlikely to occur. Double circles (⊚) indicate a state in which cavitation does not occur at all and the pressure balance is very good. Circles (○) indicate a state in which cavitation does not occur and the pressure balance is good. A triangle (Δ) indicates a state in which cavitation hardly occurs and the pressure balance is generally good. The state where cavitation occurred and the pressure balance was poor is indicated by a cross (x).
(実施例1)
実施例1では、L1=50mおよびL2=15m(L2/L1=0.3)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角の状態であり、キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好であった。
(Example 1)
In Example 1, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 15 m (L2 / L1 = 0.3) and a diameter reduction ratio of 20%, the above triangular state is obtained and cavitation is almost generated. The pressure balance was generally good.
(実施例2)
実施例2では、L1=50mおよびL2=20m(L2/L1=0.4)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角から丸の間の状態であった。
(Example 2)
In Example 2, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 20 m (L2 / L1 = 0.4) and a diameter reduction ratio of 20%, the state between the triangle and the circle was obtained. ..
(実施例3)
実施例3では、L1=50mおよびL2=25m(L2/L1=0.5)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記丸の状態であり、キャビテーションが発生せず、圧力バランスが非常に良好であった。
(Example 3)
In Example 3, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 25 m (L2 / L1 = 0.5) and a diameter reduction ratio of 20%, the above-mentioned round state is obtained and cavitation occurs. However, the pressure balance was very good.
(実施例4)
実施例4では、L1=50mおよびL2=35m(L2/L1=0.7)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角から丸の間の状態であった。
(Example 4)
In Example 4, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 35 m (L2 / L1 = 0.7) and a diameter reduction ratio of 20%, the state between the triangle and the circle was obtained. ..
(実施例5)
実施例5では、L1=50mおよびL2=40m(L2/L1=0.8)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角の状態であり、キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好であった。
(Example 5)
In Example 5, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 40 m (L2 / L1 = 0.8) and a diameter reduction ratio of 20%, the above triangular state is obtained and cavitation is almost generated. The pressure balance was generally good.
(実施例6)
実施例6では、L1=100mおよびL2=30m(L2/L1=0.3)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角の状態であり、キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好であった。
(Example 6)
In Example 6, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 100 m and L2 = 30 m (L2 / L1 = 0.3) and a diameter reduction ratio of 20%, the above triangular state is obtained and cavitation is almost generated. The pressure balance was generally good.
(実施例7)
実施例7では、L1=100mおよびL2=80m(L2/L1=0.8)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角の状態であり、キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好であった。
(Example 7)
In Example 7, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 100 m and L2 = 80 m (L2 / L1 = 0.8) and a diameter reduction ratio of 20%, the above triangular state is obtained and cavitation is almost generated. The pressure balance was generally good.
(実施例8)
実施例7では、L1=200mおよびL2=60m(L2/L1=0.3)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角の状態であり、キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好であった。
(Example 8)
In Example 7, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 200 m and L2 = 60 m (L2 / L1 = 0.3) and a diameter reduction ratio of 20%, the above triangular state is obtained and cavitation is almost generated. The pressure balance was generally good.
(実施例9)
実施例9では、L1=200mおよびL2=160m(L2/L1=0.8)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角の状態であり、キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好であった。
(Example 9)
In Example 9, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 200 m and L2 = 160 m (L2 / L1 = 0.8) and a diameter reduction ratio of 20%, the above triangular state is obtained and cavitation is almost generated. The pressure balance was generally good.
(実施例10)
実施例10では、L1=300mおよびL2=90m(L2/L1=0.3)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角の状態であり、キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好であった。
(Example 10)
In Example 10, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 300 m and L2 = 90 m (L2 / L1 = 0.3) and a diameter reduction ratio of 20%, the above triangular state is obtained and cavitation is almost generated. The pressure balance was generally good.
(実施例11)
実施例11では、L1=300mおよびL2=240m(L2/L1=0.8)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記三角の状態であり、キャビテーションがほとんど発生せず、圧力バランスが概ね良好であった。
(Example 11)
In Example 11, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 300 m and L2 = 240 m (L2 / L1 = 0.8) and a diameter reduction ratio of 20%, the above triangular state is obtained and cavitation is almost generated. The pressure balance was generally good.
(実施例12)
実施例12では、例えば後述する図8に示すように3段階で縮径を行い、L1=50mおよびL2=15m(L2/L1=0.3)並びに縮径比37%と設定した。ここで、L2は、上から一段目の縮径より下方の部分の長さである(図8では、例えば、第3立て配管部27および第2立て配管部23の長さ)。このような構成においてキャビテーションの評価を行った結果、上記丸の状態であり、キャビテーションが発生せず、圧力バランスが良好であった。
(Example 12)
In Example 12, for example, as shown in FIG. 8 described later, the diameter was reduced in three stages, and L1 = 50 m and L2 = 15 m (L2 / L1 = 0.3) and a diameter reduction ratio of 37% were set. Here, L2 is the length of the portion below the reduced diameter of the first stage from the top (in FIG. 8, for example, the length of the third
(実施例13)
実施例13では、L1=50mおよびL2=25m(L2/L1=0.5)並びに縮径比37%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記丸から二重丸の間の状態であった。
(Example 13)
In Example 13, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 25 m (L2 / L1 = 0.5) and a diameter reduction ratio of 37%, the state between the circle and the double circle there were.
(実施例14)
実施例14では、例えば後述する図8に示すように3段階で縮径を行い、L1=50mおよびL2=40m(L2/L1=0.8)並びに縮径比37%と設定した。ここで、L2は、上から一段目の縮径より下方の部分の長さである(図8では、例えば、第3立て配管部27および第2立て配管部23の長さ)。このような構成においてキャビテーションの評価を行った結果、上記丸の状態であり、キャビテーションが発生せず、圧力バランスが良好であった。
(Example 14)
In Example 14, for example, as shown in FIG. 8 described later, the diameter was reduced in three stages, and L1 = 50 m and L2 = 40 m (L2 / L1 = 0.8) and a diameter reduction ratio of 37% were set. Here, L2 is the length of the portion below the reduced diameter of the first stage from the top (in FIG. 8, for example, the length of the third
(実施例15)
実施例15では、L1=50mおよびL2=15m(L2/L1=0.3)並びに縮径比49%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記丸の状態であり、キャビテーションが発生せず、圧力バランスが良好であった。
(Example 15)
In Example 15, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 15 m (L2 / L1 = 0.3) and a diameter reduction ratio of 49%, the above-mentioned round state is obtained and cavitation occurs. The pressure balance was good.
(実施例16)
実施例16では、L1=50mおよびL2=25m(L2/L1=0.5)並びに縮径比49%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記二重丸の状態であり、キャビテーションが全く発生せず、圧力バランスが非常に良好であった。
(Example 16)
In Example 16, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 25 m (L2 / L1 = 0.5) and a diameter reduction ratio of 49%, the cavitation was in the double circle state. It did not occur at all and the pressure balance was very good.
(実施例17)
実施例17では、L1=50mおよびL2=40m(L2/L1=0.8)並びに縮径比49%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記丸の状態であり、キャビテーションが発生せず、圧力バランスが良好であった。
(Example 17)
In Example 17, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 40 m (L2 / L1 = 0.8) and a diameter reduction ratio of 49%, the above-mentioned round state is obtained and cavitation occurs. The pressure balance was good.
(実施例18)
実施例18では、L1=50mおよびL2=15m(L2/L1=0.3)並びに縮径比61%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記丸から二重丸の間の状態であった。
(Example 18)
In Example 18, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 15 m (L2 / L1 = 0.3) and a diameter reduction ratio of 61%, the state between the circle and the double circle there were.
(実施例19)
実施例19では、L1=50mおよびL2=25m(L2/L1=0.5)並びに縮径比61%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記二重丸の状態であり、キャビテーションが全く発生せず、圧力バランスが非常に良好であった。
(Example 19)
In Example 19, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 25 m (L2 / L1 = 0.5) and a diameter reduction ratio of 61%, the cavitation was in the double circle state. It did not occur at all and the pressure balance was very good.
(実施例20)
実施例20では、L1=50mおよびL2=40m(L2/L1=0.8)並びに縮径比61%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記丸から二重丸の間の状態であった。
(Example 20)
In Example 20, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 40 m (L2 / L1 = 0.8) and a diameter reduction ratio of 61%, the state between the circle and the double circle there were.
(比較例1)
比較例1では、L1=50mおよびL2=10m(L2/L1=0.2)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 1)
In Comparative Example 1, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 10 m (L2 / L1 = 0.2) and a diameter reduction ratio of 20%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
(比較例2)
比較例2では、L1=50mおよびL2=45m(L2/L1=0.9)並びに縮径比20%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 2)
In Comparative Example 2, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 45 m (L2 / L1 = 0.9) and a diameter reduction ratio of 20%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
(比較例3)
比較例3では、L1=50mおよびL2=15m(L2/L1=0.3)並びに縮径比18%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 3)
In Comparative Example 3, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 15 m (L2 / L1 = 0.3) and a diameter reduction ratio of 18%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
(比較例4)
比較例4では、L1=50mおよびL2=40m(L2/L1=0.8)並びに縮径比18%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 4)
In Comparative Example 4, cavitation was evaluated by setting L1 = 50 m and L2 = 40 m (L2 / L1 = 0.8) and a diameter reduction ratio of 18%. , The pressure balance was bad.
(比較例5)
比較例5では、L1=50mおよびL2=10m(L2/L1=0.2)並びに縮径比37%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 5)
In Comparative Example 5, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 10 m (L2 / L1 = 0.2) and a diameter reduction ratio of 37%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
(比較例6)
比較例5では、L1=50mおよびL2=10m(L2/L1=0.2)並びに縮径比49%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 6)
In Comparative Example 5, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 10 m (L2 / L1 = 0.2) and a diameter reduction ratio of 49%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
(比較例7)
比較例7では、L1=50mおよびL2=10m(L2/L1=0.2)並びに縮径比61%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 7)
In Comparative Example 7, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 10 m (L2 / L1 = 0.2) and a diameter reduction ratio of 61%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
(比較例8)
比較例8では、L1=50mおよびL2=45m(L2/L1=0.9)並びに縮径比37%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 8)
In Comparative Example 8, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 45 m (L2 / L1 = 0.9) and a diameter reduction ratio of 37%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
(比較例9)
比較例9では、L1=50mおよびL2=45m(L2/L1=0.9)並びに縮径比49%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 9)
In Comparative Example 9, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 45 m (L2 / L1 = 0.9) and a diameter reduction ratio of 49%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
(比較例10)
比較例10では、L1=50mおよびL2=45m(L2/L1=0.9)並びに縮径比61%と設定してキャビテーションの評価を行った結果、上記バツの状態であり、キャビテーションが発生し、圧力バランスが悪かった。
(Comparative Example 10)
In Comparative Example 10, as a result of evaluating cavitation by setting L1 = 50 m and L2 = 45 m (L2 / L1 = 0.9) and a diameter reduction ratio of 61%, the above-mentioned cross state occurs and cavitation occurs. , The pressure balance was bad.
上記実施例1と比較例1、実施例12と比較例5、実施例15と比較例6、および実施例18と比較例7の結果より、L2/L1が下限値の0.3より小さい場合、立て配管の縮径部の働きが弱くなり入口でキャビテーションが発生しやすくなることがわかる。 From the results of Example 1 and Comparative Example 1, Example 12 and Comparative Example 5, Example 15 and Comparative Example 6, and Example 18 and Comparative Example 7, when L2 / L1 is smaller than the lower limit of 0.3. It can be seen that the function of the reduced diameter part of the vertical pipe becomes weaker and cavitation is more likely to occur at the entrance.
また、実施例5と比較例2、実施例14と比較例8、実施例17と比較例9、および実施例20と比較例10の結果より、L2/L1が上限値の0.8より大きい場合、縮径の管が長すぎて縮径部でキャビテーションが発生しやすくなることがわかる。 Further, from the results of Example 5 and Comparative Example 2, Example 14 and Comparative Example 8, Example 17 and Comparative Example 9, and Example 20 and Comparative Example 10, L2 / L1 is larger than the upper limit value of 0.8. In this case, it can be seen that the reduced diameter tube is too long and cavitation is likely to occur in the reduced diameter portion.
また、実施例1と比較例3、および実施例2と比較例4の結果より、縮径比20%以上でない場合には、縮径の効果がほぼ発揮できずキャビテーションが発生しやすくなることがわかる。 Further, from the results of Example 1 and Comparative Example 3 and Example 2 and Comparative Example 4, when the diameter reduction ratio is not 20% or more, the effect of diameter reduction can hardly be exhibited and cavitation is likely to occur. Understand.
なお、縮径比61%においても、図7に示すようにキャビテーションの発生を抑制できるため、キャビテーションの発生を抑制する効果を発揮するための縮径比の上限は無いが実際には、排水性能が極端に下がるので、縮径比を61%よりも大きくすることがほとんどない。そのため、排水性能の面からは、縮径比の上限は61%に設定してもよい。 Even at a diameter reduction ratio of 61%, the occurrence of cavitation can be suppressed as shown in FIG. 7, so there is no upper limit to the reduction ratio for exerting the effect of suppressing the occurrence of cavitation, but in reality, the drainage performance. Is extremely low, so that the diameter reduction ratio is rarely made larger than 61%. Therefore, from the viewpoint of drainage performance, the upper limit of the diameter reduction ratio may be set to 61%.
<4.特徴等>
(1)
本実施の形態の排水装置20(排水装置の一例)は、雨水が排水される排水装置であって、立て管部26と、サイフォン誘発部21と、を備える。立て管部26は、第1立て配管部22(第1配管部の一例)と、第2立て配管部23(第2配管部の一例)と、を有する、第1立て配管部22は、直径D1の略円形状の面積(第1の流路断面積の一例)を有し、上下方向に沿って配置されている。第2立て配管部23は、直径D1の略円形状の面積よりも小さい直径D2の略円形状の面積(第2の流路断面積の一例)を有し、上下方向に沿って第1立て配管部22の下側に配置されている。サイフォン誘発部21は、立て管部26の上側に配置され、立て管部26によって排水される雨水にサイフォン現象の発生を誘発する。立て管部26の長さをL1、第2立て配管部23の長さをL2とすると式(1)を満たす。
<4. Features, etc.>
(1)
The drainage device 20 (an example of the drainage device) of the present embodiment is a drainage device for draining rainwater, and includes a
0.3≦L2/L1≦0.8・・・・(1)
このように、サイフォン誘発部21の下側に第1立て配管部22が設けられ、第1立て配管部22の下側に第1立て配管部22よりも断面積の小さい第2立て配管部23を設けることにより、第2立て配管部23への流入する水の落下速度を抑えることができる。このため、第1立て配管部22における負圧を低減することができ、キャビテーションの発生を抑制することができる。
0.3 ≤ L2 / L1 ≤ 0.8 ... (1)
In this way, the first
特に、排水装置20が高層建造物に導入された場合には、サイフォン現象による引力と重力の加算によって雨水が大きな位置エネルギーを持つことになるため、第2立て配管部23を第1立て配管部22より断面積を小さくすることによるキャビテーション発生の抑制効果が顕著となる。
In particular, when the
(2)
本実施の形態の排水装置20(排水装置の一例)では、第1立て配管部22(第1配管部の一例)は、直径D1(第1直径の一例)の内径を有し、第2立て配管部23(第2配管部の一例)は、直径D1よりも小さい直径D2(第2直径の一例)を有する。
(2)
In the drainage device 20 (an example of a drainage device) of the present embodiment, the first vertical piping section 22 (an example of the first piping section) has an inner diameter of D1 (an example of the first diameter), and the second vertical piping
このように、サイフォン誘発部21の下側に第1立て配管部22が設けられ、第1立て配管部22の下側に第1立て配管部22よりも内径の小さい第2立て配管部23を設けることにより、第2立て配管部23へ流入する際に水の落下速度を抑えることができる。
In this way, the first
特に、排水装置20が高層建造物に導入された場合には、サイフォン現象による引力と重力の加算によって雨水が大きな位置エネルギーを持つことになるため、第2立て配管部23を第1立て配管部22より縮径することによるキャビテーション発生の抑制効果が顕著となる。
In particular, when the
(3)
本実施の形態の排水装置20(排水装置の一例)では、直径D1、直径D2は、式(1)および以下の式(2)を満たす。
(3)
In the drainage device 20 (an example of the drainage device) of the present embodiment, the diameter D1 and the diameter D2 satisfy the formula (1) and the following formula (2).
0.20≦(D1-D2)/D1・・・・・・・(2)
このような関係の内径を有する第1立て配管部22および第2立て配管部23を使用することによって、キャビテーションの発生をより低減することができる。
0.20≤ (D1-D2) / D1 ... (2)
By using the first
(4)
本実施の形態の排水装置20(排水装置の一例で)は、L1は、以下の式(3)を満たす。
(4)
In the drainage device 20 (in an example of the drainage device) of the present embodiment, L1 satisfies the following formula (3).
50メートル≦L1・・・・・・(3)
上下方向に配置された配管の長さが長いほど、落下速度が速くなりキャビテーションが発生しやすくなるため、上下に配置された配管の全体の長さが50メートル以上の場合に、キャビテーションの発生を抑制する効果を顕著に奏することができる。
50 meters ≤ L1 ... (3)
The longer the length of the pipes arranged in the vertical direction, the faster the falling speed and the more likely it is that cavitation will occur. The effect of suppressing can be remarkably exhibited.
(5)
本実施の形態の排水装置20(排水装置の一例)では、立て管部26の上端26aは、第1立て配管部22の上端であり、立て管部26の下端26bは、第2立て配管部23の下端であり、直径D1は、立て管部における最大の内径であり、直径D2は、立て管部26における最小の内径である。
(5)
In the drainage device 20 (an example of the drainage device) of the present embodiment, the
これにより、第1立て配管部22における負圧を低減することができ、キャビテーションの発生を抑制することができる。
As a result, the negative pressure in the first
(6)
本実施の形態の排水装置20(排水装置の一例)では、第1立て配管部22の下端22aと第2立て配管部23の上端23aは、直接的に、または継手を介して間接的に接続されている。
(6)
In the drainage device 20 (an example of the drainage device) of the present embodiment, the
これにより、サイフォン誘発部21から下方に向かって直線的に雨水を移動させることできる。
As a result, rainwater can be linearly moved downward from the siphon
(7)
本実施の形態の排水配管構造30は、マス110に接続され、雨水をマス110に排出する排水配管構造であって、第1横引き配管部31と、第2横引き配管部32と、第3横引き配管部33と、継手35(曲がり部の一例)と、を備える。第1横引き配管部31は、直径D3の円形状の面積(第1の流路断面積の一例)を有する。第2横引き配管部32は、直径D3の円形状の面積よりも大きい直径D4の円形状の面積(第2の流路断面積の一例)を有し、第1横引き配管部31の下流側に配置されている。第3横引き配管部33は、第2横引き配管部32よりも下流側に配置されマス110に接続される。継手35は、第2横引き配管部32の軸A1方向に対して第3横引き配管部33の軸A2方向が傾斜するように第2横引き配管部32と第3横引き配管部33を繋ぐ。第2横引き配管部32の軸方向に対する第3横引き配管部33の軸方向の曲がり角度をθとすると、以下の式(α)を満たす。
(7)
The
20度≦θ≦80度・・・式(α)
これにより、第1横引き配管部31に供給された雨水は、第2横引き配管部32を経由して継手35の内壁に当たり、上流に戻る向きの旋回流が発生する。ここで、第2横引き配管部32が第1横引き配管部31よりも流路断面積が大きく形成されているため、旋回流が第1横引き配管部31よりも流路断面積が大きい第2横引き配管部32に戻ることが可能となり、マス110に向かう雨水は、第2横引き配管部32において旋回流と衝突し減速される。
20 degrees ≤ θ ≤ 80 degrees ... Equation (α)
As a result, the rainwater supplied to the first horizontal pulling
このように、大流量の雨水が排水される場合であっても、第2横引き配管部32において雨水が減速され、マス110からの雨水の跳ね出し、もしくはマス110における振動を低減することができる。
In this way, even when a large flow rate of rainwater is drained, the rainwater is decelerated in the second horizontal pulling
(8)
本実施の形態の排水配管構造30は、第1横引き配管部31は、断面視が略円形であって、直径D3(第1直径の一例)の内径を有する。第2横引き配管部32は、断面視が略円形であって、直径D3よりも大きい直径D4(第2直径の一例)の内径を有する。第3横引き配管部33は、断面視が略円形であって、直径D4以上の直径D5(第3直径の一例)の内径を有する。
(8)
In the
このように、第2横引き配管部32が第1横引き配管部31よりも拡径されているため、旋回流が第1横引き配管31部よりも拡径された第2横引き配管部32に戻ることが可能となり、マス110に向かう雨水は、第2横引き配管部32において旋回流と衝突し減速される。
In this way, since the second horizontal pulling
(9)
本実施の形態の排水配管構造30では、内径の直径D3は71mm以上である。
(9)
In the
これにより、大量の雨水を流す場合であっても流速を抑えることができる。
(10)
本実施の形態の排水配管構造30では、第1横引き配管部31に供給される排水量は、20L/s(秒)以上である。
As a result, the flow velocity can be suppressed even when a large amount of rainwater is flowed.
(10)
In the
このような大量の排水量で排水する場合に、雨水の流速を減速する効果が顕著に発揮でき、マス110からの雨水の跳ね出し、もしくはマス110における振動を低減することができる。
When draining with such a large amount of drainage, the effect of slowing down the flow velocity of rainwater can be remarkably exhibited, and the splash of rainwater from the
(11)
本実施の形態の排水配管構造30では、直径D3と、直径D4は、以下の式(β)を満たす。0.13≦(D4-D3)/D3≦0.67・・・・・・式(β)
これにより、上述した旋回流が逆流するためのスペースを設けることが出来る。
(11)
In the
This makes it possible to provide a space for the above-mentioned swirling flow to flow backward.
<5.他の実施形態>
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
<5. Other embodiments>
Although one embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications can be made without departing from the gist of the invention.
(A)
上記実施の形態では、図2に示すように、第1立て配管部22から第2立て配管部23に一段階だけ縮径しているが、図8に示すように複数段に縮径してもよい。図8では、第1立て配管部22と第2立て配管部23の間に第3立て配管部27(第3配管部の一例)が設けられている。第3立て配管部27は、一本の配管271で構成されている。配管271の内径の直径D7(第3直径の一例)は、配管221の内径の直径D1よりも小さく、配管231の内径の直径D2よりも大きい。図8では、第3立て配管部27は、一本の配管271で構成されているが、複数の配管と継手で構成されていてもよい。また、配管221と配管271の間は、継手28(レデューサ)によって接続されており、配管271と配管231の間は、継手29(レデューサ)によって接続されている。
(A)
In the above embodiment, as shown in FIG. 2, the diameter is reduced by only one step from the first
なお、配管221、配管271、配管231の組み合わせとしては、例えば、呼び径が125A、100A、75Aの配管の組み合わせ、150A、125A、100Aの配管の組み合わせ、および200A、150A、125Aの配管の組み合わせ等を用いることができる。
The combination of the
このように、複数段階で縮径することによって、摩擦により雨水の位置エネルギーを除々に低減することができる。このため、配管の下流側における騒音等を低減することができる。 By reducing the diameter in a plurality of steps in this way, the potential energy of rainwater can be gradually reduced by friction. Therefore, noise and the like on the downstream side of the pipe can be reduced.
(B)
上記実施の形態では、図6に示すように、配管313から配管321に一段階だけ拡径しているが、図9に示すように複数段に拡径してもよい。図9では、第1横引き配管部31と第2横引き配管部32の間に第4横引き配管部36が設けられている。第4横引き配管部36の内径の直径D6(第4直径の一例)は、第1横引き配管部31の内径の直径D3よりも大きく、第2横引き配管部32の内径の直径D4よりも小さい。第4横引き配管部36は、第1横引き配管部31と第2横引き配管部32と同軸上に配置されている。第4横引き配管部36は、一本の配管361で構成されている。配管313と配管361は、インクリーザの継手38で接続されている。配管361と配管321は、インクリーザの継手39で接続されている。図9では、第4横引き配管部36は、一本の配管361で構成されているが、複数の配管と継手で構成されていてもよい。
(B)
In the above embodiment, as shown in FIG. 6, the diameter is increased from the
なお、配管313、配管361、配管321の組み合わせとしては、例えば、呼び径が75A、100A、125Aの配管の組み合わせ、100A、125A、150Aの配管の組み合わせ、および125A、150A、200Aの配管の組み合わせ等を用いることができる。
このように複数段に拡径することにより、雨水の流速を除々に減速することができる。
The combination of the
By expanding the diameter in a plurality of stages in this way, the flow velocity of rainwater can be gradually reduced.
(C)
上記実施の形態では、配管と配管とを継手で接続しているが、これに限らなくても良く、配管と配管が直接接続されていてもよい。
(C)
In the above embodiment, the pipe and the pipe are connected by a joint, but the present invention is not limited to this, and the pipe and the pipe may be directly connected.
(D)
上記実施の形態では、排水配管構造30の第1横引き配管部31によって、3つの排水装置20からの雨水が一つに集められてマス110へと排水されているが、1つに集められなくてもよい。
(D)
In the above embodiment, the rainwater from the three
例えば、図10に示す雨水排水システム10´に示すように、1つの排水装置20ごとに排水配管構造30´およびマス110が設けられていてもよい。この場合、排水配管構造30´の第1横引き配管部31´は、配管313のみを有し、配管313は、継手314を介して、排水装置20の配管231と接続されている。
For example, as shown in the rainwater drainage system 10'shown in FIG. 10, a drainage pipe structure 30'and a
なお、図10に示す雨水排水システム10´は、排水装置20および排水配管構造30´を1組として6組を備えているが、この数に限られるものではなく、1組だけ備えていてもよい。
The rainwater drainage system 10'shown in FIG. 10 includes 6 sets including the
(E)
上記実施の形態の排水装置20では、第1立て配管部22と第2立て配管部23は、流路方向に垂直な断面(流路断面)が円形状であるが、円形状に限らなくても良く、楕円形状や四角形状等であってもよい。要するに、流路の流れる断面積が、上記実施の形態の排水装置20の関係と同様であればよい。すなわち、第1立て配管部22の有する第1の流路断面積よりも、第2立て配管部23の有する第2の流路断面積が小さければよい。
(E)
In the
更に、第1立て配管部22と第2立て配管部23の間に第3立て配管部27が設けられている場合には、第3立て配管部27の有する第3の流路断面積は、第1の流路断面積よりも小さく、第2の流路断面積よりも大きければよい。
Further, when the third
(F)
上記実施の形態の排水配管構造30では、第1横引き配管部31、第2横引き配管部32、および第3横引き配管部33は、流路方向に垂直な断面(流路断面)が円形状であるが、円形状に限らなくても良く、楕円形状や四角形状等であってもよい。要するに、流路の流れる断面積が、上記実施の形態の配水管構造30の関係と同様であればよい。すなわち、第1横引き配管部31の有する第1の流路断面積よりも、第2横引き配管部32の有する第2の流路断面積が大きく、第3横引き配管部33の有する第3の流路断面積が第2の流路断面積以上であればよい。
(F)
In the
更に、第1横引き配管部31と第2横引き配管部32の間に第4横引き配管部36が設けられている場合には、第4横引き配管部36の有する第4の流路断面積は、第1の流路断面積よりも大きく、第2の流路断面積よりも小さければよい。
Further, when the fourth horizontal pulling
(G)
上記実施の形態の排水装置20では、第1立て配管部22と第2立て配管部23が繋がっており、雨水はサイフォン誘発部21から横方向に移動せず立て管によって直線的に地面近傍まで達するが、サイフォン誘発部21から地面までの間に横引き管が設けられていてもよい。例えば、第1立て配管部22の途中、第2立て配管部23の途中、または第1立て配管部22と第2立て配管部23の間に横引き管が設けられていてもよい。
(G)
In the
図11は、第1立て配管部の途中に横引き管が設けられた構成を示す排水装置20´を示す模式図である。図11に示す排水装置20´では、第1立て配管部22´の途中に横引き管200が設けられている。すなわち、第1立て配管部22´の上部221´が排水溝102に繋がっており、上部221´の下端と第1立て配管部22´の下部222´の上端の間に略水平方向に配置された横引き管200が接続されている。第1立て配管部22´の下部222´の下端は継手24を介して第2立て配管部23に繋がっている。なお、立て管部26´は、上部221´、下部222´、継手24、および第2立て配管部23の和となり、この和が立て管部26´の長さL1となる。
FIG. 11 is a schematic view showing a drainage device 20'showing a configuration in which a horizontal pull pipe is provided in the middle of the first vertical piping portion. In the drainage device 20'shown in FIG. 11, a
(H)
上記実施の形態では、接続部材25として、床バンドを用いた例を挙げて説明した。しかし、本発明はこれに限定されるものではない。
例えば、接続部材として、立てバンドを用いてもよい。
また、接続部材の表面に生じる結露等が問題となる場合には、接続部材として、Uバンドにスリーパが付された部材とL字金物とを組み合わせた構成を用いてもよい。
(H)
In the above embodiment, an example in which a floor band is used as the connecting
For example, a vertical band may be used as the connecting member.
Further, when dew condensation or the like generated on the surface of the connecting member becomes a problem, a configuration in which a member having a sleeper attached to the U band and an L-shaped metal fitting may be used as the connecting member.
(I)
上記実施の形態では、配管221、231、311、312、313、321、322はPE製であると説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
(I)
In the above embodiment, it has been described that the
例えば、PE以外にも、PP(ポリプロピレン)等の他のオレフィン系樹脂や、PVC(塩ビ)等の他の樹脂を用いてもよい。 For example, in addition to PE, other olefin resins such as PP (polypropylene) and other resins such as PVC (vinyl chloride) may be used.
この場合でも、上記実施形態と同様に、雨水排水装置の軽量化を図ることができるとともに、スラブ貫通部の施工性および配管全体の施工性を向上させることができる。 Even in this case, as in the above embodiment, the weight of the rainwater drainage device can be reduced, and the workability of the slab penetrating portion and the workability of the entire pipe can be improved.
更に、上記配管221、231、311、312、313、321、322は、樹脂製に限らず、金属製であってもよい。
Further, the
(J)
上記実施の形態では、継手24、34、35、314、315として、PE(ポリエチレン)製であると説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
(J)
In the above embodiment, it has been described that the
例えば、PE以外にも、PP(ポリプロピレン)等の他のオレフィン系樹脂や、PVC(塩ビ)等の他の樹脂を用いてもよい。 For example, in addition to PE, other olefin resins such as PP (polypropylene) and other resins such as PVC (vinyl chloride) may be used.
更に、継手24、34、35、314、315は、樹脂製に限らず、金属製であってもよい。なお、金属製の継手と配管と接続する場合には、例えば、ネジ接続やメカニカル継手(例えば、可とう継手など)、フランジが用いられる。
Further, the
本発明の排水装置は、キャビテーションの発生を抑制することが可能な効果を有し、雨水を排水する各種雨水排水システムに対して広く適用可能である。 The drainage device of the present invention has an effect of suppressing the occurrence of cavitation, and is widely applicable to various rainwater drainage systems for draining rainwater.
20 :排水装置
21 :サイフォン誘発部
22 :第1立て配管部
23 :第2立て配管部
26 :立て管部
30 :排水配管構造
31 :第1横引き配管部
32 :第2横引き配管部
33 :第3横引き配管部
34 :継手
110 :マス
20: Drainage device 21: Siphon inducer 22: 1st vertical piping section 23: 2nd vertical piping section 26: Vertical pipe section 30: Drainage piping structure 31: 1st horizontal pulling piping section 32: 2nd horizontal pulling piping section 33 : Third horizontal pulling piping part 34: Joint 110: Mass
Claims (7)
第1の流路断面積を有し、上下方向に沿って配置された第1配管部と、前記第1の流路断面積よりも小さい第2の流路断面積を有し、上下方向に沿って前記第1配管部の下側に配置された第2配管部と、を有する立て管部と、
前記立て管部の上側に配置され、前記立て管部によって排水される雨水にサイフォン現象の発生を誘発するサイフォン誘発部と、を備え、
前記立て管部の長さをL1、前記第2配管部の長さをL2とすると、以下の式(1)を満たす、
排水装置。
0.3≦L2/L1≦0.8・・・・(1) A drainage device that drains rainwater
It has a first flow path cross-sectional area, a first piping section arranged along the vertical direction, and a second flow path cross-sectional area smaller than the first flow path cross-sectional area, and has a vertical flow path cross-sectional area. A vertical pipe portion having a second pipe portion arranged below the first pipe portion along the line, and a vertical pipe portion.
A siphon-inducing portion, which is arranged above the vertical pipe portion and induces the occurrence of a siphon phenomenon in the rainwater drained by the vertical pipe portion, is provided.
Assuming that the length of the vertical pipe portion is L1 and the length of the second pipe portion is L2, the following equation (1) is satisfied.
Drainage device.
0.3 ≤ L2 / L1 ≤ 0.8 ... (1)
前記第2配管部は、流路断面が円形状であり、前記第1直径よりも小さい第2直径を有する、
請求項1に記載の排水装置。 The first piping portion has a circular cross section of the flow path and has an inner diameter of the first diameter.
The second piping portion has a circular cross section of the flow path and has a second diameter smaller than the first diameter.
The drainage device according to claim 1.
請求項2に記載の排水装置。
0.20≦(D1-D2)/D1・・・・・・・(2) Assuming that the first diameter is D1 and the second diameter is D2, the following equation (2) is satisfied.
The drainage device according to claim 2.
0.20≤ (D1-D2) / D1 ... (2)
請求項1~3のいずれかに記載の排水装置。
50メートル≦L1・・・(3) L1 satisfies the following equation (3).
The drainage device according to any one of claims 1 to 3.
50 meters ≤ L1 ... (3)
前記立て管部の下端は、前記第2配管部の下端であり、
前記第1直径は、前記立て管部における最大の内径であり、
前記第2直径は、前記立て管部における最小の内径である、
請求項2または3に記載の排水装置。 The upper end of the vertical pipe portion is the upper end of the first pipe portion.
The lower end of the vertical pipe portion is the lower end of the second pipe portion.
The first diameter is the maximum inner diameter of the vertical pipe portion, and is the maximum inner diameter.
The second diameter is the minimum inner diameter of the vertical pipe portion.
The drainage device according to claim 2 or 3.
請求項1~5のいずれか1項に記載の排水装置。 The lower end of the first piping portion and the upper end of the second piping portion are directly or indirectly connected via a joint.
The drainage device according to any one of claims 1 to 5.
前記第1直径よりも小さく前記第2直径よりも大きい第3直径の内径を有する第3配管部を更に有し、
前記第3配管部は、前記第1配管部と前記第2配管部の間に配置されている、
請求項1~5のいずれか1項に記載の排水装置。 The vertical pipe portion is
Further having a third piping section having an inner diameter of a third diameter smaller than the first diameter and larger than the second diameter.
The third piping portion is arranged between the first piping portion and the second piping portion.
The drainage device according to any one of claims 1 to 5.
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