JP7040254B2 - A method for manufacturing a laminated joint of metal parts and a laminated joint of metal parts - Google Patents
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Description
本発明は、金属部品の積層接合体、および金属部品の積層接合体の製造方法に関する。 The present invention relates to a laminated joint of metal parts and a method for manufacturing a laminated joint of metal parts.
燃料電池のセルスタックは、電解質電極接合体を保持したセルフレームや、セパレータ等の金属部品を積層し、これら金属部品を溶接によって接合した積層接合体を有している（特許文献１を参照）。 The cell stack of a fuel cell has a cell frame holding an electrolyte electrode joint, a laminated joint in which metal parts such as a separator are laminated, and these metal parts are joined by welding (see Patent Document 1). ..
積層接合体を製造する場合には、積層される金属部品同士を組み付けるときの公差を吸収できることが必要である。また、積層される金属部品同士の間の接触性（面積やクリアランス）を管理することも必要である。 When manufacturing a laminated joint, it is necessary to be able to absorb the tolerance when assembling the metal parts to be laminated. It is also necessary to manage the contactability (area and clearance) between the metal parts to be laminated.
特許文献１には、金属部品を溶接によって接合することは開示されているものの、公差吸収や接触性の管理については開示されていない。
本発明の目的は、積層される金属部品の公差を吸収でき、金属部品同士の間の接触性の管理が容易な金属部品の積層接合体、および金属部品の積層接合体の製造方法を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a laminated joint of metal parts capable of absorbing tolerances of laminated metal parts and easy control of contact between metal parts, and a method for manufacturing a laminated joint of metal parts. There is something in it.
上記目的を達成するための本発明の金属部品の積層接合体は、積層される少なくとも２つの金属部品を有し、前記金属部品同士が接合された積層接合体である。前記金属部品のそれぞれは、変位起点を境界にして変位自在な可撓性を有する変位部を有している。少なくとも一方の前記変位部は、前記変位起点を境界にしてベース部に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部を有している。前記一方の前記変位部によって発生するばね定数と他方の前記変位部によって発生するばね定数とが異なり、前記一方の前記変位部における前記傾斜部に対して前記他方の前記変位部が接触した状態において前記金属部品同士が接合されている。 The laminated joint of metal parts of the present invention for achieving the above object is a laminated joint having at least two metal parts to be laminated and the metal parts are joined to each other. Each of the metal parts has a displacement portion having flexibility that can be displaced with the displacement origin as a boundary. At least one of the displacement portions has a plate-shaped inclined portion extending inclined with respect to the base portion with the displacement starting point as a boundary. In a state where the spring constant generated by the one displacement portion and the spring constant generated by the other displacement portion are different, and the other displacement portion is in contact with the inclined portion in the one displacement portion. The metal parts are joined to each other.
上記目的を達成するための本発明の金属部品の積層接合体の製造方法は、積層される少なくとも２つの金属部品が接合された積層接合体を製造する方法である。まず、変位起点を境界にして変位自在な可撓性を有する変位部を有する少なくとも２つの前記金属部品であって、少なくとも一方の前記変位部が前記変位起点を境界にしてベース部に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部を有する少なくとも２つの前記金属部品を準備する。そして、前記一方の前記変位部によって発生するばね定数と他方の前記変位部によって発生するばね定数とが異なり、前記一方の前記変位部における前記傾斜部に対して前記他方の前記変位部を接触させた状態において前記金属部品同士を接合する。 The method for manufacturing a laminated joint of metal parts of the present invention for achieving the above object is a method for manufacturing a laminated joint in which at least two metal parts to be laminated are joined. First, at least two of the metal parts having a displacement portion having flexibility that can be displaced with the displacement origin as a boundary, and at least one of the displacement portions is inclined with respect to the base portion with the displacement origin as a boundary. At least two said metal parts having a plate-shaped inclined portion extending from the ground are prepared. Then, the spring constant generated by the one displacement portion and the spring constant generated by the other displacement portion are different, and the other displacement portion is brought into contact with the inclined portion in the one displacement portion. In this state, the metal parts are joined to each other.
本発明によれば、積層される金属部品の公差を吸収でき、金属部品同士の間の接触性の管理が容易な金属部品の積層接合体、および金属部品の積層接合体の製造方法を提供できる。 INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to provide a laminated metal component laminated joint body that can absorb the tolerance of the laminated metal parts and easily control the contact property between the metal parts, and a method for manufacturing the laminated metal component laminated joint body. ..
以下、添付した図面を参照しながら、本発明の実施形態を説明する。なお、以下の説明は特許請求の範囲に記載される技術的範囲や用語の意義を限定するものではない。また、図面の寸法比率は説明の都合上誇張されており、実際の比率とは異なる場合がある。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the attached drawings. The following description does not limit the technical scope and the meaning of the terms described in the claims. In addition, the dimensional ratios in the drawings are exaggerated for convenience of explanation and may differ from the actual ratios.
図１Ａ、図１Ｂ、図３、図４Ａおよび図４Ｂを参照して、金属部品の積層接合体１は、概説すると、積層される少なくとも２つの金属部品１０、２０を有し、これら金属部品１０、２０同士が接合されている。金属部品１０、２０のそれぞれは、変位起点１１、２１を境界にして変位自在な可撓性を有する変位部１２、２２を有している。少なくとも一方の変位部１２は、変位起点１１を境界にしてベース部１３に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部１４を有している。一方の変位部１２によって発生するばね定数と他方の変位部２２によって発生するばね定数とが異なっている。そして、金属部品の積層接合体１は、一方の変位部１２における傾斜部１４に対して他方の変位部２２が接触した状態において、金属部品１０、２０同士が接合されている。一方の変位部１２における傾斜部１４と他方の変位部２２とが接触した部位に、金属部品１０、２０同士がレーザー溶接によって接合された接合部位３０を有している。以下、詳述する。
With reference to FIGS. 1A, 1B, 3, 4A and 4B, a laminated
なお、説明の便宜上、図１Ａにおいて下方側に示される金属部品を第１金属部品１０といい、上方側に示される金属部品を第２金属部品２０という。また、「変位起点」および「変位部」について、第１金属部品１０に関しては第１変位起点１１および第１変位部１２といい、第２金属部品２０に関しては第２変位起点２１および第２変位部２２という。
For convenience of explanation, the metal part shown on the lower side in FIG. 1A is referred to as a
図１Ａ、図３および図４Ａに示すように、第１金属部品１０は、中心孔１５が形成されたリング形状を有している。内周縁部は、平坦なベース部１３に対して図中上方に向けて傾斜している。第２金属部品２０は、第１金属部品１０と同様に、中心孔２５が形成されたリング形状を有している。内周縁部は、平坦なベース部２３に対して図中上方に向けて傾斜している。第１金属部品１０および第２金属部品２０は、板材をプレス成形することによって形成される。
As shown in FIGS. 1A, 3 and 4A, the
第１金属部品１０および第２金属部品２０の形成材料は特に限定されない。第１金属部品１０および第２金属部品２０は、第１変位部１２および第２変位部２２が可撓性を備え、レーザー溶接によって相互に接合することができる限りにおいて所望の形成材料を使用することができる。第１金属部品１０および第２金属部品２０の形成材料として、例えば、鉄、スレンレス、アルミニウムなどを挙げることができる。
The forming material of the
図４Ａに示すように、第１金属部品１０は、第１変位起点１１を境界にして変位自在な第１変位部１２を有している。第２金属部品２０は、第２変位起点２１を境界にして変位自在な第２変位部２２を有している。第１変位部１２は、第１変位起点１１を境界にしてベース部１３に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部１４を有している。第２変位部２２は、第２変位起点２１を境界にしてベース部２３に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部２４を有している。
As shown in FIG. 4A, the
第１金属部品１０および第２金属部品２０の形成材料は同じであり、板厚も同じにしている。ただし、第１変位部１２における第１変位起点１１から端部１４ａまでの梁長Ｌ１と、第２変位部２２における第２変位起点２１から端部２４ａまでの梁長Ｌ２とを異ならせている。梁長Ｌ１、Ｌ２が長い側の変位部のばね定数は、梁長Ｌ１、Ｌ２が短い側の変位部のばね定数よりも小さい。このようにして、第１変位部１２によって発生するばね定数と第２変位部２２によって発生するばね定数とを異ならせている。梁長Ｌ１、Ｌ２の寸法を異ならせることによって、異なるばね定数を容易に設定することができる。
The forming materials of the
なお、第１金属部品１０および第２金属部品２０の形成材料を異ならせたり、板厚を異ならせたりすることによっても、第１変位部１２によって発生するばね定数と第２変位部２２によって発生するばね定数とを異ならせることができる。このため、梁長Ｌ１、Ｌ２を異ならせるのに加えて、形成材料を異ならせたり、板厚を異ならせたりすることができる。
It should be noted that even if the forming materials of the
第１変位部１２および第２変位部２２のうち、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向に加圧するときに加圧前に比べて傾斜角が大きくなる方向に変位する側の変位部が、優先的に変位を発生させる優先変位部に設定されている。そして、優先変位部に設定された側の変位部のばね定数ｋｐと、他側の変位部のばね定数ｋｏとの関係は、ｋｐ＜ｋ０である。
Of the
本実施形態においては、図４Ａおよび図４Ｂに示すように、第２金属部品２０の第２変位部２２を優先変位部に設定している。第２変位部２２は、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向（図４Ａおよび図４Ｂにおいて上下方向）に加圧するときに加圧前に比べて傾斜角θｐが大きくなる方向に変位する。優先変位部に設定された側の第２変位部２２のばね定数ｋｐと、他側の第１変位部１２のばね定数ｋｏとの関係は、ｋｐ＜ｋ０である。
In the present embodiment, as shown in FIGS. 4A and 4B, the
優先変位部に設定された側の第２変位部２２の梁長Ｌ２は、他側の第１変位部１２の梁長Ｌ１よりも長い寸法を有している。したがって、第２変位部２２のばね定数ｋｐと、第１変位部１２のばね定数ｋｏとの関係は、ｋｐ＜ｋ０となる。
The beam length L2 of the
図４Ａに示すように、優先変位部に設定された側の第２変位部２２の傾斜角θｐと、他側の第１変位部１２の傾斜角θｏとの関係は、θｐ≦θｏ（ただし、０度≦θｐ＜９０度）である。第２変位部２２の傾斜角θｐが０度、すなわち第２変位部２２が傾斜部２４を備えておらず、第２金属部品２０は平坦な形状を有することができる。
As shown in FIG. 4A, the relationship between the inclination angle θp of the
第２変位起点２１は、第１変位起点１１に対して、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向に交差する方向（図４Ａおよび図４Ｂにおいて左右方向）にオフセットした位置に配置されている。優先変位部に設定された側の第２変位部２２の梁長Ｌ２は、他側の第１変位部１２の梁長Ｌ１よりも長い。したがって、第１金属部品１０と第２金属部品２０とを重ね合わせた状態においては、第１金属部品１０と第２金属部品２０との間には空間が形成され、第２変位部２２の変形を許容する空間が確保される。
The second
図４Ｂに示すように、第１変位部１２の傾斜部１４に対して第２変位部２２が接触した部位に、レーザー溶接機４０からレーザー光４１が照射される。レーザー光４１は、第１変位部１２の傾斜部１４と第２変位部２２とが面接触した範囲内において走査される。これによって、第１金属部品１０と第２金属部品２０とがレーザー溶接によって接合された接合部位３０が形成される。
As shown in FIG. 4B, the
図２に示すように、優先変位部に設定された側の第２変位部２２は、少なくとも１つの切欠き部５０を有している。切欠き部５０を設けることによって、いわゆる遊び部が第２変位部２２に形成される。その結果、溶接歪を吸収することができる。特に、閉曲線溶接時における歪吸収を好適に行なうことができる。さらに、優先変位部に設定された第２変位部２２のばね定数ｋｐを低くすることができ、ばね定数ｋｐの調整が容易になる。
As shown in FIG. 2, the
実施形態の作用を説明する。 The operation of the embodiment will be described.
図４Ａ、図４Ｂ、図５Ａおよび図５Ｂに示すように、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層し、積層方向に加圧する。第２金属部品２０の第２変位部２２が優先変位部に設定されている。第２変位部２２のばね定数ｋｐは、他側の第１変位部１２のばね定数ｋｏよりも小さい（ｋｐ＜ｋｏ）。積層方向への加圧によって、優先変位部である第２変位部２２の端部２４ａが第１変位部１２の傾斜部１４に接触し、変形を開始する。積層方向への加圧に伴って、第１変位部１２の傾斜部１４も変形を開始し、第１変位部１２の傾斜部１４と第２変位部２２の傾斜部２４との間のクリアランスが小さくなる。
As shown in FIGS. 4A, 4B, 5A and 5B, the
このように、加圧時には、第２変位部２２は、第１変位部１２よりも優先的に撓み、変形に伴うばね力が付勢されて第１変位部１２の傾斜部１４に押し付けられる。この結果、積層される第１金属部品１０および第２金属部品２０の公差を吸収することができる。さらに、積層される第１金属部品１０と第２金属部品２０との間の接触性（面積やクリアランス）を管理することも容易になる。また、ばね力が付勢されているため、第１変位部１２の傾斜部１４に対する第２変位部２２の保持が安定する。
In this way, at the time of pressurization, the
図５Ａに矢印によって示すように、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層方向に加圧するとき、優先変位部に設定された側の第２変位部２２は、加圧前に比べて傾斜角θｐが大きくなる方向に変位する。したがって、第２変形部の板材には引っ張り力が作用する。第２変形部は、押し拡げられるように変形するため、第２変形部にしわが発生し難くなる。第１変位部１２は、加圧前に比べて傾斜角θｏが小さくなる方向に変位する。したがって、第１変位部１２の板材には圧縮力が作用する。
As shown by an arrow in FIG. 5A, when the
そして、図４Ｂに示すように、第１変位部１２と第２変位部２２とが接触した部位にレーザー溶接機４０からレーザー光４１を照射し、第１金属部品１０と第２金属部品２０とを接合する。一般に、金属板同士をレーザー溶接する場合には、金属板同士の間のクリアランス制御が重要である。レーザー溶接は、抵抗溶接と異なり加圧工程を備えておらず、集光径が小さいことからエネルギーが集中し易い。このため、金属板同士の間のクリアランスが大きいと、溶け落ちボイド等の溶等欠陥が生じる。本実施形態では、第２変位部２２はしわが発生することなく第１変位部１２の傾斜部１４にばね力によって押し付けられている。したがって、別途加圧機構などを設けることなく、レーザー溶接によって第１金属部品１０と第２金属部品２０との良好な接合品質を得ることができる。
Then, as shown in FIG. 4B, the
図５Ａおよび図５Ｂに示すように、優先変位部に設定された側の第２変位部２２の傾斜角θｐは、第１変位部１２の傾斜角θｏと同等以下である（θｐ≦θｏ（ただし、０度≦θｐ＜９０度））。このため、第２変位部２２の先端およびその付近が優先的に第１変位部１２に接触する。この結果、第２変位部２２は、変形に伴ってばね力が付勢されつつ、第１変位部１２の傾斜部１４に面接触する。
As shown in FIGS. 5A and 5B, the inclination angle θp of the
図５Ｃに示す対比例にあっては、優先変位部に設定された側の第２変位部２２の傾斜角θｐが第１変位部１２の傾斜角θｏよりも大きい。この対比例においては、第２変位部２２は、十分に変形しないためばね力が不足し、第１変位部１２の傾斜部１４に点接触または線接触する。レーザー溶接するときのレーザーの照射範囲が著しく限定されるため、第１金属部品１０と第２金属部品２０との接合品質が低下する。
In the inverse proportion shown in FIG. 5C, the inclination angle θp of the
以上説明したように、本実施形態の金属部品の積層接合体１は、積層される少なくとも２つの第１金属部品１０および第２金属部品２０を有し、第１金属部品１０および第２金属部品２０同士が接合された積層接合体１である。第１金属部品１０は、第１変位起点１１を境界にして変位自在な可撓性を有する第１変位部１２を有し、第２金属部品２０も同様に、第２変位起点２１を境界にして変位自在な可撓性を有する第２変位部２２を有している。少なくとも一方の第１変位部１２は、第１変位起点１１を境界にしてベース部１３に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部１４を有している。一方の第１変位部１２によって発生するばね定数と他方の第２変位部２２によって発生するばね定数とが異なり、第１変位部１２における傾斜部１４に対して第２変位部２２が接触した状態において第１金属部品１０および第２金属部品２０同士が接合されている。
As described above, the
このように構成することによって、ばね定数が小さい方の第２変位部２２は、ばね定数が大きい方の第１変位部１２よりも優先的に撓み、変形に伴うばね力が付勢されて第１変位部１２の傾斜部１４に押し付けられる。この結果、積層される第１金属部品１０および第２金属部品２０の公差を組み付け時に吸収することができる。さらに、積層される第１金属部品１０と第２金属部品２０との間の接触性（面積やクリアランス）を管理することも容易になる。また、ばね力が付勢されているため、第１変位部１２の傾斜部１４に対する第２変位部２２の保持が安定する。
With this configuration, the
第１変位部１２における傾斜部１４と第２変位部２２とが接触した部位に、第１金属部品１０および第２金属部品２０同士がレーザー溶接によって接合された接合部位３０を有している。
A
このように構成することによって、第２変位部２２は第１変位部１２の傾斜部１４にばね力が付勢されて押し付けられている。したがって、別途加圧機構などを設けることなく、レーザー溶接によって第１金属部品１０と第２金属部品２０との良好な接合品質を得ることができる。
With this configuration, the
第１変位部１２における第１変位起点１１から端部１４ａまでの梁長Ｌ１と第２変位部２２における第２変位起点２１から端部２４ａまでの梁長Ｌ２を異ならせることによって、第１変位部１２によって発生するばね定数と第２変位部２２によって発生するばね定数とを異ならせている。
The first displacement by differentiating the beam length L1 from the first
このように構成することによって、梁長Ｌ１、Ｌ２の寸法を異ならせることによって、異なるばね定数ｋｐ、ｋｏを容易に設定することができる。 With this configuration, different spring constants kp and ko can be easily set by making the dimensions of the beam lengths L1 and L2 different.
第１変位部１２および第２変位部２２のうち、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向に加圧するときに加圧前に比べて傾斜角（θｐ）が大きくなる方向に変位する側の変位部（第２変位部２２）が、優先的に変位を発生させる優先変位部に設定されている。そして、優先変位部に設定された側の第２変位部２２のばね定数ｋｐと、他側の第１変位部１２のばね定数ｋｏとの関係は、ｋｐ＜ｋｏである。
Of the
このように構成することによって、優先変位部に設定された側の第２変位部２２の板材には引っ張り力が作用する。第２変位部２２は、押し拡げられるように変形するため、第２変位部２２にしわが発生し難くなる。
With this configuration, a tensile force acts on the plate material of the
優先変位部に設定された側の第２変位部２２の傾斜角θｐと、他側の第１変位部１２の傾斜角θｏとの関係は、θｐ≦θｏ（ただし、０度≦θｐ＜９０度）である。
The relationship between the tilt angle θp of the
このように構成することによって、第２変位部２２の先端（端部２４ａ）およびその付近が優先的に第１変位部１２に接触する。この結果、第２変位部２２を、変形に伴うばね力を付勢しつつ、第１変位部１２の傾斜部１４への面接触を促進させることができる。
With this configuration, the tip (
第２変位起点２１は、第１変位起点１１に対して、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向に交差する方向にオフセットした位置に配置されている。優先変位部に設定された側の第２変位部２２の梁長Ｌ２は、他側の第１変位部１２の梁長Ｌ１よりも長い。
The second
このように構成することによって、第１金属部品１０と第２金属部品２０とを重ね合わせた状態においては、第１金属部品１０と第２金属部品２０との間には空間が形成され、第２変位部２２の変形を許容する空間を確保することができる。
With this configuration, in a state where the
優先変位部に設定された側の第２変位部２２は、少なくとも１つの切欠き部５０を有している。
The
このように構成することによって、いわゆる遊び部が第２変位部２２に形成される。その結果、溶接歪を吸収することができる。さらに、優先変位部に設定された第２変位部２２のばね定数ｋｐを低くすることができ、ばね定数ｋｐの調整が容易になる。
With this configuration, a so-called play portion is formed in the
本実施形態における金属部品の積層接合体１の製造方法は、積層される少なくとも２つの第１金属部品１０および第２金属部品２０が接合された積層接合体１を製造する方法である。変位起点（第１変位起点１１、第２変位起点２１）を境界にして変位自在な可撓性を有する変位部（第１変位部１２、第２変位部２２）を有する第１金属部品１０および第２金属部品２０を準備する。このとき、少なくとも一方の第１変位部１２が第１変位起点１１を境界にしてベース部１３に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部１４を有するようにする。そして、一方の第１変位部１２によって発生するばね定数と他方の第２変位部２２によって発生するばね定数とが異なり、第１変位部１２における傾斜部１４に対して他方の変位部を接触させた状態において金属部品同士を接合する。
The method for manufacturing a
このように構成することによって、第１金属部品１０および第２金属部品２０の公差を吸収し、さらに、第１金属部品１０と第２金属部品２０との間の接触性（面積やクリアランス）を管理することも容易な金属部品の積層接合体１を製造することができる。
With this configuration, the tolerances of the
第１変位部１２における傾斜部１４と第２変位部２２とが接触した部位において、第１金属部品１０および第２金属部品２０同士をレーザー溶接によって接合している。
At the portion where the
このように構成することによって、第２変位部２２は第１変位部１２の傾斜部１４にばね力が付勢されて押し付けられているため、レーザー溶接によって第１金属部品１０と第２金属部品２０との良好な接合品質を得ることができる。
With this configuration, the
（金属部品の積層接合体２の変形例）
図６は、金属部品の積層接合体２の変形例を示す断面図である。
(Modification example of
FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modified example of the laminated
図６に示す変形例は、第１金属部品１０および第２金属部品２０を加圧する方向（図６において下方向）に第１変位部１２および第２変位部２２が伸びている。また、下方側に示される第１金属部品１０の第１変位部１２を優先変位部に設定している。これらの点において、第１金属部品１０および第２金属部品２０を加圧する方向（図５Ａにおいて下方向）とは反対方向（図５Ａにおいて上方向）に第１変位部１２および第２変位部２２が伸び、また、上方側に示される第２金属部品２０の第２変位部２２を優先変位部に設定した実施形態の金属部品の積層接合体１と相違している。
In the modified example shown in FIG. 6, the
この変形例においては、下方側に示される第１金属部品１０の第１変位部１２を優先変位部に設定している。第１変位部１２は、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向（図６において上下方向）に加圧するときに加圧前に比べて傾斜角θｐが大きくなる方向に変位する。優先変位部に設定された側の第１変位部１２のばね定数ｋｐと、他側の第２変位部２２のばね定数ｋｏとの関係は、ｋｐ＜ｋｏである。
In this modification, the
優先変位部に設定された側の第１変位部１２の梁長Ｌ１は、他側の第２変位部２２の梁長Ｌ２よりも長い寸法を有している。したがって、第１変位部１２のばね定数ｋｐと、第２変位部２２のばね定数ｋｏとの関係は、ｋｐ＜ｋｏとなる。
The beam length L1 of the
優先変位部に設定された側の第１変位部１２の傾斜角θｐと、他側の第２変位部２２の傾斜角θｏとの関係は、θｐ≦θｏ（ただし、０度≦θｐ＜９０度）である。第１変位部１２の傾斜角θｐが０度、すなわち第１変位部１２が傾斜部１４を備えておらず、第１金属部品１０は平坦な形状を有することができる。
The relationship between the tilt angle θp of the
第１変位起点１１は、第２変位起点２１に対して、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向に交差する方向（図６において左右方向）にオフセットした位置に配置されている。優先変位部に設定された側の第１変位部１２の梁長Ｌ１は、他側の第２変位部２２の梁長Ｌ２よりも長い。したがって、第１金属部品１０と第２金属部品２０とを重ね合わせた状態においては、第１金属部品１０と第２金属部品２０との間には空間が形成され、第１変位部１２の変形を許容する空間が確保される。
The first
このような変形例においても、上述した実施形態と同様の作用効果を奏する。 Even in such a modified example, the same action and effect as those of the above-described embodiment can be obtained.
（金属部品の積層接合体１、２の適用例）
金属部品の積層接合体１、２は、金属部品同士を積層する部位であれば広く適用することができ、特定の用途に限定されない。具体的な適用例として、例えば、燃料電池６０において燃料ガスが流れるマニホールド部１５０を構成する部品を挙げることができる。
(Application example of
The
図７は、燃料電池６０の要部を示す平面図、図８は、燃料電池６０を示す分解斜視図、図９は、図８に示すセルユニット１００の分解斜視図、図１０は、図９に示すメタルサポートセルアッセンブリー１１０の分解斜視図、図１１は、図９の１１－１１線に沿うメタルサポートセルアッセンブリー１１０の部分断面図である。図１２Ａ、図１２Ｂ、図１２Ｃは、燃料電池６０のマニホールド部１５０を構成する金属部品に本発明を適用した実施形態を示す断面図である。なお、説明の便宜のため、ＸＹＺ直交座標系を図７～図１１中に示す。Ｘ軸およびＹ軸は水平方向を示し、Ｚ軸は上下方向に平行な軸を示している。
7 is a plan view showing a main part of the
図７～図１２を参照して、図示する燃料電池６０は、例えば、電解質として安定化ジルコニアなどの酸化物イオン導電体を用いた固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ：Ｓｏｌｉｄ Ｏｘｉｄｅ Ｆｕｅｌ Ｃｅｌｌ）である。
With reference to FIGS. 7 to 12, the illustrated
図８に示すように、燃料電池６０は、複数のセルユニット１００を上下方向に積層して構成された燃料電池スタック６０Ｓと、燃料電池スタック６０Ｓの上方に積層される上部集電板１０６と、燃料電池スタック６０Ｓの下方に積層される下部集電板１０７とを有している。上部集電板１０６、燃料電池スタック６０Ｓ、および下部集電板１０７は、上部エンドプレート１０９と下部エンドプレート１０８とによって挟み込まれている。上部エンドプレート１０９および下部エンドプレート１０８のそれぞれは、カバー１０５にボルトによって締結されている。以下、図中にＺ軸で示す燃料電池スタック６０Ｓの上下方向を「積層方向」とも称する。以下、燃料電池６０の主要な構成要素について説明する。
As shown in FIG. 8, the
［セルユニット１００］
図９に示すように、セルユニット１００は、メタルサポートセルアッセンブリー１１０と、電解質電極接合体１１１との間にガスが流通するための流路部１２１を区画形成するセパレータ１２０と、集電補助層１４０と、を順に積層して構成される。なお、メタルサポートセルアッセンブリー１１０と集電補助層１４０との間に両者を導通接触させる接点材を配置してもよいし、集電補助層１４０を省く構造としてもよい。
[Cell unit 100]
As shown in FIG. 9, the
セルユニット１００は、アノードガスを流通させて供給および排出するためのマニホールド部１５０（図７を参照）と、マニホールド部１５０の周囲を封止してガスの流れを制限する複数のシール部１６０（図８、図９を参照）と、をさらに有する。なお、図示する燃料電池スタック６０Ｓは、セルユニット１００の外側（図９および図１０の破線囲み部分）をカソードガスが自由に流通するオープンカソード構造として構成している。
The
図１０および図１１に示すように、メタルサポートセルアッセンブリー１１０は、長手方向Ｙに沿って複数（図示例では、２つ）並べて配置したメタルサポートセル（Ｍｅｔａｌ－Ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ Ｃｅｌｌ：ＭＳＣ）１１０Ｍと、メタルサポートセル１１０Ｍの外周を保持するセルフレーム１１３と、を有する。
As shown in FIGS. 10 and 11, the metal
メタルサポートセル１１０Ｍは、電解質層１１１Ｅを両側から一対の電極であるアノード層１１１Ａおよびカソード層１１１Ｃで挟持してなる電解質電極接合体１１１と、電解質電極接合体１１１を上下方向の一方側から支持する金属製のメタルサポート部１１２と、を有する。メタルサポートセル１１０Ｍは、電解質支持型セルや電極支持型セルに比べて機械的強度、急速起動性等に優れる。
The
［電解質電極接合体１１１］
図１０および図１１に示すように、電解質電極接合体１１１は、電解質層１１１Ｅを両側から一対の電極であるアノード層１１１Ａおよびカソード層１１１Ｃで挟持して構成される。
[Electrolyte electrode joint 111]
As shown in FIGS. 10 and 11, the
電解質層１１１Ｅは、カソード層１１１Ｃからアノード層１１１Ａに向かって酸化物イオンを透過させるものである。電解質層１１１Ｅは、酸化物イオンを通過させつつ、ガスと電子を通過させない。電解質層１１１Ｅの形成材料は、例えば、イットリア、酸化ネオジム、サマリウム、ガドリニウム、スカンジウム等をドープした安定化ジルコニアなどの固体酸化物セラミックスが挙げられる。
The
アノード層１１１Ａは、燃料極であって、アノードガス（例えば水素）と酸化物イオンを反応させて、アノードガスの酸化物を生成するとともに電子を取り出す。アノード層１１１Ａは、還元雰囲気に耐性を有し、アノードガスを透過させ、電気（電子およびイオン）伝導度が高く、アノードガスを酸化物イオンと反応させる触媒作用を有する。アノード層１１１Ａの形成材料は、例えば、ニッケル等の金属、イットリア安定化ジルコニア等の酸化物イオン伝導体を混在させたものが挙げられる。
The
カソード層１１１Ｃは、酸化剤極であって、カソードガス（例えば空気に含まれる酸素）と電子を反応させて、酸素分子を酸化物イオンに変換する。カソード層１１１Ｃは、酸化雰囲気に耐性を有し、カソードガスを透過させ、電気（電子およびイオン）伝導度が高く、酸素分子を酸化物イオンに変換する触媒作用を有する。カソード層１１１Ｃの形成材料は、例えば、ランタン、ストロンチウム、マンガン、コバルト等からなる酸化物が挙げられる。
The
［メタルサポート部１１２］
図１０および図１１に示すように、メタルサポート部１１２は、電解質電極接合体１１１をアノード層１１１Ａの側から支持するものである。メタルサポート部１１２によって電解質電極接合体１１１を支持することにより、電解質電極接合体１１１に面圧分布の偏りがわずかに生じた場合でも、曲げによる電解質電極接合体１１１の破損を抑制できる。メタルサポート部１１２は、ガス透過性および電子伝導性を有する多孔質の金属である。メタルサポート部１１２の形成材料は、例えば、ニッケルやクロムを含有する耐食合金や耐食鋼、ステンレス鋼などが挙げられる。
[Metal support unit 112]
As shown in FIGS. 10 and 11, the
［セルフレーム１１３］
図１０および図１１に示すように、セルフレーム１１３は、メタルサポートセル１１０Ｍを周囲から保持するものである。図１０に示すように、セルフレーム１１３は、長手方向Ｙに沿って並べて配置された複数（図示例では、２つ）の開口部１１３Ｈを有する。セルフレーム１１３の開口部１１３Ｈには、メタルサポートセル１１０Ｍが配置される。メタルサポートセル１１０Ｍの外周は、セルフレーム１１３の開口部１１３Ｈの内縁に接合される。セルフレーム１１３は、図１０に示すように、アノードガスが流通するアノードガス流入口１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃおよびアノードガス流出口１１３ｄ、１１３ｅを有している。セルフレーム１１３の形成材料は、例えば、表面に絶縁処理が施された金属が挙げられる。
[Cell frame 113]
As shown in FIGS. 10 and 11, the
［セパレータ１２０］
セパレータ１２０は、積層方向Ｚに隣り合うメタルサポートセル１１０Ｍ間に配置される。セパレータ１２０は、メタルサポートセル１１０Ｍの電解質電極接合体１１１と対向する領域に流路部１２１を有する。流路部１２１は、電解質電極接合体１１１との間にガスの流路を区画形成する凹凸形状を有している。図１２Ｃにも示すように、メタルサポート部１１２に臨む流路部１２１（アノードガス用流路部１２１Ａ）にはアノードガスＡＧが流れ、集電補助層１４０に臨む流路部１２１（カソードガス用流路部１２１Ｃ）にはカソードガスＣＧが流れる。
[Separator 120]
The
図９に示すように、セパレータ１２０の流路部１２１は、凹凸形状が短手方向Ｘに延在するように略直線状に形成されている。これにより、流路部１２１に沿って流れるガスの流れ方向は、短手方向Ｘである。セパレータ１２０は、アノードガスが流通するアノードガス流入口１２０ａ、１２０ｂ、１２０ｃおよびアノードガス流出口１２０ｄ、１２０ｅを有している。セパレータ１２０の形成材料は、例えば、金属が挙げられる。セパレータ１２０の流路部１２１以外の領域には、絶縁処理が施されている。
As shown in FIG. 9, the
［集電補助層１４０］
集電補助層１４０は、メタルサポートセル１１０Ｍとセパレータ１２０との間に配置され、カソードガスを通す空間を形成しつつ面圧を均等にして、メタルサポートセル１１０Ｍとセパレータ１２０との電気的な接触を補助する。集電補助層１３０は、金網状のエキスパンドメタルなどがあげられる。また、本特性や機能を他要素で持たせることができる場合、省くことも可能である。
[Current collector auxiliary layer 140]
The current collecting
［マニホールド部１５０］
図７に示すマニホールド部１５０は、図９に示すセルフレーム１１３のアノードガス流入口１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、アノードガス流出口１１３ｄ、１１３ｅ、セパレータ１２０のアノードガス流入口１２０ａ、１２０ｂ、１２０ｃ、アノードガス流出口１２０ｄ、１２０ｅによって構成される。
[Manifold section 150]
The
［シール部１６０］
シール部１６０は、耐熱性およびシール性を有する材料から形成される。このような材料としては、例えば、バーミキュライト（蛭石）を主原料とするサーミキュライト（登録商標）が挙げられる。
[Seal part 160]
The sealing
図７、図１２Ａ、図１２Ｂおよび図１２Ｃに示すように、燃料電池スタック６０Ｓは、電解質電極接合体１１１を保持するセルフレーム１１３と、電解質電極接合体１１１に供給されるアノードガスＡＧやカソードガスＣＧが流れる流路部１２１Ａ、１２１Ｃを形成するセパレータ１２０とを交互に積層して構成される。積層方向は、図７の紙面に直交する方向または図１２Ａの上下方向である。図７に示すように、燃料電池スタック６０Ｓは、アノードガスＡＧが流入する流入口６７と、アノードガスＡＧが流出する流出口６８と、カソードガスＣＧが流入する流入口７０と、カソードガスＣＧが流出する流出口７１とが形成されている。それぞれの流入口６７、７０および流出口６８、７１は、積層方向に伸びるマニホールド部に連通している。セパレータ１２０には、アノードガスＡＧをマニホールド部１５０からアノードガス用流路部１２１Ａに導入する導入口６４ａが開口されている。
As shown in FIGS. 7, 12A, 12B and 12C, the
図１２Ａ、図１２Ｂおよび図１２Ｃには、アノードガスＡＧの流入口６７に向けてアノードガスＡＧを流す供給側のマニホールド部１５０が示されている。金属部品の積層接合体２は、カソードガス用流路部１２１ＣとアノードガスＡＧが流れるマニホールド部１５０とをシールするためのシール部品として用いられる。このシール部品は、図６に示した変形例と同様の構造を有している。シール部品は、第１金属部品１０の第１変位部１２と第２金属部品２０の第２変位部２２とを接合することによって構成されている。第１金属部品１０は、セパレータ１２０の図中上面側に取り付けられたクラッド材７２の最表層に配置されている。クラッド材７２の最下層の板材７３はセパレータ１２０の上面に溶接接合され、中間層の接合材７４を介して第１金属部品１０が板材７３に接合されている。第２金属部品２０は、セパレータ１２０の図中下面側に溶接接合されたセルフレーム１１３である。
12A, 12B and 12C show a supply-
この適用例において、下方側に示される第１金属部品１０の第１変位部１２を優先変位部に設定している。第１変位部１２は、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向（図１２Ａ～図１２Ｃにおいて上下方向）に加圧するときに加圧前に比べて傾斜角θｐが大きくなる方向に変位する。優先変位部に設定された側の第１変位部１２のばね定数ｋｐと、他側の第２変位部２２のばね定数ｋｏとの関係は、ｋｐ＜ｋｏである。
In this application example, the
優先変位部に設定された側の第１変位部１２の梁長Ｌ１は、他側の第２変位部２２の梁長Ｌ２よりも長い寸法を有している。したがって、第１変位部１２のばね定数ｋｐと、第２変位部２２のばね定数ｋｏとの関係は、ｋｐ＜ｋｏとなる。
The beam length L1 of the
優先変位部に設定された側の第１変位部１２の傾斜角θｐと、他側の第２変位部２２の傾斜角θｏとの関係は、θｐ≦θｏ（ただし、０度≦θｐ＜９０度）である。第１変位部１２の傾斜角θｐが０度、すなわち第１変位部１２が傾斜部１４を備えておらず、第１金属部品１０は平坦な形状を有することができる。
The relationship between the tilt angle θp of the
第１変位起点１１は、第２変位起点２１に対して、第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向に交差する方向（図１２Ａ～図１２Ｃにおいて左右方向）にオフセットした位置に配置されている。優先変位部に設定された側の第１変位部１２の梁長Ｌ１は、他側の第２変位部２２の梁長Ｌ２よりも長い。したがって、第１金属部品１０と第２金属部品２０とを重ね合わせた状態においては、第１金属部品１０と第２金属部品２０との間には空間が形成され、第１変位部１２の変形を許容する空間が確保される。
The first
この適用例において、第１変位部１２における第１変位起点１１は、第１金属部品１０に積層される他の金属部品（つまりセパレータ１２０）の端部６４ｂが接触することによって形成される。同様に、第２変位部２２における第２変位起点２１は、第２金属部品２０に積層される他の金属部品（つまりセパレータ１２０）の端部６４ｃが接触することによって形成される。このようにすることによって、第１変位起点１１および第２変位起点２１が明確に設定されるため、ばね定数ｋｐ、ｋｏを制御する精度を高めることができる。
In this application example, the first
図１２Ｃに示すように、第２変位部２２における傾斜部２４は、マニホールド部１５０内においてアノードガスＡＧが流れる方向の上流側（図において下側）に向かって伸びた状態に配置されている。優先変位部に設定された側の第１変位部１２も、第２変位部２２における傾斜部２４に接触して変形し、アノードガスＡＧが流れる方向の上流側に向かって伸びた状態となる。このため、第２変位部２２および第１変位部１２がアノードガスＡＧの流れによって下流側（図において上側）に変位したとしても、セパレータ１２０に形成された導入口６４ａを閉塞することがない。
As shown in FIG. 12C, the
第１金属部品１０および第２金属部品２０を積層する方向に加圧するときにおいて、第１変位部１２および第２変位部２２がアノードガスＡＧが流れる方向に沿って変位する範囲は、セパレータ１２０に形成された導入口６４ａを開放した状態とする範囲内としている。具体的には、第１変位部１２および第２変位部２２の積層方向の寸法ｈを、カソードガス用のディフューザー、カソードガス用流路部１２１Ｃの高さ、およびセパレータ１２０の板厚の合計寸法以下に設定している。このため、第１変位部１２および第２変位部２２を組み合わせたときに、セパレータ１２０に形成された導入口６４ａが閉塞されることがなく、アノードガスＡＧをマニホールド部１５０からアノードガス用流路部１２１Ａに円滑に導入できる。
When the
そして、図１２Ｃに示すように、第１変位部１２と第２変位部２２とが接触した部位にレーザー溶接機４０からレーザー光４１を照射し（図４Ｂを参照）、第１金属部品１０と第２金属部品２０とを接合する。接合部位３０が形成される。第１変位部１２はしわが発生することなく第２変位部２２の傾斜部２４にばね力によって押し付けられている。したがって、別途加圧機構などを設けることなく、レーザー溶接によって第１金属部品１０と第２金属部品２０との良好な接合品質を得ることができる。また、レーザー溶接によれば、曲線状の溶接部位が存在していても比較的高速に溶接することができる。また、レーザー溶接は連続的に溶接することができるため、良好なシール性を確保することができる。
Then, as shown in FIG. 12C, the
燃料電池スタック６０Ｓにおいて、面内に弾性構造（ばね）を有する場合がある。この燃料電池スタックの場合には、弾性構造（ばね）のバネ力に抗して燃料電池スタックを加圧しなければならないため、燃料電池スタックの外周を溶接する工程と、マニホールド穴を溶接する工程とを分けて行なっている。この適用例によれば、簡易的なクランプによって第１変位部１２と第２変位部２２との接触性を確保することができるため、工程を分割する必要がない。この結果、設備投資を低減することができる。
The
以上説明したように、一方の第１変位部１２における第１変位起点１１および他方の第２変位部２２における第２変位起点２１は、第１金属部品１０および第２金属部品２０のそれぞれに積層される他の金属部品（つまりセパレータ１２０）の端部６４ｂ、６４ｃが接触することによって形成される。
As described above, the first
このように構成することによって、第１変位起点１１および第２変位起点２１を明確に設定し、ばね定数ｋｐ、ｋｏを制御する精度を高めることができる。
With this configuration, the first
第１金属部品１０および第２金属部品２０は、燃料電池スタック６０ＳにおいてアノードガスＡＧが流れるマニホールド部１５０を構成するシール部品に適用されている。一方の第２変位部２２における傾斜部１４、２４は、マニホールド部１５０内においてアノードガスＡＧが流れる方向の上流側に向かって伸びた状態に配置されている。
The
このように構成することによって、第２変位部２２および第１変位部１２がアノードガスＡＧの流れによって下流側に変位したとしても、セパレータ１２０に形成された導入口６４ａを閉塞することがない。
With this configuration, even if the
第１変位部１２および第２変位部２２がアノードガスＡＧが流れる方向に沿って変位する範囲は、アノードガスＡＧをマニホールド部１５０から燃料電池スタック６０Ｓのアノードガス用流路部１２１Ａに導入する導入口６４ａを開放した状態とする範囲内である。
In the range in which the
このように構成することによって、第１変位部１２および第２変位部２２を組み合わせたときに、導入口６４ａが閉塞されることがなく、アノードガスＡＧをマニホールド部１５０からアノードガス用流路部１２１Ａに円滑に導入できる。
With this configuration, when the
１、２ 積層接合体、
１０ 第１金属部品（金属部品）、
１１ 第１変位起点（変位起点）、
１２ 第１変位部（変位部）、
１３ ベース部、
１４ 傾斜部、
１４ａ 端部、
１５ 中心孔、
２０ 第２金属部品（金属部品）、
２１ 第２変位起点（変位起点）、
２２ 第２変位部（変位部）、
２３ ベース部、
２４ 傾斜部、
２４ａ 端部、
２５ 中心孔、
３０ 接合部位、
４０ レーザー溶接機、
４１ レーザー光、
５０ 切欠き部、
６０ 燃料電池、
６０Ｓ 燃料電池スタック、
６４ａ 導入口、
６４ｂ、６４ｃ 他の金属部品の端部、
６７ 流入口、
６８ 流出口、
７０ 流入口、
７１ 流出口、
７２ クラッド材、
７３ 板材、
７４ 接合材、
１００ セルユニット、
１１１ 電解質電極接合体、
１１３ セルフレーム、
１２０ セパレータ（他の金属部品）、
１２１ 流路部、
１２１Ａ アノードガス用流路部、
１２１Ｃ カソードガス用流路部、
１５０ マニホールド部、
Ｌ１、Ｌ２ 梁長、
ｈ 寸法、
ｋｐ ばね定数（優先変位部に設定された側の変位部のばね定数）、
ｋｏ ばね定数（他側の変位部のばね定数）、
θｐ 傾斜角（優先変位部に設定された側の変位部の傾斜角）、
θｏ 傾斜角（他側の変位部の傾斜角）。
1, 2 laminated joint,
10 First metal parts (metal parts),
11 First displacement starting point (displacement starting point),
12 First displacement part (displacement part),
13 base part,
14 Inclined part,
14a end,
15 Central hole,
20 Second metal parts (metal parts),
21 Second displacement starting point (displacement starting point),
22 Second displacement part (displacement part),
23 base part,
24 Inclined part,
24a end,
25 central hole,
30 Joint site,
40 laser welder,
41 Laser light,
50 notch,
60 fuel cell,
60S fuel cell stack,
64a inlet,
64b, 64c Ends of other metal parts,
67 inlet,
68 outlet,
70 inlet,
71 outlet,
72 clad material,
73 Board material,
74 Bonding material,
100 cell unit,
111 Electrolyte electrode junction,
113 cell frame,
120 Separator (other metal parts),
121 Channel,
121A Anode gas flow path,
121C Cathode gas flow path,
150 Manifold part,
L1, L2 beam length,
h dimension,
kp spring constant (spring constant of the displacement part on the side set in the priority displacement part),
ko Spring constant (spring constant of the displacement part on the other side),
θp tilt angle (tilt angle of the displacement portion on the side set in the priority displacement portion),
θo Tilt angle (tilt angle of the displacement part on the other side).
Claims (12)
前記金属部品のそれぞれは、変位起点を境界にして変位自在な可撓性を有する変位部を有し、
少なくとも一方の前記変位部は、前記変位起点を境界にしてベース部に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部を有し、
前記一方の前記変位部によって発生するばね定数と他方の前記変位部によって発生するばね定数とが異なり、前記一方の前記変位部における前記傾斜部に対して前記他方の前記変位部が接触した状態において前記金属部品同士が接合されてなる、金属部品の積層接合体。 A laminated joint body having at least two metal parts to be laminated and the metal parts being joined to each other.
Each of the metal parts has a displacement portion having flexibility that can be displaced with the displacement origin as a boundary.
At least one of the displacement portions has a plate-shaped inclined portion extending inclined with respect to the base portion with the displacement starting point as a boundary.
In a state where the spring constant generated by the one displacement portion and the spring constant generated by the other displacement portion are different, and the other displacement portion is in contact with the inclined portion in the one displacement portion. A laminated joint of metal parts formed by joining the metal parts to each other.
前記優先変位部に設定された側の前記変位部のばね定数（ｋｐ）と、他側の前記変位部のばね定数（ｋｏ）との関係が
ｋｐ＜ｋｏ
である、請求項１～４のいずれか１項に記載の金属部品の積層接合体。 Of the displacement portions of the metal parts, the displacement portion on the side that is displaced in the direction in which the inclination angle becomes larger than that before the pressurization when the metal parts are pressurized in the stacking direction is preferentially given. It is set in the priority displacement part that generates displacement,
The relationship between the spring constant (kp) of the displacement portion on the side set in the priority displacement portion and the spring constant (ko) of the displacement portion on the other side is kp <ko.
The laminated joint of metal parts according to any one of claims 1 to 4.
θｐ≦θｏ （ただし、０度≦θｐ＜９０度）
である、請求項５に記載の金属部品の積層接合体。 The relationship between the tilt angle (θp) of the displacement portion on the side set in the priority displacement portion and the tilt angle (θo) of the displacement portion on the other side is θp ≦ θo (however, 0 degree ≦ θp <90). Every time)
5. The laminated joint of metal parts according to claim 5.
前記優先変位部に設定された側の前記変位部における前記変位起点から端部までの梁長は、前記他側の前記変位部における前記変位起点から端部までの梁長よりも長い、請求項５または６に記載の金属部品の積層接合体。 The displacement starting point in the one displacement portion is arranged at a position offset in a direction intersecting the displacement starting point in the other displacement portion in the direction in which the metal parts are laminated.
The beam length from the displacement starting point to the end portion in the displacement portion on the side set to the priority displacement portion is longer than the beam length from the displacement starting point to the end portion in the displacement portion on the other side. 5 or 6 is a laminated joint of metal parts.
前記一方の前記変位部における前記傾斜部は、前記マニホールド部内において前記アノードガスが流れる方向の上流側に向かって伸びた状態に配置されている、請求項１～８のいずれか１項に記載の金属部品の積層接合体。 Each of the metal parts is applied to the parts constituting the manifold part through which the anode gas flows in the cell stack of the fuel cell.
The aspect according to any one of claims 1 to 8, wherein the inclined portion in the one displacement portion is arranged in a state of extending toward the upstream side in the direction in which the anode gas flows in the manifold portion. Laminated joint of metal parts.
変位起点を境界にして変位自在な可撓性を有する変位部を有する少なくとも２つの前記金属部品であって、少なくとも一方の前記変位部が前記変位起点を境界にしてベース部に対して傾斜して伸びている板状の傾斜部を有する少なくとも２つの前記金属部品を準備し、
前記一方の前記変位部によって発生するばね定数と他方の前記変位部によって発生するばね定数とが異なり、前記一方の前記変位部における前記傾斜部に対して前記他方の前記変位部を接触させた状態において前記金属部品同士を接合する、金属部品の積層接合体の製造方法。 It is a method of manufacturing a laminated joint body in which at least two metal parts to be laminated are joined.
At least two of the metal parts having a displacement portion having flexibility that can be displaced with the displacement origin as a boundary, and at least one of the displacement portions is inclined with respect to the base portion with the displacement origin as a boundary. Prepare at least two of the metal parts with elongated plate-like slopes.
A state in which the spring constant generated by the one displacement portion and the spring constant generated by the other displacement portion are different, and the other displacement portion is in contact with the inclined portion in the one displacement portion. A method for manufacturing a laminated joint of metal parts, wherein the metal parts are joined to each other.
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