JP7031271B2 - Flux-cored wire for vertical electrogas arc welding and welding joint manufacturing method - Google Patents
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Description
本発明は、立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及びこの立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤを用いた溶接継手の製造方法に関する。 The present invention relates to a flux-filled wire for vertical electrogas arc welding and a method for manufacturing a welded joint using the flux-filled wire for vertical electrogas arc welding.
一般に、エレクトロガスアーク溶接の１パス大入熱溶接は、小～中入熱の多層盛溶接法に比べ、簡便で高能率な溶接が可能である。そのため、船舶などの溶接構造物の溶接に用いられている。その溶接入熱は数十ｋＪ／ｍｍ以上であり、溶接入熱が数ｋＪ／ｍｍ程度の多層盛溶接に比べて極めて大きい。しかしながら、１パス大入熱溶接では、溶接入熱が大きいことから、溶接によって形成される溶接金属の冷却速度が遅く、溶接金属の強度を確保することが困難になるという問題がある。また、エレクトロガスアーク溶接では、１パス溶接であるが故に、後続の溶接ビードによる組織微細化や焼戻し効果が期待できないので、溶接金属の靭性を確保することが容易ではない。その結果、エレクトロガスアーク溶接では、溶接構造物を形成する溶接継手としての安全性確保が困難であるという問題がある。特に板厚が６０ｍｍ以上である場合、エレクトロガスアーク溶接では入熱が４５ｋＪ／ｍｍ超となり、その問題が顕在化する。 In general, one-pass large heat input welding of electrogas arc welding enables simpler and more efficient welding than the multi-layer welding method of small to medium heat input. Therefore, it is used for welding welded structures such as ships. The welding heat input is several tens of kJ / mm or more, which is extremely large as compared with the multi-layer welding with a welding heat input of about several kJ / mm. However, in the one-pass large heat input welding, since the welding heat input is large, there is a problem that the cooling rate of the weld metal formed by welding is slow and it becomes difficult to secure the strength of the weld metal. Further, in electrogas arc welding, since it is a one-pass welding, it is not easy to secure the toughness of the weld metal because the structure miniaturization and tempering effect by the subsequent welding beads cannot be expected. As a result, in electrogas arc welding, there is a problem that it is difficult to ensure the safety of the welded joint forming the welded structure. In particular, when the plate thickness is 60 mm or more, the heat input becomes more than 45 kJ / mm in electrogas arc welding, and the problem becomes apparent.
上述のように、大入熱溶接における溶接金属の強度及び靭性を共に確保することは、一般的に困難である。 As described above, it is generally difficult to secure both the strength and toughness of the weld metal in high heat input welding.
特許文献１に開示されている技術は、フラックス入りワイヤのＮｉ量及びＭｏ量を調整することで、入熱が５０ｋＪ／ｍｍ超の２電極エレクトロガスアーク溶接でも、溶接金属の強度及び靭性を確保することを狙ったフラックス入りワイヤ及び溶接方法を提案するものである。しかしながら、この技術では、溶接金属中にＡｌが含有されておらず、微細な粒内変態組織を得ることができないので、溶接金属の靭性を向上させるには不十分である。
The technique disclosed in
特許文献２と特許文献３とに開示されている技術は、板厚５０～８０ｍｍの鋼板を、主にフラックス入りワイヤとソリッドワイヤとを用いて２電極エレクトロガスアーク溶接する方法と、それに適した溶接材料とを提案するものである。しかしながらこれら文献では、性能確保に有効なフラックス入りワイヤのスラグ剤の種類について言及されておらず、フラックス入りワイヤを活用したエレクトロガスアーク溶接の設計指針が明確に提示されていない。
The techniques disclosed in
特許文献４に開示されている技術は、板厚３５～１００ｍｍの１パス多電極エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、金属弗化物を活用することで溶接金属の靭性を確保することを提案するものである。しかしながら、特許文献４のフラックス入りワイヤ中に１．０質量％以上のスラグが含まれているので、溶接中に多量のスラグが発生し、アークが不安定になり、溶接欠陥が発生する。 The technique disclosed in Patent Document 4 proposes to secure the toughness of the weld metal by utilizing a metal fluoride in a 1-pass multi-electrode electrogas arc welding flux-containing wire having a plate thickness of 35 to 100 mm. Is. However, since the flux-cored wire of Patent Document 4 contains 1.0% by mass or more of slag, a large amount of slag is generated during welding, the arc becomes unstable, and welding defects occur.
本発明は、上述した背景をもとに、板厚６０～８０ｍｍの鋼板を１パス立向溶接するエレクトロガスアーク溶接方法において、靭性と強度（降伏強さ及び引張強さ）とが良好な溶接金属を得ることができる立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤと、このエレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤを用いた溶接継手の製造方法とを提供することを目的とする。 Based on the above background, the present invention is a weld metal having good toughness and strength (yield strength and tensile strength) in an electrogas arc welding method in which a steel plate having a plate thickness of 60 to 80 mm is vertically welded in one pass. It is an object of the present invention to provide a wire having a flux for vertical electrogas arc welding, and a method for manufacturing a welded joint using the wire having a flux for electrogas arc welding.
本発明の要旨は、以下である。
（１）本発明の一態様に係る立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤは、鋼製外皮とフラックスとを備え、前記フラックスが、スラグ剤として、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、Ｎａ２Ｏ：０．００～１．００％未満、ＮａＦ：０．００～１．００％未満、ＣａＯ：０．００～１．００％未満、ＣａＦ２：０．００～１．００％未満、ＭｇＯ：０．００～１．００％未満、ＭｇＦ２：０．００～１．００％未満、ＭｎＯ：０．００～１．００％未満、及びＭｎＦ２：０．００～１．００％未満を含有し、式（Ａ）で表わされる脱酸能指標Ｘが１００～２００であり、前記スラグ剤であるＮａ
２
Ｏ、ＮａＦ、ＣａＯ、ＣａＦ
２
、ＭｇＯ、ＭｇＦ
２
、ＭｎＯ及びＭｎＦ
２ の合計量Ｙが、０．１０～１．００％未満であり、かつ、前記脱酸能指標Ｘと前記合計量Ｙとの積が１０～２００であり、前記フラックス入りワイヤが、１０％未満の鉄粉を含み、さらに前記フラックス入りワイヤが、合金成分として、前記フラックス入りワイヤの前記全質量に対する質量％で、Ｃ：０．０２～０．１０％、Ｓｉ：０．２～０．９％、Ｍｎ：１．０～４．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：０．１～３．０％、Ｍｏ：０．０５～１．００％、Ｖ：０．２０％以下、Ｔｉ：０．０５～０．２５％、Ｂ：０．００１０～０．０２００％、Ａｌ：０．０５～０．５０％、Ｍｇ：０．０１～０．５０％、及びＲＥＭ：０～０．００１０％未満を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、式（Ｂ）で表されるＣｅｑが０．３５～０．５０％であり、鉄粉、Ｖ、Ｃｕ、Ｃｒ、及びＮｂのうちの１種または２種以上を下記量で含む。
鉄粉：０％超３０％未満、Ｖ：０．００５～０．２０％、Ｃｕ：０．１０～１．００％、Ｃｒ：０．０５～０．５０％、及びＮｂ：０．０１～０．０５％
Ｘ＝１００×｛２．０×（［Ｎａ２Ｏ］＋［ＮａＦ］）＋１．５×（［ＣａＯ］＋［ＣａＦ２］＋［ＭｇＯ］＋［ＭｇＦ２］）＋１．０×（［ＭｎＯ］＋［ＭｎＦ２］）｝／（［ＣａＯ］＋［ＣａＦ２］＋［ＭｇＯ］＋［ＭｇＦ２］＋［Ｎａ２Ｏ］＋［ＮａＦ］＋［ＭｎＯ］＋［ＭｎＦ２］）……式（Ａ）
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（Ｂ）
但し、前記式（Ａ）における［］付化学式は、各化学式に係る前記スラグ剤の前記フラックス入りワイヤの前記全質量に対する質量％での含有量を示し、前記式（Ｂ）における［］付元素は、各元素記号に係る前記合金成分中の元素の前記フラックス入りワイヤの前記全質量に対する質量％での含有量を示す。
（２）上記（１）に記載のフラックス入りワイヤは、前記合金成分として、前記フラックス入りワイヤの前記全質量に対する質量％で、Ｃｕ：０．１～０．５％、Ｃｒ：０．０５～０．５０％、及びＮｂ：０．０１～０．０５％のうちの１種または２種以上を含有してもよい。
（３）本発明の別の態様に係る溶接継手の製造方法は、上記（１）又は（２）に記載の立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤを用いて鋼板を溶接する。
（４）上記（３）に記載の溶接継手の製造方法では、式（Ｃ）で表される、溶接継手の溶接金属のＣｅｑが０．３５～０．５０％であってもよい。
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（Ｃ）
但し、前記式（Ｃ）における［］付元素は、各元素記号に係る前記溶接金属中の元素の単位質量％での含有量を示す。
（５）上記（３）又は（４）に記載の溶接継手の製造方法では、前記溶接が多電極立向エレクトロガスアーク溶接であり、前記多電極立向エレクトロガスアーク溶接において、全ての電極の前記立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤが同一であり、式（Ｄ）で表される、前記鋼板のＣｅｑが０．３０～０．４０％であり、前記鋼板の板厚が６０～８０ｍｍであってもよい。
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（Ｄ）
但し、前記式（Ｄ）における［］付元素は、各元素記号に係る前記鋼板中の元素の単位質量％での含有量を示す。
The gist of the present invention is as follows.
(1) The flux-containing wire for vertical electrogas arc welding according to one aspect of the present invention includes a steel outer skin and a flux, and the flux is used as a slag agent in an amount of% by mass based on the total mass of the flux-containing wire. Na 2 O: 0.00 to less than 1.00%, NaF: 0.00 to less than 1.00%, CaO: 0.00 to less than 1.00%, CaF 2 : 0.00 to less than 1.00% , MgO: 0.00 to less than 1.00%, MgF 2 : 0.00 to less than 1.00%, MnO: 0.00 to less than 1.00%, and MnF 2 : 0.00 to 1.00% The deoxidizing ability index X represented by the formula (A) is 100 to 200, and the slag agents Na 2 O, NaF, CaO, CaF 2 , MgO, MgF 2 , MnO and MnF 2 are contained. The total amount Y is 0.10 to less than 1.00%, the product of the deoxidizing ability index X and the total amount Y is 10 to 200, and the flux-filled wire is less than 10%. The flux-containing wire containing iron powder further contains, as an alloy component, C: 0.02 to 0.10% and Si: 0.2 to 0.9% in mass% with respect to the total mass of the flux-containing wire. , Mn: 1.0 to 4.0%, P: 0.03% or less, S: 0.03% or less, Ni: 0.1 to 3.0%, Mo: 0.05 to 1.00%, V: 0.20% or less, Ti: 0.05 to 0.25%, B: 0.0010 to 0.0200%, Al: 0.05 to 0.50%, Mg: 0.01 to 0.50 % And REM: 0 to less than 0.0010%, the balance is Fe and impurities, the Ceq represented by the formula (B) is 0.35 to 0.50%, and iron powder, V. , Cu, Cr, and Nb, one or more of which are contained in the following amounts .
Iron powder: more than 0% and less than 30%, V: 0.005 to 0.20%, Cu: 0.10 to 1.00%, Cr: 0.05 to 0.50%, and Nb: 0.01 to 0.05%
X = 100 × {2.0 × ([Na 2 O] + [NaF]) + 1.5 × ([CaO] + [CaF 2 ] + [MgO] + [MgF 2 ]) + 1.0 × ([MnO]) ] + [MnF 2 ])} / ([CaO] + [CaF 2 ] + [MgO] + [MgF 2 ] + [Na 2 O] + [NaF] + [MnO] + [MnF 2 ]) ... (A)
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (B)
However, the chemical formula with [] in the formula (A) indicates the content of the slag agent according to each chemical formula in mass% with respect to the total mass of the flux-filled wire, and the element with [] in the formula (B). Indicates the content of the element in the alloy component according to each element symbol in mass% with respect to the total mass of the flux-filled wire.
(2) The flux-containing wire according to (1) above has Cu: 0.1 to 0.5% and Cr: 0.05 in terms of mass% of the total mass of the flux-containing wire as the alloy component. It may contain one or more of ~ 0.50% and Nb: 0.01 ~ 0.05%.
(3) In the method for manufacturing a welded joint according to another aspect of the present invention, a steel plate is welded using the wire containing a flux for vertical electrogas arc welding according to the above (1) or (2).
(4) In the method for manufacturing a welded joint according to (3) above, the Ceq of the weld metal of the welded joint represented by the formula (C) may be 0.35 to 0.50%.
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (C)
However, the element with [] in the formula (C) indicates the content of the element in the weld metal according to each element symbol in the unit mass%.
(5) In the method for manufacturing a welded joint according to (3) or (4) above, the welding is multi-electrode vertical electrogas arc welding, and in the multi-electrode vertical electrogas arc welding, the vertical of all electrodes is said. The flux-cored wire for welding the electrogas arc is the same, the Ceq of the steel plate represented by the formula (D) is 0.30 to 0.40%, and the plate thickness of the steel plate is 60 to 80 mm. May be good.
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (D)
However, the element with [] in the formula (D) indicates the content of the element in the steel sheet according to each element symbol in the unit mass%.
本発明のエレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及びこれを用いた溶接継手の製造方法によれば、板厚６０～８０ｍｍの多電極エレクトロガスアーク溶接において、溶接金属の引張強さ（ＴＳ）が５７０ＭＰａ以上、溶接金属の降伏強さ（ＹＰ）が４６０ＭＰａ以上、及び溶接金属の－２０℃シャルピー吸収エネルギー（ｖＥ－２０）が８０Ｊ以上の、強度と靭性とに優れた溶接金属を安定して得られるとともに、溶接欠陥がなく、優れた溶接作業性を得ることができる。 According to the method for manufacturing a flux-filled wire for electrogas arc welding of the present invention and a welded joint using the same, the tensile strength (TS) of the weld metal is 570 MPa or more in multi-electrode electrogas arc welding with a plate thickness of 60 to 80 mm. Welding metal with excellent strength and toughness can be stably obtained, with the yield strength (YP) of the weld metal being 460 MPa or more and the -20 ° C charpy absorption energy (vE- 20 ) of the weld metal being 80 J or more. , There are no welding defects, and excellent welding workability can be obtained.
以下、本発明の好ましい実施形態の一例について詳細に説明する。
なお、本明細書中において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。本明細書中において、溶接金属とは、溶接中に溶融及び凝固した金属を意味し、溶接熱影響部（ＨＡＺ）とは、溶接熱によって組織、治金的性質、及び機械的性質等が変化を生じた、溶融していない母材の部分を意味する。溶接金属の成分は、被溶接材である母材鋼板（鋼板）の成分と、立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ（以下「フラックス入りワイヤ」又は「ワイヤ」と略す）の合金成分とが混合されてなる。ワイヤの合金成分とは、ワイヤにおいて単体又は合金として存在する成分を意味する。従って、例えば弗化物、酸化物、及び炭酸塩等の、スラグ剤及びアーク安定剤等を形成する元素は、合金成分ではないものとみなされる。スラグ剤及びアーク安定剤等は、溶接中に溶接金属外に実質的に排出されるからである。
Hereinafter, an example of a preferred embodiment of the present invention will be described in detail.
In the present specification, the numerical range represented by using "-" means a range including the numerical values before and after "-" as the lower limit value and the upper limit value. In the present specification, the weld metal means a metal melted and solidified during welding, and the weld heat affected zone (HAZ) means that the structure, metallurgical properties, mechanical properties, etc. change due to the welding heat. It means the part of the base metal that has not been melted. The component of the weld metal is a mixture of the component of the base steel plate (steel plate), which is the material to be welded, and the alloy component of the flux-filled wire for vertical electrogas arc welding (hereinafter abbreviated as "flux-filled wire" or "wire"). Being done. The alloy component of the wire means a component existing as a simple substance or an alloy in the wire. Therefore, elements that form slag agents, arc stabilizers, etc., such as fluorides, oxides, and carbonates, are considered not to be alloy components. This is because the slag agent, the arc stabilizer, and the like are substantially discharged to the outside of the weld metal during welding.
従来、溶接金属の靭性を向上させるために、酸素量の低減、及びアシキュラーフェライトの活用が有効であることが知られている。さらに従来技術では、溶接金属の酸素量を低減するために、スラグの塩基度を高めることが有効であるとされている。しかし、スラグの塩基度が高い場合であっても、スラグ量が少なければ溶接金属の酸素量は下げられない。一方、スラグ量を多くすると、溶接中にアークが不安定となり、溶接金属に溶接欠陥が生じる。そこで本実施形態に係るワイヤでは、スラグ量と、スラグの塩基度との両者が調整され、これにより、溶接作業性に影響を及ぼすことなく溶接金属の酸素量を低減することができた。 Conventionally, it has been known that reduction of oxygen content and utilization of acicular ferrite are effective for improving the toughness of weld metal. Further, in the prior art, it is said that it is effective to increase the basicity of slag in order to reduce the amount of oxygen in the weld metal. However, even when the basicity of slag is high, the amount of oxygen in the weld metal cannot be reduced if the amount of slag is small. On the other hand, if the amount of slag is increased, the arc becomes unstable during welding, and welding defects occur in the weld metal. Therefore, in the wire according to the present embodiment, both the amount of slag and the basicity of the slag are adjusted, whereby the amount of oxygen in the weld metal can be reduced without affecting the welding workability.
本実施形態に係るワイヤは、溶接金属のミクロ組織がアシキュラーフェライト主体となるように、その成分が制御された。具体的には、ワイヤの合金成分にＴｉ、Ａｌ、及びＢを含有させることにより、溶接金属中にアシキュラーフェライトの生成核を微細分散させた。本発明者らの検討によれば、Ｔｉ、Ａｌ、及びＢのいずれかが１種でも溶接金属に含有されていない場合、微細な組織を有する溶接金属は得られなかった。そのため、Ｔｉ、Ａｌ、及びＢの全てが溶接金属に含有されなければならない。 The composition of the wire according to the present embodiment was controlled so that the microstructure of the weld metal was mainly composed of acylical ferrite. Specifically, by incorporating Ti, Al, and B in the alloy component of the wire, the nucleation of acicular ferrite was finely dispersed in the weld metal. According to the studies by the present inventors, when any one of Ti, Al, and B is not contained in the weld metal, the weld metal having a fine structure could not be obtained. Therefore, all of Ti, Al, and B must be contained in the weld metal.
本発明の技術思想を以下に示す。
まず、溶接金属の靭性を確保するために、溶接金属の酸素量とミクロ組織とを好ましい範囲内に制御するように、ワイヤの構成を定めた。
溶接金属中の酸素量は、ワイヤのフラックスに含まれるスラグ剤を用いて制御した。具体的には、スラグ剤として、Ｎａ２Ｏ、ＮａＦ、ＣａＯ、ＣａＦ２、ＭｇＯ、ＭｇＦ２、ＭｎＯ、及びＭｎＦ２のうちの１種または２種以上をワイヤのフラックスに含有させた。
The technical idea of the present invention is shown below.
First, in order to ensure the toughness of the weld metal, the wire configuration was determined so as to control the oxygen content and the microstructure of the weld metal within a preferable range.
The amount of oxygen in the weld metal was controlled by using the slag agent contained in the flux of the wire. Specifically, as a slag agent, one or more of Na 2 O, NaF, CaO, CaF 2 , MgO, MgF 2 , MnO, and MnF 2 was contained in the flux of the wire.
上述の構成は、図１に示される、本発明者らが実施したワイヤのスラグ剤と溶接金属の酸素量との関係の調査の結果に基づいて定められた。本発明者らの知見によれば、溶接金属の酸素量は、式（１）で表わされる脱酸能指標Ｘと、上記スラグ剤である金属弗化物及び金属酸化物の、ワイヤ全質量に対する質量％での合計量（スラグ剤合計量）Ｙとの積（Ｘ×Ｙ）で整理することができる。Ｘ×Ｙが５０以下で溶接金属の酸素量が増加し、１０以下では溶接金属の酸素量が０．０６００ｍａｓｓ％程度となった。
Ｘ＝１００×｛２．０×（［Ｎａ２Ｏ］＋［ＮａＦ］）＋１．５×（［ＣａＯ］＋［ＣａＦ２］＋［ＭｇＯ］＋［ＭｇＦ２］）＋１．０×（［ＭｎＯ］＋［ＭｎＦ２］）｝／（［ＣａＯ］＋［ＣａＦ２］＋［ＭｇＯ］＋［ＭｇＦ２］＋［Ｎａ２Ｏ］＋［ＮａＦ］＋［ＭｎＯ］＋［ＭｎＦ２］）……式（１）
なお、無添加の物質については、上式にゼロを代入することとする。
但し、式（１）における［］付化学式は、各化学式に係るスラグ剤のフラックス入りワイヤの全質量に対する質量％を示す。
The above configuration was determined based on the results of the investigation by the present inventors on the relationship between the slag agent of the wire and the oxygen content of the weld metal shown in FIG. According to the findings of the present inventors, the oxygen content of the weld metal is the mass of the deoxidizing ability index X represented by the formula (1) and the metal fluoride and the metal oxide which are the slag agents with respect to the total weight of the wire. It can be arranged by the product (X × Y) with the total amount (total amount of slag agent) Y in%. When X × Y was 50 or less, the oxygen content of the weld metal increased, and when it was 10 or less, the oxygen content of the weld metal was about 0.0600 mass%.
X = 100 × {2.0 × ([Na 2 O] + [NaF]) + 1.5 × ([CaO] + [CaF 2 ] + [MgO] + [MgF 2 ]) + 1.0 × ([MnO]) ] + [MnF 2 ])} / ([CaO] + [CaF 2 ] + [MgO] + [MgF 2 ] + [Na 2 O] + [NaF] + [MnO] + [MnF 2 ]) ... (1)
For non-additive substances, zero is substituted in the above equation.
However, the chemical formula with [] in the formula (1) indicates the mass% of the total mass of the flux-cored wire of the slag agent according to each chemical formula.
脱酸能指標Ｘは、スラグ合計量が同一の場合のスラグ剤の脱酸能を示す指標であり、本発明者らの実験結果によれば、その適正範囲は１００～２００であった。脱酸能指標Ｘが１００未満では、必要とされる脱酸能が得られない。後述するスラグ剤合計量Ｙの上限値に鑑みると、脱酸能指標Ｘは２００を超えることがないので、２００が脱酸能指標Ｘの上限となる。Ｘの下限は、好ましくは１２０である。 The deoxidizing ability index X is an index showing the deoxidizing ability of the slag agent when the total amount of slag is the same, and according to the experimental results of the present inventors, the appropriate range was 100 to 200. If the deoxidizing ability index X is less than 100, the required deoxidizing ability cannot be obtained. Considering the upper limit of the total amount Y of the slag agent described later, the deoxidizing ability index X does not exceed 200, so 200 is the upper limit of the deoxidizing ability index X. The lower limit of X is preferably 120.
スラグ剤合計量Ｙの適正範囲は０．１０％～１．００％未満であった。本発明者らの実験結果によれば、スラグ剤合計量Ｙが０．１０％未満では、スラグ量が不足するので、溶接金属中の酸素量が高くなった。スラグ剤合計量Ｙが１．００％以上では、スラグ量が多すぎるので、溶接中にアークが不安定になり、溶接欠陥が生じやすくなった。スラグ剤合計量Ｙの好ましい下限は０．２０％である。スラグ剤合計量Ｙの好ましい上限は０．８０％である。 The appropriate range of the total amount of slag agent Y was 0.10% to less than 1.00%. According to the experimental results of the present inventors, when the total amount Y of the slag agent is less than 0.10%, the amount of slag is insufficient and the amount of oxygen in the weld metal is high. When the total amount Y of the slag agent is 1.00% or more, the amount of slag is too large, so that the arc becomes unstable during welding and welding defects are likely to occur. The preferable lower limit of the total amount of slag agent Y is 0.20%. The preferable upper limit of the total amount Y of the slag agent is 0.80%.
上述のように、溶接金属中の酸素量はＸ×Ｙで整理され、その適正範囲は１０～２００である。Ｘ×Ｙが１０未満になると、スラグの脱酸能又は量が不足して、溶接金属中の酸素量は十分に下がらない。Ｘ×Ｙが２００を超えると、スラグ量が多すぎるので、溶接中にアークが不安定になり、溶接欠陥が生じる。Ｘ×Ｙの下限は、好ましくは５０であり、より好ましくは１００であり、さらに好ましくは１２０である。Ｘ×Ｙの上限は、好ましくは１８０であり、より好ましくは１５０である。 As described above, the amount of oxygen in the weld metal is arranged by XX, and the appropriate range is 10 to 200. When X × Y is less than 10, the deoxidizing ability or amount of slag is insufficient, and the amount of oxygen in the weld metal does not decrease sufficiently. If X × Y exceeds 200, the amount of slag is too large, so that the arc becomes unstable during welding and welding defects occur. The lower limit of X × Y is preferably 50, more preferably 100, and even more preferably 120. The upper limit of X × Y is preferably 180, more preferably 150.
上述されたスラグ剤であるＮａ２Ｏ、ＮａＦ、ＣａＯ、ＣａＦ２、ＭｇＯ、ＭｇＦ２、ＭｎＯ、及びＭｎＦ２のそれぞれについて別個に上下限値を定める必要は無い。ただし、スラグ剤の合計量Ｙが１．００％未満とされる点、並びに上述した脱酸能指標Ｘの規定、スラグ剤の合計量Ｙの規定、及びＸ×Ｙの規定が満たされる限りスラグ剤の種類が特に限定されない点に鑑みると、Ｎａ２Ｏ、ＮａＦ、ＣａＯ、ＣａＦ２、ＭｇＯ、ＭｇＦ２、ＭｎＯ、及びＭｎＦ２それぞれの含有量がとりうる値は０～１．００％未満となる。 It is not necessary to separately set the upper and lower limit values for each of the above-mentioned slag agents Na 2 O, NaF, CaO, CaF 2 , MgO, MgF 2 , MnO, and MnF 2 . However, as long as the total amount Y of the slag agent is less than 1.00%, the above-mentioned regulation of the deoxidizing ability index X, the regulation of the total amount of slag agent Y, and the regulation of XXY are satisfied, the slag is satisfied. Considering that the type of the agent is not particularly limited, the values that can be taken for each of the contents of Na 2 O, NaF, CaO, CaF 2 , MgO, MgF 2 , MnO, and MnF 2 are 0 to less than 1.00%. Become.
また、溶接金属において粒界フェライトの生成を抑制するために、式（２）で表されるＣｅｑが０．４０～０．７５となるように、本実施形態に係るワイヤの合金成分を調整した。これにより、溶接金属のＣｅｑが好適な範囲内となり、溶接金属の靱性低下の原因となる粒界フェライトの生成、及び溶接金属の過剰硬化の両方を抑制することができる。ただし、Ｃｅｑが過剰になると溶接金属が硬くなり過ぎること、又はミクロ偏析が顕著になることで、靭性が劣化する。そこで、Ｂの効果を最大限活用するために、ＭｏとＢを複合添加した。Ｍｏを添加することで、Ｂの焼入性の効果は助長される。これにより、Ｃｅｑが過剰とならないようにした。ワイヤの合金成分のＣｅｑが低すぎると、溶接金属に粒界フェライトが生成し、溶接金属の強度及び靭性が確保できなかった。ワイヤの合金成分のＣｅｑが過剰であると、溶接金属の硬さが過剰となり、溶接金属の靭性が確保できなかった。ワイヤの合金成分のＣｅｑの下限は、好ましくは０．４２、より好ましくは０．４５である。ワイヤの合金成分のＣｅｑの上限は、好ましくは０．７０、より好ましくは０．６０である。
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（２）
なお、無添加の元素については、上式にゼロを代入することとする。
但し、前記式（２）における［］付元素記号は、各元素記号に係る合金成分中の元素のフラックス入りワイヤの全質量に対する質量％での含有量を示す。
Further, in order to suppress the formation of grain boundary ferrite in the weld metal, the alloy component of the wire according to the present embodiment was adjusted so that the Ceq represented by the formula (2) was 0.40 to 0.75. .. As a result, the Ceq of the weld metal is within a suitable range, and both the formation of grain boundary ferrite, which causes a decrease in the toughness of the weld metal, and the over-hardening of the weld metal can be suppressed. However, when Ceq becomes excessive, the weld metal becomes too hard, or microsegregation becomes remarkable, and the toughness deteriorates. Therefore, in order to maximize the effect of B, Mo and B were added in combination. By adding Mo, the hardenable effect of B is promoted. This prevented the Ceq from becoming excessive. If the Ceq of the alloy component of the wire was too low, grain boundary ferrite was formed in the weld metal, and the strength and toughness of the weld metal could not be ensured. When Ceq, which is an alloy component of the wire, is excessive, the hardness of the weld metal becomes excessive, and the toughness of the weld metal cannot be ensured. The lower limit of Ceq of the alloy component of the wire is preferably 0.42, more preferably 0.45. The upper limit of Ceq of the alloy component of the wire is preferably 0.70, more preferably 0.60.
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (2)
For elements without additives, zero is substituted into the above equation.
However, the element symbol with [] in the above formula (2) indicates the content of the element in the alloy component according to each element symbol in mass% with respect to the total mass of the flux-filled wire.
さらに、本実施形態に係るワイヤの合金成分の限定理由を述べる。以下の説明において、各元素の説明における「％」は、特に断りが無い限り「フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％」を意味する。 Further, the reason for limiting the alloy component of the wire according to the present embodiment will be described. In the following description, "%" in the description of each element means "mass% with respect to the total mass of the flux-cored wire" unless otherwise specified.
（Ｃ：０．０２～０．１０％）
Ｃは、固溶強化で溶接金属の耐力及び引張強度を確保する重要な元素である。Ｃ含有量が０．０２％未満では、溶接金属の耐力及び引張強度を確保できない。一方、Ｃ含有量が０．１０％を超えると、Ｃが溶接金属中に過剰に残留し、溶接金属の耐力及び引張強度が過度に上昇して、溶接金属の靭性が低下する。溶接金属の靭性及び耐力を安定的に確保するには、Ｃ含有量を０．０３～０．０８％とすることが好ましい。
(C: 0.02 to 0.10%)
C is an important element that secures the proof stress and tensile strength of the weld metal by solid solution strengthening. If the C content is less than 0.02%, the proof stress and tensile strength of the weld metal cannot be ensured. On the other hand, when the C content exceeds 0.10%, C remains excessively in the weld metal, the proof stress and tensile strength of the weld metal are excessively increased, and the toughness of the weld metal is lowered. In order to stably secure the toughness and proof stress of the weld metal, the C content is preferably 0.03 to 0.08%.
（Ｓｉ：０．２０～０．９０％）
Ｓｉは、脱酸元素であり、溶接金属のＯ量を低減して清浄度を高めるために、０．２０％以上をワイヤに含有させることが必要である。ただし、０．９０％を超えてＳｉを含有させると、溶接金属の靱性を劣化させるため、Ｓｉ含有量の上限を０．９０％とする。また、溶接金属の靭性を安定して確保するためには、Ｓｉ含有量の上限を、０．７０％又は０．５０％としてもよい。
(Si: 0.20 to 0.90%)
Si is a deoxidizing element, and it is necessary to contain 0.20% or more in the wire in order to reduce the amount of O in the weld metal and improve the cleanliness. However, if Si is contained in excess of 0.90%, the toughness of the weld metal is deteriorated, so the upper limit of the Si content is set to 0.90%. Further, in order to stably secure the toughness of the weld metal, the upper limit of the Si content may be 0.70% or 0.50%.
（Ｍｎ：１．０～４．０％）
Ｍｎは、溶接金属の焼入性を確保して強度を高める元素である。その効果を確実に発揮させるためには、１．０％以上のＭｎをワイヤに含有させる必要がある。一方、４．０％を超えてＭｎを含有させると、溶接金属の粒界脆化感受性が増加して、溶接金属の靱性が劣化するため、Ｍｎ含有量の上限を４．０％とする。より安定して溶接金属の強度を高めるためには、Ｍｎ含有量の下限を１．４％、１．６％又は１．８％としてもよい。また、溶接金属の靭性を安定して確保するためには、Ｍｎ含有量の上限は、３．５％又は３．０％としてもよい。
(Mn: 1.0 to 4.0%)
Mn is an element that secures the hardenability of the weld metal and enhances its strength. In order to surely exert the effect, it is necessary to contain 1.0% or more of Mn in the wire. On the other hand, if Mn is contained in excess of 4.0%, the grain boundary embrittlement sensitivity of the weld metal increases and the toughness of the weld metal deteriorates. Therefore, the upper limit of the Mn content is set to 4.0%. In order to increase the strength of the weld metal more stably, the lower limit of the Mn content may be 1.4%, 1.6% or 1.8%. Further, in order to stably secure the toughness of the weld metal, the upper limit of the Mn content may be 3.5% or 3.0%.
（Ｐ：０．０３０％以下）
Ｐは不純物元素であり、溶接金属の靱性を阻害するので、その含有量を極力低減する必要があるが、溶接金属の靱性への悪影響が許容できる範囲として、Ｐ含有量は０．０３０％以下とする。Ｐ含有量の下限値は０％であるが、０．０００１％、０．０００５％、又は０．００１％としてもよい。
(P: 0.030% or less)
Since P is an impurity element and inhibits the toughness of the weld metal, it is necessary to reduce its content as much as possible. However, the P content is 0.030% or less within an allowable range of adverse effects on the toughness of the weld metal. And. The lower limit of the P content is 0%, but it may be 0.0001%, 0.0005%, or 0.001%.
（Ｓ：０．０３０％以下）
Ｓも不純物元素であり、溶接金属中に過大に存在すると溶接金属の靱性と延性とをともに劣化させるため、その含有量を極力低減することが好ましい。溶接金属の靱性及び延性への悪影響が許容できる範囲として、Ｓ含有量は０．０３０％以下とする。Ｓ含有量の下限値は０％であるが、０．０００１％、０．０００５％、又は０．００１％としてもよい。
(S: 0.030% or less)
S is also an impurity element, and if it is excessively present in the weld metal, both the toughness and ductility of the weld metal are deteriorated. Therefore, it is preferable to reduce the content as much as possible. The S content shall be 0.030% or less within an acceptable range for adverse effects on the toughness and ductility of the weld metal. The lower limit of the S content is 0%, but it may be 0.0001%, 0.0005%, or 0.001%.
（Ｎｉ：０．１０～３．００％）
Ｎｉは溶接金属の焼入性を向上させることで溶接金属の強度を高め、さらに固溶靱化（固溶により靭性を高める作用）により組織、成分によらず溶接金属の靱性を向上させる元素であり、ワイヤに含有させる場合には、その効果を得るために０．１０％以上含有させる。Ｎｉ含有量が多いほど溶接金属の靱性を向上させる上で有利であるが、Ｎｉ含有量が３．００％を超えると耐溶接割れ性が低下するため、Ｎｉ含有量の上限を３．００％とする。
(Ni: 0.10 to 3.00%)
Ni is an element that enhances the strength of the weld metal by improving the hardenability of the weld metal, and further improves the toughness of the weld metal regardless of the structure and composition by solid-dissolving toughness (the action of increasing the toughness by solid-melting). Yes, when it is contained in the wire, it is contained in an amount of 0.10% or more in order to obtain the effect. The higher the Ni content, the more advantageous it is in improving the toughness of the weld metal. However, if the Ni content exceeds 3.00%, the weld crack resistance decreases, so the upper limit of the Ni content is 3.00%. And.
（Ｍｏ：０．０５～１．００％）
Ｍｏは、溶接金属の高強度化に有効な元素である。これは、Ｍｏを含有させることで溶接金属の焼入性が向上するためである。Ｍｏ含有量が１．００％を超えると、溶接金属が硬化し靭性が劣化する。そのため、Ｍｏを含有させる場合、その含有量は１．００％以下とする。一方、上述の効果を得るためには、Ｍｏを０．０５％以上含有させる必要がある。Ｍｏ含有量は好ましくは０．１０％以上である。
(Mo: 0.05 to 1.00%)
Mo is an element effective for increasing the strength of weld metal. This is because the quenching property of the weld metal is improved by containing Mo. When the Mo content exceeds 1.00%, the weld metal is hardened and the toughness is deteriorated. Therefore, when Mo is contained, the content thereof is set to 1.00% or less. On the other hand, in order to obtain the above-mentioned effect, it is necessary to contain Mo in 0.05% or more. The Mo content is preferably 0.10% or more.
（Ｖ：０．２００％以下）
Ｖは、溶接金属の焼入性を高めることで溶接金属の高強度化に有効な元素であり、含有させる場合には０．２００％以下の範囲で含有させる。０．２００％を超えてＶを含有させると、溶接金属において炭化物の析出が過剰となるので、溶接金属が硬化し、溶接金属の靭性を劣化させる。一方、上述の効果を十分に得るためには、０．０１０％以上のＶを含有させることが好ましい。
(V: 0.200% or less)
V is an element effective for increasing the strength of the weld metal by enhancing the hardenability of the weld metal, and when it is contained, it is contained in the range of 0.200% or less. If V is contained in excess of 0.200%, carbides are excessively deposited in the weld metal, so that the weld metal is hardened and the toughness of the weld metal is deteriorated. On the other hand, in order to sufficiently obtain the above-mentioned effects, it is preferable to contain 0.010% or more of V.
（Ｔｉ：０．０５０～０．２５０％）
Ｔｉは脱酸元素として有効であり、溶接金属中のＯ量を低減させる効果がある。また、Ｔｉは溶接金属中に僅かに残留して、固溶Ｎを固定することにより、Ｎの靱性への悪影響を緩和するためにも有効である。その効果を得るために、ワイヤ中に０．０５０％以上のＴｉを含有させる。一方、０．２５０％を超えてＴｉを含有させると、溶接金属において過度な析出物の生成による靱性劣化が生じる可能性が高くなる。なお、一般的には、Ｔｉはフェロチタンとしてフラックス中に添加される。Ｔｉ含有量の好ましい下限は、０．１００％であり、Ｔｉ含有量の好ましい上限は０．２００％である。
(Ti: 0.050 to 0.250%)
Ti is effective as a deoxidizing element and has an effect of reducing the amount of O in the weld metal. Further, Ti is also effective for alleviating the adverse effect of N on the toughness by fixing the solid solution N in a small amount remaining in the weld metal. In order to obtain the effect, the wire contains 0.050% or more of Ti. On the other hand, if Ti is contained in an amount of more than 0.250%, there is a high possibility that the toughness of the weld metal is deteriorated due to the formation of excessive precipitates. Generally, Ti is added to the flux as ferrotitanium. The preferable lower limit of the Ti content is 0.100%, and the preferable upper limit of the Ti content is 0.200%.
（Ｂ：０．００１０～０．０２００％）
Ｂは、溶接金属中に適正量含有させると、固溶Ｎと結びついてＢＮを形成して、固溶Ｎの靭性に対する悪影響を減じる効果がある。また、Ｂは溶接金属の焼入性を高めて強度向上に寄与する効果もある。その効果を得るために、ワイヤ中に０．００１０％以上のＢを含有させる。一方、Ｂ含有量が０．０２００％超になると、溶接金属中のＢが過剰となり、粗大なＢＮやＦｅ２３（Ｃ、Ｂ）６等のＢ化合物を形成して溶接金属の靭性を劣化させる。Ｂ含有量の好ましい下限は、０．００５０％である。Ｂ含有量の好ましい上限は０．０１５０％である。
(B: 0.0010 to 0.0200%)
When B is contained in the weld metal in an appropriate amount, it has an effect of combining with the solid solution N to form BN and reducing the adverse effect on the toughness of the solid solution N. In addition, B also has the effect of increasing the hardenability of the weld metal and contributing to the improvement of strength. In order to obtain the effect, 0.0010% or more of B is contained in the wire. On the other hand, when the B content exceeds 0.0200%, B in the weld metal becomes excessive and forms B compounds such as coarse BN and Fe 23 (C, B) 6 to deteriorate the toughness of the weld metal. .. The preferable lower limit of the B content is 0.0050%. The preferred upper limit of the B content is 0.0150%.
（Ａｌ：０．０５～０．５０％）
Ａｌは脱酸元素であり、Ｓｉと同様に、溶接金属中のＯ低減、及び清浄度向上に効果がある。さらに、溶接金属中でのアシキュラーフェライトの生成のために、Ａｌは必須の元素であり、従って溶接金属の靭性確保のためには欠かせないものである。Ａｌ含有量が適正範囲である場合、酸化物はＡｌ含有のスピネル型酸化物になり、これが核となって溶接金属中にアシキュラーフェライトが生成する場合がある。Ａｌのこれら効果を得るためには、ワイヤ中に０．０５％以上のＡｌを含有させる。Ａｌ含有量が０．０５％未満では、脱酸力が不足したり、アシキュラーフェライトが生成しなくなったりする。Ａｌ含有量が０．５０％超になると、溶接金属中のＡｌが過剰となり、酸化物組成がＡｌ２Ｏ３になり、アシキュラーフェライトが生成しなくなる。Ａｌ含有量の好ましい下限は、０．０８％である。Ａｌ含有量の好ましい上限は０．３０％である。
(Al: 0.05 to 0.50%)
Al is a deoxidizing element, and like Si, it is effective in reducing O in the weld metal and improving the cleanliness. Furthermore, Al is an essential element for the formation of acicular ferrite in the weld metal, and is therefore indispensable for ensuring the toughness of the weld metal. When the Al content is in the proper range, the oxide becomes an Al-containing spinel-type oxide, which may become a nucleus to form acicular ferrite in the weld metal. In order to obtain these effects of Al, 0.05% or more of Al is contained in the wire. If the Al content is less than 0.05%, the deoxidizing power may be insufficient or acicular ferrite may not be produced. When the Al content exceeds 0.50%, Al in the weld metal becomes excessive, the oxide composition becomes Al 2 O 3 , and acicular ferrite is not produced. The preferable lower limit of the Al content is 0.08%. The preferable upper limit of the Al content is 0.30%.
（Ｍｇ：０．０１～０．５０％）
Ｍｇは、脱酸剤として働いて溶接金属の酸素量を低減し、靭性を向上させる。この効果を得るためには、０．０１％以上のＭｎをワイヤに含有させる必要がある。一方、Ａｌ含有量が、０．５０％を超えると、溶接部にブローホールが発生する。なお、Ａｌ含有量の好ましい範囲は０．０５～０．３０％である。
(Mg: 0.01-0.50%)
Mg acts as a deoxidizing agent to reduce the amount of oxygen in the weld metal and improve toughness. In order to obtain this effect, it is necessary to contain 0.01% or more of Mn in the wire. On the other hand, when the Al content exceeds 0.50%, blow holes are generated in the welded portion. The preferable range of the Al content is 0.05 to 0.30%.
（ＲＥＭ：０～０．００１０％未満）
ＲＥＭはスパッタの発生を増大させる元素であるため、可能な限りその含有量を低減することが必要である。ＲＥＭは少ないほど好ましいので、下限値は特に規定されず、又は０％でもよい。ただし、０．００１０％未満であれば、ＲＥＭの含有は許容される。ここで、「ＲＥＭ」とはＳｃ、Ｙ、及びランタノイドの合計１７元素の総称であり、ＲＥＭの含有量はＲＥＭのうちの１種または２種以上の元素の合計含有量を指す。
(REM: 0 to less than 0.0010%)
Since REM is an element that increases the occurrence of spatter, it is necessary to reduce its content as much as possible. Since the smaller the REM is, the more preferable it is, the lower limit is not particularly specified, or may be 0%. However, if it is less than 0.0010%, the content of REM is permissible. Here, "REM" is a general term for a total of 17 elements of Sc, Y, and lanthanoid, and the content of REM refers to the total content of one or more elements of REM.
本実施形態に係るワイヤは、以上の基本的な成分のほかに、必要に応じて下記の成分を任意の合金成分として含むことができる。ただし、本実施形態に係るワイヤは、その課題を解決するために任意の合金成分を必須としないので、これら任意の合金成分それぞれの含有量の下限値は０％である。 In addition to the above basic components, the wire according to the present embodiment may contain the following components as an arbitrary alloy component, if necessary. However, since the wire according to the present embodiment does not require an arbitrary alloy component in order to solve the problem, the lower limit of the content of each of these arbitrary alloy components is 0%.
（Ｃｕ：０．１０～０．５０％）
Ｃｕは、溶接金属の強度及び耐食性を向上させる効果を有するので、必要に応じて含有させてもよい。Ｃｕ含有量の下限値は０％であるが、Ｃｕを含有する効果を得るためには、Ｃｕをワイヤに０．１０％以上含有させることが好ましい。より好ましくはＣｕ含有量を０．２０％以上とする。一方、０．５０％を超えてＣｕを含有させても、合金コスト上昇に見合った性能の改善が見られない。好ましくはＣｕ含有量の上限を１．００％以下とし、より好ましくは０．５０％以下とする。なお、Ｃｕの含有量については、ワイヤの鋼製外皮自体やフラックス中に含有されている分に加えて、ワイヤ表面に銅めっきされる場合にはその分も含む。
(Cu: 0.10 to 0.50%)
Since Cu has an effect of improving the strength and corrosion resistance of the weld metal, it may be contained if necessary. The lower limit of the Cu content is 0%, but in order to obtain the effect of containing Cu, it is preferable to contain Cu in the wire in an amount of 0.10% or more. More preferably, the Cu content is 0.20% or more. On the other hand, even if Cu is contained in an amount of more than 0.50%, the performance is not improved in proportion to the increase in alloy cost. The upper limit of the Cu content is preferably 1.00% or less, and more preferably 0.50% or less. The Cu content includes not only the amount contained in the steel outer skin of the wire itself or in the flux, but also the amount contained in the wire surface when copper is plated.
（Ｃｒ：０．０５～０．５０％）
Ｃｒは、耐食性を高めるとともに、焼入性を高めることで強度の向上に有用であるので、必要に応じて含有させてもよい。Ｃｒ含有量の下限値は０％であるが、Ｃｒを含有する効果を得るためには、Ｃｒを０．０５％以上含有させることが好ましい。一方、０．５０％を超えてＣｒを含有させても、硬化して靱性を劣化させる場合がある。
(Cr: 0.05 to 0.50%)
Cr is useful for improving the strength by increasing the corrosion resistance and the hardenability, and therefore, it may be contained if necessary. The lower limit of the Cr content is 0%, but in order to obtain the effect of containing Cr, it is preferable to contain Cr in an amount of 0.05% or more. On the other hand, even if Cr is contained in an amount of more than 0.50%, it may be hardened and the toughness may be deteriorated.
（Ｎｂ：０．０１～０．０５％）
Ｎｂは溶接金属の引張強度の確保のために有効な元素である。これは、ワイヤにＮｂを含有させると、溶接金属において微細炭化物が形成され、析出強化が起こるためである。Ｎｂ含有量の下限値は０％であるが、Ｎｂの効果を得るためには、Ｎｂを０．０１％以上含有させることが好ましい。一方、０．０５％を超えてＮｂを含有させても、溶接金属中に粗大な析出物を形成して靭性を劣化させるため、好ましくない。
(Nb: 0.01-0.05%)
Nb is an element effective for ensuring the tensile strength of the weld metal. This is because when Nb is contained in the wire, fine carbides are formed in the weld metal and precipitation strengthening occurs. The lower limit of the Nb content is 0%, but in order to obtain the effect of Nb, it is preferable to contain 0.01% or more of Nb. On the other hand, even if Nb is contained in an amount of more than 0.05%, coarse precipitates are formed in the weld metal and the toughness is deteriorated, which is not preferable.
以上が本実施形態に係るフラックス入りワイヤの成分組成の限定理由であるが、その他の残部成分はＦｅと不純物である。
Ｆｅ成分としては、例えば鋼製外皮のＦｅ、フラックス中に添加された鉄粉、及び合金粉中のＦｅが含まれる。鉄粉は、本実施形態に係るワイヤに含まれなくても良いので、その含有量の下限値は０％である。鉄粉を充填率の調整のために添加する場合には、溶接金属の靭性を確保するために、含有量は３０％未満が好ましい。
The above is the reason for limiting the component composition of the flux-cored wire according to the present embodiment, but the other remaining components are Fe and impurities.
The Fe component includes, for example, Fe of a steel outer skin, iron powder added to the flux, and Fe in the alloy powder. Since iron powder does not have to be contained in the wire according to the present embodiment, the lower limit of its content is 0%. When iron powder is added for adjusting the filling rate, the content is preferably less than 30% in order to ensure the toughness of the weld metal.
なお、上記の合金成分は、ワイヤにおいて単体又は合金として存在する成分である。上述したように、合金成分の含有量には、それらの元素がフラックス中に金属弗化物、金属酸化物、及び金属炭酸塩等の形態で含有される場合の含有量は含めない。 The above alloy component is a component existing as a simple substance or an alloy in the wire. As described above, the content of the alloy components does not include the content when those elements are contained in the flux in the form of metal fluoride, metal oxide, metal carbonate or the like.
また、合金成分は鋼製外皮中に含有されていても、フラックス中の金属粉や合金粉として含有されていても、その効果は同じである。従って、鋼製外皮及びフラックスの何れも合金成分を含有することが可能である。合金成分がフラックス中に含有される場合は必ずしも純物質である必要はなく、Ｆｅ－Ｔｉ等の合金の形態で含有されていても何ら問題はない。 Further, the effect is the same regardless of whether the alloy component is contained in the steel outer skin or as a metal powder or an alloy powder in the flux. Therefore, both the steel outer skin and the flux can contain an alloy component. When the alloy component is contained in the flux, it does not necessarily have to be a pure substance, and there is no problem even if it is contained in the form of an alloy such as Fe—Ti.
また、ワイヤ表面に、防錆性、通電性、及び、耐チップ磨耗性に有効なＣｕメッキを施す場合がある。そのような場合は、ワイヤの成分として０．３％程度のＣｕを含むことになる。Ｃｕメッキを施したフラックス入りワイヤも本実施形態に係るワイヤの範囲に含まれる。 Further, the surface of the wire may be coated with Cu, which is effective for rust prevention, electrical conductivity, and chip wear resistance. In such a case, Cu of about 0.3% is contained as a component of the wire. The flux-cored wire subjected to Cu plating is also included in the range of the wire according to the present embodiment.
続いて、フラックス入りワイヤの形態について説明する。フラックス入りワイヤには、鋼製外皮にスリット状の隙間が無い（いわゆるシームレス形状である）「シームレスワイヤ」と、鋼製外皮にスリット状の隙間を有する「シームを有するワイヤ」とに大別できる。本実施形態に係るワイヤではいずれの断面構造も採用することができるが、製造負荷を考慮すると「シームを有するワイヤ」とすることが好ましい。 Subsequently, the form of the flux-cored wire will be described. Flux-filled wires can be broadly divided into "seamless wires" that do not have slit-shaped gaps in the steel outer skin (so-called seamless shape) and "wires that have seams" that have slit-shaped gaps in the steel outer skin. .. Any cross-sectional structure can be adopted for the wire according to the present embodiment, but in consideration of the manufacturing load, it is preferable to use a "wire having a seam".
また、溶接時のワイヤの送給性を向上させるために、ワイヤ表面に潤滑剤を塗布することができる。潤滑剤の種類は特に限定されず、パーフルオロポリエーテル油（ＰＦＰＥ油）、及び植物油などを塗布することができる。 Further, in order to improve the feeding property of the wire at the time of welding, a lubricant can be applied to the surface of the wire. The type of lubricant is not particularly limited, and perfluoropolyether oil (PFPE oil), vegetable oil, or the like can be applied.
なお、ワイヤ形態を鋼製外皮にシームを有する管とした場合には、大気中の水分が外皮のシーム部からフラックス中に侵入するので、そのままでは、水分等の水素源の侵入により溶接部に低温割れが生じる可能性が高くなる。そのため、製造後使用するまでの期間が長い場合は、ワイヤ全体を真空包装するか、乾燥した状態に保持できる容器内でワイヤを保存することが望ましい。 When the wire form is a tube having a seam on the steel outer skin, moisture in the atmosphere invades into the flux from the seam portion of the outer skin. The possibility of low temperature cracking increases. Therefore, if the period from manufacture to use is long, it is desirable to vacuum-pack the entire wire or store the wire in a container that can be kept dry.
以上のように構成される本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、通常のフラックス入りワイヤの製造工程によって製造することができる。すなわち、まず、外皮となる鋼帯、及び、金属弗化物、合金成分、金属酸化物、金属炭酸塩及びアーク安定剤が所定の含有量になるように配合したフラックスを準備し、鋼帯を長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管（Ｕ字型）に成形して鋼製外皮とし、この成形途中でオープン管の開口部からフラックスを供給し、開口部の相対するエッジ面を突合せシーム溶接し、溶接により得られた継目無し管を伸線し、伸線途中あるいは伸線工程完了後に焼鈍処理して、所望の線径を有し、鋼製外皮の内部にフラックスが充填されたシームレスワイヤを得る。また、シームを有するワイヤは、オープン管の開口部からフラックスを供給した後、シーム溶接をしない継目有りの管とし、それを伸線することで得られる。 The flux-cored wire according to the present embodiment configured as described above can be manufactured by a normal flux-cored wire manufacturing process. That is, first, a steel strip to be the outer skin and a flux containing a metal fluoride, an alloy component, a metal oxide, a metal carbonate and an arc stabilizer so as to have a predetermined content are prepared, and the steel strip is lengthened. While feeding in the direction, it is formed into an open tube (U-shaped) by a forming roll to form a steel outer skin, and during this forming, flux is supplied from the opening of the open tube, and the opposing edge surfaces of the openings are butt welded. A seamless wire obtained by welding is drawn and annealed during the drawing process or after the wire drawing process is completed to obtain a seamless wire having a desired wire diameter and having a steel outer skin filled with flux. obtain. Further, the wire having a seam is obtained by supplying flux from the opening of the open pipe and then forming a seamless pipe without seam welding and drawing the wire.
次に、本発明の別の態様に係る溶接継手の製造方法を説明する。本実施形態に係る溶接継手の製造方法は、上述された本実施形態に係るフラックス入りワイヤを用いて鋼板を溶接する工程を備える。 Next, a method for manufacturing a welded joint according to another aspect of the present invention will be described. The method for manufacturing a welded joint according to the present embodiment includes a step of welding a steel plate using the flux-cored wire according to the above-described embodiment.
本実施形態に係る溶接継手の製造方法において、溶接継手の母材鋼板（鋼板）は特に限定されない。本実施形態に係るワイヤの上述の特徴によれば、鋼板の種類によらず、従来よりも優れた降伏強度、引張強さ、及び低温靱性を有する溶接金属が得られる。一方、本実施形態に係る溶接継手の製造方法において、鋼板は、引張強度が５７０ＭＰａ級以上で板厚６０～８０ｍｍの厚板とすることが好ましい。この場合、特に従来技術に対する優位性が高められる。また、鋼板の板厚を６０ｍｍ以上とすることで、入熱量が小さくなることを防ぎ、溶接金属が硬くなりすぎて溶接金属の靭性が劣化するおそれを確実に抑制できる。鋼板の板厚を８０ｍｍ以下とすることで、入熱量が過剰になることを防ぎ、継手全体での引張強さとＨＡＺ靭性とを向上させることができる。 In the method for manufacturing a welded joint according to the present embodiment, the base steel plate (steel plate) of the welded joint is not particularly limited. According to the above-mentioned characteristics of the wire according to the present embodiment, a weld metal having superior yield strength, tensile strength, and low temperature toughness can be obtained regardless of the type of steel plate. On the other hand, in the method for manufacturing a welded joint according to the present embodiment, the steel plate is preferably a thick plate having a tensile strength of 570 MPa class or more and a plate thickness of 60 to 80 mm. In this case, the superiority over the prior art is particularly enhanced. Further, by setting the plate thickness of the steel plate to 60 mm or more, it is possible to prevent the amount of heat input from becoming small, and it is possible to reliably suppress the possibility that the weld metal becomes too hard and the toughness of the weld metal deteriorates. By setting the plate thickness of the steel plate to 80 mm or less, it is possible to prevent an excessive amount of heat input and improve the tensile strength and HAZ toughness of the entire joint.
また、鋼板のＣｅｑは０．３０～０．４０％とすることが好ましい。この場合、溶接熱影響部（ＨＡＺ）を含む継手全体の機械特性を安定させることができるからである。鋼板のＣｅｑを０．３０％以上とすることで、継手全体での引張強さを一層強化することができる。鋼板のＣｅｑを０．４０％以下とすることで、ＨＡＺ靭性の不足を確実に防ぐことができる。鋼板のＣｅｑは以下の式（４）により算出できる。
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（４）
なお、無添加の元素については、上式にゼロを代入するものとする。
但し、式（４）における［］付元素は、各元素記号に係る鋼板中の元素の単位質量％での含有量を示す。
The Ceq of the steel sheet is preferably 0.30 to 0.40%. In this case, the mechanical properties of the entire joint including the weld heat affected zone (HAZ) can be stabilized. By setting the Ceq of the steel sheet to 0.30% or more, the tensile strength of the entire joint can be further strengthened. By setting the Ceq of the steel sheet to 0.40% or less, it is possible to reliably prevent the lack of HAZ toughness. The Ceq of the steel sheet can be calculated by the following formula (4).
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (4)
For elements without additives, zero shall be substituted into the above equation.
However, the element with [] in the formula (4) indicates the content of the element in the steel plate according to each element symbol in the unit mass%.
本実施形態に係る溶接継手の製造方法では、得られる溶接金属のＣｅｑは特に限定されない。一方、溶接金属のＣｅｑを０．３５～０．５０％にすることにより、粒界フェライトの生成、及び溶接金属の過剰硬化の両方を一層効果的に抑制することができる。溶接金属のＣｅｑを０．３５％以上とすることで、溶接金属における粒界フェライトの生成を防ぎ、溶接金属の強度及び靭性を一層改善することができる。溶接金属のＣｅｑを０．５０％以下とすることで、溶接金属の硬さが過剰となることを防ぎ、溶接金属の靭性を一層高めることができる。溶接金属のＣｅｑは、好ましくは０．３８以上であり、より好ましくは０．４０以上である。一方、溶接金属のＣｅｑは、好ましくは０．４７以下であり、より好ましくは０．４５以下である。溶接金属のＣｅｑは、ワイヤの合金成分、鋼板の成分、及び溶接条件を適宜変更することにより制御可能である。溶接金属のＣｅｑは以下の式（３）により算出できる。
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（３）
なお、無添加の元素については、上式にゼロを代入するものとする。
但し、式（３）における［］付元素は、各元素記号に係る溶接金属中の元素の単位質量％での含有量を示す。
In the method for manufacturing a welded joint according to the present embodiment, the Ceq of the obtained weld metal is not particularly limited. On the other hand, by setting the Ceq of the weld metal to 0.35 to 0.50%, both the formation of grain boundary ferrite and the over-curing of the weld metal can be suppressed more effectively. By setting the Ceq of the weld metal to 0.35% or more, it is possible to prevent the formation of grain boundary ferrite in the weld metal and further improve the strength and toughness of the weld metal. By setting the Ceq of the weld metal to 0.50% or less, it is possible to prevent the weld metal from becoming excessively hard and further increase the toughness of the weld metal. The Ceq of the weld metal is preferably 0.38 or more, more preferably 0.40 or more. On the other hand, the Ceq of the weld metal is preferably 0.47 or less, more preferably 0.45 or less. The Ceq of the weld metal can be controlled by appropriately changing the alloy component of the wire, the component of the steel plate, and the welding conditions. The Ceq of the weld metal can be calculated by the following equation (3).
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (3)
For elements without additives, zero shall be substituted into the above equation.
However, the element with [] in the formula (3) indicates the content of the element in the weld metal according to each element symbol in the unit mass%.
本実施形態に係る溶接継手の製造方法では、溶接の種類及び具体的条件は特に限定されない。本実施形態に係るワイヤの上述の特徴によれば、鋼板の種類によらず、従来よりも優れた降伏強度、引張強さ、及び低温靱性を有する溶接金属が得られる。一方、本実施形態に係る溶接継手の製造方法では、溶接を多電極立向エレクトロガスアーク溶接とすることが好ましい。板厚６０ｍｍ以上の鋼板を、多電極で立向エレクトロガスアーク溶接すると、揺動幅の増大を防止し、アークを安定化し、融合不良が生じるおそれを一層抑制することができる。また、溶接を多電極立向エレクトロガスアーク溶接とする場合、各電極には同一の溶接ワイヤを用いることが好ましい。各電極で同一のワイヤを用いることにより、溶接金属の組成を板厚方向に均一化し、溶接継手の機械特性を一層安定化させることができる。
本実施形態に係る溶接継手の製造方法に含まれる溶接において、シールドガスは特に限定されないが、一般的に多用されている１００ｖｏｌ％の炭酸ガスや、Ａｒと３～２０ｖｏｌ％ＣＯ２との混合ガスとすることが好ましい。これらガスは安価であるので、溶接継手の製造コストを削減することができる。本実施形態に係るワイヤは、１００ｖｏｌ％の炭酸ガスをシールドガスとする溶接に適用してもスパッタを顕著に増加させないので、コスト削減のために、シールドガスが１００ｖｏｌ％の炭酸ガスである溶接に適用した場合に、特に顕著な効果を発揮する。
In the method for manufacturing a welded joint according to the present embodiment, the type and specific conditions of welding are not particularly limited. According to the above-mentioned characteristics of the wire according to the present embodiment, a weld metal having superior yield strength, tensile strength, and low temperature toughness can be obtained regardless of the type of steel plate. On the other hand, in the method for manufacturing a welded joint according to the present embodiment, it is preferable that the welding is multi-electrode vertical electrogas arc welding. When a steel plate having a plate thickness of 60 mm or more is welded by vertical electrogas arc welding with multiple electrodes, it is possible to prevent an increase in the swing width, stabilize the arc, and further suppress the possibility of fusion failure. Further, when the welding is multi-electrode vertical electrogas arc welding, it is preferable to use the same welding wire for each electrode. By using the same wire for each electrode, the composition of the weld metal can be made uniform in the plate thickness direction, and the mechanical properties of the welded joint can be further stabilized.
In the welding included in the welding joint manufacturing method according to the present embodiment, the shield gas is not particularly limited, but is generally used 100 vol% carbon dioxide gas or a mixed gas of Ar and 3 to 20 vol% CO 2 . Is preferable. Since these gases are inexpensive, the manufacturing cost of welded joints can be reduced. The wire according to the present embodiment does not significantly increase spatter even when applied to welding using 100 vol% carbon dioxide gas as a shield gas. Therefore, in order to reduce costs, the wire is used for welding in which the shield gas is 100 vol% carbon dioxide gas. When applied, it has a particularly remarkable effect.
次に、実施例により本発明の実施可能性及び効果についてさらに詳細に説明する。
鋼製外皮としてＣ：０．００２～０．０６％、Ｓｉ：０．０１～０．０５％、Ｍｎ：０．２０～０．４５％、Ｐ：０．００４～０．００８％、Ｓ：０．００２～０．００１％を含有し、残部が鉄及び不純物からなる化学成分の帯鋼を用いて、表１－１～表２－２に示す各種成分組成のワイヤ径１．６ｍｍのシーム有りフラックス入りワイヤを試作した。含有量が検出限界値以下である成分については、その含有量は空白で示した。これらワイヤを用いて、表３に開示される成分を有する鋼板Ｐ１～Ｐ３を、表４に示される条件で溶接した。
Next, the feasibility and effect of the present invention will be described in more detail by way of examples.
As a steel outer skin, C: 0.002 to 0.06%, Si: 0.01 to 0.05%, Mn: 0.20 to 0.45%, P: 0.004 to 0.008%, S: A seam with a wire diameter of 1.6 mm having various component compositions shown in Tables 1-1 to 2-2, using a steel strip containing 0.002 to 0.001% and having a chemical component whose balance is iron and impurities. We made a prototype wire with flux. For components whose content is below the detection limit, the content is shown blank. Using these wires, steel plates P1 to P3 having the components disclosed in Table 3 were welded under the conditions shown in Table 4.
図２に開先形状と各電極の位置とを示す。溶接は、開先形状の開先角度が２０°、及び開先形状の先端部の間隔が１０ｍｍの条件で、裏当て材として、ＳＢ－６０ＶＴ（日鐵住金溶接工業社製）を用いながら、表１の溶接ワイヤを用いて行った。溶接時の入熱量は、４６ｋＪ／ｍｍ～６１ｋＪ／ｍｍであった。 FIG. 2 shows the groove shape and the position of each electrode. Welding is performed under the condition that the groove angle of the groove shape is 20 ° and the distance between the tips of the groove shape is 10 mm, while using SB-60VT (manufactured by Nippon Steel & Sumikin Welding Co., Ltd.) as the backing material. This was done using the welding wires shown in Table 1. The amount of heat input during welding was 46 kJ / mm to 61 kJ / mm.
上述の手順によって得られた溶接継手の溶接金属の成分を表５～８に示し、機械特性を表９～１２に示す。ただし、スラグ量過剰、高温割れ発生、ブローホール発生、又はアーク不安定が生じた場合、継手作製が不可能であったので、成分分析及び機械特性評価を実施しなかった。溶接金属の成分の分析は、ＪＩＳ Ｇ０３２１、ＪＩＳ Ｚ３１８４によって行われた。成分測定をおこなう箇所は、後述するＡ１号引張試験片の採取箇所とした。含有量が検出限界値以下である成分については、その含有量は空白で示した。例えば、脱酸元素であるＳｉ、Ｍｇ、及びＴｉ等は、合金元素としてフラックス入りワイヤに含まれていたとしても、溶接中にスラグとして溶接金属外に排出され、溶接金属の成分として検出されない場合がある。このような場合、溶接金属のＭｇ含有量は空白で示した。 The components of the weld metal of the welded joint obtained by the above procedure are shown in Tables 5 to 8, and the mechanical properties are shown in Tables 9 to 12. However, when the amount of slag was excessive, high temperature cracking occurred, blowholes occurred, or arc instability occurred, it was impossible to manufacture the joint, so component analysis and mechanical property evaluation were not performed. Analysis of the components of the weld metal was performed by JIS G0321, JIS Z3184. The location where the component was measured was the location where the A1 tensile test piece, which will be described later, was collected. For components whose content is below the detection limit, the content is shown blank. For example, even if the deoxidizing elements Si, Mg, Ti, etc. are contained in the flux-filled wire as alloying elements, they are discharged to the outside of the weld metal as slag during welding and are not detected as components of the weld metal. There is. In such a case, the Mg content of the weld metal is shown blank.
溶接金属の強度は引張試験で、靭性はシャルピー衝撃試験で評価した。溶接金属から、図３に示すように、ＪＩＳ Ｚ３１１１（２００５年）に準拠したＡ１号引張試験片（丸棒）と４号シャルピー試験片（２ｍｍＶノッチ）とを採取し、それぞれの機械特性試験を行って、溶接金属の引張強度とシャルピー吸収エネルギーとを測定した。なお、シャルピー試験片は、溶接線方向に対して垂直方向から、板厚の表側から板厚中心方向６ｍｍの位置（表下）、板厚中心の位置（ｔ／２）、板厚の裏側から板厚中心方向６ｍｍの位置（裏下）を中心として、それぞれ３本採取し、溶接金属の中央部に２ｍｍＶノッチを加工して作製した。シャルピー衝撃試験は、試験温度－２０℃の条件で３回を行い、この平均値から溶接金属の吸収エネルギー（ｖＥ－２０）を、表下、ｔ／２、及び裏下のそれぞれの位置について求めた。 The strength of the weld metal was evaluated by the tensile test and the toughness was evaluated by the Charpy impact test. As shown in FIG. 3, A1 tensile test pieces (round bar) and No. 4 Charpy test pieces (2 mm V notch) conforming to JIS Z3111 (2005) were collected from the weld metal and their mechanical property tests were performed. The tensile strength and Charpy absorption energy of the weld metal were measured. The Sharpy test piece is from the direction perpendicular to the welding line direction, from the front side of the plate thickness to the position 6 mm in the plate thickness center direction (bottom of the table), the position of the plate thickness center (t / 2), and from the back side of the plate thickness. Three pieces were sampled from each of the positions 6 mm in the center direction of the plate thickness (lower back), and a 2 mm V notch was machined in the center of the weld metal. The Charpy impact test was carried out three times under the condition of a test temperature of -20 ° C, and the absorption energy (vE- 20 ) of the weld metal was obtained from this average value at each position of the lower front, t / 2, and lower back. rice field.
溶接金属の機械特性の評価基準は、以下の通りとした。引張強さに関しては、室温での引張強度（ＴＳ）が５７０ＭＰａ以上であるものを合格とした。降伏強さに関しては、室温での降伏応力（ＹＰ）が４６０ＭＰａ以上であるものを合格とした。靱性に関しては、表下、ｔ／２、及び裏下のそれぞれの位置での溶接金属の吸収エネルギー（ｖＥ－２０）が、それぞれ８０Ｊ以上のものを合格と評価した。 The evaluation criteria for the mechanical properties of weld metal are as follows. Regarding the tensile strength, those having a tensile strength (TS) of 570 MPa or more at room temperature were regarded as acceptable. Regarding the yield strength, those having a yield stress (YP) of 460 MPa or more at room temperature were regarded as acceptable. Regarding toughness, those having an absorption energy (vE- 20 ) of the weld metal at each of the front, bottom, t / 2, and bottom back positions of 80 J or more were evaluated as acceptable.
溶接金属のミクロ組織は、アシキュラーフェライト分率によって評価した。溶接線方向と垂直な面を鏡面研磨後、ナイタール腐食し、光学顕微鏡を用いて、ｔ／２位置の溶接金属中央を中心に１００倍の倍率で４視野撮影し、各視野のアシキュラーフェライト分率をポイントカウンティング法（３０μｍ×３０μｍのメッシュ状に区切り、その交点にアシキュラーフェライトが存在する確率を求める方法）で求め、その平均値を、溶接金属のアシキュラーフェライト分率とした。なお、１つの視野の大きさは、９００μｍ×９００μｍとした。アシキュラーフェライト分率が８５％以上の溶接金属が得られたものを、溶接金属の組織に関して合格と評価した。 The microstructure of the weld metal was evaluated by the acicular ferrite fraction. After mirror polishing the surface perpendicular to the direction of the weld line, nital corrosion is performed, and four fields are photographed at a magnification of 100 times around the center of the weld metal at the t / 2 position using an optical microscope. The ratio was determined by a point counting method (a method of dividing into a mesh of 30 μm × 30 μm and determining the probability that an acylular ferrite exists at the intersection), and the average value was taken as the cyclic ferrite fraction of the weld metal. The size of one field of view was 900 μm × 900 μm. A weld metal having an acylular ferrite fraction of 85% or more was evaluated as acceptable in terms of the texture of the weld metal.
表１～表１２から明らかなように、ワイヤ番号Ａ０１～Ａ３３から得られた溶接継手は優れた強度（引張強さ及び降伏強さ）と靱性とを有している。一方、ワイヤ番号Ｂ０１～Ｂ０９、Ｂ１９、Ｂ２３～Ｂ２５、Ｂ３５～Ｂ３６は、本発明で規定される成分範囲を外れるものであるため、いずれも溶接欠陥が生じ、溶接継手の評価をすることができなかった。ワイヤ番号Ｂ１０～Ｂ１８、Ｂ２０～Ｂ２２、Ｂ２６～Ｂ３４は、本発明で規定される成分範囲を外れるものであるため、いずれも溶接金属の強度又は靱性が劣位であった。 As is clear from Tables 1 to 12, the welded joints obtained from the wire numbers A01 to A33 have excellent strength (tensile strength and yield strength) and toughness. On the other hand, since the wire numbers B01 to B09, B19, B23 to B25, and B35 to B36 are outside the component range specified in the present invention, welding defects occur and the welded joint can be evaluated. There wasn't. Since the wire numbers B10 to B18, B20 to B22, and B26 to B34 are outside the component range specified in the present invention, the strength or toughness of the weld metal is inferior.
本発明に係る立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤは、大入熱溶接を行った際の溶接金属部において優れた機械的特性を有する。そのため、本発明に係る立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤによれば、安全性が向上するとともに、高効率な溶接が可能であり、溶接構造物の建設費用を飛躍的に低減することが可能となる。 The flux-cored wire for vertical electrogas arc welding according to the present invention has excellent mechanical properties in the weld metal portion when high heat input welding is performed. Therefore, according to the wire containing flux for vertical electrogas arc welding according to the present invention, safety is improved, highly efficient welding is possible, and the construction cost of the welded structure can be dramatically reduced. Will be.
Claims (5)
前記フラックスが、スラグ剤として、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、
Ｎａ２Ｏ：０．００～１．００％未満、
ＮａＦ：０．００～１．００％未満、
ＣａＯ：０．００～１．００％未満、
ＣａＦ２：０．００～１．００％未満、
ＭｇＯ：０．００～１．００％未満、
ＭｇＦ２：０．００～１．００％未満、
ＭｎＯ：０．００～１．００％未満、及び
ＭｎＦ２：０．００～１．００％未満
を含有し、
式（１）で表わされる脱酸能指標Ｘが１００～２００であり、
前記スラグ剤であるＮａ ２ Ｏ、ＮａＦ、ＣａＯ、ＣａＦ ２ 、ＭｇＯ、ＭｇＦ ２ 、ＭｎＯ及びＭｎＦ ２ の合計量Ｙが、０．１０～１．００％未満であり、
前記脱酸能指標Ｘと前記合計量Ｙとの積が１０～２００であり、
前記フラックス入りワイヤが、０％以上３０％未満の鉄粉を含み、
さらに前記フラックス入りワイヤが、合金成分として、前記フラックス入りワイヤの前記全質量に対する質量％で、
Ｃ：０．０２～０．１０％、
Ｓｉ：０．２０～０．９０％、
Ｍｎ：１．０～４．０％、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、
Ｎｉ：０．１０～３．００％、
Ｍｏ：０．０５～１．００％、
Ｖ：０．２００％以下、
Ｔｉ：０．０５０～０．２５０％、
Ｂ： ０．００１０～０．０２００％、
Ａｌ：０．０５～０．５０％、
Ｍｇ：０．０１～０．５０％、及び
ＲＥＭ：０～０．００１０％未満
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
式（２）で表されるＣｅｑが０．４５～０．７５％であり、
鉄粉、Ｖ、Ｃｕ、Ｃｒ、及びＮｂのうちの１種または２種以上を下記量で含む
ことを特徴とする立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
鉄粉：０％超３０％未満、
Ｖ：０．００５～０．２００％、
Ｃｕ：０．１０～１．００％、
Ｃｒ：０．０５～０．５０％、及び
Ｎｂ：０．０１～０．０５％
Ｘ＝１００×｛２．０×（［Ｎａ２Ｏ］＋［ＮａＦ］）＋１．５×（［ＣａＯ］＋［ＣａＦ２］＋［ＭｇＯ］＋［ＭｇＦ２］）＋１．０×（［ＭｎＯ］＋［ＭｎＦ２］）｝／（［ＣａＯ］＋［ＣａＦ２］＋［ＭｇＯ］＋［ＭｇＦ２］＋［Ｎａ２Ｏ］＋［ＮａＦ］＋［ＭｎＯ］＋［ＭｎＦ２］）……式（１）
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（２）
但し、前記式（１）における［］付化学式は、各化学式に係る前記スラグ剤の前記フラックス入りワイヤの前記全質量に対する質量％での含有量を示し、前記式（２）における［］付元素は、各元素記号に係る前記合金成分中の元素の前記フラックス入りワイヤの前記全質量に対する質量％での含有量を示す。 A flux-cored wire for vertical electrogas arc welding with a steel skin and flux.
The flux is, as a slag agent, by mass% with respect to the total mass of the flux-cored wire.
Na 2 O: 0.00 to less than 1.00%,
NaF: 0.00 to less than 1.00%,
CaO: 0.00-less than 1.00%,
CaF 2 : 0.00 to less than 1.00%,
MgO: 0.00 to less than 1.00%,
MgF 2 : 0.00 to less than 1.00%,
MnO: 0.00 to less than 1.00%, and MnF 2 : 0.00 to less than 1.00%,
The deoxidizing ability index X represented by the formula (1) is 100 to 200, and the deoxidizing ability index X is 100 to 200.
The total amount Y of the slag agents Na 2 O, NaF, CaO, CaF 2 , MgO, MgF 2 , MnO and MnF 2 is less than 0.10 to 1.00%.
The product of the deoxidizing ability index X and the total amount Y is 10 to 200.
The flux-cored wire contains 0% or more and less than 30% iron powder.
Further, the flux-cored wire is used as an alloy component in mass% of the total mass of the flux-cored wire.
C: 0.02 to 0.10%,
Si: 0.20 to 0.90%,
Mn: 1.0 to 4.0%,
P: 0.030% or less,
S: 0.030% or less,
Ni: 0.10 to 3.00%,
Mo: 0.05-1.00%,
V: 0.200% or less,
Ti: 0.050 to 0.250%,
B: 0.0010-0.0200%,
Al: 0.05 to 0.50%,
It contains Mg: 0.01 to 0.50% and REM: 0 to less than 0.0010%, and the balance consists of Fe and impurities.
The Ceq represented by the formula (2) is 0.45 to 0.75% .
Contains one or more of iron powder, V, Cu, Cr, and Nb in the following amounts.
A flux-cored wire for vertical electrogas arc welding.
Iron powder: more than 0% and less than 30%,
V: 0.005 to 0.200%,
Cu: 0.10 to 1.00%,
Cr: 0.05 to 0.50%, and
Nb: 0.01-0.05%
X = 100 × {2.0 × ([Na 2 O] + [NaF]) + 1.5 × ([CaO] + [CaF 2 ] + [MgO] + [MgF 2 ]) + 1.0 × ([MnO]) ] + [MnF 2 ])} / ([CaO] + [CaF 2 ] + [MgO] + [MgF 2 ] + [Na 2 O] + [NaF] + [MnO] + [MnF 2 ]) ... (1)
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (2)
However, the chemical formula with [] in the formula (1) indicates the content of the slag agent according to each chemical formula in mass% with respect to the total mass of the flux-filled wire, and the element with [] in the formula (2). Indicates the content of the element in the alloy component according to each element symbol in mass% with respect to the total mass of the flux-filled wire.
Ｃｕ：０．１０～０．５０％、
Ｃｒ：０．０５～０．５０％、及び
Ｎｂ：０．０１～０．０５％
のうちの１種または２種以上を含有する
ことを特徴とする請求項１に記載の立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 The flux-cored wire , as the alloy component, by mass% with respect to the total mass of the flux-cored wire.
Cu: 0.10 to 0.50%,
Cr: 0.05 to 0.50%, and Nb: 0.01 to 0.05%
The flux-cored wire for vertical electrogas arc welding according to claim 1, wherein the wire contains one or more of the above.
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（３）
但し、前記式（３）における［］付元素は、各元素記号に係る前記溶接金属中の元素の単位質量％での含有量を示す。 The method for manufacturing a welded joint according to claim 3, wherein the Ceq of the weld metal of the welded joint represented by the formula (3) is 0.35 to 0.50%.
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (3)
However, the element with [] in the formula (3) indicates the content of the element in the weld metal according to each element symbol in the unit mass%.
前記多電極立向エレクトロガスアーク溶接において、全ての電極の前記立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤが同一であり、
式（４）で表される、前記鋼板のＣｅｑが０．３０～０．４０％であり、
前記鋼板の板厚が６０～８０ｍｍである
ことを特徴とする請求項３又は４に記載の溶接継手の製造方法。
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／２４＋［Ｍｎ］／６＋［Ｎｉ］／４０＋［Ｃｒ］／５＋［Ｍｏ］／４＋［Ｖ］／１４……式（４）
但し、前記式（４）における［］付元素は、各元素記号に係る前記鋼板中の元素の単位質量％での含有量を示す。 The welding is multi-electrode vertical electrogas arc welding.
In the multi-electrode vertical electrogas arc welding, the flux-cored wires for the vertical electrogas arc welding of all the electrodes are the same.
The Ceq of the steel sheet represented by the formula (4) is 0.30 to 0.40%.
The method for manufacturing a welded joint according to claim 3 or 4, wherein the thickness of the steel plate is 60 to 80 mm.
Ceq = [C] + [Si] / 24 + [Mn] / 6 + [Ni] / 40 + [Cr] / 5 + [Mo] / 4 + [V] / 14 ... Equation (4)
However, the element with [] in the formula (4) indicates the content of the element in the steel sheet according to each element symbol in the unit mass%.
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| JP2005305498A (en) | 2004-04-21 | 2005-11-04 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | Flux-cored wire for electrogas arc welding |
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