JP6995441B2 - Power transmission device - Google Patents
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Description
本発明は、動力伝達装置に関する。 The present invention relates to a power transmission device.
特許文献１には、ギアの側面を覆うバッフルプレートが開示されている。
特許文献１のバッフルプレートは、差動装置が備えるファイナルギアの側方に配置されて、ファイナルギアの歯面を覆うバッフルプレート部を有している。
ファイナルギアは、車両の走行時に回転して、変速機ケース内の底部側の潤滑油を掻き上げる。
バッフルプレートでは、バッフルプレート部の内側に取り込まれた潤滑油が、ファイナルギアで掻き上げられて、上方に設けられた周辺ギアに誘導される。
The baffle plate of
The final gear rotates when the vehicle is running and scoops up the lubricating oil on the bottom side in the transmission case.
In the baffle plate, the lubricating oil taken into the inside of the baffle plate portion is scraped up by the final gear and guided to the peripheral gear provided above.
ところが、バッフルプレート部の内側に潤滑油を導入するに際して、潤滑油の流入量が多すぎると、撹拌抵抗が増加してしまい、燃費悪化の原因となり得る。
そこで、バッフルプレート部内への潤滑油量の流入量を抑えられるようにすることが求められている。
However, when the lubricating oil is introduced inside the baffle plate portion, if the inflow amount of the lubricating oil is too large, the stirring resistance increases, which may cause deterioration of fuel efficiency.
Therefore, it is required to suppress the inflow of the amount of lubricating oil into the baffle plate portion.
本発明のある態様における動力伝達装置は、
ギアと、
前記ギアの軸方向における両側面及び前記ギアの歯面を覆うバッフルプレート部と、を有し、
前記バッフルプレート部の前記ギアの歯面を覆う底面部には孔が形成されており、
前記孔と前記ギアの歯の突起の先端との距離は、前記ギアの回転により生じる負圧により前記バッフルプレート部の外側のオイルを前記ギアの歯元空間に捕獲できる距離に設定され、前記ギアの回転方向における前記孔の幅は、前記ギアにおける隣接する歯間の距離
よりも短く設定される。
The power transmission device in a certain aspect of the present invention is
With gear,
It has both side surfaces in the axial direction of the gear and baffle plate portions that cover the tooth surfaces of the gear.
A hole is formed in the bottom surface portion of the baffle plate portion that covers the tooth surface of the gear.
The distance between the hole and the tip of the tooth protrusion of the gear is set to a distance at which the oil outside the baffle plate portion can be captured in the tooth root space of the gear by the negative pressure generated by the rotation of the gear . The width of the hole in the direction of rotation is set shorter than the distance between adjacent teeth in the gear .
本発明によれば、バッフルプレート部内への潤滑油量の流入量を抑えることができる。 According to the present invention, it is possible to suppress the inflow of the amount of lubricating oil into the baffle plate portion.
以下、本発明の実施形態を、動力伝達装置が、車両用の自動変速機１である場合を例に挙げて説明する。
図１は、変速機ケース１０における差動装置の収容部１５周りを説明する図である。
図１の（ａ）は、変速機ケース１０を、トルクコンバータ（図示せず）側から見た平面図であって、変速機ケース１０の収容部１５周りを拡大した図である。図１の（ｂ）は、（ａ）におけるＡ－Ａ線に沿ってバッフルプレート４を切断して示した図である。図１の（ｃ）は、（ａ）におけるＢ－Ｂ線に沿ってバッフルプレート４を切断して示した図である。
なお、図１の（ａ）では、変速機ケース１０におけるコンバータハウジング（図示せず）との接合面と、バッフルプレート４の外壁部６２の紙面手前側の端面にハッチングを付して示している。さらに、説明の便宜上、バッフルプレート４のカバー部８の図示を省略している。
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described by exemplifying a case where the power transmission device is an
FIG. 1 is a diagram illustrating the periphery of the
FIG. 1A is a plan view of the
In FIG. 1A, the joint surface of the
以下においては、図１の（ａ）における変速機ケース１０の配置を基準として、各構成要素の位置関係を説明する。
以下の説明において「上側（上部）」と記載した場合は、自動変速機の設置状態を基準とした鉛直線方向の上側を意味し、「下側（下部）」と記載した場合は、自動変速機の設置状態を基準とした鉛直線方向の下側を意味する。
In the following, the positional relationship of each component will be described with reference to the arrangement of the
In the following explanation, "upper side (upper part)" means the upper side in the vertical direction based on the installation state of the automatic transmission, and "lower side (lower part)" means automatic transmission. It means the lower side in the vertical direction with respect to the installation state of the machine.
図１の（ａ）に示すように、変速機ケース１０の下部には、差動装置の収容部１５が設けられている。この収容部１５は、図示しないトルクコンバータ側（紙面手前側）に開口している。
収容部１５の中央部では、デフケース２０が回転可能に支持されている。デフケース２０の外周には、回転軸Ｘ１方向から見てリング状を成すファイナルギア２５が固定されている。
As shown in FIG. 1 (a), an
At the central portion of the
ファイナルギア２５の外周には、回転軸Ｘ１回りに周方向の全周に亘って歯部２５０が形成されている。
ファイナルギア２５の歯部２５０は、回転軸Ｘ１の径方向から見て、回転軸Ｘ１に対して所定角度傾斜している。ファイナルギア２５は、歯部２５０を斜めに付けたヘリカルギアである。
On the outer periphery of the
The
ファイナルギア２５の上側には、リダクションギア３５が位置している。このリダクションギア３５の外周の歯部３５ａが、ファイナルギア２５の歯部２５０に噛合している。
The
変速機ケース１０においてリダクションギア３５は、回転軸Ｘ２回りに回転可能に設けられている。リダクションギア３５の回転軸Ｘ２は、ファイナルギア２５の回転軸Ｘ１よりも上側で、回転軸Ｘ１に対して平行に設けられている。
In the
リダクションギア３５は、図示しない変速機構部の出力回転が入力されて回転軸Ｘ２回りに回転する。そのため、リダクションギア３５が外周に噛合したファイナルギア２５は、リダクションギア３５から伝達される回転駆動力により、回転軸Ｘ１回りに回転する。
The
自動変速機を搭載した車両の前進走行時には、ファイナルギア２５は、図中、時計回方向（正転方向）に回転する。
When the vehicle equipped with the automatic transmission travels forward, the
回転軸Ｘ１方向から見て、変速機ケース１０の周壁部１１は、ファイナルギア２５の近傍領域が、ファイナルギア２５の外周を囲む弧状を成している。
周壁部１１では、周方向に間隔をあけて複数のボルト孔１２が設けられている。周壁部１１の紙面手前側の端面１１ａは、トルクコンバータ（図示せず）を囲むコンバータハウジング（図示せず）との接合面となっている。
When viewed from the direction of the rotation axis X1, the
The
変速機ケース１０では、周壁部１１の内側に、ファイナルギア２５の側面を覆う壁部１３が設けられている。壁部１３は、ファイナルギア２５よりも紙面奥側で、ファイナルギア２５の側面２５ａに沿う向きで設けられている（図１の（ｃ）参照）。
In the
変速機ケース１０には、バッフルプレート４が設けられている（図１の（ｂ）、図２参照）。
バッフルプレート４は、以下を目的として設けられている。
（ａ）ファイナルギア２５により掻き上げられたオイルＯＬを、リダクションギア３５（他のギア）に誘導する。
（ｂ）ファイナルギア２５が回転する際の抵抗（撹拌抵抗）を低減させる。
The
The
(A) The oil OL scraped up by the
(B) The resistance (stirring resistance) when the
図２は、バッフルプレート４（本体部５、カバー部８）と、ファイナルギア２５との位置関係を説明する図である。図２では、ファイナルギア２５を仮想線で示すと共に、回転軸Ｘ１方向で、バッフルプレート４とファイナルギア２５の位置をずらして示している。
図３は、バッフルプレート４の本体部５を回転軸Ｘ１方向から見た図である。
図４は、バッフルプレート４のカバー部８を回転軸Ｘ１方向から見た図である。
FIG. 2 is a diagram illustrating the positional relationship between the baffle plate 4 (
FIG. 3 is a view of the
FIG. 4 is a view of the
バッフルプレート４は、変速機ケース１０側に固定される本体部５と、コンバータハウジング（図示せず）側に固定されるカバー部８と、を有している。
The
図１の（ｂ）、（ｃ）に示すように、バッフルプレート４の本体部５は、回転軸Ｘ１方向において、壁部１３とファイナルギア２５との間に設けられている。
As shown in FIGS. 1B and 1C, the
図３に示すように、バッフルプレート４の本体部５は、ファイナルギア２５の側面を覆う第１カバー部６と、ドリブンスプロケット（図示せず）の側面を覆う第２カバー部７とを有している。
第１カバー部６と第２カバー部７は、樹脂成形により一体に形成されている。
As shown in FIG. 3, the
The
平面視において、第１カバー部６は、板状の基部６０を有している。
回転軸Ｘ１方向から見て、基部６０は、回転軸Ｘ１周りの周方向に延びており、平面視において基部６０は、第１カバー部６の中心（中心線Ｃ）を所定間隔で囲む円弧状を成している。
In a plan view, the
When viewed from the direction of the rotation axis X1, the
基部６０の外周までの外径Ｒは、ファイナルギア２５の外周までの半径ｒよりも大きい径に設定されている。
変速機ケース１０では、ファイナルギア２５の壁部１３側の側面２５ａが、第１カバー部６の基部６０で覆われている（図１の（ｃ）参照）。
The outer diameter R to the outer circumference of the
In the
基部６０には、複数の貫通孔６８が設けられている。貫通孔６８の各々は、基部６０を回転軸Ｘ１方向に貫通して設けられている。
回転軸Ｘ１方向から見て貫通孔６８の各々は、中心線Ｃを中心とする仮想円Ｉｍ１上に位置している。貫通孔６８の各々は、回転軸Ｘ１周りの周方向に間隔をあけて設けられている。
The
Each of the through
バッフルプレート４の第１カバー部６は、貫通孔６８を挿通させたボルト（図示せず）により、変速機ケース１０に固定される。
The
基部６０には、貫通孔６８を囲む凹部６６と、凹溝６７が、さらに設けられている。
図３に示すように、回転軸Ｘ１方向から見て凹部６６は、貫通孔６８を囲む円形を成しており、凹部６６の各々は、紙面奥側に窪んで形成されている。
凹部６６は、貫通孔６８を挿通させたボルト（図示せず）を収容可能な内径Ｄ１と、回転軸Ｘ１方向の深さで形成されている。
The
As shown in FIG. 3, the
The
図３に示すように、回転軸Ｘ１方向から見て凹溝６７は、紙面奥側に窪んで形成されている。
凹溝６７は、回転軸Ｘ１周りの周方向で隣接する凹部６６、６６同士を接続している。
回転軸Ｘ１方向から見て凹溝６７は、前記した仮想円Ｉｍ１に沿う弧状に形成されている。
As shown in FIG. 3, the
The
The
回転軸Ｘ１方向から見て、基部６０の一端６０１は、当該一端６０１側に設けられた貫通孔６８を所定間隔で囲む円弧状に形成されている。
基部６０の他端６０２は、中心線Ｃの径方向に延びる線分Ｌａに沿う直線状に形成されている。ここで、回転軸Ｘ１方向から見て線分Ｌａは、中心線Ｃに直交すると共に中心線Ｃの径方向に延びる直線である。
When viewed from the direction of the rotation axis X1, one
The
基部６０の内径側の縁には、紙面手前側に突出する内壁部６１が設けられている。
平面視において内壁部６１は円弧形状を成しており、内壁部６１は、中心線Ｃ周りの周方向の全長に亘って、略同じ突出高さで設けられている。
An
In a plan view, the
基部６０の外径側の縁には、紙面手前側に突出する外壁部６２が設けられている。
外壁部６２は、基部６０の長手方向の一端６０１側から他端６０２に及ぶ範囲に設けられている。
回転軸Ｘ１方向から見て外壁部６２は、ファイナルギア２５の外周に沿う円弧形状を成している。
An
The
The
回転軸方向から見た外壁部６２の曲率半径は、ファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１を繋ぐ仮想円Ｉｍ２の曲率半径と略同じである。
本実施形態では、円弧状の外壁部６２の中心線Ｃが、ファイナルギア２５の回転中心（回転軸Ｘ１）よりも上側に位置するように、変速機ケース１０におけるバッフルプレート４の位置が設定されている。
The radius of curvature of the
In the present embodiment, the position of the
既存のバッフルプレート４の形状を変更せずに、鉛直線ＶＬ方向における外壁部６２の下側の領域を、ファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１に近づけて配置するためである。
そのため、図３に示すように、回転軸Ｘ１に直交する鉛直線ＶＬ上で、円弧状の外壁部６２の中心線Ｃと、ファイナルギア２５の回転中心（回転軸Ｘ１）とが並んでいる。鉛直線ＶＬは、自動変速機１の設置状態を基準として鉛直線方向（重力方向）に延びる直線である。
This is because the region below the
Therefore, as shown in FIG. 3, the center line C of the arcuate
図１に示すように、変速機ケース１０では、自動変速機の設置状態を基準とした鉛直線方向の下側の領域にオイルＯＬが貯留されている。
バッフルプレート４は、回転軸Ｘ１周りの周方向における外壁部６２の一端６２ａと他端６２ｂが、オイルＯＬの油面ＯＬ＿ｌｅｖｅｌ（図１の（ａ）参照）よりも上側となるように設けられている。
As shown in FIG. 1, in the
The
図４に示すように、平面視において、カバー部８は、板状の基部８０を有している。
回転軸Ｘ１方向から見て、基部８０は中心線Ｃ周りの周方向に延びており、平面視において基部８０は、円弧状を成している。
As shown in FIG. 4, in a plan view, the
When viewed from the direction of the rotation axis X1, the
図４に示すように、基部８０の外周までの外径Ｒ１は、本体部５側の外壁部６２までの外径Ｒ（図３参照）よりも小さい径であって、ファイナルギア２５の外周までの半径ｒ（図３参照）よりも大きい径に設定されている。
自動変速機１では、ファイナルギア２５のコンバータハウジング（図示せず）側の側面２５ｂ（図１の（ｃ）参照）が、カバー部８の基部８０で覆われている。
As shown in FIG. 4, the outer diameter R1 to the outer periphery of the
In the
基部８０には、複数の貫通孔８５が設けられている。貫通孔８５の各々は、基部８０を回転軸Ｘ１方向に貫通して設けられている。
回転軸Ｘ１方向から見て貫通孔８５の各々は、中心線Ｃを中心とする仮想円Ｉｍ１上に位置している。貫通孔８５の各々は、回転軸Ｘ１周りの周方向に間隔をあけて設けられている。
The
Each of the through
バッフルプレート４のカバー部８は、貫通孔８５を挿通させたボルト（図示せず）により、コンバータハウジング（図示せず）に固定される。
The
基部８０には、貫通孔８５を囲む凹部８６が、さらに設けられている。
図４に示すように、回転軸Ｘ１方向から見て凹部８６の各々は、紙面手前に窪んで形成されている。
凹部８６は、貫通孔８５を挿通させたボルト（図示せず）を収容可能な回転軸Ｘ１方向の深さで形成されている。
The
As shown in FIG. 4, each of the
The
回転軸Ｘ１方向から見て、基部８０の一端８０１と他端８０２は、中心線Ｃの径方向に延びる線分Ｌｂ、Ｌｃに沿う直線状に形成されている。
ここで、回転軸Ｘ１方向から見て線分Ｌｂ、Ｌｃは、中心線Ｃに直交すると共に中心線Ｃの径方向に延びる直線である。
When viewed from the direction of the rotation axis X1, one
Here, the line segments Lb and Lc when viewed from the direction of the rotation axis X1 are straight lines orthogonal to the center line C and extending in the radial direction of the center line C.
図４に示すように、線分Ｌｃは、線分Ｌｂよりも上方に位置している。そのため、カバー部８と本体部５とを組み付けると、カバー部８側の他端８０２のほうが、本体部５側の他端６０２よりも上方まで及んで配置されるようになっている。
As shown in FIG. 4, the line segment Lc is located above the line segment Lb. Therefore, when the
基部８０の内径側の縁には、紙面手前側に突出する内壁部８１が設けられている。
平面視において内壁部８１は円弧形状を成しており、内壁部８１は、回転軸Ｘ１周りの周方向の全長に亘って、略同じ突出高さｈ２で設けられている（図２参照）。
An
In a plan view, the
図２に示すように、内壁部８１は、回転軸Ｘ１に対して略平行な第１筒状部８１１と、第１筒状部８１１から離れるにつれて回転軸Ｘ１に近づく方向に傾斜した第２筒状部８１２とを、有している。
内壁部８１は、デフケース２０の外周を所定間隔で囲むようにするために、第１筒状部８１１と第２筒状部８１２の回転軸Ｘ１に対する傾きが異なっている。
As shown in FIG. 2, the
The
基部８０の外周には、帯状のシール部材８８が外嵌して取り付けられている。シール部材８８は、ゴムなどの弾性材料で形成されており、中心線Ｃ方向から見て、シール部材８８は円弧状を成している。
シール部材８８の外径Ｒ２は、本体部５側の外壁部６２までの外径Ｒ（図３参照）よりも僅かに大きい径に設定されている。
A band-shaped
The outer diameter R2 of the
カバー部８を本体部５に組み付けると、シール部材８８の先端側が、本体部５の外壁部６２の内周に弾性的に接触して、本体部５側の外壁部６２とカバー部８側の基部８０の外周との隙間が、シール部材８８により封止される。
When the
本実施形態では、円弧状の基部８０の中心線Ｃが、ファイナルギア２５の回転中心（回転軸Ｘ１）よりも上側に位置するように、変速機ケース１０におけるバッフルプレート４の位置が設定されている。
In the present embodiment, the position of the
カバー部８を本体部５に組み付けた状態において、ファイナルギア２５の下側の領域は、回転軸Ｘ１方向の一方の側面２５ａと他方の側面２５ｂが、それぞれ本体部５の基部６０と、カバー部８の基部８０で覆われると共に、ファイナルギア２５の外周が、本体部５の外壁部６２で覆われる（図１の（ｃ）参照）。
ファイナルギア２５の下側の領域は、ファイナルギア２５に近接配置されたバッフルプレート４で囲まれた状態で配置されている。
In the state where the
The lower region of the
図４に示すように、本実施形態では、シール部材８８の長手方向の一端８８ａは、前記した基部８０の一端８０１（線分Ｌｂ）の近傍に位置しており、他端８８ｂは、前記した線分Ｌａまで及んでいる。シール部材８８は、ファイナルギア２５が掻き上げるオイルＯＬが移動する側（図４における左側）に位置する他端８８ｂの方が、一端８８ａよりも上方に位置している。
As shown in FIG. 4, in the present embodiment, one
バッフルプレート４の本体部５では、ファイナルギア２５の外周を所定間隔で囲む外壁部６２に、貫通孔６５（図２参照）が設けられている。
貫通孔６５は、外壁部６２を厚み方向（回転軸Ｘ１の径方向）に貫通して設けられている。
In the
The through
図５は、ファイナルギア２５と外壁部６２との位置関係、この外壁部６２における貫通孔６５の設定を説明する図である。
図５の（ａ）は、ファイナルギア２５の歯部２５０と外壁部６２との近傍領域を回転軸Ｘ１方向から見た状態を拡大して示す図である。
図５の（ｂ）は、外壁部６２を回転軸Ｘ１の径方向から見た図であって、貫通孔６５の形状を説明する図である。図５の（ｃ）は、ファイナルギア２５の歯部２５０の回転軸Ｘ１に対する傾きと、貫通孔６５との位置関係を説明する図である。図５の（ｄ）は、ファイナルギア２５の歯部２５０と歯部２５０との間の領域（歯溝２５２）が、貫通孔６５の領域を通過する際における歯溝２５２の面積の変化を模式的に示した図である。
図５の（ｃ）では、説明の便宜上、歯部２５０の外周面２５１にハッチングを付して、外周面２５１と歯溝２５２とを視覚的に区別できるようにしている。
図５の（ｄ）では、ある一つの歯溝２５２が、貫通孔６５が設けられた領域を通過する場合において、貫通孔６５内に露出する歯溝２５２の領域の面積の経時変化を示している。
FIG. 5 is a diagram illustrating the positional relationship between the
FIG. 5A is an enlarged view showing a state in which a region near the
FIG. 5B is a view of the
In FIG. 5C, for convenience of explanation, the outer
FIG. 5D shows the change over time in the area of the
図５の（ｂ）に示すように、回転軸Ｘ１の径方向から見て、貫通孔６５は、長辺を回転軸Ｘ１に沿う方向に向けた長手形状（長方形形状）の孔である。
そのため、貫通孔６５の回転軸Ｘ１方向の幅Ｗａが、回転軸Ｘ１周りの周方向の幅Ｌ２（ファイナルギア２５の回転方向ＣＷの幅）よりも大きくなっている。ここで、この幅Ｗａは、ファイナルギア２５の回転軸Ｘ１方向の幅Ｗ１と略整合する幅に設定されている。
As shown in FIG. 5B, when viewed from the radial direction of the rotation axis X1, the through
Therefore, the width Wa of the through
外壁部６２において貫通孔６５は、自動変速機１の設置状態を基準とした鉛直線方向で、オイルＯＬの油面ＯＬ＿ｌｅｖｅｌよりも下側となる位置に設けられている。
外壁部６２では、この貫通孔６５が設けられた領域が、回転軸Ｘ１方向に所定の高さｈ１を持って設けられている（図１の（ｃ）参照）。
The through
In the
この外壁部６２の高さｈ１は、回転軸Ｘ１方向におけるファイナルギア２５の幅Ｗ１（厚み）よりも大きい高さとなるように設定されている（図１の（ｃ）参照）。
そのため、回転軸Ｘ１の径方向から見て、変速機ケース１０の下側では、ファイナルギア２５の外周が、ファイナルギア２５を所定間隔で囲む外壁部６２により覆われている。
The height h1 of the
Therefore, when viewed from the radial direction of the rotating shaft X1, the outer periphery of the
本実施形態では、ファイナルギア２５が回転する際に生じる負圧により、外壁部６２の外周と、変速機ケース１０の周壁部１１の内周との間のオイルＯＬが、貫通孔６５を通ってファイナルギア２５側に流入できるようになっている。
すなわち、外壁部６２の外側のオイルＯＬが、外壁部６２の内側に流入できるようになっている。
In the present embodiment, due to the negative pressure generated when the
That is, the oil OL on the outside of the
ここで、外壁部６２の内側に流入するオイルＯＬの量が多くなると、流入したオイルＯＬが、ファイナルギア２５の回転に対するフリクションとなる。
また、外壁部６２の内側に流入するオイルＯＬの量が少なくなりすぎると、ファイナルギア２５の潤滑だけでなく、リダクションギア３５周りの潤滑が不足する。ファイナルギア２５で掻き上げられてリダクションギア３５に供給されるオイルの量が少なくなるからである。
Here, when the amount of oil OL flowing into the inside of the
Further, if the amount of oil OL flowing into the inside of the
そのため、本実施形態では、ファイナルギア２５の外周を囲む外壁部６２と、この外壁部６２に設けた貫通孔６５を、以下の条件を満たすように設けることで、ファイナルギア２５の回転に対するフリクションの低減と、ファイナルギア２５およびリダクションギア３５の潤滑を両立させている。
Therefore, in the present embodiment, the
具体的には、図５の（ａ）に示すように、
（ａ）ファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１と外壁部６２の内周面６２１との径方向の隙間Ｌ１を、回転軸Ｘ１周りの周方向で隣接する歯部２５０と歯部２５０との間の内側距離Ｇ１よりも小さくする（Ｌ１＜Ｇ１）。
（ｂ）ファイナルギア２５の回転方向ＣＷにおける貫通孔６５の幅Ｌ２を、回転軸Ｘ１周りの周方向で隣接する歯部２５０と歯部２５０との間の外側距離Ｇ２よりも小さくする（Ｌ２＜Ｇ２）。
ここで、内側距離Ｇ１は、周方向で隣接する歯部２５０の内径側端部から内径側端部までの距離である。外側距離Ｇ２は、周方向で隣接する歯部２５０の外径側端部から外径側端部までの距離である。
Specifically, as shown in FIG. 5A.
(A) The radial gap L1 between the outer
(B) The width L2 of the through
Here, the inner distance G1 is the distance from the inner diameter side end portion to the inner diameter side end portion of the
このように設定すると、ファイナルギア２５が回転する際に生じる負圧により、貫通孔６５を通ってファイナルギア２５側に流入するオイルの量が、周方向で隣接する歯部２５０と歯部２５０の間の領域（歯溝２５２：歯元空間）に入るだけの油量となる。
これにより、ファイナルギア２５の周辺（回転軸Ｘ１方向の両側）に浸入するオイルＯＬの量が、歯部２５０の潤滑に必要な最小量に抑えられるので、ファイナルギア２５およびリダクションギア３５の潤滑に必要な量が確保される。
When set in this way, the amount of oil flowing into the
As a result, the amount of oil OL that penetrates around the final gear 25 (both sides in the rotation axis X1 direction) is suppressed to the minimum amount required for lubrication of the
ファイナルギア２５に対する撹拌抵抗は、粘性を持つオイルＯＬを動かすのに必要な力である。ファイナルギア２５の周辺にオイルＯＬが浸入した場合、ファイナルギア２５が周辺のオイルＯＬを持ち上げながら回転することになるので、周辺に浸入するオイルの量が多くなるほど、撹拌抵抗が大きくなる。
The stirring resistance with respect to the
上記のように構成して、オイルＯＬが、歯部２５０と歯部２５０との間の領域（歯溝２５２：歯元空間）に浸入するだけの油量となるようにすると、ファイナルギア２５に対する撹拌抵抗は、歯溝２５２に浸入した油を持ち上げる（移動させる）のに必要な力のみとなり、実質的な撹拌抵抗が略ゼロ（＝０）になる。
When the oil OL is configured as described above so that the amount of oil is sufficient to penetrate into the region between the
ここで、ファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１と外壁部６２の内周面６２１との径方向の隙間Ｌ１は、例えば、０ｍｍよりも大きく２．０ｍｍ未満で、好ましくは、１．０ｍｍ未満である。さらに好ましくは、隙間Ｌ１は、０ｍｍよりも大きく０．５ｍｍ未満である。
Here, the radial gap L1 between the outer
一例として、隙間Ｌ１を、約０．１ｍｍと極限まで詰めることで、ファイナルギア２５の回転により生じた負圧で貫通孔６５を通過するオイルＯＬの量を、歯部２５０と歯部２５０との間の領域（歯溝２５２：歯元空間）に浸入する最小の油量にすることができる。
As an example, by closing the gap L1 to the limit of about 0.1 mm, the amount of oil OL that passes through the through
さらに、本実施形態では、ファイナルギア２５の外周の歯部２５０は、回転軸Ｘ１に対して傾いている。そのため、貫通孔６５の長辺６５１、６５１（ファイナルギア２５の回転方向ＣＷにおける両側）が、回転軸Ｘ１に沿う向きで形成されるようにしている。
Further, in the present embodiment, the
ファイナルギア２５の回転時には、歯溝２５２の領域が、図５の（ｃ）における右側から左側に向けて移動する。この際に、ある一つの歯溝２５２に着目して、回転軸Ｘ１の径方向からオイルＯＬの流入口となる貫通孔６５を見ると、貫通孔６５内に露出する歯溝２５２の面積は、図５の（ｄ）に示すような形で経時的に変化する。
When the
具体的には、ファイナルギア２５の回転により、ある一つの歯溝２５２が貫通孔６５の領域に到達すると、到達した時点（ｔ１）から、貫通孔６５内に露出する歯溝２５２の面積が増加する。
面積の増加は、歯溝２５２が、図５の（ｃ）における右側の長辺６５１と、左側の長辺６５１とに跨がる範囲に到達した時点（ｔ２）まで継続する。
そして、歯溝２５２が、図５の（ｃ）における右側の長辺６５１と、左側の長辺６５１に跨がる範囲にある間（ｔ２からｔ３）は、一定面積Ｒｘで保持される。最後に、歯溝２５２が、図中右側の長辺６５１から離れた時点（ｔ３）で、以降、貫通孔６５内に露出する歯溝２５２の面積が減少して、最終的に面積がゼロになった時点（ｔ４）で、ある歯溝２５２の貫通孔６５の領域の横断が終了する。
Specifically, when one
The increase in area continues until the time point (t2) when the
Then, while the
そのため、時刻ｔ１から時刻ｔ２までの間（図５の（ｄ）におけるハッチングを付した領域）は、貫通孔６５内に露出する歯溝２５２の面積が増加することにより、歯溝２５２内に負圧が発生する。そして、この負圧は、時刻ｔ２以降の負圧よりも大きいので、ある一つの歯溝２５２が貫通孔６５の領域に到達した初期の段階では、初期の段階の負圧が、貫通孔６５を介した歯溝２５２の領域へのオイルＯＬの流入を、より促進させるようになっている。
Therefore, during the period from time t1 to time t2 (the hatched region in FIG. 5D), the area of the
そのため、本実施の形態のように、上記した（ａ）、（ｂ）の条件で貫通孔６５を形成すると、貫通孔６５の開口面積が小さくなるものの、発生する負圧により、歯部２５０と歯部２５０との間の領域（歯溝２５２：歯元空間）に適切な量のオイルＯＬを流入させることができるようになっている。
Therefore, when the through
以下、バッフルプレート４の作用を説明する。
自動変速機を搭載した車両の前進走行時には、ファイナルギア２５は、図中、時計回方向（正転方向）に回転する（図１の（ａ）参照）。
そうすると、ファイナルギア２５の回転により生じる負圧と、歯溝２５２が貫通孔６５の領域を横切る際に生じる負圧により、外壁部６２の外周と、変速機ケース１０の周壁部１１の内周との間のオイルＯＬが、貫通孔６５を通って外壁部６２の内側に流入する。
Hereinafter, the operation of the
When the vehicle equipped with the automatic transmission travels forward, the
Then, due to the negative pressure generated by the rotation of the
貫通孔６５は、上記した（ａ）、（ｂ）の条件を満たすように形成されており、貫通孔６５の開口面積が、歯部２５０と歯部２５０との間の領域（歯溝２５２）に必要最低限のオイルＯＬを流入させる最小の面積で形成されている。
The through
これにより、ファイナルギア２５の周辺（回転軸Ｘ１方向の両側）に浸入するオイルＯＬの量を抑えつつ、歯溝２５２（歯元空間）に浸入するオイルＯＬの量を確保することができる。
よって、外壁部６２の内側に流入するオイルＯＬの量を、歯部２５０の潤滑に必要な最小量に抑えられるので、ファイナルギア２５およびリダクションギア３５の潤滑に必要な量が確保される。
As a result, it is possible to secure the amount of oil OL that penetrates into the tooth groove 252 (tooth root space) while suppressing the amount of oil OL that penetrates around the final gear 25 (both sides in the direction of the rotation axis X1).
Therefore, the amount of oil OL flowing into the inside of the
さらに、オイルＯＬが、歯部２５０と歯部２５０との間の領域（歯溝２５２）に浸入するだけの油量となるので、ファイナルギア２５に対する撹拌抵抗は、歯溝２５２に浸入した油を持ち上げる（移動させる）のに必要な力のみとなり、実質的な撹拌抵抗が略ゼロ（＝０）になる。
Further, since the amount of oil OL is sufficient to penetrate into the region (tooth groove 252) between the
よって、ファイナルギア２５の回転に対するフリクションの低減と、ファイナルギア２５およびリダクションギア３５の潤滑が両立できる。
Therefore, it is possible to reduce friction with respect to the rotation of the
以上の通り、本実施形態にかかる自動変速機１は、以下の構成を有している。
（１）自動変速機１は、
ファイナルギア２５（ギア）と、
ファイナルギア２５の回転軸Ｘ１方向（軸方向）における両側面（側面２５ａ、側面２５ｂ）、及びファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１（歯面）を覆うバッフルプレート４（バッフルプレート部）と、を有する。
バッフルプレート４は、ファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１（歯面）を覆う外壁部６２（底面部）を有している。
外壁部６２には貫通孔６５（孔）が形成されている。
貫通孔６５（外壁部６２の内周面６２１）とファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１（歯の突起の先端）との隙間Ｌ１は、ファイナルギア２５の回転により生じる負圧により、バッフルプレート４の外側のオイルＯＬをファイナルギア２５の歯溝２５２（歯元空間）に捕獲できる距離に設定されている。
As described above, the
(1) The
Final Gear 25 (gear) and
With the baffle plate 4 (baffle plate portion) covering both side surfaces (
The
A through hole 65 (hole) is formed in the
The gap L1 between the through hole 65 (inner
このように構成すると、負圧を生じさせて、必要最低限のオイルＯＬ（油）のみを、歯溝２５２（歯元空間）に捕獲できる。
これにより、必要な潤滑油量を確保しつつ、バッフルプレート４の内側に流入するオイルＯＬの量を減らすことができるので、ファイナルギア２５の回転に対する撹拌抵抗の増加を防止することができる。
With this configuration, negative pressure can be generated and only the minimum required oil OL (oil) can be captured in the tooth groove 252 (tooth root space).
As a result, the amount of oil OL flowing into the inside of the
ここで、ファイナルギア２５の回転により生じる負圧により、バッフルプレート４の外側のオイルＯＬをファイナルギア２５の歯溝２５２（歯元空間）に捕獲できる距離Ｌ１（隙間）は、ファイナルギア２５の回転速度、部品の設計諸元、事前実験などに基づき当業者が適宜設定可能であるが、例えば、隙間Ｌ１は、０ｍｍよりも大きく２．０ｍｍ未満で、好ましくは、０ｍｍよりも大きく１．０ｍｍ未満、更に好ましくは０ｍｍよりも大きく０．５ｍｍ未満である。
なお、貫通孔６５（外壁部６２の内周面６２１）とファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１（歯の突起の先端）との隙間Ｌ１（図５の（ａ）参照）は、極限まで詰めておくことが好ましい。
一例として、隙間Ｌ１を、約０．１ｍｍ（０．１５ｍｍ未満（好ましくは０．１２ｍｍ未満））と極限まで詰めることによりとすることにより、大きな負圧を生じさせて必要最低限の油のみを歯溝２５２（歯元空間）に効率的に捕獲することができる。
このように構成することで、必要な潤滑油量は確保しつつ、流入量を減らして撹拌抵抗の増加を防止することができる。
Here, the distance L1 (gap) at which the oil OL outside the
The gap L1 (see (a) in FIG. 5) between the through hole 65 (inner
As an example, by closing the gap L1 to the limit of about 0.1 mm (less than 0.15 mm (preferably less than 0.12 mm)), a large negative pressure is generated and only the minimum necessary oil is used. It can be efficiently captured in the tooth groove 252 (tooth root space).
With this configuration, it is possible to reduce the inflow amount and prevent an increase in stirring resistance while ensuring the required amount of lubricating oil.
自動変速機１は、以下の構成を有している。
（２）貫通孔６５（外壁部６２の内周面６２１）とファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１（歯の突起の先端）との隙間Ｌ１は、ファイナルギア２５の外周において周方向で隣接する歯部２５０、２５０の間の内側距離Ｇ１よりも短く設定されている。
The
(2) The gap L1 between the through hole 65 (inner
ファイナルギア２５の外周において周方向で隣接する歯部２５０、２５０の間の内側距離Ｇ１は、ファイナルギア２５が用いられる自動変速機の機種に応じて異なる場合がある。
かかる場合において、隣接する歯部２５０、２５０の間の内側距離Ｇ１が、通常のものよりも短く設定されている場合には、隣接する歯部２５０、２５０の間の内側距離Ｇ１を基準にして隙間Ｌ１を設定することで、負圧を生じさせて必要最低限の油のみを歯元空間（歯溝２５２）に捕獲することができる。
例えば、ファイナルギア２５の歯部２５０、２５０の間の内側距離Ｇ１が、約２ｍｍである場合は、隙間Ｌ１を、２．０ｍｍ未満に設定することで、歯溝２５２にのみオイルＯＬを捕獲するのに必要な負圧を適切に発生させることができる。
The inner distance G1 between the
In such a case, when the inner distance G1 between the
For example, when the inner distance G1 between the
自動変速機１は、以下の構成を有している。
（３）バッフルプレート４の曲率半径における中心（中心線Ｃ）は、ファイナルギア２５の回転軸Ｘ１（回転中心）よりも上方に配置されている。
中心線Ｃの位置は、自動変速機１の設置状態を基準とした鉛直線ＶＬ方向で、回転軸Ｘ１よりも上方である。
The
(3) The center (center line C) of the radius of curvature of the
The position of the center line C is in the vertical line VL direction with respect to the installed state of the
バッフルプレート４の中心（中心線Ｃ）が、ファイナルギア２５の中心（回転軸Ｘ１）から上方にずれるようにして、バッフルプレート４を配置すると、バッフルプレート４の外壁部６２を、ファイナルギア２５の外周（外周面２５１）近づけて配置することができる。
これにより、既存のバッフルプレート４の形状変更を行わずに、ファイナルギア２５の外周（外周面２５１）と外壁部６２の内周面６２１との間の隙間づめを行うことができる。
そうすると、バッフルプレート４の外壁部６２の形状を変更せずに隙間づめを行うことができ、バッフルプレート４の設計を変更する必要ない。
これにより、設計変更が必要な場合に生じる負担を発生させずに、隙間詰めを行うことができる。
When the
As a result, it is possible to close the gap between the outer peripheral surface (outer peripheral surface 251) of the
Then, the gap can be closed without changing the shape of the
As a result, it is possible to close the gap without incurring a burden that occurs when a design change is required.
自動変速機１は、以下の構成を有している。
（４）ファイナルギア２５の回転方向における貫通孔６５の幅Ｌ２は、ファイナルギア２５における隣接する歯部２５０、２５０の間の外側距離Ｇ２よりも短い距離に設定されている（Ｌ２＜Ｇ２）。
The
(4) The width L2 of the through
負圧による歯溝２５２（歯元空間）への吸引圧力を上昇させるためには、貫通孔６５から覗いた場合の歯溝２５２（歯元空間）の面積が小さいことが好ましい。
そのため、上記のように構成して、貫通孔６５の幅Ｌ２を狭めることで、負圧により発生する吸引圧力を高めることができる。
In order to increase the suction pressure to the tooth groove 252 (tooth root space) due to the negative pressure, it is preferable that the area of the tooth groove 252 (tooth root space) when viewed from the through
Therefore, by configuring as described above and narrowing the width L2 of the through
自動変速機１は、以下の構成を有している。
（５）回転軸Ｘ１の径方向から見て貫通孔６５は、長手形状（長方形形状）を有している。長手形状は、ファイナルギア２５の歯部２５０の向きと交差している。
ファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１に沿う線分Ｌｄ（図５の（ｃ）参照）が、貫通孔６５の長辺６５１、６５１と交差するように、貫通孔６５の向きが設定されている。
The
(5) The through
The orientation of the through
負圧による歯溝２５２（歯元空間）への吸引圧力を上昇させるためには、貫通孔６５から覗いた場合の歯溝２５２（歯元空間）の面積が小さいことが好ましい。
長手形状の貫通孔６５の長辺６５１、６５１が、歯部２５０の外周面２５１に沿う線分Ｌｄと交差するように貫通孔６５を設けると、貫通孔６５から覗いた場合の歯溝２５２（歯元空間）の露出形状は、小さい歯溝２５２（歯元空間）が並んだような状態となり、吸引圧力が上昇する。
In order to increase the suction pressure to the tooth groove 252 (tooth root space) due to the negative pressure, it is preferable that the area of the tooth groove 252 (tooth root space) when viewed from the through
When the through
また、ある１つの歯溝２５２（歯元空間）が、貫通孔６５の領域を、ファイナルギア２５の回転方向に横切る際に、歯溝２５２（歯元空間）が貫通孔６５の領域を通過するのに要する時間（通過時間）が長くなる。歯溝２５２にオイルＯＬを取り込む機会が増えるので、歯溝２５２の長手方向の全長に渡って、オイルＯＬを捕獲することができる。
Further, when one tooth groove 252 (tooth root space) crosses the region of the through
さらに、回転軸Ｘ１周りの周方向に並んだ歯溝２５２（歯元空間）が、貫通孔６５の領域を順番に通過する。そして、貫通孔６５の領域を、歯溝２５２（歯元空間）が連続的に通過することになるので、ファイナルギア２５が備える略総ての歯溝２５２に、オイルＯＬを捕獲させることができる。
当該歯元空間の全長に渡って、連続でオイルＯＬを捕獲できることになり潤滑量を確保することが可能となる。
Further, the tooth grooves 252 (tooth root space) arranged in the circumferential direction around the rotation axis X1 pass through the region of the through
The oil OL can be continuously captured over the entire length of the tooth root space, and the amount of lubrication can be secured.
図６は、変形例に係る貫通孔６５Ａを説明する図である。
図６の（ａ）は、外壁部６２を回転軸Ｘ１の径方向から見た図であって、貫通孔６５Ａの形状を説明する図である。図６の（ｂ）は、ファイナルギア２５の歯部２５０の回転軸Ｘ１に対する傾きと、貫通孔６５Ａとの位置関係を説明する図である。図５の（ｃ）は、ファイナルギア２５の歯部２５０と歯部２５０との間の領域（歯溝２５２）が、貫通孔６５Ａの領域を通過する際における歯溝２５２の面積の変化を模式的に示した図である。
図６の（ｂ）では、説明の便宜上、歯部２５０の外周面２５１にハッチングを付して、外周面２５１と歯溝２５２とを視覚的に区別できるようにしている。
図６の（ｃ）では、ある一つの歯溝２５２が、貫通孔６５Ａが設けられた領域を通過する場合において、貫通孔６５Ａ内に露出する歯溝２５２の領域の面積の経時変化を示している。
FIG. 6 is a diagram illustrating a through
FIG. 6A is a view of the
In FIG. 6B, for convenience of explanation, the outer
FIG. 6C shows the change over time in the area of the
前記した実施形態では、回転軸Ｘ１の径方向から見て長手形状（長方形形状）を有する貫通孔６５が、ファイナルギア２５の歯部２５０の向きと交差して設けられている場合を例示した。
図６に示すように、ファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１に沿う線分Ｌｄに対して、長辺６５１、６５１が平行になるような向きで設けた貫通孔６５Ａとしても良い。
この場合には、歯溝２５２（歯元空間）が貫通孔６５Ａの領域を通過するのに要する時間（通過時間）が短くなるものの（図６の（ｄ）参照）、以下の条件を満たすようにすることで、歯部２５０の潤滑に必要な最小量に抑えつつ、ファイナルギア２５に対する撹拌抵抗を低減できる。
（ａ）ファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１と外壁部６２の内周面６２１との径方向の隙間Ｌ１を、回転軸Ｘ１周りの周方向で隣接する歯部２５０と歯部２５０との間の内側距離Ｇ１よりも小さくする（Ｌ１＜Ｇ１）。
（ｂ）貫通孔６５Ａの幅Ｌ２を、回転軸Ｘ１周りの周方向で隣接する歯部２５０と歯部２５０との間の外側距離Ｇ２よりも小さくする（Ｌ２＜Ｇ２）。
In the above-described embodiment, the case where the through
As shown in FIG. 6, the through
In this case, the time (passing time) required for the tooth groove 252 (tooth root space) to pass through the region of the through
(A) The radial gap L1 between the outer
(B) The width L2 of the through
前記した実施形態では、バッフルプレート４（バッフルプレート部）が、本体部５とカバー部８の２部品で構成される場合を例示した。
バッフルプレート４の形状および構成は、ファイナルギア２５の回転軸Ｘ１方向（軸方向）における両側面（側面２５ａ、側面２５ｂ）、及びファイナルギア２５の歯部２５０の外周面２５１（歯面）を覆うことができる形状および構成であれば特に限定されない。
よって、バッフルプレートを１部品から構成しても良い。
In the above-described embodiment, the case where the baffle plate 4 (baffle plate portion) is composed of two parts, the
The shape and configuration of the
Therefore, the baffle plate may be composed of one component.
前記した実施形態では、バッフルプレート４（本体部５、カバー部８）の中心（中心線Ｃ）と、ファイナルギアの中心（回転軸Ｘ１）とを、鉛直線ＶＬ方向でずらすことで、ファイナルギア２５の外周（外周面２５１）と外壁部６２の内周面６２１との間の隙間詰めを行う場合を例示した。
バッフルプレート４の外壁部６２の形状を調整することで隙間詰めを行う場合には、バッフルプレート４（本体部５、カバー部８）の中心Ｃと、ファイナルギアの中心（回転軸Ｘ１）とを、同心に配置しても良い。
In the above-described embodiment, the center (center line C) of the baffle plate 4 (
When closing the gap by adjusting the shape of the
前記した実施形態では、駆動力伝達装置が、車両用の自動変速機である場合を例示した。本願発明の駆動力伝達装置は、車両用の自動変速機のみに限定されない。
複数のギアから構成されるギア列であって、少なくとも１つのギアが、ギア列の収容ケース内のオイルを掻き上げ得るように構成された装置にも適用可能である。このような装置として、入力された回転を減速して出力する減速装置が例示される。
In the above-described embodiment, the case where the driving force transmission device is an automatic transmission for a vehicle is exemplified. The driving force transmission device of the present invention is not limited to the automatic transmission for vehicles.
A gear train composed of a plurality of gears, which is also applicable to a device configured such that at least one gear can scoop up oil in a storage case of the gear train. As such a device, a speed reducing device that decelerates and outputs the input rotation is exemplified.
以上、本願発明の実施形態を説明したが、本願発明は、これら実施形態に示した態様のみに限定されるものではない。発明の技術的な思想の範囲内で、適宜変更可能である。 Although the embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to the embodiments shown in these embodiments. It can be changed as appropriate within the scope of the technical idea of the invention.
１ 自動変速機
４ バッフルプレート
５ 本体部
６ 第１カバー部
６０ 基部
６１ 内壁部
６２ 外壁部
６２ａ 一端
６２ｂ 他端
６２１ 内周面
６５、６５Ａ 貫通孔
６５１ 長辺
６６ 凹部
６７ 凹溝
６８ 貫通孔
７ 第２カバー部
８ カバー部
８０ 基部
８１ 内壁部
８１１ 第１筒状部
８１２ 第２筒状部
８５ 貫通孔
８６ 凹部
８８ シール部材
８８ａ 一端
８８ｂ 他端
１０ 変速機ケース
１１ 周壁部
１５ 収容部
２０ デフケース
２５ ファイナルギア
２５ａ、２５ｂ 側面
２５０ 歯部
２５１ 外周面
２５２ 歯溝
３５ リダクションギア
Ｃ 中心
ＣＷ 回転方向（時計回方向）
Ｄ１ 内径
Ｇ１ 内側距離
Ｇ２ 外側距離
Ｉｍ１、Ｉｍ２ 仮想円
Ｌ１ 距離（隙間）
Ｌ２ 幅
Ｌａ～Ｌｄ 線分
ＯＬ＿ｌｅｖｅｌ 油面
ＯＬ オイル
Ｒ、Ｒ１、Ｒ２ 外径
ＶＬ 鉛直線
Ｗ１ 幅
Ｗａ 幅
Ｘ１、Ｘ２ 回転軸
ｒ 半径
1
D1 Inner diameter G1 Inner distance G2 Outer distance Im1, Im2 Virtual circle L1 Distance (gap)
L2 width La to Ld line segment OL_level oil level OL oil R, R1, R2 outer diameter VL vertical straight line W1 width Wa width X1, X2 rotation axis r radius
Claims (4)
前記ギアの軸方向における両側面及び前記ギアの歯面を覆うバッフルプレート部と、を有し、
前記バッフルプレート部の前記ギアの歯面を覆う底面部には孔が形成されており、
前記孔と前記ギアの歯の突起の先端との距離は、前記ギアの回転により生じる負圧により前記バッフルプレート部の外側のオイルを前記ギアの歯元空間に捕獲できる距離に設定され、前記ギアの回転方向における前記孔の幅は、前記ギアにおける隣接する歯間の距離 よりも短く設定される、動力伝達装置。With gear,
It has both side surfaces in the axial direction of the gear and baffle plate portions that cover the tooth surfaces of the gear.
A hole is formed in the bottom surface portion of the baffle plate portion that covers the tooth surface of the gear.
The distance between the hole and the tip of the tooth protrusion of the gear is set to a distance at which the oil outside the baffle plate portion can be captured in the tooth root space of the gear by the negative pressure generated by the rotation of the gear . The width of the hole in the direction of rotation of the power transmission device is set to be shorter than the distance between adjacent teeth in the gear .
前記孔と前記ギアの歯の突起の先端との距離は、前記ギアにおける隣接する歯間の距離よりも短く設定される、動力伝達装置。In claim 1,
A power transmission device in which the distance between the hole and the tip of a tooth protrusion of the gear is set shorter than the distance between adjacent teeth in the gear.
前記バッフルプレート部の曲率半径における中心は、前記ギアの回転中心よりも上方に配置される、動力伝達装置。In claim 1 or 2,
A power transmission device in which the center of the radius of curvature of the baffle plate portion is located above the center of rotation of the gear.
前記孔は長手形状を有し、
前記長手形状は、前記ギアの歯の向きと交差する、動力伝達装置。In any one of claims 1 to 3,
The hole has a longitudinal shape
The longitudinal shape is a power transmission device that intersects the orientation of the teeth of the gear.
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