JP6856364B2 - ガスタービン用高温部品、ガスタービンの翼及びガスタービン - Google Patents
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Description
燃焼器、タービンの静翼、動翼、及び、分割環といったガスタービン用高温部品は、高温の燃焼ガスに曝されるため、冷却空気によって冷却される。
例えば、特許文献1が開示するガスタービンに適用可能な部品は、冷却空気供給孔が形成された基板と、基板上に形成された多孔質層とを有する。多孔質層は、燃焼ガスが流れるガスパス側に配置されるが、冷却空気供給孔を通じて供給された冷却空気が多孔質層の内部を流動することによって冷却される。
ここで、ガスタービン用高温部品の外側(ガスパス側)には圧力分布が有る。このため、特許文献1が開示するように、冷却空気供給孔の分布や、多孔質層の厚さ及び気孔率が一定であれば、ガスパス静圧が高い領域で冷却空気の流量が少なく、ガスパス静圧が低い領域で冷却空気の流量が多くなる。このため、多孔質層において冷却空気の流量に不所望の分布が生じてしまう。具体的には、部品が動翼や静翼の場合、腹面側と背面側とを比較すると、腹面側のガスパス静圧が背面側のガスパス静圧よりも高く、腹面側で冷却空気の流量が少なくなり、腹面側が背面側よりも過熱され易い。また、部品が動翼や静翼の場合、前縁側と後縁側とを比較すると、後縁側のガスパス静圧が前縁側のガスパス静圧よりも低く、後縁側で冷却空気の流量が多くなる。これにより、後縁側から必要以上に冷却空気が流れ、ガスタービンの性能低下を招く虞がある。
また、ガスタービン用高温部品に作用する熱負荷には分布がある。例えば、燃焼ガスの流れ方向にて上流側の方が、下流側よりも熱負荷が大きい。この熱負荷の分布によっても、部品が局所的に過熱される虞がある。また、熱負荷の大きさによっては、多孔質層を配置する必要がなかったり、冷却空気による冷却が必要でない場合もある。
また、上述した事情に鑑みて、本発明の少なくとも一実施形態の目的は、翼の後縁部の厚さにかかわらずに、翼の内部を冷却した冷却ガスを翼の後縁から流出させることが可能なガスタービンの翼、及び、ガスタービンを提供することにある。
本体部と、
前記本体部の少なくとも一部として、又は、前記本体部の少なくとも一部の上に設けられ、冷却ガスが通過可能な多孔質部と、を備え、
前記本体部又は前記多孔質部に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、前記多孔質部の配置又は前記多孔質部における前記冷却ガスの通過流量に分布をもたせるように構成されている。
前記多孔質部は、前記本体部の少なくとも一部の上に設けられ、
前記本体部には、前記多孔質部に前記冷却ガスを供給するための複数の冷却ガス供給孔が設けられ、
前記多孔質部に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、前記複数の冷却ガス供給孔の分布が決定されている。
前記多孔質部は、前記本体部の少なくとも一部の上に設けられ、
前記本体部には、前記多孔質部に前記冷却ガスを供給するための複数の冷却ガス供給孔が設けられ、
前記多孔質部に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、前記複数の冷却ガス供給孔の各々の断面積が決定されている。
前記本体部には、前記複数の冷却ガス供給孔のうち少なくとも1つと前記多孔質部との間に、前記冷却ガス供給孔よりも断面積が大きい空洞が設けられている。
前記多孔質部の気孔率は、前記多孔質部に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、分布を有する。
前記多孔質部の厚さは、前記多孔質部に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、分布を有する。
前記本体部又は前記多孔質部は、動翼、静翼、分割環及び燃焼器のうち何れか一つの少なくとも一部を構成している。
翼部の少なくとも後縁部を構成し、冷却ガスが通過可能な多孔質部を備え、
前記多孔質部は、前記翼部の内部から前記多孔質部を通じて前記翼部の後縁から前記冷却ガスが流出するように、気孔率の分布を有する。
(9)本発明の少なくとも一実施形態に係るガスタービンは、
上記構成(1)乃至(7)の何れか一つに記載のガスタービン用高温部品を備える。
(10)本発明の少なくとも一実施形態に係るガスタービンは、
上記構成(8)に記載のガスタービンの翼を備える。
本発明の少なくとも一実施形態によれば、翼の後縁部の厚さにかかわらずに、翼の内部を冷却した冷却ガスを翼の後縁から流出させることが可能なガスタービンの翼、及び、ガスタービンが提供される。
例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
図1に示したように、ガスタービン1は、圧縮機(圧縮部)3と、燃焼器(燃焼部)5と、タービン(タービン部)7とを備えている。圧縮機3は、大気を吸い込んで圧縮し、圧縮空気を生成する。燃焼器5には、燃料とともに圧縮機3から圧縮空気が供給され、燃焼器5は、燃料を燃焼させることにより高温高圧の燃焼ガスを生成する。タービン7は、燃焼ガスを利用して回転軸9を回転させる。回転軸9は、圧縮機3に接続されるとともに、例えば発電機(不図示)に接続され、回転軸9が出力したトルクによって圧縮機3が駆動されるとともに発電機が発電する。
図16は、本発明の一実施形態に係る動翼19(19b)を説明するための図であり、(a)は翼部21の概略的な横断面図であり、(b)は、燃焼ガスの流れ方向における、翼部21の腹面外側の熱負荷の分布、及び、翼部21の背面外側の熱負荷の分布を概略的に示すグラフであり、(c)は、燃焼ガスの流れ方向における、腹面側の多孔質部における気孔率の分布、及び、背面側の多孔質部における気孔率の分布を概略的に示すグラフである。
図17は、本発明の一実施形態に係る動翼19(19c)を概略的に示す横断面図である。
図18は、本発明の一実施形態に係る静翼11の翼部13の一部を概略的に示す部分斜視図である。
本体部40は、ガスタービン用高温部品10を形作る基本的な骨格を構成しており、例えば、Ni基合金等の耐熱性金属や、セラミックス基複合材(CMC:Ceramic Matrix Composites)等によって構成される。CMCは、例えばSiCやAl2O3等のセラミックス繊維と、セラミックス繊維を覆う例えばSiCやAl2O3等のセラミックスマトリックスとによって構成される。なお、セラミックス繊維とセラミックスマトリックスとの間には、例えばBN等の中間層が設けられる。
多孔質部42は微小な気孔(不図示)を有しており、冷却ガスが、気孔を通じて多孔質部42を通過可能である。つまり、多孔質部42は微細冷却構造を有している。冷却ガスは例えば空気である。多孔質部42は、例えば、NiAl等の発泡金属(多孔質金属)、多孔質性のイットリウム安定化ジルコニア等のセラミックス、又は、多孔質性のCMC等によって構成されている。多孔質部42は、例えば、3Dプリンタによって作製されたものであってもよい。
そして、ガスタービン用高温部品10は、本体部40又は多孔質部42に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、多孔質部42の配置又は多孔質部42における冷却ガスの通過流量に分布をもたせるように構成されている。
ここで、ガスタービン用高温部品10、即ち本体部40又は多孔質部42に作用する熱負荷や圧力差は一様に作用するのではなく、分布を有する。
そこで、上記構成では、ガスタービン用高温部品10が、本体部40又は多孔質部42に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、多孔質部42の配置又は多孔質部42における冷却ガスの通過流量に分布をもたせるように構成されているので、本体部40や多孔質部42が局所的に過熱されたり、冷却ガスの通過流量が局所的に過剰になることが防止される。
本体部40には、多孔質部42に冷却ガスを供給するための複数の冷却ガス供給孔46が設けられている。冷却ガス供給孔46は、内部空間44と多孔質部42とを流体的に接続している。
そして、ガスタービン用高温部品10では、図5、図6及び図14に示したように、多孔質部42に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、複数の冷却ガス供給孔46の分布が決定されている。
また例えば、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42に作用する圧力差が小さくなる。そこで、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、冷却ガス供給孔46の数が多くなるように、冷却ガス供給孔46が形成される。
更に例えば、ガスタービン用高温部品10が静翼11や動翼19といった翼の場合、翼部13,21の背面側及び腹面側の各々で、図15(b)に示したように、ガスパスの静圧に分布があり、圧力差に分布がある。具体的には、腹面側の圧力差は、腹面側では流れ方向にて中間部で最も小さくなり、背面側では流れ方向中間部で最も大きくなる。そこで、このような圧力差の分布に応じて、翼部13,21の背面側及び腹面側の各々で、圧力差が小さくなるほど冷却ガス供給孔46の数が多くなるように、冷却ガス供給孔46の数を決定してもよい。
なお、熱負荷が低い多孔質部42の領域が存在する場合、図6に示したように、当該領域に冷却ガスを供給するための冷却ガス供給孔46を設けなくてもよい。換言すれば、熱負荷が高い多孔質部42の領域にのみ冷却ガスを供給するように、冷却ガス供給孔46を設けてもよい。具体的には、燃焼ガスの流れ方向にて上流側にのみ冷却ガス供給孔46を設けてもよい。
また、内面冷却やインピンジメント冷却による冷却のみで十分である場合、即ちガスタービン用高温部品10を内側から冷却するのみで、本体部40や多孔質部42の温度を許容温度以下に保つことができる場合には、冷却ガス供給孔46を省略してもよい。
本体部40には、多孔質部42に冷却ガスを供給するための複数の冷却ガス供給孔46が設けられている。冷却ガス供給孔46は、内部空間44と多孔質部42とを流体的に接続している。
そして、ガスタービン用高温部品10では、図7に示したように、多孔質部42に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、複数の冷却ガス供給孔46の各々の断面積(流路面積)、換言すれば等価直径が決定されている。
例えば、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42に作用する熱負荷が高くなる。そこで、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、冷却ガス供給孔46の断面積が大きくなるように、冷却ガス供給孔46が形成される。
また例えば、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42に作用する圧力差が小さくなる。そこで、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、冷却ガス供給孔46の断面積が大きくなるように、冷却ガス供給孔46が形成される。
更に例えば、ガスタービン用高温部品10が静翼11や動翼19といった翼の場合、翼部13,21の背面側及び腹面側の各々で、図15(b)に示したように、ガスパスの静圧に分布があり、圧力差に分布がある。具体的には、腹面側の圧力差は、腹面側では流れ方向にて中間部で最も小さくなり、背面側では流れ方向中間部で最も大きくなる。そこで、このような圧力差の分布に応じて、翼部13,21の背面側及び腹面側の各々で、圧力差が小さくなるほど冷却ガス供給孔46の断面積が大きくなるように、冷却ガス供給孔46の断面積を決定してもよい。
上記構成によれば、冷却ガス供給孔46よりも大きな断面積を有する空洞48が冷却ガス供給孔46と多孔質部42との間に設けられているので、多孔質部42の広い領域に冷却ガスを供給することができる。この結果として、多孔質部42が局所的に過熱されたり、冷却ガスの通過流量が局所的に過剰になることが防止される。
幾つかの実施形態では、空洞48の断面積が可及的に大きくなるように、空洞48が形成される。
幾つかの実施形態では、隣り合う空洞48を隔てる壁が可及的に薄くなるように空洞48が形成される。
上記構成によれば、本体部40に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて多孔質部42が配置されているので、ガスタービン用高温部品10に占める多孔質部42の比率を小さくしながら、本体部40を熱から保護することができる。
例えば、多孔質部42は、図10に示したように、燃焼ガスの流れ方向にて上流側にのみ設けられる。
上記構成によれば、多孔質部42の気孔率は、多孔質部42に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、分布を有するので、多孔質部42が局所的に過熱されたり、冷却ガスの通過流量が局所的に過剰になることが防止される。
例えば、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42に作用する熱負荷が高くなる。そこで、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42の気孔率が大きくなるように、例えば段階的に大きくなるように、多孔質部42(42a〜42e)が形成される。
また例えば、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42に作用する圧力差が小さくなる。そこで、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42の気孔率が大きくなるように、例えば段階的に大きくなるように、多孔質部42(42a〜42e)が形成される。
更に例えば、ガスタービン用高温部品10が静翼11や動翼19といった翼の場合、翼部13,21の背面側及び腹面側の各々で、図15(b)に示したように、ガスパスの静圧に分布があり、圧力差に分布がある。具体的には、腹面側の圧力差は、腹面側では流れ方向にて中間部で最も小さくなり、背面側では流れ方向中間部で最も大きくなる。そこで、このような圧力差の分布に応じて、図15(c)に示したように、翼部13,21の背面側及び腹面側の各々で、圧力差が小さくなるほど多孔質部42の気孔率が大きくなるように、例えば段階的に大きくなるように、多孔質部42の気孔率の分布を決定してもよい。
上記構成によれば、多孔質部42の厚さは、多孔質部42に作用する熱負荷及び圧力差の分布のうち一方又は両方に応じて、分布を有するので、多孔質部42が局所的に過熱されたり、冷却ガスの通過流量が局所的に過剰になることが防止される。
例えば、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42に作用する熱負荷が高くなる。そこで、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42の厚さが薄くなるように、例えば段階的に薄くなるように、多孔質部42が形成される。
また例えば、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42に作用する圧力差が小さくなる。そこで、燃焼ガスの流れ方向にて上流側ほど、多孔質部42の厚さが薄くなるように、例えば段階的に薄くなるように、多孔質部42が形成される。
更に例えば、ガスタービン用高温部品10が静翼11や動翼19といった翼の場合、翼部13,21の背面側及び腹面側の各々で、図15(b)に示したように、ガスパスの静圧に分布があり、圧力差に分布がある。具体的には、腹面側の圧力差は、腹面側では流れ方向にて中間部で最も小さくなり、背面側では流れ方向中間部で最も大きくなる。そこで、このような圧力差の分布に応じて、翼部13,21の背面側及び腹面側の各々で、圧力差が小さくなるほど多孔質部42の厚さが薄くなるように、例えば段階的に薄くなるように、多孔質部42の厚さの分布を決定してもよい。
幾つかの実施形態では、図15〜図17に示したように、多孔質部42は、少なくとも、動翼19の翼部21の外面側(ガスパス側)に設けられる。
幾つかの実施形態では、図18に示したように、多孔質部42は、少なくとも、静翼11の翼部13の外面側(ガスパス側)に設けられる。
上記構成によれば、ガスタービン用高温部品10としての燃焼器5において、動翼19、静翼11又は分割環27と同様、本体部40や多孔質部42が局所的に過熱されたり、冷却ガスの通過流量が局所的に過剰になることが防止される。
そして、多孔質部42,58は、翼部21の内部から多孔質部58を通じて翼部21の後縁から冷却ガスが流出するように、気孔率の分布を有する。
より詳しくは、多孔質部(内側多孔質部)58は、多孔質部(外側多孔質部)42によって覆われており、多孔質部58の気孔率は、多孔質部42の気孔率よりも大きい。このため、冷却ガスは、多孔質部42よりも多孔質部58を通過し易く、多孔質部58によって、冷却ガスが翼部21の後縁まで導かれる。一方、多孔質部42の厚さは、後縁よりも手前で冷却ガスが流出しないように、後縁部56の上流側において厚くなっている。
上記構成によれば、絞り62により、分室60における冷却ガスの静圧を制御することができ、特定の分室60から多量の冷却ガスが流出することを防止することができる。
スラリ用意工程S1では、スラリの原材料として、溶媒としての水、例えば蒸留水又は脱イオン水と、セラミックス粉末と、気孔生成用粉末と、必要に応じて分散剤と、必要に応じて結着剤とが用意される。そして、原材料が撹拌混合され、スラリが用意される。
セラミックス粉末は、例えば、SiC、Si3N4、βSiAlON、AlN、TiB2、BN、及び、WC等からなる群から選択される一種以上又はその原材料を含む粉末である。
気孔生成用粉末は、例えば、有機材料、カーボン及び黒鉛等からなる群より選択される一種以上を含む粉末である。有機材料の粉末は、例えば、アクリル系、スチレン系又はポリエチレン系等の高分子粉末である。
分散剤は、例えば、ポリカルボン酸アンモニウム塩、ポリカルボン酸ナトリウム塩、ポリリン酸アミノアルコール中和品、ナフタレンスルホン酸アンモニウム塩、ポリカルボン酸アルキルアミン塩、非イオン系界面活性剤、及び、カチオン系界面活性剤等からなる群より選択される一種以上を含む。
結着剤は、例えば、ポリビニルアルコール樹脂、アクリル樹脂、及びパラフィンからなる群より選択される一種以上を含む。
例えば、スラリ付与工程S5では、セラミックス繊維の集合体が、大気圧よりも低圧下にてスラリに浸漬される。あるいは、セラミックス繊維の集合体に対し、スラリを塗布した後、ローラがけすることによって、スラリが付与される。
加熱工程S9では、グリーン体が例えば1200℃の還元雰囲気下で加熱され、セラミックス粉末が焼結させられるとともに、気孔生成用粉末が消失させられる。
また、上述した多孔質部の製造方法によれば、スラリに添加する気孔生成用粉末の量を調整することにより、気孔率を制御することができる。
幾つかの実施形態では、図20に示したように、複数のディスペンサ64を用いてセラミックス繊維の織物66に対し、スラリ68が並列に付与される。この際、複数のディスペンサ64によって、気孔生成用粉末の含有量が相互に異なるスラリ68を並列に付与する。
そして、図21に示したように、スラリ68の延在方向に沿ってローラ70をかけ、スラリ68を織物66に浸透させる。
上記構成によれば、気孔生成用粉末の含有量が異なるスラリ68を並列に付与し、スラリ68の延在方向に沿ってローラ70をかけることにより、スラリ68の延在方向と直交する方向にて、気孔率が段階的に変化する多孔質部を製造可能である。
一方、スラリ68の延在方向と直交する方向に沿ってローラ70をかければ、気孔率の変化が滑らかな多孔質部を製造可能である。
上記構成によれば、簡単な構成にて、熱負荷や圧力差に応じて、多孔質部42の厚さを変化させることができる。
特に、ガスタービン用高温部品10として、分割環27を中心に説明したが、分割環27について説明した構成を、燃焼器5、静翼11及び動翼19にも適用可能であり、静翼11について説明した構成を、燃焼器5、動翼19及び分割環27にも適用可能であり、動翼19について説明した構成を、燃焼器5、静翼11及び分割環27にも適用可能である。
また、ガスタービン用高温部品10とは、燃焼ガスの影響により、少なくとも一部が例えば800℃以上の温度まで加熱される部品であり、上述した燃焼器5、静翼11、動翼19、及び、分割環27に限定されることはない。
更に、スラリ付与工程S5で織物66に対し付与するスラリ68のパターンは、図20及び図21に示したように並列に限定されることはなく、熱負荷や圧力差の分布に応じて適宜選択可能である。
3 圧縮機
5 燃焼器
7 タービン
9 回転軸
10 ガスタービン用高温部品
11 静翼
12 ハウジング
13 翼部
15,17 プラットホーム
19 動翼
21 翼部
23 プラットホーム
25 翼根部
27 分割環
29 壁部
31,33 係合部
40 本体部
42,42a〜42e 多孔質部
44 内部空間
46 冷却ガス供給孔
48 空洞
50 遮熱層
52 冷却ガス放出孔
54 接着層
56 後縁部
58 多孔質部
60 分室
62 絞り
64 ディスペンサ
66 セラミックス繊維の織物
68 スラリ
Claims (6)
- 後縁部を含む翼部を備え、前記後縁部は冷却ガスが通過可能な異なる複数の多孔質部によって形成されるガスタービンの翼であって、
前記複数の多孔質部は、前記翼部の内部から前記多孔質部を通じて前記翼部の後縁から前記冷却ガスが流出するように構成され、
前記複数の多孔質部は、
外側多孔質部と、
前記外側多孔質部によって覆われ、前記外側多孔質部よりも気孔率が大きい内側多孔質部と
を含み、
前記後縁部を形成する前記外側多孔質部は、前端から前記後縁部の下流側に向かうにつれて厚さが薄くなる領域を含む、
ガスタービンの翼。 - 前記外側多孔質部の厚さは、前記後縁部の上流側において、前記後縁部の下流側に比べて大きい、請求項1に記載のガスタービンの翼。
- 前記外側多孔質部は、少なくとも前記翼部の前記後縁部の外壁を構成する、請求項1または2に記載のガスタービンの翼。
- 前記翼部は、冷却ガスが供給される内部空間を含む、請求項1から3のいずれか一項に記載のガスタービンの翼。
- 前記翼部は、前記内部空間と前記内側多孔質部とを流体的に接続するための冷却ガス供給孔を含む、請求項4に記載のガスタービンの翼。
- 請求項1〜5のいずれか一項に記載のガスタービンの翼を備えることを特徴とするガスタービン。
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