JP6693726B2 - Glass, glass material for press molding, optical element blank, and optical element - Google Patents

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本発明は、ガラス、プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子に関する。   The present invention relates to glass, a glass material for press molding, an optical element blank, and an optical element.

高屈折率低分散ガラスからなるレンズは、超低分散ガラスからなるレンズ等と組み合わせて接合レンズとすることにより、色収差を補正しつつ光学系のコンパクト化を可能にすることができる。そのため、高屈折率低分散ガラスは、撮像光学系やプロジェクタなどの投射光学系を構成する光学素子として非常に重要な位置を占めている。そのような高屈折率低分散ガラスが、例えば特許文献１〜２０に記載されている。   By combining a lens made of high-refractive index low-dispersion glass with a lens made of ultra-low-dispersion glass to form a cemented lens, it is possible to make the optical system compact while correcting chromatic aberration. Therefore, the high refractive index and low dispersion glass occupies a very important position as an optical element that constitutes a projection optical system such as an imaging optical system or a projector. Such high refractive index and low dispersion glass is described in, for example, Patent Documents 1 to 20.

特開２００７−０６３０７１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2007-063071 特開２００７−２３０８３５号公報JP, 2007-230835, A 特開２００７−２４９１１２号公報JP, 2007-249112, A 特開２００７−２６１８２６号公報JP, 2007-261826, A 特開２００３−２６７７４８号公報JP, 2003-267748, A 特開２００９−２０３０８３号公報JP, 2009-203083, A 特開２０１１−２３０９９２号公報JP, 2011-230992, A 特開２０１２−０２５６３８号公報JP 2012-025638 A 特開昭５４−０９０２１８号公報JP-A-54-090218 特開昭５６−１６０３４０号公報JP-A-56-160340 特開２００１−３４８２４４号公報JP 2001-348244 A 特開２００８−００１５５１号公報JP, 2008-001551, A 特表２０１３−５３６７９１号公報Special table 2013-536791 gazette ＷＯ１０／０５３２１４WO10 / 053214 特開２０１２−１８０２７８号公報JP, 2012-180278, A 特開２０１２−２３６７５４号公報JP, 2012-236754, A 特開２０１４−０８４２３５号公報JP, 2014-084235, A 特開２０１４−０６２０２５号公報JP, 2014-062025, A 特開２０１４−０６２０２６号公報JP, 2014-062026, A 特開２０１１−９３７８０号公報JP, 2011-93780, A

光学素子用のガラスについては、光学特性の分布を示すために、光学特性マップ（またはアッベ図表とも呼ばれる）が広く使用されている。光学特性マップは、横軸にアッベ数νｄ、縦軸に屈折率ｎｄを取り、アッベ数νｄは横軸の右側から左側に向かうにしたがい増加し、屈折率は縦軸の下方から上方に向かうにしたがい増加するように作成される。なお以下において、屈折率、アッベ数は、特記しない限り、ヘリウムのｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率ｎｄ、ヘリウムのｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数νｄをいうものとする。   For a glass for an optical element, an optical characteristic map (also called an Abbe chart) is widely used to show a distribution of optical characteristics. In the optical characteristic map, the horizontal axis represents the Abbe number νd and the vertical axis represents the refractive index nd. The Abbe number νd increases from the right side to the left side of the horizontal axis, and the refractive index increases from the lower side to the upper side of the vertical axis. It is created to increase accordingly. In the following, the refractive index and the Abbe number refer to the refractive index nd for the d line of helium (wavelength 587.56 nm) and the Abbe number νd for the d line of helium (wavelength 587.56 nm), unless otherwise specified.

光学特性マップでは、高屈折率低分散ガラス（高ｎｄ高νｄガラス）の光学特性は、アッベ数が小さくなると屈折率が増加し、アッベ数が増加すると屈折率が低下する、いわゆる右肩上がりの分布を一般に示す。これは、以下の理由によるものと考えられる。
高屈折率低分散ガラスは、酸化ホウ素および酸化ランタンなどの希土類酸化物を含有しているものが多い。このようなガラスにおいて、アッベ数を減少させずに屈折率を高めるには、希土類酸化物の含有量を高めることになる。しかし、従来の高屈折率低分散ガラスにおいて希土類酸化物の含有量を高めると、ガラスの熱的安定性が低下しガラスを製造する過程でガラスが失透傾向を示してしまう。そのため、従来の高屈折低分散ガラスでは、光学素子材料として使用すべくガラスの失透を抑制しつつ、アッベ数と屈折率を共に高めることは困難であった。この点が、従来の高屈折率低分散ガラスが、光学特性マップにおいて、上記のような分布を示す理由と考えられる。 In the optical characteristic map, the optical characteristics of the high-refractive-index low-dispersion glass (high nd high νd glass) show that the refractive index increases as the Abbe number decreases, and the refractive index decreases as the Abbe number increases. The distribution is generally shown. This is considered to be due to the following reasons.
Many high refractive index and low dispersion glasses contain rare earth oxides such as boron oxide and lanthanum oxide. In such a glass, in order to increase the refractive index without reducing the Abbe number, the content of rare earth oxide should be increased. However, when the content of the rare earth oxide is increased in the conventional high-refractive-index, low-dispersion glass, the thermal stability of the glass decreases and the glass tends to devitrify in the process of manufacturing the glass. Therefore, in the conventional high-refractive-index low-dispersion glass, it was difficult to increase both the Abbe number and the refractive index while suppressing devitrification of the glass for use as an optical element material. This is considered to be the reason why the conventional high-refractive-index, low-dispersion glass exhibits the above distribution in the optical characteristic map.

一方、光学系の設計において、屈折率が高く、アッベ数も大きい（分散の低い）ガラスは、色収差の補正、光学系の高機能化、コンパクト化のために極めて有効な光学素子用の材料である。したがって、光学特性マップ上で右肩上がりの直線を設定し、この直線上および直線よりも屈折率が高い（マップ上、直線よりも左側の領域に位置する）ガラスを提供することの意義は非常に大きい。
以上の点から、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５であり、このアッベ数に対し、屈折率ｎｄが２．０９２７−０．００５８×νｄで求まる値以上であるガラス、すなわちｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×νｄの関係を満たすガラスは、光学系において有用な高屈折率低分散ガラスである。 On the other hand, in the design of optical systems, glass with a high refractive index and a large Abbe number (low dispersion) is an extremely effective material for optical elements in order to correct chromatic aberration, improve the functionality of the optical system, and make it compact. is there. Therefore, it is very significant to set a straight-up straight line on the optical characteristic map and provide glass with a higher refractive index on this straight line and on the straight line (positioned on the left side of the straight line on the map). Is very large.
From the above points, a glass having an Abbe number νd of 39.5 to 41.5, and a refractive index nd of the Abbe number of 2.0927-0.0058 × νd or more, that is, nd ≧ 2 Glass satisfying the relationship of 0.0927-0.0058 × νd is a high-refractive-index, low-dispersion glass useful in an optical system.

これに対し、特許文献１〜２０に記載されているガラスの中で、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲にあり、ｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×νｄの関係を満たす高屈折率低分散ガラスは、Ｇｄ、Ｔａのいずれかの成分を含んでいる。しかるに、Ｇｄ、Ｔａとも、希少価値の高い元素であるものの各種産業分野での需要が近年増加しているため、市場における需要に対して供給が不足している。そのため高屈折率低分散ガラスの安定供給の観点からは、高屈折率低分散ガラスにおいて、ＧｄやＴａの含有量を低減することが望ましい。
他方、従来の高屈折率低分散ガラスのガラス組成において、ＧｄやＴａの含有量を低減しつつ、光学特性と熱的安定性をともに維持しようとすると、ガラスの短波長側の光吸収端が長波長化し、紫外線の透過率が大きく低下する傾向がある。
ところで、色収差の補正のために、それぞれ異なる光学特性を有するガラスを用いて複数のレンズを作り、これらのレンズを貼り合わせ、接合レンズを作る方法が知られている、接合レンズを作る過程で、レンズ同士を貼り合わせるために、通常、紫外線硬化型接着剤が用いられる。詳しくは、次の通りである。レンズ同士を貼り合せる面に紫外線硬化型接着剤を塗布し、レンズを貼り合わせる。このとき、通常、レンズ間に紫外線硬化型接着剤の極めて薄い塗布層が形成される。次いで、上記塗布層に対して、レンズを通して紫外線を照射し紫外線硬化型接着剤を硬化する。したがって、レンズの紫外線の透過率が低いと、レンズを通して上記塗布層に十分な光量の紫外線が届かず、硬化が不十分になってしまう。または硬化に長時間を要してしまう。
また、紫外線硬化型接着剤を用いて、レンズ鏡筒等にレンズを接着し固定する場合にも、同様に、レンズの紫外線透過率が低いと、硬化が不十分になるか、または硬化に長時間を要してしまう。
したがって、光学系の作製に好適な透過率特性を有するガラスとするためには、ガラスの短波長側の光吸収端の長波長化を抑制することが望ましい。 On the other hand, among the glasses described in Patent Documents 1 to 20, the Abbe number νd is in the range of 39.5 to 41.5 and satisfies the relationship of nd ≧ 2.0927−0.0058 × νd. The high-refractive-index, low-dispersion glass contains one of Gd and Ta. However, although Gd and Ta are both rare elements, the demand in various industrial fields has been increasing in recent years, and thus the supply is insufficient with respect to the demand in the market. Therefore, from the viewpoint of stable supply of high-refractive-index, low-dispersion glass, it is desirable to reduce the content of Gd and Ta in the high-refractive-index, low-dispersion glass.
On the other hand, in the conventional glass composition of high refractive index and low dispersion glass, when it is attempted to maintain both optical characteristics and thermal stability while reducing the contents of Gd and Ta, the light absorption edge on the short wavelength side of the glass is There is a tendency that the wavelength becomes longer and the ultraviolet ray transmittance is greatly reduced.
By the way, in order to correct chromatic aberration, a plurality of lenses are made by using glasses having different optical characteristics, and a method for making these cemented lenses by bonding these lenses is known. An ultraviolet curable adhesive is usually used to bond the lenses together. Details are as follows. An ultraviolet curable adhesive is applied to the surfaces where the lenses are stuck together, and the lenses are stuck together. At this time, an extremely thin coating layer of the ultraviolet curable adhesive is usually formed between the lenses. Then, the coating layer is irradiated with ultraviolet rays through a lens to cure the ultraviolet curable adhesive. Therefore, when the ultraviolet ray transmittance of the lens is low, a sufficient amount of ultraviolet ray does not reach the coating layer through the lens, and the curing becomes insufficient. Alternatively, it takes a long time to cure.
Also, when a lens is bonded and fixed to a lens barrel using an ultraviolet curable adhesive, similarly, if the ultraviolet transmittance of the lens is low, the curing will be insufficient or the curing will take a long time. It takes time.
Therefore, in order to obtain a glass having a transmittance characteristic suitable for producing an optical system, it is desirable to suppress the lengthening of the light absorption edge on the short wavelength side of the glass.

本発明の一態様は、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５であり、ｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×νｄの関係を満たし、安定供給が可能であり、かつ光学系の作製に好適なガラスを提供することを目的とする。   According to one embodiment of the present invention, the Abbe number νd is 39.5 to 41.5, the relationship of nd ≧ 2.0927−0.0058 × νd is satisfied, stable supply is possible, and an optical system can be manufactured. The purpose is to provide a suitable glass.

本発明の一態様は、質量％表示にて、
Ｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量が１７．５〜３５％、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量が４５〜７０％、
Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量が３〜１６％、
ＺｒＯ２含有量が２〜１０％、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．２〜０．５、
Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝が２．８以下、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比｛ＺｎＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．１０未満、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＬａ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｌａ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．５５〜０．９８、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＹ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｙ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．０２〜０．４５、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＧｄ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｇｄ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．1０以下、
Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２およびＷＯ３の合計含有量に対するＮｂ２Ｏ５含有量の質量比｛Ｎｂ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋ＷＯ３）｝が０．８１以上、
Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＴａ２Ｏ５含有量の質量比｛Ｔａ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝が０．３以下、
であり、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲であり、かつ屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して下記（１）式：
ｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×νｄ ・・・ （１）
を満たす酸化物ガラスであるガラス、
に関する。 One aspect of the present invention, in mass% display,
The total content of B 2 O 3 and SiO 2 is 17.5 to 35%,
La 2 O 3, Y 2 O 3, the total content of Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 45-70%
The total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 is 3 to 16%,
ZrO 2 content is 2 to 10%,
Mass ratio of the total content of B 2 O 3 and SiO 2 to the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / ( la 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)} is 0.2 to 0.5,
Mass ratio of the total content of B 2 O 3 and SiO 2 to the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is 2.8 or less,
Mass ratio of ZnO content to total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {ZnO / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} Is less than 0.10.
Mass ratio of La 2 O 3 content to total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {La 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is 0.55 to 0.98,
Mass ratio of Y 2 O 3 content to total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3) } is 0.02 to 0.45,
Mass ratio of Gd 2 O 3 content to total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {Gd 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is 0.10 or less,
The mass ratio of the Nb 2 O 5 content to the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 and WO 3 {Nb 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 )} is 0.81 or more,
Mass ratio of Ta 2 O 5 content to total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 {Ta 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} Is 0.3 or less,
And the Abbe number νd is in the range of 39.5 to 41.5, and the refractive index nd is the following Equation (1) with respect to the Abbe number νd:
nd ≧ 2.0927−0.0058 × νd (1)
A glass that is an oxide glass that satisfies the
Regarding

上記ガラスは、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲においてｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×νｄの関係を満たすガラスであって、Ｇｄ２Ｏ３を含む各種成分（すなわちＬａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３）の合計含有量およびＴａ２Ｏ５を含む各種成分（すなわちＮｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３）の合計含有量が上記範囲の中で、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５を分母または分子に含む上記質量比を満たす。したがって、ガラス組成においてＧｄ、Ｔａが占める比率が低減されている。上記ガラスは、かかる合計含有量および質量比を満たす組成の中で、上述の含有量、合計含有量および質量比を満たす組成調整が行われていることにより、高い熱的安定性（失透しにくい性質）の実現と短波長側の光吸収端の長波長化の抑制とを両立することができる。 The above glass is a glass that satisfies the relationship of nd ≧ 2.0927−0.0058 × νd in the range where the Abbe number νd is 39.5 to 41.5, and various components containing Gd 2 O 3 (that is, La 2 O 3, Y 2 O 3, Gd 2 O 3, Yb 2 O 3) total content and various components comprising of Ta 2 O 5 which has a (i.e. Nb 2 O 5, TiO 2, Ta 2 O 5, WO 3) Within the above range, the total content satisfies the above mass ratio including Gd 2 O 3 and Ta 2 O 5 in the denominator or numerator. Therefore, the ratio of Gd and Ta in the glass composition is reduced. The glass has high thermal stability (devitrification) due to composition adjustment satisfying the above-mentioned content, total content and mass ratio in the composition satisfying such total content and mass ratio. It is possible to achieve both the realization of (hard property) and the suppression of lengthening of the light absorption edge on the short wavelength side.

本発明の一態様によれば、光学系において有用な光学特性を有し、安定供給が可能であり、かつ光学系の作製に好適な透過率特性を有するガラスを提供することができる。更に、本発明の一態様によれば、上記ガラスからなるプレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子を提供することができる。   According to one embodiment of the present invention, it is possible to provide a glass that has useful optical characteristics in an optical system, can be stably supplied, and has a transmittance characteristic suitable for producing an optical system. Further, according to one aspect of the present invention, it is possible to provide a press-molding glass material made of the above glass, an optical element blank, and an optical element.

図１は、比較例６で評価したガラスの写真である。FIG. 1 is a photograph of the glass evaluated in Comparative Example 6.

［ガラス］
本発明の一態様にかかるガラスは、上記ガラス組成を有し、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲であり、かつ屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して上記（１）式を満たす酸化物ガラスである。以下、上記ガラスの詳細について説明する。 [Glass]
The glass according to one embodiment of the present invention has the above glass composition, has an Abbe number νd in the range of 39.5 to 41.5, and has a refractive index nd of the above formula (1) with respect to the Abbe number νd. It is an oxide glass to fill. Hereinafter, the details of the glass will be described.

本発明では、ガラスのガラス組成を、酸化物基準で表示する。ここで「酸化物基準のガラス組成」とは、ガラス原料が熔融時にすべて分解されてガラス中で酸化物として存在するものとして換算することにより得られるガラス組成をいうものとする。また、特記しない限り、ガラス組成は質量基準（質量％、質量比）で表示するものとする。
本発明におけるガラス組成は、例えばＩＣＰ−ＡＥＳ（Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry）などの方法により定量することができる。ＩＣＰ−ＡＥＳにより求められる分析値は、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％または含まないもしくは導入しないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。 In the present invention, the glass composition of glass is expressed on an oxide basis. Here, the "glass composition based on oxides" refers to a glass composition obtained by converting the glass raw materials to be all decomposed during melting and existing as oxides in the glass. Unless otherwise specified, glass compositions are expressed on a mass basis (mass%, mass ratio).
The glass composition in the present invention can be quantified by a method such as ICP-AES (Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry). The analytical value obtained by ICP-AES may include a measurement error of about ± 5% of the analytical value. Further, in the present specification and the present invention, the content of the constituent component being 0%, or not containing or not introducing means that the constituent component is substantially not contained, and the content of the constituent component is the impurity level. It means less than or equal to the degree.

以下では、数値範囲に関して、（より）好ましい下限および（より）好ましい上限を、表に示して記載することがある。表中、下方に記載されている数値ほど好ましく、最も下方に記載されている数値が最も好ましい。また、特記しない限り、（より）好ましい下限とは、記載されている値以上であることが（より）好ましいことをいい、（より）好ましい上限とは、記載されている値以下であることが（より）好ましいことをいう。表中の（より）好ましい下限の列に記載されている数値と（より）好ましい上限の列に記載されている数値とを、任意に組み合わせて数値範囲を規定することができる。   In the following, regarding the numerical range, a (more) preferred lower limit and a (more) preferred upper limit may be shown and described in the table. In the table, the numerical value described in the lower part is preferable, and the numerical value described in the lowermost part is most preferable. Further, unless otherwise specified, the (more) preferable lower limit means (more) preferably not less than the stated value, and the (more) preferable upper limit means not more than the stated value. (More) preferred. The numerical range described in the (more) preferable lower limit column and the numerical value described in the (more) preferable upper limit column in the table can be arbitrarily combined to define the numerical range.

＜ガラス組成＞
Ｂ２Ｏ３、ＳｉＯ２は、ガラスのネットワーク形成成分である。Ｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）が１７．５％以上であると、ガラスの熱的安定性が向上し、製造中のガラスの結晶化を抑制することができる。一方、Ｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量が３５％以下であると、屈折率ｎｄの低下を抑制することができるため、上記した光学特性を有するガラスの作製が可能となる。したがって、上記ガラスにおけるＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量は、１７．５〜３５％の範囲とする。Ｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 <Glass composition>
B 2 O 3 and SiO 2 are glass network-forming components. When the total content of B 2 O 3 and SiO 2 (B 2 O 3 + SiO 2 ) is 17.5% or more, the thermal stability of the glass is improved and the crystallization of the glass during production is suppressed. be able to. On the other hand, when the total content of B 2 O 3 and SiO 2 is 35% or less, the decrease in the refractive index nd can be suppressed, and thus the glass having the above-described optical characteristics can be manufactured. Therefore, the total content of B 2 O 3 and SiO 2 in the above glass is in the range of 17.5 to 35%. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the total content of B 2 O 3 and SiO 2 are as shown in the following table.

Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３は、アッベ数νｄの減少を抑えつつ屈折率を高める働きを有する成分である。また、これらの成分は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善し、ガラス転移温度を高める働きも有する。
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）が４５％以上であると、屈折率ｎｄの低下を抑制することができるため、上記した光学特性を有するガラスの作製が可能となる。更に、ガラスの化学的耐久性や耐候性の低下を抑制することもできる。なお、ガラス転移温度が低下すると、ガラスを機械的に加工（切断、切削、研削、研磨など）するときにガラスが破損しやすくなる（機械加工性の低下）が、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量が４５％以上であると、ガラス転移温度の低下を抑制することができるため、機械加工性を高めることもできる。一方、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の各成分の含有量の合計が７０％以下であれば、ガラスの熱的安定性を高めることができるため、ガラスを製造するときの結晶化の抑制や、ガラスを熔融するときの原料の熔け残りを低減することもできる。また、比重の上昇を抑制することもできる。したがって、上記ガラスにおいて、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量は、４５〜７０％の範囲とする。Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 are components having a function of increasing the refractive index while suppressing the decrease of the Abbe number νd. Further, these components also have the functions of improving the chemical durability and weather resistance of glass and increasing the glass transition temperature.
When the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 ) is 45% or more, the refraction is decreased. Since the decrease in the rate nd can be suppressed, the glass having the above-mentioned optical characteristics can be manufactured. Further, it is possible to suppress deterioration of chemical durability and weather resistance of the glass. It should be noted that when the glass transition temperature is lowered, the glass is apt to be damaged when mechanically working (cutting, cutting, grinding, polishing, etc.) (decrease in machinability), but La 2 O 3 , Y 2 is used. When the total content of O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 is 45% or more, the glass transition temperature can be prevented from lowering, so that the machinability can be improved. On the other hand, if the total content of each component of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 is 70% or less, the thermal stability of the glass can be increased, It is also possible to suppress crystallization at the time of producing glass and reduce unmelted residue of the raw material at the time of melting glass. It is also possible to suppress an increase in specific gravity. Therefore, in the above glass, the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 is in the range of 45 to 70%. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 are shown in the following table.

Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）が３％以上であれば、熱的安定性を維持しつつ上記した光学特性を実現することができる。一方、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量が１６％以下であれば、熱的安定性の低下およびアッベ数νｄの低下を抑制することができる。また、後述する着色度λ５の増加を抑制してガラスの紫外線透過率を高めることもできる。したがって、上記ガラスでは、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量を、３〜１６％の範囲とする。Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 are components having a function of increasing the refractive index, and by containing an appropriate amount, they also have a function of improving the thermal stability of the glass. When the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 ) is 3% or more, the thermal stability is maintained while maintaining the above. The optical characteristics described above can be realized. On the other hand, when the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 is 16% or less, it is possible to suppress the decrease in thermal stability and the decrease in Abbe number νd. Further, it is also possible to suppress an increase in coloring degree λ5, which will be described later, and increase the ultraviolet transmittance of the glass. Thus, in the glass, the total content of Nb 2 O 5, TiO 2, Ta 2 O 5 and WO 3, the range 3 to 16%. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 are shown in the following table.

ＺｒＯ２は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。また、ＺｒＯ２は、ガラス転移温度を高めることにより機械的な加工時にガラスが破損しにくくする働きも有する。これらの効果を良好にえるために、上記ガラスでは、ＺｒＯ２の含有量を２％以上とする。一方、ＺｒＯ２の含有量が１０％以下であれば、ガラスの熱的安定性を改善することができるため、ガラス製造時の結晶化やガラス熔融時の熔け残りの発生を抑制することができる。したがって、上記ガラスにおけるＺｒＯ２含有量は、２〜１０％の範囲とする。ＺｒＯ２含有量の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 ZrO 2 is a component that has a function of increasing the refractive index, and when it is contained in an appropriate amount, it also has a function of improving the thermal stability of glass. ZrO 2 also has a function of increasing the glass transition temperature so that the glass is less likely to be damaged during mechanical processing. In order to obtain these effects well, the content of ZrO 2 in the above glass is set to 2% or more. On the other hand, if the content of ZrO 2 is 10% or less, the thermal stability of the glass can be improved, and therefore crystallization during glass production and the occurrence of unmelted residue during glass melting can be suppressed. .. Therefore, the ZrO 2 content in the above glass is in the range of 2 to 10%. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the ZrO 2 content are shown in the following table.

ガラスの熱的安定性を改善しつつ、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５であり屈折率ｎｄとアッベ数νｄが上記（１）式の関係を満たす光学特性を実現するために、上記ガラスにおいて、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝を０．２〜０．５とする。質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．２以上であれば、ガラスの熱的安定性を改善することができるため、ガラスの失透を抑制することができる。また、ガラスの比重の増大を抑制することもできる。ガラスの比重が増大すると、このガラスを用いて作製される光学素子が重くなる。その結果、この光学素子を組み込んだ光学系が重くなる。例えば、オートフォーカス式のカメラに重い光学素子を組み込むとオートフォーカスを駆動する際の消費電力が増加し、早く電池が消耗してしまう。ガラスの比重の増大を抑制できることは、このガラスを用いて作製される光学素子およびこの光学素子を組み込んだ光学系の軽量化の低減の観点から好ましい。一方、質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．５以下であれば、上記の光学特性を実現することができる。質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 In order to improve the thermal stability of glass and to realize the optical characteristics in which the Abbe number νd is 39.5 to 41.5 and the refractive index nd and the Abbe number νd satisfy the relationship of the above formula (1), In the glass, the mass ratio of the total content of B 2 O 3 and SiO 2 to the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / a (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)} to 0.2 to 0.5. If the mass ratio {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is 0.2 or more, the thermal stability of the glass should be improved. Therefore, devitrification of the glass can be suppressed. It is also possible to suppress an increase in the specific gravity of the glass. When the specific gravity of glass increases, the optical element manufactured using this glass becomes heavy. As a result, the optical system incorporating this optical element becomes heavy. For example, if a heavy optical element is incorporated in an autofocus type camera, power consumption for driving the autofocus increases, and the battery is quickly consumed. The ability to suppress an increase in the specific gravity of glass is preferable from the viewpoint of reducing the weight reduction of an optical element manufactured using this glass and an optical system incorporating this optical element. On the other hand, if the mass ratio {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is 0.5 or less, the above optical characteristics should be realized. You can The preferable lower limit and the preferable upper limit of the mass ratio {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} are shown in the following table.

ガラスの熱的安定性を改善しつつ、屈折率ｎｄの低下を抑制し上記した光学特性を実現するために、上記ガラスでは、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝を２．８以下とする。
アッベ数νｄの減少を抑制しつつ、ガラスの熱的安定性を改善するために、質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝を１．２以上にすることが好ましい。更に、質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝を１．２以上にすることは、ガラスの短波長側の光吸収端の長波長化をより一層抑制するために好ましい。その結果、紫外線硬化型接着剤を用いてガラス製レンズを接合するとき、レンズを通して紫外線が接着剤の塗布層により届きやすくなる。これにより、紫外線照射によって接着剤をより硬化しやすくなる。
質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝のより好まし下限および好ましい上限を、下記表に示す。 In order to suppress the decrease in the refractive index nd and realize the above-mentioned optical characteristics while improving the thermal stability of the glass, the above-mentioned glass contains Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 in total. The mass ratio of the total content of B 2 O 3 and SiO 2 to the content {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is set to 2.8 or less. ..
In order to improve the thermal stability of the glass while suppressing the decrease in Abbe number νd, the mass ratio {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is set to It is preferably 1.2 or more. Further, by setting the mass ratio {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} to 1.2 or more, the length of the light absorption edge on the short wavelength side of the glass can be increased. It is preferable to further suppress the wavelength shift. As a result, when the glass lens is bonded using the ultraviolet curable adhesive, the ultraviolet rays are more likely to reach the coating layer of the adhesive through the lens. This makes it easier for the adhesive to be cured by irradiation with ultraviolet rays.
The more preferable lower limit and the preferable upper limit of the mass ratio {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} are shown in the following table.

ガラスの熱的安定性を改善し、上記した光学特性を実現するために、上記ガラスでは、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比｛ＺｎＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝を０．１０未満とする。質量比｛ＺｎＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 In order to improve the thermal stability of the glass and realize the above-mentioned optical properties, the above-mentioned glass contains ZnO in the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3. The mass ratio of amounts {ZnO / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is less than 0.10. Mass ratio preferable lower limit and a preferred upper limit of the {ZnO / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)}, shown in the following Table.

希土類元素であるＬａ、Ｙ、ＧｄおよびＹｂの中で、Ｇｄは重希土類元素に属し、ガラスの安定供給の観点から、ガラス中の含有量を低減することが求められる成分である。また、Ｇｄは原子量が大きく、ガラスの比重を増加させる成分でもある。
Ｙｂも重希土類元素に属し、かつ原子量が大きい。また、Ｙｂは近赤外域に吸収を有する。一方、一眼レフカメラ用の交換レンズや監視カメラのレンズは、近赤外域の光線透過率が高いことが望ましい。そのため、これらレンズの作製に有用なガラスとするためには、Ｙｂの含有量を低減することが望ましい。
これに対し、Ｌａ、Ｙは、近赤外域の光線透過率に悪影響を及ぼすことがなく、希土類元素の合計含有量に対して適量を配分することにより、熱的安定性を改善しつつ、比重の増大を抑制し、高屈折率低分散ガラスを提供するうえで有用な成分である。 Among the rare earth elements La, Y, Gd and Yb, Gd belongs to the heavy rare earth elements and is a component required to reduce the content in the glass from the viewpoint of stable glass supply. Further, Gd has a large atomic weight and is a component that increases the specific gravity of glass.
Yb also belongs to heavy rare earth elements and has a large atomic weight. Further, Yb has absorption in the near infrared region. On the other hand, it is desirable that interchangeable lenses for single-lens reflex cameras and lenses for surveillance cameras have high light transmittance in the near infrared region. Therefore, it is desirable to reduce the content of Yb in order to make the glass useful for producing these lenses.
On the other hand, La and Y do not adversely affect the light transmittance in the near infrared region, and by distributing an appropriate amount with respect to the total content of rare earth elements, the thermal stability is improved and the specific gravity is improved. Is a component which is useful in suppressing the increase in the refractive index and providing a high refractive index and low dispersion glass.

そこで上記ガラスでは、Ｌａについては、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＬａ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｌａ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝を、０．５５〜０．９８の範囲とする。質量比｛Ｌａ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 Therefore, in the above glass, for La, the mass ratio of the La 2 O 3 content to the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {La 2 O 3 / (La the 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)}, in the range of 0.55 to 0.98. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the mass ratio {La 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} are shown in the following table.

また、Ｙについては、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＹ２Ｏ３の含有量の質量比｛Ｙ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝を０．０２〜０．４５の範囲とする。質量比｛Ｙ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 As for Y, the mass ratio of the content of Y 2 O 3 to the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)} to the range of 0.02 to 0.45. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the mass ratio {Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} are shown in the following table.

Ｇｄは、先に記載した通り、ガラスの安定供給の観点から、ガラス中の含有量を低減すべき成分である。上記ガラスにおいて、Ｇｄの含有量は、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３の合計含有量と、この合計含有量に対するＧｄ２Ｏ３含有量により定まる。上記ガラスでは、上記した光学特性を有する高屈折率低分散ガラスを安定供給する上から、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＧｄ２Ｏ３の含有量の質量比｛Ｇｄ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝を０．１０以下とする。なお上記質量比を満たすことは、ガラスの低比重化にも寄与し得る。質量比｛Ｇｄ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 As described above, Gd is a component whose content in glass should be reduced from the viewpoint of stable glass supply. In the above glass, the Gd content is determined by the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 , and Yb 2 O 3 and the Gd 2 O 3 content with respect to the total content. In the glass, a high refractive index and low dispersion glass having optical properties described above from the stable supply, La 2 O 3, Y 2 O 3, Gd 2 O 3 and Gd 2 to the total content of Yb 2 O 3 O The mass ratio of the content of 3 {Gd 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is set to 0.10. It should be noted that satisfying the above mass ratio can also contribute to lowering the specific gravity of glass. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the mass ratio {Gd 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} are shown in the following table.

Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量、ならびにこの合計含有量に対するＬａ２Ｏ３含有量、Ｙ２Ｏ３含有量、Ｇｄ２Ｏ３含有量の質量比については、上述の通りである。Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３の各成分の含有量の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。なおＹ２Ｏ３含有量については、ガラスの熱的安定性および熔融性の改善の観点からも、下記表に示す下限が好ましい。 La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 total content, and La 2 O 3 content, Y 2 O 3 content, Gd 2 O 3 content with respect to this total content. The mass ratio of is as described above. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the content of each component of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 are shown in the following table. The Y 2 O 3 content is preferably the lower limit shown in the following table from the viewpoint of improving the thermal stability and meltability of the glass.

Ｎｂ、Ｔｉ、ＴａおよびＷは、適量を含有させることにより、屈折率を高め、ガラスの熱的安定性を改善する働きをする。ただし、ＴｉやＷの含有量を高めると、可視域の短波長側の吸収端が長波長側にシフトする。その結果、ガラスの短波長側の光吸収端が長波長化してしまう。そこで上記光学ガラスにおいては、ガラスの熱的安定性を改善しつつ、ガラスの短波長側の光吸収端の長波長化を抑制するために、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｗの各性質を考慮したうえで、これらの含有量の比率が定められる。詳しくは、以下の通りである。
Ｎｂは、ガラスの比重、着色、製造コストを増大させずに、屈折率ｎｄを高め、ガラスの熱的安定性を改善する働きがある。また、Ｎｂは、Ｔｉ、Ｗと比較し、ガラスの短波長側の吸収端を長波長化させにくい成分でもある。ガラスの短波長側の吸収端は、周知のように、λ５と呼ばれている指標により表すことができる。つまり、Ｎｂは、Ｔｉ、Ｗと比較し、λ５を増加させにくい成分である。λ５については、詳細は後述する。
一方、Ｔｉの含有量が多くなると、λ５が増加する。また、ガラスの可視域の透過率が低下して、ガラスの着色が増大する傾向がある。
Ｔａは、屈折率を高める働きを有し、さらにＮｂ、Ｔｉ、Ｗと比較し、ガラスの短波長側の吸収端を長波長化させにくい成分でもあるものの、極めて高価な成分である。そのため、ガラスの安定供給の観点から、Ｔａ５＋を積極的に使用することは好ましくない。また、Ｔａの含有量が多いと、ガラスを熔融するときに原料が熔け残りやすくなる。また、ガラスの比重が増加する。
Ｗについては、その含有量が多くなると、λ５が増加する。また、可視域における透過率が減少し、比重が増大する。 Nb, Ti, Ta and W function to increase the refractive index and improve the thermal stability of glass when they are contained in appropriate amounts. However, when the content of Ti or W is increased, the absorption edge on the short wavelength side in the visible region shifts to the long wavelength side. As a result, the light absorption edge on the short wavelength side of the glass has a long wavelength. Therefore, in the above optical glass, Nb, Ti, Ta, and W are taken into consideration in order to improve the thermal stability of the glass and suppress the lengthening of the light absorption edge on the short wavelength side of the glass. In addition, the ratio of these contents is determined. The details are as follows.
Nb has a function of increasing the refractive index nd and improving the thermal stability of the glass without increasing the specific gravity, coloring and manufacturing cost of the glass. In addition, Nb is also a component that makes it difficult for the absorption edge of the glass on the short wavelength side to have a longer wavelength than that of Ti and W. The absorption edge on the short wavelength side of glass can be represented by an index called λ5, as is well known. That is, Nb is a component that does not easily increase λ5 as compared with Ti and W. Details of λ5 will be described later.
On the other hand, as the Ti content increases, λ5 increases. Further, the transmittance of the glass in the visible region tends to decrease, and the coloring of the glass tends to increase.
Ta has a function of increasing the refractive index, and is a component that makes it difficult to make the absorption edge on the short wavelength side of the glass have a longer wavelength than Nb, Ti, and W, but is an extremely expensive component. Therefore, it is not preferable to positively use Ta 5+ from the viewpoint of stable glass supply. Further, when the content of Ta is high, the raw material is likely to remain unmelted when the glass is melted. Also, the specific gravity of the glass increases.
Regarding W, λ5 increases as its content increases. In addition, the transmittance in the visible region decreases and the specific gravity increases.

上述のように、Ｔａは、含有量を低減すべき成分である。そのため、Ｔａを積極的に使用することは好ましくない。熱的安定性を改善し、短波長側の光吸収端の長波長化を抑制する（好ましくはλ５を小さくする）ために、上記ガラスでは、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３の中でＴａ２Ｏ５を除外したＮｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２およびＷＯ３の合計含有量に対するＮｂ２Ｏ５の含有量の質量比｛Ｎｂ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋ＷＯ３）｝を０．８１以上とする。質量比｛Ｎｂ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋ＷＯ３）｝の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 As described above, Ta is a component whose content should be reduced. Therefore, it is not preferable to positively use Ta. In order to improve the thermal stability and suppress the lengthening of the light absorption edge on the short wavelength side (preferably reduce λ5), in the above glass, Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 , the content weight ratio of Nb 2 O 5 to the total content of Nb 2 O 5, TiO 2 and WO 3 excluding the Ta 2 O 5 in the WO 3 {Nb 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 )} is set to 0.81 or more. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the mass ratio {Nb 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 )} are shown in the following table.

Ｔａについては、ガラスの熱的安定性を改善しつつ、高屈折率低分散化とＴａの使用量削減を図るため、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＴａ２Ｏ５の含有量の質量比｛Ｔａ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝を０．３以下とする。質量比｛Ｔａ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝の好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。 Regarding Ta, the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 is used in order to improve the thermal stability of the glass, reduce the refractive index, and reduce the amount of Ta used. The mass ratio of the content of Ta 2 O 5 with respect to {Ta 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is set to 0.3 or less. The preferable lower limit and more preferable upper limit of the mass ratio {Ta 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} are shown in the following table.

また、Ｎｂについては、ガラスの安定供給を可能とするためにＧｄ、Ｔａの含有量を低減しつつ、望ましくはＧｄ、ＴａとともにＹｂの含有量を低減しつつ、短波長側の光吸収端の長波長化を抑制し（好ましくはλ５を小さくし）、熱的安定性に優れる高屈折率低分散ガラスを提供するために、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｗの上記作用を考慮したうえで、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＮｂ２Ｏ５の含有量の質量比｛Ｎｂ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝を０．５以上とすることが好ましい。また、短波長側の光吸収端の長波長化をより抑制するためには、質量比｛Ｎｂ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝は大きくすることが好ましい。質量比｛Ｎｂ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝のより好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 Regarding Nb, while reducing the contents of Gd and Ta in order to enable stable supply of glass, and desirably reducing the contents of Yb together with Gd and Ta, the light absorption edge of the short wavelength side In order to provide a high-refractive-index, low-dispersion glass with excellent long-wavelength suppression (preferably λ5 is small) and excellent thermal stability, Nb, Ti, Ta, and W are taken into consideration, and then Nb Mass ratio of the content of Nb 2 O 5 to the total content of 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 {Nb 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} Is preferably 0.5 or more. Further, in order to further suppress the lengthening of the light absorption edge on the shorter wavelength side, it is preferable to increase the mass ratio {Nb 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )}. .. The more preferable lower limit and the preferable upper limit of the mass ratio {Nb 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} are shown in the following table.

さらに、短波長側の光吸収端の長波長化をより抑制し（好ましくはλ５の増加をより抑制し）、紫外線照射による紫外線硬化型接着剤の硬化を促進させる上から、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＴｉＯ２含有量の質量比｛ＴｉＯ２／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝を０．４０以下にすることが好ましい。質量比｛ＴｉＯ２／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝の好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。 Furthermore, from the viewpoint of further suppressing the increase in the wavelength of the light absorption edge on the short wavelength side (preferably suppressing the increase of λ5) and accelerating the curing of the ultraviolet curable adhesive by ultraviolet irradiation, Nb 2 O 5 , The mass ratio of the TiO 2 content to the total content of TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 {TiO 2 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} may be 0.40 or less. preferable. The preferable lower limit and the more preferable upper limit of the mass ratio {TiO 2 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} are shown in the following table.

同様に、短波長側の光吸収端の長波長化をより抑制する（好ましくはλ５の増加をより抑制する）上から、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＷＯ３含有量の質量比｛ＷＯ３／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝を０．３以下にすることが好ましい。質量比｛ＷＯ３／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝の好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。 Similarly, from the viewpoint of further suppressing the lengthening of the light absorption edge on the short wavelength side (preferably suppressing the increase of λ5), the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 is contained. The mass ratio of WO 3 content to the amount {WO 3 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is preferably 0.3 or less. The preferable lower limit and more preferable upper limit of the mass ratio {WO 3 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} are shown in the following table.

Ｎｂ、Ｔｉ、Ｗの中で、Ｔｉはガラスの着色を増大させる傾向が強く、また、λ５を増加させる作用も比較的強い。λ５の増加を抑える上で、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２およびＷＯ３の合計含有量（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋ＷＯ３）に対するＴｉＯ２の含有量の質量比｛ＴｉＯ２/(Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋ＷＯ３) ｝の上限を、下記表に示す好ましい上限の値にすることが好ましい。なお、質量比｛ＴｉＯ２/(Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋ＷＯ３) ｝を０にすることもできる。 Among Nb, Ti, and W, Ti has a strong tendency to increase the coloring of glass, and has a relatively strong effect of increasing λ5. In suppressing the increase of λ5, the mass ratio of the content of TiO 2 to the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 and WO 3 (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 ) {TiO 2 / (Nb 2 O 5 It is preferable to set the upper limit of + TiO 2 + WO 3 )} to the preferable upper limit values shown in the following table. The mass ratio {TiO 2 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 )} can be zero.

ガラスの熱的安定性を維持しつつ、アッベ数νｄの低下を抑える上で、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）に対するＬａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）の質量比｛（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝の下限を、下記表に示す好ましい下限の値にすることが好ましい。
一方、屈折率の低下を抑えつつ、ガラスの熱的安定性を維持する上で、質量比｛（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝の上限を、下記表に示す好ましい上限の値にすることが好ましい。 The total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O) is maintained in order to suppress the decrease of the Abbe number νd while maintaining the thermal stability of the glass. Mass ratio of the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 ) to 5 + WO 3 ). The lower limit of (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 ) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} may be set to a preferable lower limit value shown in the following table. preferable.
On the other hand, in order to maintain the thermal stability of the glass while suppressing the decrease in the refractive index, the mass ratio {(La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 ) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 ). The upper limit of 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is preferably set to the preferable upper limit values shown in the following table.

上記ガラスのガラス組成について、以下に更に説明する。   The glass composition of the above glass will be further described below.

ガラスのネットワーク形成成分であるＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量等については、先に記載した通りである。Ｂ２Ｏ３とＳｉＯ２について、Ｂ２Ｏ３は、ＳｉＯ２よりも熔融性を改善する働きが優れているが、熔融時に揮発しやすい。一方、ＳｉＯ２は、ガラスの化学的耐久性、耐候性、機械加工性を改善したり、熔融時のガラスの粘性を高める働きを有する。
一般に、ＢとＬａ等の希土類元素を含む高屈折率低分散ガラスでは、熔融時のガラスの粘性が低い。しかし、熔融時のガラスの粘性が低いと結晶化しやすくなる。ガラス製造時の結晶化は、アモルファス状態（非晶質状態）よりも結晶化したほうが安定であり、ガラスを構成するイオンがガラス中を移動して結晶構造をもつように配列することにより生じる。したがって、熔融時の粘性が高くなるようにＢ２Ｏ３とＳｉＯ２の各成分の含有量の比率を調整することにより、上記イオンを結晶構造をもつように配列しにくくして、ガラスの結晶化を更に抑制しガラスの耐失透性を一層改善することができる。
以上の観点から、Ｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量に対するＢ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｂ２Ｏ３／（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）｝の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。下記表に示す下限以上とすることは、ガラスの熔融性改善の観点からも好ましい。また、下記表に示す上限以下とすることは、熔融時のガラスの粘性を高めるうえで好ましい。更に、下記表に示す上限以下とすることは、熔融時の揮発によるガラス組成の変動およびこれによる光学特性の変動を低減するために、またガラスの化学的耐久性、耐候性および機械加工性の１つ以上の改善の観点からも好ましい。 The total content of B 2 O 3 and SiO 2 , which are the glass network-forming components, is as described above. Regarding B 2 O 3 and SiO 2 , B 2 O 3 has a better function of improving the meltability than SiO 2, but is easily volatilized during melting. On the other hand, SiO 2 has a function of improving the chemical durability, weather resistance and machinability of glass, and increasing the viscosity of glass during melting.
Generally, in a high-refractive-index, low-dispersion glass containing rare earth elements such as B and La, the viscosity of the glass at the time of melting is low. However, if the viscosity of the glass during melting is low, it tends to crystallize. Crystallization during glass production is more stable when crystallized than in an amorphous state (amorphous state), and occurs when ions constituting the glass move in the glass and are arranged so as to have a crystal structure. Therefore, by adjusting the content ratio of each component of B 2 O 3 and SiO 2 so that the viscosity at the time of melting becomes high, it becomes difficult to arrange the above ions so as to have a crystal structure, and the glass crystal Further, the devitrification resistance of glass can be further improved.
From the above viewpoints, the preferable lower limit and the preferable upper limit of the mass ratio of the B 2 O 3 content to the total content of B 2 O 3 and SiO 2 {B 2 O 3 / (B 2 O 3 + SiO 2 )} are It is as shown in the table below. It is preferable that the content is not less than the lower limit shown in the following table from the viewpoint of improving the glass meltability. Further, it is preferable that the content is not more than the upper limit shown in the following table in order to increase the viscosity of the glass at the time of melting. Further, the content of less than or equal to the upper limit shown in the following table reduces fluctuations in the glass composition due to volatilization at the time of melting and fluctuations in optical characteristics, and also in terms of chemical durability, weather resistance and machinability of the glass. It is also preferable from the viewpoint of one or more improvements.

Ｂ２Ｏ３含有量、ＳｉＯ２含有量のそれぞれについて、ガラスの耐失透性、熔融性、成形性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性等を改善する上から好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 Regarding each of the B 2 O 3 content and the SiO 2 content, a preferable lower limit and a preferable upper limit from the viewpoint of improving devitrification resistance, meltability, moldability, chemical durability, weather resistance, machinability, etc. of glass. Is shown in the table below.

ＺｎＯは、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔融を促進する働き、すなわち、熔融性を改善する働きを有する。また、屈折率ｎｄやアッベ数νｄを調整したり、ガラス転移温度を低下させる働きも有する。ＺｎＯの含有量をＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量で除した値、すなわち、質量比｛ＺｎＯ／（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）｝は、アッベ数νｄの低下の抑制、ガラスの熱的安定性の改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）の観点から、０．３０以下とすることが好ましい。なお上記ガラスにおいてＺｎＯは含まれていてもよく含まれていなくてもよい任意成分であるため、質量比｛ＺｎＯ／（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）｝は０以上であることが好ましいが、熔融性を向上させ、均質なガラスを容易に作製するためにはＺｎを含有させて質量比｛ＺｎＯ／（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）｝を０超とすることがより好ましい。質量比｛ＺｎＯ／（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）｝のより好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。 ZnO has a function of accelerating the melting of the glass raw material when melting the glass, that is, a function of improving the meltability. It also has a function of adjusting the refractive index nd and the Abbe number νd, and lowering the glass transition temperature. A value obtained by dividing the content of ZnO by the total content of B 2 O 3 and SiO 2 , that is, the mass ratio {ZnO / (B 2 O 3 + SiO 2 )}, suppresses the decrease of the Abbe number νd, From the viewpoint of improving the thermal stability and suppressing the decrease in the glass transition temperature (improving the machinability by this), it is preferably 0.30 or less. Since ZnO is an optional component which may or may not be contained in the above glass, it is preferable that the mass ratio {ZnO / (B 2 O 3 + SiO 2 )} be 0 or more. In order to improve the property and to easily produce a homogeneous glass, it is more preferable that Zn is contained and the mass ratio {ZnO / (B 2 O 3 + SiO 2 )} exceeds 0. The more preferable lower limit and the more preferable upper limit of the mass ratio {ZnO / (B 2 O 3 + SiO 2 )} are shown in the following table.

ガラスの熔融性、熱的安定性、成形性、機械加工性等を改善し、上記した光学特性を実現する上から、ＺｎＯ含有量の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。   The preferable lower limit and the preferable upper limit of the ZnO content are as shown in the following table in order to improve the meltability, thermal stability, moldability, machinability, etc. of glass and realize the above-mentioned optical characteristics.

ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）、化学的耐久性の改善の観点から、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比｛ＺｎＯ／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝は、０．６１未満であることが好ましい。一方、ＺｎＯは任意成分であるため、質量比｛ＺｎＯ／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝の下限は０が好ましいが、熔融性の向上、短波長側の光吸収端の長波長化の更なる抑制する（好ましくはλ５の増加の更なる抑制）の観点から、０超とすることがより好ましい。以上の点を考慮すると、質量比｛ＺｎＯ／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝のより好ましい下限およびより好ましい上限は、下記表に示す通りである。 From the viewpoint of further improving the thermal stability of the glass, suppressing the decrease of the glass transition temperature (improving the machinability by this), and improving the chemical durability, Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and The mass ratio of ZnO content to the total content of WO 3 {ZnO / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is preferably less than 0.61. On the other hand, since ZnO is an optional component, the lower limit of the mass ratio {ZnO / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is preferably 0, but the meltability is improved and the light absorption edge on the short wavelength side is From the viewpoint of further suppressing the increase in the wavelength of (1) (preferably further suppressing the increase of λ5), it is more preferably 0 or more. Considering the above points, the more preferable lower limit and the more preferable upper limit of the mass ratio {ZnO / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} are as shown in the following table.

Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３について、上記作用・効果を考慮したうえで、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５、ＷＯ３の各成分の含有量の好ましい範囲を、下記表に示す。 For Nb 2 O 5, TiO 2, Ta 2 O 5, WO 3 , in consideration of the above-described action and effect, the preferred content of each component of Nb 2 O 5, TiO 2, Ta 2 O 5, WO 3 The ranges are shown in the table below.

次に、以上説明した成分以外の任意成分について説明する。   Next, optional components other than the components described above will be described.

Ｌｉ２Ｏは、ガラス転移温度を低下させる作用が強いため、その含有量が多くなると機械加工性が低下傾向を示す。また、化学的耐久性や耐候性も低下傾向を示す。したがって、Ｌｉ２Ｏ含有量を５％以下とすることが好ましい。Ｌｉ２Ｏの含有量の好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。Ｌｉ２Ｏの含有量は０％としてもよい。 Since Li 2 O has a strong effect of lowering the glass transition temperature, the machinability tends to decrease as its content increases. In addition, chemical durability and weather resistance also tend to decrease. Therefore, the Li 2 O content is preferably 5% or less. The preferable lower limit and the more preferable upper limit of the Li 2 O content are shown in the following table. The content of Li 2 O may be 0%.

Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２Ｏ、Ｃｓ２Ｏは、いずれも、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性が低下傾向を示す。したがって、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２Ｏ、Ｃｓ２Ｏの各含有量の下限および上限は、それぞれ下記表に示す通りとすることが好ましい。 Na 2 O, K 2 O, Rb 2 O, and Cs 2 O all have a function of improving the meltability of glass, but when the content of these increases, the thermal stability and chemical durability of the glass are increased. Property, weather resistance and machinability tend to decrease. Therefore, it is preferable that the lower limit and the upper limit of each content of Na 2 O, K 2 O, Rb 2 O, and Cs 2 O be as shown in the following table.

ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性を維持しつつ、ガラスの熔融性を改善する上から、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの合計含有量（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 In order to improve the meltability of glass while maintaining the thermal stability, chemical durability, weather resistance and machinability of glass, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O (Li The preferable lower limit and the preferable upper limit of ( 2 O + Na 2 O + K 2 O) are as shown in the following table.

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、いずれもガラスの熔融性を改善させる働きを有する成分である。ただし、これら成分の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、失透傾向を示す。したがって、これら成分のそれぞれの含有量は、それぞれ下記に示す下限以上とすることが好ましく、上限以下とすることが好ましい。   MgO, CaO, SrO, and BaO are all components that have the function of improving the meltability of glass. However, when the content of these components increases, the thermal stability of the glass decreases and the glass tends to devitrify. Therefore, the content of each of these components is preferably not less than the lower limit and not more than the upper limit shown below.

また、ガラスの熱的安定性を維持する上から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、下記表に示す下限以上とすることが好ましく、上限以下とすることが好ましい。   Further, from the viewpoint of maintaining the thermal stability of the glass, the total content of MgO, CaO, SrO and BaO (MgO + CaO + SrO + BaO) is preferably equal to or higher than the lower limit shown in the following table, and is preferably equal to or lower than the upper limit.

Ａｌ２Ｏ３は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有する成分である。ただし、Ａｌ２Ｏ３の含有量が多くなると、屈折率ｎｄの低下傾向、ガラスの熱的安定性の低下傾向、熔融性の低下傾向がみられることがある。以上の点を考慮し、Ａｌ２Ｏ３含有量は、下記表に示す下限以上であることが好ましく、上限以下であることが好ましい。 Al 2 O 3 is a component having a function of improving the chemical durability and weather resistance of glass. However, when the content of Al 2 O 3 increases, the refractive index nd may decrease, the thermal stability of the glass may decrease, and the meltability may decrease. In consideration of the above points, the Al 2 O 3 content is preferably not less than the lower limit and not more than the upper limit shown in the following table.

Ｇａ２Ｏ３、Ｉｎ２Ｏ３、Ｓｃ２Ｏ３、ＨｆＯ２は、いずれも屈折率ｎｄを高める働きを有する。ただし、これらの成分は高価であり、上記光学ガラスを得るうえで必須の成分ではない。したがって、Ｇａ２Ｏ３、Ｉｎ２Ｏ３、Ｓｃ２Ｏ３、ＨｆＯ２の各含有量は、下記表に示す下限以上とすることが好ましく、上限以下とすることが好ましい。 Ga 2 O 3 , In 2 O 3 , Sc 2 O 3 , and HfO 2 all have a function of increasing the refractive index nd. However, these components are expensive and are not essential components for obtaining the optical glass. Therefore, the content of each of Ga 2 O 3 , In 2 O 3 , Sc 2 O 3 , and HfO 2 is preferably not less than the lower limit and not more than the upper limit shown in the following table.

Ｌｕ２Ｏ３は、屈折率ｎｄを高める働きを有するが、ガラスの比重を増加させる成分でもある。また、ＬｕはＧｄ、Ｙｂと同様、重希土類元素であることから、Ｌｕの含有量を低減することは好ましい。以上の点から、Ｌｕ２Ｏ３含有量の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 Lu 2 O 3 has a function of increasing the refractive index nd, but is also a component that increases the specific gravity of glass. Further, since Lu is a heavy rare earth element like Gd and Yb, it is preferable to reduce the content of Lu. From the above points, the preferable lower limit and the preferable upper limit of the Lu 2 O 3 content are as shown in the following table.

ＧｅＯ２は、屈折率ｎｄを高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。ガラスの製造コストを低減する上から、ＧｅＯ２含有量の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 GeO 2 has a function of increasing the refractive index nd, but is a remarkably expensive component among commonly used glass components. From the viewpoint of reducing the manufacturing cost of glass, the preferable lower limit and the preferable upper limit of the GeO 2 content are as shown in the following table.

Ｂｉ２Ｏ３は、屈折率ｎｄを高めるとともに、アッベ数νｄを低下させる成分である。また、ガラスの着色を増大させやすい成分でもある。上記した光学特性を有し、かつ着色の少ないガラスを作製するうえで、Ｂｉ２Ｏ３含有量の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 Bi 2 O 3 is a component that raises the refractive index nd and lowers the Abbe number νd. It is also a component that tends to increase the coloring of glass. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the Bi 2 O 3 content for producing a glass having the above-mentioned optical properties and little coloring are as shown in the following table.

以上説明した各種作用・効果を良好に得るうえで、以上記載したガラス成分の各含有量の合計（合計含有量）は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８％よりも多くすることがより好ましく、９９％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましい。   In order to satisfactorily obtain the various actions and effects described above, the total content (total content) of the glass components described above is preferably more than 95%, and more than 98%. More preferably, it is more preferably more than 99%, even more preferably more than 99.5%.

以上記載したカガラス成分以外のガラス成分の中で、Ｐ２Ｏ５は、屈折率ｎｄを低下させる成分であり、ガラスの熱的安定性を低下させる成分でもあるが、極少量の導入であればガラスの熱的安定性を向上させることがある。上記した光学特性を有するとともに、熱的安定性が優れたガラスを作製するうえで、Ｐ２Ｏ５含有量の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 Among the glass components other than the above-mentioned glass components, P 2 O 5 is a component that lowers the refractive index nd and is a component that lowers the thermal stability of the glass, but if it is introduced in an extremely small amount, It may improve the thermal stability of the glass. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the P 2 O 5 content for producing a glass having the above-mentioned optical properties and excellent thermal stability are as shown in the following table.

ＴｅＯ２は、屈折率ｎｄを高める成分であるが、毒性を有する成分であることから、ＴｅＯ２の含有量を少なくすることが好ましい。ＴｅＯ２含有量の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 TeO 2 is a component that raises the refractive index nd, but since it is a component having toxicity, it is preferable to reduce the content of TeO 2 . The preferable lower limit and the preferable upper limit of the TeO 2 content are as shown in the following table.

なお上記の各表において（より）好ましい下限または上限に０％が記載されている成分は、含有量が０％であることも好ましい。複数成分の合計含有量についても同様である。   In addition, it is also preferable that the content of 0% in the (more) preferable lower limit or upper limit in each of the above tables has a content of 0%. The same applies to the total content of multiple components.

Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、それぞれ毒性を有する。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことか好ましい。
Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことか好ましい。
Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅは、ガラスの着色を増大させたり、蛍光の発生源となり、光学素子用のガラスに含有させる元素としては好ましくない。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことか好ましい。 Pb, As, Cd, Tl, Be, and Se each have toxicity. Therefore, it is preferable that these elements are not contained, that is, these elements are not introduced into the glass as a glass component.
U, Th, and Ra are all radioactive elements. Therefore, it is preferable that these elements are not contained, that is, these elements are not introduced into the glass as a glass component.
V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Pr, Nd, Pm, Sm, Eu, Tb, Dy, Ho, Er, Tm, Ce increase the coloring of the glass or become a fluorescence source. However, it is not preferable as an element to be contained in the glass for an optical element. Therefore, it is preferable that these elements are not contained, that is, these elements are not introduced into the glass as a glass component.

Ｓｂ、Ｓｎは清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。
Ｓｂの添加量は、Ｓｂ２Ｏ３に換算し、Ｓｂ２Ｏ３以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、０〜０．１１質量％の範囲にすることが好ましく、０．０１〜０．０８質量％の範囲にすることがより好ましく、０．０２〜０．０５質量％の範囲にすることがさらに好ましい。
Ｓｎの添加量は、ＳｎＯ２に換算し、ＳｎＯ２以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、０〜０．５質量％の範囲にすることが好ましく、０〜０．２質量％の範囲にすることがより好ましく、０質量％の範囲にすることがさらに好ましい。 Sb and Sn are arbitrarily addable elements that function as a fining agent.
The addition amount of Sb is converted into Sb 2 O 3, when the total content of glass components other than Sb 2 O 3 is 100 mass%, preferably in the range of 0 to 0.11 wt%, The range of 0.01 to 0.08 mass% is more preferable, and the range of 0.02 to 0.05 mass% is further preferable.
The addition amount of Sn is converted into SnO 2, when the total content of the glass component other than the SnO 2 is 100 mass%, preferably in the range of 0 to 0.5 mass%, 0-0. It is more preferably in the range of 2% by mass, further preferably in the range of 0% by mass.

＜ガラス特性＞
（ガラスの光学特性）
上記ガラスは、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲であり、かつ屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して下記（１）式を満たすガラスである。
ｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×ｖｄ ・・・ （１）
アッベ数νｄが３９．５以上のガラスは、光学素子の材料として色収差の補正に有効である。他方、アッベ数νｄが４１．５より大きくなると、屈折率を低下させないとガラスの熱的安定性が著しく低下し、ガラスを製造する過程で失透しやすくなる。アッベ数νｄの好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。 <Glass properties>
(Optical characteristics of glass)
The above glass is a glass having an Abbe number νd in the range of 39.5 to 41.5 and a refractive index nd satisfying the following formula (1) with respect to the Abbe number νd.
nd ≧ 2.0927−0.0058 × vd (1)
A glass having an Abbe number νd of 39.5 or more is effective as a material for an optical element in correcting chromatic aberration. On the other hand, if the Abbe's number νd is larger than 41.5, the thermal stability of the glass will be significantly lowered unless the refractive index is lowered, and devitrification is likely to occur in the glass manufacturing process. The preferable lower limit and the preferable upper limit of the Abbe number νd are shown in the following table.

上記ガラスは、屈折率ｎｄが、アッベ数νｄに対して（１）式を満たす。アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲であり、かつ屈折率ｎｄが（１）式を満たすガラスは、光学系の設計において、利用価値の高いガラスである。
屈折率ｎｄの上限は、ガラス組成により自ずと定まる。熱的安定性を改善し失透しにくいガラスを得るためには、屈折率ｎｄが下記（２）式を満たすことが好ましい。
ｎｄ≦２．１２７０−０．００５８×ｖｄ ・・・ （２）
アッベ数νｄに対する屈折率ｎｄの好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。 In the above glass, the refractive index nd satisfies the expression (1) with respect to the Abbe number νd. A glass having an Abbe number νd in the range of 39.5 to 41.5 and a refractive index nd satisfying the formula (1) is a glass having a high utility value in the design of an optical system.
The upper limit of the refractive index nd is naturally determined by the glass composition. In order to improve the thermal stability and obtain a glass that does not easily devitrify, the refractive index nd preferably satisfies the following formula (2).
nd ≦ 2.1270-0.0058 × vd (2)
The preferable lower limit and more preferable upper limit of the refractive index nd with respect to the Abbe number νd are shown in the following table.

また、屈折率ｎｄは、下記表に示す下限以上であることも好ましく、上限以下であることも好ましい。   Further, the refractive index nd is preferably not less than the lower limit and not more than the upper limit shown in the following table.

（部分分散特性）
色収差補正の観点から、上記ガラスは、アッベ数νｄを固定したとき、部分分散比が小さいガラスであることが好ましい。
ここで、部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ｇ線、Ｆ線、ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎｃを用いて、（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎｃ）と表される。
高次の色収差補正に好適なガラスを提供する上から、上記ガラスの部分分散比Ｐｇ，ｆの好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 (Partial dispersion characteristics)
From the viewpoint of chromatic aberration correction, it is preferable that the glass has a small partial dispersion ratio when the Abbe number νd is fixed.
Here, the partial dispersion ratio Pg, F is expressed as (ng-nF) / (nF-nc) using the respective refractive indexes ng, nF, and nc at the g-line, F-line, and c-line.
The preferable lower limit and the preferable upper limit of the partial dispersion ratio Pg, f of the above glass are as shown in the following table in order to provide the glass suitable for the correction of high-order chromatic aberration.

（ガラス転移温度）
上記ガラスのガラス転移温度は、特に限定されないが、好ましくは６４０℃以上である。ガラス転移温度を６４０℃以上にすることにより、切断、切削、研削、研磨などガラスを機械的に加工する時に、ガラスを破損しにくくすることができる。また、ガラス転移温度を低下させる働きの強いＬｉ、Ｚｎなどの成分を多量に含有させなくてもよいため、Ｇｄ、Ｔａの含有量を少なくしても、更にはＹｂの含有量も少なくしても、熱的安定性を向上しやすくなる。
一方、ガラス転移温度を高くし過ぎると、ガラスを高温でアニールしなければならなくなり、アニール炉が著しく消耗する。また、ガラスを成形するときに、高い温度で成形を行わなければならず、成形に使用する型の消耗が著しくなる。
機械加工性の改善、アニール炉や成形型への負担軽減から、ガラス転移温度の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。 (Glass-transition temperature)
The glass transition temperature of the glass is not particularly limited, but is preferably 640 ° C. or higher. By setting the glass transition temperature to 640 ° C. or higher, it is possible to make the glass less likely to be damaged when mechanically processing the glass such as cutting, cutting, grinding and polishing. Further, since it is not necessary to include a large amount of components such as Li and Zn having a strong function of lowering the glass transition temperature, it is possible to reduce the content of Gd and Ta, and further reduce the content of Yb. Also, it becomes easy to improve the thermal stability.
On the other hand, if the glass transition temperature is too high, the glass has to be annealed at a high temperature, and the annealing furnace is significantly consumed. Further, when the glass is molded, the molding has to be carried out at a high temperature, and the mold used for the molding is significantly consumed.
The preferable lower limit and the preferable upper limit of the glass transition temperature are shown in the following table from the viewpoint of improving the machinability and reducing the load on the annealing furnace and the molding die.

（ガラスの光線透過性）
ガラスの光線透過性、詳しくは、短波長側の光吸収端の長波長化が抑制されていることは、着色度λ５により評価することができる。着色度λ５とは、紫外域から可視域にかけて、厚さ１０ｍｍのガラスの分光透過率（表面反射損失を含む）が５％となる波長を表す。後述の実施例に示すλ５は、２５０〜７００ｎｍの波長域において測定された値である。分光透過率とは、例えばより詳しくは、１０．０±０．１ｍｍの厚さに研磨された互いに平行な平面を有するガラス試料を用い、上記研磨された面に対して垂直方向から光を入射して得られる分光透過率、すなわち、上記ガラス試料に入射する光の強度をＩｉｎ、上記ガラス試料を透過した光の強度をＩｏｕｔとしたときのＩｏｕｔ／Ｉｉｎのことである。
着色度λ５によれば、分光透過率の短波長側の吸収端を定量的に評価することができる。前述の通り、接合レンズ作製のためにレンズ同士を紫外線硬化型接着剤により接合する際など、光学素子を通して接着剤に紫外線を照射し接着剤を硬化させることが行われる。効率よく紫外線硬化型接着剤の硬化を行う上から、分光透過率の短波長側の吸収端が短い波長域にあることが好ましい。この短波長側の吸収端を定量的に評価する指標として、着色度λ５を用いることができる。上記ガラスは、先に記載した組成調整により、好ましくは３３５ｎｍ以下、より好ましくは３３２ｎｍ以下、更に好ましくは３３０ｎｍ以下、一層好ましくは３２８ｎｍ以下、より一層好ましくは３２６ｎｍ以下のλ５を示すことができる。λ５の下限は、一例として、３１５ｎｍを目安とすることができるが、低いほど好ましく特に限定されるものではない。 (Light transmittance of glass)
It is possible to evaluate that the light transmittance of glass, more specifically, the suppression of increasing the wavelength of the light absorption edge on the short wavelength side is evaluated by the coloring degree λ5. The coloring degree λ5 represents a wavelength at which the spectral transmittance (including surface reflection loss) of glass having a thickness of 10 mm is 5% from the ultraviolet region to the visible region. Λ5 shown in the examples described later is a value measured in the wavelength range of 250 to 700 nm. More specifically, the spectral transmittance is, for example, more specifically, a glass sample having parallel flat surfaces polished to a thickness of 10.0 ± 0.1 mm is used, and light is incident on the polished surface in a direction perpendicular to the surface. The spectral transmittance obtained by the above, that is, Iout / Iin when the intensity of light incident on the glass sample is Iin and the intensity of light transmitted through the glass sample is Iout.
According to the coloring degree λ5, the absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance can be quantitatively evaluated. As described above, when the lenses are cemented with each other by an ultraviolet curable adhesive for producing the cemented lens, the adhesive is irradiated with ultraviolet rays through the optical element to cure the adhesive. From the viewpoint of efficiently curing the ultraviolet curable adhesive, it is preferable that the absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance is in the short wavelength range. The coloring degree λ5 can be used as an index for quantitatively evaluating the absorption edge on the short wavelength side. The above-mentioned glass can exhibit a λ5 of preferably 335 nm or less, more preferably 332 nm or less, still more preferably 330 nm or less, still more preferably 328 nm or less, still more preferably 326 nm or less, by adjusting the composition described above. As an example, the lower limit of λ5 can be set to 315 nm, but the lower limit is preferable and it is not particularly limited.

一方、ガラスの着色度の指標としては、着色度λ７０が挙げられる。λ７０は、λ５について記載した方法で測定される分光透過率が７０％となる波長を表す。着色の少ないガラスとする上から、λ７０の好ましい範囲は４２０ｎｍ以下、より好ましい範囲は４００ｎｍ以下、一層好ましい範囲は３９０ｎｍ以下、より一層好ましい範囲は３８０ｎｍ以下である。λ７０の下限の目安は３５０ｎｍであるが、低いほど好ましく特に限定されるものではない。
また、ガラスの着色度の指標としては、着色度λ８０も挙げられる。λ８０は、λ５について記載した方法で測定される分光透過率が８０％となる波長を表す。着色の少ないガラスとする上から、λ８０の好ましい範囲は５５０ｎｍ以下、より好ましい範囲は５００ｎｍ以下、一層好ましい範囲は４９０ｎｍ以下、より一層好ましい範囲は４８０ｎｍ以下である。λ８０の下限の目安は３５５ｎｍであるが、低いほど好ましく特に限定されるものではない。 On the other hand, as an index of the coloring degree of glass, the coloring degree λ70 can be mentioned. λ70 represents the wavelength at which the spectral transmittance measured by the method described for λ5 is 70%. In order to obtain a glass with little coloring, the preferable range of λ70 is 420 nm or less, the more preferable range is 400 nm or less, the still more preferable range is 390 nm or less, and the still more preferable range is 380 nm or less. The lower limit of λ70 is 350 nm, but the lower limit is preferable and it is not particularly limited.
Further, as an index of the coloring degree of glass, the coloring degree λ80 can also be mentioned. λ80 represents a wavelength at which the spectral transmittance measured by the method described for λ5 is 80%. From the standpoint of making the glass less colored, the preferable range of λ80 is 550 nm or less, the more preferable range is 500 nm or less, the further preferable range is 490 nm or less, and the still more preferable range is 480 nm or less. The lower limit of λ80 is 355 nm, but the lower limit is preferable and it is not particularly limited.

（ガラスの比重）
光学系を構成する光学素子（レンズ）では、レンズを構成するガラスの屈折率とレンズの光学機能面（制御しようとする光線が入射、出射する面）の曲率によって、屈折力が決まる。光学機能面の曲率を大きくしようとすると、レンズの厚みも増加する。その結果、レンズが重くなる。これに対し、屈折率の高いガラスを使用すれば、光学機能面の曲率を大きくしなくても大きな屈折力を得ることができる。
以上より、ガラスの比重の増加を抑えつつ、屈折率を高めることができれば、一定の屈折力を有する光学素子の軽量化が可能となる。
屈折率ｎｄの屈折力への寄与に関しては、ガラスの屈折率ｎｄから真空中の屈折率である１を引いた値（ｎｄ―１）に対してガラスの比重ｄの比を取ることにより、光学素子の軽量化を図る際の指標とすることができる。すなわち、ｄ／（ｎｄ−１）を光学素子の軽量化を図る際の指標とし、この値を低減することにより、レンズの軽量化を図ることができる。
上記ガラスは、比重の増加を招くＧｄ、Ｔａの占める比率が少なく、またＹｂの占める比率を少なくすることもできるので、高屈折率低分散ガラスでありながら、低比重化が可能である。したがって、上記ガラスのｄ／（ｎｄ−１）は、例えば５．７０以下であることができる。ただし、ｄ／（ｎｄ−１）を過剰に減少させると、ガラスの熱的安定性が低下傾向を示す。そのため、ｄ／（ｎｄ−１）は、５．００以上とすることが好ましい。 ｄ／（ｎｄ−１）のより好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。 (Specific gravity of glass)
In the optical element (lens) that constitutes the optical system, the refractive power is determined by the refractive index of the glass that constitutes the lens and the curvature of the optically functional surface of the lens (the surface on which the light beam to be controlled enters and exits). When the curvature of the optically functional surface is increased, the lens thickness also increases. As a result, the lens becomes heavy. On the other hand, if glass having a high refractive index is used, a large refractive power can be obtained without increasing the curvature of the optical function surface.
From the above, if it is possible to increase the refractive index while suppressing an increase in the specific gravity of glass, it is possible to reduce the weight of an optical element having a constant refractive power.
Regarding the contribution of the refractive index nd to the refractive power, the ratio of the specific gravity d of the glass to the value (nd-1) obtained by subtracting 1 which is the refractive index in vacuum from the refractive index nd of the glass It can be used as an index for reducing the weight of the element. That is, d / (nd-1) is used as an index for reducing the weight of the optical element, and the weight of the lens can be reduced by reducing this value.
In the above glass, the proportion of Gd and Ta that causes an increase in specific gravity is small, and the proportion of Yb can also be small, so that the glass can have a low specific gravity even though it has a high refractive index and low dispersion. Therefore, d / (nd-1) of the above glass can be, for example, 5.70 or less. However, when d / (nd-1) is excessively decreased, the thermal stability of the glass tends to decrease. Therefore, d / (nd-1) is preferably 5.00 or more. The more preferable lower limit and the more preferable upper limit of d / (nd-1) are shown in the following table.

更に、上記ガラスの比重ｄの好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。比重ｄを下記表に示す上限以下にすることは、このガラスからなる光学素子の軽量化の観点から好ましい。また、比重を下記表に示す下限以上にすることは、ガラスの熱的安定性をより改善する上で好ましい。   Further, preferable lower limit and preferable upper limit of the specific gravity d of the above glass are shown in the following table. Setting the specific gravity d to the upper limit or less shown in the following table is preferable from the viewpoint of reducing the weight of the optical element made of this glass. Further, it is preferable that the specific gravity is not less than the lower limit shown in the following table in order to further improve the thermal stability of the glass.

（液相温度）
ガラスの熱的安定性の指標の一つに液相温度がある。ガラス製造時の結晶化、失透を抑制する上から、液相温度ＬＴが１３００℃以下であることが好ましく、１２５０℃以下であることがより好ましい。液相温度ＬＴの下限は、一例として１１００℃以上であるが、低いことが好ましく特に限定されるものではない。 (Liquid phase temperature)
The liquidus temperature is one of the indexes of the thermal stability of glass. From the viewpoint of suppressing crystallization and devitrification during glass production, the liquidus temperature LT is preferably 1300 ° C. or lower, and more preferably 1250 ° C. or lower. The lower limit of the liquidus temperature LT is, for example, 1100 ° C. or higher, but it is preferably low and is not particularly limited.

以上説明した本発明の一態様にかかるガラスは、屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄが大きく、光学素子用のガラス材料として有用である。更に、先に記載した組成調整により、ガラスの均質化および着色低減も可能である。したがって上記ガラスは、光学ガラスとして好適である。   The glass according to one embodiment of the present invention described above has a large refractive index nd and an Abbe number νd, and is useful as a glass material for an optical element. Furthermore, homogenization and color reduction of glass are possible by adjusting the composition described above. Therefore, the above glass is suitable as an optical glass.

＜ガラスの製造方法＞
上記ガラスは、目的のガラス組成が得られるように、原料である酸化物、炭酸塩、硫酸塩、硝酸塩、水酸化物などを秤量、調合し、十分に混合して混合バッチとし、熔融容器内で加熱、熔融し、脱泡、攪拌を行い均質かつ泡を含まない熔融ガラスを作り、これを成形することによって得ることができる。具体的には公知の熔融法を用いて作ることができる。上記ガラスは、上記した光学特性を有する高屈折率低分散ガラスでありながら、熱的安定性が優れているため、公知の熔融法、成形法を用いて、安定的に製造することができる。 <Glass manufacturing method>
The above-mentioned glass is a raw material such as an oxide, a carbonate, a sulfate, a nitrate, and a hydroxide, which are weighed and mixed so that a desired glass composition can be obtained, and they are sufficiently mixed into a mixed batch in a melting vessel. It can be obtained by heating, melting, defoaming, and stirring to produce a homogeneous and bubble-free molten glass, which is then molded. Specifically, it can be produced using a known melting method. The above-mentioned glass is a high-refractive-index, low-dispersion glass having the above-mentioned optical characteristics, but since it has excellent thermal stability, it can be stably produced by a known melting method or molding method.

［プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、およびそれらの製造方法］
本発明の他の一態様は、
上述のガラスからなるプレス成形用ガラス素材；
上述のガラスからなる光学素子ブランク、
に関する。 [Glass material for press molding, optical element blank, and manufacturing method thereof]
Another aspect of the present invention is
Glass material for press molding, which is made of the above-mentioned glass;
An optical element blank made of the above glass,
Regarding

本発明の他の一態様によれば、
上述のガラスをプレス成形用ガラス素材に成形する工程を備えるプレス成形用ガラス素材の製造方法；
上述のプレス成形用ガラス素材を、プレス成形型を用いてプレス成形することにより光学素子ブランクを作製する工程を備える光学素子ブランクの製造方法；
上述のガラスを光学素子ブランクに成形する工程を備える光学素子ブランクの製造方法、
も提供される。 According to another aspect of the present invention,
A method for producing a glass material for press molding, comprising a step of forming the above glass into a glass material for press molding;
A method for producing an optical element blank, which comprises a step of producing an optical element blank by press-forming the above-mentioned press-molding glass material using a press mold.
A method for manufacturing an optical element blank, which comprises a step of molding the above glass into an optical element blank,
Is also provided.

光学素子ブランクとは、目的とする光学素子の形状に近似し、光学素子の形状に研磨しろ(研磨により除去することになる表面層)、必要に応じて研削しろ(研削により除去することになる表面層)を加えた光学素子母材である。光学素子ブランクの表面を研削、研磨することにより、光学素子が仕上げられる。一態様では、上記ガラスを適量熔融して得た熔融ガラスをプレス成形する方法（ダイレクトプレス法と呼ばれる。）により、光学素子ブランクを作製することができる。他の一態様では、上記ガラスを適量熔融して得た熔融ガラスを固化することにより光学素子ブランクを作製することもできる。   The optical element blank is similar to the shape of the desired optical element, and the shape of the optical element should be polished (surface layer to be removed by polishing) and, if necessary, ground (to be removed by grinding). It is an optical element base material to which a surface layer) is added. The optical element is finished by grinding and polishing the surface of the optical element blank. In one aspect, an optical element blank can be produced by a method of forming a molten glass obtained by melting an appropriate amount of the above glass (called a direct pressing method). In another embodiment, an optical element blank can be produced by solidifying a molten glass obtained by melting an appropriate amount of the above glass.

また、他の一態様では、プレス成形用ガラス素材を作製し、作製したプレス成形用ガラス素材をプレス成形することにより、光学素子ブランクを作製することができる。   In another aspect, an optical element blank can be produced by producing a press-molding glass material and press-forming the produced press-molding glass material.

プレス成形用ガラス素材のプレス成形は、加熱して軟化した状態にあるプレス成形用ガラス素材をプレス成形型でプレスする公知の方法により行うことができる。加熱、プレス成形は、ともに大気中で行うことができる。プレス成形後にアニールしてガラス内部の歪を低減することにより、均質な光学素子ブランクを得ることができる。   The press molding of the glass material for press molding can be performed by a known method of pressing the glass material for press molding in a softened state by heating with a press mold. Both heating and press molding can be performed in the atmosphere. A uniform optical element blank can be obtained by annealing after press molding to reduce the strain inside the glass.

プレス成形用ガラス素材は、そのままの状態で光学素子ブランク作製のためのプレス成形に供されるプレス成形用ガラスゴブと呼ばれるものに加え、切断、研削、研磨などの機械加工を施してプレス成形用ガラスゴブを経てプレス成形に供されるものも含む。切断方法としては、ガラス板の表面の切断したい部分にスクライビングと呼ばれる方法で溝を形成し、溝が形成された面の裏面から溝の部分に局所的な圧力を加えて、溝の部分でガラス板を割る方法や、切断刃によってガラス板をカットする方法などがある。また、研削、研磨方法としてはバレル研磨などが挙げられる。   In addition to what is called a press-molding glass gob that is used for press-molding for making optical element blanks, the press-molding glass material is subjected to mechanical processing such as cutting, grinding, and polishing to obtain a press-molding glass gob. Also included are those that are subjected to press molding through. As a cutting method, a groove is formed by a method called scribing on a portion of the surface of the glass plate to be cut, and a local pressure is applied to the groove portion from the back surface of the surface where the groove is formed, so that the glass is cut at the groove portion. There are methods such as breaking the plate and cutting the glass plate with a cutting blade. Moreover, barrel grinding etc. are mentioned as a grinding and polishing method.

プレス成形用ガラス素材は、例えば、熔融ガラスを鋳型に鋳込みガラス板に成形し、このガラス板を複数のガラス片に切断することにより作製することができる。または、適量の熔融ガラスを成形してプレス成形用ガラスゴブを作製することもできる。プレス成形用ガラスゴブを、再加熱、軟化してプレス成形して作製することにより、光学素子ブランクを作製することもできる。ガラスを再加熱、軟化してプレス成形して光学素子ブランクを作製する方法は、ダイレクトプレス法に対してリヒートプレス法と呼ばれる。   The glass material for press molding can be produced, for example, by casting molten glass into a mold to form a glass plate, and cutting the glass plate into a plurality of glass pieces. Alternatively, a glass gob for press molding can be produced by molding an appropriate amount of molten glass. An optical element blank can also be produced by producing a press-molding glass gob by reheating, softening and press-molding. A method of reheating and softening glass and press-molding the glass to manufacture an optical element blank is called a reheat pressing method as opposed to a direct pressing method.

［光学素子およびその製造方法］
本発明の他の一態様は、
上述のガラスからなる光学素子
に関する。
上記光学素子は、上述のガラスを用いて作製される。上記光学素子において、ガラス表面には、例えば、反射防止膜等の多層膜等、一層以上のコーティングが形成されていてもよい。 [Optical element and manufacturing method thereof]
Another aspect of the present invention is
The present invention relates to an optical element made of the above glass.
The above optical element is produced using the above glass. In the above optical element, one or more coatings such as a multilayer film such as an antireflection film may be formed on the glass surface.

また、本発明の一態様によれば、
上述の光学素子ブランクを研削および／または研磨することにより光学素子を作製する工程を備える光学素子の製造方法、
も提供される。 According to one aspect of the present invention,
A method for manufacturing an optical element, comprising a step of producing an optical element by grinding and / or polishing the above-mentioned optical element blank;
Is also provided.

上記光学素子の製造方法において、研削、研磨は公知の方法を適用すればよく、加工後に光学素子表面を十分洗浄、乾燥させるなどすることにより、内部品質および表面品質の高い光学素子を得ることができる。このようにして、上記ガラスからなる光学素子を得ることができる。光学素子としては、球面レンズ、非球面レンズ、マイクロレンズなどの各種のレンズ、プリズムなどを例示することができる。   In the method for producing an optical element described above, known methods may be applied to grinding and polishing, and by sufficiently washing and drying the surface of the optical element after processing, an optical element having high internal quality and surface quality can be obtained. it can. In this way, an optical element made of the above glass can be obtained. Examples of the optical element include various lenses such as spherical lenses, aspherical lenses, microlenses, prisms, and the like.

また、上記ガラスからなる光学素子は、接合光学素子を構成するレンズとしても好適である。接合光学素子としては、レンズ同士を接合したもの(接合レンズ)、レンズとプリズムを接合したものなどを例示することができる。例えば、接合光学素子は、接合する２つの光学素子の接合面を形状が反転形状となるように精密に加工（例えば、球面研磨加工）し、接合レンズの接着に使用される紫外線硬化型接着剤を塗布し、貼り合わせてからレンズを通して紫外線を照射し接着剤を硬化させることで作製することができる。このように接合光学素子を作製するために、上記ガラスは好ましい。接合する複数個の光学素子を、アッベ数νｄが相違する複数種のガラスを用いてそれぞれ作製し、接合することにより、色収差の補正に好適な素子とすることができる。   Further, the optical element made of the above glass is also suitable as a lens forming a cemented optical element. Examples of the cemented optical element include one in which lenses are cemented (cemented lens), one in which a lens and a prism are cemented, and the like. For example, a cemented optical element is an ultraviolet curable adhesive used for bonding a cemented lens by precisely processing (for example, spherical polishing) the cemented surfaces of two optical elements to be cemented so that the shape is an inverted shape. Can be prepared by coating and bonding and then irradiating ultraviolet rays through the lens to cure the adhesive. The above glass is preferable for manufacturing the cemented optical element in this manner. A plurality of optical elements to be joined are manufactured by using a plurality of types of glass having different Abbe numbers νd, respectively, and the elements are joined to each other, whereby an element suitable for correction of chromatic aberration can be obtained.

以下、本発明を実施例に基づき更に説明する。但し本発明は、実施例に示す態様に限定されるものではない。   Hereinafter, the present invention will be further described based on examples. However, the present invention is not limited to the mode shown in the examples.

（実施例１）
下記の表に示す組成を有するガラスが得られるように、原料として酸化物、ホウ酸などの化合物を秤量し、充分、混合してバッチ原料を作製した。
このバッチ原料を白金坩堝中に入れ、１３５０〜１４５０℃の温度に坩堝ごと加熱し、２〜３時間かけてガラスを熔融、清澄した。熔融ガラスを攪拌して均質化した後、予熱した成形型に熔融ガラスを鋳込み、ガラス転移温度付近まで放冷してから直ちに、成形型ごとガラスをアニール炉内に入れた。それから、ガラス転移温度付近で約１時間アニールした。アニールした後、アニール炉内で室温まで放冷した。
このようにして作製したガラスを観察したところ、結晶の析出、泡、脈理、原料の熔け残りは認められなかった。このようにして、均質性の高いガラスを作ることができた。 (Example 1)
As raw materials, compounds such as oxides and boric acid were weighed and sufficiently mixed to prepare a batch raw material so that a glass having a composition shown in the following table was obtained.
This batch raw material was put into a platinum crucible, and the crucible was heated to a temperature of 1350 to 1450 ° C., and the glass was melted and clarified for 2 to 3 hours. After the molten glass was stirred and homogenized, the molten glass was cast into a preheated mold and allowed to cool to near the glass transition temperature, and immediately the glass was put into an annealing furnace together with the mold. Then, it was annealed at about the glass transition temperature for about 1 hour. After annealing, it was left to cool to room temperature in the annealing furnace.
As a result of observing the glass thus produced, no precipitation of crystals, bubbles, striae, and unmelted material remained. In this way, glass with high homogeneity could be produced.

（比較例１〜４）
下記の表に示す比較例１〜４の各組成を有するガラスが得られるように、原料として酸化物、ホウ酸などの化合物を秤量し、充分、混合してバッチ原料を作製した点以外、実施例１と同様の方法でガラスを得た。
比較例１の組成は、特許文献２０のガラスＮｏ．１１の組成、
比較例２は、特許文献２０のガラスＮｏ．２５の組成、
比較例３は、特許文献２０のガラスＮｏ．４５の組成、
比較例４は、特許文献２０のガラスＮｏ．４９の組成、
である。 (Comparative Examples 1 to 4)
Except that compounds such as oxides and boric acid were weighed as raw materials and sufficiently mixed to prepare batch raw materials so that glasses having respective compositions of Comparative Examples 1 to 4 shown in the following table were obtained. Glass was obtained in the same manner as in Example 1.
The composition of Comparative Example 1 is the same as the glass No. 1 of Patent Document 20. 11 compositions,
Comparative Example 2 is a glass No. 1 of Patent Document 20. 25 compositions,
Comparative Example 3 is glass No. 1 of Patent Document 20. 45 compositions,
Comparative Example 4 is the glass No. 1 of Patent Document 20. 49 compositions,
Is.

得られたガラスのガラス特性を、以下に示す方法で測定した。測定結果を下記の表に示す。
（１）屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃ、ｎｇ、アッベ数νｄ
降温速度−３０℃／時間で降温して得たガラスについて、日本光学硝子工業会規格の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃ、ｎｇを測定した。屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃの各測定値を用いて、アッベ数νｄを算出した。
（２）ガラス転移温度Ｔｇ
示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ）を用いて、昇温速度を１０℃／分にして測定した。
（３）比重
アルキメデス法により測定した。
（４）着色度λ５、λ７０、λ８０
互いに対向する２つの光学研磨された平面を有する厚さ１０±０．１ｍｍのガラス試料を用い、分光光度計により、研磨された面に対して垂直方向から強度Ｉｉｎの光を入射し、ガラス試料を透過した光の強度Ｉｏｕｔを測定し、分光透過率Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎを算出し、分光透過率が５％になる波長をλ５、分光透過率が７０％になる波長をλ７０、分光透過率が８０％になる波長をλ８０とした。
（５）部分分散比Ｐｇ,Ｆ
上記（１）で測定したｎＦ、ｎｃ、ｎｇの値から算出した。
（６）液相温度
ガラスを所定温度に加熱された炉内に入れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度を決定した。 The glass properties of the obtained glass were measured by the methods described below. The measurement results are shown in the table below.
(1) Refractive index nd, nF, nc, ng, Abbe number νd
The refractive index nd, nF, nc, and ng of the glass obtained by lowering the temperature at a temperature lowering rate of −30 ° C./hour were measured by the refractive index measuring method specified by the Japan Optical Glass Industry Association. The Abbe number νd was calculated using the respective measured values of the refractive indexes nd, nF, and nc.
(2) Glass transition temperature Tg
Using a differential scanning calorimeter (DSC), the temperature rising rate was set to 10 ° C./min and measurement was performed.
(3) Specific gravity It was measured by the Archimedes method.
(4) Coloring degree λ5, λ70, λ80
Using a glass sample having a thickness of 10 ± 0.1 mm having two optically polished flat surfaces opposed to each other, a spectrophotometer was used to make light having an intensity Iin incident on the polished surface from a direction perpendicular to the polished surface. The intensity Iout of the light transmitted through is measured and the spectral transmittance Iout / Iin is calculated. The wavelength at which the spectral transmittance is 5% is λ5, the wavelength at which the spectral transmittance is 70% is λ70, and the spectral transmittance is 80. The wavelength which becomes% is set to λ80.
(5) Partial dispersion ratio Pg, F
It was calculated from the values of nF, nc, and ng measured in (1) above.
(6) Liquidus temperature The glass was placed in a furnace heated to a predetermined temperature and held for 2 hours, and after cooling, the inside of the glass was observed with a 100 × optical microscope to determine the liquidus temperature from the presence or absence of crystals.

（実施例２）
実施例１で得られた各種ガラスを使用し、プレス成形用ガラス塊（ガラスゴブ）を作製した。このガラス塊を大気中で加熱、軟化し、プレス成形型でプレス成形し、レンズブランク（光学素子ブランク）を作製した。作製したレンズブランクをプレス成形型から取り出し、アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。 (Example 2)
The various glass obtained in Example 1 was used to prepare a glass gob for press molding. This glass gob was heated and softened in the atmosphere and press-molded with a press mold to produce a lens blank (optical element blank). The produced lens blank was taken out from the press mold, annealed, and subjected to mechanical processing including polishing to produce a spherical lens made of various glasses produced in Example 1.

（実施例３）
実施例１において作製した熔融ガラスを所望量、プレス成形型でプレス成形し、レンズブランク（光学素子ブランク）を作製した。作製したレンズブランクをプレス成形型から取り出し、アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。 (Example 3)
A desired amount of the molten glass produced in Example 1 was press-formed with a press die to produce a lens blank (optical element blank). The produced lens blank was taken out from the press mold, annealed, and subjected to mechanical processing including polishing to produce a spherical lens made of various glasses produced in Example 1.

（実施例４）
実施例１において作製した熔融ガラスを固化して作製したガラス塊（光学素子ブランク）アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。 (Example 4)
A glass lump (optical element blank) produced by solidifying the molten glass produced in Example 1 was annealed, and mechanical processing including polishing was performed to produce a spherical lens made of various glasses produced in Example 1.

（実施例５）
実施例２〜４において作製した球面レンズを、他種のガラスからなる球面レンズと貼り合せ、接合レンズを作製した。実施例２〜４において作製した球面レンズの接合面は凸面、他種の光学ガラスからなる球面レンズの接合面は凹面であった。上記２つの接合面は、互いに曲率半径の絶対値が等しくなるように作製した。接合面に光学素子接合用の紫外線硬化型接着剤を塗布し、２つのレンズを接合面同士で貼り合せた。その後、実施例２〜４において作製した球面レンズを通して、接合面に塗布した接着剤に紫外線を照射し、接着剤を固化させた。
上記のようにして接合レンズを作製した。接合レンズの接合強度は充分高く、光学性能も充分なレベルのものであった。 (Example 5)
The spherical lens manufactured in Examples 2 to 4 was bonded to a spherical lens made of another type of glass to manufacture a cemented lens. The cemented surface of the spherical lenses produced in Examples 2 to 4 was convex, and the cemented surface of the spherical lenses made of other types of optical glass was concave. The two joint surfaces were manufactured so that the absolute values of the curvature radii were equal to each other. An ultraviolet curable adhesive for joining optical elements was applied to the joint surface, and two lenses were bonded together at the joint surfaces. After that, the adhesive applied to the bonding surface was irradiated with ultraviolet rays through the spherical lenses produced in Examples 2 to 4 to solidify the adhesive.
A cemented lens was produced as described above. The cemented strength of the cemented lens was sufficiently high and the optical performance was at a sufficient level.

（比較例５）
特開２０１４−６２０２６号公報の表８に示されているＮｏ．５１のガラス（以下、ガラスＩと呼ぶ。）を再現した。特開２０１４−６２０２６号公報表８に記載されているガラスIのλ５は３３７ｎｍである。
次に、上記実施例５と同様に、ガラスＩからなる球面レンズを作製し、作製した球面レンズを用いて接合レンズの作製を試みた。しかし、接合面に塗布した紫外線硬化型接着剤に、ガラスＩからなるレンズを通して紫外線を照射したところ、ガラスＩの紫外線透過率が低いため、接着剤を充分に硬化することができなかった。 (Comparative example 5)
No. 1 shown in Table 8 of JP-A-2014-62026. 51 glass (hereinafter referred to as glass I) was reproduced. The glass I described in Table 8 of JP-A-2014-62026 has λ5 of 337 nm.
Next, in the same manner as in Example 5, a spherical lens made of glass I was manufactured, and an attempt was made to manufacture a cemented lens using the manufactured spherical lens. However, when the ultraviolet curable adhesive applied to the bonding surface was irradiated with ultraviolet rays through a lens made of glass I, the adhesive could not be sufficiently cured because the glass I had a low ultraviolet transmittance.

（比較例６）
本発明の一態様にかかるガラスは、質量比｛ＺｎＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．１０未満である。
これに対し、特開２０１４−６２０２６号公報の表１に示されているＮｏ．６のガラスの上記質量比は、０．３２５である。この特開２０１４−６２０２６号公報の表１に示されているＮｏ．６のガラスのガラス組成を、上記質量比が０．１０未満のものとなるようにするために、ＺｎＯを減量し、減量分を他成分の含有量のバランスが大きく変わらないよう他成分に配分して、下記表６１中に示すように組成調整してガラスを作製した。表６１中のガラス成分同士の比は、酸化物基準のガラス組成における各成分の含有量の質量比である。具体的には、ガラス原料を調合し、白金坩堝中に調合原料１７０ｇを入れて１４００℃で２時間、熔融、清澄した。熔融ガラスを攪拌して均質化した後、予熱した成形型に熔融ガラスを鋳込み、ガラス転移温度付近まで放冷してから直ちに、成形型ごとガラスをアニール炉内に入れた。それから、ガラス転移温度付近で約１時間アニールした。アニールした後、アニール炉内で室温まで放冷した。
その後、ガラスの内部を観察した。
図１は、比較例６で評価したガラスの写真である。図１より明らかなように、ガラス中には多数の結晶が析出し、白濁して透明性が失われていた。
これに対し、本発明の一態様にかかるガラスにおいては、先に詳述した組成調整が行われていることにより、結晶析出の抑制が可能である。 (Comparative example 6)
In the glass according to one embodiment of the present invention, the mass ratio {ZnO / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is less than 0.10.
On the other hand, No. 1 shown in Table 1 of Japanese Unexamined Patent Publication No. 2014-62026. The mass ratio of the glass of No. 6 is 0.325. No. 1 shown in Table 1 of Japanese Patent Laid-Open No. 2014-62026. In order to make the glass composition of the glass of No. 6 have the above mass ratio of less than 0.10, ZnO is reduced, and the reduced amount is distributed to other components so that the balance of the content of other components does not change significantly. Then, the composition was adjusted as shown in Table 61 below to produce glass. The ratio of the glass components to each other in Table 61 is a mass ratio of the contents of the respective components in the oxide-based glass composition. Specifically, a glass raw material was prepared, 170 g of the prepared raw material was put into a platinum crucible, and the mixture was melted and clarified at 1400 ° C. for 2 hours. After the molten glass was stirred and homogenized, the molten glass was cast into a preheated mold and allowed to cool to near the glass transition temperature, and immediately the glass was put into an annealing furnace together with the mold. Then, it was annealed at about the glass transition temperature for about 1 hour. After annealing, it was left to cool to room temperature in the annealing furnace.
Then, the inside of the glass was observed.
FIG. 1 is a photograph of the glass evaluated in Comparative Example 6. As is clear from FIG. 1, a large number of crystals were precipitated in the glass and became cloudy and the transparency was lost.
On the other hand, in the glass according to one aspect of the present invention, crystal precipitation can be suppressed by the composition adjustment described in detail above.

最後に、前述の各態様を総括する。   Finally, the above-mentioned aspects are summarized.

一態様によれば、質量％表示にて、Ｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量が１７．５〜３５％、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量が４５〜７０％、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量が３〜１６％、ＺｒＯ２含有量が２〜１０％、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．２〜０．５、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝が２．８以下、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比｛ＺｎＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．１０未満、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＬａ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｌａ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．５５〜０．９８、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＹ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｙ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．０２〜０．４５、Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＧｄ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｇｄ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．1０以下、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２およびＷＯ３の合計含有量に対するＮｂ２Ｏ５含有量の質量比｛Ｎｂ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋ＷＯ３）｝が０．８１以上、Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＴａ２Ｏ５含有量の質量比｛Ｔａ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝が０．３以下であり、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲であり、かつ屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して上記の（１）式を満たす酸化物ガラスであるガラスを提供することができる。 According to one aspect, the total content of B 2 O 3 and SiO 2 is 17.5 to 35% in terms of mass%, La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O. the total content of 3 45~70%, Nb 2 O 5, the total content of TiO 2, Ta 2 O 5 and WO 3 is 3 to 16%, ZrO 2 content of 2~10%, La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 mass ratio of the total content of B 2 O 3 and SiO 2 to the total content of {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)} is 0.2~0.5, Nb 2 O 5, B 2 O 3 to the total content of TiO 2, Ta 2 O 5 and WO 3 and SiO 2 the total content of the mass ratio of {(B 2 O 3 + SiO 2) / (Nb 2 O 5 + iO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3)} is 2.8 or less, La 2 O 3, Y 2 O 3, Gd 2 O 3 and the weight ratio of the ZnO content to the total content of Yb 2 O 3 {ZnO / ( La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)} is less than 0.10, La 2 O 3, Y 2 O 3, Gd 2 O 3 and La 2 to the total content of Yb 2 O 3 O 3 content of the mass ratio {La 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)} is 0.55~0.98, La 2 O 3, Y 2 O 3 , The mass ratio of the Y 2 O 3 content to the total content of Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is 0.02~0.45, La 2 O 3, Y 2 O 3, G 2 O 3 and Yb 2 O 3 Gd 2 O 3 content of the mass ratio to the total content of {Gd 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)} is 0. 10 or less, the mass ratio of the Nb 2 O 5 content to the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 and WO 3 {Nb 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 )} is 0.81 or more, Mass ratio of Ta 2 O 5 content to total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 {Ta 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} Is 0.3 or less, the Abbe number νd is in the range of 39.5 to 41.5, and the refractive index nd is an oxide glass satisfying the above formula (1) with respect to the Abbe number νd. Can be provided.

上記ガラスは、（１）式を満たすガラスであり、光学系において有用な高屈折率低分散ガラスである。上記ガラスは、ガラス組成においてＧｄ２Ｏ３、Ｔａ２Ｏ５が占める割合が低減されているため安定供給可能であり、かつ上述の含有量、合計含有量および質量比を満たすことにより、高い熱的安定性を得ることができ、かつ短波長側の光吸収端の長波長化を抑制することができる。 The above glass is a glass satisfying the formula (1) and is a high refractive index and low dispersion glass useful in an optical system. The above-mentioned glass can be stably supplied because the proportion of Gd 2 O 3 and Ta 2 O 5 in the glass composition is reduced, and high heat can be obtained by satisfying the above-mentioned content, total content and mass ratio. Stability can be obtained, and the wavelength of the light absorption edge on the short wavelength side can be prevented from increasing.

一態様では、ガラスの安定供給の観点から、上記ガラスにおけるＧｄ２Ｏ３の含有量は、６質量％以下であることが好ましい。 In one aspect, the content of Gd 2 O 3 in the glass is preferably 6% by mass or less from the viewpoint of stable glass supply.

一態様では、ガラスの安定供給の観点から、上記ガラスにおけるＴａ２Ｏ５含有量は、５質量％以下であることが好ましい。 In one aspect, the Ta 2 O 5 content in the glass is preferably 5% by mass or less from the viewpoint of stable glass supply.

一態様では、上記ガラスは、着色度λ５が３３５ｎｍ以下となるようにガラスの短波長側の光吸収端の長波長化が抑制されていることが好ましい。   In one aspect, it is preferable that in the above glass, the wavelength of the light absorption edge on the short wavelength side of the glass is suppressed so that the coloring degree λ5 is 335 nm or less.

以上説明したガラスから、プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子を作製することができる。即ち、他の態様によれば、上記ガラスからなるプレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子が提供される。   A glass material for press molding, an optical element blank, and an optical element can be produced from the glass described above. That is, according to another aspect, a glass material for press molding made of the above glass, an optical element blank, and an optical element are provided.

また、他の態様によれば、上記ガラスをプレス成形用ガラス素材に成形する工程を備えるプレス成形用ガラス素材の製造方法も提供される。   Further, according to another aspect, there is also provided a method for producing a glass material for press molding, comprising a step of molding the above glass into a glass material for press molding.

さらに他の態様によれば、上記プレス成形用ガラス素材を、プレス成形型を用いてプレス成形することにより光学素子ブランクを作製する工程を備える光学素子ブランクの製造方法も提供される。   According to still another aspect, there is also provided a method for manufacturing an optical element blank, which includes a step of manufacturing an optical element blank by press-molding the glass material for press molding using a press mold.

さらに他の態様によれば、上記ガラスを光学素子ブランクに成形する工程を備える光学素子ブランクの製造方法も提供される。   According to still another aspect, there is also provided a method of manufacturing an optical element blank including a step of molding the above glass into an optical element blank.

さらに他の態様によれば、上記光学素子ブランクを研削および／または研磨することにより光学素子を作製する工程を備える光学素子の製造方法も提供される。   According to still another aspect, there is also provided a method for manufacturing an optical element including a step of manufacturing an optical element by grinding and / or polishing the optical element blank.

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
例えば、上述の例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかるガラスを得ることができる。
また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。 The embodiments disclosed this time are to be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is shown not by the above description but by the claims, and is intended to include meanings equivalent to the claims and all modifications within the scope.
For example, the glass according to one embodiment of the present invention can be obtained by adjusting the composition described in the specification for the above-exemplified glass composition.
Further, it is of course possible to arbitrarily combine two or more of the matters described as examples or preferable ranges in the specification.

本発明は、各種光学素子の製造分野において有用である。   The present invention is useful in the field of manufacturing various optical elements.

Claims (8)

質量％表示にて、
Ｂ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量が１７．５〜３５％、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量が４５〜７０％、
Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量が３〜１６％、
ＺｒＯ２含有量が２〜１０％、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．２〜０．５、
Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＢ２Ｏ３とＳｉＯ２との合計含有量の質量比｛（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝が２．８以下、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比｛ＺｎＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．１０未満、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＬａ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｌａ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．５５〜０．９８、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＹ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｙ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．０２〜０．４５、
Ｌａ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３およびＹｂ２Ｏ３の合計含有量に対するＧｄ２Ｏ３含有量の質量比｛Ｇｄ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）｝が０．1０以下、
Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２およびＷＯ３の合計含有量に対するＮｂ２Ｏ５含有量の質量比｛Ｎｂ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋ＷＯ３）｝が０．８１以上、
Ｎｂ２Ｏ５、ＴｉＯ２、Ｔａ２Ｏ５およびＷＯ３の合計含有量に対するＴａ２Ｏ５含有量の質量比｛Ｔａ２Ｏ５／（Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３）｝が０．３以下、
であり、
着色度λ５が３３５ｎｍ以下であり、
アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲であり、かつ屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して下記（１）式：
ｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×νｄ ・・・ （１）
を満たす酸化物ガラスであるガラス。 In mass% display,
The total content of B 2 O 3 and SiO 2 is 17.5 to 35%,
La 2 O 3, Y 2 O 3, the total content of Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 45-70%
The total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 is 3 to 16%,
ZrO 2 content is 2 to 10%,
Mass ratio of the total content of B 2 O 3 and SiO 2 to the total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / ( la 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3)} is 0.2 to 0.5,
Mass ratio of the total content of B 2 O 3 and SiO 2 to the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 {(B 2 O 3 + SiO 2 ) / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} is 2.8 or less,
Mass ratio of ZnO content to total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {ZnO / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} Is less than 0.10.
Mass ratio of La 2 O 3 content to total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {La 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is 0.55 to 0.98,
Mass ratio of Y 2 O 3 content to total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {Y 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3) } is 0.02 to 0.45,
Mass ratio of Gd 2 O 3 content to total content of La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Gd 2 O 3 and Yb 2 O 3 {Gd 2 O 3 / (La 2 O 3 + Y 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Yb 2 O 3 )} is 0.10 or less,
The mass ratio of the Nb 2 O 5 content to the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 and WO 3 {Nb 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 )} is 0.81 or more,
Mass ratio of Ta 2 O 5 content to total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , Ta 2 O 5 and WO 3 {Ta 2 O 5 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + Ta 2 O 5 + WO 3 )} Is 0.3 or less,
And
The coloring degree λ5 is 335 nm or less,
The Abbe number νd is in the range of 39.5 to 41.5, and the refractive index nd is the following Equation (1) with respect to the Abbe number νd:
nd ≧ 2.0927−0.0058 × νd (1)
A glass that is an oxide glass that satisfies the requirements. 質量％表示にて、In mass% display,
ＢB ２Two ＯO ３Three とＳｉＯAnd SiO ２Two との合計含有量が１７．５〜３５％、And a total content of 17.5 to 35%,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量が４５〜７０％、The total content of 45-70%,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two 、Ｔａ, Ta ２Two ＯO ５5 およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量が３〜１６％、The total content of 3-16%,
ＺｒＯZrO ２Two 含有量が２〜１０％、Content is 2-10%,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＢB for the total content of ２Two ＯO ３Three とＳｉＯAnd SiO ２Two との合計含有量の質量比｛（ＢMass ratio of total content with {(B ２Two ＯO ３Three ＋ＳｉＯ+ SiO ２Two ）／（Ｌａ) / (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．２〜０．５、)} Is 0.2 to 0.5,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two 、Ｔａ, Ta ２Two ＯO ５5 およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量に対するＢB for the total content of ２Two ＯO ３Three とＳｉＯAnd SiO ２Two との合計含有量の質量比｛（ＢMass ratio of total content with {(B ２Two ＯO ３Three ＋ＳｉＯ+ SiO ２Two ）／（Ｎｂ) / (Nb ２Two ＯO ５5 ＋ＴｉＯ+ TiO ２Two ＋Ｔａ+ Ta ２Two ＯO ５5 ＋ＷＯ＋ WO ３Three ）｝が２．８以下、)} Is 2.8 or less,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比｛ＺｎＯ／（ＬａMass ratio of ZnO content to the total content of {ZnO / (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．１０未満、)} Is less than 0.10.
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＬａOf the total content of La ２Two ＯO ３Three 含有量の質量比｛ＬａMass ratio of contents {La ２Two ＯO ３Three ／（Ｌａ/ (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．５５〜０．９８、)} Is 0.55 to 0.98,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＹY for the total content of ２Two ＯO ３Three 含有量の質量比｛ＹMass ratio of contents {Y ２Two ＯO ３Three ／（Ｌａ/ (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．０２〜０．４５、)} Is 0.02-0.45,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＧｄGd relative to the total content of ２Two ＯO ３Three 含有量の質量比｛ＧｄMass ratio of contents {Gd ２Two ＯO ３Three ／（Ｌａ/ (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．1０以下、)} Is less than 0.10,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量に対するＮｂNb relative to the total content of ２Two ＯO ５5 含有量の質量比｛ＮｂMass ratio of contents {Nb ２Two ＯO ５5 ／（Ｎｂ/ (Nb ２Two ＯO ５5 ＋ＴｉＯ+ TiO ２Two ＋ＷＯ＋ WO ３Three ）｝が０．８１以上、)} Is 0.81 or more,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two 、Ｔａ, Ta ２Two ＯO ５5 およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量に対するＴａTa for the total content of ２Two ＯO ５5 含有量の質量比｛ＴａMass ratio of contents {Ta ２Two ＯO ５5 ／（Ｎｂ/ (Nb ２Two ＯO ５5 ＋ＴｉＯ+ TiO ２Two ＋Ｔａ+ Ta ２Two ＯO ５5 ＋ＷＯ＋ WO ３Three ）｝が０．３以下、)} Is 0.3 or less,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two 、Ｔａ, Ta ２Two ＯO ５5 およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比｛ＺｎＯ／（ＮｂMass ratio of ZnO content to the total content of {ZnO / (Nb ２Two ＯO ５5 ＋ＴｉＯ+ TiO ２Two ＋Ｔａ+ Ta ２Two ＯO ５5 ＋ＷＯ＋ WO ３Three ）｝が０．０１以上、)} Is 0.01 or more,
であり、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲であり、かつ屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して下記（１）式：And the Abbe number νd is in the range of 39.5 to 41.5, and the refractive index nd with respect to the Abbe number νd is the following formula (1):
ｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×νｄ ・・・ （１）  nd ≧ 2.0927−0.0058 × νd (1)
を満たす酸化物ガラスであるガラス。A glass that is an oxide glass that satisfies the requirements. 質量％表示にて、In mass% display,
ＢB ２Two ＯO ３Three とＳｉＯAnd SiO ２Two との合計含有量が１７．５〜３５％、And a total content of 17.5 to 35%,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量が４５〜７０％、The total content of 45-70%,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two 、Ｔａ, Ta ２Two ＯO ５5 およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量が３〜１６％、The total content of 3-16%,
ＺｒＯZrO ２Two 含有量が２〜１０％、Content is 2-10%,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＢB for the total content of ２Two ＯO ３Three とＳｉＯAnd SiO ２Two との合計含有量の質量比｛（ＢMass ratio of total content with {(B ２Two ＯO ３Three ＋ＳｉＯ+ SiO ２Two ）／（Ｌａ) / (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．２〜０．５、)} Is 0.2 to 0.5,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two 、Ｔａ, Ta ２Two ＯO ５5 およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量に対するＢB for the total content of ２Two ＯO ３Three とＳｉＯAnd SiO ２Two との合計含有量の質量比｛（ＢMass ratio of total content with {(B ２Two ＯO ３Three ＋ＳｉＯ+ SiO ２Two ）／（Ｎｂ) / (Nb ２Two ＯO ５5 ＋ＴｉＯ+ TiO ２Two ＋Ｔａ+ Ta ２Two ＯO ５5 ＋ＷＯ＋ WO ３Three ）｝が２．８以下、)} Is 2.8 or less,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比｛ＺｎＯ／（ＬａMass ratio of ZnO content to the total content of {ZnO / (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．１０未満、)} Is less than 0.10.
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＬａOf the total content of La ２Two ＯO ３Three 含有量の質量比｛ＬａMass ratio of contents {La ２Two ＯO ３Three ／（Ｌａ/ (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．５５〜０．９８、)} Is 0.55 to 0.98,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＹY for the total content of ２Two ＯO ３Three 含有量の質量比｛ＹMass ratio of contents {Y ２Two ＯO ３Three ／（Ｌａ/ (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．０２〜０．４５、)} Is 0.02-0.45,
ＬａLa ２Two ＯO ３Three 、Ｙ, Y ２Two ＯO ３Three 、Ｇｄ, Gd ２Two ＯO ３Three およびＹｂAnd Yb ２Two ＯO ３Three の合計含有量に対するＧｄGd relative to the total content of ２Two ＯO ３Three 含有量の質量比｛ＧｄMass ratio of contents {Gd ２Two ＯO ３Three ／（Ｌａ/ (La ２Two ＯO ３Three ＋Ｙ+ Y ２Two ＯO ３Three ＋Ｇｄ+ Gd ２Two ＯO ３Three ＋Ｙｂ+ Yb ２Two ＯO ３Three ）｝が０．1０以下、)} Is less than 0.10,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量に対するＮｂNb relative to the total content of ２Two ＯO ５5 含有量の質量比｛ＮｂMass ratio of contents {Nb ２Two ＯO ５5 ／（Ｎｂ/ (Nb ２Two ＯO ５5 ＋ＴｉＯ+ TiO ２Two ＋ＷＯ＋ WO ３Three ）｝が０．８１以上、)} Is 0.81 or more,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two 、Ｔａ, Ta ２Two ＯO ５5 およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量に対するＴａTa for the total content of ２Two ＯO ５5 含有量の質量比｛ＴａMass ratio of contents {Ta ２Two ＯO ５5 ／（Ｎｂ/ (Nb ２Two ＯO ５5 ＋ＴｉＯ+ TiO ２Two ＋Ｔａ+ Ta ２Two ＯO ５5 ＋ＷＯ＋ WO ３Three ）｝が０．３以下、)} Is 0.3 or less,
ＮｂNb ２Two ＯO ５5 、ＴｉＯ, TiO ２Two およびＷＯAnd WO ３Three の合計含有量に対するＮｂNb relative to the total content of ２Two ＯO ５5 の含有量の質量比｛ＮｂMass ratio of the content of {Nb ２Two ＯO ５5 ／（Ｎｂ/ (Nb ２Two ＯO ５5 ＋ＴｉＯ+ TiO ２Two ＋ＷＯ＋ WO ３Three ）｝が０．８５以上、)} Is 0.85 or more,
であり、アッベ数νｄが３９．５〜４１．５の範囲であり、屈折率ｎｄがアッベ数νｄに対して下記（１）式：And the Abbe number νd is in the range of 39.5 to 41.5, and the refractive index nd is the following Equation (1) with respect to the Abbe number νd:
ｎｄ≧２．０９２７−０．００５８×νｄ ・・・ （１）  nd ≧ 2.0927−0.0058 × νd (1)
を満たし、かつSatisfies and
屈折率ｎｄから１を引いた値に対する比重ｄの比であるｄ／（ｎｄ―１）が５．７０以下である酸化物ガラスであるガラス。A glass that is an oxide glass having d / (nd-1), which is the ratio of the specific gravity d to the value obtained by subtracting 1 from the refractive index nd, of 5.70 or less. Ｇｄ２Ｏ３の含有量が６質量％以下である請求項１〜３のいずれか１項に記載のガラス。 The glass according to any one of claims 1 to 3, wherein the content of Gd 2 O 3 is 6% by mass or less. Ｔａ２Ｏ５含有量が５質量％以下である請求項１〜４のいずれか１項に記載のガラス。 The glass according to claim 1, wherein the content of Ta 2 O 5 is 5% by mass or less . 請求項１〜５のいずれか１項に記載のガラスからなるプレス成形用ガラス素材。 Claim 1-5 glass material for press molding comprising a glass according to any one of. 請求項１〜５のいずれか１項に記載のガラスからなる光学素子ブランク。 Optical element blank formed of a glass according to any one of claims 1-5. 請求項１〜５のいずれか１項に記載のガラスからなる光学素子。 Optical elements of glass according to any one of claims 1-5.
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