JP6670690B2

JP6670690B2 - Optical system and imaging device

Info

Publication number: JP6670690B2
Application number: JP2016120604A
Authority: JP
Inventors: 航日下; 由莉小山
Original assignee: Tamron Co Ltd
Current assignee: Tamron Co Ltd
Priority date: 2016-06-17
Filing date: 2016-06-17
Publication date: 2020-03-25
Anticipated expiration: 2036-06-17
Also published as: JP2017223891A

Description

本件発明は、光学系及び撮像装置に関し、特に、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置に好適な光学系及び当該光学系を備えた撮像装置に関する。 The present invention relates to an optical system and an imaging apparatus, and particularly to an optical system suitable for an imaging apparatus using a solid-state imaging device such as a digital still camera and a digital video camera, and an imaging apparatus including the optical system.

従来より、デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置が普及している。それに伴い、光学系の高性能化、撮像システムの高性能化も進展している。これらの撮像装置にあっては、望遠型の単焦点光学系に対する要望が強い。望遠型の光学系において、焦点距離のより長い、或いは、結像性能のより高い光学系を得ようとすると、光学系全体が大型化し、重量化してくる。また、望遠型レンズでは、色収差が問題になりやすい。そこで、蛍石等の異常部分分散性の大きい硝材を用いることにより、色収差を補正することが行われてきた。また、近年では、特許文献１に開示の望遠型の単焦点光学系のように、回折光学素子を用いて色収差補正を行うことが行われている。蛍石等の硝材、或いは、回折光学素子を用いれば、良好な色収差補正を実現することができ、光学系全体の小型化、軽量化を図ることが可能になる。 2. Description of the Related Art Conventionally, imaging apparatuses using a solid-state imaging device such as a digital still camera and a digital video camera have been widely used. Accordingly, the performance of optical systems and the performance of imaging systems have been improved. In these imaging devices, there is a strong demand for a telephoto single focus optical system. In a telephoto type optical system, if an attempt is made to obtain an optical system having a longer focal length or higher imaging performance, the entire optical system becomes larger and heavier. In a telephoto lens, chromatic aberration tends to be a problem. Therefore, chromatic aberration has been corrected by using a glass material having an abnormal partial dispersibility such as fluorite. In recent years, chromatic aberration correction has been performed using a diffractive optical element as in a telephoto single focus optical system disclosed in Patent Document 1. If a glass material such as fluorite or a diffractive optical element is used, excellent chromatic aberration correction can be realized, and the entire optical system can be reduced in size and weight.

特開平１１−１４２７３０号公報JP-A-11-142730

しかしながら、蛍石は柔らかく、キズがつきやすいため、表面を研磨することが困難である。また、蛍石は高価な硝材であるため、当該光学系の原材料コストを要する。一方、回折光学素子についても、回折格子を形成するには高い成形精度が求められ、製造コストを要する。 However, since fluorite is soft and easily scratched, it is difficult to polish the surface. Further, since fluorite is an expensive glass material, the cost of raw materials for the optical system is required. On the other hand, with respect to the diffractive optical element as well, high forming accuracy is required to form a diffraction grating, and a manufacturing cost is required.

本発明の課題は、良好な色収差補正を低コストで実現することのできる光学系及び撮像装置を提供することにある。 It is an object of the present invention to provide an optical system and an imaging device that can realize good chromatic aberration correction at low cost.

上記課題を解決するために、本件発明に係る光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを有する光学系であって、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群のみが光軸に沿って移動するように構成され、前記第１レンズ群に含まれる正レンズの中で最も物体側に位置する正レンズを正レンズＬ１１、当該正レンズＬ１１よりも像側に位置する正レンズ及び負レンズをそれぞれ正レンズＬ１ｐ及び負レンズＬ１ｎとしたとき、以下の条件を満たすことを特徴とする。 In order to solve the above problem, an optical system according to the present invention includes, in order from an object side to an image side, an optical system including a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power. A system, wherein when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance, only the second lens group is moved along the optical axis, and a positive lens included in the first lens group is included. When the positive lens closest to the object side is the positive lens L11, and the positive lens and the negative lens located closer to the image side than the positive lens L11 are the positive lens L1p and the negative lens L1n, respectively, the following conditions must be satisfied. Features.

（１）３５．０＜ νｄ１１＜６８．０
（２）０．０２５＜ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘ−ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎ＿ｍｉｎ＜０．０５８５ (1) 35.0 <νd11 <68.0
(2) 0.025 <ΔPgF_L1p_max−ΔPgF_L1n_min <0.0585

但し、
νｄ１１は、前記正レンズＬ１１のｄ線に対するアッベ数である。 However,
νd11 is the Abbe number of the positive lens L11 with respect to the d-line.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐは、部分分散比を縦軸、ｄ線に対するアッベ数νｄを横軸とする座標系において、部分分散比が０．５３９３、ｄ線に対するアッベ数が６０．４９の硝材Ｃ７の座標と、部分分散比が０．５８２９、ｄ線に対するアッベ数が３６．３０の硝材Ｆ２の座標とを通る直線を基準線としたときの、前記正レンズＬ１ｐの部分分散比の基準線からの偏差である。 ΔPgF_L1p is the coordinate of a glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and an Abbe number of 60.49 with respect to the d line in a coordinate system in which the vertical axis represents the partial dispersion ratio and the horizontal axis represents the Abbe number νd with respect to the d line. This is a deviation from the reference line of the partial dispersion ratio of the positive lens L1p when a straight line passing through the coordinates of the glass material F2 having a dispersion ratio of 0.5829 and an Abbe number with respect to the d line of 36.30 is used as the reference line.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐは、部分分散比を縦軸、ｄ線に対するアッベ数νｄを横軸とする座標系において、部分分散比が０．５３９３、ｄ線に対するアッベ数が６０．４９の硝材Ｃ７の座標と、部分分散比が０．５８２９、ｄ線に対するアッベ数が３６．３０の硝材Ｆ２の座標とを通る直線を基準線としたときの、前記負レンズＬ１ｎの部分分散比の基準線からの偏差である。 ΔPgF_L1p is the coordinate of a glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and an Abbe number of 60.49 with respect to the d line in a coordinate system in which the vertical axis represents the partial dispersion ratio and the horizontal axis represents the Abbe number νd with respect to the d line. This is the deviation of the partial dispersion ratio of the negative lens L1n from the reference line when a straight line passing through the coordinates of the glass material F2 having a dispersion ratio of 0.5829 and an Abbe number for the d-line of 36.30 is used as the reference line.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘは、前記正レンズＬ１ｐのΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐの値であって、前記正レンズＬ１ｐが複数存在する場合はその最大値である。 ΔPgF_L1p_max is the value of ΔPgF_L1p of the positive lens L1p, and is the maximum value when there are a plurality of positive lenses L1p.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎ＿ｍｉｎは、前記負レンズＬ１ｎのΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎの値であって、前記負レンズＬ１ｎが複数存在する場合はその最小値である。 ΔPgF_L1n_min is the value of ΔPgF_L1n of the negative lens L1n, and is the minimum value when a plurality of the negative lenses L1n exist.

また、本件発明の撮像装置は、上記本件発明に係る光学系と、当該光学系の像面側に、当該光学系によって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 Further, the imaging apparatus of the present invention includes the optical system according to the present invention described above, and an imaging element that converts an optical image formed by the optical system into an electric signal on an image plane side of the optical system. It is characterized by.

本件発明によれば、良好な色収差補正を低コストで実現することのできる光学系及び撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide an optical system and an imaging device that can realize good chromatic aberration correction at low cost.

本件発明の実施例１の光学系のレンズ構成例を示す断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration example of an optical system according to a first embodiment of the present invention. 実施例１の光学系の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。FIG. 4 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification of the optical system of Example 1 upon focusing on infinity. 本件発明の実施例２の光学系のレンズ構成例を示す断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration example of an optical system according to a second embodiment of the present invention. 実施例２の光学系の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。FIG. 9 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification of the optical system of Example 2 upon focusing on infinity. 本件発明の実施例３の光学系のレンズ構成例を示す断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration example of an optical system according to a third embodiment of the present invention. 実施例３の光学系の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。FIG. 9 is a diagram of spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification of the optical system of Example 3 upon focusing on infinity. 本件発明の実施例４の光学系のレンズ構成例を示す断面図である。FIG. 13 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration example of an optical system according to a fourth embodiment of the present invention. 実施例４の光学系の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。FIG. 14 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification of the optical system of Example 4 upon focusing on infinity. 本件発明の実施例５の光学系のレンズ構成例を示す断面図である。FIG. 13 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration example of an optical system according to a fifth embodiment of the present invention. 実施例５の光学系の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。FIG. 19 is a diagram of spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification of the optical system of Example 5 upon focusing on infinity. 本件発明の実施例６の光学系のレンズ構成例を示す断面図である。FIG. 14 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration example of an optical system according to a sixth embodiment of the present invention. 実施例６の光学系の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。FIG. 14 is a diagram of spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification of the optical system of Example 6 upon focusing on infinity.

以下、本件発明に係る光学系及び撮像装置の実施の形態を説明する。 Hereinafter, embodiments of an optical system and an imaging device according to the present invention will be described.

１．光学系
１−１．光学系の構成
物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを有する光学系であって、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群のみが光軸に沿って移動するように構成され、第１レンズ群に含まれる正レンズの中で最も物体側に位置する正レンズを正レンズＬ１１、当該正レンズＬ１１よりも像側に位置する正レンズ及び負レンズをそれぞれ正レンズＬ１ｐ及び負レンズＬ１ｎとしたとき、後述する条件式（１）及び条件式（２）を満たすことを特徴とする。まず、本件発明に係る光学系の構成について説明し、条件式に関する事項は後で説明するものとする。 1. Optical system 1-1. An optical system comprising, in order from an object side to an image side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, wherein an object at an infinite distance to an object at a finite distance is provided. During focusing, only the second lens group is moved along the optical axis, and the positive lens located closest to the object side among the positive lenses included in the first lens group is referred to as a positive lens L11. When the positive lens and the negative lens located on the image side of the positive lens L11 are the positive lens L1p and the negative lens L1n, respectively, the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied. . First, the configuration of the optical system according to the present invention will be described, and matters relating to conditional expressions will be described later.

本件発明に係る光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを有している。これにより、当該光学系において、物体側に正の屈折力を像側に負の屈折力を配置することが容易になる。そのため、当該光学系をテレフォト型の屈折力配置とすることで、焦点距離に比して光学全長を短くすることが容易になり、当該光学系の小型化を図ることができる。 The optical system according to the present invention includes, in order from the object side to the image side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power. Thereby, in the optical system, it becomes easy to arrange a positive refractive power on the object side and a negative refractive power on the image side. Therefore, by making the optical system a telephoto type refractive power arrangement, it becomes easy to shorten the entire optical length as compared with the focal length, and it is possible to reduce the size of the optical system.

（１）第１レンズ群
本件発明に係る光学系において、第１レンズ群は正の屈折力を有し、後述する条件式（１）及び条件式（２）を満たす限り、その具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。なお、条件式（１）及び条件式（２）を満たす場合、第１レンズ群は少なくとも２枚の正レンズ及び１枚の負レンズを備える。
なお、当該第１レンズ群に含まれる正レンズの中で、最も物体側に位置する正レンズが、上記正レンズＬ１１であり、当該正レンズＬ１１の物体側に負レンズが配置されていてもよい。この正レンズＬ１１の物体側に配置された負レンズは、上記負レンズＬ１ｎとは異なるレンズである。 (1) First Lens Group In the optical system according to the present invention, the first lens group has a positive refractive power, and a specific lens as long as conditional expressions (1) and (2) described later are satisfied. The configuration is not particularly limited. When conditional expressions (1) and (2) are satisfied, the first lens group includes at least two positive lenses and one negative lens.
The positive lens closest to the object side among the positive lenses included in the first lens group may be the positive lens L11, and a negative lens may be disposed on the object side of the positive lens L11. . The negative lens disposed on the object side of the positive lens L11 is a lens different from the negative lens L1n.

（２）第２レンズ群
本件発明に係る光学系において、第２レンズ群は負の屈折力を有し、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際に移動する合焦群として機能する限り、その具体的なレンズ構成等が限定されるものではない。本件発明に係る光学系では、第２レンズ群に負の屈折力を配置することで、上述のとおり望遠型の屈折力配置を容易にし、当該光学系の小型化を図ることができる。また、第１レンズ群と比較すると第２レンズ群は軽量であるため、第１レンズ群を合焦群とする場合と比較すると合焦群の軽量化を図ることができる。そのため、合焦群の移動に伴う当該光学系の重心位置の変動を抑制し、撮像時のブレ等を抑制することができる。 (2) Second lens group In the optical system according to the present invention, the second lens group has a negative refractive power and functions as a focusing group that moves when focusing from an object at infinity to an object at a finite distance. However, the specific lens configuration and the like are not limited. In the optical system according to the present invention, by disposing a negative refractive power in the second lens group, the telephoto refractive power arrangement can be facilitated as described above, and the size of the optical system can be reduced. Further, since the second lens group is lighter in weight than the first lens group, the weight of the focusing group can be reduced as compared with the case where the first lens group is a focusing group. Therefore, it is possible to suppress a change in the position of the center of gravity of the optical system due to the movement of the focusing group, and to suppress blurring or the like at the time of imaging.

合焦群の軽量化を図りつつ、合焦時における収差変動を抑制するという観点から、第２レンズ群は、正レンズと負レンズとを接合した負の屈折力を有する接合レンズから構成することが好ましい。 From the viewpoint of suppressing the aberration fluctuation at the time of focusing while reducing the weight of the focusing group, the second lens group is composed of a cemented lens having a negative refractive power, which is formed by joining a positive lens and a negative lens. Is preferred.

（３）後続レンズ群
本件発明に係る光学系は、上記第１レンズ群及び第２レンズ群を備えればよく、第２レンズ群の像側に後続レンズ群を備えてもよい。当該後続レンズ群の屈折力は正及び負のいずれでもよい。後続レンズ群を備えることにより、当該光学系の結像性能の向上を図ることが容易になる。 (3) Subsequent lens group The optical system according to the present invention may include the first lens group and the second lens group, and may include a subsequent lens group on the image side of the second lens group. The refractive power of the subsequent lens group may be either positive or negative. By providing the subsequent lens group, it is easy to improve the imaging performance of the optical system.

第２レンズ群の像側に配置されるレンズ群の数は特に限定されるものではない。しかしながら、当該光学系の小型化を図る上で、第２レンズの像側に配置されるレンズ群は１つであることが好ましい。当該光学系が後続群を備える場合、当該光学系は第１レンズ群、第２レンズ群及び第３レンズ群の３つのレンズ群により構成されることが好ましい。 The number of lens groups arranged on the image side of the second lens group is not particularly limited. However, in order to reduce the size of the optical system, it is preferable that one lens group is arranged on the image side of the second lens. When the optical system includes a subsequent group, the optical system is preferably configured by three lens groups of a first lens group, a second lens group, and a third lens group.

第３レンズ群の屈折力は上述のとおり、正でも負でもよい。第２レンズ群が負の屈折力を有するため、第３レンズ群に弱い正の屈折力又は負の屈折力を配置することで、望遠型の屈折力配置とすることができる。また、後続レンズ群の数が複数である場合も、各レンズ群に対して正又は負の屈折力を適宜適切に配置することで、望遠型の屈折力配置とすることができる。 As described above, the refractive power of the third lens group may be positive or negative. Since the second lens group has a negative refractive power, a telephoto refractive power arrangement can be achieved by arranging a weak positive refractive power or a negative refractive power in the third lens group. Also, when there are a plurality of subsequent lens groups, a telephoto refractive power arrangement can be achieved by appropriately arranging positive or negative refractive power for each lens group.

（４）光学面形状
本件発明に係る光学系は回折面を含まないことが好ましく、主として屈折面から構成されることが好ましい。但し、ここでいう回折面とは、色収差補正等の所定の目的の下、設計された所定の回折段差を有する光学面をいう。また、屈折面とは、界面において入射光又は射出光が屈折する面であればよく、例えば、球面、非球面、平面のいずれであってもよい。 (4) Optical Surface Shape The optical system according to the present invention preferably does not include a diffractive surface, and is preferably mainly composed of a refractive surface. However, the diffraction surface here refers to an optical surface having a predetermined diffraction step designed for a predetermined purpose such as chromatic aberration correction. The refracting surface may be any surface that refracts incident light or outgoing light at the interface, and may be, for example, any one of a spherical surface, an aspherical surface, and a flat surface.

製造工程において回折面を得るには、光学面に所定形状の微細な回折格子を精密に形成する必要がある。そのため、屈折面を加工する場合と比較すると、回折面の加工は困難であり、手間とコストを要する。そのため、回折面を含む場合と比較すると、当該光学系を低コストで提供することができるため、好ましい。また、回折面を含む光学系は、回折面においてゴーストが発生し易く、結像性能の低下を招く場合がある。これに対して、回折面を含まない構成とすれば、後述する条件式を満たすことなどにより、良好な色収差補正を可能にすると共に、回折面に起因するゴーストの発生を防止することができる。 In order to obtain a diffraction surface in the manufacturing process, it is necessary to precisely form a fine diffraction grating having a predetermined shape on the optical surface. Therefore, as compared with the case of processing the refraction surface, the processing of the diffraction surface is difficult, and requires labor and cost. Therefore, the optical system can be provided at low cost as compared with the case where a diffraction surface is included, which is preferable. In an optical system including a diffractive surface, a ghost is likely to be generated on the diffractive surface, which may cause a reduction in imaging performance. On the other hand, if the configuration does not include a diffractive surface, satisfactory chromatic aberration correction can be achieved by satisfying conditional expressions described later, and ghost caused by the diffractive surface can be prevented.

（５）開口絞り
本件発明に係る光学系において、開口絞りの位置は特に限定されるものではないが、例えば、第２レンズ群の像側に配置されることが好ましい。例えば、当該光学系が第２レンズ群の像側に後続群を備える場合、第２レンズ群と後続群の間、後続群の内部に開口絞りが配置されることが好ましい。第２レンズ群は合焦群であるため、第２レンズ群の像側に開口絞りを配置することで、合焦時における収差変動を抑制することができる。また、開口絞りの配置をこのようにすることで、倍率色収差をより良好に補正することが可能になる。 (5) Aperture Stop In the optical system according to the present invention, the position of the aperture stop is not particularly limited, but, for example, is preferably arranged on the image side of the second lens group. For example, when the optical system includes a subsequent unit on the image side of the second lens unit, it is preferable that an aperture stop is disposed between the second lens unit and the subsequent unit and inside the subsequent unit. Since the second lens group is a focusing group, by arranging an aperture stop on the image side of the second lens group, it is possible to suppress aberration fluctuation during focusing. Further, by arranging the aperture stop in this manner, it is possible to more appropriately correct the chromatic aberration of magnification.

（６）防振レンズ群
当該光学系を構成するレンズ群のうち、いずれか一のレンズ群、若しくはそのレンズ群の一部を光軸に対して垂直方向に移動させることで、撮像時の像ブレを補正する防振レンズ群として構成してもよい。 (6) Anti-vibration lens group By moving one of the lens groups constituting the optical system or a part of the lens group in a direction perpendicular to the optical axis, an image at the time of imaging is obtained. It may be configured as a vibration-proof lens group for correcting blur.

１−２．条件式
次に、本件発明に係る光学系が満たすべき条件、又は、満足することが好ましい条件について説明する。 1-2. Next, conditions that the optical system according to the present invention should satisfy, or conditions that it is preferable to satisfy, will be described.

まず、本件発明に係る光学系は、以下の条件、すなわち、条件式（１）及び条件式（２）で表される条件を満たすものとする。 First, it is assumed that the optical system according to the present invention satisfies the following conditions, that is, the conditions represented by conditional expressions (1) and (2).

条件式（１）：
３５．０＜ νｄ１１＜６８．０ Conditional expression (1):
35.0 <νd11 <68.0

条件式（２）：
０．０２５＜ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘ − ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎ＿ｍｉｎ＜０．０５８５ Conditional expression (2):
0.025 <ΔPgF_L1p_max−ΔPgF_L1n_min <0.0585

但し、νｄ１１は、上記正レンズＬ１１のｄ線に対するアッベ数である。 Here, νd11 is the Abbe number of the positive lens L11 with respect to the d-line.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐは、部分分散比を縦軸、ｄ線に対するアッベ数νｄを横軸とする座標系において、部分分散比が０．５３９３、ｄ線に対するアッベ数が６０．４９の硝材Ｃ７の座標と、部分分散比が０．５８２９、ｄ線に対するアッベ数が３６．３０の硝材Ｆ２の座標とを通る直線を基準線としたときの、当該正レンズＬ１ｐの部分分散比の基準線からの偏差である。 ΔPgF_L1p is the coordinate of a glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and an Abbe number of 60.49 with respect to the d line in a coordinate system in which the vertical axis represents the partial dispersion ratio and the horizontal axis represents the Abbe number νd with respect to the d line. This is the deviation of the partial dispersion ratio of the positive lens L1p from the reference line when a straight line passing through the coordinates of the glass material F2 having a dispersion ratio of 0.5829 and an Abbe number for the d-line of 36.30 is used as the reference line.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐは、部分分散比を縦軸、ｄ線に対するアッベ数νｄを横軸とする座標系において、部分分散比が０．５３９３、ｄ線に対するアッベ数が６０．４９の硝材Ｃ７の座標と、部分分散比が０．５８２９、ｄ線に対するアッベ数が３６．３０の硝材Ｆ２の座標とを通る直線を基準線としたときの、当該負レンズＬ１ｎの部分分散比の基準線からの偏差である。 ΔPgF_L1p is the coordinate of a glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and an Abbe number of 60.49 with respect to the d line in a coordinate system in which the vertical axis represents the partial dispersion ratio and the horizontal axis represents the Abbe number νd with respect to the d line. This is the deviation of the partial dispersion ratio of the negative lens L1n from the reference line when a straight line passing through the coordinates of the glass material F2 having a dispersion ratio of 0.5829 and an Abbe number for the d-line of 36.30 is used as the reference line.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘは、上記正レンズＬ１ｐのΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐの値であって、当該正レンズＬ１ｐが複数存在する場合はその最大値である。 ΔPgF_L1p_max is the value of ΔPgF_L1p of the positive lens L1p, and is the maximum value when a plurality of the positive lenses L1p exist.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎ＿ｍｉｎは、上記負レンズＬ１ｎのΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎの値であって、当該負レンズＬ１ｎが複数存在する場合はその最小値である。 ΔPgF_L1n_min is the value of ΔPgF_L1n of the negative lens L1n, and is the minimum value when a plurality of the negative lenses L1n exist.

ここで、ｇ線（４３５．８ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１ｎｍ）、ｄ線（５８７．６ｎｍ）、Ｃ線（６５６．３ｎｍ）に対するガラスの屈折率をそれぞれＮｇ、ＮＦ、Ｎｄ、ＮＣとすると、アッベ数νｄ、部分分散比ＰｇＦは次のように表すことができる。 Here, assuming that the refractive indexes of the glass with respect to the g-line (435.8 nm), the F-line (486.1 nm), the d-line (587.6 nm), and the C-line (656.3 nm) are Ng, NF, Nd, and NC, respectively. , Abbe number νd, and partial dispersion ratio PgF can be expressed as follows.

νｄ＝（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ）
ＰｇＦ＝（Ｎｇ−ＮＦ）／（ＮＦ−ＮＣ） νd = (Nd-1) / (NF-NC)
PgF = (Ng-NF) / (NF-NC)

このとき、上記正レンズＬ１ｐ、負レンズＬ１ｎの部分分散比及びアッベ数をそれぞれＰｇＦ＿Ｌ１ｐ、ＰｇＦ＿Ｌ１ｎ及びνｄ＿Ｌ１ｐ、νｄ＿Ｌ１ｎと表すものとする。上記ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ、ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎはそれぞれ正レンズＬ１ｐ及び負レンズＬ１ｎの異常部分分散性を示す値であり、次の式で表すことができる。 At this time, the partial dispersion ratio and Abbe number of the positive lens L1p and the negative lens L1n are represented as PgF_L1p, PgF_L1n, and νd_L1p and νd_L1n, respectively. ΔPgF_L1p and ΔPgF_L1n are values indicating the abnormal partial dispersion of the positive lens L1p and the negative lens L1n, respectively, and can be expressed by the following equations.

ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＝ＰｇＦ＿Ｌ１ｐ−０．６４８３＋０．００１８０２×νｄ＿Ｌ１ｐ
ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎ＝ＰｇＦ＿Ｌ１ｎ−０．６４８３＋０．００１８０２×νｄ＿Ｌ１ｎ ΔPgF_L1p = PgF_L1p−0.6483 + 0.001802 × νd_L1p
ΔPgF_L1n = PgF_L1n−0.6483 + 0.001802 × νd_L1n

１−２−１．条件式（１）
上記条件式（１）は、第１レンズ群において最も物体側に位置する正レンズＬ１１のｄ線に対するアッベ数を規定する式である。当該条件を満たす場合、低コスト化を実現すると共に、軸上色収差及び倍率色収差をそれぞれ良好に補正することができる。第１レンズ群において最も物体側に位置する正レンズは、当該光学系において比較的大きな外径及び厚みを有する。特に、大口径レンズでは、正レンズＬ１１の外径及び厚みは大きくなる。当該条件を満たす硝材は、一般的に大口径レンズの第１レンズ群に用いられる異常部分分散性の大きい硝材と比較して、安価である。そのため、正レンズＬ１１の硝材を適切に選択することで、正レンズＬ１１の原料コストを抑制することができ、良好な色収差補正を低コストで実現することが可能になる。 1-2-1. Conditional expression (1)
The conditional expression (1) is an expression that defines the Abbe number for the d-line of the positive lens L11 located closest to the object side in the first lens group. When the condition is satisfied, cost reduction can be realized, and longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected well. The positive lens located closest to the object side in the first lens group has a relatively large outer diameter and thickness in the optical system. In particular, in a large-diameter lens, the outer diameter and the thickness of the positive lens L11 are large. A glass material that satisfies the above condition is inexpensive as compared with a glass material having large anomalous partial dispersion generally used for the first lens group of a large-diameter lens. Therefore, by appropriately selecting the glass material of the positive lens L11, the raw material cost of the positive lens L11 can be suppressed, and good chromatic aberration correction can be realized at low cost.

これに対して、正レンズＬ１１のアッベ数が上限値以上である場合、高価な硝材を用いて正レンズＬ１１を構成することになるため、当該光学系の低コスト化を図ることが困難になる。一方、正レンズＬ１１のアッベ数が下限値以下である場合、軸上色収差及び倍率色収差の補正が困難であり、光学性能の高い光学系を得ることが困難になる。 On the other hand, when the Abbe number of the positive lens L11 is equal to or more than the upper limit, the positive lens L11 is formed using an expensive glass material, so that it is difficult to reduce the cost of the optical system. . On the other hand, when the Abbe number of the positive lens L11 is equal to or less than the lower limit, it is difficult to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and it is difficult to obtain an optical system having high optical performance.

上記効果を得る上で、条件式（１）の上限値は、６７．０であることが好ましく、６６．０であることがより好ましく、６５．０であることがさらに好ましい。また、下限値は、４５．０であることが好ましく、５０．０であることがより好ましく、５３．０であることが更に好ましく、５４．５であることが一層好ましく、５６．０であることが最も好ましい。 In order to obtain the above effect, the upper limit of conditional expression (1) is preferably 67.0, more preferably 66.0, and still more preferably 65.0. Further, the lower limit is preferably 45.0, more preferably 50.0, further preferably 53.0, further preferably 54.5, and 56.0. Is most preferred.

ここで、当該正レンズＬ１１は上記条件式（１）を満たすと共に、比重が２．４０以上３．２０以下の硝材からなることが好ましい。当該光学系を望遠型の大口径レンズとした場合、第１レンズ群において最も物体側に配置される正レンズＬ１１の外径及び厚みは大きくなる。そのため、正レンズＬ１１の重量は他のレンズと比較すると重たくなる。そこで、比重が２．４０〜３．２０の硝材、すなわち光学用の硝材としては比較的比重の小さい硝材を用いれば、当該光学系の一層の軽量化を図ることができるため好ましい。当該効果を得る上で、正レンズＬ１１が、比重２．４０以上２．６０以下の硝材からなることがより好ましい。また、当該正レンズＬ１１が当該光学系において最も物体側に配置されるレンズである場合、当該正レンズＬ１１はＨＯＹＡ株式会社製ＢＳＣ７グループオプティクス事業部製ＢＳＣ７や、株式会社オハラ製ＢＳＬ７（Ｓ−ＢＳＬ７／Ｌ−ＢＳＬ’）など、一般に「ＢＫ７」と称される硝材からなることが好ましい。ＢＫ７は、加工性や耐薬品性に優れている。そのため、ＢＫ７からなる正レンズＬ１１を当該光学系の最も物体側に配置することで、正レンズＬ１１の物体側に保護ガラスを設けることなく、低コストで耐キズ性等に優れた光学系を提供することが可能になる。 Here, the positive lens L11 preferably satisfies the conditional expression (1) and is made of a glass material having a specific gravity of 2.40 or more and 3.20 or less. When the optical system is a telephoto large-aperture lens, the outer diameter and the thickness of the positive lens L11 disposed closest to the object side in the first lens group are large. Therefore, the weight of the positive lens L11 is heavier than other lenses. Therefore, it is preferable to use a glass material having a specific gravity of 2.40 to 3.20, that is, a glass material having a relatively small specific gravity as an optical glass material, since the weight of the optical system can be further reduced. In order to obtain the effect, it is more preferable that the positive lens L11 be made of a glass material having a specific gravity of 2.40 or more and 2.60 or less. When the positive lens L11 is a lens arranged closest to the object side in the optical system, the positive lens L11 is a BSC7 group manufactured by HOYA Corporation, a BSC7 manufactured by Optics Division, or a BSL7 manufactured by OHARA Corporation (S-BSL7). / L-BSL ′), and is preferably made of a glass material generally called “BK7”. BK7 is excellent in workability and chemical resistance. Therefore, by disposing the positive lens L11 made of BK7 on the most object side of the optical system, it is possible to provide an optical system with low cost and excellent scratch resistance without providing a protective glass on the object side of the positive lens L11. It becomes possible to do.

１−２−２．条件式（２）
上記条件式（２）は、第１レンズ群において上記正レンズＬ１１よりも像側に位置する正レンズ及び負レンズをそれぞれ正レンズＬ１ｐ及び負レンズＬ１ｎとしたとき、これらのレンズの異常部分分散性に関する式である。当該光学系が当該条件を満たす場合、可視光波長域の短波長側（ｇ線−Ｆ線間）における正レンズＬ１ｎ及び負レンズＬ１ｎの屈折率変化傾向の差が小さくなるため、可視光波長域全域において軸上色収差を良好に行うことが可能になる。 1-2-2. Conditional expression (2)
When the positive lens and the negative lens located on the image side of the positive lens L11 in the first lens group are the positive lens L1p and the negative lens L1n, respectively, the conditional expression (2) indicates that the abnormal partial dispersion of these lenses is satisfied. It is an expression about. When the optical system satisfies the above condition, the difference in the refractive index change tendency between the positive lens L1n and the negative lens L1n on the short wavelength side (between the g-line and the F-line) of the visible light wavelength range becomes small. Axial chromatic aberration can be favorably performed in the entire region.

これに対して、当該光学系が当該条件を満たさない場合、可視光波長域全域において良好な軸上色収差を行うことが困難になる。 On the other hand, when the optical system does not satisfy the condition, it is difficult to perform good axial chromatic aberration in the entire visible light wavelength region.

上記効果を得る上で、条件式（２）の上限値は０．０５５であることが好ましく、０．０５０であることがより好ましく、０．０４８であることがさらに好ましい。また、下限値は０．０２８であることが好ましく、０．０３０であることがより好ましく、０．０３６であることが更に好ましい。 In order to obtain the above effect, the upper limit of conditional expression (2) is preferably 0.055, more preferably 0.050, and further preferably 0.048. The lower limit is preferably 0.028, more preferably 0.030, and even more preferably 0.036.

このように、条件式（１）及び条件式（２）で表される条件を同時に満たすことで、可視光波長域全域において良好な色収差を低コストで実現することが可能になる。 As described above, by simultaneously satisfying the conditions represented by the conditional expressions (1) and (2), it becomes possible to realize good chromatic aberration at low cost in the entire visible light wavelength region.

１−２−３．条件式（３）
本件発明に係る光学系では、上記第１レンズ群は、上記正レンズＬ１１より像側に複数の正レンズＬ１ｐを備え、以下の条件を満たすことが好ましい。 1-2-3. Conditional expression (3)
In the optical system according to the present invention, it is preferable that the first lens group includes a plurality of positive lenses L1p closer to the image side than the positive lens L11 and satisfies the following condition.

条件式（３）：
０．０５＜ ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘ＋ ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿２ｎｄ＜０．１ Conditional expression (3):
0.05 <ΔPgF_L1p_max + ΔPgF_L1p_2nd <0.1

但し、ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿２ｎｄは、ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐの値がΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘである正レンズＬ１ｐが複数存在する場合は、ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿２ｎｄ＝ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘであり、ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐの値がΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘである正レンズＬ１ｐが１枚である場合は、各正レンズＬ１ｐのΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐの値のうちΔＰｇＦ＿Ｌ１ｐ＿ｍａｘの次に大きい値である。 However, ΔPgF_L1p_2nd is ΔPgF_L1p_2nd = ΔPgF_L1p_max when there are a plurality of positive lenses L1p having the value ΔPgF_L1p of ΔPgF_L1p_max, and ΔPgF1 is the positive lens with ΔPgF_L1p being the positive lens of ΔPgF_L1p. Is the next largest value after ΔPgF_L1p_max among the values of ΔPgF_L1p.

条件式（３）は、第１レンズ群が、上記正レンズＬ１１より像側に複数の正レンズＬ１ｐを備える場合、各正レンズＬ１ｐの異常部分分散性に関する式である。当該光学系が当該条件を満たす場合、正レンズＬ１１の像側に複数の正レンズＬ１ｐを備える場合も、各正レンズの異常部分分散性が適正な範囲内となり、良好な色収差補正が可能になる。また、条件式（３）を満たす場合、異常部分分散性の大きい硝材からなる正レンズＬ１ｐの枚数が適性な範囲内となり、当該光学系の原料コストが増加するのを防止することができる。 Conditional expression (3) is an expression relating to the abnormal partial dispersion of each positive lens L1p when the first lens group includes a plurality of positive lenses L1p closer to the image side than the positive lens L11. When the optical system satisfies the condition, even when a plurality of positive lenses L1p are provided on the image side of the positive lens L11, the anomalous partial dispersion of each positive lens is within an appropriate range, and excellent chromatic aberration correction can be performed. . When the conditional expression (3) is satisfied, the number of positive lenses L1p made of a glass material having a large anomalous partial dispersibility falls within an appropriate range, so that it is possible to prevent an increase in the raw material cost of the optical system.

これに対して、条件式（３）の数値が上限値以上になる場合、異常部分分散性の大きな正レンズＬ１ｐを複数枚使用することになり、当該光学系の原料コストが増加するため好ましくない。一方、条件式（３）の数値が下限値以下になる場合、軸上色収差を良好に補正することが困難になり、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (3) is equal to or more than the upper limit, a plurality of positive lenses L1p having a large anomalous partial dispersion are used, which is not preferable because the raw material cost of the optical system increases. . On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (3) is equal to or less than the lower limit, it is difficult to satisfactorily correct longitudinal chromatic aberration, which is not preferable.

１−２−４．条件式（４）
本件発明に係る光学系において、上記第１レンズ群に含まれる負レンズＬ１ｎが以下の条件を満たすことが好ましい。 1-2-4. Conditional expression (4)
In the optical system according to the present invention, it is preferable that the negative lens L1n included in the first lens group satisfies the following condition.

条件式（４）：
ΔＰｇＦ_Ｌ１ｎ＜０．００５ Conditional expression (4):
ΔPgF_L1n <0.005

条件式（４）は、上記第１レンズ群に含まれる負レンズＬ１ｎが満たすべき異常部分分散性に関する式である。負レンズＬ１ｎが条件式（４）を満たす場合、回折面を含まずとも、色収差補正をより良好に行うことができる。 Conditional expression (4) is an expression relating to anomalous partial dispersion that the negative lens L1n included in the first lens group should satisfy. When the negative lens L1n satisfies the conditional expression (4), chromatic aberration correction can be performed more favorably without including a diffractive surface.

これに対して、負レンズＬ１ｎの異常部分分散性を示す値（ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎ）が条件式（４）の上限値以上になると、少ないレンズ枚数で良好な色収差補正を実現しようとすれば、回折面を用いる必要性が生じ得る。そのため、色収差補正の良好な光学系を低コストで提供することが困難になり、好ましくない。 On the other hand, if the value (ΔPgF_L1n) indicating the anomalous partial dispersion of the negative lens L1n is equal to or more than the upper limit value of the conditional expression (4), if it is intended to achieve good chromatic aberration correction with a small number of lenses, The need to use may arise. Therefore, it becomes difficult to provide an optical system with good chromatic aberration correction at low cost, which is not preferable.

上記効果を得る上で、本件発明に係る光学系は条件式（４）に代えて、以下の条件式（４）’を満たすことも好ましい。 In order to obtain the above effects, it is preferable that the optical system according to the present invention satisfies the following conditional expression (4) ′ instead of conditional expression (4).

条件式（４）’：
−０．０１５＜ ΔＰｇＦ＿Ｌ１ｎ＜０．００４ Conditional expression (4) ′:
−0.015 <ΔPgF_L1n <0.004

さらに、当該条件式（４）’において上限値は、０．００３であることが好ましく、０．００１であることがより好ましい。また、当該条件式（４）’の下限値は、−０．０１２であることが好ましく、−０．０１０であることがさらに好ましい。 Further, in the conditional expression (4) ', the upper limit value is preferably 0.003, and more preferably 0.001. The lower limit of conditional expression (4) 'is preferably -0.012, and more preferably -0.010.

また、第１レンズ群において、最も物体側に配置される正レンズＬ１１の像側に、複数枚の負レンズＬ１ｎが配置されるとき、条件式（４）を満たす負レンズＬ１ｎの数は多い方が好ましく、全ての負レンズＬ１ｎが条件式（４）を満たすことがより好ましい。 In the first lens group, when a plurality of negative lenses L1n are arranged on the image side of the positive lens L11 arranged closest to the object side, the number of negative lenses L1n satisfying conditional expression (4) is larger. It is more preferable that all the negative lenses L1n satisfy the conditional expression (4).

１−２−５．条件式（５）
本件発明に係る光学系は、以下の条件を満たすことが好ましい。 1-2-5. Conditional expression (5)
The optical system according to the present invention preferably satisfies the following conditions.

条件式（５）：
−０．６＜ｆ２／ｆ＜ −０．１５ Conditional expression (5):
−0.6 <f2 / f <−0.15

但し、
ｆ２は、上記第２レンズ群の焦点距離であり、
ｆは、当該光学系全系の焦点距離である。 However,
f2 is the focal length of the second lens group,
f is the focal length of the entire optical system.

条件式（５）は、当該光学系全系の焦点距離に対する第２レンズ群の焦点距離を規定する式である。本件発明に係る光学系が当該条件を満たす場合、合焦時における第２レンズ群の移動量が適正な範囲内となり、当該光学系の大型化を抑制すると共に迅速な合焦速度を維持することが可能になる。 Conditional expression (5) is an expression that defines the focal length of the second lens group with respect to the focal length of the entire optical system. When the optical system according to the present invention satisfies the above condition, the amount of movement of the second lens group during focusing is within an appropriate range, and it is possible to suppress an increase in the size of the optical system and maintain a quick focusing speed. Becomes possible.

これに対して、条件式（５）の数値が上限値以上となる場合、第２レンズ群の屈折力が相対的に弱くなる。そのため、合焦時における第２レンズ群の移動量が大きくなり、合焦速度の低下を招くため好ましくない。一方、条件式（５）の数値が下限値以下となる場合、当該第２レンズ群の屈折力が相対的に強くなる。そのため、合焦時における第２レンズ群の移動量は小さくなるが、第２レンズ群において発生する球面収差と像面湾曲が大きくなり、補正が困難になるため好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (5) is equal to or more than the upper limit, the refractive power of the second lens group becomes relatively weak. For this reason, the amount of movement of the second lens group during focusing increases, which causes a reduction in focusing speed, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (5) is equal to or less than the lower limit, the refractive power of the second lens group becomes relatively strong. Therefore, the amount of movement of the second lens group during focusing is small, but the spherical aberration and field curvature generated in the second lens group are large, which is not preferable because correction becomes difficult.

上記効果を得る上で、条件式（５）の上限値は、−０．２０であることが好ましく、−０．２５であることがより好ましい。また、下限値は、−０．５６であることが好ましく、−０．５５であることがより好ましい。 To obtain the above effect, the upper limit of conditional expression (5) is preferably -0.20, more preferably -0.25. In addition, the lower limit is preferably -0.56, and more preferably -0.55.

１−２−６．条件式（６）
本件発明に係る光学系は、以下の条件を満たすことが好ましい。 1-2-6. Conditional expression (6)
The optical system according to the present invention preferably satisfies the following conditions.

条件式（６）：
０．４＜ｆＬ１１／ｆ＜２．５ Conditional expression (6):
0.4 <fL11 / f <2.5

但し、
ｆＬ１１は、上記正レンズＬ１１の焦点距離であり、
ｆは、当該光学系全系の焦点距離である。 However,
fL11 is the focal length of the positive lens L11,
f is the focal length of the entire optical system.

条件式（６）は、当該光学系全系の焦点距離に対する上記正レンズＬ１１の焦点距離の比を規定する式である。当該光学系が当該条件を満たす場合、光学全長方向の一層の小型化を図ると共に、上記正レンズＬ１１において軸上色収差の発生を抑制することが容易になる。 Conditional expression (6) is an expression that defines the ratio of the focal length of the positive lens L11 to the focal length of the entire optical system. When the optical system satisfies the condition, it is easy to further reduce the size of the optical system in the entire length direction and to suppress the occurrence of axial chromatic aberration in the positive lens L11.

これに対して、条件式（６）の数値が上限値以上になると、正レンズＬ１１の屈折力が弱くなり過ぎるため光学全長の大型化を招き、好ましくない。また、条件式（６）の数値が下限値以下になると、上記正レンズＬ１１の屈折力が大きく成りすぎ、当該正レンズＬ１１における軸上色収差の発生が大きくなり、好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit, the refractive power of the positive lens L11 becomes too weak, which leads to an increase in the overall optical length, which is not preferable. If the value of conditional expression (6) is equal to or less than the lower limit, the refractive power of the positive lens L11 becomes too large, and the occurrence of axial chromatic aberration in the positive lens L11 becomes large, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（６）の上限値は２．３であることが好ましく、２．２５であることがより好ましい。また、下限値は０．５であることが好ましく、０．５５であることがより好ましい。 In order to obtain the above effect, the upper limit of conditional expression (6) is preferably 2.3, more preferably 2.25. The lower limit is preferably 0.5, and more preferably 0.55.

１−２−７．条件式（７）
本件発明に係る光学系は、以下の条件を満たすことが好ましい。 1-2-7. Conditional expression (7)
The optical system according to the present invention preferably satisfies the following conditions.

条件式（７）：
０＜Ｇ１ｒ１／ｆ Conditional expression (7):
0 <G1r1 / f

但し、
Ｇ１ｒ１は、第１レンズ群において最も物体側に位置する面の曲率半径であり、
ｆは、当該光学系全系の焦点距離である。 However,
G1r1 is a radius of curvature of a surface located closest to the object side in the first lens group,
f is the focal length of the entire optical system.

条件式（７）は、当該光学系全系の焦点距離に対する、第１レンズ群において最も物体側に位置する面の曲率半径の比を規定する式である。当該光学系が当該条件を満たす場合、歪曲収差の補正を良好に行うことができ、より結像性能の高い光学系を得ることができる。 Conditional expression (7) is an expression that defines the ratio of the radius of curvature of the surface closest to the object side in the first lens group with respect to the focal length of the entire optical system. When the optical system satisfies the condition, distortion can be corrected favorably, and an optical system with higher imaging performance can be obtained.

これに対して、条件式（７）の数値が下限値以下になると、第１レンズ群において最も物体側に位置する面の形状が平面又は物体側に凹になる。この場合、歪曲収差の補正が困難になるため、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (7) is equal to or less than the lower limit, the shape of the surface closest to the object side in the first lens group becomes flat or concave toward the object side. In this case, it is difficult to correct the distortion, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（７）に代えて、以下の条件式（７）’を満たすことも好ましい。 In order to obtain the above effects, it is preferable that the following conditional expression (7) 'is satisfied instead of conditional expression (7).

条件式（７）’：
０．２＜Ｇ１ｒ１／ｆ＜１２．０ Conditional expression (7) ':
0.2 <G1r1 / f <12.0

さらに、当該条件式（７）’において、上限値は６．０であることが好ましく、３．０であることがより好ましく、１．８であることがさらに好ましい。また、下限値は０．２５であることが好ましく、０．２９であることがより好ましい。 Further, in the conditional expression (7) ', the upper limit is preferably 6.0, more preferably 3.0, and still more preferably 1.8. Further, the lower limit is preferably 0.25, and more preferably 0.29.

１−２−８．条件式（８）
本件発明に係る光学系は、以下の条件を満たすことが好ましい。 1-2-8. Conditional expression (8)
The optical system according to the present invention preferably satisfies the following conditions.

条件式（８）：
０．６＜ＴＬ／ｆ＜１．３ Conditional expression (8):
0.6 <TL / f <1.3

但し、
ＴＬは、当該光学系全系の全長であり、
ｆは、当該光学系全系の焦点距離である。 However,
TL is the total length of the entire optical system,
f is the focal length of the entire optical system.

条件式（８）は、当該光学系全体の焦点距離に対する当該光学系全系の全長を規定する式である。なお、当該光学系全系の全長とは、当該光学系において最も物体側に位置する光学面の物体側面から像面までの光軸上の長さをいう。当該光学系が当該条件を満たす場合、第３レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式（８）を満足することにより、光学全長方向において当該光学系の一層の小型化を実現することが容易になる。また、この場合、色収差補正を良好に行うことがより容易になり、より結像性能の高い光学系を得ることができる。 Conditional expression (8) is an expression that defines the total length of the entire optical system with respect to the focal length of the entire optical system. The total length of the entire optical system refers to the length of the optical surface closest to the object side in the optical system on the optical axis from the object side surface to the image plane. When the optical system satisfies the condition, the formula defines the ratio of the focal length of the third lens. By satisfying conditional expression (8), it becomes easy to further reduce the size of the optical system in the optical overall length direction. Further, in this case, it is easier to perform chromatic aberration correction favorably, and an optical system with higher imaging performance can be obtained.

これに対して、条件式（８）の数値が上限値以上になると、焦点距離に比して当該光学系の光学全長が長くなりすぎるため好ましくない。また、条件式（８）の数値が下限値以下になると、当該光学系の小型化を図る上では好ましいが、色収差補正を良好に行うことが困難になるため好ましくない。 On the other hand, if the value of conditional expression (8) is equal to or larger than the upper limit value, it is not preferable because the entire optical length of the optical system becomes too long compared to the focal length. When the numerical value of the conditional expression (8) is equal to or less than the lower limit, it is preferable for miniaturization of the optical system, but it is not preferable because it becomes difficult to satisfactorily perform chromatic aberration correction.

上記効果を得る上で、条件式（８）の上限値は１．１であることが好ましく、１．０であることがより好ましい。また、下限値は０．７であることが好ましく、０．８であることがより好ましい。 In order to obtain the above effect, the upper limit value of conditional expression (8) is preferably 1.1, more preferably 1.0. Further, the lower limit is preferably 0.7, and more preferably 0.8.

１−２−９．条件式（９）
本件発明に係る光学系において、上記負レンズＬ１ｎのうち少なくとも１枚が以下の条件を満足することが好ましい。 1-2-9. Conditional expression (9)
In the optical system according to the present invention, it is preferable that at least one of the negative lenses L1n satisfies the following condition.

条件式（９）：
１．６５＜ｎｄＬ１ｎ Conditional expression (9):
1.65 <ndL1n

但し、
ｎｄＬ１ｎは、上記負レンズＬ１ｎのｄ線に対する屈折率である。 However,
ndL1n is the refractive index of the negative lens L1n with respect to the d-line.

条件式（９）は、上記負レンズＬ１ｎのｄ線に対する屈折率を規定する式である。第１レンズ群において、上記正レンズＬ１１の像側に配置される負レンズＬ１ｎのうち、少なくとも１枚が上記条件を満たすことにより、ペッツバール和を小さくすることが容易になり、像面湾曲の補正に有効である。 Conditional expression (9) defines the refractive index of the negative lens L1n with respect to the d-line. In the first lens group, when at least one of the negative lenses L1n arranged on the image side of the positive lens L11 satisfies the above condition, it is easy to reduce the Petzval sum and to correct the field curvature. It is effective for

上記効果を得る上で、条件式（９）に代えて、以下の条件式（９）’を満たすことも好ましい。 In order to obtain the above effects, it is preferable that the following conditional expression (9) 'is satisfied instead of conditional expression (9).

条件式（９）’：
１．６５＜ｎｄＬ１ｎ＜２．１５ Conditional expression (9) ′:
1.65 <ndL1n <2.15

さらに、当該条件式（９）’において、上限値は１．９であることが好ましく、１．８５であることがより好ましく、１．８３であることがさらに好ましい。また、下限値は１．６６であることが好ましく、１．６８であることがより好ましく、１．６９であることがさらに好ましい。 Further, in the conditional expression (9) ', the upper limit value is preferably 1.9, more preferably 1.85, and still more preferably 1.83. Further, the lower limit is preferably 1.66, more preferably 1.68, and still more preferably 1.69.

また、第１レンズ群において、上記正レンズＬ１１の像側に、複数枚の負レンズＬ１ｎが配置されるとき、条件式（９）を満たす負レンズＬ１ｎの数は多い方が好ましく、全ての負レンズＬ１ｎが条件式（９）を満たすことがより好ましい。 In the first lens group, when a plurality of negative lenses L1n are arranged on the image side of the positive lens L11, it is preferable that the number of negative lenses L1n satisfying conditional expression (9) is large, and all negative lenses L1n satisfy the conditional expression (9). More preferably, the lens L1n satisfies the conditional expression (9).

１−２−１０．第２レンズ群
本件発明に係る光学系において、第２レンズ群が正レンズと負レンズとを接合した負の屈折力を有する接合レンズから構成される場合、当該接合レンズは以下の条件を満たすことが好ましい。 1-2-10. Second lens group In the optical system according to the present invention, in the case where the second lens group is composed of a cemented lens having a negative refractive power in which a positive lens and a negative lens are cemented, the cemented lens satisfies the following conditions. Is preferred.

−０．０１１＜ ΔＰｇＦ＿Ｌ２ｎ＜ −０．００２
０．０１０＜ ΔＰｇＦ＿Ｌ２ｐ＜０．０２３ −0.011 <ΔPgF_L2n <−0.002
0.010 <ΔPgF_L2p <0.023

但し、
ΔＰｇＦ＿Ｌ２ｎは、第２レンズ群が上記接合レンズから構成されるとき、当該接合レンズを構成する負レンズのΔＰｇＦであり、
ΔＰｇＦ＿Ｌ２ｐは、第２レンズ群が上記接合レンズから構成されるとき、当該接合レンズを構成する正レンズのΔＰｇＦである。
なお、ΔＰｇＦは上述したとおりである。 However,
ΔPgF_L2n is ΔPgF of the negative lens forming the cemented lens when the second lens group is composed of the cemented lens,
ΔPgF_L2p is ΔPgF of the positive lens forming the cemented lens when the second lens group is composed of the cemented lens.
Note that ΔPgF is as described above.

第２レンズ群を上記接合レンズから構成するとき、上記条件を満たす負の異常部分分散性の大きな硝材からなる負レンズと、上記条件を満たす正の異常部分分散性の大きな硝材からなる正レンズとを接合した接合レンズを用いることで、軸上色収差の補正をより有効に行うことができる。 When the second lens group is composed of the cemented lens, a negative lens made of a glass material having a large negative anomalous partial dispersion satisfying the above condition and a positive lens made of a glass material having a large positive anomalous partial dispersion satisfying the above condition are provided. By using the cemented lens in which the lenses are cemented, it is possible to more effectively correct the axial chromatic aberration.

以上説明した本件発明に係る光学系は、半画角が４．５度以下の望遠型の単焦点光学系に好適であり、半画角が４．１度以下である望遠型の単焦点光学系により好適であり、半画角が３．５度以下である望遠型の単焦点光学系にさらに好適である。このような画角の狭い望遠型の単焦点光学系に適用したとき、上述した効果がより強く発揮される。 The optical system according to the present invention described above is suitable for a telephoto single-focus optical system having a half angle of view of 4.5 degrees or less, and a telephoto single-focus optical system having a half angle of view of 4.1 degrees or less. It is more suitable for a telephoto type single focus optical system having a half angle of view of 3.5 degrees or less. When applied to such a telephoto single focus optical system having a narrow angle of view, the above-described effects are more strongly exerted.

２．撮像装置
次に、本件発明に係る撮像装置について説明する。本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係る光学系と、当該光学系の像面側に設けられた、当該光学系によって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 2. Imaging device Next, an imaging device according to the present invention will be described. The imaging apparatus according to the present invention includes the optical system according to the present invention, and an imaging element provided on an image plane side of the optical system and configured to convert an optical image formed by the optical system into an electric signal. It is characterized by having.

ここで、撮像素子等に特に限定はなく、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）センサやＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）センサなどの固体撮像素子等も用いることができる。本件発明に係る撮像装置は、デジタルカメラやビデオカメラ等のこれらの固体撮像素子を用いた撮像装置に好適である。また、当該撮像装置は、レンズが筐体に固定されたレンズ固定式の撮像装置であってもよいし、一眼レフカメラやミラーレス一眼カメラ等のレンズ交換式の撮像装置であってもよいのは勿論である。 Here, the imaging device is not particularly limited, and a solid-state imaging device such as a charge coupled device (CCD) sensor or a complementary metal oxide semiconductor (CMOS) sensor can be used. The imaging device according to the present invention is suitable for an imaging device using these solid-state imaging devices such as a digital camera and a video camera. Further, the imaging device may be a lens-fixed imaging device in which a lens is fixed to a housing, or may be an interchangeable lens imaging device such as a single-lens reflex camera or a mirrorless single-lens camera. Of course.

次に、実施例を示して本件発明を具体的に説明する。但し、本件発明は以下の実施例に限定されるものではない。以下に挙げる各実施例の光学系は、デジタルカメラ、ビデオカメラ、銀塩フィルムカメラ等の撮像装置（光学装置）に用いられる撮像光学系であり、特に、監視用撮像装置等の据付設置型の撮像装置に好ましく適用することができる。また、各レンズ断面図において、図面に向かって左方が物体側、右方が像面側である。 Next, the present invention will be specifically described with reference to examples. However, the present invention is not limited to the following embodiments. The optical system of each embodiment described below is an imaging optical system used for an imaging device (optical device) such as a digital camera, a video camera, and a silver halide film camera. It can be preferably applied to an imaging device. Further, in each lens cross-sectional view, the left side is the object side and the right side is the image plane side in the drawing.

（１）光学系の構成
図１は、本件発明に係る実施例１の光学系である望遠型単焦点レンズの無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。 (1) Configuration of Optical System FIG. 1 is a lens cross-sectional view showing the lens configuration of a telephoto single focus lens, which is the optical system according to the first embodiment of the present invention, when focused on infinity. The optical system includes, in order from the object side to the image side, a first lens G1 having a positive refractive power, a second lens G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２及び両凹形状の負レンズＬ１３を接合した正の屈折力の接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５及び両凸形状の正レンズＬ１６を接合した正の屈折力の接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ１７とから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex positive lens L11, and a cemented lens having a positive refractive power in which a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13 are cemented. A positive lens L14 having a biconvex shape, a cemented lens having a positive refractive power in which a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L16 are cemented, and a biconcave negative lens L17. It is configured.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、両凸形状の正レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズＬ２２を接合した負の屈折力を有する接合レンズから構成されている。 The second lens group G2 is composed of, in order from the object side to the image side, a cemented lens having a negative refractive power and a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 cemented.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、両凹形状の負レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２及び両凹形状の負レンズＬ３３を接合した正の屈折力の接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a biconcave negative lens L31, and a cemented lens having a positive refractive power formed by cementing a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33. , And a biconvex positive lens L34.

当該光学系において、開口絞りは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、第３レンズ群Ｇ３と一体に構成されている。 In the optical system, the aperture stop is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and is configured integrally with the third lens group G3.

また、当該光学系では、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２のみが光軸に沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は光軸方向に固定されている。 Further, in the optical system, when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, only the second lens group G2 moves along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 move along the optical axis. The direction is fixed.

なお、図１において、「ＩＰ」は像面であり、具体的にはＣＣＤセンサ、ＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子の撮像面、或いは、銀塩フィルムのフィルム面等を表す。また、図１において像面ＩＰの物体側には、カバーガラス等（符号略）を備える。この点は、実施例２〜実施例６で示す各レンズ断面図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 In FIG. 1, “IP” is an image plane, specifically, an imaging plane of a solid-state imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, or a film surface of a silver halide film. In FIG. 1, a cover glass or the like (reference numerals are omitted) is provided on the object side of the image plane IP. This point is the same in each lens cross-sectional view shown in Example 2 to Example 6, and the description is omitted below.

（２）数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１に当該光学系のレンズデータを示す。表１において、「面番号」は物体側から数えたレンズ面の順番、「ｒ」はレンズ面の曲率半径、「ｄ」はレンズ面の光軸上の間隔、「ｎｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、「νｄ」はｄ線に対するアッベ数を示している。また、「Ｓ」は開口絞りを示している。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples using specific numerical values of the optical system will be described. Table 1 shows lens data of the optical system. In Table 1, “surface number” is the order of the lens surfaces counted from the object side, “r” is the radius of curvature of the lens surface, “d” is the distance between the lens surfaces on the optical axis, and “nd” is the d-line (wavelength λ = 587.56 nm), and “νd” indicates Abbe number for d-line. “S” indicates an aperture stop.

表２には、当該光学系の諸元表、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離を示している。緒元表において、「ｆ」は当該光学系の無限遠合焦時における焦点距離（ｍｍ）、「Ｆｎｏ．」は当該光学系のＦ値、「ω」は当該光学系の半画角（°）、「Ｙ」は当該光学系の像高（ｍｍ）、「レンズ全長」は当該光学系の光学全長であり、第１面から像面までの距離（ｍｍ）である。また、可変間隔は、無限遠合焦時及び近距離物体合焦時における各レンズ面間の間隔を示している。 Table 2 shows a specification table of the optical system, a variable interval on the optical axis, and a focal length of each lens group. In the specification table, “f” is the focal length (mm) of the optical system when focused on infinity, “Fno.” Is the F-number of the optical system, and “ω” is the half angle of view (°) of the optical system. ), “Y” is the image height (mm) of the optical system, and “Lens total length” is the total optical length of the optical system, and is the distance (mm) from the first surface to the image plane. The variable interval indicates the interval between the lens surfaces when focusing on an object at infinity and when focusing on a short-distance object.

また、表１３に当該光学系の上記各条件式（１）〜条件式（９）の数値を示す。これらの各表に関する事項は、他の実施例で示す各表においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Table 13 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (9) of the optical system. Matters relating to each of these tables are the same in each of the tables shown in the other embodiments, and thus description thereof will be omitted below.

また、図２に当該実施例１の光学系の無限遠合焦時における縦収差図を示す。図２に示す縦収差図は、図面に向かって左側から順に、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、歪曲収差（％）、倍率色収差（ｍｍ）を示す。 FIG. 2 is a longitudinal aberration diagram of the optical system according to the first embodiment when focused on infinity. The longitudinal aberration diagram shown in FIG. 2 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), distortion (%), and lateral chromatic aberration (mm) in order from the left side in the drawing.

球面収差図において、縦軸に開放Ｆ値との割合、横軸にデフォーカスをとり、実線がｄ線（波長587.56nm）、一点鎖線がＣ線（波長656.27nm）、破線がｇ線（波長435.84nm）における球面収差を短破線で示している。 In the spherical aberration diagram, the ratio to the open F value is plotted on the vertical axis, defocus is plotted on the horizontal axis, the solid line is the d line (wavelength 587.56 nm), the dashed line is the C line (wavelength 656.27 nm), and the broken line is the g line (wavelength 435.84 nm) is indicated by a short broken line.

非点収差図において、縦軸に像高（Ｙ）、横軸にデフォーカスをとり、実線がｄ線（波長587.56nm）に対するサジタル像面（ｄｓ）、破線がｄ線に対するメリジオナル像面（ｄｍ）を示している。 In the astigmatism diagram, the image height (Y) is plotted on the vertical axis, defocus is plotted on the horizontal axis, the solid line is the sagittal image plane (ds) for the d line (587.56 nm), and the broken line is the meridional image plane (dm) for the d line. ).

歪曲収差図において、縦軸に像高（Ｙ）、横軸に割合（％）をとり、ｄ線（波長587.56nm）における歪曲収差（ディストーション）を示している。 In the distortion diagram, the vertical axis indicates the image height (Y) and the horizontal axis indicates the percentage (%), and the distortion (distortion) at the d-line (wavelength: 587.56 nm) is shown.

倍率色収差図において、縦軸に半画角（ω）、横軸にデフォーカスをとり、一点鎖線がＣ線、破線がｇ線における倍率色収差を示している。 In the chromatic aberration of magnification diagram, the vertical axis indicates a half angle of view (ω), the horizontal axis indicates defocus, and the dashed line indicates the chromatic aberration of magnification at the C line and the broken line indicates the chromatic aberration of magnification at the g line.

これらの縦収差図に関する事項は、他の実施例で示す縦収差図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 The matters relating to these longitudinal aberration diagrams are the same in the longitudinal aberration diagrams shown in the other examples, and therefore description thereof is omitted below.

また、当該光学系の無限遠合焦時におけるバックフォーカス（ＢＦ）は、次のとおりである。但し、以下の値は、厚さ２ｍｍのカバーガラス（ｎｄ＝１．５１６８）を含む値であり、他の実施例においても同様である。 The back focus (BF) of the optical system at the time of focusing on infinity is as follows. However, the following values are values including a cover glass (nd = 1.5168) having a thickness of 2 mm, and the same applies to other examples.

ＢＦ＝７０．１９１９ BF = 70.1919

（１）光学系の構成
図３は、本件発明に係る実施例２の光学系である望遠型単焦点レンズの無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。 (1) Configuration of Optical System FIG. 3 is a lens cross-sectional view showing a lens configuration of a telephoto single focus lens which is an optical system according to a second embodiment of the present invention when focused on infinity. The optical system includes, in order from the object side to the image side, a first lens G1 having a positive refractive power, a second lens G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２及び両凹形状の負レンズＬ１３を接合した正の屈折力の接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４及び両凸形状の正レンズＬ１５を接合した正の屈折力の接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ１６とから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex positive lens L11, and a cemented lens having a positive refractive power in which a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13 are cemented. It comprises a cemented lens having a positive refractive power in which a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L15 are cemented, and a biconcave negative lens L16.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、両凹形状の負レンズＬ３１及び両凸形状の正レンズＬ３２を接合した負の屈折力の接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４とから構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a cemented lens having a negative refractive power in which a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32 are cemented, and a negative lens having a convex surface facing the object side. It comprises a meniscus lens L33 and a biconvex positive lens L34.

（２）数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表３に、当該光学系のレンズデータを示し、表４に当該光学系の諸元表、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１３に当該光学系の上記各条件式（１）〜条件式（９）の数値を示す。さらに、図４に当該光学系の無限遠合焦時における縦収差図を示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples using specific numerical values of the optical system will be described. Table 3 shows lens data of the optical system, and Table 4 shows a specification table of the optical system, a variable interval on the optical axis, and a focal length of each lens group. Table 13 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (9) of the optical system. FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram when the optical system is focused on infinity.

また、当該光学系のバックフォーカスは次のとおりである。
ＢＦ＝１０２．３５４９ The back focus of the optical system is as follows.
BF = 102.3549

（１）光学系の構成
図５は、本件発明に係る実施例３の光学系である望遠型単焦点レンズの無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。 (1) Configuration of Optical System FIG. 5 is a lens cross-sectional view showing a lens configuration of a telephoto single focus lens which is an optical system according to a third embodiment of the present invention when focused on infinity. The optical system includes, in order from the object side to the image side, a first lens G1 having a positive refractive power, a second lens G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、両凸形状の正レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズＬ２２を接合した負の屈折力を有する接合レンズから構成されている。 The second lens group G2 is composed of, in order from the object side to the image side, a cemented lens having a negative refractive power, in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are cemented.

（２）数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表５に、当該光学系のレンズデータを示し、表６に当該光学系の諸元表、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１３に当該光学系の上記各条件式（１）〜条件式（９）の数値を示す。さらに、図６に当該光学系の無限遠合焦時における縦収差図を示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples using specific numerical values of the optical system will be described. Table 5 shows lens data of the optical system, and Table 6 shows a specification table of the optical system, a variable interval on the optical axis, and a focal length of each lens group. Table 13 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (9) of the optical system. FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram when the optical system is focused on infinity.

また、当該光学系のバックフォーカスは次のとおりである。
ＢＦ＝１２５．２６２１ The back focus of the optical system is as follows.
BF = 125.2621

（１）光学系の構成
図７は、本件発明に係る実施例４の光学系である望遠型単焦点レンズの無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。 (1) Configuration of Optical System FIG. 7 is a lens cross-sectional view showing the lens configuration of a telephoto single focus lens, which is an optical system according to a fourth embodiment of the present invention, when focused on infinity. The optical system includes, in order from the object side to the image side, a first lens G1 having a positive refractive power, a second lens G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２及び両凹形状の負レンズＬ１３を接合した正の屈折力の接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４及び両凸形状の正レンズＬ１５を接合した正の屈折力の接合レンズとから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex positive lens L11, and a cemented lens having a positive refractive power in which a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13 are cemented. And a cemented lens having a positive refractive power and a cemented negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L15.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２を接合した負の屈折力を有する接合レンズから構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a cemented lens having a negative refractive power in which a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side are cemented. It is configured.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、両凸形状の正レンズＬ３１及び像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２を接合した正の屈折力の接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とから構成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side to the image side, a cemented lens having a positive refractive power in which a biconvex positive lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the image side are cemented, and a biconcave shape. It comprises a negative lens L33 and a positive meniscus lens L34 with the convex surface facing the object side.

当該光学系では、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２のみが光軸に沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は光軸方向に固定されている。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３を一体としてフォーカスレンズ群としてもよく、その際のフォーカスレンズ群の合成焦点距離は−１６４．９１ｍｍで、５．００ｍの被写体に合焦する際の移動量は７．３６ｍｍである。 In the optical system, when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, only the second lens group G2 moves along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 move in the optical axis direction. Fixed. Further, the second lens group G2 and the third lens group G3 may be integrated into a focus lens group. In this case, the combined focal length of the focus lens group is -164.91 mm, and the focus lens group is focused on a 5.00 m object. Is 7.36 mm.

（２）数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表７に、当該光学系のレンズデータを示し、表８に当該光学系の諸元表、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１３に当該光学系の上記各条件式（１）〜条件式（９）の数値を示す。さらに、図８に当該光学系の無限遠合焦時における縦収差図を示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples using specific numerical values of the optical system will be described. Table 7 shows lens data of the optical system, and Table 8 shows a specification table of the optical system, a variable interval on the optical axis, and a focal length of each lens group. Table 13 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (9) of the optical system. FIG. 8 is a longitudinal aberration diagram when the optical system is focused on infinity.

また、当該光学系のバックフォーカスは次のとおりである。
ＢＦ＝５２．５１９９ The back focus of the optical system is as follows.
BF = 52.5199

（１）光学系の構成
図９は、本件発明に係る実施例５の光学系である望遠型単焦点レンズの無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。 (1) Configuration of Optical System FIG. 9 is a lens cross-sectional view showing the lens configuration of a telephoto single focus lens, which is an optical system according to a fifth embodiment of the present invention, when focused on infinity. The optical system includes, in order from the object side to the image side, a first lens G1 having a positive refractive power, a second lens G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power. It is configured.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２及び両凹形状の負レンズＬ１３を接合した正の屈折力の接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４及び両凸形状の正レンズＬ１５を接合した正の屈折力の接合レンズとから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex positive lens L11, and a cemented lens having a positive refractive power formed by cementing a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13. And a cemented lens having a positive refractive power and a cemented negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L15.

（２）数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表９に、当該光学系のレンズデータを示し、表１０に当該光学系の諸元表、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１３に当該光学系の上記各条件式（１）〜条件式（９）の数値を示す。さらに、図１０に当該光学系の無限遠合焦時における縦収差図を示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples using specific numerical values of the optical system will be described. Table 9 shows lens data of the optical system, and Table 10 shows a specification table of the optical system, a variable interval on the optical axis, and a focal length of each lens group. Table 13 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (9) of the optical system. FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram when the optical system is focused on infinity.

また、当該光学系のバックフォーカスは次のとおりである。
ＢＦ＝７８．４６０７ The back focus of the optical system is as follows.
BF = 78.4607

（１）光学系の構成
図１１は、本件発明に係る実施例６の光学系である望遠型単焦点レンズの無限遠合焦時におけるレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。 (1) Configuration of Optical System FIG. 11 is a lens cross-sectional view showing the lens configuration of an optical system according to a sixth embodiment of the present invention, which is a telephoto single focus lens, when focused on infinity. The optical system includes, in order from the object side to the image side, a first lens G1 having a positive refractive power, a second lens G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. It is configured.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３及び両凹形状の負レンズＬ１４を接合した正の屈折力の接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６を接合した正の屈折力の接合レンズとから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, a biconvex positive lens L13, and a biconcave negative lens L13. It is composed of a cemented lens having a positive refractive power with a lens L14 cemented, and a cemented lens with a positive refractive power with a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side. Have been.

（２）数値実施例
次に、当該光学系の具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１１に、当該光学系のレンズデータを示し、表１２に当該光学系の諸元表、光軸上の可変間隔、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１３に当該光学系の上記各条件式（１）〜条件式（９）の数値を示す。さらに、図１２に当該光学系の無限遠合焦時における縦収差図を示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples using specific numerical values of the optical system will be described. Table 11 shows lens data of the optical system, and Table 12 shows a specification table of the optical system, a variable interval on the optical axis, and a focal length of each lens group. Table 13 shows numerical values of the conditional expressions (1) to (9) of the optical system. FIG. 12 shows a longitudinal aberration diagram when the optical system is focused on infinity.

また、当該光学系のバックフォーカスは次のとおりである。
ＢＦ＝６３．６９５６ The back focus of the optical system is as follows.
BF = 63.6956

本件発明によれば、小型化、軽量化を図ると共に、良好な色収差補正を低コストで実現することのできる光学系及び撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide an optical system and an image pickup apparatus that can be reduced in size and weight and that can achieve good chromatic aberration correction at low cost.

Ｇ１・・・第１レンズ群
Ｇ２・・・第２レンズ群
Ｇ３・・・第３レンズ群
Ｓ・・・開口絞り
ＩＰ・・・像面 G1: first lens group G2: second lens group G3: third lens group S: aperture stop IP: image plane

Claims

In order from the object side to the image side, an optical system including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive or negative refractive power. System
When focusing from an object at infinity to an object at a finite distance, only the second lens group is configured to move along the optical axis,
Among the positive lenses included in the first lens group, the positive lens located closest to the object side is the positive lens L11, and the positive lens and the negative lens located closer to the image side than the positive lens L11 are the positive lens L1p and the negative lens, respectively. An optical system which satisfies the following conditions when L1n is satisfied.
(1) 45.0 <νd11 <68.0
(2) 0.025 <ΔPgF_L1p_max−ΔPgF_L1n_min <0.0585
(8) 0.6 <TL / f <1.1
However,
νd11 is the Abbe number of the positive lens L11 with respect to the d-line,
ΔPgF_L1p is the coordinate of a glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and an Abbe number of 60.49 with respect to the d line in a coordinate system in which the vertical axis represents the partial dispersion ratio and the horizontal axis represents the Abbe number νd with respect to the d line. The deviation of the partial dispersion ratio of the positive lens L1p from the reference line when a straight line passing through the coordinates of the glass material F2 having a dispersion ratio of 0.5829 and an Abbe number with respect to the d line of 36.30 is used as a reference line,
ΔPgF_L1n is the coordinates of the glass material C7 having a partial dispersion ratio of 0.5393 and an Abbe number of 60.49 with respect to the d line in a coordinate system in which the vertical axis represents the partial dispersion ratio and the horizontal axis represents the Abbe number νd with respect to the d line. The deviation of the partial dispersion ratio of the negative lens L1n from the reference line when a straight line passing through the coordinates of the glass material F2 having a dispersion ratio of 0.5829 and an Abbe number for the d-line of 36.30 is used as a reference line,
ΔPgF_L1p_max is a value of ΔPgF_L1p of the positive lens L1p, and is a maximum value when a plurality of the positive lenses L1p exist,
ΔPgF_L1n_min is a value of ΔPgF_L1n of the negative lens L1n, and is a minimum value when a plurality of the negative lenses L1n exist;
TL is the total length of the entire optical system,
f is the focal length of the entire optical system.

The optical system according to claim 1, wherein the first lens group includes a plurality of positive lenses L1p on the image side of the positive lens L11, and satisfies the following conditions.
(3) 0.05 <ΔPgF_L1p_max + ΔPgF_L1p_2nd <0.1
However,
ΔPgF_L1p_2nd is ΔPgF_L1p_2nd = ΔPgF_L1p_max when there are a plurality of positive lenses L1p having a value ΔPgF_L1p of ΔPgF_L1p_max, and ΔPgF_p1 is a positive lens whose ΔPgF_p1 is ΔPgF_p1 with ΔPgF_p1 being a ΔPgF_p1 with ΔPgF_p1 being a positive lens of ΔPgF_p1. Is the next largest value after ΔPgF_L1p_max.

The optical system according to claim 1, wherein, in the first lens group, the negative lens L1n satisfies the following condition.
(4) ΔPgF_L1n <0.005

The optical system according to claim 1, wherein the optical system satisfies the following condition.
(5) -0.6 <f2 / f <-0.15
However,
f2 is the focal length of the second lens group,
f is the focal length of the entire optical system.

The optical system according to any one of claims 1 to 4, wherein the optical system does not include a diffractive surface.

The optical system according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
(6) 0.4 <fL11 / f <2.5
However,
fL11 is a focal length of the positive lens L11,
f is the focal length of the entire optical system.

The optical system according to any one of claims 1 to 6 , which satisfies the following condition.
(7) 0 <G1r1 / f
However,
G1r1 is a radius of curvature of a surface located closest to the object side in the first lens group,
f is the focal length of the entire optical system.

8. The optical system according to claim 1, wherein at least one of the negative lenses L1n satisfies the following condition.
(9) 1.65 <ndL1n
However,
ndL1n is the refractive index of the negative lens L1n with respect to the d-line.

An optical system according to any one of claims 1 to 8 , further comprising an image sensor provided on an image side of the optical system and configured to convert an optical image formed by the optical system into an electric signal. An imaging device characterized in that: