JP6551161B2

JP6551161B2 - Pouring nozzle for twin roll casting apparatus, twin roll casting apparatus, and cast piece casting method

Info

Publication number: JP6551161B2
Application number: JP2015214455A
Authority: JP
Inventors: 藤　健彦; 健彦藤; 新井　貴士; 貴士新井; 雅文宮嵜; 厚一郎片岡
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2015-10-30
Filing date: 2015-10-30
Publication date: 2019-07-31
Anticipated expiration: 2035-10-30
Also published as: JP2017080793A

Description

本発明は双ロール鋳造装置用の注湯ノズル、双ロール鋳造装置、及び鋳片の鋳造方法に関する。 The present invention relates to a pouring nozzle for a twin roll caster, a twin roll caster, and a method of casting a cast slab.

双ロール鋳造装置とは、回転軸が相互に平行になるように水平に対向して配置され、相反方向に回転する一対の鋳造用冷却ロール（鋳造ロール）と、耐火物製のサイド堰を有する装置である。双ロール鋳造装置では、一対の鋳造用冷却ロール間に高温の溶融金属（金属溶湯）を導くことによって、一対の鋳造用冷却ロールとサイド堰とに囲まれた鋳造ロール間の上側の窪みの領域に溶融金属の湯だまり部が形成される。また、溶融金属は、鋳造用冷却ロールからの抜熱によって凝固するとともに、回転する鋳造用ロールによって、鋳造用ロールの間隙の出口側へ順次送り出される。したがって、双ロール鋳造装置を用いて鋳造を行うことで、一対の鋳造用ロールの間隙の出口側から凝固殻を有する薄肉鋳片が得られる。 The twin-roll casting apparatus has a pair of casting cooling rolls (casting rolls) that are horizontally opposed so that their rotation axes are parallel to each other and rotate in the opposite directions, and a refractory side weir. It is an apparatus. In the twin roll casting apparatus, by introducing a high-temperature molten metal (molten metal) between a pair of casting cooling rolls, an upper depression region between the casting rolls surrounded by the pair of casting cooling rolls and the side weirs. A pool of molten metal is formed. Further, the molten metal is solidified by heat removal from the casting cooling roll and is sequentially delivered to the outlet side of the gap of the casting roll by the rotating casting roll. Therefore, thin cast pieces having solidified shells are obtained from the outlet side of the gap between the pair of casting rolls by casting using a twin roll casting apparatus.

従来の双ロール鋳造装置の例について図１を用いて詳細に説明する。
図１は、従来の双ロール鋳造装置１２１を説明する図である。
図１において、１０１は鋳造用冷却ロール、１０２はサイド堰、１０３は注湯ノズル、１１０はタンディッシュ、１２２は溶融金属、１２３は凝固シェル、１２４は薄肉鋳片である。双ロール鋳造装置１２１を用いた鋳造において、高温の溶融金属１２２はタンディッシュ１１０とタンディッシュ１１０の下方に取り付けられた注湯ノズル１０３を通して鋳造用冷却ロール１０１の間に導かれ、凝固シェル１２３を形成したのちに薄肉鋳片１２４となる。 An example of a conventional twin roll casting apparatus will be described in detail with reference to FIG.
FIG. 1 is a view for explaining a conventional twin roll casting apparatus 121.
In FIG. 1, 101 is a casting cooling roll, 102 is a side weir, 103 is a pouring nozzle, 110 is a tundish, 122 is a molten metal, 123 is a solidified shell, and 124 is a thin slab. In the casting using the twin roll casting apparatus 121, the molten metal 122 at high temperature is guided between the casting cooling roll 101 through the tundish 110 and the pouring nozzle 103 mounted below the tundish 110, and the solidified shell 123 After being formed, it becomes a thin slab 124.

双ロール鋳造法は、上述のように、溶融金属１２２が鋳造用冷却ロール１０１により冷却凝固されて生成する凝固シェル１２３をロール回転により両面から張り合わせる形で薄肉鋳片（ストリップ）１２４を製作する方法である。このような双ロール鋳造は、ロール冷却によって急速凝固させることが重要であるが、従来の双ロール鋳造法では、以下のような問題点があった。
すなわち、溶融金属の湯溜りの上部は自由表面となっているので、ノズルから湯溜りへの溶融金属の注入によって自由表面の変動が避けられない。このような自由表面の変動はロール面上の凝固開始点の変動につながり、ひいては凝固シェル厚みの変動を引き起こす。凝固シェル厚の変動は、鋳片の割れや湯ジワなどの表面性状不良の原因となるので好ましくない。また、注入される溶融金属は凝固点温度よりも高い過熱度をもったものが使用されるため、凝固シェルに高温の溶融金属が強く衝突すると、シェルを溶解してしまい、このことも凝固シェル厚の変動の原因になる。 In the twin roll casting method, as described above, a thin-walled slab (strip) 124 is produced in such a manner that a solidified shell 123 formed by cooling and solidifying the molten metal 122 by the casting cooling roll 101 is bonded from both sides by roll rotation. It is a method. In such twin roll casting, it is important to rapidly solidify by roll cooling. However, the conventional twin roll casting method has the following problems.
That is, since the upper part of the pool of molten metal is a free surface, the variation of the free surface can not be avoided by the injection of the molten metal from the nozzle into the pool. Such a free surface variation leads to a variation in the solidification start point on the roll surface, which in turn causes a variation in the solidified shell thickness. The variation in the thickness of the solidified shell is not preferable because it causes defective surface properties such as cracks in the slab and hot water wrinkles. In addition, since the molten metal to be injected is used that has a superheat degree higher than the freezing point temperature, when the high temperature molten metal collides strongly with the solidified shell, the shell is melted, which also causes the solidified shell thickness Cause fluctuations in the

上記の問題点に対し、例えば特許文献１には、鋳造幅に近づけるような広幅のノズルを使用し、多数の口をあけたような注入ノズルが記載されている。しかしながら、このようなノズルを使用しても、各吐出口から均一な溶融金属流が得られなければ、凝固シェル厚みが変動する問題を解決するには不十分である。
さらに、ノズルの各吐出口からの溶融金属流が不均一で、局所的に大きな下降流が存在すれば、溶融金属中の気泡が自由表面まで浮上せずに鋳片内部に取り込まれてしまい、これが気泡欠陥となるといった問題も生じる。 To address the above problems, for example, Patent Document 1 describes an injection nozzle in which a nozzle having a wide width close to the casting width is used and a large number of ports are opened. However, even if such a nozzle is used, if a uniform molten metal flow cannot be obtained from each discharge port, it is insufficient to solve the problem that the thickness of the solidified shell varies.
Furthermore, if the molten metal flow from each discharge port of the nozzle is non-uniform and there is a large downward flow locally, bubbles in the molten metal will be taken into the slab without floating up to the free surface, There is also a problem that this becomes a bubble defect.

均一な溶融金属流を得る方法として、例えば、特許文献２には、ロール方向に広いスリット状の吐出口を有する広幅のノズルを用いる場合において、多孔質体の整流物をノズル内部に設置することで、吐出口から流出する溶融金属流を整流化できることが記載されている。また、特許文献３には、ノズルの浸漬部分を逆Ｔ字型とし、ノズル内部に複数の有孔ディスクからなる障害物を設けることで、吐出口から流出する溶融金属の流れを安定且つより均一な状態にできることが記載されている。
しかしながら、このような内部構造が複雑なノズルを使用する場合には、溶融金属として、アルミナを含むアルミキルド鋼等を用いると、ノズル内部にアルミナが付着することで、ノズル内部で目詰まりが発生し、鋳造造中に注入流が不均一になったり、所定の注入流量が得られない状態となったりする問題があった。 As a method of obtaining a uniform flow of molten metal, for example, in Patent Document 2, when using a wide nozzle having a slit-like discharge port wide in the roll direction, a flow straightener of a porous body is installed inside the nozzle It is described that the molten metal flow flowing out from the discharge port can be rectified. Further, in Patent Document 3, the flow of molten metal flowing out from the discharge port is stabilized and more uniform by making the immersion portion of the nozzle into an inverted T shape and providing an obstacle consisting of a plurality of perforated disks inside the nozzle. It is described that it is possible to
However, when a nozzle with such a complicated internal structure is used, if aluminum killed steel containing alumina is used as the molten metal, clogging occurs inside the nozzle due to the adhesion of alumina inside the nozzle. There is a problem that the injection flow becomes non-uniform during casting or a predetermined injection flow rate cannot be obtained.

特開平９−１７４２０９号公報JP-A-9-174209 特開昭６２−２８２７５３号公報JP-A-62-282753 特開平９−１０８７９４号公報JP-A-9-108794

本発明は上記の課題に鑑みてなされたものである。すなわち、本発明は、双ロール鋳造装置へ、タンディッシュ内の溶融金属を供給する注湯ノズルであって、吐出口から溶融金属流を均一かつ緩やかな安定した流れとすることが可能であり、さらに、溶融金属として、アルミキルド鋼等を用いた場合にも、目詰まりを起こさず、その結果として、溶融金属の種類によらず、内部に気泡欠陥がなく、かつ、割れや湯ジワなどのない良好な表面性状を有する鋳片を製造することが可能な、双ロール鋳造装置用の注湯ノズルを提供することを課題とする。
また、本発明は、溶融金属の流れを均一かつ安定にすることによって、溶融金属の種類によらず、内部に気泡欠陥が存在せず、かつ、割れや湯ジワなどのない良好な表面性状を有する鋳片を製造することが可能な双ロール鋳造装置を提供することを課題とする。
また、本発明は、溶融金属の流れを均一かつ安定にすることによって、溶融金属の種類によらず、内部に気泡欠陥が存在せず、かつ、割れや湯ジワなどのない良好な表面性状を有する鋳片を製造することが可能な鋳片の鋳造方法を提供することを課題とする。 The present invention has been made in view of the above problems. That is, the present invention is a pouring nozzle which supplies molten metal in a tundish to a twin roll casting apparatus, and it is possible to make the molten metal flow from the discharge port into a uniform, gentle and stable flow. Furthermore, even when using aluminum killed steel etc. as molten metal, clogging does not occur, and as a result, there are no bubble defects inside and no cracks or hot water wrinkles regardless of the type of molten metal. It is an object of the present invention to provide a pouring nozzle for a twin roll caster capable of producing a cast piece having good surface properties.
Further, according to the present invention, by making the flow of the molten metal uniform and stable, there is no bubble defect in the inside regardless of the type of the molten metal, and good surface characteristics free from cracks, hot water wrinkles and the like. It is an object of the present invention to provide a twin roll casting apparatus capable of producing a cast slab having the same.
Further, according to the present invention, by making the flow of the molten metal uniform and stable, there is no bubble defect in the inside regardless of the type of the molten metal, and good surface characteristics free from cracks, hot water wrinkles and the like. It is an object of the present invention to provide a method of casting a cast slab capable of producing a cast slab having the same.

本発明者らは、検討の結果、双ロール鋳造装置において、ノズルからの均一な吐出流を得るには、ノズル内部の圧力が均一に近ければ良く、即ちノズル内の湯面の高さが湯だまり部における湯面の高さより高くなるようにすれば良いことを見出した。また、このような状態を得て吐出流を均一化するためには、ノズルの一部を湯だまり部に浸漬した状態でノズル内部を減圧することで、ノズル内部に存在する湯面を上昇させ、結果的にノズル下部の吐出口付近の圧力を均一にすることが有効であることを見出した。 The inventors of the present invention have found that, in the twin roll casting apparatus, in order to obtain a uniform discharge flow from the nozzle, it is only necessary for the pressure inside the nozzle to be close to uniform, that is, the height of the surface of the hot water in the nozzle is It has been found that the height should be higher than the level of the hot water surface in the pool portion. Moreover, in order to obtain such a state and make the discharge flow uniform, the pressure in the nozzle is reduced while the nozzle is partially immersed in the pool, and the surface of the hot water present in the nozzle is raised. As a result, it has been found that it is effective to make the pressure near the discharge port below the nozzle uniform.

本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下の通りである。
（１）回転軸が相互に平行になるように水平に配置された一対の鋳造ロール間の上側の窪みである湯だまり部に溶融金属を供給する注湯ノズルであって、内部空間の水平断面形状が前記鋳造ロールの配列方向の寸法よりも前記鋳造ロールの長手方向の寸法が大きい形状とされたノズル本体と、前記ノズル本体から前記溶融金属を供給する際に、前記内部空間における前記溶融金属の湯面の高さが、前記湯だまり部における湯面の高さより高くなるように前記ノズル本体の前記内部空間を減圧する減圧装置と、を備えることを特徴とする双ロール鋳造装置用の注湯ノズル。
（２）前記減圧装置は、前記ノズル本体の前記内部空間の前記鋳造ロールの長手方向の寸法をｗとし、前記内部空間における湯面から前記内部空間の下端までの距離をｈ_ｓとしたとき、ｈ_ｓ≧ｗ／２が成立するように前記内部空間を減圧するものであることを特徴とする（１）に記載の双ロール鋳造装置用の注湯ノズル。
（３）回転軸が相互に平行になるように水平に配置された一対の鋳造ロールと、前記一対の鋳造ロール間に形成された上側の窪みである湯だまり部に溶融金属を供給する注湯ノズルと、を備え、前記注湯ノズルは、内部空間の水平断面形状が前記鋳造ロールの配列方向の寸法よりも前記鋳造ロールの長手方向の寸法が大きな形状とされたノズル本体と、前記ノズル本体から前記溶融金属を供給する際に、前記内部空間における前記溶融金属の湯面の高さが前記湯だまり部における湯面の高さより高くなるように、前記ノズル本体の前記内部空間を減圧する減圧装置と、を備えることを特徴とする双ロール鋳造装置。
（４）前記減圧装置は、前記ノズル本体の前記内部空間の前記鋳造ロールの長手方向の寸法をｗとし、前記内部空間における湯面から前記内部空間の下端までの距離をｈ_ｓとしたとき、ｈ_ｓ≧ｗ／２が成立するように前記内部空間を減圧するものであることを特徴とする（３）に記載の双ロール鋳造装置。
（５）回転軸が相互に平行になるように水平に配置された一対の鋳造ロール間の上側の窪みである湯だまり部に、ノズル本体から溶融金属を供給し、前記鋳造ロールを回転させながら前記溶融金属を冷却して鋳片を鋳造する鋳片の鋳造方法であって、前記ノズル本体は、水平断面形状が前記鋳造ロールの配列方向の寸法よりも前記鋳造ロールの長手方向の寸法が大きい形状とされた内部空間を有しており、前記ノズル本体から前記溶融金属を供給する際に、前記内部空間における前記溶融金属の湯面の高さが、前記湯だまり部における湯面の高さより高くなるように前記ノズル本体の前記内部空間を減圧することを特徴とする鋳片の鋳造方法。
（６）前記ノズル本体から前記溶融金属を供給する際に、前記ノズル本体の前記内部空間の前記鋳造ロールの長手方向の寸法をｗとし、前記内部空間における湯面から前記内部空間の下端までの距離をｈｓとしたとき、ｈｓ≧ｗ／２が成立するように前記内部空間を減圧することを特徴とする（５）に記載の鋳片の鋳造方法。 The present invention has been made based on the above findings, and the summary thereof is as follows.
(1) A pouring nozzle for supplying molten metal to a pool area which is an upper recess between a pair of casting rolls horizontally arranged so that the rotation axes are parallel to each other, which is a horizontal cross section of the internal space A nozzle body whose shape is larger in dimension in the longitudinal direction of the casting roll than a dimension in the arrangement direction of the casting rolls; and when the molten metal is supplied from the nozzle body, the molten metal in the internal space A pressure reducing device that depressurizes the internal space of the nozzle body such that the height of the hot water surface is higher than the height of the hot water surface in the puddle portion. Hot water nozzle.
(2) The pressure reducing device has a dimension in the longitudinal direction of the casting roll of the internal space of the nozzle body as w, and a distance from the molten metal surface to the lower end of the internal space in the internal space as h _s , The pouring nozzle for a twin roll casting apparatus according to (1), wherein the internal space is depressurized so that h _s ≧ w / 2 is satisfied.
(3) A pair of casting rolls arranged horizontally so that the rotation axes are parallel to each other, and a pouring metal for supplying molten metal to a pool area which is an upper recess formed between the pair of casting rolls A nozzle body, wherein a horizontal cross-sectional shape of an internal space is a shape in which a dimension in a longitudinal direction of the casting roll is larger than a dimension in an arrangement direction of the casting roll, and the nozzle body When supplying the molten metal from the lower pressure, the internal pressure of the nozzle body is reduced so that the height of the surface of the molten metal in the internal space is higher than the height of the surface of the molten metal in the pool area And an apparatus.
(4) Assuming that the dimension of the casting roll in the internal space of the nozzle body in the longitudinal direction is w, and the distance from the surface of the molten metal in the internal space to the lower end of the internal space is h _s The twin roll casting apparatus according to (3), characterized in that the internal space is depressurized so that h _s ww / 2 holds.
(5) The molten metal is supplied from the nozzle main body to the pool area, which is the upper recess between the pair of casting rolls disposed horizontally so that the rotation axes are parallel to each other, and the casting rolls are rotated. It is a casting method of slab which cools said molten metal and casts a slab, and, as for said nozzle body, the size of the longitudinal direction of said casting roll is larger than the size of the direction of arrangement of said casting roll in horizontal section shape. When the molten metal is supplied from the nozzle body, the height of the surface of the molten metal in the internal space is higher than the height of the surface of the molten metal in the tundish portion. A method of casting a slab, comprising: depressurizing the internal space of the nozzle body so as to become higher.
(6) When the molten metal is supplied from the nozzle body, the dimension in the longitudinal direction of the casting roll of the internal space of the nozzle body is w, and from the surface of the molten metal in the internal space to the lower end of the internal space The method for casting a slab according to (5), wherein when the distance is hs, the internal space is decompressed so that hs ≧ w / 2 is satisfied.

本発明の注湯ノズルを用いれば、ノズルの内部空間においてタンディッシュからの強い注入流速を減衰させ、ノズル下端の吐出口から均一かつ緩やかな安定した流れの溶融金属を供給することができる。また、本発明の注湯ノズルでは、ノズル内部を複雑な形状とする必要がないので、溶融金属として、アルミキルド鋼等を用いた場合あっても、目詰まりを起こさない。その結果、溶融金属の種類によらず、気泡欠陥がなく、かつ、表面性状が良好な鋳片の製造が可能となる。
また、本発明の双ロール鋳造装置を用いれば、溶融金属の種類によらず、気泡欠陥がなく、かつ、表面性状が良好な鋳片の製造が可能となる。
また、本発明の鋳片の鋳造方法によれば、溶融金属の種類によらず、気泡欠陥がなく、かつ、表面性状が良好な鋳片の製造が可能となる。 By using the pouring nozzle according to the present invention, it is possible to attenuate the strong injection flow rate from the tundish in the internal space of the nozzle and to supply the molten metal of uniform, gentle and stable flow from the discharge port at the lower end of the nozzle. Further, in the pouring nozzle of the present invention, since it is not necessary to form the inside of the nozzle into a complicated shape, clogging does not occur even when aluminum killed steel or the like is used as the molten metal. As a result, regardless of the type of the molten metal, it becomes possible to produce a slab free of bubble defects and having good surface properties.
Moreover, if the twin roll casting apparatus of the present invention is used, regardless of the type of molten metal, it becomes possible to produce a slab having no bubble defect and good surface properties.
Further, according to the method of casting a slab of the present invention, it becomes possible to produce a slab having no bubble defect and good surface properties regardless of the type of molten metal.

従来の双ロール鋳造装置の例を示す図である。It is a figure which shows the example of the conventional twin roll casting apparatus. 本実施形態に係る双ロール鋳造装置用の注湯ノズルを含む双ロール鋳造装置の例を示す図であり、（ａ）が側面視した場合、（ｂ）は正面視した場合の図である。It is a figure which shows the example of the twin roll casting apparatus containing the pouring nozzle for twin roll casting apparatuses which concerns on this embodiment, and when (a) is a side view, (b) is a figure at the time of a plain view. 本実施形態に係るノズルの断面図であり、（ａ）が側面視した場合の幅方向中央部の断面図、（ｂ）は正面視した場合の厚さ方向中央部の断面図である。It is sectional drawing of the nozzle which concerns on this embodiment, (a) is sectional drawing of the width direction center part at the time of side view, (b) is sectional drawing of the thickness direction center part at the time of front view. 本実施形態に係る双ロール鋳造装置用の注湯ノズルを含む双ロール鋳造装置の例を示す図である。It is a figure which shows the example of the twin roll casting apparatus containing the pouring nozzle for the twin roll casting apparatus which concerns on this embodiment. 本実施形態に係るノズル本体が備える吐出口の例を示す図であり、（ａ）は吐出口として、ノズル本体の下面にスリットが形成された例、（ｂ）は、吐出口として、ノズル本体の下面に２つの孔が形成された例、（ｃ）は、吐出口として、ノズル本体のサイド堰側の側面にスリットが形成された例である。It is a figure which shows the example of the discharge port with which the nozzle main body which concerns on this embodiment is equipped, (a) is an example by which the slit was formed in the undersurface of a nozzle main body as a discharge port, (b) is a nozzle main body as a discharge port. In the example in which two holes are formed on the lower surface of the nozzle, (c) is an example in which a slit is formed on the side surface on the side of the side edge of the nozzle body as the discharge port. 注湯ノズル内の溶融金属の流れを説明する図であり、（ａ）は、従来の注湯ノズルを含む双ロール鋳造装置を用いた場合の例であり、（ｂ）は、本実施形態に係るノズルを含む双ロール鋳造装置を用いた場合の例である。It is a figure explaining the flow of the molten metal in a pouring nozzle, (a) is an example at the time of using the twin roll casting apparatus containing the conventional pouring nozzle, (b) is this embodiment. It is an example at the time of using the twin roll casting device containing such a nozzle. 本発明の実施例に用いた双ロール鋳造装置を示す図である。It is a figure showing a twin roll casting device used for an example of the present invention.

本発明の一実施形態に係る双ロール鋳造装置用の注湯ノズル（以下、本実施形態に係るノズルと言う場合がある。）及び本発明の一実施形態に係る双ロール鋳造装置（本実施形態に係る鋳造装置と言う場合がある）について、図面を参照して詳細に説明する。図２は、注湯ノズル、鋳造ロール（鋳造用冷却ロール）、サイド堰の配置を示す模式図である。
本実施形態に係る鋳造装置２１は、図２に示すように、水平に対向して配置される一対の鋳造ロール１と注湯ノズル３とサイド堰２とを備える。また、本実施形態に係るノズルは、本実施形態に係る鋳造装置２１が備える注湯ノズル３に相当し、双ロール鋳造装置２１の前記一対の鋳造ロール１，１の間隙の上方に配置される。 A pouring nozzle for a twin roll casting apparatus according to an embodiment of the present invention (hereinafter sometimes referred to as a nozzle according to the present embodiment) and a twin roll casting apparatus according to an embodiment of the present invention (this embodiment) Will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 2 is a schematic diagram showing an arrangement of a pouring nozzle, a casting roll (casting cooling roll), and a side weir.
As shown in FIG. 2, the casting apparatus 21 according to the present embodiment includes a pair of casting rolls 1, a pouring nozzle 3, and a side weir 2 that are disposed to face each other horizontally. The nozzle according to this embodiment corresponds to the pouring nozzle 3 provided in the casting apparatus 21 according to this embodiment, and is disposed above the gap between the pair of casting rolls 1, 1 of the twin roll casting apparatus 21. .

鋳造ロール１は、タンディッシュからノズル３を通じて供給される溶融金属を冷却することで凝固シェルを形成し、この凝固シェルを両面から張り合わせる形で薄肉鋳片（ストリップ）を製作するための装置である。例えば、鋳造ロール１は、内部に抜熱用の冷却水が流通する水冷銅ロールであり、鋳造ロール１の回転方向と速度とは、それぞれの外周面が上側からロール間隙へ向って同じ速度で周回するようになっている。また、鋳造ロール１は、製造する鋳片の板厚に応じてロール間隙を調整できるように構成される。 The casting roll 1 is an apparatus for producing a thin slab (strip) by forming a solidified shell by cooling molten metal supplied from a tundish through a nozzle 3 and bonding the solidified shell from both sides. is there. For example, the casting roll 1 is a water-cooled copper roll in which cooling water for heat removal is circulated, and the rotation direction and speed of the casting roll 1 are the same at each outer peripheral surface from the upper side toward the roll gap. It is supposed to go around. Moreover, the casting roll 1 is comprised so that a roll clearance can be adjusted according to the plate | board thickness of the slab to manufacture.

鋳造ロール１の両端には、耐火物で構成されるサイド堰２が設けられる。サイド堰２は、溶融金属の漏洩を抑えるために、鋳造ロールのキス点（一対の鋳造ロール１，１間の間隙が最も小さくなる点）から上方に、一対の鋳造ロール１の端面の両方に当接されるように、押圧手段（例えば、スクリュージャッキ）によって押し付けられる。
このように、鋳造ロール１とサイド堰２とを設けることで、鋳造ロール１とサイド堰２とで囲まれた空間である、鋳造ロール１，１間の上側の窪みには、ノズル３から供給された溶融金属の湯だまり部（ロール間プール）が形成される。 Side weirs 2 made of refractory are provided at both ends of the casting roll 1. In order to suppress the leakage of the molten metal, the side weirs 2 are located upward from the kiss point of the casting roll (the point where the gap between the pair of casting rolls 1 and 1 becomes the smallest) and on both end faces of the pair of casting rolls 1. It is pressed by a pressing means (for example, a screw jack) so that it abuts.
Thus, by providing the casting roll 1 and the side ridges 2, the space above the casting roll 1 and the side ridge 2, which is the space surrounded by the casting rolls 1 and 2, is supplied from the nozzle 3 A molten metal puddle portion (pool between rolls) is formed.

次に、本実施形態に係るノズルについて説明する。本実施形態に係るノズル３は、図３に示すように、ノズル本体３１と、ノズル本体３１の上方に配置され、タンディッシュからの溶融金属を注入する注入口１２と、減圧装置３２とを有する。ノズル本体３１は、箱型形状であり、内部空間１３が形成されるとともに、下方に溶融金属を吐出する吐出口１１が備えられている。本実施形態に係るノズル３において、内部空間１３は、注入口１２と連通され、また、吐出口１１とも連通されている。したがって、タンディッシュから注入口１２を通じて内部空間１３に注入された溶融金属は、吐出口１１を通じて湯だまり部へ供給される。
減圧装置３２は、ノズル本体の内部空間１３を減圧する。減圧装置３２は、ノズル３の上部に設けられた吸気口から配管３３を通じて内部空間１３の圧力を低下させる。
本実施形態に係るノズル３は、減圧装置３２を備えるため、溶融金属供給時には、ノズル本体３１の内部空間１３（ノズル内）を減圧しながら、溶融金属を供給することができる。ノズル内を減圧することで、ノズル内の湯面７は、湯だまり部の湯面６に比べて、上方へ移動する。すなわち、ノズル内の湯面７が、湯だまり部における湯面６より高くなる。
また、本実施形態に係るノズル３は、溶融金属供給時には、ノズル本体３１の下方に備えられた吐出口が、湯だまり部の湯面６より低くなるように（すなわち、吐出口１１が溶融金属に浸漬されるように）配置される。吐出口１１が湯だまり部の湯面６よりも高い位置にある場合、ノズル内が減圧されない。 Next, the nozzle according to the present embodiment will be described. As shown in FIG. 3, the nozzle 3 according to the present embodiment has a nozzle body 31, an injection port 12 disposed above the nozzle body 31 for injecting molten metal from a tundish, and a pressure reducing device 32. . The nozzle main body 31 has a box shape, and the internal space 13 is formed, and the discharge port 11 for discharging the molten metal is provided at the lower side. In the nozzle 3 according to the present embodiment, the internal space 13 is in communication with the inlet 12 and also in communication with the outlet 11. Therefore, the molten metal injected from the tundish into the internal space 13 through the inlet 12 is supplied to the tundish through the outlet 11.
The decompression device 32 decompresses the internal space 13 of the nozzle body. The decompression device 32 reduces the pressure of the internal space 13 through the pipe 33 from the intake port provided in the upper part of the nozzle 3.
Since the nozzle 3 according to the present embodiment includes the decompression device 32, the molten metal can be supplied while decompressing the internal space 13 (inside the nozzle) of the nozzle body 31 when supplying the molten metal. By reducing the pressure in the nozzle, the hot water surface 7 in the nozzle moves upward as compared with the hot water surface 6 of the hot water pool portion. That is, the surface 7 in the nozzle is higher than the surface 6 in the pool area.
Further, in the nozzle 3 according to the present embodiment, when the molten metal is supplied, the discharge port provided below the nozzle main body 31 is lower than the molten metal surface 6 of the pool (i.e., the discharge port 11 is molten metal) To be immersed). When the discharge port 11 is located at a position higher than the hot water surface 6 in the puddle portion, the inside of the nozzle is not decompressed.

また、本実施形態に係るノズル３は、内部空間１３の水平断面形状が鋳造ロール１の配列方向の寸法より、鋳造ロール１の長手方向（軸方向）の寸法が大きい形状とされている。鋳造ロール１の軸方向に沿った方向の寸法であるノズル３の外幅Ｗは、サイド堰２とノズル３とが接触しないように適宜設定すればよい。例えばノズル３の幅方向端部が、サイド堰２から３０ｍｍ程度離れるように設定すればよい。しかしながら、外幅Ｗが広い方が溶融金属の流れを均一にするのに有利であるので、外幅Ｗを、鋳造ロール１の長さの１／２以上としてもよい。
また、本実施形態に係るノズル３の、水平方向かつ鋳造ロール１の配列方向の寸法であるノズル３の外厚さＴは、ノズル３が、鋳造ロール１に接触しないように適宜設定すればよい。 In the nozzle 3 according to the present embodiment, the horizontal cross-sectional shape of the internal space 13 is larger than the dimension in the arrangement direction of the casting rolls 1 so that the dimension in the longitudinal direction (axial direction) of the casting rolls 1 is larger. The outer width W of the nozzle 3 which is a dimension in the direction along the axial direction of the casting roll 1 may be appropriately set so that the side weir 2 and the nozzle 3 do not contact. For example, the widthwise end of the nozzle 3 may be set to be separated from the side weir 2 by about 30 mm. However, since the wider outer width W is advantageous for making the molten metal flow uniform, the outer width W may be ½ or more of the length of the casting roll 1.
Further, the outer thickness T of the nozzle 3 which is a dimension in the horizontal direction and the arrangement direction of the casting rolls 1 of the nozzle 3 according to the present embodiment may be appropriately set so that the nozzles 3 do not contact the casting roll 1 .

本実施形態に係るノズル３の垂直方向の外高さＨ及び、ノズル３の内部空間１３の垂直方向の高さｈは、特に限定されない。しかしながら、上述したように、本実施形態に係るノズル３を備える双ロール鋳造装置を用いて双ロール鋳造を行う場合、ノズルの吐出口１１を湯だまり部に浸漬させ、かつ、減圧装置３２によってノズル本体３１の内部空間１３を減圧するので、ノズル内の湯面７の高さは、湯だまり部の湯面６の高さよりも高くなる。図４に示すように、ノズル内の湯面７の平均の高さ位置をＳとし、ノズルの内部空間の下端からＳまでの高さをｈ_ｓとし、ノズル３の内部空間の幅をｗとしたとき、ｈ_ｓ≧ｗ／２であることが好ましい。ノズル３の下端からノズル内の湯面の平均高さ位置Ｓまでの距離がｗ／２以上であれば、後述するように、ノズル内の流れがより均一になる。ｈ_ｓ≧ｗ／２は、ｐ_ａを大気圧、ρを溶融金属の密度、ｇを重力加速度とした場合に、内部空間の高さｈがｈ≧ｗ／２を満たした上で、減圧装置３２によって内部空間１３内の圧力を（ｐ_ａ−ρ×ｇ×ｗ／２）以下となるように減圧することで達成できる。鋳造中、ノズル内の湯面７を直接観察することはできないが、ノズル３内の圧力を計測することによって、ノズル内の湯面の平均高さ位置Ｓを得ることができる。 The vertical outer height H of the nozzle 3 and the vertical height h of the internal space 13 of the nozzle 3 according to the present embodiment are not particularly limited. However, as described above, when twin roll casting is performed using the twin roll casting apparatus including the nozzle 3 according to the present embodiment, the nozzle discharge port 11 is immersed in the puddle portion, and the nozzle is reduced by the decompression device 32. Since the internal space 13 of the main body 31 is depressurized, the height of the surface 7 in the nozzle is higher than the height of the surface 6 in the pool area. As shown in FIG. 4, the height position of the average of the molten metal surface 7 in the nozzle and S, the height from the lower end of the inner space of the nozzle to the S and h _s, the width of the internal space of the nozzle 3 and w It is preferable that h _s ≧ w / 2. If the distance from the lower end of the nozzle 3 to the average height position S of the hot water surface in the nozzle is w / 2 or more, the flow in the nozzle becomes more uniform as described later. h _s ≧ w / 2 is a p _a atmospheric pressure, the density of the molten metal [rho, when the g and the gravitational acceleration, in terms of the height h of the internal space satisfies the h ≧ w / 2, the decompressor This can be achieved by reducing the pressure in the internal space 13 to 32 (p _a −ρ × g × w / 2) or less. Although it is not possible to directly observe the surface of the molten metal 7 in the nozzle during casting, by measuring the pressure in the nozzle 3, the average height position S of the surface of the molten metal in the nozzle can be obtained.

本実施形態に係るノズル３では、ノズル内において、溶融金属の流れが均一になるので、吐出口の形状や吐出方向によらず、均一かつ緩やかな安定した流れの溶融金属を供給することができる。そのため、ノズル３の下方に設けられる吐出口の形状は、必ずしも限定する必要はない。しかしながら、吐出口の開口面積が小さい（例えば、ロール軸に垂直な方向の開口部の長さ（厚み）が５ｍｍ以下）とアルミナ等によって目詰まりを起こすおそれがある。そのため、吐出口の形状は、例えば、図５（ａ）に示すように、ノズル３の下面にノズルの略全幅に亘って設けられたスリット状である。吐出口１１は、１つでもよいが、図５（ｂ）に示すように、２つ以上設けられてもよい。
また、吐出方向は、ノズル３の下面に吐出口１１を設けた場合には、下向きとなるが、図５（ｃ）に示すように、ノズル３のサイド堰側の側面の下方に所定以上の大きさの孔、もしくはスリットを設けて、吐出方向をサイド堰２に向かう方向としてもよい。吐出方向をサイド堰２に向かう方向とすることで、吐出口１１から流出した溶融金属が、鋳造ロール１からの抜熱によって凝固した溶融金属に直接衝突して、再度溶融することを抑制することができる。 In the nozzle 3 according to the present embodiment, the flow of the molten metal becomes uniform in the nozzle, so that it is possible to supply the molten metal in a uniform, gentle and stable flow regardless of the shape of the discharge port and the discharge direction. . Therefore, the shape of the discharge port provided below the nozzle 3 is not necessarily limited. However, the opening area of the discharge port may be small (for example, the length (thickness) of the opening in the direction perpendicular to the roll axis is 5 mm or less) and clogging may be caused by alumina or the like. Therefore, the shape of the discharge port is, for example, a slit shape provided on the lower surface of the nozzle 3 over substantially the entire width of the nozzle, as shown in FIG. Although the number of the discharge ports 11 may be one, as shown in FIG.5 (b), two or more may be provided.
Further, the discharge direction is downward when the discharge port 11 is provided on the lower surface of the nozzle 3, but as shown in FIG. A hole or a slit having a size may be provided, and the discharge direction may be a direction toward the side weir 2. By setting the discharge direction to the direction toward the side weir 2, the molten metal flowing out from the discharge port 11 is prevented from directly colliding with the molten metal solidified by the heat removal from the casting roll 1 and melting again. Can.

本実施形態に係るノズル３、及び本実施形態に係るノズル３を備える本実施形態に係る鋳造装置では、ノズル３の内部空間１３における溶融金属の流れ８が、均一かつ緩やかな安定した流れとなる。ノズル３内の流れが均一であるので、ノズルの吐出口１１から吐出される溶融金属の流れも、均一かつ緩やかな安定した流れとなる。その結果、溶融金属の流れを均一かつ安定にすることで、内部に気泡欠陥が存在せず、さらに、割れや湯ジワなどのない良好な表面性状を有する鋳片が得られる。
また、ノズル３の内部空間１３の幅ｗ及びノズル３の内部空間１３の下端からノズル内の湯面の平均高さまでの距離ｈ_ｓが、ｈ_ｓ≧ｗ／２を満足する場合、ノズル３内においてより安定した流れを得ることができる。
また、ノズル３において、溶融金属の吐出方向がサイド堰２に向かう方向となるように、吐出口１１が設けられている場合、吐出口１１から流出した溶融金属が、鋳造ロール１からの抜熱によって凝固した溶融金属に直接衝突して、再度溶融することを抑制することができる。 In the casting apparatus according to the present embodiment provided with the nozzle 3 according to the present embodiment and the nozzle 3 according to the present embodiment, the flow 8 of molten metal in the internal space 13 of the nozzle 3 is a uniform, gentle and stable flow . Since the flow in the nozzle 3 is uniform, the flow of molten metal discharged from the discharge port 11 of the nozzle also becomes a uniform, gentle and stable flow. As a result, by making the flow of the molten metal uniform and stable, it is possible to obtain a slab having no surface defects and further to have a good surface property free from cracks, hot water wrinkles and the like.
Further, when the width w of the internal space 13 of the nozzle 3 and the distance h _s from the lower end of the internal space 13 of the nozzle 3 to the average height of the surface of the metal in the nozzle satisfy h _s ≧ w / 2, the inside of the nozzle 3 More stable flow can be obtained.
Further, when the discharge port 11 is provided in the nozzle 3 so that the discharge direction of the molten metal is directed toward the side weir 2, the molten metal that has flowed out of the discharge port 11 is removed from the casting roll 1. It is possible to prevent the molten metal from directly colliding with the solidified molten metal and melting it again.

次に、本発明の他の実施形態に係る鋳造方法（本実施形態に係る鋳造方法と言う場合がある）について説明する。本実施形態に係る鋳造方法では、上述した本実施形態に係る双ロール鋳造装置を用いて鋳造を行う。具体的には、回転軸が相互に平行になるように水平に配置された一対の鋳造ロール１，１間の上側の窪みである湯だまり部に、ノズル本体３１から溶融金属を供給し、鋳造ロール１を回転させながら溶融金属を冷却して鋳片を鋳造する。ノズル本体３１から溶融金属を供給する際には、内部空間１３における溶融金属の湯面の高さが、前記湯だまり部における湯面の高さより高くなるように前記ノズル本体の前記内部空間１３を減圧する。ノズル本体３１は、水平断面形状が鋳造ロール１の配列方向の寸法よりも前記鋳造ロールの長手方向の寸法が大きい形状とされた内部空間１３を有している。
次に、本実施形態に係る鋳造方法の溶融金属の挙動について、図面を参照して説明する。
図６（ａ）は、従来のノズル２０３を含む双ロール鋳造装置（従来装置）を用いた場合の、溶融金属の流れを示す図であり、図６（ｂ）は、本実施形態に係るノズル３を含む双ロール鋳造装置２１（本実施形態装置）を用いた場合の、溶融金属の流れを示す図である。
注入流５は、円形断面の自然落下流になるが、下方へ行くほど表面張力の影響で断面が収縮すると同時に、表面が不安定になる。従って自由落下する距離が長いほど注入流は不安定になり、その影響でノズル内の湯面７が大きく変動し、ノズル２０３内の溶融金属の流れ８が、均一かつ安定した流れとならない。
一方、本実施形態装置を用いた場合、吐出口１１が湯だまり部に浸漬されるように配置され、さらに、ノズル３の内部空間１３が減圧されることによって、ノズル内の湯面７が上昇する。この場合、ノズル内の自由落下流の長さが短くなり、前述のような流れの不安定性は減少し、鉛直方向に直線的な流れに近づく。ここで、ノズル３の内部空間１３の幅ｗ及びノズルの内部空間１３の下端からノズル内の湯面の平均高さまでの距離ｈ_ｓが、ｈ_ｓ≧ｗ／２を満足する場合には、落下流がノズル３内の湯面に衝突した後、ノズル幅方向に２つの安定な円形渦が形成され、前述の自由落下流の不安定性がさらに抑制される。この円形渦が安定する現象は、ベナール対流の事例で円形の渦が安定的に列を形成することと同様である。この渦状の対流は、ノズル内の湯面７の変動を引き起こさないので、本実施形態装置では、ノズル３内の溶融金属の流れ８が、均一かつ緩やかな安定した流れとなる。ノズル３内の流れが均一であるので、ノズルの吐出口から吐出される溶融金属の流れも、均一かつ緩やかな安定した流れとなる。 Next, a casting method according to another embodiment of the present invention (sometimes referred to as a casting method according to this embodiment) will be described. In the casting method according to the present embodiment, casting is performed using the twin roll casting apparatus according to the present embodiment described above. Specifically, the molten metal is supplied from the nozzle body 31 to the puddle portion, which is an upper depression between the pair of casting rolls 1 and 1 that are horizontally arranged so that the rotation axes are parallel to each other, and the casting is performed. While the roll 1 is rotated, the molten metal is cooled to cast a slab. When the molten metal is supplied from the nozzle body 31, the internal space 13 of the nozzle body is set so that the height of the molten metal surface in the internal space 13 is higher than the height of the molten metal surface in the pool area. Depressurize. The nozzle body 31 has an internal space 13 in which the horizontal cross-sectional shape is larger than the dimension in the arrangement direction of the casting rolls 1 in the longitudinal direction of the casting rolls.
Next, the behavior of the molten metal of the casting method according to the present embodiment will be described with reference to the drawings.
FIG. 6 (a) is a view showing the flow of molten metal when using a twin roll casting apparatus (conventional apparatus) including a conventional nozzle 203, and FIG. 6 (b) is a nozzle according to the present embodiment. 3 is a diagram showing the flow of molten metal when a twin roll casting apparatus 21 (this embodiment apparatus) including 3 is used.
The injection flow 5 is a free-falling flow having a circular cross section, but as it goes downward, the cross section shrinks under the influence of surface tension, and the surface becomes unstable. Therefore, the injection flow becomes unstable as the free fall distance becomes longer, and the molten metal surface 7 in the nozzle fluctuates greatly due to the influence, and the flow 8 of the molten metal in the nozzle 203 does not become a uniform and stable flow.
On the other hand, when the apparatus of this embodiment is used, the discharge port 11 is disposed so as to be immersed in the pool area, and the pressure in the internal space 13 of the nozzle 3 is reduced, so that the hot water surface 7 in the nozzle rises. Do. In this case, the length of the free-falling flow in the nozzle is shortened, the flow instability as described above is reduced, and the flow approaches a linear flow in the vertical direction. Here, if the width w of the internal space 13 of the nozzle 3 and the distance h _s from the lower end of the internal space 13 of the nozzle to the average height of the surface of the molten metal in the nozzle satisfy h _s ww / 2 After the flow collides with the surface of the hot water in the nozzle 3, two stable circular vortices are formed in the nozzle width direction, and the above-mentioned instability of the free falling flow is further suppressed. The phenomenon that this circular vortex stabilizes is similar to the fact that circular vortices form a stable row in the case of Benard convection. Since the swirling convection does not cause the fluctuation of the surface 7 of the molten metal in the nozzle, in the apparatus of this embodiment, the flow 8 of the molten metal in the nozzle 3 becomes a uniform, gentle and stable flow. Since the flow in the nozzle 3 is uniform, the flow of molten metal discharged from the discharge port of the nozzle also becomes a uniform, gentle and stable flow.

本実施形態に係る鋳造方法によれば、溶融金属の流れを均一かつ安定にすることができるので、内部に気泡欠陥が存在せず、さらに、割れや湯ジワなどのない良好な表面性状を有する鋳片が得られる。 According to the casting method of the present embodiment, the flow of the molten metal can be made uniform and stable, so no bubble defect exists inside, and furthermore, the surface has good surface properties free from cracks, hot water wrinkles and the like. A slab is obtained.

以下、本発明の双ロール鋳造用注湯ノズルについて、実施例を挙げて具体的に説明する。ただし、実施例における条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、下記実施例に限定されるものではない。本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能である。よって、本発明は、種々の条件を採用し得、それらは何れも本発明の技術的特徴に含まれる。 Hereinafter, the pouring nozzle for twin roll casting of the present invention will be specifically described with reference to examples. However, the conditions in the examples are one condition example adopted to confirm the practicability and effects of the present invention, and the present invention is not limited to the following examples. Without departing from the scope of the present invention, as long as the object of the present invention is achieved, the present invention can be implemented with appropriate modifications as long as the scope is met. Therefore, the present invention can employ various conditions, all of which are included in the technical features of the present invention.

＜実施例１＞
ロール幅１０００ｍｍ、ロール直径１２００ｍｍの一対の鋳造ロールを有する双ロール鋳造を模擬した水モデル実験装置を製作した。この水モデル実験装置を用いて、鋳造速度０．９ｍ／ｓで厚み３ｍｍの鋳片を製造する条件に相当する条件でタンディッシュから内径４０ｍｍの羽口を通じて水を供給し、回転するロール間隙から流出させた。水の接触弧角は４５度であった。また、ノズルは、内部空間の幅ｗを６００ｍｍ、内部空間の厚みｔを４０ｍｍ、内部空間の高さｈを４００ｍｍとし、内部空間の下端から１５ｍｍを湯だまり部に浸漬させた。
表１に示すように、ノズル内の圧力を変化させない場合及びノズル内の圧力を変えることで、ノズルの内部空間の下端からノズル内平均湯面の高さｈ_ｓを、１００ｍｍ（湯だまり部の湯面の平均湯面高さから８５ｍｍ）から順次ノズルが充満するまで変更した場合について、図７に示すＰ１（ノズル内の厚み方向の中心でかつ、幅方向の端部から１／４の位置）、及び、Ｐ２（湯だまり部の厚み方向の中心でかつ、ノズル端部とサイド堰との中点の位置）における、１分間の湯面レベルの変動をビデオ観察により測定し比較した。なお、図７の（１）は、ノズル内の平均湯面、（２）は、湯だまり部の平均湯面である。
この結果、ｈ_ｓが大きい（ノズル内の圧力が低い）ほど、ノズル内の湯面及び湯だまり部の湯面における変動が小さくなることが分かった。特に、ｈ_ｓがロール幅の半分（ｗ／２＝３００ｍｍ）よりも大きい場合には、湯だまり部の湯面の変動が、本規模の双ロール鋳造で表面性状が安定になるとされる±５ｍｍ程度以内に収まった。 Example 1
A water model experimental apparatus simulating twin roll casting having a pair of casting rolls having a roll width of 1000 mm and a roll diameter of 1200 mm was manufactured. Water was supplied from a tundish through a tuyere with an inner diameter of 40 mm under the conditions corresponding to the conditions for producing a cast slab with a thickness of 3 mm at a casting speed of 0.9 m / s using this water model experimental apparatus, and from the rotating roll gap It was drained. The contact arc angle of water was 45 degrees. In the nozzle, the width w of the internal space was 600 mm, the thickness t of the internal space was 40 mm, the height h of the internal space was 400 mm, and 15 mm from the lower end of the internal space was immersed in the pool.
As shown in Table 1, when the pressure in the nozzle is not changed and the pressure in the nozzle is changed, the height h _s of the average hot water surface in the nozzle from the lower end of the inner space of the nozzle is set to 100 mm (of the puddle portion). P1 shown in FIG. 7 (the center in the thickness direction of the nozzle and at the position of 1⁄4 from the end in the width direction) when changing from the average surface level of the surface to 85 mm in order from the average surface level to the nozzle. And P2 (the center of the thickness direction of the tundish and the position of the middle point between the nozzle end and the side weir), the fluctuation of the surface level of the water for 1 minute was measured and compared by video observation. In addition, (1) of FIG. 7 is an average hot water surface in a nozzle, (2) is an average hot water surface of a pouring basin.
As a result, it was found that as the h _s is larger (the pressure in the nozzle is lower), the variation in the surface of the molten metal in the nozzle and the surface of the molten metal in the pool portion is smaller. In particular, when h _s is larger than half of the roll width (w / 2 = 300 mm), fluctuation of the surface of the pool in the pool area is considered to be stable in surface properties by twin roll casting of this scale ± 5 mm Within the extent.

＜実施例２＞
ロール幅１０００ｍｍ、ロール直径１２００ｍｍの一対の鋳造ロールを有する双ロール鋳造機において、溶鋼の鋳造を行い、厚み３ｍｍの鋳片を製造した。この際、鋳造速度を０．９ｍ／ｓ、接触弧角を４５度として鋳造した。ノズルは、耐火物の厚みを４０ｍｍとし、内部空間については内幅６００ｍｍ、内厚み４０ｍｍ、内高さ４００ｍｍとし、湯だまり部への浸漬深さは内部空間の下端から１５ｍｍとした。タンディッシュからストッパー制御をしながら、溶鋼を４０ｍｍの羽口から供給した。ノズル内は常圧（減圧しない）と、ノズル内の湯面がノズル下端から３００ｍｍ高さになるように減圧にした場合で比較した。
湯だまり部の湯面をビデオカメラで観察し、ロールと湯面の接触線からロール幅方向の湯面高さを算出し、ロール幅方向各位置における湯面高さの変動を求め、ロール幅方向で最大の変動を求めた。その結果常圧では、最大の変動が±３０ｍｍであり、減圧下では±５ｍｍであった。
また、このようにして得られた鋳片を調査した結果、常圧で鋳造を行った鋳片には、内部の気泡欠陥や、表面の湯ジワが観察された。一方、減圧した場合の鋳片には、湯ジワや気泡欠陥は観察されなかった Example 2
In a twin roll casting machine having a pair of casting rolls having a roll width of 1000 mm and a roll diameter of 1200 mm, molten steel was cast to produce a cast piece having a thickness of 3 mm. At this time, the casting speed was 0.9 m / s and the contact arc angle was 45 degrees. The thickness of the refractory in the nozzle was 40 mm, the inner width was 600 mm, the inner thickness 40 mm, and the inner height 400 mm for the inner space, and the immersion depth in the tundish was 15 mm from the lower end of the inner space. Molten steel was supplied from a 40 mm tuyere while the stopper was controlled from the tundish. The inside of the nozzle was compared at normal pressure (not reduced) with the case where the pressure in the nozzle was reduced to 300 mm from the lower end of the nozzle.
The surface level of the pool area is observed with a video camera, the surface level in the roll width direction is calculated from the contact line between the roll and surface, and the variation in surface level at each position in the roll width direction is determined. Find the largest variation in the direction. As a result, the maximum fluctuation was ± 30 mm at normal pressure and ± 5 mm at reduced pressure.
Moreover, as a result of investigating the slab obtained by doing in this way, the bubble defect inside and the hot water wrinkle of the surface were observed by the slab which casted by normal pressure. On the other hand, hot water wrinkles and air bubble defects were not observed in the slab when the pressure was reduced

本発明の双ロール鋳造装置用の注湯ノズルによれば、ノズル内の広い空間においてタンディッシュからの強い注入流速を減衰させ、ノズル下端の吐出口から均一かつ緩やかな安定した流れの溶融金属を供給することができる。また、ノズル内部を複雑な形状とする必要がないので、溶融金属として、アルミキルド鋼等を用いた場合あっても、目詰まりを起こさない。その結果、溶融金属の種類によらず、気泡欠陥がなく、かつ、表面性状が良好な鋳片の製造が可能となる。
また、本発明の双ロール鋳造装置によれば、溶融金属の種類によらず、気泡欠陥がなく、かつ、表面性状が良好な鋳片の製造が可能となる。
また、本発明の鋳造方法によれば、溶融金属の種類によらず、気泡欠陥がなく、かつ、表面性状が良好な鋳片の製造が可能となる。
そのため、本発明は産業上の利用可能性が高い。 According to the pouring nozzle for a twin roll casting apparatus of the present invention, the strong injection flow velocity from the tundish is attenuated in a wide space in the nozzle, and molten metal of uniform, gentle and stable flow from the discharge port at the lower end of the nozzle. Can be supplied. Further, since it is not necessary to form the inside of the nozzle into a complicated shape, clogging does not occur even when aluminum killed steel or the like is used as the molten metal. As a result, regardless of the type of molten metal, it is possible to produce a slab having no bubble defects and good surface properties.
Moreover, according to the twin roll casting apparatus of the present invention, it is possible to produce a slab having no bubble defect and good surface properties regardless of the type of molten metal.
In addition, according to the casting method of the present invention, it is possible to produce a slab having no bubble defect and good surface properties regardless of the type of molten metal.
Therefore, the present invention has high industrial applicability.

１鋳造ロール
２サイド堰
３ノズル（注湯ノズル）
４キス点（線）
５注入流
６湯だまり部の湯面
７ノズル内の湯面
８ノズル内の溶融金属の流れ
９真空引き
１１吐出口
１２注入口
１３内部空間
２１双ロール鋳造装置
３１ノズル本体
３２減圧装置
３３配管
Ｗノズルの外幅
Ｔノズルの外厚
Ｈノズルの外高さ
ｗノズル内部空間の幅
ｈノズル内部空間の高さ
ｈ_ｓ湯面からノズル内部空間の下端までの距離
ｔノズル内部空間の厚さ
１０１鋳造用冷却ロール
１０２サイド堰
１０３注湯ノズル
１１０タンディッシュ
１２１双ロール鋳造装置
１２２溶融金属
１２３凝固シェル
１２４薄肉鋳片 1 Casting roll 2 side bowl 3 nozzle (pouring nozzle)
4 kiss points (line)
5 Injection flow 6 Molten metal surface 7 Molten metal surface in nozzle 8 Flow of molten metal in nozzle 9 Vacuum drawing 11 Discharge port 12 Inlet 13 Internal space 21 Twin roll casting device 31 Nozzle body 32 Decompression device 33 Piping W thickness 101 casting distance t nozzle inner space from a height h _s melt surface width h nozzle inner space of the outer height w nozzle inner space of the outer thickness H nozzle outer width T nozzles of the nozzle to the lower end of the nozzle inner space For cooling roller 102 side plate 103 pouring nozzle 110 tundish 121 twin roll casting device 122 molten metal 123 solidified shell 124 thin walled slab

Claims

A pouring nozzle that supplies molten metal to a puddle portion that is a depression on the upper side between a pair of casting rolls arranged horizontally so that the rotation axes are parallel to each other,
A nozzle body in which the horizontal cross-sectional shape of the inner space is larger in the longitudinal direction of the casting roll than the dimension in the arrangement direction of the casting roll;
When the molten metal is supplied from the nozzle body, the internal space of the nozzle body is set such that the height of the molten metal surface in the internal space is higher than the height of the molten metal surface in the pool area. And a pressure reducing device for reducing pressure.

The decompressor, the longitudinal dimension of the casting rolls of the inner space of the nozzle body and w, and the distance from the molten steel surface in the inner space to the lower end of the inner space was h _s, h _s ≧ The pouring nozzle for a twin roll casting apparatus according to claim 1, wherein the internal space is depressurized so that w / 2 is established.

A pair of casting rolls arranged horizontally such that the rotation axes are parallel to each other;
A pouring nozzle for supplying molten metal to a puddle portion which is an upper depression formed between the pair of casting rolls;
Equipped with
The pouring nozzle has a nozzle body in which the horizontal cross-sectional shape of the internal space is larger than the dimension in the arrangement direction of the casting rolls, and the molten metal is supplied from the nozzle body. Providing a decompressor for decompressing the internal space of the nozzle body such that the height of the surface of the molten metal in the internal space is higher than the height of the surface of the molten metal in the pool area, Feature of twin roll casting equipment.

The decompressor, the longitudinal dimension of the casting rolls of the inner space of the nozzle body and w, and the distance from the molten steel surface in the inner space to the lower end of the inner space was h _s, h _s ≧ The twin roll casting apparatus according to claim 3, wherein the internal space is decompressed so that w / 2 is established.

The molten metal is supplied from a nozzle body to a pool portion which is an upper depression between a pair of casting rolls horizontally disposed so that the rotation axes are parallel to each other, and the molten metal is rotated while the casting roll is rotated. Slab casting method for cooling the slab and cooling the slab,
The nozzle body has an internal space in which the horizontal cross-sectional shape is a shape in which the dimension in the longitudinal direction of the casting roll is larger than the dimension in the arrangement direction of the casting roll,
When the molten metal is supplied from the nozzle body, the internal space of the nozzle body is set such that the height of the molten metal surface in the internal space is higher than the height of the molten metal surface in the pool area. A method of casting a slab characterized by depressurizing.

When the molten metal is supplied from the nozzle body, the dimension in the longitudinal direction of the casting roll of the internal space of the nozzle body is w, and the distance from the surface of the molten metal in the internal space to the lower end of the internal space is h when the _s, slab casting methods according to claim 5, characterized in that h _s ≧ w / 2 is vacuum the internal space to stand.