JP6538520B2 - Pneumatic tire - Google Patents
Pneumatic tire Download PDFInfo
- Publication number
- JP6538520B2 JP6538520B2 JP2015210627A JP2015210627A JP6538520B2 JP 6538520 B2 JP6538520 B2 JP 6538520B2 JP 2015210627 A JP2015210627 A JP 2015210627A JP 2015210627 A JP2015210627 A JP 2015210627A JP 6538520 B2 JP6538520 B2 JP 6538520B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cord
- belt
- organic fiber
- layer
- reinforcing layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
本発明は、空気入りタイヤに関するものである。 The present invention relates to a pneumatic tire.
タイヤの高速耐久性向上を目的として、ベルト層の外周側に、有機繊維コードをタイヤ周方向に実質的に平行に配列してなるベルト補強層を設けることが知られている。その有機繊維コードとしては、ナイロン６６やナイロン６などで代表される汎用のナイロン繊維（脂肪族ポリアミド繊維）が一般に用いられている。しかし、一般に脂肪族ポリアミド繊維はガラス転移温度が低いため、高速走行時に発生する高熱による歪みがセットされてしまう特性があり、再走行時にタイヤが振動する要因となる、所謂フラットスポット現象が生じやすい。 It is known to provide a belt reinforcing layer in which organic fiber cords are arranged substantially in parallel in the tire circumferential direction on the outer circumferential side of the belt layer for the purpose of improving the high speed durability of the tire. As the organic fiber cord, a general-purpose nylon fiber (aliphatic polyamide fiber) represented by nylon 66, nylon 6 or the like is generally used. However, since aliphatic polyamide fibers generally have a low glass transition temperature, distortion due to high heat generated during high-speed traveling is set, and so-called flat spot phenomenon tends to occur, which causes the tire to vibrate when re-running. .
また、有機繊維コードの構造としては、下撚りされた２本のヤーンを撚り合わせてなる双撚り構造があり、かかる双撚り構造のポリアミド繊維コードをベルト補強層に用いることがある。しかし、従来の双撚り構造のポリアミド繊維コードは、コード径が太く、ベルト補強層として使用されるゴム量も多いことから、低発熱化が難しく、耐フラットスポット性に不利である。 Further, as a structure of the organic fiber cord, there is a twin-twist structure in which two yarns which are first-twisted are twisted and such a polyamide fiber cord having such a twin-twist structure may be used for a belt reinforcing layer. However, since the conventional polyamide fiber cord of twin-twist structure has a large cord diameter and a large amount of rubber used as a belt reinforcing layer, it is difficult to reduce heat generation and is disadvantageous in flat spot resistance.
ところで、特許文献１には、ベルト補強層を軽量化しながら高速耐久性を向上するために、ベルト補強層のコード１本当たりの総デニール数を１２６０〜８４０デニールとし、コードの打ち込み本数を７０〜１００本／５０ｍｍとし、コードの撚り係数を３００〜１６００とすることが開示されている。この文献では、コードを細径化することは開示されているものの、コードの打ち込み本数が十分に高いとはいえず、そのため、コードに対するゴムの比率が大きいので、低発熱化が不十分であり、耐フラットスポット性に劣る。
By the way, in
なお、特許文献２には、ベルト補強層に用いる有機繊維コードの総繊度を５００〜５０００ｄｔｅｘとする点が開示され、脂肪族ポリアミド繊維の双撚り構造のコードも開示されている。しかし、具体的に、脂肪族ポリアミド繊維の双撚り構造のコードを低繊度化することは開示されておらず、コードとゴムの比率も開示されていないことから、耐フラットスポット性を改善することはできない。また、特許文献３には、ベルト補強層に用いる有機繊維コードの繊度を５００〜３２００ｄｔｅｘとすることが開示されているが、片撚り構造のコードを用いるものであり、コードとゴムの比率も開示されていないことから、耐フラットスポット性を改善することはできない。また、特許文献４には、繊度が４７０〜９４０ｄｔｅｘのコードをベルト補強層に用いることが開示されているが、この文献は、コードを縦横と斜め２方向の４方向に配する４軸織物として用いるものであり、タイヤ周方向に沿って配設したベルト補強層に関する技術ではない。
In addition, the point which makes the total fineness of the organic fiber cord used for a belt reinforcement layer 500-5000 dtex is disclosed by
なお、特許文献５には、耐熱性、流動性、靱性、低吸水性及び剛性に優れ、高い融点を有する脂肪族ポリアミドが開示され、該脂肪族ポリアミドのガラス転移温度が９０〜１７０℃であることが記載されている。しかしながら、この文献は、主として自動車の吸気系部品や冷却系部品などの樹脂部品用途を対象としたものであり、タイヤのベルト補強層を構成する繊維コードへの適用については示唆されてない。
本発明は、高速耐久性を損なうことなく、耐フラットスポット性を改善することができる空気入りタイヤを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a pneumatic tire capable of improving flat spot resistance without losing high-speed durability.
本発明に係る空気入りタイヤは、トレッド部におけるカーカス層の外周側にコードをタイヤ周方向に対して傾斜配列したベルト層と、前記ベルト層の外周側において有機繊維コードをタイヤ周方向に沿って配列したベルト補強層と、を備えた空気入りタイヤにおいて、前記ベルト補強層の前記有機繊維コードが、脂肪族ポリアミド繊維のフィラメント束からなる下撚りされたヤーンを２本撚り合わせてなる双撚り構造のコードであって、前記ヤーンの繊度が４００ｄｔｅｘ以上５００ｄｔｅｘ未満であり、前記ベルト補強層が、前記有機繊維コードをゴムで被覆してなるものであって、コード断面積（Ｓｃ）に対するゴム断面積（Ｓｒ）の比（Ｓｒ／Ｓｃ）が２．５〜３．０を満足するものである。 In the pneumatic tire according to the present invention, a belt layer in which cords are obliquely arranged in the tire circumferential direction on the outer circumferential side of the carcass layer in the tread portion, and organic fiber cords along the tire circumferential direction on the outer circumferential side of the belt layer A pneumatic tire comprising an arranged belt reinforcing layer, wherein the organic fiber cord of the belt reinforcing layer is formed by twisting two pretwisted yarns composed of filament bundles of aliphatic polyamide fibers; Cords, wherein the fineness of the yarn is 400 dtex or more and less than 500 dtex, and the belt reinforcing layer is formed by coating the organic fiber cord with rubber, and the rubber cross-sectional area (Sc) relative to the cord cross-sectional area (Sc) The ratio (Sr / Sc) of (Sr) satisfies 2.5 to 3.0.
本発明によれば、ベルト補強層を構成する脂肪族ポリアミド繊維からなる双撚り構造のコードを低繊度化した上で、コード断面積とゴム断面積の比を上記特定の範囲内に設定したことにより、高速耐久性を損なうことなく、耐フラットスポット性を改善することができる。 According to the present invention, after reducing the denier of the cord having a bi-twist structure made of aliphatic polyamide fiber constituting the belt reinforcing layer, the ratio of the cord cross-sectional area to the rubber cross-sectional area is set within the above specific range. Thus, flat spot resistance can be improved without impairing high-speed durability.
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail.
本実施形態に係る空気入りタイヤは、ベルト層の外周側に配設されるベルト補強層の構成に特徴がある。ベルト補強層は、ベルト層のタイヤ半径方向外側において、タイヤ周方向に沿って配列した有機繊維コードからなるものである。すなわち、ベルト補強層の有機繊維コードは、タイヤ周方向に実質的に平行に、すなわち略０°の角度（好ましくは５°以下の角度）で延びており、該コードがタイヤ幅方向に所定間隔で配列されている。このようなベルト補強層としては、ベルト層の幅方向全体を覆うキャッププライでもよく、あるいはベルト端部を覆うエッジプライでもよい。 The pneumatic tire according to the present embodiment is characterized in the configuration of the belt reinforcing layer disposed on the outer peripheral side of the belt layer. The belt reinforcing layer is made of an organic fiber cord arranged along the tire circumferential direction on the outer side in the tire radial direction of the belt layer. That is, the organic fiber cords of the belt reinforcing layer extend substantially parallel to the tire circumferential direction, that is, at an angle of approximately 0 ° (preferably, an angle of 5 ° or less), and the cords have a predetermined interval in the tire width direction It is arranged by. Such a belt reinforcing layer may be a cap ply covering the entire width of the belt layer or an edge ply covering the belt end.
図１は、空気入りタイヤの一例としての乗用車用空気入りラジアルタイヤの半断面図である。このタイヤは、左右一対のビード部（１）及びサイドウォール部（２）と、両サイドウォール部（２）間に設けられたトレッド部（３）とを備えて構成されており、一対のビード部（１）間にトロイダル状に延在するカーカス層（４）が設けられている。なお、この例では、タイヤは、タイヤ赤道ＣＬに対して左右対称構造をなす。 FIG. 1 is a half sectional view of a passenger car pneumatic radial tire as an example of a pneumatic tire. This tire comprises a pair of left and right bead portions (1) and side wall portions (2) and a tread portion (3) provided between both side wall portions (2), and the pair of beads A carcass layer (4) extending in a toroidal manner is provided between the parts (1). In this example, the tire has a symmetrical structure with respect to the tire equator CL.
カーカス層（４）は、トレッド部（３）からサイドウォール部（２）を通り、ビード部（１）においてビードコア（５）の周りを内側から外側に折り返すことにより係止されている。カーカス層（４）は、有機繊維からなるカーカスコードをタイヤ周方向に対し実質上直角に配列してなる少なくとも１プライで構成されている。 The carcass layer (4) passes from the tread portion (3) to the sidewall portion (2) and is locked by turning around the bead core (5) from the inside to the outside at the bead portion (1). The carcass layer (4) is composed of at least one ply in which carcass cords made of organic fibers are arranged substantially at right angles to the circumferential direction of the tire.
トレッド部（３）におけるカーカス層（４）の外周側（即ち、タイヤ半径方向外側）にはベルト層（７）が配されている。ベルト層（７）は、カーカス層（４）のクラウン部の外周に重ねて設けられており、１枚又は複数枚のベルトで構成することができ、この例では内側の第１ベルト（７Ａ）と外側の第２ベルト（７Ｂ）との２枚で構成されている。ベルト層（７）は、スチールコードをタイヤ周方向に対して一定角度で傾斜させかつタイヤ幅方向に所定間隔にて配列させてなるものであり、２枚のベルト（７Ａ）（７Ｂ）間で、スチールコードが互いに交差するように配設されている。 A belt layer (7) is disposed on the outer peripheral side (that is, the outer side in the tire radial direction) of the carcass layer (4) in the tread portion (3). The belt layer (7) is provided on the outer periphery of the crown portion of the carcass layer (4), and can be composed of one or more belts, and in this example, the inner first belt (7A) And an outer second belt (7B). The belt layer (7) is formed by inclining steel cords at a constant angle with respect to the tire circumferential direction and arranging the steel cords at predetermined intervals in the tire width direction, and between two belts (7A) and (7B) , Steel cords are arranged to cross each other.
ベルト層（７）の外周側（即ち、タイヤ半径方向外側）には、ベルト層（７）とトレッドゴム部（８）との間に、ベルト補強層（９）が設けられている。ベルト補強層（９）は、この例ではベルト層（７）をその全幅で覆うキャッププライであり、タイヤ周方向に実質的に平行に配列した有機繊維コードからなる。ベルト補強層（９）は、ベルト層（７）を周方向に締め付け、タイヤ周方向及び径方向の剛性やベルト拘束力を高めるタガ効果を得て、高速走行時の遠心力によるベルト層（７）のせり上がりや径成長、ベルト層（７）端部の歪みを抑制し、高速での耐久性能と操縦安定性を良好にする。 A belt reinforcing layer (9) is provided between the belt layer (7) and the tread rubber portion (8) on the outer peripheral side of the belt layer (7) (that is, the outer side in the tire radial direction). The belt reinforcing layer (9) is a cap ply covering the belt layer (7) with its entire width in this example, and is made of organic fiber cords arranged substantially in parallel with the tire circumferential direction. The belt reinforcing layer (9) tightens the belt layer (7) in the circumferential direction to obtain a tag effect that enhances rigidity and belt restraining force in the tire circumferential direction and radial direction, and the belt layer (7 B) Swelling, diameter growth, and distortion at the end of the belt layer (7) are suppressed, and durability at high speed and steering stability are improved.
ベルト補強層（９）は、図２（Ａ）に示すように、有機繊維コード（10）をゴム（11）で被覆してなるものであり、シート状のゴム（11）の内部に、タイヤ周方向に延在する有機繊維コード（10）が所定の間隔をおいて埋設されている。 The belt reinforcing layer (9) is formed by coating an organic fiber cord (10) with a rubber (11) as shown in FIG. 2 (A), and a tire is formed in the sheet-like rubber (11). The circumferentially extending organic fiber cords (10) are embedded at predetermined intervals.
本実施形態において、ベルト補強層に用いる有機繊維コードは、脂肪族ポリアミド繊維からなる。脂肪族ポリアミドとは、脂肪族骨格を含むポリアミドであり、芳香族骨格のみからなるアラミドは含まれない。脂肪族ポリアミドは、脂肪族ジアミン及び／又は脂肪族ジカルボン酸を用いて重合されたものであり、ここでいう脂肪族には鎖式構造のものだけでなく環式構造を持つ脂環族も含まれる概念である。また、脂肪族ジアミン及び／又は脂肪族ジカルボン酸とともに、芳香族ジアミン及び／又は芳香族ジカルボン酸を併用して重合したものであってもよい。 In the present embodiment, the organic fiber cord used for the belt reinforcing layer is made of aliphatic polyamide fiber. The aliphatic polyamide is a polyamide containing an aliphatic skeleton, and does not include aramid consisting only of an aromatic skeleton. Aliphatic polyamides are those polymerized using aliphatic diamines and / or aliphatic dicarboxylic acids. Aliphatic as referred to herein includes not only those having a chain structure but also alicyclics having a cyclic structure. Concept. In addition, it may be polymerized by using an aromatic diamine and / or an aromatic dicarboxylic acid in combination with an aliphatic diamine and / or an aliphatic dicarboxylic acid.
該有機繊維コードは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が９０〜１７０℃である脂肪族ポリアミド繊維からなることが好ましい。このようにガラス転移温度の高い脂肪族ポリアミド繊維を用いることにより、有機繊維コードの復元性が改善されるので、耐フラットスポット性を向上することができる。また、ベルト補強層に耐熱性を付与することができるので、高速走行時の操縦安定性や高速耐久性に有利である。脂肪族ポリアミド繊維のガラス転移温度の下限は、より好ましくは１００℃以上であり、更に好ましくは１２０℃以上である。脂肪族ポリアミド繊維の延伸率を高めると配向が上がり結晶度が向上することでガラス転移温度が高くなる。しかし、配向を上げすぎると硬くなり、紡糸工程などの加工時に毛羽やフィラメント切れの要因となりやすく、ヤーンの生産性が低下する。そのため、ガラス転移温度は１７０℃以下であることが好ましく、より好ましくは１６０℃以下である。ここで、ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に準じて測定される。 The organic fiber cord preferably comprises an aliphatic polyamide fiber having a glass transition temperature (Tg) of 90 to 170 ° C. By using the aliphatic polyamide fiber having a high glass transition temperature as described above, the restorability of the organic fiber cord is improved, so that the flat spot resistance can be improved. Further, since heat resistance can be imparted to the belt reinforcing layer, it is advantageous to steering stability at high speed traveling and high speed durability. The lower limit of the glass transition temperature of the aliphatic polyamide fiber is more preferably 100 ° C. or more, still more preferably 120 ° C. or more. When the draw ratio of the aliphatic polyamide fiber is increased, the orientation is increased and the crystallinity is improved, whereby the glass transition temperature is increased. However, if the orientation is too high, it becomes hard, and tends to cause fuzz or filament breakage during processing such as a spinning process, resulting in a decrease in yarn productivity. Therefore, it is preferable that a glass transition temperature is 170 degrees C or less, More preferably, it is 160 degrees C or less. Here, the glass transition temperature is measured according to JIS K7121.
好ましい実施形態に係る脂肪族ポリアミドとしては、国際公開第２００９／１１３５９０号に開示されたポリアミドが挙げられる。すなわち、（ａ）少なくとも５０モル％の脂環族ジカルボン酸を含むジカルボン酸と、（ｂ）少なくとも５０モル％の、主鎖から分岐した置換基を持つジアミンを含むジアミンと、を重合させた、ポリアミドである。 Aliphatic polyamides according to a preferred embodiment include the polyamides disclosed in WO 2009/113590. That is, (a) a dicarboxylic acid containing at least 50 mol% of an alicyclic dicarboxylic acid and (b) at least 50 mol% of a diamine containing a diamine having a substituent branched from the main chain are polymerized. It is a polyamide.
上記脂環族ジカルボン酸としては、例えば、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、及び１，３−シクロペンタンジカルボン酸などの環式構造の炭素数が３〜１０である脂環族ジカルボン酸から選択される少なくとも一種が挙げられ、好ましくは１，４−シクロヘキサンジカルボン酸である。ジカルボン酸は、脂環族ジカルボン酸のみで構成してもよく、また、例えば、アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、及びヘキサデカン二酸などの鎖式脂肪族ジカルボン酸、並びに、テレフタル酸、イソフタル酸、及びナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸から選択される少なくとも一種を併用してもよい。脂環族ジカルボン酸以外のジカルボン酸として、より好ましくは炭素数が１０〜１８の鎖式脂肪族ジカルボン酸である。 As said alicyclic dicarboxylic acid, carbon number of cyclic structures, such as 1, 4- cyclohexane dicarboxylic acid, 1, 3- cyclohexane dicarboxylic acid, and 1, 3- cyclopentane dicarboxylic acid, is 3-10, for example At least one selected from alicyclic dicarboxylic acids may be mentioned, preferably 1,4-cyclohexanedicarboxylic acid. The dicarboxylic acid may be composed of only an alicyclic dicarboxylic acid, and also, for example, a chain fatty acid such as adipic acid, suberic acid, azelaic acid, sebacic acid, dodecanedioic acid, tetradecanedioic acid, and hexadecanedioic acid And at least one selected from aromatic dicarboxylic acids such as terephthalic acid, isophthalic acid, and naphthalene dicarboxylic acid. The dicarboxylic acid other than the alicyclic dicarboxylic acid is more preferably a chain aliphatic dicarboxylic acid having 10 to 18 carbon atoms.
上記ジアミンについて、主鎖から分岐した置換基としては、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、及びイソブチル基などの炭素数１〜４のアルキル基などが挙げられ、好ましくはメチル基である。主鎖から分岐した置換基を持つジアミンとしては、例えば、２−メチルペンタメチレンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、及び２−メチルオクタメチレンジアミンなどの炭素数３〜２０の分岐状飽和脂肪族ジアミンから選択される少なくとも一種が挙げられ、好ましくは２−メチルペンタメチレンジアミンである。ジアミンは、主鎖から分岐した置換基を持つジアミンのみで構成してもよく、また、例えば、直鎖飽和脂肪族ジアミン、脂環族ジアミン、及び芳香族ジアミンから選択される少なくとも一種を併用してもよい。 As the above-mentioned diamine, as a substituent branched from the main chain, for example, an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms such as methyl group, ethyl group, n-propyl group, isopropyl group, n-butyl group, and isobutyl group, etc. Preferably it is a methyl group. Examples of diamines having a substituent branched from the main chain include 2-methylpentamethylenediamine, 2,2,4-trimethylhexamethylenediamine, 2,4,4-trimethylhexamethylenediamine, and 2-methyloctamethylene At least one selected from branched saturated aliphatic diamines having 3 to 20 carbon atoms such as diamines may be mentioned, preferably 2-methylpentamethylenediamine. The diamine may be composed of only a diamine having a substituent branched from the main chain, or, for example, at least one selected from linear saturated aliphatic diamines, alicyclic diamines and aromatic diamines in combination May be
上記ジカルボン酸（ａ）とジアミン（ｂ）を重合させて脂肪族ポリアミドを製造する方法としては、特に限定されないが、熱溶融重合法を用いることが好ましい。熱溶融重合法は、ジカルボン酸及びジアミンの水溶液又は水の懸濁液、又はジカルボン酸及びジアミン塩と他の成分との混合物の水溶液又は水の懸濁液を、加熱し、溶融状態を維持したまま重合させる方法である。重合形態としては、バッチ式でも連続式でもよい。重合装置としては、例えば、オートクレーブ型反応器、タンブラー型反応器、及びニーダーなどの押出機型反応器などが挙げられる。 The method for producing the aliphatic polyamide by polymerizing the dicarboxylic acid (a) and the diamine (b) is not particularly limited, but it is preferable to use a hot melt polymerization method. In the hot melt polymerization method, a suspension of an aqueous solution or water of a dicarboxylic acid and a diamine, or a suspension of an aqueous solution or water of a mixture of a dicarboxylic acid and a diamine salt and other components is maintained in a molten state It is a method of polymerizing as it is. The polymerization form may be batchwise or continuous. Examples of the polymerization apparatus include autoclave-type reactors, tumbler-type reactors, and extruder-type reactors such as kneaders.
脂肪族ポリアミド繊維は、上記脂肪族ポリアミド、又は該脂肪族ポリアミドに種々の添加剤を添加した脂肪族ポリアミド組成物を用いて、常法に従い溶融紡糸することで作製することができる。 An aliphatic polyamide fiber can be produced by melt-spinning according to a conventional method using the above-described aliphatic polyamide or an aliphatic polyamide composition obtained by adding various additives to the aliphatic polyamide.
本実施形態においてベルト補強層に用いる有機繊維コードは、脂肪族ポリアミド繊維のフィラメント束からなる下撚りされたヤーンを２本撚り合わせてなる双撚り構造のコードである。双撚り構造のコードは、片撚り構造のコードよりも収束性が高いため、圧縮や曲げ変形に対してコードを構成するフィラメントが局所的に座屈を起こしにくく、耐疲労性を向上することができる。 The organic fiber cord used in the belt reinforcing layer in the present embodiment is a cord having a double twist structure in which two pretwisted yarns composed of filament bundles of aliphatic polyamide fibers are twisted together. Since the twin-twisted cord has a higher convergence than the cord with a single-twisted cord, the filaments that make up the cord are less likely to buckle locally against compression or bending deformation, and may improve fatigue resistance. it can.
該有機繊維コードは、脂肪族ポリアミド繊維のフィラメント束に下撚りをかけ、それにより得られたヤーンを２本上撚りすることにより得られる。例えば、脂肪族ポリアミド繊維のフィラメント束をＺ方向に撚り合わせた２本の下撚糸を引き揃え、これを下撚りの撚り方向と逆方向であるＳ方向に撚り合わせることにより作製することができる。 The organic fiber cord is obtained by pretwisting a filament bundle of aliphatic polyamide fiber and twisting two yarns obtained thereby. For example, it can be produced by drawing and aligning two lower twisted yarns obtained by twisting filament bundles of aliphatic polyamide fibers in the Z direction, and twisting them in the S direction which is the reverse direction of the twist direction of the first twist.
上記の下撚りされたヤーンの繊度（公称繊度）は、４００ｄｔｅｘ以上５００ｄｔｅｘ未満である。そのため、有機繊維コードとしての総繊度は、８００ｄｔｅｘ以上１０００ｄｔｅｘ未満である。ここで、ヤーンの公称繊度とは、表示繊度とも称される当該ヤーンの表示上の繊度であり、当業者には自明である。また、有機繊維コードの総繊度は、撚り合わせる２本のヤーンの繊度を足し合わせた値である。上記ヤーンの繊度が４００ｄｔｅｘ以上であることにより、ベルト補強層として必要な幅あたり強力を得るためにコード本数が多くなりすぎることを抑えて、コード同士の距離が狭くなることによるタイヤ耐久性の低下を抑制することができる。また、５００ｄｔｅｘ未満であることにより、コード量を小さくして、耐フラットスポット性の向上効果を高めることができる。上記ヤーンの繊度は、より好ましくは４２０〜４８０ｄｔｅｘである。 The fineness (nominal fineness) of the above-mentioned pretwisted yarn is 400 dtex or more and less than 500 dtex. Therefore, the total fineness as an organic fiber cord is 800 dtex or more and less than 1000 dtex. Here, the nominal fineness of a yarn is the indicated fineness of the yarn, also referred to as the indicated fineness, and is obvious to those skilled in the art. Further, the total fineness of the organic fiber cord is a value obtained by adding the fineness of two yarns to be twisted together. When the fineness of the above-mentioned yarn is 400 dtex or more, the number of cords is suppressed from being too large in order to obtain the strength per width necessary for the belt reinforcing layer, and the tire durability is reduced due to the narrow distance between cords. Can be suppressed. Moreover, by being less than 500 dtex, the amount of codes can be made small and the improvement effect of flat spot resistance can be heightened. The fineness of the yarn is more preferably 420 to 480 dtex.
２本のヤーンを撚り合わせる際の撚り係数は、特に限定するものではないが、１０００〜１２００であることが好ましい。すなわち、撚り係数が１０００以上であることにより、有機繊維コードの耐疲労性を向上することができる。また、１２００以下であることにより、有機繊維コードの強力低下を抑えることができる。ここで、撚り係数Ｋは、長さ１０ｃｍ当たりの上撚りと下撚りの平均の撚り数をＴ（回／１０ｃｍ）とし、有機繊維コードの総繊度をＤ（ｄｔｅｘ）として、Ｋ＝Ｔ×（Ｄ／１．１４）1/2で表される（式中の１．１４は脂肪族ポリアミドの密度）。なお、上撚りと下撚りの撚り数は、特に限定されないが、３０〜５０回／１０ｃｍであることが好ましく、また、上撚り数と下撚り数は同じ値に設定されることが好ましい。 The twist coefficient at the time of twisting two yarns together is not particularly limited, but is preferably 1000 to 1200. That is, when the twist coefficient is 1000 or more, the fatigue resistance of the organic fiber cord can be improved. Moreover, the strength reduction of an organic fiber cord can be suppressed by being 1200 or less. Here, the twist coefficient K is T = (twist / 10 cm), the average number of twists of the upper twist and the lower twist per 10 cm in length, and the total fineness of the organic fiber cord is D (dtex). D / 1.14) It represents with 1/2 (1.14 in a formula is density of aliphatic polyamide). Although the number of twists of the upper twist and the lower twist is not particularly limited, it is preferably 30 to 50 times / 10 cm, and the number of the upper twist and the number of the lower twist are preferably set to the same value.
このようにして撚り合わされたコードは、通常、公知の接着処理液を用いたディップ処理が施され、これにより、ディップ処理済みコードとしての有機繊維コードが得られる。 The cord thus stranded is usually subjected to a dip treatment using a known adhesive treatment solution, whereby an organic fiber cord as a dip treated cord is obtained.
本実施形態では、このようにして得られた有機繊維コードを、コード断面積（Ｓｃ）に対するゴム断面積（Ｓｒ）の比（Ｓｒ／Ｓｃ）が２．５〜３．０を満足するようにベルト補強層に配設する。この比が２．５以上であることにより、コード同士の距離が狭くなることによるタイヤ耐久性の低下を抑えることができる。また、この比が３．０以下であることにより、ゴム量を抑えて低発熱化を図ることができ、耐フラットスポット性を向上することができる。 In the present embodiment, the organic fiber cord thus obtained is made to have a ratio (Sr / Sc) of the rubber cross-sectional area (Sr) to the cord cross-sectional area (Sc) to satisfy 2.5 to 3.0. Arranged on the belt reinforcement layer. When this ratio is 2.5 or more, it is possible to suppress a decrease in tire durability due to the distance between the cords becoming narrow. Further, when the ratio is 3.0 or less, the amount of rubber can be suppressed to reduce heat generation, and flat spot resistance can be improved.
ここで、コード断面積（Ｓｃ）及びゴム断面積（Ｓｒ）は、図２（Ａ）に示すように、ベルト補強層（９）をその幅方向に沿って切断した部材幅方向断面における、有機繊維コード（10）とゴム（11）の各断面積である。なお、部材幅方向断面とは、ベルト補強層（10）を有機繊維コード（10）の延在方向に対して垂直に切断した断面である。また、上記比（Ｓｒ／Ｓｃ）は、ゴム断面積（Ｓｒ）をコード断面積（Ｓｃ）で割ることにより求めることができる。例えば、ベルト補強層（９）の幅２５ｍｍ当たりのコード断面積を有機繊維コード（10）の打ち込み本数とコード径から算出し、ベルト補強層（９）の厚み（ｔ）から算出したベルト補強層の断面積と上記コード断面積から、幅２５ｍｍ当たりのゴム断面積を算出し、後者を前者で割ることにより、コード１本当たりのＳｒ／Ｓｃが算出される（図２（Ａ）における点線で区画された各コードについてのＳｒ／Ｓｃ）。有機繊維コード（10）の打ち込み本数がベルト補強層（９）の幅方向で一定の場合、このコード１本当たりの値を、ベルト補強層（９）のＳｒ／Ｓｃとする。有機繊維コード（10）の打ち込み本数がベルト補強層（９）の幅方向で変化するときは、上記のようにして算出される各コードのＳｒ／Ｓｃの平均値を算出すればよい。 Here, as shown in FIG. 2A, the cord cross-sectional area (Sc) and the rubber cross-sectional area (Sr) are organic in the member width direction cross section obtained by cutting the belt reinforcing layer (9) along the width direction. It is each cross-sectional area of a fiber cord (10) and rubber | gum (11). In addition, a member width direction cross section is a cross section which cut | disconnected the belt reinforcement layer (10) perpendicularly | vertically with respect to the extension direction of the organic fiber cord (10). The ratio (Sr / Sc) can be determined by dividing the rubber cross-sectional area (Sr) by the cord cross-sectional area (Sc). For example, the belt reinforcing layer calculated from the thickness (t) of the belt reinforcing layer (9) by calculating the cord cross-sectional area per 25 mm width of the belt reinforcing layer (9) from the number of implanted organic fiber cords (10) and the cord diameter. The rubber cross-sectional area per width of 25 mm is calculated from the cross-sectional area of the above and the above-mentioned cord cross-sectional area, and the latter is divided by the former to calculate Sr / Sc per cord (dotted line in FIG. Sr / Sc) for each partitioned code. When the number of the organic fiber cords (10) driven is constant in the width direction of the belt reinforcing layer (9), the value per one cord is taken as Sr / Sc of the belt reinforcing layer (9). When the number of driven organic fiber cords (10) changes in the width direction of the belt reinforcing layer (9), the average value of Sr / Sc of the cords calculated as described above may be calculated.
有機繊維コードの打ち込み本数（エンド数）は、７５〜９５本／２５ｍｍであることが好ましい。ベルト補強層の幅２５ｍｍ当たりの打ち込み本数が７５本以上であることにより、有機繊維コードに対するゴムの比率を小さくして、低発熱化を図ることができ、耐フラットスポット性の向上効果を高めることができる。また、この幅２５ｍｍ当たりの打ち込み本数が９５本以下であることにより、有機繊維コード同士の距離が狭くなることによるタイヤ耐久性の低下を抑制することができる。打ち込み本数は、より好ましくは７５〜９０本／２５ｍｍである。 The number of implanted organic fiber cords (end number) is preferably 75 to 95/25 mm. By setting the number of the belt reinforcement layer to 75 or more per 25 mm width, the ratio of rubber to the organic fiber cord can be reduced to reduce the heat generation and to improve the flat spot resistance improvement effect. Can. In addition, when the number of driving per 25 mm width is 95 or less, it is possible to suppress the decrease in tire durability due to the narrow distance between the organic fiber cords. The implantation number is more preferably 75 to 90/25 mm.
有機繊維コードを用いてベルト層上にベルト補強層を形成する方法は、特に限定されない。例えば、有機繊維コードを複数本引き揃えてゴム被覆したものを、生タイヤのベルト層上に螺旋状に巻き付けてもよく、あるいはまた、有機繊維コードを引き揃えた幅広のゴム引きシートをベルト層上に一周巻きしてもよい。このようにして、ベルト補強層をベルト層の外周側に巻き付けた状態にて生タイヤ（グリーンタイヤ）を作製し、得られた生タイヤを加硫成型することで空気入りタイヤが得られる。 The method of forming a belt reinforcement layer on a belt layer using an organic fiber cord is not particularly limited. For example, a plurality of organic fiber cords aligned and rubber-coated may be spirally wound on a belt layer of a green tire, or alternatively, a wide rubberized sheet with organic fiber cords aligned may be used as a belt layer It may be wound around the top. In this manner, a green tire (green tire) is manufactured in a state in which the belt reinforcing layer is wound around the outer periphery of the belt layer, and the obtained green tire is vulcanized and molded to obtain a pneumatic tire.
本実施形態によれば、脂肪族ポリアミド繊維からなる双撚り構造の有機繊維コードを低繊度化した上で、コード断面積とゴム断面積の比（Ｓｒ／Ｓｃ）を上記範囲内に設定したことにより、高速耐久性を損なうことなく、耐フラットスポット性を改善することができる。詳細には、図２（Ｂ）に示すように、従来の一般的な脂肪族ポリアミドコード（101）を用いたベルト補強層（100）は、コード径が大きく、ガラス転移温度が低い脂肪族ポリアミド繊維自体の量が多いことに起因して、耐フラットスポット性に劣る。また、コード径が太いことから、ベルト補強層（100）に使用されるゴム（102）の量も多く、ゴム（102）の発熱により耐フラットスポット性に不利である。これに対し、本実施形態であると、図２（Ａ）に示すように、コード径を小さくしたことにより、コード自体の量が少なくなって耐フラットスポット性に有利であるだけでなく、打ち込み本数を多くしてコード断面積とゴム断面積の比（Ｓｒ／Ｓｃ）を上記特定の範囲内に設定したことにより、タイヤの耐久性を損なうことなく、ゴム量の低下による低発熱化によって耐フラットスポット性を向上することができる。 According to this embodiment, after reducing the denier of the organic fiber cord of the twin-twisted structure made of aliphatic polyamide fiber, the ratio (Sr / Sc) of the cord cross-sectional area to the rubber cross-sectional area is set within the above range. Thus, flat spot resistance can be improved without impairing high-speed durability. Specifically, as shown in FIG. 2 (B), the belt reinforcing layer (100) using the conventional general aliphatic polyamide cord (101) has a large cord diameter and an aliphatic polyamide having a low glass transition temperature. Due to the large amount of fiber itself, it is inferior in flat spot resistance. In addition, since the diameter of the cord is large, the amount of rubber (102) used in the belt reinforcing layer (100) is also large, which is disadvantageous to the flat spot resistance due to the heat generation of the rubber (102). On the other hand, in the present embodiment, as shown in FIG. 2A, by reducing the diameter of the cord, the amount of the cord itself is reduced, which is not only advantageous for the flat spot resistance but also for the implantation. By setting the ratio of cord cross-sectional area to rubber cross-sectional area (Sr / Sc) within the above specific range by increasing the number, resistance to heat is reduced by reducing the amount of rubber without deteriorating the durability of the tire. Flat spot property can be improved.
以下、本発明を実施例によって更に具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be more specifically described by way of examples, but the present invention is not limited to these examples.
［測定方法・試験方法］
実施例における各測定方法及び試験方法は以下の通りである。
[Measurement method / Test method]
Each measuring method and test method in an Example are as follows.
・ガラス転移温度：ＪＩＳ Ｋ７１２１に準じて、ＰＥＲＫＩＮ−ＥＬＭＥＲ社製Ｄｉａｍｏｎｄ−ＤＳＣを用いて測定。測定条件は、試料をホットステージ（Ｍｅｔｔｌｅｒ社製ＥＰ８０）で溶融させて得られた溶融状態のサンプルを、液体窒素を用いて急冷し、固化させて測定サンプルとし、該測定サンプル１０ｍｇを用いて昇温スピード２０℃／分の条件下、３０〜３５０℃の範囲で昇温して、ガラス転移温度を測定。 Glass transition temperature: Measured using Diamond-DSC manufactured by PERKIN-ELMER according to JIS K7121. The measurement conditions are as follows: a molten sample obtained by melting the sample in a hot stage (EP 80 manufactured by Mettler) is quenched with liquid nitrogen and solidified to be a measurement sample, and raised using 10 mg of the measurement sample. Measure the glass transition temperature by raising the temperature in the range of 30 to 350 ° C. under the conditions of a temperature speed of 20 ° C./min.
・生産性：紡糸終了時、目視でヤーンを観測し、形状に問題ないものを「○」、毛羽、フィラメント切れ発生したものは「×」と評価。 ・ Productivity: At the end of spinning, the yarn was observed visually, and those having no problem with the shape were evaluated as "○", those with fuzz and broken filaments were evaluated as "×".
・コード径：有機繊維コード１本を撚りが戻らないように折り曲げ４本にし、たるまないように引揃えて平行に並べたものに対して、所定のダイヤルゲージ（脚（測定子）の直径9.5±0.03mm，荷重1666±29.4mN）を用いて、約6.5mmの高さから脚を落下して測定。 · Cord diameter: One organic fiber cord is bent to 4 so as not to turn the twist, and the diameter of the prescribed dial gauge (leg (measuring element) is 9.5 with respect to one arranged in parallel so as not to be slack. Measured by dropping the leg from a height of about 6.5 mm using ± 0.03 mm and load 1666 ± 29.4 mN).
・ベルト補強層厚み：加硫前のベルト補強層部材を用いて、当該部材がたるまないように置き、所定のダイヤルゲージ（脚の直径9.5±0.03mm，荷重1666±29.4mN）を用いて、約6.5mmの高さから脚を落下して部材厚みを測定。 Belt reinforcement layer thickness: Using a belt reinforcement layer member before vulcanization, place the member so as not to be slack, and use a predetermined dial gauge (leg diameter 9.5 ± 0.03 mm, load 1666 ± 29.4 mN) Drop the leg from a height of about 6.5mm and measure the member thickness.
・Ｓｒ／Ｓｃ：有機繊維コードの打ち込み本数をＥ、コード径をｄ、ベルト補強層厚みをｔとして、ベルト補強層の幅２５ｍｍ当たりのコード断面積Ｓｃと、幅２５ｍｍ当たりのゴム断面積Ｓｒを下記式から算出し、両者の比Ｓｒ／Ｓｃを求めた。 Sr / Sc: Assuming that the number of organic fiber cords driven is E, the cord diameter is d, and the thickness of the belt reinforcing layer is t, the cord cross-sectional area Sc per 25 mm width of the belt reinforcing layer and the rubber cross-sectional area Sr per 25 mm width It computed from the following formula and calculated ratio Sr / Sc of both.
Ｓｃ＝（ｄ／２）2×π×Ｅ
Ｓｒ＝２５×ｔ−Ｓｃ
Sc = (d / 2) 2 × π × E
Sr = 25 × t-Sc
・耐フラットスポット性：内圧２２０ｋＰａで組み込んだ試作タイヤを排気量２５００ｃｃの試験車両（セダン）に装着し、タイヤ１本当たりの荷重を４．３１ｋＮとして速度１００ｋｍ／ｈにて１時間走行させた後、１６時間静置させた。その後、テストドライバーによる官能評価を行った。評価は、走りはじめの上下方向及び前後方向の振動の大きさについて行い、振動の大きなものを「×」、やや振動を感じられ許容できないものを「△」、やや振動を感じられるが許容レベルであるものを「○」、ほぼ振動を感じないものを「◎」として評価。 Flat spot resistance: After mounting a trial tire incorporating an internal pressure of 220 kPa on a test vehicle (sedan) with a displacement of 2500 cc and running the load at a speed of 100 km / h for 1 hour with a load per tire of 4.31 kN , Let stand for 16 hours. After that, sensory evaluation was performed by a test driver. The evaluation is performed on the magnitude of the vibration in the vertical and front-to-back directions at the beginning of the run, "X" for large vibrations, "Δ" for unacceptable vibrations, and slight vibrations at acceptable levels "O" is given to something, and "◎" is given to something that feels almost no vibration.
・高速耐久性：ＥＣＥ−Ｒ３０延長準拠。タイヤ内圧３２０ｋＰａで、荷重はＪＡＴＭＡ規定の最大荷重の８０％とした。０〜１５０ｋｍ／ｈで１０分走行後、１５０ｋｍ／ｈで１０分走行させた。その後、１０分毎に１０ｋｍ／ｈずつ段階的に速度を上昇させ、故障が発生するまで走行させた。故障が発生するまでの走行距離を、比較例１のタイヤを１００として指数表示した。指数が大きいほど高速耐久性が優れていることを示す。 ・ High speed durability: ECE-R30 extension conformity. The tire internal pressure was 320 kPa, and the load was 80% of the maximum load defined by JATMA. After traveling for 10 minutes at 0-150 km / h, it was allowed to travel for 10 minutes at 150 km / h. After that, the speed was increased stepwise by 10 km / h every 10 minutes, and the vehicle was run until a failure occurred. The distance traveled until the failure occurs is indicated as an index, with the tire of Comparative Example 1 as 100. The larger the index, the better the high-speed durability.
・コード耐久性：内圧１８０ｋＰａでリム組みしたタイヤを、表面が平滑な鋼製の直径１７００ｍｍのドラム試験機にて、故障までもしくは走行距離２５０００ｋｍまで走行させた後、タイヤを解体しコード破断の有無を確認した。 -Cord durability: After running a tire assembled with a rim at an internal pressure of 180 kPa on a smooth surface with a drum test machine with a diameter of 1700 mm until failure or running distance to 25,000 km, the tire is dismantled and cord fractured or not It was confirmed.
［実施例・比較例］
タイヤサイズが２１５／４５Ｒ１７ ９１Ｗであって、図１に示すようにベルト補強層（９）を備える乗用車用空気入りラジアルタイヤを試作した。ベルト補強層（キャッププライ）を構成する有機繊維コードの構成は、実施例及び比較例の各タイヤについて、下記表１に示す通りであり、ベルト補強層以外の構成は、全ての共通の構成とした。
[Examples and Comparative Examples]
A pneumatic radial tire for a passenger car having a tire size of 215 / 45R1791W and a belt reinforcing layer (9) as shown in FIG. 1 was produced. The constitutions of the organic fiber cords constituting the belt reinforcing layer (cap ply) are as shown in Table 1 below for each tire of the example and the comparative example, and the configuration other than the belt reinforcing layer is all common did.
詳細には、ベルト層は、２＋２×０．２５ｍｍのスチールコードよりなるものを２枚とした（コード打ち込み本数は２３本／２５．４ｍｍ、コード角度は＋２５°／−２５°）。カーカス層は、ポリエステル繊維の１６７０ｄｔｅｘ／２コードを３０本／２５ｍｍで配列したものの２プライとした。 In detail, two belt layers were made of 2 + 2 x 0.25 mm steel cords (23 cords / 25.4 mm in number, and cord angle + 25 ° /-25 °). The carcass layer was made into 2 ply of what arranged 1670 dtex / 2 cords of polyester fiber by 30/25 mm.
表１中のポリアミドのうち、ガラス転移温度が５５℃のものはナイロン６６繊維であり、それ以外のポリアミドは、国際公開第２００９／１１３５９０号の［００５７］〜［００６２］に記載された熱溶融重合法により作製した脂肪族ポリアミドを、常法に従い溶融紡糸して作製した脂肪族ポリアミド繊維を示す。また、「４７０ｄｔｅｘ／２」は繊度４７０ｄｔｅｘの下撚りしたヤーンを２本撚り合わせて得られた双撚り構造であることを意味し、「９４０ｄｔｅｘ／１」は繊度９４０ｄｔｅｘの片撚り構造のコードであることを意味する。なお、双撚り構造のコードについては、いずれも下撚り数は、表１中の撚り数（上撚り数）と同数に設定した。 Among the polyamides in Table 1, those having a glass transition temperature of 55 ° C. are nylon 66 fibers, and the other polyamides are heat-melted as described in [0057] to [0062] of WO 2009/113590. The aliphatic polyamide fiber produced by melt-spinning aliphatic polyamide produced by the polymerization method according to a conventional method is shown. Also, "470 dtex / 2" means that it has a twin-twist structure obtained by twisting two lower-twisted yarns with a fineness of 470 dtex, and "940 dtex / 1" is a cord with a single-twist structure of fineness 940 dtex. It means that. In addition, about the cords of a double twist structure, the number of lower twists was set to the same number as the number of twists in Table 1 (the number of upper twists) in each case.
得られた各タイヤを用いて、耐フラットスポット性と高速耐久性とコード耐久性を評価した。結果を表１に示す。 Flat spots resistance, high-speed durability and cord durability were evaluated using each of the obtained tires. The results are shown in Table 1.
表１に示すように、繊度の高いナイロン６６繊維の双撚り構造コードを用いた比較例１では耐フラットスポット性に劣っていた。これに対し、繊度の低いポリアミド繊維の双撚り構造コードを用いてＳｒ／Ｓｃの比を所定範囲内に設定した実施例１〜５であると、高速耐久性とコード耐久性を損なうことなく、耐フラットスポット性が改善されていた。特に、ポリアミド繊維としてガラス転移温度の高いものを用いた実施例１〜３であると、高速耐久性が改善されており、また、ナイロン６６繊維を用いた実施例４，５に対して耐フラットスポット性の更なる改善効果がみられた。一方、比較例２では、繊度の低いポリアミド繊維を用いているものの、Ｓｒ／Ｓｃの比が小さく、そのため、コード同士の距離が狭くなり高速耐久性に劣っていた。比較例３では、繊度の低いポリアミド繊維を用いているものの、Ｓｒ／Ｓｃの比が大きく、そのため、ゴム量が多くなって、耐フラットスポット性の改良効果が不十分であった。比較例４では、コード構造が片撚り構造であるため、コードの耐疲労性に劣り、コード破断がみられた。 As shown in Table 1, in Comparative Example 1 in which the twin-twisted structure cord of nylon 66 fiber with high denier was used, the flat spot resistance was inferior. On the other hand, in Examples 1 to 5 in which the ratio of Sr / Sc is set within a predetermined range by using a twin-twisted structure cord of polyamide fiber having a low fineness, high speed durability and cord durability are not impaired. Flat spot resistance was improved. In particular, high-speed durability is improved in Examples 1 to 3 in which polyamide fibers having a high glass transition temperature are used, and flat resistance to Examples 4 and 5 using nylon 66 fibers Further improvement effect of spot property was seen. On the other hand, in Comparative Example 2, although the polyamide fiber having a low denier was used, the ratio of Sr / Sc was small, and hence the distance between the cords became narrow and the high-speed durability was inferior. In Comparative Example 3, although the polyamide fiber having a low denier was used, the ratio of Sr / Sc was large, and therefore the amount of rubber was large, and the effect of improving the flat spot resistance was insufficient. In Comparative Example 4, since the cord structure was a single-twist structure, the fatigue resistance of the cord was inferior, and cord breakage was observed.
本発明は、乗用車用タイヤを始めとする各種の空気入りタイヤに好適に用いることができる。 The present invention can be suitably used for various pneumatic tires including passenger car tires.
３…トレッド部、４…カーカス層、７…ベルト層、９…ベルト補強層、10…有機繊維コード、11…ゴム
Reference Signs List 3
Claims (3)
前記ベルト補強層の前記有機繊維コードが、脂肪族ポリアミド繊維のフィラメント束からなる下撚りされたヤーンを２本撚り合わせてなる双撚り構造のコードであって、前記ヤーンの繊度が４００ｄｔｅｘ以上５００ｄｔｅｘ未満であり、
前記ベルト補強層が、前記有機繊維コードをゴムで被覆してなるものであって、コード断面積（Ｓｃ）に対するゴム断面積（Ｓｒ）の比（Ｓｒ／Ｓｃ）が２．５〜３．０を満足する、
空気入りタイヤ。 A belt layer in which cords are obliquely arranged in the tire circumferential direction on the outer peripheral side of a carcass layer in the tread portion; and a belt reinforcing layer in which organic fiber cords are arrayed along the tire peripheral direction on the outer peripheral side of the belt layer In a pneumatic tire,
The organic fiber cord of the belt reinforcing layer is a cord of a double twist structure formed by twisting two lower twist yarns composed of filament bundles of aliphatic polyamide fibers, and the fineness of the yarn is 400 dtex or more and less than 500 dtex And
The belt reinforcing layer is obtained by coating the organic fiber cord with rubber, and the ratio (Sr / Sc) of rubber cross-sectional area (Sr) to cord cross-sectional area (Sc) is 2.5 to 3.0 To satisfy
Pneumatic tire.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015210627A JP6538520B2 (en) | 2015-10-27 | 2015-10-27 | Pneumatic tire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015210627A JP6538520B2 (en) | 2015-10-27 | 2015-10-27 | Pneumatic tire |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017081349A JP2017081349A (en) | 2017-05-18 |
| JP6538520B2 true JP6538520B2 (en) | 2019-07-03 |
Family
ID=58712446
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015210627A Active JP6538520B2 (en) | 2015-10-27 | 2015-10-27 | Pneumatic tire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6538520B2 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6934452B2 (en) * | 2018-06-19 | 2021-09-15 | 株式会社ブリヂストン | tire |
| DE102022126512A1 (en) | 2021-11-02 | 2023-05-04 | Toyo Tire Corporation | PNEUMATIC TIRE |
| DE102022126511A1 (en) | 2021-11-02 | 2023-05-04 | Toyo Tire Corporation | Pneumatic tire |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2853006C2 (en) * | 1978-12-07 | 1993-12-16 | Uniroyal Englebert Gmbh | Pneumatic vehicle tires |
| JPS6411825A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-17 | Sumitomo Rubber Ind | Manufacture of radial tire |
| US5115853A (en) * | 1989-03-08 | 1992-05-26 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire with belt overlay structure reinforced with low denier nylon cords |
| JP2967363B2 (en) * | 1990-07-25 | 1999-10-25 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic radial tire |
| JP2767501B2 (en) * | 1991-04-11 | 1998-06-18 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic radial tires for passenger cars |
| DE102013105163A1 (en) * | 2013-05-21 | 2014-11-27 | Continental Reifen Deutschland Gmbh | Pneumatic vehicle tires and use of a yarn of a textile material |
| FR3009238B1 (en) * | 2013-07-30 | 2016-10-28 | Michelin & Cie | RADIAL TIRE HAVING ALLOY BELT STRUCTURE |
-
2015
- 2015-10-27 JP JP2015210627A patent/JP6538520B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2017081349A (en) | 2017-05-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3555809B2 (en) | Radial tire | |
| KR101411209B1 (en) | Aramid-Polyamide 66 Hybrid Cord and Radial Tire with Improved Fuel Efficiency Comprising the same | |
| KR101869147B1 (en) | Hybrid cord and tire using the same | |
| JP6538520B2 (en) | Pneumatic tire | |
| US20090107604A1 (en) | Pneumatic safety tire | |
| JP2016060343A (en) | Pneumatic tire | |
| JP6456788B2 (en) | Pneumatic tire | |
| US20200369086A1 (en) | Polyester tire cord and radial tire using same | |
| JP2017141005A (en) | Pneumatic tire and method for manufacturing the same | |
| JP2017141006A (en) | Pneumatic tire and method for manufacturing the same | |
| US20210379934A1 (en) | Tire | |
| JP6411283B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP2021094961A (en) | tire | |
| JP2017141002A (en) | Pneumatic tire and method for manufacturing the same | |
| KR20170090689A (en) | The Radial Tire for Passenger Car | |
| JP4766602B2 (en) | Pneumatic radial tire | |
| JP2016041571A (en) | Pneumatic tire | |
| JP6510302B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP2006123649A (en) | Method of manufacturing pneumatic radial tire | |
| JP6510293B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP7029286B2 (en) | Pneumatic tires | |
| JP2016060341A (en) | Pneumatic tire | |
| JP2016068822A (en) | Pneumatic tire | |
| JP6456784B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP7477531B2 (en) | tire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180820 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190517 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190528 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190606 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6538520 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |