JP6538461B2 - 高強度コンクリートからなる構造体コンクリートの強度推定方法 - Google Patents
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Description
本発明は、設計基準強度が６０Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートからなる構造体コンクリートの強度推定方法に関する。
鉄筋コンクリート造建築物において、構造体コンクリート強度は設計基準強度以上であることが求められる。構造体コンクリート強度は、構造体から採取されたコア供試体を用いて直接的に評価することも可能であるが、コア供試体を構造体から採取すると構造体に損傷を与えることになる。構造体の損傷を避けるため、コンクリート打設時に作製しておいた直径１００ｍｍ×高さ２００ｍｍ程度の標準養生（２０℃水中養生）供試体を用いて間接的に評価することが多い。この際、構造体コンクリートと標準養生供試体との間には、硬化時の温度履歴の違いなどにより圧縮強度発現に差が生じているため、標準養生供試体での判定値を、構造体強度補正値（以下、ｍＳｎ、またはＳ値という。）により補正しなければならない。
設計基準強度（以下、Ｆｃという。）６０Ｎ／ｍｍ２以下については、ＪＡＳＳ５でＳ値の標準値が与えられており、設計基準強度にこの値を上乗せした調合管理強度を標準養生供試体における判定値とすることができる。しかし、Ｆｃ６０Ｎ／ｍｍ２以上については、実績が乏しいことを理由に、試し練りによりＳ値を定める必要があるとされている。試し練りでＳ値を定めるには、ＪＡＳＳ５Ｔ−６０５（コア供試体による構造体コンクリート強度の推定方法）に従って、１ｍ角程度の模擬柱部材を作製し、この模擬柱部材からコア供試体を採取して圧縮強度を確認する。Ｓ値は、使用材料、結合材水比（以下、Ｂ／Ｗという。シリカフュームなどの混和材を含まない場合はセメント水比に相当する。）、時期（外気温条件）ごとに異なる値となる。コンクリートに使用する材料は、生コン工場ごとにその付近で採取される材料が用いられることが多いため、同じ調合でも生コン工場ごとに使用する材料の性質は異なる。そのため、同様な調合であっても、生コン工場ごとに、３水準程度のＢ／Ｗについて、夏期、標準期、冬期の３回程度模擬柱部材を作製する必要がある。高強度コンクリートを使用するには、異なる時期に模擬柱部材を作製し、Ｓ値を測定した後に国土交通省へ大臣認定申請を行わねばならず、実際の現場で使用する１年以上前に試験を開始する必要がある。また、１ｍ角もの大きさのサンプルを９個程度作製する費用と労力の負担が大きいという問題がある。
高強度コンクリートについては、使用材料、Ｂ／Ｗ、時期などの影響を考慮したＳ値の評価方法は確立されていない。例えば、非特許文献１では、模擬柱部材作製実験の結果をもとにＳ値の傾向について検討が行われている。非特許文献１では、Ｂ／Ｗや部材の最高温度とＳ値の関係における傾向について考察がなされており、それらの傾向が結合材種類ごとに異なることが示されているが、Ｓ値の推定式の提案までは至っておらず、また骨材による影響については考察されていない。非特許文献２では、粗骨材の岩種と最高温度によるＳ値への影響について検討されているが、傾向の確認にとどまっており、その定量評価までは至っていない。
陣内浩、桝田佳寛、早川光敬、並木哲：高強度コンクリートの構造体と標準養生供試体の強度差に及ぼす要因、日本建築学会構造系論文集、Ｎｏ．５６２、ｐｐ．１〜７、２００２．１２
三井健郎、小島正朗、米澤敏男：初期材齢での高温養生を受ける超高強度コンクリートの強度発現に及ぼす水結合材比及び骨材品質の影響、日本建築学会大会学術講演梗概集Ａ、ｐｐ．２９７〜２９８、１９９４．９
本発明は、設計基準強度が６０Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートを用いた構造体コンクリートの強度管理に用いられる構造体強度補正値を、生コン工場ごとに試し練りを行うことなく推定し、この構造体強度補正値から構造体コンクリート強度を推定する方法を提供することを課題とする。
１．コンクリート打設時に作製した標準養生供試体の圧縮強度から、設計基準強度が６０Ｎ／ｍｍ２以上である高強度コンクリートからなる構造体コンクリートの強度を推定する方法であって、
前記標準養生供試体の圧縮強度を基準とし、（Ｉ）結合材（混和材を含まない場合はセメント：Ｂ）と水（Ｗ）の重量比（Ｂ／Ｗ）、（ＩＩ）最高温度、（ＩＩＩ）最高温度と練上がり温度との差（温度上昇量）に基づいて算出した構造体強度補正値ｍＳｎで補正することを特徴とする構造体コンクリートの強度推定方法。
２．設計基準強度が６０Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートの構造体強度補正値ｍＳｎを、式１、２に基づいて推定することを特徴とするｍＳｎの推定方法。
（式１）
ｍＳｎ＝｛Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｋｔ×Ｔ＋Ｓｂ＋Ｋａ×（Ｔ−Ｔ０）＋Ｓａ｝×Ｆｍ
（式２）
Ｔ＝α×Ｂ／Ｗ＋β
ここで、
ｍＳｎ：構造体強度補正値であり、材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度と材齢ｎ日における構造体コンクリートの圧縮強度の差
Ｂ：単位結合材量（混和材を含まない場合は単位セメント量）
Ｗ：単位水量
Ｂ／Ｗ：結合材水比
Ｔ：構造体コンクリートの硬化初期における最高温度
Ｔ０：練上がり時のコンクリート温度
Ｆｍ：材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂ：結合材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
Ｋａ、Ｓａ：骨材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
α、β：結合材種類およびＴ０に起因するＴに対する影響係数
３．２．の推定方法により時期ごとにｍＳｎを推定し、推定値が最大となる時期にコンクリートの試し練りを行いｍＳｎを測定し、該測定値をその他の時期についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
４．２．の推定方法により時期ごとにｍＳｎを推定し、推定値が最大となる時期の外気温に制御した室内でコンクリートの試し練りを行い、標準養生供試体および構造体コンクリートを模擬した温度履歴を与えた円柱供試体の圧縮強度試験の測定値からｍＳｎを求めて、該測定値を全時期についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
５．２．の推定方法によりＢ／ＷとｍＳｎの関係を推定し、ｍＳｎが最大となる１水準のＢ／Ｗでコンクリートの試し練りを行いｍＳｎを測定し、該測定値をＢ／Ｗの全適用範囲についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
前記標準養生供試体の圧縮強度を基準とし、（Ｉ）結合材（混和材を含まない場合はセメント：Ｂ）と水（Ｗ）の重量比（Ｂ／Ｗ）、（ＩＩ）最高温度、（ＩＩＩ）最高温度と練上がり温度との差（温度上昇量）に基づいて算出した構造体強度補正値ｍＳｎで補正することを特徴とする構造体コンクリートの強度推定方法。
２．設計基準強度が６０Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートの構造体強度補正値ｍＳｎを、式１、２に基づいて推定することを特徴とするｍＳｎの推定方法。
（式１）
ｍＳｎ＝｛Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｋｔ×Ｔ＋Ｓｂ＋Ｋａ×（Ｔ−Ｔ０）＋Ｓａ｝×Ｆｍ
（式２）
Ｔ＝α×Ｂ／Ｗ＋β
ここで、
ｍＳｎ：構造体強度補正値であり、材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度と材齢ｎ日における構造体コンクリートの圧縮強度の差
Ｂ：単位結合材量（混和材を含まない場合は単位セメント量）
Ｗ：単位水量
Ｂ／Ｗ：結合材水比
Ｔ：構造体コンクリートの硬化初期における最高温度
Ｔ０：練上がり時のコンクリート温度
Ｆｍ：材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂ：結合材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
Ｋａ、Ｓａ：骨材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
α、β：結合材種類およびＴ０に起因するＴに対する影響係数
３．２．の推定方法により時期ごとにｍＳｎを推定し、推定値が最大となる時期にコンクリートの試し練りを行いｍＳｎを測定し、該測定値をその他の時期についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
４．２．の推定方法により時期ごとにｍＳｎを推定し、推定値が最大となる時期の外気温に制御した室内でコンクリートの試し練りを行い、標準養生供試体および構造体コンクリートを模擬した温度履歴を与えた円柱供試体の圧縮強度試験の測定値からｍＳｎを求めて、該測定値を全時期についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
５．２．の推定方法によりＢ／ＷとｍＳｎの関係を推定し、ｍＳｎが最大となる１水準のＢ／Ｗでコンクリートの試し練りを行いｍＳｎを測定し、該測定値をＢ／Ｗの全適用範囲についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
使用材料の種類が同じ過去の試し練りのデータから、Ｓ値を推定することができる。Ｓ値の挙動を推定することで、Ｓ値が最大となる条件を推定することができる。
Ｓ値を大きな値に設定するほど構造体コンクリート強度の判定では安全側の評価になるため、推定したＳ値が最大となる時期に実際に試し練りを行い、この測定値を他の時期のＳ値として適用することで、試験開始から実際の現場で使用するまでに係る期間を短くすることができる。
推定したＳ値が最大となる時期の外気温を再現した室内で実際に試し練りを行い、標準養生供試体および構造体コンクリートを模擬した温度履歴を与えた標準養生供試体の圧縮強度試験の測定値から得られたＳ値を全時期のＳ値として適用することで、時期に関係なくＳ値を求めることができる。
推定したＳ値が最大となるＢ／Ｗにおいて試し練りを行い、この測定値を他のＢ／ＷにおけるＳ値として適用することで、試し練りの回数を減らすことができ、コストと労力とを低減できる。
Ｓ値を大きな値に設定するほど構造体コンクリート強度の判定では安全側の評価になるため、推定したＳ値が最大となる時期に実際に試し練りを行い、この測定値を他の時期のＳ値として適用することで、試験開始から実際の現場で使用するまでに係る期間を短くすることができる。
推定したＳ値が最大となる時期の外気温を再現した室内で実際に試し練りを行い、標準養生供試体および構造体コンクリートを模擬した温度履歴を与えた標準養生供試体の圧縮強度試験の測定値から得られたＳ値を全時期のＳ値として適用することで、時期に関係なくＳ値を求めることができる。
推定したＳ値が最大となるＢ／Ｗにおいて試し練りを行い、この測定値を他のＢ／ＷにおけるＳ値として適用することで、試し練りの回数を減らすことができ、コストと労力とを低減できる。
本発明は、設計基準強度が６０Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートの構造体強度補正値ｍＳｎを、式１、２に基づいて推定するｍＳｎの推定方法に関する。
ｍＳｎ＝｛Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｋｔ×Ｔ＋Ｓｂ＋Ｋａ×（Ｔ−Ｔ０）＋Ｓａ｝×Ｆｍ
Ｔ＝α×Ｂ／Ｗ＋β
ｍＳｎ：構造体強度補正値であり、材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度と材齢ｎ日における構造体コンクリートの圧縮強度の差
Ｂ：単位結合材量（混和材を含まない場合は単位セメント量）
Ｗ：単位水量
Ｂ／Ｗ：結合材水比
Ｔ：構造体コンクリートの硬化初期における最高温度
Ｔ０：練上がり時のコンクリート温度
Ｆｍ：材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂ：結合材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
Ｋａ、Ｓａ：骨材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
α、β：結合材種類およびＴ０に起因するＴに対する影響係数
ｍＳｎ：構造体強度補正値であり、材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度と材齢ｎ日における構造体コンクリートの圧縮強度の差
Ｂ：単位結合材量（混和材を含まない場合は単位セメント量）
Ｗ：単位水量
Ｂ／Ｗ：結合材水比
Ｔ：構造体コンクリートの硬化初期における最高温度
Ｔ０：練上がり時のコンクリート温度
Ｆｍ：材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂ：結合材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
Ｋａ、Ｓａ：骨材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
α、β：結合材種類およびＴ０に起因するＴに対する影響係数
上記したように、非特許文献１には、Ｂ／Ｗと部材の最高温度とがＳ値に影響を及ぼすことが記載されている。また、非特許文献２には、粗骨材の岩種と最高温度とがＳ値に影響を及ぼすことが記載されている。
本発明者は、過去の模擬柱作製実験の結果を検討し直すことにより、Ｓ値に影響を及ぼすのは、（Ｉ）Ｂ／Ｗ、（ＩＩ）最高温度、（ＩＩＩ）温度上昇量であることを見出し、本発明を完成させた。特に、（ＩＩＩ）温度上昇量は、粗骨材とペーストとの線膨張係数の違いに由来する粗骨材とペーストとの密着性に関する因子であるが、最高温度ではなく温度上昇量に関する因子がＳ値に影響を及ぼすことは、これまでに報告されていない新規な知見である。
本発明者は、過去の模擬柱作製実験の結果を検討し直すことにより、Ｓ値に影響を及ぼすのは、（Ｉ）Ｂ／Ｗ、（ＩＩ）最高温度、（ＩＩＩ）温度上昇量であることを見出し、本発明を完成させた。特に、（ＩＩＩ）温度上昇量は、粗骨材とペーストとの線膨張係数の違いに由来する粗骨材とペーストとの密着性に関する因子であるが、最高温度ではなく温度上昇量に関する因子がＳ値に影響を及ぼすことは、これまでに報告されていない新規な知見である。
以下に、本発明を詳述する。
１９９９〜２０１２年に、信越（Ｓ）・関東（Ｅ）・東海（Ｔ）・近畿（Ｋ）地方の生コン工場２７箇所で実施したＶＫＣ調合、Ｎ＋ＣＰＳ調合に関する大臣認定申請のための１ｍ角程度の模擬柱部材作製実験（延べ３９件）の結果をもとに、Ｓ値の算定式を検討した。構造体コンクリート強度データが全実験で得られているのが材齢５６日までであるため、５６Ｓ５６について検討を行った。表１に検討に使用したデータを示す。
１９９９〜２０１２年に、信越（Ｓ）・関東（Ｅ）・東海（Ｔ）・近畿（Ｋ）地方の生コン工場２７箇所で実施したＶＫＣ調合、Ｎ＋ＣＰＳ調合に関する大臣認定申請のための１ｍ角程度の模擬柱部材作製実験（延べ３９件）の結果をもとに、Ｓ値の算定式を検討した。構造体コンクリート強度データが全実験で得られているのが材齢５６日までであるため、５６Ｓ５６について検討を行った。表１に検討に使用したデータを示す。
結合材：以下の結合材種類を示す記号で分類。
ＶＫＣ（普通ポルトランドセメント、スラグせっこう系混和材、シリカフューム を質量比７：２：１でプレミックスした高強度用結合材）
Ｎ＋ＣＰＳ（スラグせっこう系混和材、シリカフュームを質量比７：３でプレミックスした高強度用混和材ＣＰＳを普通ポルトランドセメントＮに対して２割置換した結合材）
粗骨材：いずれも砕石２００５であり、以下の岩種を示す記号と産地ごとに振った数字で分類。
Ａｇ（安山岩砕石）、Ｓｇ（硬質砂岩砕石）、Ｌｇ（石灰石砕石）
細骨材：天然砂および砕砂を用いており、以下に示す種類ごとの記号で分類。
Ｎｓ（天然砂）、Ａｓ（安山岩砕砂）、Ｓｓ（硬質砂岩砕砂）、Ｌｓ（石灰石砕砂）
工場：地方を示す記号と工場ごとに振った数字で分類。
時期：夏期（６〜９月）、標準期（４、５、１０、１１月）、冬期（１２〜３月）に分類し、温度条件は以下のとおり。
夏期 …外気温２５〜３５℃、練上がり温度２４〜３５℃、部材最高温度５９〜１００℃
標準期…外気温１５〜２５℃、練上がり温度１９〜３０℃、部材最高温度５０〜８７℃
冬期 …外気温７〜１５℃、練上がり温度８〜２４℃、部材最高温度３０〜８１℃
ＶＫＣ（普通ポルトランドセメント、スラグせっこう系混和材、シリカフューム を質量比７：２：１でプレミックスした高強度用結合材）
Ｎ＋ＣＰＳ（スラグせっこう系混和材、シリカフュームを質量比７：３でプレミックスした高強度用混和材ＣＰＳを普通ポルトランドセメントＮに対して２割置換した結合材）
粗骨材：いずれも砕石２００５であり、以下の岩種を示す記号と産地ごとに振った数字で分類。
Ａｇ（安山岩砕石）、Ｓｇ（硬質砂岩砕石）、Ｌｇ（石灰石砕石）
細骨材：天然砂および砕砂を用いており、以下に示す種類ごとの記号で分類。
Ｎｓ（天然砂）、Ａｓ（安山岩砕砂）、Ｓｓ（硬質砂岩砕砂）、Ｌｓ（石灰石砕砂）
工場：地方を示す記号と工場ごとに振った数字で分類。
時期：夏期（６〜９月）、標準期（４、５、１０、１１月）、冬期（１２〜３月）に分類し、温度条件は以下のとおり。
夏期 …外気温２５〜３５℃、練上がり温度２４〜３５℃、部材最高温度５９〜１００℃
標準期…外気温１５〜２５℃、練上がり温度１９〜３０℃、部材最高温度５０〜８７℃
冬期 …外気温７〜１５℃、練上がり温度８〜２４℃、部材最高温度３０〜８１℃
過去の実験結果からは、いずれの骨材条件についてもＢ／Ｗが大きいほどＳ値が小さい傾向にあることが確かめられた。この主な原因としては、（Ｉ）Ｂ／Ｗが大きいほど、また（ＩＩ）最高温度が高いほど、硬化反応初期における結合材の反応促進効果が大きく、構造体コンクリート強度が向上し、Ｓ値が小さくなったと考えられる。
また、過去の実験結果から、夏期のＢ／Ｗが大きい領域、つまり最高温度が特に高い領域で、骨材条件の違いによるＳ値への影響が大きい傾向にあることが確かめられた。最高温度が高い領域では、Ｌｇ使用＞Ｓｇ使用＞Ａｇ使用の順に、またＬｓ使用の場合にＳ値が大きい傾向にあった。この主な原因としては、線膨張係数がペースト（１０×１０−６／℃以上）と大きく異なる骨材（石灰石は６×１０−６／℃程度、かつ異方性あり）を使用すると、（ｉｉｉ）最高温度が高いほど、ペーストと骨材の一体性に悪影響を及ぼし、構造体コンクリート強度が低下してＳ値が大きくなったと推測される。
また、過去の実験結果から、夏期のＢ／Ｗが大きい領域、つまり最高温度が特に高い領域で、骨材条件の違いによるＳ値への影響が大きい傾向にあることが確かめられた。最高温度が高い領域では、Ｌｇ使用＞Ｓｇ使用＞Ａｇ使用の順に、またＬｓ使用の場合にＳ値が大きい傾向にあった。この主な原因としては、線膨張係数がペースト（１０×１０−６／℃以上）と大きく異なる骨材（石灰石は６×１０−６／℃程度、かつ異方性あり）を使用すると、（ｉｉｉ）最高温度が高いほど、ペーストと骨材の一体性に悪影響を及ぼし、構造体コンクリート強度が低下してＳ値が大きくなったと推測される。
前述した（Ｉ）、（ＩＩ）、（ｉｉｉ）の影響は上記非特許文献１、２でも報告されている。構造体コンクリートではこれらの影響が複合して作用していると考えられるが、非特許文献１、２では、各作用を分離してＳ値への影響を考察していない。
そこで、（Ｉ）、（ＩＩ）、（ｉｉｉ）の各条件がＳ値に及ぼす影響を分離して数式化し、（Ｉ）、（ＩＩ）、（ｉｉｉ）のＳ値への影響を検討した。検討条件は以下のように設定した。
そこで、（Ｉ）、（ＩＩ）、（ｉｉｉ）の各条件がＳ値に及ぼす影響を分離して数式化し、（Ｉ）、（ＩＩ）、（ｉｉｉ）のＳ値への影響を検討した。検討条件は以下のように設定した。
（調合）
１．結合材による影響を除外するため、ＶＫＣ調合である実験Ｎｏ．１〜３１に限定した。
２．細骨材による影響も確認されたが、Ｓ値への影響は主として粗骨材の岩種に起因すると読み取れたため、粗骨材の岩種ごとにデータを分類した。
３．ＶＫＣ調合のＢ／Ｗと最高温度の関係は図１のとおりであった。Ｂ／Ｗと最高温度の関係における傾向を一次式により評価可能なＢ／Ｗ≦５の範囲に限定した。なお、５＜Ｂ／Ｗでは、部材最高温度はほぼ一定となる。５＜Ｂ／Ｗの範囲でも、Ｂ／Ｗと最高温度の関係を表す一次式を作成すれば、本発明による評価は可能である。
１．結合材による影響を除外するため、ＶＫＣ調合である実験Ｎｏ．１〜３１に限定した。
２．細骨材による影響も確認されたが、Ｓ値への影響は主として粗骨材の岩種に起因すると読み取れたため、粗骨材の岩種ごとにデータを分類した。
３．ＶＫＣ調合のＢ／Ｗと最高温度の関係は図１のとおりであった。Ｂ／Ｗと最高温度の関係における傾向を一次式により評価可能なＢ／Ｗ≦５の範囲に限定した。なお、５＜Ｂ／Ｗでは、部材最高温度はほぼ一定となる。５＜Ｂ／Ｗの範囲でも、Ｂ／Ｗと最高温度の関係を表す一次式を作成すれば、本発明による評価は可能である。
（実験データの取り扱い）
Ｂ／Ｗと最高温度（Ｔ）との関係は、図１の各時期における回帰式をもとに、以下の式３で与えた。なお、実際のコア採取箇所の最高温度は部材最高温度よりも５℃程度低いが、部材最高温度で評価した。
Ｂ／Ｗと最高温度（Ｔ）との関係は、図１の各時期における回帰式をもとに、以下の式３で与えた。なお、実際のコア採取箇所の最高温度は部材最高温度よりも５℃程度低いが、部材最高温度で評価した。
Ｔｓ＝６．３Ｂ／Ｗ＋５８．２
Ｔｍ＝６．７Ｂ／Ｗ＋４７．９
Ｔｗ＝８．２Ｂ／Ｗ＋２０．１
添字は時期（ｓ：夏期、ｍ：標準期、ｗ：冬期）を表す。
Ｔｍ＝６．７Ｂ／Ｗ＋４７．９
Ｔｗ＝８．２Ｂ／Ｗ＋２０．１
添字は時期（ｓ：夏期、ｍ：標準期、ｗ：冬期）を表す。
Ｓ値は５６Ｓ５６を材齢５６日における標準養生強度（Ｆ５６）で除して無次元化したＳｘｙ（ｘは時期、ｙは粗骨材の岩種を表す添字）で評価した。ばらつきはあるものの、ここでは全体的な傾向を評価することを目的としているため、Ｂ／ＷとＳｘｙの関係を、過去の実験結果の回帰式である以下の式４〜６として設定した。
Ａｇ（安山岩砕石）使用
Ｓｓａ＝−０．０７０Ｂ／Ｗ＋０．２７５
Ｓｍａ＝−０．０６２Ｂ／Ｗ＋０．２５３
Ｓｗａ＝−０．０６０Ｂ／Ｗ＋０．２８９
Ｓｓａ＝−０．０７０Ｂ／Ｗ＋０．２７５
Ｓｍａ＝−０．０６２Ｂ／Ｗ＋０．２５３
Ｓｗａ＝−０．０６０Ｂ／Ｗ＋０．２８９
Ｓｇ（硬質砂岩砕石）使用
Ｓｓｓ＝−０．０３２Ｂ／Ｗ＋０．１５０
Ｓｍｓ＝−０．０３５Ｂ／Ｗ＋０．１６０
Ｓｗｓ＝−０．０４３Ｂ／Ｗ＋０．２１５
Ｓｓｓ＝−０．０３２Ｂ／Ｗ＋０．１５０
Ｓｍｓ＝−０．０３５Ｂ／Ｗ＋０．１６０
Ｓｗｓ＝−０．０４３Ｂ／Ｗ＋０．２１５
Ｌｇ（石灰石砕石）使用
Ｓｓｌ＝−０．０２７Ｂ／Ｗ＋０．１８６
Ｓｍｌ＝−０．０３２Ｂ／Ｗ＋０．１９３
Ｓｗｌ＝−０．０１９Ｂ／Ｗ＋０．１４７
式４〜６において、添字は時期（ｓ：夏期、ｍ：標準期、ｗ：冬期）および粗骨材の岩種（ａ：安山岩、ｓ：硬質砂岩、ｌ：石灰石）を表す。
Ｓｓｌ＝−０．０２７Ｂ／Ｗ＋０．１８６
Ｓｍｌ＝−０．０３２Ｂ／Ｗ＋０．１９３
Ｓｗｌ＝−０．０１９Ｂ／Ｗ＋０．１４７
式４〜６において、添字は時期（ｓ：夏期、ｍ：標準期、ｗ：冬期）および粗骨材の岩種（ａ：安山岩、ｓ：硬質砂岩、ｌ：石灰石）を表す。
上記（Ｉ）、（ＩＩ）、（ｉｉｉ）により影響されるＳｘｙを評価可能な式として式７を仮定した。
Ｓｘｙ＝（Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｋｔ×Ｔｘ＋Ｓｂ）＋（Ｋａｙ×Ｔｘ＋Ｓａｙ）
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｋａｙは、それぞれ（Ｉ）、（ＩＩ）、（ｉｉｉ）の影響度合いを表す係数、Ｓｂ、Ｓａｙは、それぞれ（Ｉ）と（ＩＩ）、（ｉｉｉ）の影響に関する定数を表す。また、Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂは、結合材種類に起因する係数であり、Ｋａｙ、Ｓａｙは、骨材種類に起因する係数である。
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｋａｙは、それぞれ（Ｉ）、（ＩＩ）、（ｉｉｉ）の影響度合いを表す係数、Ｓｂ、Ｓａｙは、それぞれ（Ｉ）と（ＩＩ）、（ｉｉｉ）の影響に関する定数を表す。また、Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂは、結合材種類に起因する係数であり、Ｋａｙ、Ｓａｙは、骨材種類に起因する係数である。
ただし、（ｉｉｉ）の影響については粗骨材の影響がないデータが得られていないため、まずは夏期のＳｘｙが最も小さいＡｇ使用の場合（Ｓｓａ）の（ｉｉｉ）の影響をきわめて小さいものと判断し、（Ｋａａ×Ｔｓ＋Ｓａａ）＝０と仮定して検討した。
まず、式７において（ｉｉｉ）の影響を表す「Ｋａｙ×Ｔｘ＋Ｓａｙ」について検討した。下記のようにして、式３〜７より、Ｋａｙ、Ｓａｙを算出した。
式７より、
Ｓｓｓ−Ｓｓａ＝（Ｋａｓ×Ｔｓ＋Ｓａｓ）−（Ｋａａ×Ｔｓ＋Ｓａａ）
上記したように、Ｋａａ×Ｔｓ＋Ｓａａ＝０であるから、
Ｓｓｓ−Ｓｓａ＝Ｋａｓ×Ｔｓ＋Ｓａｓ
式４、５より、
Ｓｓｓ−Ｓｓａ＝（−０．０３２Ｂ／Ｗ＋０．１５０）−（−０．０７０Ｂ／Ｗ＋０．２７５）
＝０．０３８Ｂ／Ｗ−０．１２５
式３より、Ｂ／Ｗ＝（Ｔｓ−５８．２）／６．３を代入して
＝０．０３８×（Ｔｓ−５８．２）／６．３−０．１２５
＝０．００６０Ｔｓ−０．４７６
よって、Ｋａｓ＝０．００６０、Ｓａｓ＝−０．４７６と算出できた。
式７より、
Ｓｓｓ−Ｓｓａ＝（Ｋａｓ×Ｔｓ＋Ｓａｓ）−（Ｋａａ×Ｔｓ＋Ｓａａ）
上記したように、Ｋａａ×Ｔｓ＋Ｓａａ＝０であるから、
Ｓｓｓ−Ｓｓａ＝Ｋａｓ×Ｔｓ＋Ｓａｓ
式４、５より、
Ｓｓｓ−Ｓｓａ＝（−０．０３２Ｂ／Ｗ＋０．１５０）−（−０．０７０Ｂ／Ｗ＋０．２７５）
＝０．０３８Ｂ／Ｗ−０．１２５
式３より、Ｂ／Ｗ＝（Ｔｓ−５８．２）／６．３を代入して
＝０．０３８×（Ｔｓ−５８．２）／６．３−０．１２５
＝０．００６０Ｔｓ−０．４７６
よって、Ｋａｓ＝０．００６０、Ｓａｓ＝−０．４７６と算出できた。
同様にして、
Ｓｍｓ−Ｓｍａ＝Ｋａｓ×Ｔｍ＋Ｓａｓ＝０．００４０Ｔｍ−０．２８６
Ｓｗｓ−Ｓｗａ＝Ｋａｓ×Ｔｗ＋Ｓａｓ＝０．００２１Ｔｗ−０．１１６
Ｓｓｌ−Ｓｓａ＝Ｋａｌ×Ｔｓ＋Ｓａｌ＝０．００６８Ｔｓ−０．４８６
Ｓｍｌ−Ｓｍａ＝Ｋａｌ×Ｔｍ＋Ｓａｌ＝０．００４５Ｔｍ−０．２７４
Ｓｗｌ−Ｓｗａ＝Ｋａｌ×Ｔｗ＋Ｓａｌ＝０．００５０Ｔｗ−０．２４３
と算出できた。
Ｓｍｓ−Ｓｍａ＝Ｋａｓ×Ｔｍ＋Ｓａｓ＝０．００４０Ｔｍ−０．２８６
Ｓｗｓ−Ｓｗａ＝Ｋａｓ×Ｔｗ＋Ｓａｓ＝０．００２１Ｔｗ−０．１１６
Ｓｓｌ−Ｓｓａ＝Ｋａｌ×Ｔｓ＋Ｓａｌ＝０．００６８Ｔｓ−０．４８６
Ｓｍｌ−Ｓｍａ＝Ｋａｌ×Ｔｍ＋Ｓａｌ＝０．００４５Ｔｍ−０．２７４
Ｓｗｌ−Ｓｗａ＝Ｋａｌ×Ｔｗ＋Ｓａｌ＝０．００５０Ｔｗ−０．２４３
と算出できた。
Ｓｘｙ−Ｓｘａと最高温度との関係を図２（左：硬質砂岩、右：石灰石）に示す。
図２に示すように、夏期、標準期、冬期を示すそれぞれの直線は分離しており、粗骨材の岩種が同一でも１つの式で表すことができない。すなわち、式７において（ｉｉｉ）の影響を表す「Ｋａｙ×Ｔｘ＋Ｓａｙ」は、Ｓ値への影響を評価する式として不適である。
ここで、ペーストと骨材の線膨張係数の違いが、ペーストと骨材の密着性に影響するメカニズムを考慮すると、最高温度ではなく温度上昇量（最高温度−練上がり温度Ｔｘ０）で評価するのが妥当ではないかと考えられる。すなわち、ペーストと粗骨材との線熱膨張係数が異なる場合、温度上昇量（最高温度と練上がり温度との差）が大きいほどペーストと骨材の一体性に悪影響を及ぼし、構造体コンクリート強度が低下してＳ値が大きくなると推測される。そのため、式７を修正して、（ＩＩＩ）温度上昇量の影響を評価可能な式８を仮定した。なお、Ｔｘ０は本実験における実測値の平均値である、夏期３１℃、標準期２３℃、冬期１２℃を採用した。
図２に示すように、夏期、標準期、冬期を示すそれぞれの直線は分離しており、粗骨材の岩種が同一でも１つの式で表すことができない。すなわち、式７において（ｉｉｉ）の影響を表す「Ｋａｙ×Ｔｘ＋Ｓａｙ」は、Ｓ値への影響を評価する式として不適である。
ここで、ペーストと骨材の線膨張係数の違いが、ペーストと骨材の密着性に影響するメカニズムを考慮すると、最高温度ではなく温度上昇量（最高温度−練上がり温度Ｔｘ０）で評価するのが妥当ではないかと考えられる。すなわち、ペーストと粗骨材との線熱膨張係数が異なる場合、温度上昇量（最高温度と練上がり温度との差）が大きいほどペーストと骨材の一体性に悪影響を及ぼし、構造体コンクリート強度が低下してＳ値が大きくなると推測される。そのため、式７を修正して、（ＩＩＩ）温度上昇量の影響を評価可能な式８を仮定した。なお、Ｔｘ０は本実験における実測値の平均値である、夏期３１℃、標準期２３℃、冬期１２℃を採用した。
Ｓｘｙ＝（Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｋｔ×Ｔｘ＋Ｓｂ）＋（Ｋａｙ×（Ｔｘ−Ｔｘ０）＋Ｓａｙ）
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｋａｙは、それぞれ（Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）の影響度合いを表す係数、Ｓｂ、Ｓａｙは、それぞれ（Ｉ）と（ＩＩ）、（ＩＩＩ）の影響に関する定数を表す。また、Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂは、結合材種類に起因する係数であり、Ｋａｙ、Ｓａｙは、骨材種類に起因する係数である。
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｋａｙは、それぞれ（Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）の影響度合いを表す係数、Ｓｂ、Ｓａｙは、それぞれ（Ｉ）と（ＩＩ）、（ＩＩＩ）の影響に関する定数を表す。また、Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂは、結合材種類に起因する係数であり、Ｋａｙ、Ｓａｙは、骨材種類に起因する係数である。
式８において、（ＩＩＩ）の影響を表す「Ｋａｙ×（Ｔｘ−Ｔｘ０）＋Ｓａｙ」について、上記式７と同様にして、Ｋａｙ、Ｓａｙを算出した。
Ｓｓｓ−Ｓｓａ＝Ｋａｓ×（Ｔｓ−３１）＋Ｓａｓ
＝０．０３８Ｂ／Ｗ−０．１２５
＝０．０３８（Ｔｓ−５８．２）／６．３−０．１２５
＝０．００６０（Ｔｓ−３１）−０．２８９
Ｓｍｓ−Ｓｍａ＝Ｋａｓ×（Ｔｍ−２３）＋Ｓａｓ
＝０．００４０（Ｔｍ−２３）−０．１９３
Ｓｗｓ−Ｓｗａ＝Ｋａｓ×（Ｔｗ−１２）＋Ｓａｓ
＝０．００２１（Ｔｗ−１２）＋０．０９１
Ｓｓｌ−Ｓｓａ＝Ｋａｌ×（Ｔｓ−３１）＋Ｓａｌ
＝０．００６８（Ｔｓ−３１）−０．２７５
Ｓｍｌ−Ｓｍａ＝Ｋａｌ×（Ｔｍ−２３）＋Ｓａｌ
＝０．００４５（Ｔｍ−２３）−０．１７２
Ｓｗｌ−Ｓｗａ＝Ｋａｌ×（Ｔｗ−１２）＋Ｓａｌ
＝０．００５０（Ｔｗ−１２）−０．１８３
＝０．０３８Ｂ／Ｗ−０．１２５
＝０．０３８（Ｔｓ−５８．２）／６．３−０．１２５
＝０．００６０（Ｔｓ−３１）−０．２８９
Ｓｍｓ−Ｓｍａ＝Ｋａｓ×（Ｔｍ−２３）＋Ｓａｓ
＝０．００４０（Ｔｍ−２３）−０．１９３
Ｓｗｓ−Ｓｗａ＝Ｋａｓ×（Ｔｗ−１２）＋Ｓａｓ
＝０．００２１（Ｔｗ−１２）＋０．０９１
Ｓｓｌ−Ｓｓａ＝Ｋａｌ×（Ｔｓ−３１）＋Ｓａｌ
＝０．００６８（Ｔｓ−３１）−０．２７５
Ｓｍｌ−Ｓｍａ＝Ｋａｌ×（Ｔｍ−２３）＋Ｓａｌ
＝０．００４５（Ｔｍ−２３）−０．１７２
Ｓｗｌ−Ｓｗａ＝Ｋａｌ×（Ｔｗ−１２）＋Ｓａｌ
＝０．００５０（Ｔｗ−１２）−０．１８３
Ｓｘｙ−Ｓｘａと温度上昇量との関係を図３（左：硬質砂岩、右：石灰石）に示す。
図３に示すように、夏期、標準期、冬期を示すそれぞれの直線は重なっており、「Ｋａｙ×（Ｔｘ−Ｔｘ０）＋Ｓａｙ」は、（ＩＩＩ）のＳ値への影響を表していることが確認できた。各直線の回帰式により、以下に示すＫａｙ、Ｓａｙを採用した。
図３に示すように、夏期、標準期、冬期を示すそれぞれの直線は重なっており、「Ｋａｙ×（Ｔｘ−Ｔｘ０）＋Ｓａｙ」は、（ＩＩＩ）のＳ値への影響を表していることが確認できた。各直線の回帰式により、以下に示すＫａｙ、Ｓａｙを採用した。
採用値：Ｋａｓ＝０．００３０、Ｋａｌ＝０．００４９
Ｓａｓ＝−０．１３２、Ｓａｌ＝−０．１８２
Ｓａｓ＝−０．１３２、Ｓａｌ＝−０．１８２
次に、（ＩＩ）の影響について検討した。式３、４、８をもとに、Ｋｔを以下のように算出した。
式８より、
Ｓｓａ−Ｓｗａ＝Ｋｔ×（Ｔｓ−Ｔｗ）
式３より、Ｔｓ、Ｔｗを代入して
＝Ｋｔ｛（６．３Ｂ／Ｗ＋５８．２）−（８．２Ｂ／Ｗ＋２０．１）｝
＝Ｋｔ（−１．９Ｂ／Ｗ＋３８．１）
式４より、
Ｓｓａ−Ｓｗａ＝（−０．０７０Ｂ／Ｗ＋０．２７５）−（−０．０６０Ｂ／Ｗ＋０．２８９）
＝−０．０１０Ｂ／Ｗ−０．０１４
上記２式より、
Ｋｔ（−１．９Ｂ／Ｗ＋３８．１）＝−０．０１０Ｂ／Ｗ−０．０１４
式８より、
Ｓｓａ−Ｓｗａ＝Ｋｔ×（Ｔｓ−Ｔｗ）
式３より、Ｔｓ、Ｔｗを代入して
＝Ｋｔ｛（６．３Ｂ／Ｗ＋５８．２）−（８．２Ｂ／Ｗ＋２０．１）｝
＝Ｋｔ（−１．９Ｂ／Ｗ＋３８．１）
式４より、
Ｓｓａ−Ｓｗａ＝（−０．０７０Ｂ／Ｗ＋０．２７５）−（−０．０６０Ｂ／Ｗ＋０．２８９）
＝−０．０１０Ｂ／Ｗ−０．０１４
上記２式より、
Ｋｔ（−１．９Ｂ／Ｗ＋３８．１）＝−０．０１０Ｂ／Ｗ−０．０１４
ＫｔはＢ／Ｗの関数であり、本実験の範囲では図４の回帰式で概ね評価可能であった。したがって、以下に示すＫｔを採用することとした。
採用値：Ｋｔ＝−０．０００４３Ｂ／Ｗ−０．００００７
式１０から得られるＫｔは常に負の値となり、Ｂ／Ｗが大きいほどその値は小さくなった。したがって、（ＩＩ）による影響に関しては、最高温度が高いほど、またＢ／Ｗが大きいほどＳ値は小さくなる傾向にあった。ここで、Ａｇ使用の場合の（ＩＩＩ）の影響を表す（Ｋａａ×（Ｔｘ−Ｔｘ０）＋Ｓａａ）＝０と仮定して検討しているため、（ＩＩＩ）の影響によるＳ値の増大があればＫｔ×Ｔｘで算出される値の中にその影響が加算されていると考えられる。つまり、Ａｇ使用の場合の（ＩＩＩ）の影響を正確に評価した場合でも、Ｋｔの値がここで得られた値よりも大きくなることはない。
最後に、（Ｉ）の影響について検討した。式３、４、８、１０をもとに、ＫｂおよびＳｂを以下のように算出した。
式８より、
Ｓｓａ＝（Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｋｔ×Ｔｓ＋Ｓｂ）
式１０よりＫｔ、式３よりＴｓを代入して
＝Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋（−０．０００４３Ｂ／Ｗ−０．００００７）×（６．３Ｂ／Ｗ＋５８．２）＋Ｓｂ
式４より、
Ｓｓａ＝−０．０７０Ｂ／Ｗ＋０．２７５
上記２式より、
Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｓｂ＝０．００２７０９Ｂ／Ｗ２−０．０４４５３３Ｂ／Ｗ＋０．２７９０７４
式８より、
Ｓｓａ＝（Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｋｔ×Ｔｓ＋Ｓｂ）
式１０よりＫｔ、式３よりＴｓを代入して
＝Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋（−０．０００４３Ｂ／Ｗ−０．００００７）×（６．３Ｂ／Ｗ＋５８．２）＋Ｓｂ
式４より、
Ｓｓａ＝−０．０７０Ｂ／Ｗ＋０．２７５
上記２式より、
Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｓｂ＝０．００２７０９Ｂ／Ｗ２−０．０４４５３３Ｂ／Ｗ＋０．２７９０７４
Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋ＳｂはＢ／Ｗの関数となり、本実験の範囲では図５の回帰式で概ね評価可能であった。したがって、以下に示すＫｂおよびＳｂを採用した。
採用値：Ｋｂ＝−０．０２４、Ｓｂ＝０．２４１
Ｋｂは−０．０２４と負の値となっているため、Ｂ／Ｗが大きいほどＳ値は小さくなる傾向にあった。
Ｋｂは−０．０２４と負の値となっているため、Ｂ／Ｗが大きいほどＳ値は小さくなる傾向にあった。
以上の結果をもとに求めた、式８で表される粗骨材ごとの算出式は以下のとおりである。
Ｓｘａ＝（−０．０２４×Ｂ／Ｗ＋（−０．０００４３Ｂ／Ｗ−０．００００７）×Ｔｘ＋０．２４１）
Ｓｘｓ＝（−０．０２４×Ｂ／Ｗ＋（−０．０００４３Ｂ／Ｗ−０．００００７）×Ｔｘ＋０．２４１）＋（０．００３０×（Ｔｘ−Ｔｘ０）−０．１３２）
Ｓｘｌ＝（−０．０２４×Ｂ／Ｗ＋（−０．０００４３Ｂ／Ｗ−０．００００７）×Ｔｘ＋０．２４１）＋（０．００４９×（Ｔｘ−Ｔｘ０）−０．１８２）
Ｓｘｓ＝（−０．０２４×Ｂ／Ｗ＋（−０．０００４３Ｂ／Ｗ−０．００００７）×Ｔｘ＋０．２４１）＋（０．００３０×（Ｔｘ−Ｔｘ０）−０．１３２）
Ｓｘｌ＝（−０．０２４×Ｂ／Ｗ＋（−０．０００４３Ｂ／Ｗ−０．００００７）×Ｔｘ＋０．２４１）＋（０．００４９×（Ｔｘ−Ｔｘ０）−０．１８２）
Ｂ／ＷとＳｘｙの関係について、式１２と式３に基づく算出式と、式４〜６で表される実測値の回帰式とを図６に示す。図６に示すように、算出式は、実測値の回帰式と非常によく一致しており、算出式によりＳ値の挙動を推定できることが確かめられた。
式８に示すＳｘｙは５６Ｓ５６を材齢５６日における標準養生強度（Ｆ５６）で除して無次元化したものであり、式８に標準養生強度を乗じると、式１が得られる。また、式３を一般化すると式２となる。すなわち、式１、２は、（Ｉ）Ｂ／Ｗ、（ＩＩ）最高温度、（ＩＩＩ）温度上昇量というそれぞれの因子が、Ｓ値に与える影響を分離して一般化して表されており、式１、２から、Ｓ値の挙動を推定できることが確かめられた。
本発明の推定方法を用いることにより、過去、種類が同じで産地が異なる材料を用いた試し練りを行ったデータがあれば、そのデータから（Ｉ）Ｂ／Ｗ、（ＩＩ）最高温度、（ＩＩＩ）温度上昇量のそれぞれがｍＳｎに与える影響を分離して式１、２を求めることで、時期の違いやＢ／ＷによるＳ値の挙動を推定することができる。
夏期、標準期、冬期のうち、冬期のＳ値の推定値が最大となるのであれば、冬期に試し練りを行いＳ値を測定し、この測定値を夏期と標準期にも適用することにより、試し練りの回数を３分の１に減らすことができる。また、実際の季節が冬でない場合は、冬期の外気温となるように制御した室内で試し練りを行いＳ値を測定し、この測定値を全時期に適用することにより、季節の到来を待つことなく迅速にＳ値を算出することができる。この際、夏期と標準期のＳ値は、冬期の測定値、または冬期を再現して測定した測定値よりも小さいと推定されるため、測定値を夏期と標準期のＳ値として適用することは、安全側となるため問題はない。
例えば、必要なＢ／Ｗの範囲が３〜５で、Ｂ／Ｗ＝３のときにＳ値の推定値が最大となるのであれば、Ｂ／Ｗ＝３の条件で試し練りを行い、この測定値をＢ／Ｗ＝３〜５の全範囲に適用することにより、Ｂ／Ｗ３〜５のうちの３水準以上での試し練りが必要であったところ、試し練りの回数を１回に減らすことができる。Ｂ／Ｗが３〜５の範囲では、Ｂ／Ｗ＝３のときにＳ値が最も大きいと推定されるため、Ｂ／Ｗ＝３における測定値をＢ／Ｗ＝３〜５におけるＳ値として適用することは、安全側となるため問題はない。
夏期、標準期、冬期のうち、冬期のＳ値の推定値が最大となるのであれば、冬期に試し練りを行いＳ値を測定し、この測定値を夏期と標準期にも適用することにより、試し練りの回数を３分の１に減らすことができる。また、実際の季節が冬でない場合は、冬期の外気温となるように制御した室内で試し練りを行いＳ値を測定し、この測定値を全時期に適用することにより、季節の到来を待つことなく迅速にＳ値を算出することができる。この際、夏期と標準期のＳ値は、冬期の測定値、または冬期を再現して測定した測定値よりも小さいと推定されるため、測定値を夏期と標準期のＳ値として適用することは、安全側となるため問題はない。
例えば、必要なＢ／Ｗの範囲が３〜５で、Ｂ／Ｗ＝３のときにＳ値の推定値が最大となるのであれば、Ｂ／Ｗ＝３の条件で試し練りを行い、この測定値をＢ／Ｗ＝３〜５の全範囲に適用することにより、Ｂ／Ｗ３〜５のうちの３水準以上での試し練りが必要であったところ、試し練りの回数を１回に減らすことができる。Ｂ／Ｗが３〜５の範囲では、Ｂ／Ｗ＝３のときにＳ値が最も大きいと推定されるため、Ｂ／Ｗ＝３における測定値をＢ／Ｗ＝３〜５におけるＳ値として適用することは、安全側となるため問題はない。
Claims (4)
- 設計基準強度が６０Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートの構造体強度補正値ｍＳｎを、式１、２に基づいて推定することを特徴とするｍＳｎの推定方法。
（式１）
ｍＳｎ＝｛Ｋｂ×Ｂ／Ｗ＋Ｋｔ×Ｔ＋Ｓｂ＋Ｋａ×（Ｔ−Ｔ０）＋Ｓａ｝×Ｆｍ
（式２）
Ｔ＝α×Ｂ／Ｗ＋β
ここで、
ｍＳｎ：構造体強度補正値であり、材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度と材齢ｎ日における構造体コンクリートの圧縮強度の差
Ｂ：単位結合材量（混和材を含まない場合は単位セメント量）
Ｗ：単位水量
Ｂ／Ｗ：結合材水比
Ｔ：構造体コンクリートの硬化初期における最高温度
Ｔ０：練上がり時のコンクリート温度
Ｆｍ：材齢ｍ日における標準養生供試体の圧縮強度
Ｋｂ、Ｋｔ、Ｓｂ：結合材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
Ｋａ、Ｓａ：骨材種類に起因するｍＳｎに対する影響係数
α、β：結合材種類およびＴ０に起因するＴに対する影響係数 - 請求項１の推定方法により時期ごとにｍＳｎを推定し、推定値が最大となる時期にコンクリートの試し練りを行いｍＳｎを測定し、該測定値をその他の時期についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
- 請求項１の推定方法により時期ごとにｍＳｎを推定し、推定値が最大となる時期の外気温に制御した室内でコンクリートの試し練りを行い、標準養生供試体および構造体コンクリートを模擬した温度履歴を与えた円柱供試体の圧縮強度試験の測定値からｍＳｎを求めて、該測定値を全時期についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
- 請求項１の推定方法によりＢ／ＷとｍＳｎの関係を推定し、ｍＳｎが最大となる１水準のＢ／Ｗでコンクリートの試し練りを行いｍＳｎを測定し、該測定値をＢ／Ｗの全適用範囲についても採用することを特徴とする構造体コンクリートの強度管理方法。
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| JP2015136892A JP6538461B2 (ja) | 2015-07-08 | 2015-07-08 | 高強度コンクリートからなる構造体コンクリートの強度推定方法 |
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