JP6504023B2 - Fuel injection device - Google Patents

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Description

本発明は、内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射装置に関する。   The present invention relates to a fuel injection device for injecting and supplying fuel to an internal combustion engine.

従来、可動コアの弁座側への移動を規制可能なストッパをニードルに設けた燃料噴射装置が知られている。このような燃料噴射装置では、可動コアの弁座側への移動をストッパで規制することにより、可動コアが弁座側に移動し過ぎること、すなわち、可動コアの過剰なアンダーシュートを抑制し、燃料噴射装置の応答性の向上を図っている。   2. Description of the Related Art Conventionally, there has been known a fuel injection device in which a stopper capable of restricting the movement of a movable core toward the valve seat is provided on a needle. In such a fuel injection device, by restricting the movement of the movable core to the valve seat side with a stopper, the movable core moves to the valve seat side too much, that is, excessive undershoot of the movable core is suppressed. I am trying to improve the responsiveness of the fuel injection system.

国際公開第2013/167597号パンフレットInternational Publication No. 2013/167597 brochure

特許文献1の燃料噴射装置では、ストッパの可動コア側の面に規制面が形成されている。可動コアがストッパの規制面に近づくよう移動するとき、可動コアと規制面との間に、互いが近付くのを妨げようとする力であるスクイズ力が生じる。これにより、可動コアとストッパとの間に所謂ダンパ効果が生じ、可動コアがストッパに衝突するときのエネルギーを低減することができる。したがって、閉弁時にニードルが弁座でバウンスすることによる二次開弁を抑制可能である。一方、可動コアがストッパの規制面から離れるよう移動するとき、可動コアと規制面との間に、互いが離れるのを妨げようとする力であるリンギング力が生じる。   In the fuel injection device of Patent Document 1, the restriction surface is formed on the surface of the stopper on the movable core side. When the movable core moves closer to the restricting surface of the stopper, a squeeze force is generated between the movable core and the restricting surface, which is a force that prevents the two from approaching each other. Thereby, a so-called damper effect is generated between the movable core and the stopper, and energy when the movable core collides with the stopper can be reduced. Therefore, it is possible to suppress secondary valve opening due to the needle bouncing off at the valve seat at the time of valve closing. On the other hand, when the movable core moves away from the restricting surface of the stopper, a ringing force is generated between the movable core and the restricting surface, which is a force to prevent the mutual separation.

特許文献1の燃料噴射装置では、ストッパが、可動コアの移動を規制する機能とダンパの機能とを兼ねているため、可動コアの移動を規制するのに最適な可動コアとストッパとの距離、および、ダンパの機能を効果的に生じさせるのに最適な可動コアとストッパとの距離を同時に細かく調整するのが難しい。   In the fuel injection device of Patent Document 1, since the stopper has both the function of restricting the movement of the movable core and the function of the damper, the distance between the movable core and the stopper that is optimal for restricting the movement of the movable core Also, it is difficult to simultaneously finely adjust the distance between the movable core and the stopper that is optimal for effectively causing the function of the damper.

また、引用文献1の燃料噴射装置では、ストッパは、可動コア側の面に形成された規制面の面積が比較的大きくなるよう設定されている。そのため、可動コアとストッパとの間に生じるリンギング力が大きくなり過ぎるおそれがある。これにより、可動コアがストッパに張り付き、通常位置に戻るのに時間がかかるおそれがある。したがって、燃料噴射装置の応答性が低下するおそれがある。   Further, in the fuel injection device of Patent Document 1, the stopper is set such that the area of the restriction surface formed on the surface on the movable core side is relatively large. Therefore, the ringing force generated between the movable core and the stopper may be too large. This may cause the movable core to stick to the stopper and take time to return to the normal position. Therefore, the responsiveness of the fuel injection device may be reduced.

なお、ストッパをニードルではなくハウジングの内壁に設ける場合、ハウジングおよびストッパの公差の積み上げにより、可動コアの移動を規制する機能とダンパの機能とに関する最適な可動コアとストッパとの距離を設定するのが難しい。   When the stopper is provided not on the needle but on the inner wall of the housing, the distance between the movable core and the stopper regarding the function of restricting the movement of the movable core and the function of the damper is set by stacking tolerances of the housing and the stopper. Is difficult.

本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、簡単な構成で可動コアの過剰なアンダーシュートおよび二次開弁を抑制しつつ、応答性の高い燃料噴射装置を提供することにある。   The present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a highly responsive fuel injection device while suppressing excessive undershoot and secondary valve opening of a movable core with a simple configuration. It is to do.

本発明の燃料噴射装置は、ノズル(10)とハウジング(20)とニードル(30)と可動コア(40)と固定コア(50)と弁座側付勢部材(53)とコイル(54)と固定コア側付勢部材(55)と規制部(60)とダンパ部(70)とを備えている。
ノズルは、燃料が噴射される噴孔(13)、および、噴孔の周囲に形成された弁座(14)を有している。
ハウジングは、筒状に形成され、一端がノズルに接続され、噴孔に連通するよう内側に形成され噴孔に燃料を導く燃料通路(100)を有している。
ニードルは、ニードル本体(31)、シール部(32)、鍔部(33)およびニードル当接面(34)を有している。
The fuel injection device of the present invention comprises the nozzle (10), the housing (20), the needle (30), the movable core (40), the fixed core (50), the valve seat biasing member (53) and the coil (54). A fixed core side biasing member (55), a restricting portion (60) and a damper portion (70) are provided.
The nozzle has an injection hole (13) into which fuel is injected, and a valve seat (14) formed around the injection hole.
The housing is formed in a tubular shape, has one end connected to the nozzle, and is internally formed to communicate with the injection hole, and has a fuel passage (100) for guiding the fuel to the injection hole.
The needle has a needle body (31), a seal (32), a collar (33) and a needle abutment surface (34).

ニードル本体は、棒状に形成されている。シール部は、弁座に当接可能なようニードル本体の一端に形成されている。鍔部は、ニードル本体の径方向外側に設けられている。ニードル当接面は、鍔部の弁座側に形成されている。
ニードルは、燃料通路内を往復移動可能に設けられ、シール部が弁座から離間または弁座に当接すると噴孔を開閉する。
The needle body is formed in a rod shape. The seal portion is formed at one end of the needle body so as to be able to abut on the valve seat. The collar portion is provided radially outward of the needle body. The needle contact surface is formed on the valve seat side of the buttocks.
The needle is provided to be reciprocally movable in the fuel passage, and opens and closes the injection hole when the seal portion is separated from the valve seat or abuts on the valve seat.

可動コアは、内側にニードル本体が位置するよう筒状に形成され、燃料通路内の鍔部の弁座側においてニードル本体に対し相対移動可能に設けられている。可動コアは、鍔部側の面の内縁部に形成されニードルのニードル当接面に当接可能な可動コア当接面(400)、および、弁座側の面の内縁部に形成された被規制面(401)を有している。
固定コアは、ハウジングの内側において可動コアに対し弁座とは反対側に設けられている。
弁座側付勢部材は、ニードルおよび可動コアを弁座側に付勢可能である。
コイルは、通電されると、可動コアを固定コア側に吸引しニードルを弁座とは反対側に移動させることが可能である。
固定コア側付勢部材は、可動コアに対し弁座側に設けられ、可動コアを固定コア側に付勢可能である。
The movable core is formed in a tubular shape so that the needle main body is located inside, and is provided so as to be movable relative to the needle main body on the valve seat side of the flange portion in the fuel passage. The movable core is formed on the inner edge portion of the movable core contact surface (400) which is formed on the inner edge portion of the surface on the buttocks side and can abut on the needle contact surface of the needle. It has a control surface (401).
The fixed core is provided on the inside of the housing opposite to the valve seat with respect to the movable core.
The valve seat side biasing member can bias the needle and the movable core toward the valve seat.
When energized, the coil can draw the movable core toward the fixed core and move the needle to the opposite side of the valve seat.
The fixed core side biasing member is provided on the valve seat side with respect to the movable core, and can bias the movable core toward the fixed core.

規制部は、可動コアの弁座側においてニードル本体に設けられている。規制部は、規制面(600)を有している。規制面は、固定コア側付勢部材の内側において規制部の可動コア側の面に形成され、可動コアの被規制面に当接可能である。規制部は、被規制面が規制面に当接したとき、可動コアの弁座側への移動を規制可能である。
本発明では、規制部により可動コアの弁座側への移動を規制することができる。これにより、可動コアの過剰なアンダーシュートを抑制し、燃料噴射装置の応答性を高めることができる。
The restricting portion is provided on the needle body on the valve seat side of the movable core. The control unit has a control surface (600). The restricting surface is formed on the inner surface of the fixed core side biasing member on the surface on the movable core side of the restricting portion, and can abut on the restricted surface of the movable core. The restricting portion can restrict the movement of the movable core toward the valve seat when the controlled surface abuts on the restricted surface.
In the present invention, the movement of the movable core to the valve seat side can be restricted by the restriction part. Thus, excessive undershoot of the movable core can be suppressed, and the responsiveness of the fuel injection device can be improved.

ダンパ部は、燃料通路内の可動コアの弁座側においてハウジングに設けられている。ダンパ部は、ダンパ面(700)を有している。ダンパ面は、ダンパ部の可動コア側の面に形成され、可動コアの弁座側の面に対向しつつ当接不能である。   The damper portion is provided in the housing on the valve seat side of the movable core in the fuel passage. The damper portion has a damper surface (700). The damper surface is formed on the surface on the movable core side of the damper portion, and can not abut against the surface on the valve seat side of the movable core.

本発明では、可動コアがダンパ部のダンパ面に近づくよう弁座側へ移動するとき、可動コアの弁座側の面とダンパ部のダンパ面との間に、互いが近付くのを妨げようとする力であるスクイズ力が生じる。これにより、可動コアとダンパ部との間に所謂ダンパ効果が生じ、可動コアが弁座側に移動して規制部に衝突するときのエネルギーを低減することができる。したがって、閉弁時にニードルが弁座でバウンスすることによる二次開弁を抑制可能である。   In the present invention, when the movable core moves toward the valve seat so as to approach the damper surface of the damper portion, the movement between the valve seat side surface of the movable core and the damper surface of the damper portion is prevented from approaching each other. The squeeze power that is the power of As a result, a so-called damper effect is generated between the movable core and the damper portion, and energy when the movable core moves toward the valve seat and collides with the regulating portion can be reduced. Therefore, it is possible to suppress secondary valve opening due to the needle bouncing off at the valve seat at the time of valve closing.

また、本発明では、規制部をニードルに設け、ダンパ部をハウジングに設けている。つまり、可動コアの移動を規制する機能とダンパの機能とを、それぞれ規制部とダンパ部とに分けて設定している。そのため、可動コアと規制面との距離、および、可動コアとダンパ面との距離を別々に調整できる。したがって、可動コアの移動を規制する機能とダンパの機能とに関する最適な可動コアと規制部との距離、および、可動コアとダンパ部との距離を容易に設定することができる。   Further, in the present invention, the regulation portion is provided on the needle, and the damper portion is provided on the housing. That is, the function of restricting the movement of the movable core and the function of the damper are separately set for the restricting portion and the damper portion. Therefore, the distance between the movable core and the restriction surface and the distance between the movable core and the damper surface can be adjusted separately. Therefore, the optimum distance between the movable core and the restricting portion and the distance between the movable core and the damper portion can be easily set with respect to the function of restricting the movement of the movable core and the function of the damper.

本発明の第1実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a fuel injection device according to a first embodiment of the present invention. 本発明の第1実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図。Sectional drawing which shows the movable core of the fuel-injection apparatus by 1st Embodiment of this invention, and its vicinity. 本発明の第1実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、図2の状態とは異なる状態を示す図。FIG. 3 is a cross-sectional view showing the movable core of the fuel injection device according to the first embodiment of the present invention and the vicinity thereof, and showing a state different from the state of FIG. 2; 本発明の第1実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、図3の状態とは異なる状態を示す図。FIG. 5 is a cross-sectional view showing the movable core of the fuel injection device according to the first embodiment of the present invention and the vicinity thereof, showing a state different from the state of FIG. 3; 本発明の第1実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、図4の状態とは異なる状態を示す図。FIG. 5 is a cross-sectional view showing the movable core of the fuel injection device according to the first embodiment of the present invention and the vicinity thereof, showing a state different from the state of FIG. 4; 本発明の第2実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図。Sectional drawing which shows the movable core of the fuel-injection apparatus by 2nd Embodiment of this invention, and its vicinity. 本発明の第3実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図。Sectional drawing which shows the movable core of the fuel-injection apparatus by 3rd Embodiment of this invention, and its vicinity. 本発明の第4実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図。Sectional drawing which shows the movable core of the fuel-injection apparatus by 4th Embodiment of this invention, and its vicinity. 本発明の第4実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、図8の状態とは異なる状態を示す図。It is a sectional view showing a movable core of a fuel injection device by a 4th embodiment of the present invention, and its neighborhood, and a figure showing the state different from the state of Drawing 8. In the example shown in Drawing 8, 本発明の第4実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、図9の状態とは異なる状態を示す図。FIG. 10 is a cross-sectional view showing the movable core of the fuel injection device according to the fourth embodiment of the present invention and the vicinity thereof, and showing a state different from the state of FIG. 9; 本発明の第4実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、図10の状態とは異なる状態を示す図。FIG. 15 is a cross-sectional view showing a movable core and the vicinity thereof of a fuel injection device according to a fourth embodiment of the present invention, and showing a state different from the state of FIG. 10; 本発明の第4実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、図11の状態とは異なる状態を示す図。FIG. 12 is a cross-sectional view showing the movable core of the fuel injection device according to the fourth embodiment of the present invention and the vicinity thereof, and showing a state different from the state of FIG. 本発明の第4実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、図12の状態とは異なる状態を示す図。FIG. 13 is a cross-sectional view showing the movable core of the fuel injection device according to the fourth embodiment of the present invention and the vicinity thereof, and showing a state different from the state of FIG. 12;

以下、本発明の複数の実施形態を図に基づいて説明する。なお、複数の実施形態において、形状等が多少異なっていても実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。   Hereinafter, a plurality of embodiments of the present invention will be described based on the drawings. Note that in the plurality of embodiments, the same reference numerals are given to substantially the same components even if the shape and the like are somewhat different, and the description will be omitted.

(第1実施形態)
本発明の第1実施形態による燃料噴射装置、および、その一部を図1、2に示す。燃料噴射装置1は、例えば図示しない内燃機関としての直噴式ガソリンエンジンに用いられ、燃料としてのガソリンをエンジンに噴射供給する。
First Embodiment
A fuel injection device according to a first embodiment of the present invention and a part thereof are shown in FIGS. The fuel injection device 1 is used, for example, in a direct injection gasoline engine as an internal combustion engine (not shown), and injects and supplies gasoline as a fuel to the engine.

燃料噴射装置1は、ノズル10、ハウジング20、ニードル30、可動コア40、固定コア50、弁座側付勢部材としてのスプリング53、コイル54、固定コア側付勢部材としてのスプリング55、規制部60、ダンパ部70、および、係止部90等を備えている。   The fuel injection device 1 includes a nozzle 10, a housing 20, a needle 30, a movable core 40, a fixed core 50, a spring 53 as a valve seat side urging member, a coil 54, a spring 55 as a fixed core side urging member, and a restricting portion 60, a damper portion 70, and a locking portion 90 and the like.

ノズル10は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の硬度が比較的高い材料により形成されている。ノズル10は、所定の硬度を有するよう焼入れ処理が施されている。ノズル10は、ノズル筒部11、および、ノズル筒部11の一端を塞ぐノズル底部12を有している。ノズル底部12には、ノズル筒部11側の面とノズル筒部11とは反対側の面とを接続する噴孔13が複数形成されている。また、ノズル底部12のノズル筒部11側の面には、噴孔13の周囲に環状の弁座14が形成されている。
ハウジング20は、第1筒部21、第2筒部22、第3筒部23等を有している。
The nozzle 10 is made of, for example, a material having a relatively high hardness such as martensitic stainless steel. The nozzle 10 is subjected to hardening treatment so as to have a predetermined hardness. The nozzle 10 has a nozzle cylinder 11 and a nozzle bottom 12 that closes one end of the nozzle cylinder 11. A plurality of injection holes 13 connecting the surface on the nozzle cylinder 11 side and the surface on the opposite side of the nozzle cylinder 11 are formed in the nozzle bottom 12. Further, an annular valve seat 14 is formed around the injection hole 13 on the surface of the nozzle bottom 12 on the nozzle cylinder 11 side.
The housing 20 has a first cylindrical portion 21, a second cylindrical portion 22, a third cylindrical portion 23, and the like.

第1筒部21、第2筒部22および第3筒部23は、いずれも略円筒状に形成されている。第1筒部21、第2筒部22および第3筒部23は、第1筒部21、第2筒部22、第3筒部23の順に同軸(軸Ax1)となるよう配置され、互いに接続している。第2筒部22と第1筒部21および第3筒部23とは、例えば溶接により接続されている。   The first cylindrical portion 21, the second cylindrical portion 22 and the third cylindrical portion 23 are all formed in a substantially cylindrical shape. The first cylindrical portion 21, the second cylindrical portion 22, and the third cylindrical portion 23 are arranged to be coaxial (shaft Ax1) in the order of the first cylindrical portion 21, the second cylindrical portion 22, and the third cylindrical portion 23, and Connected The second cylindrical portion 22 and the first cylindrical portion 21 and the third cylindrical portion 23 are connected, for example, by welding.

第1筒部21および第3筒部23は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により形成され、磁気安定化処理が施されている。第1筒部21および第3筒部23は、硬度が比較的低い。一方、第2筒部22は、例えばオーステナイト系ステンレス等の非磁性材料により形成されている。第2筒部22は、磁気絞り部を形成している。
第1筒部21の第2筒部22とは反対側の端部の内側には、ノズル筒部11のノズル底部12とは反対側の端部が接続されている。第1筒部21とノズル10とは、例えば溶接により接続されている。
The first cylindrical portion 21 and the third cylindrical portion 23 are made of, for example, a magnetic material such as ferritic stainless steel, and are subjected to a magnetic stabilization process. The first cylindrical portion 21 and the third cylindrical portion 23 have relatively low hardness. On the other hand, the second cylindrical portion 22 is formed of a nonmagnetic material such as austenitic stainless steel, for example. The second cylindrical portion 22 forms a magnetic throttling portion.
The end of the nozzle cylinder 11 opposite to the nozzle bottom 12 is connected to the inside of the end of the first cylinder 21 opposite to the second cylinder 22. The first cylindrical portion 21 and the nozzle 10 are connected, for example, by welding.

第3筒部23の第2筒部22とは反対側には、インレット部24が設けられている。インレット部24は、第3筒部23と同様、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により筒状に形成されている。インレット部24は、一端が第3筒部23の第2筒部22とは反対側の端部の内側に接続するよう設けられている。インレット部24と第3筒部23とは、例えば溶接により接続されている。   An inlet 24 is provided on the opposite side of the third cylindrical portion 23 to the second cylindrical portion 22. The inlet portion 24 is cylindrically formed of a magnetic material such as ferritic stainless steel, as in the case of the third cylindrical portion 23. The inlet portion 24 is provided such that one end thereof is connected to the inside of the end portion of the third cylindrical portion 23 opposite to the second cylindrical portion 22. The inlet 24 and the third cylindrical portion 23 are connected, for example, by welding.

ハウジング20およびノズル筒部11の内側には、燃料通路100が形成されている。燃料通路100は、噴孔13に連通している。インレット部24の第3筒部23とは反対側には、図示しない配管が接続される。これにより、燃料通路100には、燃料供給源からの燃料が配管を経由して流入する。燃料通路100は、燃料を噴孔13に導く。
インレット部24の内側には、フィルタ241が設けられている。フィルタ241は、燃料通路100に流入する燃料中の異物を捕集する。
A fuel passage 100 is formed inside the housing 20 and the nozzle cylindrical portion 11. The fuel passage 100 is in communication with the injection hole 13. A pipe (not shown) is connected to the side opposite to the third cylindrical portion 23 of the inlet portion 24. Thereby, the fuel from the fuel supply source flows into the fuel passage 100 via the piping. The fuel passage 100 leads the fuel to the injection hole 13.
A filter 241 is provided inside the inlet portion 24. The filter 241 collects foreign matter in the fuel flowing into the fuel passage 100.

ニードル30は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の硬度が比較的高い材料により形成されている。ニードル30は、所定の硬度を有するよう焼入れ処理が施されている。ニードル30の硬度は、ノズル10の硬度とほぼ同等に設定されている。   The needle 30 is made of, for example, a material having a relatively high hardness such as martensitic stainless steel. The needle 30 is subjected to hardening treatment so as to have a predetermined hardness. The hardness of the needle 30 is set to be substantially equal to the hardness of the nozzle 10.

ニードル30は、燃料通路100内をハウジング20の軸Ax1方向へ往復移動可能なようハウジング20内に収容されている。ニードル30は、ニードル本体31、シール部32、鍔部33、ニードル当接面34等を有している。
ニードル本体31は、棒状、より具体的には長い円柱状に形成されている。シール部32は、ニードル本体31の一端、すなわち、弁座14側の端部に形成され、弁座14に当接可能である。
The needle 30 is accommodated in the housing 20 so as to be reciprocally movable in the fuel passage 100 in the direction of the axis Ax 1 of the housing 20. The needle 30 has a needle body 31, a seal portion 32, a collar portion 33, a needle contact surface 34 and the like.
The needle body 31 is formed in a rod-like shape, more specifically, in a long cylindrical shape. The seal portion 32 is formed at one end of the needle main body 31, that is, the end on the valve seat 14 side, and can abut on the valve seat 14.

鍔部33は、環状に形成され、ニードル本体31の他端、すなわち、弁座14とは反対側の端部の径方向外側に設けられている。本実施形態では、鍔部33は、ニードル本体31と一体に形成されている。図2では、ニードル本体31と鍔部33との境界を二点鎖線で示している。
ニードル当接面34は、鍔部33の弁座14側に環状に形成されている。
The collar portion 33 is annularly formed, and is provided radially outward of the other end of the needle main body 31, that is, the end opposite to the valve seat 14. In the present embodiment, the hook portion 33 is integrally formed with the needle main body 31. In FIG. 2, the boundary between the needle body 31 and the hook portion 33 is indicated by a two-dot chain line.
The needle contact surface 34 is annularly formed on the valve seat 14 side of the collar 33.

図1に示すように、ニードル本体31の一端の近傍には、大径部311が形成されている。ニードル本体31の一端側の外径は、他端側の外径より小さい。大径部311は、外径がニードル本体31の一端側の外径より大きく、ニードル本体31の他端側の外径と同等である。大径部311は、外壁がノズル10のノズル筒部11の内壁と摺動するよう形成されている。これにより、ニードル30は、弁座14側の端部の軸方向の往復移動が案内される。大径部311には、外壁の周方向の複数箇所が面取りされるようにして面取り部312が形成されている。これにより、燃料は、面取り部312とノズル筒部11の内壁との間を流通可能である。   As shown in FIG. 1, a large diameter portion 311 is formed in the vicinity of one end of the needle main body 31. The outer diameter at one end side of the needle main body 31 is smaller than the outer diameter at the other end side. The large diameter portion 311 has an outer diameter larger than the outer diameter at one end of the needle main body 31 and is equal to the outer diameter at the other end of the needle main body 31. The large diameter portion 311 is formed such that the outer wall slides with the inner wall of the nozzle tube portion 11 of the nozzle 10. Thereby, the axial reciprocation of the end by the side of valve seat 14 of needle 30 is guided. A chamfered portion 312 is formed in the large diameter portion 311 such that a plurality of circumferential portions of the outer wall are chamfered. Thus, the fuel can flow between the chamfered portion 312 and the inner wall of the nozzle cylinder 11.

ニードル本体31の他端には、ニードル本体31の軸Ax2に沿って延びる軸方向穴部313が形成されている。すなわち、ニードル本体31の他端は、中空筒状に形成されている。また、ニードル本体31には、軸方向穴部313の弁座14側の端部とニードル本体31の外側とを接続するようニードル本体31の径方向に延びる径方向穴部314が形成されている。これにより、燃料通路100内の燃料は、軸方向穴部313および径方向穴部314を流通可能である。このように、ニードル本体31は、弁座14とは反対側の端面から軸Ax2方向に延び径方向穴部314を経由してニードル本体31の外側の空間に連通する軸方向穴部313を有している。   At the other end of the needle body 31, an axial hole 313 extending along the axis Ax2 of the needle body 31 is formed. That is, the other end of the needle main body 31 is formed in a hollow cylindrical shape. Further, in the needle main body 31, a radial direction hole 314 extending in the radial direction of the needle main body 31 is formed so as to connect the end of the axial hole 313 on the valve seat 14 side and the outside of the needle main body 31. . Thus, the fuel in the fuel passage 100 can flow through the axial holes 313 and the radial holes 314. Thus, the needle body 31 has an axial hole 313 communicating with the space on the outside of the needle body 31 extending in the direction of the axis Ax 2 from the end face opposite to the valve seat 14 via the radial hole 314. doing.

ニードル30は、シール部32が弁座14から離間または弁座14に当接することで噴孔13を開閉する。以下、適宜、ニードル30が弁座14から離間する方向を開弁方向といい、ニードル30が弁座14に当接する方向を閉弁方向という。   The needle 30 opens and closes the injection hole 13 when the seal portion 32 is separated from the valve seat 14 or abuts on the valve seat 14. Hereinafter, as appropriate, the direction in which the needle 30 separates from the valve seat 14 is referred to as a valve opening direction, and the direction in which the needle 30 abuts on the valve seat 14 is referred to as a valve closing direction.

可動コア40は、可動コア本体41、可動コア当接面400、被規制面401等を有している。可動コア本体41は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により略円筒状に形成されている。可動コア本体41は、磁気安定化処理が施されている。可動コア本体41の硬度は比較的低く、ハウジング20の第1筒部21および第3筒部23の硬度と概ね同等である。   The movable core 40 has a movable core body 41, a movable core contact surface 400, a regulated surface 401, and the like. The movable core body 41 is formed in a substantially cylindrical shape, for example, by a magnetic material such as ferrite stainless steel. The movable core main body 41 is subjected to magnetic stabilization processing. The hardness of the movable core body 41 is relatively low, and is substantially equal to the hardness of the first cylindrical portion 21 and the third cylindrical portion 23 of the housing 20.

可動コア40は、軸穴部42、通孔43、凹部44等を有している。軸穴部42は、可動コア本体41の軸Ax3に沿って延びるよう形成されている。本実施形態では、軸穴部42の内壁に、例えばNi−Pめっき等の硬質加工処理および摺動抵抗低減処理が施されている。通孔43は、可動コア本体41の弁座14側の端面411と、弁座14とは反対側の端面412とを接続するよう形成されている。通孔43は、円筒状の内壁を有している。本実施形態では、通孔43は、例えば可動コア本体41の周方向に等間隔で4つ形成されている。
凹部44は、可動コア本体41の弁座14側の端面411から弁座14とは反対側へ円形に凹むよう可動コア本体41の中央に形成されている。ここで、軸穴部42は、凹部44の底面に開口している。
The movable core 40 has a shaft hole 42, a through hole 43, a recess 44 and the like. The axial hole portion 42 is formed to extend along the axis Ax3 of the movable core body 41. In the present embodiment, the inner wall of the shaft hole 42 is subjected to a hard processing such as Ni-P plating and a sliding resistance reduction processing, for example. The through hole 43 is formed to connect the end face 411 of the movable core main body 41 on the valve seat 14 side and the end face 412 on the opposite side of the valve seat 14. The through hole 43 has a cylindrical inner wall. In the present embodiment, for example, four through holes 43 are formed at equal intervals in the circumferential direction of the movable core main body 41.
The recess 44 is formed at the center of the movable core body 41 so as to be circularly recessed from the end face 411 on the valve seat 14 side of the movable core body 41 to the opposite side to the valve seat 14. Here, the shaft hole portion 42 is opened at the bottom of the recess 44.

可動コア40は、軸穴部42にニードル30のニードル本体31が挿通された状態でハウジング20内に収容されている。可動コア40の軸穴部42の内径は、ニードル30のニードル本体31の外径と同等、または、ニードル本体31の外径よりやや大きく設定されている。そのため、可動コア40は、軸穴部42の内壁がニードル30のニードル本体31の外壁に摺動しつつ、ニードル30に対し相対移動可能である。また、可動コア40は、ニードル30と同様、燃料通路100内をハウジング20の軸Ax1方向へ往復移動可能なようハウジング20内に収容されている。つまり、可動コア40は、燃料通路100内の鍔部33の弁座14側においてニードル本体31に対し相対移動可能に設けられている。通孔43には、燃料通路100内の燃料が流通可能である。そのため、燃料通路100内における可動コア40の軸方向の往復移動を円滑にすることができる。   The movable core 40 is accommodated in the housing 20 in a state in which the needle body 31 of the needle 30 is inserted into the shaft hole 42. The inner diameter of the shaft hole portion 42 of the movable core 40 is set to be equal to the outer diameter of the needle main body 31 of the needle 30 or slightly larger than the outer diameter of the needle main body 31. Therefore, the movable core 40 can move relative to the needle 30 while the inner wall of the shaft hole 42 slides on the outer wall of the needle main body 31 of the needle 30. Further, the movable core 40 is accommodated in the housing 20 so as to be able to reciprocate in the fuel passage 100 in the direction of the axis Ax1 of the housing 20, similarly to the needle 30. That is, the movable core 40 is provided so as to be movable relative to the needle main body 31 on the valve seat 14 side of the flange portion 33 in the fuel passage 100. The fuel in the fuel passage 100 can flow through the through hole 43. Therefore, axial reciprocation of the movable core 40 in the fuel passage 100 can be facilitated.

可動コア当接面400は、可動コア本体41の端面412の内縁部、すなわち、可動コア40の鍔部33側の面の内縁部に環状に形成され、ニードル30のニードル当接面34に当接可能である。可動コア40は、可動コア当接面400がニードル当接面34に当接またはニードル当接面34から離間可能なようニードル30に対し相対移動可能に設けられている。
被規制面401は、可動コア40の凹部44の底面の内縁部、すなわち、可動コア40の弁座14側の面の内縁部に環状に形成されている。
本実施形態では、可動コア本体41の端面412に、例えば硬質クロムめっき等の硬質加工処理および耐摩耗処理が施されている。
The movable core contact surface 400 is annularly formed on the inner edge of the end surface 412 of the movable core main body 41, that is, the inner edge of the surface on the flange 33 side of the movable core 40 and contacts the needle contact surface 34 of the needle 30. It can be connected. The movable core 40 is provided so as to be movable relative to the needle 30 so that the movable core abutting surface 400 can abut on the needle abutting surface 34 or can be separated from the needle abutting surface 34.
The restricted surface 401 is annularly formed on the inner edge of the bottom surface of the recess 44 of the movable core 40, that is, the inner edge of the surface of the movable core 40 on the valve seat 14 side.
In the present embodiment, the end face 412 of the movable core body 41 is subjected to hard processing such as hard chromium plating and abrasion resistance.

なお、可動コア本体41の外径は、ハウジング20の第1筒部21および第2筒部22の内径より小さく設定されている。そのため、可動コア40が燃料通路100内を往復移動するとき、可動コア40の外壁と第1筒部21および第2筒部22の内壁とは摺動しない。   The outer diameter of the movable core body 41 is set smaller than the inner diameters of the first cylindrical portion 21 and the second cylindrical portion 22 of the housing 20. Therefore, when the movable core 40 reciprocates in the fuel passage 100, the outer wall of the movable core 40 and the inner walls of the first cylindrical portion 21 and the second cylindrical portion 22 do not slide.

図1に示すように、固定コア50は、ハウジング20の内側において可動コア40に対し弁座14とは反対側に設けられている。固定コア50は、固定コア本体51およびブッシュ52を有している。固定コア本体51は、第3筒部23と同様、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により略円筒状に形成されている。固定コア本体51は、磁気安定化処理が施されている。固定コア本体51の硬度は比較的低く、可動コア本体41の硬度と概ね同等である。   As shown in FIG. 1, the fixed core 50 is provided inside the housing 20 on the opposite side of the movable core 40 to the valve seat 14. The stationary core 50 has a stationary core body 51 and a bush 52. The fixed core main body 51 is formed in a substantially cylindrical shape, for example, of a magnetic material such as ferritic stainless steel, as in the third cylindrical portion 23. The stationary core body 51 is subjected to magnetic stabilization processing. The hardness of the fixed core main body 51 is relatively low, and is substantially equal to the hardness of the movable core main body 41.

本実施形態では、固定コア本体51は、第3筒部23の内側に圧入されるようにして設けられている。固定コア本体51は、例えば溶接により、第3筒部23に対し相対移動不能なよう第3筒部23に固定されている。   In the present embodiment, the fixed core main body 51 is provided so as to be press-fitted to the inside of the third cylindrical portion 23. The fixed core main body 51 is fixed to the third cylindrical portion 23 so as not to move relative to the third cylindrical portion 23 by welding, for example.

ブッシュ52は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の硬度が比較的高い材料により略円筒状に形成されている。ブッシュ52は、固定コア本体51の弁座14側の端部の内壁から径方向外側へ凹むよう形成された凹部511に設けられている。ブッシュ52の弁座14側の端面は、固定コア本体51の弁座14側の端面よりも弁座14側に位置している。そのため、可動コア本体41の弁座14とは反対側の端面412は、ブッシュ52の弁座14側の端面に当接可能である。
ブッシュ52は、弁座14側の端部の内壁から径方向内側へ突出する筒状の内側突出部521を有している。内側突出部521の内壁は円筒面状に形成されている。
The bush 52 is formed in a substantially cylindrical shape, for example, of a material having a relatively high hardness such as martensitic stainless steel. The bush 52 is provided in a recess 511 formed so as to be recessed radially outward from the inner wall of the end on the valve seat 14 side of the fixed core main body 51. The end face of the bush 52 on the valve seat 14 side is located closer to the valve seat 14 than the end face of the fixed core main body 51 on the valve seat 14 side. Therefore, the end surface 412 of the movable core body 41 opposite to the valve seat 14 can abut on the end surface of the bush 52 on the valve seat 14 side.
The bush 52 has a cylindrical inner protrusion 521 that protrudes radially inward from the inner wall of the end on the valve seat 14 side. The inner wall of the inner protrusion 521 is formed in a cylindrical surface shape.

固定コア50は、シール部32が弁座14に当接した状態のニードル30の鍔部33が、ブッシュ52の内側突出部521の内側に位置するよう設けられている。鍔部33の外径は、内側突出部521の内径と同等、または、内側突出部521の内径よりやや小さく設定されている。そのため、鍔部33は、外壁が内側突出部521の内壁に摺動しつつ、ブッシュ52に対し相対移動可能である。このように、本実施形態では、ニードル30は、鍔部33側の端部の軸方向の往復移動がブッシュ52により案内される。なお、内側突出部521の鍔部33との摺動面の軸方向の長さは、鍔部33の外壁の軸方向の長さより短い。   The fixed core 50 is provided such that the flange 33 of the needle 30 in a state where the seal 32 abuts on the valve seat 14 is positioned inside the inner protrusion 521 of the bush 52. The outer diameter of the collar portion 33 is set to be equal to the inner diameter of the inner protrusion 521 or slightly smaller than the inner diameter of the inner protrusion 521. Therefore, the collar 33 can move relative to the bush 52 while the outer wall slides on the inner wall of the inner protrusion 521. Thus, in the present embodiment, axial reciprocation of the end of the needle 30 on the side of the collar 33 is guided by the bush 52. The axial length of the sliding surface of the inner protrusion 521 with the collar 33 is shorter than the axial length of the outer wall of the collar 33.

本実施形態では、ニードル30は、弁座14側の端部近傍がノズル10のノズル筒部11の内壁により往復移動可能に支持され、鍔部33側の端部がブッシュ52により往復移動可能に支持される。このように、ニードル30は、ハウジング20の軸Ax1方向の2箇所の部位により、軸方向の往復移動が案内される。
固定コア本体51の内側には、円筒状の係止部90が圧入されている。
In the present embodiment, in the needle 30, the vicinity of the end on the valve seat 14 side is supported so as to reciprocate by the inner wall of the nozzle cylinder 11 of the nozzle 10, and the end on the flange 33 is reciprocable by the bush 52 Be supported. In this manner, the needle 30 is guided in axial reciprocation by the two portions in the direction of the axis Ax1 of the housing 20.
Inside the fixed core body 51, a cylindrical locking portion 90 is press-fitted.

スプリング53は、例えばコイルスプリングであり、ニードル30に対し弁座14とは反対側に設けられている。スプリング53の一端は、ニードル30の弁座14とは反対側の面に当接している。スプリング53の他端は、係止部90の弁座14側の面に当接し、係止部90に係止されている。スプリング53は、ニードル30を弁座14側に付勢する。また、スプリング53は、鍔部33のニードル当接面34が可動コア40の可動コア当接面400に当接しているとき、鍔部33を介して可動コア40を弁座14側に付勢可能である。すなわち、スプリング53は、ニードル30および可動コア40を弁座14側に付勢可能である。スプリング53の付勢力は、固定コア50に対する係止部90の位置により調整可能である。
図1に示すように、コイル54は、略円筒状に形成され、ハウジング20のうち特に第2筒部22および第3筒部23の径方向外側に設けられている。
The spring 53 is, for example, a coil spring, and is provided on the side of the needle 30 opposite to the valve seat 14. One end of the spring 53 is in contact with the surface of the needle 30 opposite to the valve seat 14. The other end of the spring 53 is in contact with the surface of the locking portion 90 on the valve seat 14 side, and is locked to the locking portion 90. The spring 53 biases the needle 30 toward the valve seat 14. The spring 53 urges the movable core 40 toward the valve seat 14 via the collar 33 when the needle contact surface 34 of the collar 33 is in contact with the movable core contact surface 400 of the movable core 40. It is possible. That is, the spring 53 can bias the needle 30 and the movable core 40 to the valve seat 14 side. The biasing force of the spring 53 can be adjusted by the position of the locking portion 90 with respect to the fixed core 50.
As shown in FIG. 1, the coil 54 is formed in a substantially cylindrical shape, and is provided on the radially outer side of the second cylindrical portion 22 and the third cylindrical portion 23 in the housing 20 in particular.

コイル54の径方向外側には、ヨーク25が設けられている。ヨーク25は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により筒状に形成され、磁気安定化処理が施されている。ヨーク25は、コイル54の径方向外側を覆うようにして設けられている。本実施形態では、ヨーク25の弁座14側の端部は、例えば溶接により第1筒部21に接続されている。   A yoke 25 is provided radially outward of the coil 54. The yoke 25 is cylindrically formed of a magnetic material such as ferrite stainless steel, for example, and is subjected to magnetic stabilization processing. The yoke 25 is provided so as to cover the radially outer side of the coil 54. In the present embodiment, the end of the yoke 25 on the valve seat 14 side is connected to the first cylindrical portion 21 by welding, for example.

コイル54の弁座14とは反対側には、環状部材231が設けられている。環状部材231は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により環状に形成され、磁気安定化処理が施されている。環状部材231は、コイル54の弁座14とは反対側において、ヨーク25の弁座14とは反対側の端部の内壁と第3筒部23の外壁とに接するようにして設けられている。コイル54とヨーク25と環状部材231との間には、樹脂が充填されることによりモールド部26が形成されている。   An annular member 231 is provided on the side opposite to the valve seat 14 of the coil 54. The annular member 231 is annularly formed of, for example, a magnetic material such as ferritic stainless steel, and is subjected to a magnetic stabilization process. The annular member 231 is provided in contact with the inner wall of the end of the yoke 25 opposite to the valve seat 14 and the outer wall of the third cylindrical portion 23 on the opposite side of the coil 54 to the valve seat 14. . A mold 26 is formed between the coil 54, the yoke 25 and the annular member 231 by being filled with a resin.

コイル54は、電力が供給されると、すなわち、通電されると磁力を生じる。コイル54に磁力が生じると、第2筒部22を避けるようにして、固定コア本体51、可動コア本体41、第1筒部21、ヨーク25、環状部材231および第3筒部23に磁気回路が形成される。これにより、固定コア本体51と可動コア本体41との間に磁気吸引力が発生し、可動コア40は、固定コア50側に吸引される。このとき、可動コア40は、可動コア当接面400がニードル30のニードル当接面34に当接した状態で開弁方向に移動する。これにより、ニードル30が可動コア40とともに開弁方向に移動し、シール部32が弁座14から離間し、開弁する。その結果、噴孔13が開放される。このように、コイル54は、通電されると、可動コア40を固定コア50側に吸引し、ニードル30を弁座14とは反対側に移動させることが可能である。   The coil 54 generates a magnetic force when power is supplied, ie, when it is energized. When the magnetic force is generated in the coil 54, the second core portion 51, the movable core main body 41, the first tubular portion 21, the yoke 25, the annular member 231 and the third tubular portion 23 are magnetic circuits so as to avoid the second tubular portion 22. Is formed. As a result, a magnetic attraction force is generated between the fixed core main body 51 and the movable core main body 41, and the movable core 40 is attracted to the fixed core 50 side. At this time, the movable core 40 moves in the valve opening direction with the movable core contact surface 400 in contact with the needle contact surface 34 of the needle 30. As a result, the needle 30 moves in the valve opening direction together with the movable core 40, and the seal portion 32 separates from the valve seat 14 and opens. As a result, the injection hole 13 is opened. Thus, when energized, the coil 54 can draw the movable core 40 toward the fixed core 50 and move the needle 30 to the side opposite to the valve seat 14.

可動コア40は、磁気吸引力により固定コア50側、すなわち、開弁方向に吸引されると、可動コア本体41の固定コア50側の端面412がブッシュ52の弁座14側の端面に衝突する。これにより、可動コア40は、開弁方向への移動が規制される。   When the movable core 40 is attracted toward the fixed core 50 by the magnetic attraction force, that is, in the valve opening direction, the end surface 412 of the movable core body 41 on the fixed core 50 side collides with the end surface of the bush 52 on the valve seat 14 side. . Thereby, the movement of the movable core 40 in the valve opening direction is restricted.

図1に示すように、インレット部24および第3筒部23の径方向外側は、樹脂によりモールドされている。当該モールド部分にコネクタ27が形成されている。ここで、コネクタ27は、モールド部26と一体に形成されている。コネクタ27には、コイル54へ電力を供給するための端子271がインサート成形されている。   As shown in FIG. 1, the radially outer side of the inlet portion 24 and the third cylindrical portion 23 is molded with resin. A connector 27 is formed on the mold portion. Here, the connector 27 is integrally formed with the mold portion 26. The connector 27 is insert-molded with a terminal 271 for supplying power to the coil 54.

スプリング55は、例えばコイルスプリングであり、可動コア40に対し弁座14側に設けられている。スプリング55は、一端が可動コア40の凹部44の底面、すなわち、可動コア40の弁座14側の面に当接し、他端がハウジング20の第1筒部21の内壁に当接した状態で設けられている。スプリング55は、可動コア40を固定コア50側に付勢可能である。スプリング55の付勢力は、スプリング53の付勢力よりも小さい。   The spring 55 is, for example, a coil spring, and is provided on the valve seat 14 side with respect to the movable core 40. One end of the spring 55 is in contact with the bottom surface of the recess 44 of the movable core 40, that is, the surface on the valve seat 14 side of the movable core 40, and the other end is in contact with the inner wall of the first cylindrical portion 21 of the housing 20. It is provided. The spring 55 can bias the movable core 40 to the fixed core 50 side. The biasing force of the spring 55 is smaller than the biasing force of the spring 53.

図2に示すように、規制部60は、例えばステンレス等の金属により筒状に形成されている。規制部60は、内側にニードル本体31が位置するよう、可動コア40の弁座14側においてニードル本体31に対し相対移動不能に設けられている。本実施形態では、規制部60は、内側にニードル本体31が圧入され、径方向穴部314に対し弁座14とは反対側において、締り嵌めの状態でニードル本体31に設けられている。
規制部60は、規制面600を有している。
規制面600は、規制部60の可動コア40側の面に形成され、可動コア40の被規制面401に当接可能である。
As shown in FIG. 2, the restricting portion 60 is formed in a tubular shape, for example, by a metal such as stainless steel. The restricting portion 60 is provided so as not to be movable relative to the needle main body 31 on the valve seat 14 side of the movable core 40 so that the needle main body 31 is positioned inside. In the present embodiment, the restricting portion 60 is provided on the needle main body 31 in an interference fit on the side of the radial hole 314 opposite to the valve seat 14 in which the needle main body 31 is press-fit.
The control unit 60 has a control surface 600.
The restricting surface 600 is formed on the surface of the restricting portion 60 on the movable core 40 side, and can be in contact with the restricted surface 401 of the movable core 40.

可動コア40は、ニードル30の鍔部33と規制部60との間で軸方向に往復移動可能に設けられている。規制部60は、可動コア40の被規制面401が規制面600に当接したとき、可動コア40の弁座14側への移動を規制可能である。   The movable core 40 is provided so as to be capable of reciprocating in the axial direction between the collar portion 33 of the needle 30 and the restricting portion 60. The restricting portion 60 can restrict the movement of the movable core 40 toward the valve seat 14 when the restricted surface 401 of the movable core 40 abuts on the restricting surface 600.

本実施形態では、可動コア40が固定コア50側に吸引されている状態でコイル54への通電を停止すると、ニードル30および可動コア40は、スプリング53の付勢力により、弁座14側へ付勢される。これにより、ニードル30が閉弁方向に移動し、シール部32が弁座14に当接し、閉弁する。その結果、噴孔13が閉塞される。   In the present embodiment, when energization of the coil 54 is stopped in a state where the movable core 40 is attracted to the fixed core 50 side, the needle 30 and the movable core 40 are attached to the valve seat 14 side by the biasing force of the spring 53. Be driven. As a result, the needle 30 moves in the valve closing direction, and the seal portion 32 abuts on the valve seat 14 to close the valve. As a result, the injection hole 13 is closed.

シール部32が弁座14に当接した後、可動コア40は、慣性によりニードル30に対し弁座14側に相対移動する。このとき、規制部60は、可動コア40に当接することで、可動コア40の弁座14側への過剰な移動、すなわち、可動コア40の過剰なアンダーシュートを規制可能である。これにより、次の開弁時の応答性の低下を抑制可能である。   After the seal portion 32 abuts on the valve seat 14, the movable core 40 moves relative to the needle 30 toward the valve seat 14 due to inertia. At this time, the restricting portion 60 can restrict excessive movement of the movable core 40 toward the valve seat 14, that is, excessive undershoot of the movable core 40 by abutting on the movable core 40. Thereby, the fall of the responsiveness at the time of the next valve opening can be controlled.

インレット部24から流入した燃料は、固定コア50、係止部90、ニードル30の軸方向穴部313、径方向穴部314、第1筒部21とニードル30との間、ノズル10とニードル30との間、すなわち、燃料通路100を流通し、噴孔13に導かれる。   The fuel that has flowed in from the inlet portion 24 is fixed core 50, locking portion 90, axial hole portion 313 of needle 30, radial hole portion 314, between first cylindrical portion 21 and needle 30, nozzle 10 and needle 30 Between the two, i.e., the fuel passage 100 and is led to the injection hole 13.

図2に示すように、ダンパ部70は、例えばステンレス等の金属により環状に形成されている。本実施形態では、ダンパ部70は、例えば所定厚の板材を切削加工することにより形成されている。ダンパ部70は、可動コア本体41の弁座14側の端面411に対向する第1筒部21の内壁の段差面211に、一方の端面が当接するよう第1筒部21の内側に設けられている。ここで、ダンパ部70は、第1筒部21に対し相対移動不能に設けられている。ダンパ部70の径方向内側には、スプリング55が位置している。
このように、ダンパ部70は、内側にスプリング55が位置するよう環状に形成され、燃料通路100内の可動コア40の弁座14側においてハウジング20に対し相対移動不能に設けられている。
ダンパ部70は、ダンパ面700を有している。ダンパ面700は、ダンパ部70の可動コア40側の端面に環状に形成され、可動コア40の弁座14側の端面411の外縁部に対向しつつ当接不能である。
As shown in FIG. 2, the damper portion 70 is annularly formed of, for example, a metal such as stainless steel. In the present embodiment, the damper portion 70 is formed, for example, by cutting a plate material having a predetermined thickness. The damper portion 70 is provided inside the first cylindrical portion 21 so that one end surface abuts on the step surface 211 of the inner wall of the first cylindrical portion 21 facing the end surface 411 of the movable core main body 41 on the valve seat 14 side. ing. Here, the damper portion 70 is provided so as not to move relative to the first cylindrical portion 21. A spring 55 is located radially inward of the damper portion 70.
As described above, the damper portion 70 is annularly formed so that the spring 55 is positioned inside, and is provided so as not to be movable relative to the housing 20 on the valve seat 14 side of the movable core 40 in the fuel passage 100.
The damper portion 70 has a damper surface 700. The damper surface 700 is annularly formed on the end surface of the damper portion 70 on the movable core 40 side, and can not be in contact with the outer edge of the end surface 411 on the valve seat 14 side of the movable core 40.

可動コア40がダンパ部70のダンパ面700に近づくよう弁座14側へ移動するとき、可動コア40の弁座14側の端面411の外縁部とダンパ部70のダンパ面700との間に、互いが近付くのを妨げようとする力であるスクイズ力が生じる。これにより、可動コア40とダンパ部70との間に所謂ダンパ効果が生じ、可動コア40が弁座14側に移動して規制部60に衝突するときのエネルギーを低減することができる。   When the movable core 40 moves toward the valve seat 14 so as to approach the damper surface 700 of the damper portion 70, between the outer edge portion of the end surface 411 of the movable core 40 on the valve seat 14 side and the damper surface 700 of the damper portion 70 A squeeze force is generated which is a force that tries to prevent each other from approaching. As a result, a so-called damper effect is generated between the movable core 40 and the damper portion 70, and energy when the movable core 40 moves to the valve seat 14 side and collides with the restricting portion 60 can be reduced.

以下、燃料噴射装置1の構成について、より具体的に説明する。シール部32と弁座14とが当接し、ニードル当接面34と可動コア当接面400とが当接した状態(図1、2に示す状態)において、規制面600と被規制面401との間に形成される隙間の軸Ax1方向の長さをL1、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411の外縁部との間に形成される隙間の軸Ax1方向の長さをL2とすると、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、L1<L2の関係を満たすよう形成されている。そのため、可動コア40の位置にかかわらず、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411とは当接不能である。   Hereinafter, the configuration of the fuel injection device 1 will be described more specifically. When the seal portion 32 and the valve seat 14 are in contact with each other, and the needle contact surface 34 and the movable core contact surface 400 are in contact with each other (the state shown in FIGS. The length of the gap formed in the direction of the axis Ax1 is L1, the length of the gap formed in the direction of the axis Ax1 of the gap formed between the damper surface 700 and the outer edge of the end face 411 of the movable core 40 on the valve seat 14 side The needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60 and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of L1 <L2. Therefore, regardless of the position of the movable core 40, the damper surface 700 and the end surface 411 on the valve seat 14 side of the movable core 40 can not abut on each other.

また、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、1<L2/L1<2の関係を満たすよう形成されている。そのため、可動コア40とダンパ部70とを当接不能にしつつ、可動コア40がダンパ部70に近付くよう弁座14側へ移動するとき、可動コア40とダンパ部70との間に適度なダンパ効果を生じさせることができる。   Further, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60, and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of 1 <L2 / L1 <2. Therefore, when the movable core 40 moves toward the valve seat 14 so as to approach the damper portion 70 while making the movable core 40 and the damper portion 70 incapable of coming into contact with each other, a suitable damper is provided between the movable core 40 and the damper portion 70 It can produce an effect.

本実施形態では、ダンパ面700は、可動コア40の軸Ax3方向に筒状に延びダンパ面700の内縁端を通る仮想筒状面VT1の径方向内側に通孔43の一部が位置するよう形成されている。これにより、可動コア40が燃料通路100内を軸方向に往復移動するとき、燃料は、通孔43の内側とダンパ部70の内側との間を容易に行き来できる。そのため、可動コア40がダンパ部70に近付くよう弁座14側へ移動するときに可動コア40とダンパ部70との間に生じるダンパ効果を比較的小さくすることができる。   In the present embodiment, the damper surface 700 extends in a cylindrical shape in the direction of the axis Ax3 of the movable core 40 so that a part of the through hole 43 is located radially inward of the virtual cylindrical surface VT1 passing through the inner edge of the damper surface 700. It is formed. Thus, when the movable core 40 axially reciprocates in the fuel passage 100, the fuel can easily move between the inside of the through hole 43 and the inside of the damper portion 70. Therefore, when the movable core 40 moves toward the valve seat 14 so as to approach the damper portion 70, the damper effect generated between the movable core 40 and the damper portion 70 can be relatively reduced.

また、図2に示すように、規制部60の規制面600は、燃料通路100の規制面600に対し弁座14側の部位における最小径D1より外径D2が小さくなるよう形成されている。ここで、規制面600の外径D2は、ニードル当接面34の外径と概ね同じである。本実施形態では、規制面600の面積は比較的小さく、規制面600と被規制面401との間に生じるスクイズ力およびリンギング力を比較的小さくすることができる。   Further, as shown in FIG. 2, the restricting surface 600 of the restricting portion 60 is formed such that the outer diameter D2 is smaller than the minimum diameter D1 at the portion on the valve seat 14 side with respect to the restricting surface 600 of the fuel passage 100. Here, the outer diameter D2 of the restriction surface 600 is substantially the same as the outer diameter of the needle contact surface 34. In the present embodiment, the area of the restricting surface 600 is relatively small, and the squeeze force and the ringing force generated between the restricting surface 600 and the restricted surface 401 can be relatively reduced.

次に、本実施形態の燃料噴射装置1の作動について、図1〜5に基づき説明する。
図1、2に示すように、コイル54に通電されていないときは、ニードル30のシール部32は弁座14に当接している。このとき、ニードル30のニードル当接面34と可動コア40の可動コア当接面400とは当接している。
Next, the operation of the fuel injection device 1 of the present embodiment will be described based on FIGS.
As shown in FIGS. 1 and 2, when the coil 54 is not energized, the seal portion 32 of the needle 30 is in contact with the valve seat 14. At this time, the needle contact surface 34 of the needle 30 and the movable core contact surface 400 of the movable core 40 are in contact with each other.

図1、2に示す状態のときにコイル54に通電すると、可動コア40は、固定コア50側に吸引され、開弁方向に移動する。これにより、ニードル30が可動コア40とともに開弁方向に移動し、シール部32が弁座14から離間し、開弁する。   When the coil 54 is energized in the state shown in FIGS. 1 and 2, the movable core 40 is attracted to the fixed core 50 and moves in the valve opening direction. As a result, the needle 30 moves in the valve opening direction together with the movable core 40, and the seal portion 32 separates from the valve seat 14 and opens.

可動コア40が開弁方向にさらに移動すると、端面412がブッシュ52の弁座14側の端面に当接する(図3参照)。これにより、可動コア40は、開弁方向への移動が規制される。このときの可動コア40の開弁方向への移動の速度が高い場合、ニードル30は、慣性で開弁方向にさらに移動する。これにより、規制部60の規制面600が可動コア40の被規制面401に当接し、ニードル30は、開弁方向への移動が規制される(図4参照)。なお、図3に示す状態から図4に示す状態になるとき、すなわち、規制部60の規制面600が可動コア40の被規制面401に近付くようニードル30が開弁方向に移動するとき、規制面600と被規制面401との間にスクイズ力が生じるものの、規制面600の面積が小さいため、このときのスクイズ力を小さくすることができる。   When the movable core 40 further moves in the valve opening direction, the end face 412 abuts on the end face of the bush 52 on the valve seat 14 side (see FIG. 3). Thereby, the movement of the movable core 40 in the valve opening direction is restricted. When the speed of movement of the movable core 40 in the valve opening direction at this time is high, the needle 30 further moves in the valve opening direction by inertia. Thereby, the restricting surface 600 of the restricting portion 60 abuts on the controlled surface 401 of the movable core 40, and the movement of the needle 30 in the valve opening direction is restricted (see FIG. 4). In addition, when the state shown in FIG. 3 is changed to the state shown in FIG. 4, that is, when the needle 30 moves in the valve opening direction so that the restricting surface 600 of the restricting portion 60 approaches the controlled surface 401 of the movable core 40 Although the squeeze force is generated between the surface 600 and the controlled surface 401, the area of the control surface 600 is small, so the squeeze force at this time can be reduced.

図4に示す状態になった場合、その後、ニードル30は、スプリング53の付勢力により閉弁方向に移動し、図3に示す状態になる。なお、図4に示す状態から図3に示す状態になるとき、規制面600と被規制面401との間にリンギング力が生じるものの、規制面600の面積が小さいため、このときのリンギング力を小さくすることができる。   When the state shown in FIG. 4 is reached, thereafter, the needle 30 is moved in the valve closing direction by the biasing force of the spring 53 to be in the state shown in FIG. When the state shown in FIG. 4 is changed to the state shown in FIG. 3, although the ringing force is generated between the restricting surface 600 and the controlled surface 401, the area of the restricting surface 600 is small. It can be made smaller.

図3、4に示す状態のときにコイル54への通電を停止すると、ニードル30および可動コア40は、可動コア当接面400とニードル当接面34とが当接した状態で、スプリング53の付勢力により閉弁方向に移動する。これにより、ニードル30のシール部32が弁座14に当接し、閉弁する(図2参照)。その後、可動コア40は、慣性で閉弁方向にさらに移動する。これにより、可動コア40の被規制面401が規制部60の規制面600に当接し、可動コア40は、閉弁方向の移動が規制される(図5参照)。なお、図2に示す状態から図5に示す状態になるとき、すなわち、可動コア40の被規制面401が規制部60の規制面600に近付くよう可動コア40が閉弁方向に移動するとき、規制面600と被規制面401との間にリンギング力が生じるものの、規制面600の面積が小さいため、このときのリンギング力を小さくすることができる。また、ダンパ面700の面積が規制面600の面積より大きいため、このとき、すなわち、可動コア40の弁座14側の端面411がダンパ面700に近付くよう可動コア40が閉弁方向に移動するとき、可動コア40とダンパ面700との間に生じるスクイズ力およびダンパ効果を大きくすることができる。   When the energization of the coil 54 is stopped in the state shown in FIGS. 3 and 4, the needle 30 and the movable core 40 are in the state of the spring 53 with the movable core abutment surface 400 and the needle abutment surface 34 in contact. It moves in the valve closing direction by biasing force. Thereby, the seal portion 32 of the needle 30 abuts on the valve seat 14 to close the valve (see FIG. 2). Thereafter, the movable core 40 further moves in the valve closing direction by inertia. Thereby, the restricted surface 401 of the movable core 40 abuts on the restricting surface 600 of the restricting portion 60, and the movement of the movable core 40 in the valve closing direction is restricted (see FIG. 5). When the state shown in FIG. 2 changes to the state shown in FIG. 5, that is, when the movable core 40 moves in the valve closing direction so that the restricted surface 401 of the movable core 40 approaches the restriction surface 600 of the restriction portion 60, Although the ringing force is generated between the control surface 600 and the controlled surface 401, the area of the control surface 600 is small, so the ringing force at this time can be reduced. Further, since the area of the damper surface 700 is larger than the area of the restriction surface 600, at this time, the movable core 40 moves in the valve closing direction so that the end surface 411 on the valve seat 14 side of the movable core 40 approaches the damper surface 700. When this occurs, the squeeze force and the damper effect that occur between the movable core 40 and the damper surface 700 can be increased.

図5に示す状態になった後、可動コア40は、スプリング55の付勢力により、開弁方向に移動する。これにより、可動コア40の可動コア当接面400がニードル当接面34に当接し、可動コア40が通常位置に戻る(図2参照)。なお、図5に示す状態から図2に示す状態になるとき、規制面600と被規制面401との間にリンギング力が生じるものの、規制面600の面積が小さいため、このときのリンギング力を小さくすることができる。また、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411とは当接不能なため、可動コア40がダンパ面700に張り付くのを防ぐことができる。これにより、可動コア40が通常位置に戻る時間を短縮することができる。   After being in the state shown in FIG. 5, the movable core 40 moves in the valve opening direction by the biasing force of the spring 55. Thereby, the movable core abutting surface 400 of the movable core 40 abuts on the needle abutting surface 34, and the movable core 40 returns to the normal position (see FIG. 2). When the state shown in FIG. 5 is changed to the state shown in FIG. 2, although the ringing force is generated between the control surface 600 and the controlled surface 401, the area of the control surface 600 is small. It can be made smaller. Further, since the damper surface 700 and the end surface 411 on the valve seat 14 side of the movable core 40 can not abut each other, the movable core 40 can be prevented from sticking to the damper surface 700. Thereby, the time for the movable core 40 to return to the normal position can be shortened.

以上説明したように、(1)本実施形態は、ノズル10とハウジング20とニードル30と可動コア40と固定コア50とスプリング53とコイル54とスプリング55と規制部60とダンパ部70とを備えている。
ノズル10は、燃料が噴射される噴孔13、および、噴孔13の周囲に形成された弁座14を有している。
ハウジング20は、筒状に形成され、一端がノズル10に接続され、噴孔13に連通するよう内側に形成され噴孔13に燃料を導く燃料通路100を有している。
ニードル30は、ニードル本体31、シール部32、鍔部33およびニードル当接面34を有している。
As described above, (1) the present embodiment includes the nozzle 10, the housing 20, the needle 30, the movable core 40, the fixed core 50, the spring 53, the coil 54, the spring 55, the restricting portion 60, and the damper portion 70. ing.
The nozzle 10 has an injection hole 13 into which fuel is injected, and a valve seat 14 formed around the injection hole 13.
The housing 20 is formed in a tubular shape, has one end connected to the nozzle 10, has an inner fuel passage 100 communicating with the injection hole 13 and guiding the fuel to the injection hole 13.
The needle 30 has a needle body 31, a seal portion 32, a collar portion 33 and a needle contact surface 34.

ニードル本体31は、棒状に形成されている。シール部32は、弁座14に当接可能なようニードル本体31の一端に形成されている。鍔部33は、ニードル本体31の径方向外側に設けられている。ニードル当接面34は、鍔部33の弁座14側に形成されている。
ニードル30は、燃料通路100内を往復移動可能に設けられ、シール部32が弁座14から離間または弁座14に当接すると噴孔13を開閉する。
The needle body 31 is formed in a rod shape. The seal portion 32 is formed at one end of the needle main body 31 so as to be able to abut on the valve seat 14. The collar portion 33 is provided on the radially outer side of the needle main body 31. The needle contact surface 34 is formed on the valve seat 14 side of the collar 33.
The needle 30 is provided so as to be capable of reciprocating in the fuel passage 100, and opens and closes the injection hole 13 when the seal portion 32 is separated from the valve seat 14 or abuts on the valve seat 14.

可動コア40は、内側にニードル本体31が位置するよう筒状に形成され、燃料通路100内の鍔部33の弁座14側においてニードル本体31に対し相対移動可能に設けられている。可動コア40は、鍔部33側の面の内縁部に形成されニードル30のニードル当接面34に当接可能な可動コア当接面400、および、弁座14側の面の内縁部に形成された被規制面401を有している。
固定コア50は、ハウジング20の内側において可動コア40に対し弁座14とは反対側に設けられている。
スプリング53は、ニードル30および可動コア40を弁座14側に付勢可能である。
コイル54は、通電されると、可動コア40を固定コア50側に吸引しニードル30を弁座14とは反対側に移動させることが可能である。
スプリング55は、可動コア40に対し弁座14側に設けられ、可動コア40を固定コア50側に付勢可能である。
The movable core 40 is formed in a cylindrical shape so that the needle main body 31 is positioned inside, and is provided so as to be movable relative to the needle main body 31 on the valve seat 14 side of the flange 33 in the fuel passage 100. The movable core 40 is formed on the inner edge of the surface on the side of the collar 33 and can be in contact with the movable core contact surface 400 that can abut the needle contact surface 34 of the needle 30 and on the inner edge of the surface on the valve seat 14 side. The controlled surface 401 is provided.
The fixed core 50 is provided inside the housing 20 on the opposite side of the movable core 40 to the valve seat 14.
The spring 53 can bias the needle 30 and the movable core 40 toward the valve seat 14.
The coil 54 can draw the movable core 40 toward the fixed core 50 and move the needle 30 to the side opposite to the valve seat 14 when energized.
The spring 55 is provided on the valve seat 14 side with respect to the movable core 40, and can urge the movable core 40 to the fixed core 50 side.

規制部60は、可動コア40の弁座14側においてニードル本体31に設けられている。規制部60は、可動コア40側の面に形成され可動コア40の被規制面401に当接可能な規制面600を有している。規制部60は、被規制面401が規制面600に当接したとき、可動コア40の弁座14側への移動を規制可能である。
本実施形態では、規制部60により可動コア40の弁座14側への移動を規制することができる。これにより、可動コア40の過剰なアンダーシュートを抑制し、燃料噴射装置1の応答性を高めることができる。
The restricting portion 60 is provided on the needle main body 31 on the valve seat 14 side of the movable core 40. The restricting portion 60 has a restricting surface 600 which is formed on the surface on the movable core 40 side and can be in contact with the restricted surface 401 of the movable core 40. The restricting portion 60 can restrict the movement of the movable core 40 toward the valve seat 14 when the restricted surface 401 abuts on the restricting surface 600.
In the present embodiment, the movement of the movable core 40 to the valve seat 14 side can be restricted by the restriction portion 60. Thus, excessive undershoot of the movable core 40 can be suppressed, and the responsiveness of the fuel injection device 1 can be enhanced.

ダンパ部70は、燃料通路100内の可動コア40の弁座14側においてハウジング20に設けられている。ダンパ部70は、ダンパ面700を有している。ダンパ面700は、ダンパ部70の可動コア40側の面に形成され、可動コア40の弁座14側の端面411に対向しつつ当接不能である。   The damper portion 70 is provided in the housing 20 on the valve seat 14 side of the movable core 40 in the fuel passage 100. The damper portion 70 has a damper surface 700. The damper surface 700 is formed on the surface of the damper portion 70 on the movable core 40 side, and can not be in contact with the end surface 411 of the movable core 40 on the valve seat 14 side.

本実施形態では、可動コア40がダンパ部70のダンパ面700に近づくよう弁座14側へ移動するとき、可動コア40の弁座14側の端面411の外縁部とダンパ部70のダンパ面700との間に、互いが近付くのを妨げようとする力であるスクイズ力が生じる。これにより、可動コア40とダンパ部70との間に所謂ダンパ効果が生じ、可動コア40が弁座14側に移動して規制部60に衝突するときのエネルギーを低減することができる。したがって、閉弁時にニードル30が弁座14でバウンスすることによる二次開弁を抑制可能である。   In the present embodiment, when the movable core 40 moves toward the valve seat 14 so as to approach the damper surface 700 of the damper portion 70, the outer edge portion of the end surface 411 of the movable core 40 on the valve seat 14 side and the damper surface 700 of the damper portion 70 In the meantime, a squeeze force is generated which is a force that tries to prevent each other from approaching. As a result, a so-called damper effect is generated between the movable core 40 and the damper portion 70, and energy when the movable core 40 moves to the valve seat 14 side and collides with the restricting portion 60 can be reduced. Therefore, it is possible to suppress secondary valve opening due to the needle 30 bouncing off at the valve seat 14 at the time of valve closing.

また、本実施形態では、規制部60をニードル30に設け、ダンパ部70をハウジング20に設けている。つまり、可動コア40の移動を規制する機能とダンパの機能とを、それぞれ規制部60とダンパ部70とに分けて設定している。そのため、可動コア40と規制面600との距離、および、可動コア40とダンパ面700との距離を別々に調整できる。したがって、可動コア40の移動を規制する機能とダンパの機能とに関する最適な可動コア40と規制部60との距離、および、可動コア40とダンパ部70との距離を容易に設定することができる。   Further, in the present embodiment, the restricting portion 60 is provided on the needle 30, and the damper portion 70 is provided on the housing 20. That is, the function of restricting the movement of the movable core 40 and the function of the damper are separately set for the restricting portion 60 and the damper portion 70. Therefore, the distance between the movable core 40 and the restriction surface 600 and the distance between the movable core 40 and the damper surface 700 can be adjusted separately. Therefore, the optimum distance between the movable core 40 and the restricting portion 60 and the distance between the movable core 40 and the damper 70 can be easily set with respect to the function of restricting the movement of the movable core 40 and the function of the damper. .

また、(2)本実施形態では、ダンパ部70は、内側にスプリング55が位置するよう環状に形成されている。ところで、可動コア40が規制部60の規制面600から離れるよう移動するとき、可動コア40の被規制面401と規制部60の規制面600との間に、互いが離れるのを妨げようとする力であるリンギング力が生じる。本実施形態では、規制部60の規制面600は、スプリング55の内側に位置している。すなわち、規制面600は、スプリング55の外側に位置するダンパ部70のダンパ面700の内側に位置している。そのため、規制面600の面積を、ダンパ面700の面積より小さい、比較的小さな面積にすることができる。これにより、可動コア40の被規制面401と規制部60の規制面600との間に生じるリンギング力を小さくすることができる。これにより、可動コア40が規制部60の規制面600に張り付くのを抑制することができる。したがって、可動コア40が通常位置に戻る時間を短縮し、燃料噴射装置1の応答性を高めることができる。なお、可動コア40の弁座14側の端面411とダンパ部70のダンパ面700とは当接不能のため、可動コア40がダンパ面700から離れるよう移動するときに可動コア40とダンパ面700との間に生じるリンギング力は小さい。   (2) In the present embodiment, the damper portion 70 is annularly formed so that the spring 55 is positioned inside. By the way, when the movable core 40 moves away from the restricting surface 600 of the restricting portion 60, it is intended to prevent the mutual separation between the restricted surface 401 of the movable core 40 and the restricting surface 600 of the restricting portion 60. Ringing force is generated. In the present embodiment, the restricting surface 600 of the restricting portion 60 is located inside the spring 55. That is, the restriction surface 600 is located inside the damper surface 700 of the damper portion 70 located outside the spring 55. Therefore, the area of the control surface 600 can be made relatively smaller than the area of the damper surface 700. Thus, the ringing force generated between the restricted surface 401 of the movable core 40 and the restricting surface 600 of the restricting portion 60 can be reduced. Thus, the movable core 40 can be prevented from sticking to the restricting surface 600 of the restricting portion 60. Therefore, the time for the movable core 40 to return to the normal position can be shortened, and the responsiveness of the fuel injection device 1 can be improved. The movable core 40 and the damper surface 700 move when the movable core 40 moves away from the damper surface 700 because the end surface 411 on the valve seat 14 side of the movable core 40 and the damper surface 700 of the damper portion 70 can not abut. The ringing force generated between them is small.

また、(3)本実施形態では、シール部32と弁座14とが当接し、ニードル当接面34と可動コア当接面400とが当接した状態(図1、2に示す状態)において、規制面600と被規制面401との間に形成される隙間の軸Ax1方向の長さをL1、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411との間に形成される隙間の軸Ax1方向の長さをL2とすると、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、L1<L2の関係を満たすよう形成されている。そのため、可動コア40の位置にかかわらず、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411とは当接不能である。これにより、可動コア40がダンパ面700に張り付くのを防ぐことができる。   (3) In the present embodiment, the seal portion 32 and the valve seat 14 are in contact with each other, and the needle contact surface 34 and the movable core contact surface 400 are in contact with each other (the state shown in FIGS. The gap formed between the restricting surface 600 and the restricted surface 401 in the direction of the axis Ax1 is L1, and the gap formed between the damper surface 700 and the end surface 411 of the movable core 40 on the valve seat 14 side Assuming that the length in the direction of the axis Ax1 is L2, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60 and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of L1 <L2. Therefore, regardless of the position of the movable core 40, the damper surface 700 and the end surface 411 on the valve seat 14 side of the movable core 40 can not abut on each other. This can prevent the movable core 40 from sticking to the damper surface 700.

また、(4)本実施形態では、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、1<L2/L1<2の関係を満たすよう形成されている。そのため、可動コア40とダンパ部70とを当接不能にしつつ、可動コア40がダンパ部70に近付くよう弁座14側へ移動するとき、可動コア40とダンパ部70との間に適度なダンパ効果を生じさせることができる。   (4) In the present embodiment, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60, and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of 1 <L2 / L1 <2. Therefore, when the movable core 40 moves toward the valve seat 14 so as to approach the damper portion 70 while making the movable core 40 and the damper portion 70 incapable of coming into contact with each other, a suitable damper is provided between the movable core 40 and the damper portion 70 It can produce an effect.

また、(5)本実施形態では、可動コア40は、固定コア50側の端面412と弁座14側の端面411とを接続し燃料通路100内の燃料が流通する通孔43を有している。そのため、可動コア40は、燃料通路100内で軸方向に円滑に往復移動することができる。   (5) In the present embodiment, the movable core 40 connects the end surface 412 on the fixed core 50 side and the end surface 411 on the valve seat 14 side, and has a through hole 43 through which the fuel in the fuel passage 100 flows. There is. Therefore, the movable core 40 can be smoothly reciprocated in the axial direction in the fuel passage 100.

また、本実施形態では、ダンパ面700は、可動コア40の軸Ax3方向に筒状に延びダンパ面700の内縁端を通る仮想筒状面VT1の径方向内側に通孔43の一部が位置するよう形成されている。そのため、可動コア40が燃料通路100内を軸方向に往復移動するとき、燃料は、通孔43の内側とダンパ部70の内側との間を容易に行き来できる。この場合、可動コア40がダンパ部70に近付くよう弁座14側へ移動するときに可動コア40とダンパ部70との間に生じるダンパ効果を比較的小さくすることができる。このように、ダンパ面700と通孔43との関係を調整することにより、可動コア40とダンパ部70との間に生じるダンパ効果の大きさを調整することができる。   Further, in the present embodiment, the damper surface 700 extends in a cylindrical shape in the direction of the axis Ax3 of the movable core 40, and a part of the through hole 43 is located radially inward of the virtual cylindrical surface VT1 passing through the inner edge of the damper surface 700. It is configured to Therefore, when the movable core 40 axially reciprocates in the fuel passage 100, the fuel can easily move between the inside of the through hole 43 and the inside of the damper portion 70. In this case, when the movable core 40 moves toward the valve seat 14 so as to approach the damper portion 70, the damper effect generated between the movable core 40 and the damper portion 70 can be relatively reduced. As described above, by adjusting the relationship between the damper surface 700 and the through hole 43, the magnitude of the damper effect generated between the movable core 40 and the damper portion 70 can be adjusted.

また、(7)本実施形態では、規制部60の規制面600は、燃料通路100の規制面600に対し弁座14側の部位における最小径D1より外径D2が小さくなるよう形成されている。ここで、規制面600の外径D2は、ニードル当接面34の外径と概ね同じである。本実施形態では、規制面600の面積は比較的小さく、規制面600と被規制面401との間に生じるスクイズ力およびリンギング力を比較的小さくすることができる。そのため、規制部60には、特に可動コア40の移動を規制する機能を設定し、ダンパ部70には、特にダンパの機能を設定することができる。   (7) In the present embodiment, the restricting surface 600 of the restricting portion 60 is formed such that the outer diameter D2 is smaller than the minimum diameter D1 at the portion closer to the valve seat 14 with respect to the restricting surface 600 of the fuel passage 100 . Here, the outer diameter D2 of the restriction surface 600 is substantially the same as the outer diameter of the needle contact surface 34. In the present embodiment, the area of the restricting surface 600 is relatively small, and the squeeze force and the ringing force generated between the restricting surface 600 and the restricted surface 401 can be relatively reduced. Therefore, it is possible to set a function to particularly restrict the movement of the movable core 40 in the restricting portion 60, and to set the function of the damper to the damper portion 70 in particular.

また、(8)本実施形態では、スプリング55は、一端が可動コア40に当接し、他端がハウジング20の内壁に当接した状態で設けられている。そのため、スプリング55の他端は、ニードル30がハウジング20内で往復移動しても、ハウジング20に対し相対移動しない。また、閉弁時、ニードル30のシール部32が弁座14に衝突したときにニードル30に振動が生じても、当該振動がスプリング55の他端に伝達することはない。したがって、スプリング55の付勢力を安定にすることができる。   (8) In the present embodiment, the spring 55 is provided with one end in contact with the movable core 40 and the other end in contact with the inner wall of the housing 20. Therefore, the other end of the spring 55 does not move relative to the housing 20 even if the needle 30 reciprocates within the housing 20. In addition, even if the needle 30 vibrates when the seal portion 32 of the needle 30 collides with the valve seat 14 when the valve is closed, the vibration is not transmitted to the other end of the spring 55. Therefore, the biasing force of the spring 55 can be stabilized.

(第2実施形態)
本発明の第2実施形態による燃料噴射装置の一部を図6に示す。第2実施形態は、ダンパ部70の構成等が第1実施形態と異なる。
Second Embodiment
A portion of a fuel injector according to a second embodiment of the present invention is shown in FIG. The second embodiment differs from the first embodiment in the configuration and the like of the damper unit 70.

第2実施形態では、ダンパ面700は、仮想筒状面VT1の径方向外側に通孔43が位置するよう形成されている。すなわち、本実施形態では、ダンパ部70は、内径が第1実施形態と比べ小さく設定されており、ダンパ面700が通孔43の弁座14側の開口に対向するよう形成されている。これにより、可動コア40が燃料通路100内を軸方向に往復移動するとき、燃料は、通孔43の内側とダンパ部70の内側との間を行き来するのは困難である。また、本実施形態では、ダンパ面700の面積が、第1実施形態と比べ、大きい。そのため、可動コア40がダンパ部70に近付くよう弁座14側へ移動するときに可動コア40とダンパ部70との間に生じるダンパ効果を比較的大きくすることができる。   In the second embodiment, the damper surface 700 is formed such that the through hole 43 is located radially outward of the virtual cylindrical surface VT1. That is, in the present embodiment, the inner diameter of the damper portion 70 is set smaller than that of the first embodiment, and the damper surface 700 is formed to face the opening of the through hole 43 on the valve seat 14 side. Thus, when the movable core 40 axially reciprocates in the fuel passage 100, it is difficult for the fuel to move between the inside of the through hole 43 and the inside of the damper portion 70. Further, in the present embodiment, the area of the damper surface 700 is larger than that of the first embodiment. Therefore, when the movable core 40 moves toward the valve seat 14 so as to approach the damper portion 70, the damper effect generated between the movable core 40 and the damper portion 70 can be made relatively large.

以上説明したように、(6)本実施形態では、ダンパ面700は、仮想筒状面VT1の径方向外側に通孔43が位置するよう形成されている。そのため、可動コア40がダンパ部70に近付くよう弁座14側へ移動するときに可動コア40とダンパ部70との間に生じるダンパ効果を比較的大きくすることができる。このように、ダンパ面700と通孔43との関係を調整することにより、可動コア40とダンパ部70との間に生じるダンパ効果の大きさを調整することができる。   As described above, (6) in the present embodiment, the damper surface 700 is formed such that the through hole 43 is located radially outside the virtual cylindrical surface VT1. Therefore, when the movable core 40 moves toward the valve seat 14 so as to approach the damper portion 70, the damper effect generated between the movable core 40 and the damper portion 70 can be made relatively large. As described above, by adjusting the relationship between the damper surface 700 and the through hole 43, the magnitude of the damper effect generated between the movable core 40 and the damper portion 70 can be adjusted.

(第3実施形態)
本発明の第3実施形態による燃料噴射装置の一部を図7に示す。第3実施形態は、ダンパ部70の構成等が第1実施形態と異なる。
第3実施形態では、ダンパ部70は、例えば環状の薄板材をプレス加工することにより形成されている。そのため、燃料噴射装置を軽量化するとともに、製造コストを低減することができる。
Third Embodiment
A portion of a fuel injection system according to a third embodiment of the present invention is shown in FIG. The third embodiment differs from the first embodiment in the configuration and the like of the damper portion 70.
In the third embodiment, the damper portion 70 is formed by, for example, pressing an annular thin plate material. Therefore, the weight of the fuel injection device can be reduced and the manufacturing cost can be reduced.

(第4実施形態)
本発明の第4実施形態による燃料噴射装置の一部を図8に示す。第4実施形態は、規制部60の構成等が第1実施形態と異なる。
図8に示すように、第4実施形態では、規制部60は、固定部61、筒部62、ばね座部63を有している。
規制部60は、第1実施形態と同様、例えばステンレス等の金属により筒状に形成されている。
Fourth Embodiment
A portion of a fuel injection system according to a fourth embodiment of the present invention is shown in FIG. The fourth embodiment is different from the first embodiment in the configuration and the like of the restricting portion 60.
As shown in FIG. 8, in the fourth embodiment, the restricting portion 60 has a fixing portion 61, a cylindrical portion 62, and a spring seat portion 63.
The restricting portion 60 is formed in a cylindrical shape, for example, by a metal such as stainless steel, as in the first embodiment.

固定部61は、筒状に形成されている。固定部61は、内側にニードル本体31が位置するよう、可動コア40の弁座14側においてニードル本体31に対し相対移動不能に設けられている。本実施形態では、固定部61は、内側にニードル本体31が圧入され、径方向穴部314に対し弁座14とは反対側において、締り嵌めの状態でニードル本体31に設けられている。   The fixing portion 61 is formed in a tubular shape. The fixed portion 61 is provided so as not to be movable relative to the needle body 31 on the valve seat 14 side of the movable core 40 so that the needle body 31 is positioned inside. In the present embodiment, the fixing portion 61 is provided on the needle main body 31 in an interference fit on the side of the radial hole 314 opposite to the valve seat 14 with the needle main body 31 press-fitted thereinto.

筒部62は、固定部61の外縁部から弁座14側へ筒状に延びるよう固定部61と一体に形成されている。これにより、筒部62の内壁とニードル本体31の外壁との間には、筒状の空間である筒状空間Ts1が形成されている。ここで、径方向穴部314は、筒状空間Ts1に接続している。よって、軸方向穴部313内の燃料は、径方向穴部314、筒状空間Ts1を経由して規制部60に対し弁座14側に流れることができる。
ばね座部63は、筒部62の弁座14側の端部から径方向外側へ拡がるよう環状に形成されている。ばね座部63は、筒部62と一体に形成されている。
このように、固定部61、筒部62、および、ばね座部63は、同一の材料により一体に形成されている。なお、図8では、固定部61と筒部62とばね座部63との境界を二点鎖線で示している。
The cylindrical portion 62 is integrally formed with the fixing portion 61 so as to extend cylindrically from the outer edge portion of the fixing portion 61 toward the valve seat 14. Thus, a cylindrical space Ts1 which is a cylindrical space is formed between the inner wall of the cylindrical portion 62 and the outer wall of the needle main body 31. Here, the radial direction hole 314 is connected to the cylindrical space Ts1. Therefore, the fuel in the axial hole 313 can flow toward the valve seat 14 with respect to the restricting portion 60 via the radial hole 314 and the cylindrical space Ts1.
The spring seat portion 63 is annularly formed so as to expand radially outward from the end portion of the cylindrical portion 62 on the valve seat 14 side. The spring seat portion 63 is integrally formed with the cylindrical portion 62.
Thus, the fixing portion 61, the cylindrical portion 62, and the spring seat portion 63 are integrally formed of the same material. In FIG. 8, the boundaries between the fixed portion 61, the cylindrical portion 62, and the spring seat portion 63 are indicated by two-dot chain lines.

本実施形態では、スプリング55は、一端が可動コア40の凹部44の底面、すなわち、可動コア40の弁座14側の面に当接し、他端がばね座部63に当接した状態で設けられている。第1実施形態と同様、スプリング55は、可動コア40を固定コア50側に付勢可能である。スプリング55の付勢力は、スプリング53の付勢力よりも小さい。
本実施形態では、規制面600は、固定部61の可動コア40側の面に形成され、可動コア40の被規制面401に当接可能である。
In the present embodiment, the spring 55 is provided such that one end is in contact with the bottom surface of the recess 44 of the movable core 40, ie, the surface on the valve seat 14 side of the movable core 40, and the other end is in contact with the spring seat 63. It is done. As in the first embodiment, the spring 55 can bias the movable core 40 toward the fixed core 50. The biasing force of the spring 55 is smaller than the biasing force of the spring 53.
In the present embodiment, the restriction surface 600 is formed on the surface of the fixed portion 61 on the movable core 40 side, and can be in contact with the restricted surface 401 of the movable core 40.

可動コア40は、ニードル30の鍔部33と規制部60の固定部61との間で軸方向に往復移動可能に設けられている。規制部60は、可動コア40の被規制面401が規制面600に当接したとき、可動コア40の弁座14側への移動を規制可能である。
本実施形態では、燃料噴射装置は、隙間形成部材80をさらに備えている。
隙間形成部材80は、例えば非磁性材料により形成されている。隙間形成部材80の硬度は、ニードル30およびブッシュ52の硬度とほぼ同等に設定されている。
The movable core 40 is provided between the collar 33 of the needle 30 and the fixed portion 61 of the restricting portion 60 so as to be capable of reciprocating in the axial direction. The restricting portion 60 can restrict the movement of the movable core 40 toward the valve seat 14 when the restricted surface 401 of the movable core 40 abuts on the restricting surface 600.
In the present embodiment, the fuel injection device further includes a gap forming member 80.
The gap forming member 80 is formed of, for example, a nonmagnetic material. The hardness of the gap forming member 80 is set to be substantially equal to the hardness of the needle 30 and the bush 52.

隙間形成部材80は、ニードル30および可動コア40に対し弁座14とは反対側において、ニードル30および可動コア40とスプリング53との間に設けられている。図8に示すように、隙間形成部材80は、板部81および延伸部82を有している。板部81は、略円板状に形成されている。板部81は、一方の端面がニードル30の弁座14とは反対側の端面に当接可能なようニードル30に対し弁座14とは反対側に設けられている。板部81の他方の端面には、スプリング53の弁座14側の端部が当接している。これにより、スプリング53は、板部81を介してニードル30を閉弁方向に付勢可能である。   The gap forming member 80 is provided between the needle 30 and the movable core 40 and the spring 53 on the side opposite to the valve seat 14 with respect to the needle 30 and the movable core 40. As shown in FIG. 8, the gap forming member 80 has a plate portion 81 and an extending portion 82. The plate portion 81 is formed in a substantially disc shape. The plate portion 81 is provided on the side opposite to the valve seat 14 with respect to the needle 30 so that one end face can abut on the end face of the needle 30 opposite to the valve seat 14. The other end of the plate portion 81 is in contact with the end of the spring 53 on the valve seat 14 side. Thus, the spring 53 can bias the needle 30 in the valve closing direction via the plate portion 81.

延伸部82は、板部81の一方の端面の外縁部から弁座14側へ円筒状に延びるよう板部81と一体に形成されている。すなわち、隙間形成部材80は、本実施形態では、有底円筒状に形成されている。隙間形成部材80は、延伸部82の内側にニードル30の鍔部33が位置するよう設けられている。また、延伸部82は、板部81とは反対側の端部が可動コア本体41の固定コア50側の端面412に当接可能である。   The extension portion 82 is integrally formed with the plate portion 81 so as to extend cylindrically from the outer edge of one end face of the plate portion 81 toward the valve seat 14. That is, the gap forming member 80 is formed in a cylindrical shape with a bottom in the present embodiment. The gap forming member 80 is provided so that the collar 33 of the needle 30 is located inside the extension 82. Further, the end of the extension portion 82 opposite to the plate portion 81 can contact the end surface 412 of the movable core main body 41 on the stationary core 50 side.

本実施形態では、延伸部82は、軸方向の長さが鍔部33の軸方向の長さより長くなるよう形成されている。そのため、隙間形成部材80は、板部81がニードル30に当接し、延伸部82が可動コア40に当接しているとき、ニードル当接面34と可動コア当接面400との間に、軸Ax2方向の隙間である軸方向隙間CL1を形成可能である。   In the present embodiment, the extension portion 82 is formed such that the length in the axial direction is longer than the length in the axial direction of the collar portion 33. Therefore, the gap forming member 80 has an axis between the needle contact surface 34 and the movable core contact surface 400 when the plate portion 81 contacts the needle 30 and the extension portion 82 contacts the movable core 40. An axial clearance CL1 which is a clearance in the Ax2 direction can be formed.

ここで、延伸部82の内径は、鍔部33の外径と同等、または、鍔部33の外径よりやや大きく設定されている。そのため、隙間形成部材80は、延伸部82の内壁、すなわち、鍔部33の外壁に対向する壁面が鍔部33の外壁と摺動可能で、ニードル30に対し相対移動可能である。   Here, the inner diameter of the extension portion 82 is set to be equal to the outer diameter of the collar portion 33 or slightly larger than the outer diameter of the collar portion 33. Therefore, in the gap forming member 80, the inner wall of the extension portion 82, that is, the wall surface facing the outer wall of the collar portion 33 can slide on the outer wall of the collar portion 33 and can move relative to the needle 30.

また、板部81および延伸部82の外径は、ブッシュ52の内側突出部521の内径と同等、または、内側突出部521の内径よりやや小さく設定されている。そのため、隙間形成部材80は、外壁が内側突出部521の内壁に摺動しつつ、ブッシュ52に対し相対移動可能である。このように、本実施形態では、ニードル30は、鍔部33側の端部の軸方向の往復移動が、隙間形成部材80を介しブッシュ52により案内される。なお、内側突出部521の隙間形成部材80との摺動面の軸方向の長さは、隙間形成部材80の外壁の軸方向の長さより短い。   Further, the outer diameters of the plate portion 81 and the extending portion 82 are set to be equal to the inner diameter of the inner protrusion 521 of the bush 52 or slightly smaller than the inner diameter of the inner protrusion 521. Therefore, the gap forming member 80 can move relative to the bush 52 while the outer wall slides on the inner wall of the inner protrusion 521. As described above, in the present embodiment, axial reciprocation of the end portion on the side of the collar portion 33 of the needle 30 is guided by the bush 52 via the gap forming member 80. The axial length of the sliding surface of the inner protrusion 521 with the gap forming member 80 is shorter than the axial length of the outer wall of the gap forming member 80.

隙間形成部材80は、孔部611をさらに有している。孔部611は、板部81の一方の端面と他方の端面とを接続し、ニードル30の軸方向穴部313に連通可能である。これにより、燃料通路100内の隙間形成部材80の弁座14とは反対側の燃料は、孔部611、ニードル30の軸方向穴部313、径方向穴部314、筒状空間Ts1を経由して可動コア40の弁座14側に流通可能である。   The gap forming member 80 further has a hole 611. The hole portion 611 connects one end surface of the plate portion 81 and the other end surface, and can communicate with the axial direction hole portion 313 of the needle 30. Thereby, the fuel on the opposite side to the valve seat 14 of the gap forming member 80 in the fuel passage 100 passes through the hole 611, the axial hole 313 of the needle 30, the radial hole 314, and the cylindrical space Ts1. Thus, it can flow to the valve seat 14 side of the movable core 40.

本実施形態では、延伸部82が筒状に形成されているため、延伸部82と可動コア40とが当接しているとき、ニードル30のニードル当接面34と可動コア40の可動コア当接面400と延伸部82の内壁との間に、環状の空間である環状空間Ks1が形成される。
本実施形態では、隙間形成部材80は、環状空間接続通路821をさらに有している。
In the present embodiment, since the extension portion 82 is formed in a cylindrical shape, when the extension portion 82 and the movable core 40 are in contact, the needle contact surface 34 of the needle 30 and the movable core contact of the movable core 40 An annular space Ks1, which is an annular space, is formed between the surface 400 and the inner wall of the extension portion 82.
In the present embodiment, the gap forming member 80 further includes an annular space connection passage 821.

環状空間接続通路821は、延伸部82の可動コア40側の端部から板部81側に凹むよう溝状に形成され、延伸部82の内壁と外壁とを接続している。つまり、環状空間接続通路821は、環状空間Ks1と延伸部82の径方向外側の空間とを接続する。これにより、延伸部82と可動コア40とが当接しているとき、環状空間Ks1内の燃料は、環状空間接続通路821を経由して延伸部82の径方向外側へ流出可能である。また、延伸部82の径方向外側の燃料は、環状空間接続通路821を経由して延伸部82の内側、すなわち、環状空間Ks1に流入可能である。   The annular space connection passage 821 is formed in a groove shape so as to be recessed from the end on the movable core 40 side of the extending portion 82 toward the plate portion 81, and connects the inner wall and the outer wall of the extending portion 82. That is, the annular space connection passage 821 connects the annular space Ks1 and the space on the radially outer side of the extending portion 82. Thus, when the extending portion 82 and the movable core 40 are in contact with each other, the fuel in the annular space Ks1 can flow out to the radially outer side of the extending portion 82 via the annular space connection passage 821. Further, the fuel radially outside of the extending portion 82 can flow into the inside of the extending portion 82, that is, into the annular space Ks1 via the annular space connection passage 821.

上述のように、本実施形態では、閉弁状態において、隙間形成部材80が鍔部33と可動コア40との間に軸方向隙間CL1を形成するため、コイル54への通電時、可動コア40を軸方向隙間CL1で加速させて鍔部33に衝突させることができる。これにより、燃料通路100内の燃料の圧力が比較的高い場合でも、コイル54へ供給する電力を増大させることなく、開弁させることができる。   As described above, in the present embodiment, since the gap forming member 80 forms the axial gap CL1 between the collar 33 and the movable core 40 in the valve closed state, the movable core 40 is energized when the coil 54 is energized. Can be accelerated by the axial clearance CL1 to collide with the collar portion 33. Thus, even when the pressure of the fuel in the fuel passage 100 is relatively high, the valve can be opened without increasing the power supplied to the coil 54.

スプリング53が隙間形成部材80を弁座14側に付勢することで、隙間形成部材80の板部81とニードル30とが当接し、ニードル30は、シール部32が弁座14に押し付けられる。このとき、スプリング55が可動コア40を固定コア50側に付勢することで、隙間形成部材80の延伸部82と可動コア40とが互いに押し付けられるようにして当接する。この状態で、ニードル30の鍔部33のニードル当接面34と可動コア40の可動コア当接面400との間に軸方向隙間CL1が形成される。   The spring 53 urges the gap forming member 80 toward the valve seat 14, whereby the plate portion 81 of the gap forming member 80 abuts on the needle 30, and the needle 30 presses the seal portion 32 against the valve seat 14. At this time, the spring 55 biases the movable core 40 to the fixed core 50 side, so that the extending portion 82 of the gap forming member 80 and the movable core 40 are pressed against each other and abut on each other. In this state, an axial gap CL1 is formed between the needle contact surface 34 of the collar 33 of the needle 30 and the movable core contact surface 400 of the movable core 40.

本実施形態では、可動コア40が固定コア50側に吸引されている状態でコイル54への通電を停止すると、ニードル30および可動コア40は、隙間形成部材80を介したスプリング53の付勢力により、弁座14側へ付勢される。これにより、ニードル30が閉弁方向に移動し、シール部32が弁座14に当接し、閉弁する。その結果、噴孔13が閉塞される。   In the present embodiment, when energization of the coil 54 is stopped in a state where the movable core 40 is attracted to the fixed core 50 side, the needle 30 and the movable core 40 receive the biasing force of the spring 53 via the gap forming member 80. , Is biased toward the valve seat 14 side. As a result, the needle 30 moves in the valve closing direction, and the seal portion 32 abuts on the valve seat 14 to close the valve. As a result, the injection hole 13 is closed.

シール部32が弁座14に当接した後、可動コア40は、慣性によりニードル30に対し弁座14側に相対移動する。このとき、規制部60の固定部61は、可動コア40に当接することで、可動コア40の弁座14側への過度の移動を規制可能である。これにより、次の開弁時の応答性の低下を抑制可能である。   After the seal portion 32 abuts on the valve seat 14, the movable core 40 moves relative to the needle 30 toward the valve seat 14 due to inertia. At this time, the fixed portion 61 of the restricting portion 60 can restrict excessive movement of the movable core 40 toward the valve seat 14 by contacting the movable core 40. Thereby, the fall of the responsiveness at the time of the next valve opening can be controlled.

また、本実施形態では、隙間形成部材80の環状空間接続通路821は、延伸部82の内壁と外壁とを接続している。これにより、延伸部82と可動コア40とが当接しているとき、環状空間Ks1内の燃料は、環状空間接続通路821を経由して延伸部82の外側へ流出可能である。また、延伸部82の外側の燃料は、環状空間接続通路821を経由して延伸部82の内側、すなわち、環状空間Ks1に流入可能である。よって、延伸部82と可動コア40とが当接しているとき、環状空間Ks1に燃料が存在することにより生じるダンパ効果を抑制し、鍔部33のニードル当接面34に可動コア40が衝突するときの可動コア40の運動エネルギーの低下を抑制できる。   Further, in the present embodiment, the annular space connection passage 821 of the gap forming member 80 connects the inner wall and the outer wall of the extending portion 82. Thereby, when the extending portion 82 and the movable core 40 are in contact with each other, the fuel in the annular space Ks1 can flow out to the outside of the extending portion 82 via the annular space connection passage 821. Further, the fuel outside the extension portion 82 can flow into the inside of the extension portion 82, that is, into the annular space Ks1 via the annular space connection passage 821. Therefore, when the extension part 82 and the movable core 40 are in contact with each other, the damper effect generated by the fuel existing in the annular space Ks1 is suppressed, and the movable core 40 collides with the needle contact surface 34 of the collar part 33. The decrease in kinetic energy of the movable core 40 can be suppressed.

次に、本実施形態の燃料噴射装置の作動について、図8〜13に基づき説明する。
図8に示すように、コイル54に通電されていないときは、ニードル30のシール部32は弁座14に当接している。このとき、隙間形成部材80の板部81とニードル30とは当接し、隙間形成部材80の延伸部82と可動コア40とは当接している。また、ニードル30のニードル当接面34と可動コア40の可動コア当接面400とは当接しておらず、ニードル当接面34と可動コア当接面400との間に軸方向隙間CL1が形成されている。また、規制部60の規制面600と可動コア40の被規制面401とは当接していない。
Next, the operation of the fuel injection device of the present embodiment will be described based on FIGS.
As shown in FIG. 8, when the coil 54 is not energized, the seal portion 32 of the needle 30 is in contact with the valve seat 14. At this time, the plate portion 81 of the gap forming member 80 and the needle 30 are in contact with each other, and the extension portion 82 of the gap forming member 80 and the movable core 40 are in contact with each other. Further, the needle contact surface 34 of the needle 30 and the movable core contact surface 400 of the movable core 40 do not contact each other, and an axial gap CL1 is formed between the needle contact surface 34 and the movable core contact surface 400. It is formed. Further, the restriction surface 600 of the restriction portion 60 and the restricted surface 401 of the movable core 40 are not in contact with each other.

このとき、すなわち、シール部32と弁座14とが当接し、隙間形成部材80の板部81とニードル30とが当接し、隙間形成部材80の延伸部82と可動コア40とが当接した状態(図8に示す状態)において、規制面600と被規制面401との間に形成される隙間の軸Ax1方向の長さをLc1、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411の外縁部との間に形成される隙間の軸Ax1方向の長さをLc2とすると、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、Lc1<Lc2の関係を満たすよう形成されている。また、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、1<Lc2/Lc1<2の関係を満たすよう形成されている。   At this time, that is, the seal portion 32 and the valve seat 14 abut against each other, the plate portion 81 of the gap forming member 80 abuts against the needle 30, and the extension portion 82 of the gap forming member 80 abuts against the movable core 40 In the state (the state shown in FIG. 8), the length of the gap formed between the restricting surface 600 and the restricted surface 401 in the direction of the axis Ax1 is Lc1, and the end face of the damper surface 700 and the movable core 40 on the valve seat 14 side Assuming that the length in the direction of the axis Ax1 of the clearance formed between the outer edge portion of 411 and the axis is Lc2, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60 and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of Lc1 <Lc2. ing. Further, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60, and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of 1 <Lc2 / Lc1 <2.

図8に示す状態のときにコイル54に通電すると、可動コア40は、固定コア50側に吸引され、開弁方向に移動する。これにより、可動コア40は、軸方向隙間CL1で加速し、鍔部33に衝突する(図9参照)。これにより、ニードル30が開弁方向に移動し、シール部32が弁座14から離間し、開弁する。   When the coil 54 is energized in the state shown in FIG. 8, the movable core 40 is attracted to the fixed core 50 and moves in the valve opening direction. As a result, the movable core 40 is accelerated by the axial gap CL1 and collides with the collar portion 33 (see FIG. 9). As a result, the needle 30 moves in the valve opening direction, the seal portion 32 separates from the valve seat 14, and the valve opens.

このとき、すなわち、シール部32と弁座14とが当接し、ニードル当接面34と可動コア当接面400とが当接した状態(図9に示す状態)において、規制面600と被規制面401との間に形成される隙間の軸Ax1方向の長さをL1、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411の外縁部との間に形成される隙間の軸Ax1方向の長さをL2とすると、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、L1<L2の関係を満たすよう形成されている。また、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、1<L2/L1<2の関係を満たすよう形成されている。   At this time, that is, in a state where the seal portion 32 and the valve seat 14 are in contact, and the needle contact surface 34 and the movable core contact surface 400 are in contact (state shown in FIG. 9) The length of the gap formed with the surface 401 in the direction of the axis Ax1 is L1, and the direction of the axis Ax1 of the gap formed between the damper surface 700 and the outer edge of the end face 411 of the movable core 40 on the valve seat 14 side Assuming that the length of the needle 30 is L2, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60, and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of L1 <L2. Further, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60, and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of 1 <L2 / L1 <2.

可動コア40は、鍔部33に衝突した後、固定コア50側にさらに移動すると、ブッシュ52に当接する(図10参照)。これにより、可動コア40は開弁方向への移動が規制される。このときの可動コア40の開弁方向への移動の速度が高い場合、ニードル30は、慣性で開弁方向にさらに移動する。これにより、規制部60の規制面600が可動コア40の被規制面401に当接し、ニードル30は、開弁方向への移動が規制される(図11参照)。なお、図10に示す状態から図11に示す状態になるとき、すなわち、規制部60の規制面600が可動コア40の被規制面401に近付くようニードル30が開弁方向に移動するとき、規制面600と被規制面401との間にスクイズ力が生じるものの、規制面600の面積が小さいため、このときのスクイズ力を小さくすることができる。
図11に示す状態になるときのニードル30の開弁方向への移動の速度が高い場合、隙間形成部材80は、板部81がニードル30から離れるようにして開弁方向へさらに移動する(図12参照)。
When the movable core 40 collides with the collar 33 and further moves toward the fixed core 50, the movable core 40 contacts the bush 52 (see FIG. 10). Thereby, the movement of the movable core 40 in the valve opening direction is restricted. When the speed of movement of the movable core 40 in the valve opening direction at this time is high, the needle 30 further moves in the valve opening direction by inertia. Thereby, the restricting surface 600 of the restricting portion 60 abuts on the controlled surface 401 of the movable core 40, and the movement of the needle 30 in the valve opening direction is restricted (see FIG. 11). When the state shown in FIG. 10 is changed to the state shown in FIG. 11, that is, when the needle 30 moves in the valve opening direction so that the restricting surface 600 of the restricting portion 60 approaches the controlled surface 401 of the movable core 40 Although the squeeze force is generated between the surface 600 and the controlled surface 401, the area of the control surface 600 is small, so the squeeze force at this time can be reduced.
When the speed of movement of the needle 30 in the valve opening direction when the state shown in FIG. 11 is high, the gap forming member 80 further moves in the valve opening direction so that the plate portion 81 separates from the needle 30 (FIG. 12).

図12に示す状態になった場合、その後、隙間形成部材80は、スプリング53の付勢力により閉弁方向に移動し、図11に示す状態になる。その後、隙間形成部材80およびニードル30は、スプリング53の付勢力により閉弁方向に移動し、図10に示す状態になる。なお、図11に示す状態から図10に示す状態になるとき、規制面600と被規制面401との間にリンギング力が生じるものの、規制面600の面積が小さいため、このときのリンギング力を小さくすることができる。   When the state shown in FIG. 12 is reached, the gap forming member 80 is thereafter moved in the valve closing direction by the biasing force of the spring 53, and is in the state shown in FIG. Thereafter, the gap forming member 80 and the needle 30 move in the valve closing direction by the biasing force of the spring 53, and are in the state shown in FIG. When the state shown in FIG. 11 is changed to the state shown in FIG. 10, although a ringing force is generated between the control surface 600 and the controlled surface 401, the area of the control surface 600 is small. It can be made smaller.

図10、11、12に示す状態のときにコイル54への通電を停止すると、隙間形成部材80および可動コア40は、スプリング53の付勢力により閉弁方向に移動する。また、ニードル30は、隙間形成部材80の板部81が当接した状態で、スプリング53の付勢力により閉弁方向に移動する。これにより、ニードル30のシール部32が弁座14に当接し、閉弁する(図8参照)。その後、可動コア40は、慣性で閉弁方向にさらに移動する。これにより、可動コア40の被規制面401が規制部60の規制面600に当接し、可動コア40は、閉弁方向の移動が規制される(図13参照)。このとき、可動コア40と隙間形成部材80の延伸部82とは離間している。なお、図8に示す状態から図13に示す状態になるとき、すなわち、可動コア40の被規制面401が規制部60の規制面600に近付くよう可動コア40が閉弁方向に移動するとき、規制面600と被規制面401との間にリンギング力が生じるものの、規制面600の面積が小さいため、このときのリンギング力を小さくすることができる。また、ダンパ面700の面積が規制面600の面積より大きいため、このとき、すなわち、可動コア40の弁座14側の端面411がダンパ面700に近付くよう可動コア40が閉弁方向に移動するとき、可動コア40とダンパ面700との間に生じるスクイズ力およびダンパ効果を大きくすることができる。   When energization of the coil 54 is stopped in the states shown in FIGS. 10, 11 and 12, the gap forming member 80 and the movable core 40 move in the valve closing direction by the biasing force of the spring 53. The needle 30 moves in the valve closing direction by the biasing force of the spring 53 in a state where the plate portion 81 of the gap forming member 80 abuts. Thereby, the seal portion 32 of the needle 30 abuts on the valve seat 14 to close the valve (see FIG. 8). Thereafter, the movable core 40 further moves in the valve closing direction by inertia. Thus, the restricted surface 401 of the movable core 40 abuts on the restriction surface 600 of the restriction portion 60, and the movement of the movable core 40 in the valve closing direction is restricted (see FIG. 13). At this time, the movable core 40 and the extension portion 82 of the gap forming member 80 are separated. When the state shown in FIG. 8 changes to the state shown in FIG. 13, that is, when the movable core 40 moves in the valve closing direction so that the restricted surface 401 of the movable core 40 approaches the restriction surface 600 of the restriction portion 60, Although the ringing force is generated between the control surface 600 and the controlled surface 401, the area of the control surface 600 is small, so the ringing force at this time can be reduced. Further, since the area of the damper surface 700 is larger than the area of the restriction surface 600, at this time, the movable core 40 moves in the valve closing direction so that the end surface 411 on the valve seat 14 side of the movable core 40 approaches the damper surface 700. When this occurs, the squeeze force and the damper effect that occur between the movable core 40 and the damper surface 700 can be increased.

図13に示す状態になった後、可動コア40は、スプリング55の付勢力により、開弁方向に移動する。これにより、可動コア40が隙間形成部材80の延伸部82に当接し、可動コア40が通常位置に戻る(図8参照)。なお、図13に示す状態から図8に示す状態になるとき、規制面600と被規制面401との間にリンギング力が生じるものの、規制面600の面積が小さいため、このときのリンギング力を小さくすることができる。また、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411とは当接不能なため、可動コア40がダンパ面700に張り付くのを防ぐことができる。これにより、可動コア40が通常位置に戻る時間を短縮することができる。   After being in the state shown in FIG. 13, the movable core 40 moves in the valve opening direction by the biasing force of the spring 55. Thereby, the movable core 40 abuts on the extending portion 82 of the gap forming member 80, and the movable core 40 returns to the normal position (see FIG. 8). When the state shown in FIG. 13 is changed to the state shown in FIG. 8, although the ringing force is generated between the restricting surface 600 and the restricted surface 401, the area of the restricting surface 600 is small. It can be made smaller. Further, since the damper surface 700 and the end surface 411 on the valve seat 14 side of the movable core 40 can not abut each other, the movable core 40 can be prevented from sticking to the damper surface 700. Thereby, the time for the movable core 40 to return to the normal position can be shortened.

以上説明したように、(9)本実施形態では、規制部60は、環状に形成されたばね座部63を有している。スプリング55は、一端が可動コア40に当接し、他端がばね座部63に当接した状態で設けられている。これにより、ニードル30、可動コア40、規制部60およびスプリング55をユニット化することができるとともに、スプリング55の他端がハウジング20の内壁に当接する構成と比べ、スプリング55の付勢力を容易に一定にすることができる。   As described above, (9) in the present embodiment, the restricting portion 60 has the spring seat portion 63 formed in an annular shape. The spring 55 is provided with one end in contact with the movable core 40 and the other end in contact with the spring seat 63. As a result, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60 and the spring 55 can be unitized, and the biasing force of the spring 55 can be easily made as compared with the configuration in which the other end of the spring 55 abuts on the inner wall of the housing 20. It can be made constant.

また、(10)本実施形態は、隙間形成部材80をさらに備えている。隙間形成部材80は、ニードル30および可動コア40とスプリング53との間に設けられ、ニードル当接面34と可動コア当接面400との間に軸方向の隙間である軸方向隙間CL1を形成可能である。そのため、コイル54への通電時、可動コア40を軸方向隙間CL1で加速させて鍔部33に衝突させることができる。これにより、燃料通路100内の燃料の圧力が比較的高い場合でも、コイル54へ供給する電力を増大させることなく、開弁させることができる。   (10) The present embodiment further includes the gap forming member 80. The gap forming member 80 is provided between the needle 30 and the movable core 40 and the spring 53, and forms an axial gap CL1 as an axial gap between the needle contact surface 34 and the movable core contact surface 400. It is possible. Therefore, when the coil 54 is energized, the movable core 40 can be accelerated by the axial gap CL1 to collide with the flange portion 33. Thus, even when the pressure of the fuel in the fuel passage 100 is relatively high, the valve can be opened without increasing the power supplied to the coil 54.

(他の実施形態)
上述の実施形態では、シール部32と弁座14とが当接し、ニードル当接面34と可動コア当接面400とが当接した状態において、規制面600と被規制面401との間に形成される隙間の軸方向の長さをL1、ダンパ面700と可動コア40の弁座14側の端面411との間に形成される隙間の軸方向の長さをL2とすると、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70が、1<L2/L1<2の関係を満たすよう形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、ニードル30、可動コア40、規制部60およびダンパ部70は、L1<L2の関係を満たし、L2がダンパ面700と可動コア40の端面411との間にスクイズ力を生じさせる程度の長さであれば、2≦L2/L1の関係を満たすよう形成されていてもよい。
(Other embodiments)
In the above-described embodiment, the seal portion 32 and the valve seat 14 are in contact with each other, and the needle contact surface 34 and the movable core contact surface 400 are in contact with each other between the control surface 600 and the controlled surface 401. Assuming that the axial length of the formed gap is L1, and the axial length of the gap formed between the damper surface 700 and the end face 411 of the movable core 40 on the valve seat 14 side is L2, the needle 30, An example is shown in which the movable core 40, the restricting portion 60, and the damper portion 70 are formed to satisfy the relationship of 1 <L2 / L1 <2. On the other hand, in another embodiment of the present invention, the needle 30, the movable core 40, the restricting portion 60, and the damper portion 70 satisfy the relationship of L1 <L2, and L2 represents the damper surface 700 and the end surface 411 of the movable core 40. And may be formed so as to satisfy the relationship of 2 ≦ L2 / L1 as long as the squeezing force is generated between them.

また、上述の実施形態では、通孔43が、可動コア40の周方向に等間隔で4つ形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、通孔43は、可動コア40の周方向に不等間隔で形成されていてもよいし、いくつ形成されていてもよい。
また、本発明の他の実施形態では、通孔43は、すべてが仮想筒状面VT1の内側に位置するよう形成されていてもよい。
Further, in the above-described embodiment, four through holes 43 are formed at equal intervals in the circumferential direction of the movable core 40. On the other hand, in the other embodiment of the present invention, the through holes 43 may be formed at unequal intervals in the circumferential direction of the movable core 40, and may be formed in any number.
In addition, in another embodiment of the present invention, all the through holes 43 may be formed inside the virtual cylindrical surface VT1.

また、本発明の他の実施形態では、可動コア40には通孔43が形成されていなくてもよい。この場合、通電初期の可動コア40の移動速度は低減するものの、可動コア40の過剰な移動速度を抑制することができ、フルリフト時のニードルのオーバーシュート抑制やフルリフト時の可動コア40のバウンス抑制、ニードル閉弁時のバウンス抑制に有利な構成となる。
また、本発明の他の実施形態では、規制面600は、外径が、燃料通路100の規制面600に対し弁座14側の部位における最小径D1以上となるよう形成されていてもよい。
Further, in the other embodiment of the present invention, the through hole 43 may not be formed in the movable core 40. In this case, although the moving speed of the movable core 40 at the initial stage of energization is reduced, it is possible to suppress the excessive moving speed of the movable core 40 and suppress the overshooting of the needle during full lift and the bounce suppression of the movable core 40 during full lift. The configuration is advantageous for suppressing the bounce when the needle is closed.
Further, in another embodiment of the present invention, the control surface 600 may be formed such that the outer diameter is equal to or more than the minimum diameter D1 at a portion on the valve seat 14 side with respect to the control surface 600 of the fuel passage 100.

また、上述の複数の実施形態は、構成上の阻害要因がない限り、どのように組み合わせてもよい。例えば、第2実施形態と第4実施形態とを組み合わせ、ダンパ部70は第2実施形態のものとしつつ、第4実施形態の隙間形成部材80、規制部60およびスプリング55を備える、といった具合である。   Also, the above-described embodiments may be combined in any way as long as there is no constructive inhibiting factor. For example, the second embodiment and the fourth embodiment are combined, and the damper portion 70 is provided with the gap forming member 80, the restricting portion 60, and the spring 55 of the fourth embodiment while being the same as the second embodiment. is there.

また、上述の実施形態では、ニードル30の鍔部33が環状に形成される例を示した。これに対し、本願の他の実施形態では、鍔部33は、可動コア40の可動コア当接面400に当接可能なニードル当接面34が形成されているのであれば、環状に限らず、どのような形状に形成されていてもよい。   Moreover, in the above-mentioned embodiment, the example in which the collar part 33 of the needle 30 is cyclically | annularly formed was shown. On the other hand, in the other embodiment of the present application, the collar portion 33 is not limited to an annular shape as long as the needle contact surface 34 that can contact the movable core contact surface 400 of the movable core 40 is formed. It may be formed in any shape.

また、上述の実施形態では、規制部60が筒状に形成される例を示した。これに対し、本願の他の実施形態では、規制部60は、可動コア40の被規制面401に当接可能な規制面600が形成されているのであれば、筒状に限らず、どのような形状に形成されていてもよい。   Moreover, in the above-mentioned embodiment, the control part 60 showed the example formed cylindrically. On the other hand, in the other embodiment of the present application, the restricting portion 60 is not limited to the cylindrical shape as long as the restricting surface 600 capable of coming into contact with the restricted surface 401 of the movable core 40 is formed. It may be formed in any shape.

また、上述の実施形態では、ダンパ部70が環状に形成される例を示した。これに対し、本願の他の実施形態では、ダンパ部70は、可動コア40の弁座14側の端面411に対向しつつ当接不能なダンパ面700が形成されているのであれば、環状に限らず、どのような形状に形成されていてもよい。また、ダンパ部70は、スプリング55の内側に位置するよう設けられていてもよい。また、ダンパ部70は、ハウジング20の第1筒部21と一体に形成されていてもよい。   Moreover, in the above-mentioned embodiment, the example in which the damper part 70 is formed cyclically | annularly was shown. On the other hand, in the other embodiment of the present application, if the damper portion 70 is formed with the damper surface 700 which can not contact while facing the end surface 411 of the movable core 40 on the valve seat 14 side, It may be formed in any shape without limitation. Further, the damper portion 70 may be provided so as to be located inside the spring 55. In addition, the damper portion 70 may be integrally formed with the first cylindrical portion 21 of the housing 20.

また、上述の第4実施形態では、軸方向隙間CL1の軸方向の長さが、ニードル30の最大リフト量より小さい例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、軸方向隙間CL1の軸方向の長さは、ニードル30の最大リフト量以上であってもよい。この場合、可動コア40を軸方向隙間CL1で十分に加速させてニードル30に衝突させることができる。そのため、温度特性による変化等の要因による燃料噴射量のばらつきを抑制することができる。
また、本発明の他の実施形態では、固定コア50はブッシュ52を有していなくてもよい。また、可動コア40は、外壁がハウジング20の内壁と摺動する構成としてもよい。この場合、ニードル30の弁座14とは反対側の端部は、可動コア40を介してハウジング20の内壁により往復移動可能に支持される。
Moreover, in the above-mentioned 4th Embodiment, the length of the axial direction of axial direction clearance CL1 showed the example smaller than the largest lift amount of the needle 30. FIG. On the other hand, in another embodiment of the present invention, the axial length of the axial gap CL1 may be equal to or greater than the maximum lift amount of the needle 30. In this case, the movable core 40 can be sufficiently accelerated by the axial gap CL1 to collide with the needle 30. Therefore, it is possible to suppress variations in the fuel injection amount due to factors such as changes due to temperature characteristics.
In addition, in another embodiment of the present invention, the fixed core 50 may not have the bush 52. The movable core 40 may be configured such that the outer wall slides on the inner wall of the housing 20. In this case, the end of the needle 30 opposite to the valve seat 14 is reciprocally supported by the inner wall of the housing 20 via the movable core 40.

また、上述の実施形態では、第2筒部22が、第1筒部21および第3筒部23とは別部材により形成され、互いに溶接により接続される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、第2筒部22は、例えば第1筒部21または第3筒部23と同一の材料により、第1筒部21または第3筒部23と一体に形成されることとしてもよい。この場合、例えば、第2筒部22の軸方向の少なくとも一部の肉厚を小さくすることにより磁気絞り部を形成してもよい。
また、本発明の他の実施形態では、ハウジング20は、例えば鉄、アルミ等、ステンレス以外の金属により形成されていてもよい。
Moreover, in the above-mentioned embodiment, the 2nd cylinder part 22 was formed by another member with the 1st cylinder part 21 and the 3rd cylinder part 23, and showed the example mutually connected by welding. On the other hand, in the other embodiment of the present invention, the second cylindrical portion 22 is made of, for example, the same material as the first cylindrical portion 21 or the third cylindrical portion 23, the first cylindrical portion 21 or the third cylindrical portion 23 It may be integrally formed. In this case, for example, the magnetic throttling portion may be formed by reducing the thickness of at least a part of the second cylindrical portion 22 in the axial direction.
Further, in another embodiment of the present invention, the housing 20 may be made of metal other than stainless steel, such as iron, aluminum or the like.

また、上述の実施形態では、ノズル10とハウジング20の第1筒部21とが別部材により形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、ノズル10とハウジング20の第1筒部21とは、同一の材料により一体に形成されることとしてもよい。また、第3筒部23と固定コア本体51とは、同一の材料により一体に形成されていてもよい。
本発明は、直噴式のガソリンエンジンに限らず、例えばポート噴射式のガソリンエンジンやディーゼルエンジン等に適用してもよい。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。
Moreover, in the above-mentioned embodiment, the example in which the nozzle 10 and the 1st cylinder part 21 of the housing 20 were formed of another member was shown. On the other hand, in another embodiment of the present invention, the nozzle 10 and the first cylindrical portion 21 of the housing 20 may be integrally formed of the same material. Further, the third cylindrical portion 23 and the fixed core main body 51 may be integrally formed of the same material.
The present invention is not limited to a direct injection gasoline engine, and may be applied to, for example, a port injection gasoline engine or a diesel engine.
Thus, this invention is not limited to the said embodiment, It can implement with various forms in the range which does not deviate from the summary.

1 燃料噴射装置、10 ノズル、13 噴孔、14 弁座、20 ハウジング、100 燃料通路、30 ニードル、31 ニードル本体、32 シール部、33 鍔部、34 ニードル当接面、40 可動コア、400 可動コア当接面、401 被規制面、50 固定コア、53 スプリング(弁座側付勢部材)、54 コイル、55 スプリング(固定コア側付勢部材)、60 規制部、600 規制面、70 ダンパ部、700 ダンパ面 Reference Signs List 1 fuel injection device, 10 nozzle, 13 injection hole, 14 valve seat, 20 housing, 100 fuel passage, 30 needle, 31 needle main body, 32 seal portion, 33 flange portion, 34 needle contact surface, 40 movable core, 400 movable Core contact surface, 401 regulated surface, 50 fixed core, 53 spring (valve seat side biasing member), 54 coil, 55 spring (fixed core side biasing member), 60 regulating portion, 600 regulating surface, 70 damper portion , 700 damper surface

Claims (10)

燃料が噴射される噴孔(13)、および、前記噴孔の周囲に形成された弁座(14)を有するノズル(10)と、
一端が前記ノズルに接続され、前記噴孔に連通するよう内側に形成され前記噴孔に燃料を導く燃料通路(100)を有する筒状のハウジング(20)と、
棒状のニードル本体(31)、前記弁座に当接可能なよう前記ニードル本体の一端に形成されたシール部(32)、前記ニードル本体の径方向外側に設けられた鍔部(33)、および、前記鍔部の前記弁座側に形成されたニードル当接面(34)を有し、前記燃料通路内を往復移動可能に設けられ、前記シール部が前記弁座から離間または前記弁座に当接すると前記噴孔を開閉するニードル(30)と、
内側に前記ニードル本体が位置するよう筒状に形成され、前記燃料通路内の前記鍔部の前記弁座側において前記ニードル本体に対し相対移動可能に設けられており、前記鍔部側の面の内縁部に形成され前記ニードル当接面に当接可能な可動コア当接面(400)、および、前記弁座側の面の内縁部に形成された被規制面(401)を有する可動コア(40)と、
前記ハウジングの内側において前記可動コアに対し前記弁座とは反対側に設けられた固定コア(50)と、
前記ニードルおよび前記可動コアを前記弁座側に付勢可能な弁座側付勢部材(53)と、
通電されると、前記可動コアを前記固定コア側に吸引し前記ニードルを前記弁座とは反対側に移動させることが可能なコイル(54)と、
前記可動コアに対し前記弁座側に設けられ、前記可動コアを前記固定コア側に付勢可能な固定コア側付勢部材(55)と、
前記可動コアの前記弁座側において前記ニードル本体に設けられており、前記固定コア側付勢部材の内側において前記可動コア側の面に形成され前記被規制面に当接可能な規制面(600)を有し、前記被規制面が前記規制面に当接したとき、前記可動コアの前記弁座側への移動を規制可能な規制部(60)と、
前記燃料通路内の前記可動コアの前記弁座側において前記ハウジングに設けられており、前記可動コア側の面に形成され前記可動コアの前記弁座側の面(411)に対向しつつ当接不能なダンパ面(700)を有するダンパ部(70)と、
を備える燃料噴射装置(1)。
A nozzle (10) having an injection hole (13) into which fuel is injected, and a valve seat (14) formed around the injection hole;
A cylindrical housing (20) having a fuel passage (100), one end of which is connected to the nozzle and which is internally formed to communicate with the injection hole and which guides fuel to the injection hole;
A rod-like needle body (31), a seal portion (32) formed at one end of the needle body so as to be able to abut the valve seat, a collar portion (33) provided radially outside the needle body, A needle contact surface (34) formed on the valve seat side of the flange portion, and reciprocably provided in the fuel passage, wherein the seal portion is separated from the valve seat or the valve seat A needle (30) that opens and closes the injection hole when it abuts,
The needle body is formed in a cylindrical shape so as to locate the needle body inside, and provided on the valve seat side of the collar portion in the fuel passage so as to be movable relative to the needle body, and the surface of the collar portion side Movable core (Movable core having a movable core abutment surface (400) formed on the inner edge and capable of abutting on the needle abutment surface, and a regulated surface (401) formed on the inner edge of the surface on the valve seat side 40),
A fixed core (50) provided on the inside of the housing opposite to the valve seat with respect to the movable core;
A valve seat side biasing member (53) capable of biasing the needle and the movable core toward the valve seat;
A coil (54) capable of attracting the movable core toward the stationary core and moving the needle opposite to the valve seat when energized;
A fixed core side biasing member (55) provided on the valve seat side with respect to the movable core and capable of biasing the movable core toward the fixed core;
A restricting surface (600) is provided on the needle main body on the valve seat side of the movable core, and is formed on a surface on the movable core side on the inner side of the fixed core side biasing member and can abut on the restricted surface A restricting portion (60) capable of restricting the movement of the movable core toward the valve seat when the restricted surface abuts on the restricting surface;
It is provided in the housing on the valve seat side of the movable core in the fuel passage, is formed on the surface on the movable core side, and is in contact with the surface (411) of the movable core on the valve seat side. A damper portion (70) having an impossible damper surface (700);
A fuel injection device (1) comprising:
前記ダンパ部は、内側に前記固定コア側付勢部材が位置するよう環状に形成されている請求項1に記載の燃料噴射装置。   The fuel injection device according to claim 1, wherein the damper portion is annularly formed so that the fixed core side biasing member is positioned inside. 前記シール部と前記弁座とが当接し、前記ニードル当接面と前記可動コア当接面とが当接した状態において、前記規制面と前記被規制面との間に形成される隙間の軸方向の長さをL1、前記ダンパ面と前記可動コアの前記弁座側の面との間に形成される隙間の軸方向の長さをL2とすると、
前記ニードル、前記可動コア、前記規制部および前記ダンパ部は、L1<L2の関係を満たすよう形成されている請求項1または2に記載の燃料噴射装置。
A shaft of a gap formed between the restriction surface and the restricted surface in a state in which the seal portion and the valve seat abut, and the needle contact surface and the movable core contact surface abut. Assuming that the length in the direction is L1, and the length in the axial direction of the gap formed between the damper surface and the surface on the valve seat side of the movable core is L2,
The fuel injection device according to claim 1 or 2, wherein the needle, the movable core, the restricting portion, and the damper portion are formed to satisfy a relationship of L1 <L2.
前記ニードル、前記可動コア、前記規制部および前記ダンパ部は、1<L2/L1<2の関係を満たすよう形成されている請求項3に記載の燃料噴射装置。   The fuel injection device according to claim 3, wherein the needle, the movable core, the restricting portion, and the damper portion are formed to satisfy the relationship of 1 <L2 / L1 <2. 前記可動コアは、前記固定コア側の面(412)と前記弁座側の面(411)とを接続し前記燃料通路内の燃料が流通する通孔(43)を有する請求項1〜4のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。   The movable core according to any one of claims 1 to 4, wherein the movable core has a through hole (43) for connecting the surface (412) on the fixed core side and the surface (411) on the valve seat side and circulating fuel in the fuel passage The fuel injection device according to any one of the preceding claims. 前記ダンパ面は、前記可動コアの軸(Ax3)方向に筒状に延び内縁端を通る仮想筒状面(VT1)の径方向外側に前記通孔が位置するよう環状に形成されている請求項5に記載の燃料噴射装置。   The damper surface is annularly formed so that the through hole is located radially outward of a virtual cylindrical surface (VT1) extending in a cylindrical shape in the axial (Ax3) direction of the movable core and passing through an inner edge. The fuel injection device according to 5. 前記規制面は、前記燃料通路の前記規制面に対し前記弁座側の部位における最小径(D1)より外径(D2)が小さくなるよう形成されている請求項1〜6のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。   The control surface is formed such that an outer diameter (D2) is smaller than a minimum diameter (D1) at a portion on the valve seat side with respect to the control surface of the fuel passage. The fuel injection device described in. 前記固定コア側付勢部材は、一端が前記可動コアに当接し、他端が前記ハウジングの内壁に当接した状態で設けられている請求項1〜7のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。   The fuel injection according to any one of claims 1 to 7, wherein the fixed core side biasing member is provided with one end abutting on the movable core and the other end abutting on the inner wall of the housing. apparatus. 前記規制部は、環状に形成されたばね座部(63)を有し、
前記固定コア側付勢部材は、一端が前記可動コアに当接し、他端が前記ばね座部に当接した状態で設けられている請求項1〜7のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
The restricting portion has a spring seat (63) formed in an annular shape,
The fuel injection according to any one of claims 1 to 7, wherein the fixed core side biasing member is provided with one end abutting on the movable core and the other end abutting on the spring seat portion. apparatus.
前記ニードルおよび前記可動コアと前記弁座側付勢部材との間に設けられ、前記ニードル当接面と前記可動コア当接面との間に軸方向の隙間である軸方向隙間(CL1)を形成可能な隙間形成部材(80)をさらに備える請求項1〜9のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。   An axial gap (CL1), which is an axial gap, is provided between the needle and the movable core and the valve seat biasing member, and is an axial gap between the needle abutment surface and the movable core abutment surface. 10. A fuel injection device according to any of the preceding claims, further comprising a formable clearance forming member (80).
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