JP6489437B2 - Blade member and image forming apparatus having the same - Google Patents
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Description
本発明は、クリーニング部材として用いられるブレード部材、及びこのブレード部材を備えた画像形成装置に関するものである。 The present invention relates to a blade member used as a cleaning member, and an image forming apparatus including the blade member.
従来から、電子写真式の画像形成装置では、感光体などの像担持体について、記録媒体としての転写紙や中間転写体へトナー像を転写した後の表面に付着した不必要な転写残トナーは、クリーニング手段としてのクリーニング装置によって除去している。
このクリーニング装置のクリーニング部材として、一般的に構成を簡単にでき、クリーニング性能も優れていることから、短冊形状のブレード部材、所謂、クリーニングブレードを用いたものがよく知られている。また、このようなブレード部材としては、単層構造のものや、積層構造のブレード部材が知られている。
Conventionally, in an electrophotographic image forming apparatus, an unnecessary transfer residual toner attached to a surface after transferring a toner image to a transfer paper or an intermediate transfer body as a recording medium is used for an image carrier such as a photoreceptor. It is removed by a cleaning device as a cleaning means.
As a cleaning member of this cleaning device, a configuration using a strip-shaped blade member, that is, a so-called cleaning blade is well known because it can generally be simplified in structure and has excellent cleaning performance. As such blade members, those having a single-layer structure and those having a laminated structure are known.
例えば、特許文献１には、次のようなブレード部材を用いた画像形成装置が記載されている。
被当接部材である像担持体の表面に当接させる先端稜線部であるエッジ部を有したエッジ層と、該エッジ層が積層された少なくとも一以上の層を有したバックアップ層（他の層）とが設けられたウレタンゴム等の弾性部材からなる積層構造のブレード部材である。そして、ブレード部材の基端を支持部材で支持してエッジ部を像担持体の表面に押し当て、像担持体上に残留する転写残トナー等の付着物をせき止めて掻き落とし除去するというものである。
For example,
An edge layer having an edge portion that is a tip ridge line portion to be brought into contact with the surface of the image carrier that is a member to be contacted, and a backup layer having at least one layer in which the edge layers are laminated (other layers) ) And a blade member having a laminated structure made of an elastic member such as urethane rubber. Then, the base end of the blade member is supported by a support member, the edge portion is pressed against the surface of the image carrier, and the adhering matter such as transfer residual toner remaining on the image carrier is damped and scraped off. is there.
しかし、従来、ブレード部材は、常温環境（例えば、２３℃）を中心条件として設計が行われることが多く、環境変動（温度変化）により、高温環境や低温環境で機能低下、つまりクリーニング性が低下するおそれがあった。 However, conventionally, blade members are often designed around a normal temperature environment (for example, 23 ° C.), and due to environmental fluctuations (temperature changes), the function deteriorates in a high temperature environment or a low temperature environment, that is, the cleaning property decreases. There was a risk.
上述した課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、被当接部材の表面に当接させる先端稜線部であるエッジ部を有したエッジ層と、該エッジ層が積層された少なくとも一以上の層を有したバックアップ層とが設けられた弾性部材からなる積層構造のブレード部材において、次の式１で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下であることを特徴とする。
Ａ：エッジ層の厚さ［ｍｍ］
Ｂ：バックアップ層の厚さ［ｍｍ］
Ｌ１：エッジ層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Ｌ２：バックアップ層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
In order to solve the above-described problem, the invention according to
A: Edge layer thickness [mm]
B: Backup layer thickness [mm]
L 1 : tan δ change amount of edge layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L 2 : tan δ change amount of backup layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
本発明によれば、クリーニング性の低下を抑制できるブレード部材を提供することである。 According to the present invention, it is an object to provide a blade member capable of suppressing a decrease in cleaning performance.
［実施形態１］
以下、本発明を適用したブレード部材を備えた画像形成装置として、電子写真方式のプリンタ（以下、プリンタ１００という）の一つ目の一実施形態である実施形態１について説明する。
図１は、本実施形態１に係るプリンタ１００の概略構成図である。
プリンタ１００は、フルカラー画像を形成するものであって、画像形成部１２０、中間転写装置１６０、及び給紙部１３０から主として構成されている。なお、以下の説明において、添え字Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋは、それぞれ、イエロー用、シアン用、マゼンタ用、ブラック用の部材であることを示すものである。
[Embodiment 1]
Hereinafter, as an image forming apparatus including a blade member to which the present invention is applied, an electrophotographic printer (hereinafter referred to as a printer 100), which is a first embodiment of the first embodiment, will be described.
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a
The
画像形成部１２０には、イエロートナー用のプロセスカートリッジ１２１Ｙ、シアントナー用のプロセスカートリッジ１２１Ｃ、マゼンタトナー用のプロセスカートリッジ１２１Ｍ、ブラックトナー用のプロセスカートリッジ１２１Ｂｋが設けられている。これらのプロセスカートリッジ１２１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）は、略水平方向に一列に並べて配置されている。プロセスカートリッジ１２１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）は、プリンタ１００に対して一体として着脱自在に装着される。
The
中間転写装置１６０は、複数の支持ローラに掛け渡された無端状の中間転写ベルト１６２と、一次転写ローラ１６１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）と、二次転写ローラ１６５を備えている。中間転写ベルト１６２は、各プロセスカートリッジ１２１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）の上方で、各プロセスカートリッジに設けられて表面移動する像担持体（潜像担持体）としてのドラム状の各感光体１０（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）の表面移動方向に沿って配置されている。中間転写ベルト１６２は、感光体１０（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）の表面移動に同期して表面移動する。各一次転写ローラ１６１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）は、中間転写ベルト１６２の内周面に沿って配置されており、これらの一次転写ローラ１６１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）により中間転写ベルト１６２の表面が各感光体１０（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）の表面に弱圧接している。
The intermediate transfer device 160 includes an endless
各感光体１０（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）上にトナー像を形成し、そのトナー像を中間転写ベルト１６２に転写する構成及び動作は、各プロセスカートリッジ１２１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）について実質的に同一である。ただし、カラー用の３つのプロセスカートリッジ１２１（Ｙ、Ｃ、Ｍ）に対応した一次転写ローラ１６１（Ｙ、Ｃ、Ｍ）についてはこれらを上下に揺動させる揺動機構が設けられている。揺動機構は、カラー画像が形成されないときに感光体１０（Ｙ、Ｃ、Ｍ）に中間転写ベルト１６２を接触させないように動作する。中間転写ベルト１６２の二次転写ローラ１６５よりも表面移動方向下流側であってプロセスカートリッジ１２１Ｙの上流側には、二次転写後の残留トナー等の中間転写ベルト１６２上の付着物を除去するための中間転写ベルトクリーニング装置１６７を設けている。
The configuration and operation of forming a toner image on each photoconductor 10 (Y, C, M, Bk) and transferring the toner image to the
中間転写装置１６０の上方には、各プロセスカートリッジ１２１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）に対応したトナーカートリッジ１５９（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）が略水平方向に並べて配置されている。また、プロセスカートリッジ１２１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）の下方には、帯電された感光体１０（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）の表面にレーザー光を照射して静電潜像を形成する露光装置１４０が配置されている。 Above the intermediate transfer device 160, toner cartridges 159 (Y, C, M, Bk) corresponding to the process cartridges 121 (Y, C, M, Bk) are arranged in a substantially horizontal direction. Further, below the process cartridge 121 (Y, C, M, Bk), an electrostatic latent image is formed by irradiating the surface of the charged photoconductor 10 (Y, C, M, Bk) with laser light. An exposure device 140 is arranged.
給紙部１３０は、露光装置１４０の下方に配置されている。給紙部１３０には、記録媒体としての転写紙を収容する給紙カセット１３１及び給紙ローラ１３２が設けられている。レジストローラ対１３３を経て中間転写ベルト１６２と二次転写ローラ１６５との間の二次転写ニップ部に向けて所定のタイミングで転写紙を給送する。
二次転写ニップ部の転写紙搬送方向下流側には定着装置３０が配置されており、この定着装置３０の転写紙搬送方向下流側には、排紙ローラ及び排紙された転写紙を収納する排紙収納部１３５が配置されている。
The
A fixing device 30 is disposed on the downstream side of the secondary transfer nip portion in the transfer paper conveyance direction. The discharge roller and the discharged transfer paper are accommodated on the downstream side of the fixing device 30 in the transfer paper conveyance direction. A paper
図２は、プリンタ１００が備えるプロセスカートリッジ１２１の一例の概略構成図である。ここで、各プロセスカートリッジ１２１（Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋ）の構成はほぼ同様であるので、以下の説明では色分け用の添え字Ｙ、Ｃ、Ｍ、Ｂｋを省略して、プロセスカートリッジ１２１の構成及び動作について説明する。
プロセスカートリッジ１２１は、ドラム状の感光体１０と、感光体１０の周りに配置されたクリーニング装置１、帯電部４０及び現像部５０とを備えている。
FIG. 2 is a schematic configuration diagram of an example of the
The
クリーニング装置１は、クリーニング部材として、感光体１０の回転軸方向に長尺な短冊形状の弾性部材からなる積層構造のブレード部材として、クリーニングブレード５を備えている。そして、クリーニングブレード５における、感光体１０の回転方向と直交する方向へ延びるエッジ稜線となっている先端稜線部であるエッジ部６１を感光体１０の表面に押しつけている。これにより、感光体１０表面上の転写残トナー等の不要な付着物を引き離し除去する。除去された転写残トナー等の付着物は排出スクリュ４３によってクリーニング装置１の外に排出される。
The
帯電部４０は、感光体１０と対向する帯電ローラ４１と、この帯電ローラ４１に当接して回転する帯電ローラクリーナ４２とから主として構成されている。
現像部（現像装置）５０は、感光体１０の表面にトナーを供給して静電潜像を可視像化するものであり、現像剤（キャリア、トナー）を表面に担持する現像剤担持体としての現像ローラ５１を備える。現像部５０は、この現像ローラ５１と、現像剤収容部に収容された現像剤を攪拌しながら搬送する攪拌スクリュ５２と、攪拌された現像剤を現像ローラ５１に供給しながら搬送する供給スクリュ５３と、から主として構成されている。
The charging
The developing unit (developing device) 50 supplies toner to the surface of the
以上のような構成を有する４つのプロセスカートリッジ１２１は、それぞれ単独でサービスマンやユーザにより着脱・交換が可能となっている。また、プリンタ１００から取り外した状態のプロセスカートリッジ１２１については、感光体１０、帯電部４０、現像部５０、クリーニング装置１が、それぞれ単独で新しい装置との交換が可能に構成されている。なお、プロセスカートリッジ１２１は、クリーニング装置１で回収した転写残トナーを回収する廃トナータンクを備えていてもよい。この場合、更に、プロセスカートリッジ１２１において廃トナータンクを単独で着脱・交換が可能な構成とすれば利便性が向上する。
The four
次に、プリンタ１００の動作について説明する。
プリンタ１００では、装置本体に設けられたオペレーションパネルやパーソナルコンピュータ等の外部機器からプリント命令を受け付ける。
まず、感光体１０を図２に矢印で示す移動方向（回転方向）Ａに回転させ、帯電部４０の帯電ローラ４１によって感光体１０の表面を所定の極性に一様帯電させる。帯電後の感光体１０に対し、露光装置１４０は、入力されたカラー画像データに対応して光変調されたレーザー光を、露光装置１４０から色ごとに照射し、これによって各感光体１０の表面にそれぞれ各色の静電潜像を形成する。そして、各静電潜像に対し、各色の現像部５０の現像ローラ５１から各色の現像剤を供給し、各色の静電潜像を各色の現像剤で現像し、各色に対応したトナー像を形成して可視像化する。
Next, the operation of the
The
First, the
次いで、一次転写ローラ１６１にトナー像と逆極性の転写電圧を印加することによって、中間転写ベルト１６２を挟んで感光体１０と一次転写ローラ１６１との間に一次転写電界を形成する。同時に、一次転写ローラ１６１で中間転写ベルト１６２を弱圧接することで一次転写ニップを形成する。これらの作用により、各感光体１０上のトナー像は中間転写ベルト１６２上に効率よく一次転写される。中間転写ベルト１６２上には、各感光体１０で形成された各色のトナー像が互いに重なり合うように転写され、積層トナー像が形成される。
Next, a primary transfer electric field is formed between the
中間転写ベルト１６２上に一次転写された積層トナー像に対しては、給紙カセット１３１内に収容されている転写紙が給紙ローラ１３２やレジストローラ対１３３等を経て所定のタイミングで給送される。そして、二次転写ローラ１６５にトナー像と逆極性の転写電圧を印加することにより、転写紙を挟んで中間転写ベルト１６２と二次転写ローラ１６５との間に二次転写電界を形成し、転写紙上に積層トナー像が転写される。
積層トナー像が転写された転写紙は定着装置３０に送られ、熱及び圧力で定着される。トナー像が定着された転写紙は、排紙ローラによって排紙収納部１３５に排出、載置される。
一方、一次転写後の各感光体１０上に残留する転写残トナーは、各クリーニング装置１のクリーニングブレード５によって掻き取られ、除去される。
For the laminated toner image primarily transferred onto the
The transfer paper onto which the laminated toner image has been transferred is sent to the fixing device 30 and fixed by heat and pressure. The transfer paper on which the toner image is fixed is discharged and placed in the paper
On the other hand, the transfer residual toner remaining on each photoconductor 10 after the primary transfer is scraped and removed by the
クリーニングブレード５は、図３の断面図に示すように、その基端を支持部材３で支持され、被当接部材である感光体１０の表面にエッジ部６１（先端稜線部）を当接させるものである。また、クリーニングブレード５は、エッジ部６１を有するエッジ層６と、このエッジ層６が積層されたバックアップ層７の二層から構成される積層構造のブレード部材、所謂、二層ブレードであるとともに、弾性部材からなる弾性ブレードでもある。
そして、図２に示すように、エッジ部６１を基点としたエッジ層６の外表面６２が感光体１０表面の移動方向下流側に対向し、バックアップ層７及びエッジ層６の自由端側の端面６３が感光体１０表面の移動方向上流側に対向している。つまり、図２図中、時計回りに表面移動する感光体１０表面に対して、カウンタ方向から当接するように配置されている。
As shown in the cross-sectional view of FIG. 3, the
As shown in FIG. 2, the
ここで、上述したように、従来、ブレード部材は、通常、常温環境（例えば、２３℃）を中心条件として設計が行われており、環境変動（温度変化）により、高温環境や低温環境で機能低下、つまりクリーニング性が低下するおそれがあった。
このようなクリーニング性の低下の原因の１つとして、次のようなことが考えられる。
環境変動により、ブレード部材のｔａｎδ（動的損失弾性率／動的貯蔵弾性率）が低い値となると、ブレード部材全体が振動し易くなる。これは、ｔａｎδの動的損失弾性率が小さく、動的貯蔵弾性率が大きくなり、ブレード部材を構成する材料がエネルギーを吸収し難く、高反発になるためである。
Here, as described above, conventionally, a blade member is usually designed with a normal temperature environment (for example, 23 ° C.) as a central condition, and functions in a high temperature environment or a low temperature environment due to environmental fluctuation (temperature change). There was a risk that the reduction, that is, the cleaning property may be reduced.
As one of the causes of such deterioration of the cleaning property, the following can be considered.
When the tan δ (dynamic loss elastic modulus / dynamic storage elastic modulus) of the blade member becomes a low value due to environmental fluctuation, the entire blade member is likely to vibrate. This is because the dynamic loss elastic modulus of tan δ is small, the dynamic storage elastic modulus is large, and the material constituting the blade member hardly absorbs energy and is highly repulsive.
一方、環境変動により、ｔａｎδが高い値となると、ヘタリが発生し易くなる。これは、ｔａｎδの動的損失弾性率が大きく、動的貯蔵弾性率が小さくなり、ブレード部材を構成する材料が低反発でエネルギーを吸収しやすく、永久変形が発生し易くなるためである。
そして、ブレード部材が振動し易くなったり、ヘタリが発生し易くなったりすると、像担持体とエッジ部との間をすり抜ける転写残トナー等が増加して、クリーニング性が低下してしまう。
On the other hand, when tan δ becomes a high value due to environmental fluctuations, settling tends to occur. This is because the dynamic loss elastic modulus of tan δ is large, the dynamic storage elastic modulus is small, the material constituting the blade member is low in repulsion and easily absorbs energy, and permanent deformation is likely to occur.
If the blade member is likely to vibrate or is liable to occur, the residual toner that passes through between the image carrier and the edge portion increases, and the cleaning performance deteriorates.
そこで、発明者らは、環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制できるブレード部材を提供できないか検討し、後述するクリーニングブレード５を見出した。
次に、本実施形態１のプリンタ１００に備える各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５について、複数の実施例を挙げて説明する。
Accordingly, the inventors have examined whether it is possible to provide a blade member that can suppress vibrations due to environmental fluctuations (temperature changes) and the occurrence of settling, and have found a
Next, the
（実施例１）
まず、本実施形態１のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例１について、図を用いて説明する。
図４は、本実施形態１に係る換算ｔａｎδの値：Ｘを定義する式１の説明図である。そして、図４（ａ）が、エッジ層６の厚さ：Ａ及びバックアップ層７の厚さ：Ｂの説明図、図４（ｂ）が、エッジ層６のｔａｎδの変化量：Ｌ１及びバックアップ層７のｔａｎδの変化量：Ｌ２の説明図である。
Example 1
First, Example 1 of the
FIG. 4 is an explanatory diagram of
本実施例のクリーニングブレード５では、そのエッジ層６とバックアップ層７を、次の式１で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下になるように構成することとした。
Ａ：エッジ層６の厚さ［ｍｍ］
Ｂ：バックアップ層７の厚さ［ｍｍ］
Ｌ１：エッジ層６のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Ｌ２：バックアップ層７のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
In the
A: thickness of the edge layer 6 [mm]
B: The thickness of the backup layer 7 [mm]
L 1 : tan δ change amount of edge layer 6 (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L 2 : tan δ change amount of the backup layer 7 (difference between the maximum value and the minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
ここで、エッジ層６の厚さ：Ａとバックアップ層７の厚さ：Ｂは、図４（ａ）に示すように、変形前における、クリーニングブレード５に設けたエッジ層６の感光体１０表面下流側に対向する外表面６２に垂直な方向の厚さである。
また、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１とバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は、図４（ｂ）に示すように、それぞれ環境温度が０℃から５０℃の間で変化するときの最大値と最小値の差分である。
また、クリーニングブレード５の各層を構成する部材としては、ウレタンゴム等の弾性部材を好適に用いることができる。
Here, the thickness of the edge layer 6: A and the thickness of the backup layer 7: B are the surface of the
Further, tan [delta variation of the edge layer 6: L 1 and tan [delta variation backup layer 7: L 2, as shown in FIG. 4 (b), when the environmental temperature, each varying between 50 ° C. from 0 ℃ Is the difference between the maximum and minimum values.
In addition, as a member constituting each layer of the
上記式１は、０℃から５０℃の環境における、二層ブレードのクリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値の指標として換算する換算ｔａｎδの値：Ｘを定義する計算式である。
この換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を０．２３以上０．５１以下とすることで、環境変動によって、クリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値を、大きく変動することを抑制しつつ、好適な範囲に維持できる。そして、換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を０．２３以上０．５１以下とすることで、環境変動（温度変化）によって、二層ブレードのクリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを抑制できる。このように抑制することで、クリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値を、好適な値の範囲に設定することが可能となる。
よって、クリーニング性の低下を抑制できるクリーニングブレード５を提供することができる。
The
By making the range of this converted tan δ: X to be 0.23 or more and 0.51 or less, it is preferable that the tan δ value of the
Therefore, it is possible to provide the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、ｔａｎδの測定は、動的粘弾性測定装置を用いて測定し、温度範囲については０℃から５０℃の間で測定を行い、一定周波数ないしは複数の周波数で動的貯蔵弾性率（Ｅ'）、動的損失弾性率（Ｅ"）、を測定する。これより、クリーニングブレード５に用いるウレタンゴム等の材料のｔａｎδ（動的損失正接） ＝ Ｅ'／Ｅ" を算出する。
また、クリーニングブレード５に用いる弾性部材はウレタンゴムで、換算ｔａｎδの値：Ｘが０．２３未満となる材料がないため、Ｘ（換算ｔａｎδ）は０．２３以上で検証実験を実施した。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表１に示す。
The tan δ is measured using a dynamic viscoelasticity measuring device. The temperature range is measured between 0 ° C. and 50 ° C., and the dynamic storage elastic modulus (E ′) at a constant frequency or a plurality of frequencies. ), And the dynamic loss elastic modulus (E ″) is measured. From this, tan δ (dynamic loss tangent) = E ′ / E ″ of the material such as urethane rubber used for the
Further, the elastic member used for the
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表１の具体例１〜１４、比較例１〜６の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して１０，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
Further, after leaving the evaluation machine for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 10,000 images were continuously output in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認した。
×：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, and it is severe to cleaning, even under the condition where the charging current is increased There is no cleaning defect.
◯: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in practical use.
Δ: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect was revealed on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped on the
X: After passing 10,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層６の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層７の厚さ：Ｂは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．２０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２０となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれ、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまりクリーニング不良は発生していない。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The value of this converted tan δ: X is included in the range of 0.20 or more and 0.51 or less. In the evaluation of the cleaning property, the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.). In any environment, ◎, that is, no cleaning failure has occurred.
（具体例２〜１４）
具体例１と同様に、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。そして、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、○、△のいずれかであり、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。
(Specific Examples 2-14)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X calculated from the
（比較例１〜６）
具体例１〜１４とは異なり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．５１を超えており、環境変動によりクリーニング機能が低下して、高温環境または低温環境において×、つまり転写紙（画像）上に顕在化するクリーニング不良が発生してしまった。
(Comparative Examples 1-6)
Unlike the specific examples 1 to 14, the value of the converted tan δ: X calculated from the
以上の検証結果から、式１に定義する換算ｔａｎδの値：Ｘを、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とすることで、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制できることを確認できた。 From the above verification results, the value of converted tan δ defined in Equation 1: X is set to 0.23 or more and 0.51 or less in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., thereby causing environmental fluctuations that cause cleaning failure ( It was confirmed that the vibration due to temperature change) and the occurrence of settling can be suppressed.
（実施例２）
本実施形態１のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例２について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例１のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１の、より好適な範囲を規定したことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例１と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 2)
Example 2 of the
A
Therefore, the configuration similar to that of the first embodiment and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
実施例１の構成では、従来の構成よりも、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制できる。
しかしながら、環境変動（温度変化）により、エッジ層６のｔａｎδが低い値、つまり、材料がエネルギーを吸収しにくい、高反発の値となると、エッジ部６１のスティックスリップ等の振動が生じて、エッジ部の欠けが発生し易くなる。一方、エッジ層６のｔａｎδが高い値、つまり、材料がエネルギーを吸収し易い、低反発の値となると、エッジ層６の永久変形に起因するヘタリが発生し易くなる。
In the configuration of the first embodiment, it is possible to suppress vibrations due to environmental fluctuations (temperature changes) that cause cleaning defects and the occurrence of settling compared to the conventional configuration.
However, when the tan δ of the
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例１の構成に加えて、０℃から５０℃の環境で、エッジ層６のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）：Ｌ１が０．３以上０．６５以下になるように構成することとした。
０℃から５０℃の環境で、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１を０．３以上０．６５以下とすることで、エッジ層６の環境変化に起因するエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ層６の永久変形に起因するヘタリの発生を抑制することができる。
Therefore, in the
In an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the tan δ change amount of the edge layer 6: L 1 is set to 0.3 or more and 0.65 or less, so that the vibration of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
また、クリーニングブレード５に用いる弾性部材はウレタンゴムで、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．３未満となる材料がないため、Ｌ１は０．３以上で検証を実施した。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表２に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
The elastic member used in the
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表２の具体例１〜６、比較例１〜４の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して２０，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, measurement was performed by changing the
In addition, after leaving the evaluation machine for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 20,000 images were continuously output in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認した。
×：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect is manifested on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, and there are severe conditions for cleaning, even under the condition where the charging current is increased. There is no cleaning defect.
◯: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in practical use.
[Delta]: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect appeared on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped over the
×: After passing 20,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層６の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層７の厚さ：Ｂは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．３０であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．３０となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、０℃から５０℃の間でのエッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０であり、この値は０．３以上０．６５以下の範囲に含まれる。
これらの構成により、２０，０００枚通紙するクリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまりクリーニング不良は発生していない。
これは、エッジ層６の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動することはなく、高温環境・低温環境でエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ層６の永久変形に起因するヘタリが発生していないことを示している。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
Further, the tan δ variation amount L 1 of the
With these configurations, even in the evaluation of the cleaning performance of passing 20,000 sheets, ◎, that is, defective cleaning is observed in any of the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.). It has not occurred.
This is because the value of tan δ does not fluctuate extremely due to the environmental variation (temperature change) of the
（具体例２〜６）
具体例１と同様に、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、０℃から５０℃の間でのエッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は、０．３以上０．６５以下の範囲に含まれる。
これらの構成により、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、○、△のいずれかであり、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。
これは、具体例１と同様に、エッジ層６の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動することはなく、高温環境・低温環境でエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ層６の永久変形に起因するヘタリが発生していないことを示している。
(Specific Examples 2-6)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X calculated from the
Further, the tan δ change amount L 1 of the
With these configurations, in the evaluation of the cleaning property, any of a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.) is ◎, ○, or Δ. In this case, no cleaning failure was revealed, and no cleaning failure occurred.
As in the first specific example, the value of tan δ does not fluctuate extremely due to the environmental change (temperature change) of the
（比較例１〜４）
具体例１〜６とは異なり、０℃から５０℃の間でのエッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．５１を超えており、高温環境または低温環境において×、つまり転写紙（画像）上に顕在化するクリーニング不良が発生してしまった。
これは、エッジ層６の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動して、高温環境・低温環境でエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ層６の永久変形に起因するヘタリの少なくともいずれかが発生してしまったことを示している。
(Comparative Examples 1-4)
Unlike the specific examples 1 to 6, the tan δ change amount of the
This is because the value of tan δ fluctuates extremely due to the environmental change (temperature change) of the
以上の検証結果から、０℃から５０℃の環境において、式１の換算ｔａｎδの値：Ｘを、０．２３以上０．５１以下、且つ、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１を、０．３以上０．６５以下とすることで、上記効果を奏することができることを確認できた。
すなわち、本実施例の構成とすることで、エッジ層６の環境変化に起因するエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ層６の永久変形に起因するヘタリの発生を抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the value of the converted tan δ of Expression 1: X is 0.23 or more and 0.51 or less, and the tan δ change amount L 1 of the
That is, it is confirmed that the configuration of the present embodiment can suppress the vibration of the
（実施例３）
本実施形態１のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例３について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例１のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の、より好適な範囲を規定したことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例１と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 3)
Example 3 of the
A
Therefore, the configuration similar to that of the first embodiment and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
実施例１の構成では、従来の構成よりも、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制できる。
しかしながら、環境変動（温度変化）により、バックアップ層７のｔａｎδが低い値、つまり、材料がエネルギーを吸収し難い、高反発となるとバックアップ層７の振動に起因する、トナー抜けが発生し易くなる。一方、バックアップ層７のｔａｎδが高い値、つまり材料がエネルギーを吸収し易い、低反発となるとバックアップ層７の永久変形に起因するヘタリが発生し易くなる。
In the configuration of the first embodiment, it is possible to suppress vibrations due to environmental fluctuations (temperature changes) that cause cleaning defects and the occurrence of settling compared to the conventional configuration.
However, due to environmental fluctuations (temperature changes), the tan δ of the
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例１の構成に加えて、０℃から５０℃の環境で、バックアップ層７のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）：Ｌ２が０．２以上０．５以下になるように構成することとした。
０℃から５０℃の環境で、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２を０．２以上０．５以下とすることで、バックアップ層７の振動に起因する、トナー抜け、バックアップ層７の永久変形に起因するヘタリの発生を抑制することができる。
Therefore, in the
In an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the amount of tan δ change of the backup layer 7: L 2 is 0.2 or more and 0.5 or less, so that toner is lost due to vibration of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
また、クリーニングブレード５に用いる弾性部材はウレタンゴムで、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．２未満となる材料がないため、Ｌ２は０．２以上で検証を実施した。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表３に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
The elastic member used in the
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表３の具体例１〜７、比較例１〜３の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して２０，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, measurement was performed by changing the
In addition, after leaving the evaluation machine for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 20,000 images were continuously output in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーが目視で確認できた。
×：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect is manifested on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, and there are severe conditions for cleaning, even under the condition where the charging current is increased. There is no cleaning defect.
◯: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in practical use.
[Delta]: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect appeared on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped over the
×: After passing 20,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層６の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層７の厚さ：Ｂは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２３となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、０℃から５０℃の間でバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、この値は０．２以上０．５以下の範囲に含まれる。
これらの構成により、２０，０００枚通紙するクリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまりクリーニング不良は発生していない。
これは、バックアップ層７の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動することはなく、高温環境・低温環境でバックアップ層７の振動やバックアップ層７の永久変形に起因するヘタリが発生していないことを示している。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
Further, tan [delta
With these configurations, even in the evaluation of the cleaning performance of passing 20,000 sheets, ◎, that is, defective cleaning is observed in any of the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.). It has not occurred.
This is because the value of tan δ does not fluctuate extremely due to the environmental variation (temperature change) of the
（具体例２〜７）
具体例１と同様に、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、０℃から５０℃の間でのバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は、０．２以上０．５以下の範囲に含まれる。
これらの構成により、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、○、△のいずれかであり、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。
これは、具体例１と同様に、バックアップ層７の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動することはなく、高温環境・低温環境でバックアップ層７の振動やバックアップ層７の永久変形に起因するヘタリが発生していないことを示している。
(Specific Examples 2-7)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X calculated from the
Further, tan [delta
With these configurations, in the evaluation of the cleaning property, any of a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.) is ◎, ○, or Δ. In this case, no cleaning failure was revealed, and no cleaning failure occurred.
As in the first specific example, the value of tan δ does not fluctuate extremely due to the environmental change (temperature change) of the
（比較例１〜３）
具体例１〜７とは異なり、０℃から５０℃の間でのバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．５０を超えており、高温環境または低温環境において×、つまり転写紙（画像）上に顕在化するクリーニング不良が発生してしまった。
これは、バックアップ層７の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動して、高温環境・低温環境でバックアップ層７の振動やバックアップ層７の永久変形に起因するヘタリの少なくともいずれかが発生してしまったことを示している。
(Comparative Examples 1-3)
Unlike the specific examples 1 to 7, the tan δ change amount of the
This is because the value of tan δ fluctuates extremely due to the environmental change (temperature change) of the
以上の検証結果から、０℃から５０℃の環境において、式１の換算ｔａｎδの値：Ｘを、０．２３以上０．５１以下、且つ、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２を、０．２以上０．５以下とすることで、上記効果を奏することができることを確認できた。
すなわち、本実施例の構成とすることで、バックアップ層７の振動に起因する、トナー抜け、バックアップ層７の永久変形に起因するヘタリを抑制の発生を抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, in the environment of 0 ° C. to 50 ° C., the value of the converted tan δ of Equation 1: X is 0.23 or more and 0.51 or less, and the tan δ change amount of the
That is, it was confirmed that the configuration of this example can suppress the occurrence of suppression of toner omission due to vibration of the
（実施例４）
本実施形態１のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例４について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例１〜３のクリーニングブレードとでは、次のことに係る点のみ異なる。本実施例のクリーニングブレード５が、換算ｔａｎδの値：Ｘ、エッジ層のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及びバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の、より好適な範囲を規定したことに係る点である。
したがって、実施例１〜３と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
Example 4
Example 4 of the
The
Therefore, the configurations similar to those of the first to third embodiments and the operations and effects thereof will be appropriately omitted and described. In particular, the same or similar members are denoted by the same reference symbols unless otherwise distinguished. Will be described.
実施例１〜３の構成では、従来の構成よりも、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制でき、いずれの構成でも、検証実験の具体例では、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなかった。
しかし、実施例１〜３の検証実験の具体例の中には、クリーニング性の評価が△、つまり、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレード５をすり抜けたトナーが目視で確認できる具体例があった。
このように、感光体１０上に目視できるクリーニングブレード５をすり抜けたトナーが存在すると、さらに評価を進めた経時で、画像上にクリーニング不良が発生することが予測される。すなわち、実施例１〜３の構成では、大きく温度が変動する環境で、長期間使用したときに、良好なクリーニング機能を維持することができなくなるおそれがある。
In the configurations of Examples 1 to 3, it is possible to suppress vibration due to environmental fluctuations (temperature changes) that cause cleaning defects and the occurrence of sag, compared to the conventional configurations. There was no problem in actual use because no cleaning defect was apparent on the transfer paper.
However, among the specific examples of the verification experiments of Examples 1 to 3, the evaluation of the cleaning property is Δ, that is, the toner that has passed through the
Thus, if there is toner that has passed through the
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、０℃から５０℃の環境での、換算ｔａｎδの値：Ｘ、エッジ層のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及びバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の範囲を、それぞれ次のように規定してクリーニングブレード５を構成した。
０℃から５０℃の環境で、式１に示す換算ｔａｎδの値：Ｘが０．２３以上０．３５以下、エッジ層のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．３以上０．５以下、バックアップ層のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．２以上０．３以下の範囲である。
Therefore, the
In an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the value of the converted tan δ shown in Equation 1: X is 0.23 or more and 0.35 or less, tan δ change amount of the edge layer: L 1 is 0.3 or more and 0.5 or less, backup layer of tanδ variation: L 2 is in the range of 0.2 to 0.3.
このように構成することで、環境変動（温度変化）によって、クリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを、より好適に抑制できる。また、エッジ層６の環境変化に起因する、エッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ層の永久変形に起因するヘタリの発生や、バックアップ層７の振動に起因する、トナー抜け、バックアップ層７の永久変形に起因するヘタリの発生を、より好適に抑制できる。
これらにより、クリーニングブレード５をすり抜けたトナーが感光体１０上に、目視で確認できる程、残留してしまうことを抑制できる。
よって、クリーニングブレード５は、大きく温度が変動する環境で長期間使用しても、良好なクリーニング機能を維持することができる。
With such a configuration, it is possible to more suitably suppress the tan δ value of the
Accordingly, it is possible to prevent the toner that has passed through the
Therefore, the
ここで、上記範囲に含まれる実施例１〜３の検証実験の表１〜３に記載した各具体例は、いずれもクリーニング性の評価が◎又は○のいずれか、つまり、クリーニング性の評価において、クリーニングブレード５をすり抜けたトナーが感光体１０上に確認されない。
これは、本実施例の構成では、クリーニング性の評価を１０，０００枚通紙後に行った実施例１の検証実験、及び２０，０００枚通紙後に行った実施例２、３の検証実験よりも、多い枚数を通紙した場合でもクリーニング性が安定的に維持されることを示している。
すなわち、上記構成とすることで、本実施例のクリーニングブレード５が、大きく温度が変動する環境で、良好なクリーニング機能を維持することができることを、実施例１〜３の各検証実験における検証結果からも確認できる。
Here, in each of the specific examples described in Tables 1 to 3 of the verification experiments of Examples 1 to 3 included in the above range, the evaluation of the cleaning property is either ◎ or ○, that is, in the evaluation of the cleaning property. The toner that has passed through the
This is because, in the configuration of this example, the cleaning performance was evaluated after the verification experiment of Example 1 performed after passing 10,000 sheets and the verification experiment of Examples 2 and 3 performed after passing 20,000 sheets. This also shows that the cleaning performance is stably maintained even when a large number of sheets are passed.
That is, the verification result in each verification experiment of Examples 1 to 3 indicates that the
（実施例５）
本実施形態１のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例５について、図を用いて説明する。
図５は、感光体１０に当接するクリーニングブレード５のエッジ部６１の状態についての説明図であり、図５（ａ）が、感光体１０表面とエッジ部６１が離間した状態を示している。そして、図５（ｂ）がエッジ層６のマルテンス硬度が低硬度である場合に、エッジ部６１が感光体１０表面に当接した状態を示し、図５（ｃ）がエッジ層６のマルテンス硬度が高硬度である場合に、エッジ部６１が感光体１０表面に当接した状態を示している。図６は、ビッカース圧子を押しこむときの積算応力と、試験荷重除荷時の積算応力とを示すグラフである。
(Example 5)
Example 5 of the
FIG. 5 is an explanatory diagram of the state of the
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例１〜４のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ層６のマルテンス硬度を２［Ｎ／ｍｍ２］以上としたことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例１〜４と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
In the
Therefore, the same configurations as in Examples 1 to 4 and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference symbols unless otherwise distinguished. Will be described.
クリーニングブレード５のエッジ部６１（エッジ層６）が低硬度であると、例えば、図５（ａ）の状態から図５（ｂ）に示すように当接すると、感光体１０表面と当接するエッジ部６１のニップ幅が広くなり、面圧が低下してしまう。このように面圧が低下すると、クリーニングブレード５のエッジ部６１をすり抜けるトナー外添剤を押し付けることで、メダカ・フィルミング（適宜、フィルミングという。）が発生し易くなる。
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、エッジ層６のマルテンス硬度（エッジマルテンス硬度）を２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上とした。
このように、エッジ層６のマルテンス硬度を２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上とすることで、トナー外添剤が感光体１０の表面上に固着するメダカ・フィルミングを抑制する。
If the edge portion 61 (edge layer 6) of the
Therefore, in the
As described above, by setting the Martens hardness of the
エッジ層６に有したエッジ部６１が２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上のように高硬度であると、図５（ｃ）に示すように、荷重が加わった際に生じるエッジ部６１の変形が小さくなる。そして、クリーニングブレード５を感光体１０表面に当接させたときの接触面積や、ニップ幅が小さくなる。
また、エッジ部６１が硬いため、感光体１０の回転方向に対するエッジ部６１の引き込まれ量が小さくなり、クリーニングブレード５のエッジ部６１近傍にも変形が生じ難くなる。
When the
Further, since the
ニップ幅が小さく、クリーニングブレード５のエッジ部６１近傍の変形が少ないと、エッジ部６１の感光体１０表面に対する当接状態が安定することにより、感光体１０表面上にトナー外添剤を付着させず、メダカ・フィルミングの発生を抑制することができる。また、エッジ部６１の変形が小さいとエッジ部６１かかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けの発生を抑制することもできる。
これらにより、トナー外添剤が感光体１０の表面上に固着するメダカ・フィルミングを抑制することができる。
If the nip width is small and the deformation in the vicinity of the
Accordingly, it is possible to suppress medaka filming in which the toner external additive is fixed on the surface of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表４に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（フィルミング発生の有無）
以下の条件でフィルミング発生の有無の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表４の具体例１〜８、比較例１〜３の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、温度３２℃、湿度５４％の環境にて、連続して１５，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、Ａ４の転写紙に画像面積率５％の画像を出力した。
[Evaluation method] (existence of filming)
The presence or absence of filming was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
Further, 15,000 images were output continuously in an environment of a temperature of 32 ° C. and a humidity of 54%. As an output image, an image with an image area ratio of 5% was output on A4 transfer paper.
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にもトナー外添剤の付着はほとんど見られない。
○：出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にはトナー外添剤の付着がわずかに見られる。
△：出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。しかし、感光体１０上にトナー外添剤の付着が顕著に見られる。
×：出力画像上に目視でフィルミングが観察され、異常画像となっている。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
A: Filming is not visually observed on the output image, and no abnormal image is observed. Further, the adhesion of the toner external additive is hardly seen on the
○: Filming is not visually observed on the output image, and no abnormal image is observed. A slight amount of toner external additive is observed on the
Δ: Filming is not visually observed on the output image, and no abnormal image is observed. However, the adhesion of the toner external additive is noticeable on the
X: Filming is visually observed on the output image, resulting in an abnormal image.
ここで、エッジ層６のマルテンス硬度と弾性仕事率の測定方法につて説明しておく。
エッジ層６のマルテンス硬度と弾性仕事率は、フィシャー・インストルメンツ社製、ＨＭ−２０００を用いて測定したものである。
マルテンス硬度は、先端稜線部であるエッジ部６１から２０［μｍ］の位置について、ビッカース圧子を１．０［ｍＮ］の力で１０秒間押し込み、５秒保持し、１０秒かけて抜き計測する。そして、マルテンス硬度の測定と同時に、弾性仕事率も算出する。
Here, a method for measuring the Martens hardness and the elastic power of the
The Martens hardness and elastic power of the
The Martens hardness is measured by pushing a Vickers indenter with a force of 1.0 [mN] for 10 seconds at a position 20 [μm] from the
弾性仕事率は、以下のようにして求められる特性値である。
ビッカース圧子を押し込むときの積算応力をＷｐｌａｓｔ、試験荷重除荷時の積算応力をＷｅｌａｓｔとすると、弾性仕事率は、Ｗｅｌａｓｔ／Ｗｐｌａｓｔ×１００％の式で定義される（図６参照）。
弾性仕事率が高いほど、材料に力を加えて歪を発生させてから、除荷するまでの間の塑性仕事の割合が少ない。すなわち、ゴムが力により変形した際に生じる塑性変形の割合が少ないことを表している。
The elastic power is a characteristic value obtained as follows.
If the accumulated stress when pushing in the Vickers indenter is Wplast, and the accumulated stress at the time of unloading the test load is Welast, the elastic power is defined by the equation of Welast / Wplast × 100% (see FIG. 6).
The higher the elastic work rate, the smaller the proportion of plastic work from when a force is applied to the material to generate strain until the material is unloaded. That is, the ratio of plastic deformation that occurs when rubber is deformed by force is small.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層の厚さ：Ｂは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、エッジ層６のマルテンス硬度（エッジマルテンス硬度）は５．５［Ｎ／ｍｍ２］であり、この値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は◎、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にもトナー外添剤の付着はほとんど見られない。
これは、感光体１０上にトナー外添剤を付着させず、メダカ・フィルミングの発生を抑制できたことを示している。また、エッジ部６１にかかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けを抑制できたことを示している。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
Edge layer thickness: A is 0.50 [mm], backup layer thickness: B is 1.30 [mm], tan δ variation of edge layer 6: L 1 is 0.50, tan δ of
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
Further, the Martens hardness (edge Martens hardness) of the
With these configurations, the evaluation of medaka filming when outputting 15,000 images is ◎, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. Further, the adhesion of the toner external additive is hardly seen on the
This indicates that the generation of medaka filming could be suppressed without attaching the toner external additive on the
（具体例２〜８）
エッジ層の厚さ：Ａ、バックアップ層の厚さ：Ｂ、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及びバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は、具体例１と同様であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値も０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、エッジ層６のマルテンス硬度の値は、いずれも２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は◎又は○、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にもトナー外添剤の付着はほとんど見られないか、見えたとしてもわずかである。
これは、感光体１０上にトナー外添剤を付着させず、メダカ・フィルミングの発生を抑制できたことを示している。また、エッジ部６１にかかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けを抑制できたことを示している。
(Specific Examples 2-8)
The thickness of the edge layer: A, the thickness of the backup layer: B, the tan δ change amount of the edge layer 6: L 1 , and the tan δ change amount of the backup layer 7: L 2 are the same as those in the specific example 1, and The value of the converted tan δ: X calculated from is also 0.28.
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
In addition, the Martens hardness value of the
With these configurations, the evaluation of medaka filming when 15,000 images are output is ◎ or ○, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. Further, little or no adhesion of the toner external additive is seen on the
This indicates that the generation of medaka filming could be suppressed without attaching the toner external additive on the
（比較例１〜３）
エッジ層の厚さ：Ａ、バックアップ層の厚さ：Ｂ、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及びバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は、具体例１と同様であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値も０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
しかし、具体例１〜８とは異なり、エッジ層６のマルテンス硬度（エッジマルテンス硬度）は２．０［Ｎ／ｍｍ２］未満である。
そして、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は△又は×、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されずとも感光体１０上にトナー外添剤の付着が顕著に見られたり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されたりした。
これは、感光体１０上へのトナー外添剤の付着を防ぎきれず、メダカ・フィルミングの発生を好適に抑制できない場合があることを示している。また、エッジ部６１にかかる負荷が大きくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けも抑制できいことを示している。
(Comparative Examples 1-3)
The thickness of the edge layer: A, the thickness of the backup layer: B, the tan δ change amount of the edge layer 6: L 1 , and the tan δ change amount of the backup layer 7: L 2 are the same as those in the specific example 1, and The value of the converted tan δ: X calculated from is also 0.28.
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
However, unlike the specific examples 1 to 8, the Martens hardness (edge Martens hardness) of the
The evaluation of medaka filming when 15,000 sheets of images were output was Δ or x, that is, the toner external additive was not formed on the
This indicates that the toner external additive cannot be prevented from adhering to the
以上の検証結果から、０℃から５０℃の環境において、式１の換算ｔａｎδの値：Ｘを、０．２３以上０．５１以下、且つ、エッジ層６のマルテンス硬度の値を２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上とすることで、上記効果を奏することができることを確認できた。
すなわち、本実施例の構成とすることで、メダカ・フィルミングの発生を抑制することができることを確認できた。また、エッジ部６１の変形が小さいとエッジ部６１かかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けの発生を抑制することもできることを確認できた。
そして、これらにより、トナー外添剤が感光体１０の表面上に固着するメダカ・フィルミングを抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the value of the converted tan δ of Formula 1: X is 0.23 or more and 0.51 or less, and the Martens hardness value of the
That is, it was confirmed that the occurrence of medaka filming can be suppressed by adopting the configuration of this example. Further, it was confirmed that when the deformation of the
Thus, it was confirmed that the medaka filming that the toner external additive adheres to the surface of the
（実施例６）
本実施形態１のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例６について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例５のクリーニングブレードとでは、次のことに係る点のみ異なる。本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ層６の厚さ：Ａとバックアップ層７の厚さ：Ｂとの関係と、０℃から５０℃の環境でのエッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１とバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の関係を、さらに規定したことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例５と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 6)
Example 6 of the
The
Therefore, the configuration similar to that of the fifth embodiment and the operations and effects thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
エッジ層６とバックアップ層７とが設けられている二層ブレードのバックアップ層７を薄く環境変動しやすい材料とすると、高硬度のエッジ層がブレード部材全体の姿勢及び挙動に対して支配的となり、クリーニングブレード５のヘタリや追従性の低下が問題となる。
すなわち、クリーニングブレード５全体としての挙動及びクリーニングブレード５の姿勢が、環境変動によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下する問題が発生する。
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例５の構成において、バックアップ層７の厚さ：Ｂとエッジ層６の厚さ：Ａの関係、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２とエッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１の関係が、次のようになるように構成した。
バックアップ層７の厚さ：Ｂがエッジ層６の厚さ：Ａよりも厚く（Ｂ＞Ａ）、０℃から５０℃の環境で、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２がエッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１よりも小さくなる（Ｌ２＜Ｌ１）構成である。
When the
That is, the behavior of the
Therefore, in the
The thickness of the backup layer 7: B is thicker than the edge layer 6: A (B> A), and the tan δ change amount of the
このように構成することで、バックアップ層７とエッジ層６を設けたクリーニングブレード５（二層ブレード）において、次のような効果を奏することができる。
バックアップ層７の厚さ：Ｂをエッジ層６の厚さ：Ａよりも大きくすると、クリーニングブレード５全体の挙動及びクリーニングブレード５の姿勢に対して、バックアップ層７の特性が支配的になる。加えて、バックアップ層７に用いる材料をエッジ層６に用いる材料よりも、ｔａｎδが環境変動しにくい材料にすると（Ｌ２＜Ｌ１）、次のようにしてクリーニングブレード５のクリーニング機能が低下することを抑制できる。クリーニングブレード５全体としての挙動及びクリーニングブレード５の姿勢が、環境変動（温度変化）によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下することである。
すなわち、上記構成とすることで、クリーニングブレード５全体としての挙動及びクリーニングブレード５の姿勢が、環境変動によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下することを抑制できる。
With this configuration, the cleaning blade 5 (two-layer blade) provided with the
When the thickness B of the
That is, with the above configuration, the behavior of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表５に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］
以下の条件でフィルミング発生の有無、及びヘタリによるクリーニング性への影響の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を上記表５の具体例１〜５、比較例１〜４の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
[Evaluation method]
The presence or absence of filming was evaluated under the following conditions, and the effect on the cleaning property due to settling was evaluated.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
クリーニングブレード５を７日間（１６８時間）、感光体１０に当接させた状態で放置し、当接前と当接放置後の線圧変化として、エッジ部６１（ブレードエッジ）の当接圧（線圧）を計測する。また、クリーニングブレード５を感光体１０に当接させ、クリーニングブレード５に圧力が掛かった状態で保持することで生じる、経時での当接圧の変化を比較する。なお、感光体１０に当接するときの当接圧は２０［ｇ／ｃｍ］とする。
The
そして、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響は、クリーニング不良の発生しやすい高帯電電流条件下で、クリーニング不良の発生する線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）より、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
評価環境は温度が、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）の３環境で評価を行い、最も線圧低下の大きい環境での値より判定を行っている。
◎：線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なし、余裕度大。
○：線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）以内。クリーニング性への影響なし。
△：線圧低下量５．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２５％）以上。クリーニング性への影響あり。
×：線圧低下量６．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の３０％）以上。クリーニング性への影響大。
なお、フィルミング発生の有無の評価は、実施例５と同様な評価を行った。
Further, the effect on the cleaning property due to the settling due to the change in the linear pressure is that the amount of decrease in the linear pressure at which cleaning failure occurs is 4.0 [g / cm] (the set line pressure 20%), the evaluation was made in four stages: ◎, ○, Δ, ×.
The evaluation environment is evaluated in three environments of low temperature environment (10 ° C.), normal temperature environment (23 ° C.), and high temperature environment (32 ° C.), and the determination is based on the value in the environment where the linear pressure drop is the largest. .
A: The amount of decrease in linear pressure is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). There is no effect on cleaning performance, and there is a large margin.
◯: Within linear pressure drop of 4.0 [g / cm] (20% of set linear pressure). No effect on cleaning performance.
Δ: A decrease in linear pressure of 5.0 [g / cm] (25% of the set linear pressure) or more. There is an effect on cleaning performance.
X: A decrease in linear pressure of 6.0 [g / cm] (30% of the set linear pressure) or more. Great impact on cleanability.
In addition, the same evaluation as Example 5 evaluated the presence or absence of filming generation | occurrence | production.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層の厚さＢは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２３となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、バックアップ層７の厚さ：Ｂがエッジ層６の厚さ：Ａよりも厚く（Ｂ＞Ａ）、０℃から５０℃の環境で、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２がエッジ層ｔａｎδ変化量：Ｌ１よりも小さい（Ｌ２＜Ｌ１）。
そして、エッジ層６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、実施例５の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
Edge layer thickness: A is 0.50 [mm], backup layer thickness B is 1.30 [mm], tan δ variation of edge layer 6: L 1 is 0.30, tan δ variation of
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
Further, the thickness of the backup layer 7: B is larger than the thickness of the edge layer 6: A (B> A), and the tan δ change amount of the backup layer 7: L 2 is the edge layer in an environment of 0 ° C. to 50 ° C. Tan δ change amount: smaller than L 1 (L 2 <L 1 ).
Then, the value of the Martens hardness of the
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は○、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にはトナー外添剤の付着がわずかに見られる。
また、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は◎、つまり、線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なし、余裕度大であった。
これは、感光体１０上にトナー外添剤を付着させず、メダカ・フィルミングの発生を抑制しつつ、クリーニング性に影響する線圧低下は発生していないことを示している。
With these configurations, the evaluation of medaka filming when 15,000 images are output is ○, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. A slight amount of toner external additive is observed on the
Also, the evaluation of the effect of the settling on the cleaning property due to the change in the linear pressure is ◎, that is, the linear pressure drop is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). The cleaning performance was not affected and the margin was large.
This indicates that the toner external additive is not adhered on the
（具体例２〜５）
具体例１と同様に、換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、バックアップ層７の厚さ：Ｂがエッジ層６の厚さ：Ａよりも厚く（Ｂ＞Ａ）、０℃から５０℃の環境で、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２がエッジ層ｔａｎδ変化量：Ｌ１よりも小さい（Ｌ２＜Ｌ１）。
そして、エッジ層６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、具体例１の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
(Specific examples 2 to 5)
Similar to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
Further, the thickness of the backup layer 7: B is larger than the thickness of the edge layer 6: A (B> A), and the tan δ change amount of the backup layer 7: L 2 is the edge layer in an environment of 0 ° C. to 50 ° C. Tan δ change amount: smaller than L 1 (L 2 <L 1 ).
Then, the value of the Martens hardness of the
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は◎又は○、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にはトナー外添剤の付着はほとんど見られないか、わずかに見られる状態である。
また、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は◎又は○、つまり、線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）以内。クリーニング性への影響なしであった。
これは、感光体１０上にトナー外添剤を付着させないでメダカ・フィルミングの発生を抑制しつつ、クリーニング性に影響する線圧低下は発生していないことを示している。
With these configurations, the evaluation of medaka filming when 15,000 images are output is ◎ or ○, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. Then, the toner external additive is hardly observed on the
In addition, the evaluation of the influence on the cleaning property due to the change of the linear pressure is 線 or ○, that is, the linear pressure decrease amount is 4.0 [g / cm] (20% of the set linear pressure). There was no effect on the cleaning property.
This indicates that the reduction in linear pressure that affects the cleaning property does not occur while suppressing the occurrence of medaka filming without attaching the toner external additive on the
（比較例１〜４）
換算ｔａｎδの値：Ｘは、具体例１〜５と同様に０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。また、エッジ層６のマルテンス硬度の値は、具体例１〜５と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、実施例５の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
しかし、エッジ層６の厚さ：Ａとバックアップ層７の厚さ：Ｂとの関係（Ｂ＞Ａ）と、０℃から５０℃の環境でのエッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１とバックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の関係（Ｌ２＜Ｌ１）の、少なくともいずれかが満たされていない。
(Comparative Examples 1-4)
The value of converted tan δ: X is included in the range of 0.20 or more and 0.51 or less as in the specific examples 1 to 5. The value of the Martens hardness of the
However, the relationship between the thickness of the edge layer 6: A and the thickness of the backup layer 7: B (B> A), and the tan δ change amount of the
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は◎又は○、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にはトナー外添剤の付着はほとんど見られないか、わずかに見られる状態である。
しかし、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は△又は×、つまり、線圧低下量５．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２５％）以上。クリーニング性への影響があった。
これは、高硬度のエッジ層６がブレード全体の姿勢及び挙動に対して支配的となったり、クリーニングブレード５のヘタリ、追従性の低下を招いたりして、クリーニング性に影響する線圧低下が発生していることを示している。
With these configurations, the evaluation of medaka filming when 15,000 images are output is ◎ or ○, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. In addition, the adhesion of the toner external additive is hardly seen or slightly seen on the
However, the evaluation of the influence on the cleaning property due to the settling due to the change in the linear pressure is Δ or x, that is, the linear pressure decrease amount is 5.0 [g / cm] (25% of the set linear pressure) or more. There was an effect on cleaning performance.
This is because the
以上の検証結果から、本実施例の構成にすることで、クリーニングブレード５全体としての挙動及びクリーニングブレード５の姿勢が、環境変動によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下することを抑制できることを確認できた。
From the above verification results, by adopting the configuration of the present embodiment, the behavior of the
（実施例７）
本実施形態１のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例７について説明する。
なお、本実施例のクリーニングブレード５と、実施例５のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ層６のマルテンス硬度がバックアップ層７のマルテンス硬度よりも大きいことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例５と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 7)
Example 7 of the
In the
Therefore, the configuration similar to that of the fifth embodiment and the operations and effects thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
エッジ層６とバックアップ層７とが設けられている二層ブレードの、エッジ層６とバックアップ層７が共に高硬度であると、クリーニングブレード５全体が高硬度となり、クリーニングブレード５の追従性が低下する。
これは、次の理由による。クリーニングブレード５の材料として広く用いられているウレタンゴム材は、感光体１０の表面上の付着物を掻き取る除去能力向上のためにウレタンゴム材料の硬度を硬くすると、ゴム性が低下する。したがって、バックアップ層７が高硬度であると、ゴム性が低下し清掃面の凹凸などに対するクリーニングブレード５の追従性が低下してしまうためである。
そして、クリーニングブレード５の追従低が低下するとトナーのすり抜け量が増え、クリーニング機能も低下してしまう。
If both the
This is due to the following reason. The urethane rubber material widely used as the material of the
When the tracking low of the
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例５の構成において、エッジ層６のマルテンス硬度がバックアップ層７のマルテンス硬度よりも大きくなるように構成することとした。
このようにエッジ層６の硬度をバックアップ層７の硬度よりも大きくすることで、エッジ層６とバックアップ層７の機能分離をする。
エッジ層６は、感光体１０の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取るために高硬度とし、バックアップ層７はゴム性を維持するために低硬度とし、クリーニングブレード５全体としての追従性を維持することが可能となる。
Therefore, in the
In this way, the
The
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表６に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を上記表６の具体例１〜４、比較例１〜４の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して２５，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, measurement was performed by changing the
Further, after leaving the evaluator for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 25,000 sheets of images were output continuously in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で２５，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で２５，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で２５，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーが目視で確認できた。
×：各環境で２５，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 25,000 sheets in each environment, no cleaning defect is manifested on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, even under conditions where the charging current is increased, which is severe for cleaning. There is no cleaning defect.
◯: After passing 25,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in actual use.
[Delta]: After passing 25,000 sheets in each environment, no cleaning defect was revealed on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped over the
X: After passing 25,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層６の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層７の厚さ：Ｂは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
エッジ層６のマルテンス硬度（エッジマルテンス硬度）は２．２［Ｎ／ｍｍ２］であり、この値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
そして、バックアップ層７のマルテンス硬度は０．９［Ｎ／ｍｍ２］であり、バックアップ層７のマルテンス硬度よりもエッジ層６のマルテンス硬度が高硬度である。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
The Martens hardness (edge Martens hardness) of the
The Martens hardness of the
これらの構成により、２５，０００枚通紙するクリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまり、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
これは、エッジ層６を高硬度として、感光体１０の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取り、バックアップ層７はゴム性を維持するために低硬度とし、クリーニングブレード５全体としての追従性を維持できていることを示している。
With these configurations, even in the evaluation of the cleaning performance for passing 25,000 sheets, ◎ in any environment of low temperature environment (10 ° C), normal temperature environment (23 ° C), and high temperature environment (32 ° C), that is, Even in the environment, cleaning defects do not appear on the transfer paper, and there is no problem in actual use.
This is because the
（具体例２〜４）
具体例１と同様に、エッジ層６の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層７の厚さ：Ｂは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０である。また、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値も０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
エッジ層６のマルテンス硬度は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
そして、バックアップ層７のマルテンス硬度よりもエッジ層６のマルテンス硬度が高硬度である。
(Specific examples 2 to 4)
Similar to the
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
The Martens hardness of the
The Martens hardness of the
これらの構成により、２５，０００枚通紙するクリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎又は○、つまり、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
これは、具体例１と同様に、エッジ層６を高硬度として、感光体１０の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取り、バックアップ層７はゴム性を維持するために低硬度とし、クリーニングブレード５全体としての追従性を維持できていることを示している。
With these configurations, even in the evaluation of the cleaning performance for passing 25,000 sheets, ◎ or ○ in any environment of low temperature environment (10 ° C), normal temperature environment (23 ° C), and high temperature environment (32 ° C), In any environment, there is no problem in actual use because no cleaning defect is apparent on the transfer paper.
In the same manner as in Example 1, the
（比較例１〜４）
具体例１〜４と同様に、エッジ層６の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層７の厚さ：Ｂは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０である。また、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値も０．２８となる。
しかし、バックアップ層７のマルテンス硬度よりもエッジ層６のマルテンス硬度が低硬度である。
(Comparative Examples 1-4)
As in the specific examples 1 to 4, the thickness of the edge layer 6: A is 0.50 [mm], the thickness of the backup layer 7: B is 1.30 [mm], and the tan δ variation of the
However, the Martens hardness of the
これらの構成により、２５，０００枚通紙するクリーニング性の評価において、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれかの環境で×、つまり、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化し、実使用上問題がある。
これは、具体例１〜４とは異なり、バックアップ層７よりもエッジ層６が低硬度であるため、クリーニングブレード５の追従性の低下によりクリーニング不良が発生していることを示している。
With these configurations, in the evaluation of the cleaning performance for passing 25,000 sheets, × in any one of a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), that is, either In such an environment, a cleaning defect becomes apparent on the transfer paper, and there is a problem in actual use.
This indicates that, unlike the specific examples 1 to 4, the
以上の検証結果から、本実施例の構成にすることで、エッジ層６は、感光体１０の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取るために高硬度とし、バックアップ層７はゴム性を維持するために低硬度とし、クリーニングブレード５全体としての追従性を維持できることを確認できた。
From the above verification results, by adopting the configuration of the present embodiment, the
（実施例８）
本実施形態１のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例８について説明する。
なお、本実施例のクリーニングブレード５と、実施例５のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ層６の弾性仕事率の範囲とバックアップ層の弾性仕事率の範囲を規定したことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例５と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 8)
Example 8 of the
In the
Therefore, the configuration similar to that of the fifth embodiment and the operations and effects thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
エッジ層６及びバックアップ層７の弾性仕事率が低い（変形に対する塑性仕事の割合が多い）と、クリーニングブレード５に永久変形が発生し易くなる。そして、クリーニングブレード５に永久変形が発生することによりクリーニングブレード５がヘタリ、感光体１０とエッジ部６１（ブレードエッジ）の当接圧（線圧）が低下することでクリーニング不良が発生し易くなる。
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例５の構成において、エッジ層６の弾性仕事率を４０％以上９０％以下、バックアップ層７の弾性仕事率を７０％以上９５％以下となるように構成した。
このように構成することで、クリーニング機能低下に影響を及ぼす大きな線圧低下を抑制して、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制することができる。
When the elastic power of the
Therefore, in the
With such a configuration, it is possible to suppress a large decrease in linear pressure that affects the deterioration of the cleaning function, and the deformation of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表７に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］
以下の条件でフィルミング発生の有無、及びヘタリによるクリーニング性への影響の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を上記表７の具体例１〜６、比較例１〜４の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
[Evaluation method]
The presence or absence of filming was evaluated under the following conditions, and the effect on the cleaning property due to settling was evaluated.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
クリーニングブレード５を７日間（１６８時間）、感光体１０に当接させた状態で放置し、当接前と当接放置後の線圧変化として、エッジ部６１（ブレードエッジ）の当接圧（線圧）を計測する。また、クリーニングブレード５を感光体１０に当接させ、クリーニングブレード５に圧力が掛かった状態で保持することで生じる、経時での当接圧の変化を比較する。なお、感光体１０に当接するときの当接圧は２０［ｇ／ｃｍ］とする。
The
そして、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響は、クリーニング不良の発生しやすい高帯電電流条件下で、クリーニング不良の発生する線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）より、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
評価環境は温度が、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）の３環境で評価を行い、最も線圧低下の大きい環境での値より判定を行っている。
◎：線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なし、余裕度大。
○：線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）以内。クリーニング性への影響なし。
△：線圧低下量５．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２５％）以上。クリーニング性への影響あり。
×：線圧低下量６．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の３０％）以上。クリーニング性への影響大。
Further, the effect on the cleaning property due to the settling due to the change in the linear pressure is that the amount of decrease in the linear pressure at which cleaning failure occurs is 4.0 [g / cm] (the set line pressure 20%), the evaluation was made in four stages: ◎, ○, Δ, ×.
The evaluation environment is evaluated in three environments of low temperature environment (10 ° C.), normal temperature environment (23 ° C.), and high temperature environment (32 ° C.), and the determination is based on the value in the environment where the linear pressure drop is the largest. .
A: The amount of decrease in linear pressure is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). There is no effect on cleaning performance, and there is a large margin.
◯: Within linear pressure drop of 4.0 [g / cm] (20% of set linear pressure). No effect on cleaning performance.
Δ: A decrease in linear pressure of 5.0 [g / cm] (25% of the set linear pressure) or more. There is an effect on cleaning performance.
X: A decrease in linear pressure of 6.0 [g / cm] (30% of the set linear pressure) or more. Great impact on cleanability.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層の厚さ：Ａは０．５０［ｍｍ］、バックアップ層の厚さＢは１．３０［ｍｍ］、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、バックアップ層７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０、であり、式１から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、エッジ層６の弾性仕事率は９０％、バックアップ層７の弾性仕事率は９０％であり、それぞれ、エッジ層６の弾性仕事率が４０％以上９０％以下、バックアップ層７の弾性仕事率が７０％以上９５％以下の範囲に含まれる。
そして、エッジ層６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、実施例５の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
Edge layer thickness: A is 0.50 [mm], backup layer thickness B is 1.30 [mm], tan δ variation of edge layer 6: L 1 is 0.50, tan δ variation of
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
The elastic power of the
Then, the value of the Martens hardness of the
これらの構成により、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は◎、つまり、線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なし、余裕度大であった。
これはクリーニング機能低下に影響を及ぼす、大きな線圧低下は発生しておらず、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制できていることを示している。
With these configurations, the evaluation of the influence of the set pressure on the cleaning property due to changes in the linear pressure is ◎, that is, the linear pressure drop is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). The cleaning performance was not affected and the margin was large.
This indicates that there is no significant linear pressure drop that affects the cleaning function drop, and that the deformation of the
（具体例２〜６）
具体例１と同様に、換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２８となり、０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、エッジ層６の弾性仕事率が４０％以上９０％以下、バックアップ層７の弾性仕事率が７０％以上９５％以下の範囲に含まれる。
そして、エッジ層６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、具体例１の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
(Specific Examples 2-6)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X is 0.28, which is included in the range of 0.20 to 0.51.
Further, the elastic power of the
Then, the value of the Martens hardness of the
これらの構成により、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は◎又は○、つまり、線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なしであった。
これはクリーニング機能低下に影響を及ぼす、大きな線圧低下は発生しておらず、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制できていることを示している。
With these configurations, the evaluation of the effect on the cleaning property due to the change in the linear pressure is ◎ or ◯, that is, the linear pressure drop is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). There was no effect on the cleaning property.
This indicates that there is no significant linear pressure drop that affects the cleaning function drop, and that the deformation of the
（比較例１〜４）
具体例１〜６と同様に、換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２８となり、０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
そして、エッジ層６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、具体例１の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
しかし、エッジ層６の弾性仕事率は４０％以上９０％以下の範囲に含まれるものの、バックアップ層７の弾性仕事率が７０％未満である。
この構成により、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は△又は×、つまり、線圧低下量５．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２５％）以上であり、クリーニング性への影響があった。
これはクリーニング機能低下に影響を及ぼす、大きな線圧低下は発生し、クリーニングブレード５全体の変形が塑性となり、ヘタリが発生していることを示している。
(Comparative Examples 1-4)
As in the specific examples 1 to 6, the value of the converted tan δ: X is 0.28, which is included in the range of 0.20 to 0.51.
Then, the value of the Martens hardness of the
However, although the elastic power of the
With this configuration, the evaluation of the influence on the cleaning property due to the change in the linear pressure is Δ or ×, that is, the linear pressure decrease amount is 5.0 [g / cm] (25% of the set linear pressure) or more, and the cleaning property There was an impact on.
This indicates that a large linear pressure drop that affects the cleaning function drop occurs, the deformation of the
以上の検証結果から、本実施例の構成にすることで、クリーニング機能低下に影響を及ぼす大きな線圧低下を抑制して、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, by adopting the configuration of the present embodiment, it is possible to suppress a large decrease in linear pressure that affects the deterioration of the cleaning function, and the deformation of the
以上、本実施形態１のプリンタ１００に備える各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５について、複数の実施例を挙げて説明した。
ここで、本実施形態１のプリンタ１００は、上述した各実施例のクリーニングブレード５のいずれかを備えることで、いずれかの実施例のクリーニングブレード５と同様な効果を奏することができる。
例えば、クリーニング手段のクリーニング性の低下の原因となる、環境変動（温度変化）によるブレード部材の振動やヘタリの発生を抑制でき、環境変動によりブレード部材のクリーニング機能が低下して異常画像が発生することを抑制できる。
The
Here, the
For example, the vibration of the blade member and the occurrence of settling due to environmental fluctuations (temperature changes), which cause the cleaning performance of the cleaning means to deteriorate, can be suppressed, and the cleaning function of the blade members deteriorates due to environmental fluctuations and abnormal images are generated. This can be suppressed.
以下、本実施形態１のプリンタ１００の他の特徴について、詳しく説明する。
まず、本実施形態１のプリンタ１００の、感光体１０表面を一様帯電する帯電手段である帯電部４０の特徴について説明する。
Hereinafter, other features of the
First, the characteristics of the charging
感光体等の像担持体を一様帯電させる帯電手段の帯電部材を、直流電圧に交流電圧を重畳印加する接触帯電ローラとすると、帯電電流が大きく帯電電位が安定して、高画像化、長寿命化が図れる。
しかし、帯電部材に交流電圧を印加すると、像担持体の振動により、クリーニングブレード等のブレード部材のエッジ部の振動が顕著になる。ブレード部材のエッジ部の振動が顕著になると、振動による異音の発生、ブレード部材の摩耗や欠け、像担持体の異常摩耗の原因となる。また、環境変動（温度変化）によりブレード部材に用いている材料のｔａｎδが低い値となると、この振動が発生し易くなる。
If the charging member of the charging means for uniformly charging the image bearing member such as a photoconductor is a contact charging roller that applies an AC voltage superimposed on a DC voltage, the charging current is large and the charging potential is stabilized, resulting in high image quality and long length. Life expectancy can be improved.
However, when an AC voltage is applied to the charging member, the vibration of the edge of a blade member such as a cleaning blade becomes noticeable due to the vibration of the image carrier. If the vibration of the edge portion of the blade member becomes remarkable, it may cause abnormal noise due to vibration, wear or chipping of the blade member, and abnormal wear of the image carrier. Further, when the tan δ of the material used for the blade member becomes a low value due to environmental fluctuation (temperature change), this vibration is likely to occur.
一方、本実施形態１のプリンタ１００では、本発明を適用したｔａｎδの環境依存度が低い二層ブレードであるクリーニングブレード５を用いることで、帯電ローラ４１から感光体１０表面に交流電圧を印加する帯電部４０を用いても、上記振動の発生を抑制できる。
これにより、振動による異音の発生、クリーニングブレード５の摩耗や欠け、感光体１０の異常摩耗を抑止する効果を奏することができる。
On the other hand, in the
As a result, it is possible to achieve the effects of suppressing the generation of abnormal noise due to vibration, the wear and chipping of the
次に、プリンタ１００の像担持体として備えた感光体１０について、図を用いて説明する。
図７は、プリンタ１００に備えた感光体１０の層構成の説明図であり、図７（ａ）が導電性支持体９１上に表面近傍に無機微粒子を含有した感光層９２を積層して設けた例の説明図である。図７（ｂ）が導電性支持体９１上に感光層９２と無機微粒子を含有した表面層９３を順次積層した例の説明図である。図７（ｃ）が導電性支持体９１上に電荷発生層９２１、電荷輸送層９２２を順次積層した感光層９２を配置し、更に感光層９２上に無機微粒子を含有した表面層９３を積層して設けた例の説明図である。図７（ｄ）が導電性支持体９１上に下引き層９４を設け、下引き層９４の上に電荷発生層９２１、電荷輸送層９２２を順次積層した感光層９２を積層し、更に感光層９２上に無機微粒子を含有した表面層９３を積層して設けた例の説明図である。
Next, the
FIG. 7 is an explanatory diagram of the layer structure of the
本実施形態１の感光体１０は、導電性支持体９１上に少なくとも、感光層９２と表面層９３を積層した構造であればよく、その他の層等が任意に組み合わされていても構わない。
そして、本実施形態１の感光体１０は、その表面（表面層）に無機微粒子を含有していることを特徴としている。
このように、感光体１０の表面に無機微粒子を含有することで、感光体１０表面に無機微粒子を含有することにより、感光体１０の摩耗、特に感光体１０の偏摩耗を抑制することが可能となり、プリンタ１００の高画質、高安定、高耐久化が可能となる。
The
The
As described above, by containing inorganic fine particles on the surface of the
しかし、従来の一般的な画像形成装置では、感光体の表面層に無機微粒子を含有することにより、感光体表面に微小な凹凸が生じる。そして、クリーニングブレードのエッジが、その微小な凹凸により、振動することがあり、このエッジの振動が顕著になると、振動による異音の発生、クリーニングブレードの摩耗や欠け、感光体の異常摩耗の原因となる。
一方、本実施形態１のプリンタ１００では、上記各実施例で説明したクリーニングブレード５（ｔａｎδ環境依存の低い二層ブレード）を備えることで、上記振動を抑制することができる。
これにより、本実施形態１のプリンタ１００は、感光体１０の表面に無機微粒子を含有しても、クリーニングブレード５の振動による異音の発生、クリーニングブレード５の摩耗や欠け、感光体１０の異常摩耗を抑止できるという効果を奏することができる。
However, in the conventional general image forming apparatus, minute irregularities are generated on the surface of the photoreceptor by containing inorganic fine particles in the surface layer of the photoreceptor. Then, the edge of the cleaning blade may vibrate due to the minute unevenness, and if the vibration of this edge becomes remarkable, the generation of noise due to the vibration, the wear or chipping of the cleaning blade, the abnormal wear of the photoconductor It becomes.
On the other hand, in the
As a result, even if the
次に、プリンタ１００に備える感光体１０の層構成の例について説明する。
感光体１０の層構成の例としては、次のようなものが挙げられる。図７（ａ）に示すように感光層９２が最表層となる層構成、図７（ｂ）〜（ｄ）に示すように、感光層９２の最表面に無機微粒子が含有させた表面層９３を有した層構成が挙げられる。
図７（ａ）に示すように、感光体１０の導電性支持体９１上に感光層９２を積層して設け、感光層９２が最表層となる場合は、感光層９２に無機微粒子が含有されている。ここで、感光層９２が電荷発生層９２１、電荷輸送層９２２を順次積層した構成の場合は、電荷輸送層９２２が最表層となり、電荷輸送層９２２に無機微粒子が含有される。
Next, an example of the layer configuration of the
Examples of the layer configuration of the
As shown in FIG. 7A, when the
無機微粒子としては、銅、スズ、アルミニウム、インジウムなどの金属粉末、酸化珪素、シリカ、酸化錫、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化インジウム、酸化アンチモン、酸化ビスマス、アンチモンをドープした酸化錫、錫をドープした酸化インジウム等の金属酸化物、チタン酸カリウムなどの無機材料が挙げられる。特に金属酸化物が良好であり、さらには、酸化珪素、酸化アルミニウム、酸化チタン等が有効に使用できる。 Inorganic fine particles include metal powders such as copper, tin, aluminum, indium, silicon oxide, silica, tin oxide, zinc oxide, titanium oxide, indium oxide, antimony oxide, bismuth oxide, tin oxide doped with antimony, tin Metal oxides such as indium oxide, and inorganic materials such as potassium titanate. In particular, metal oxides are good, and silicon oxide, aluminum oxide, titanium oxide and the like can be used effectively.
無機微粒子の平均一次粒径は、０．０１〜０．５［μｍ］であることが表面層９３の光透過率や耐摩耗性の点から好ましい。
無機微粒子の平均一次粒径が０．０１［μｍ］以下の場合は、耐摩耗性の低下、分散性の低下等を引き起こし、０．５［μｍ］以上の場合には、分散液中において無機微粒子の沈降性が促進されたり、トナーのフィルミングが発生したりする可能性がある。
無機微粒子の添加量は、高いほど耐摩耗性が高いので良好であるが、高すぎる場合には残留電位の上昇、保護層の書き込み光透過率が低下し、副作用を生じる場合がある。
従って、概ね全固形分に対して、３０重量％以下、好ましくは２０重量％以下である。その下限値は、通常、３重量％である。
The average primary particle size of the inorganic fine particles is preferably 0.01 to 0.5 [μm] from the viewpoint of the light transmittance and wear resistance of the
When the average primary particle size of the inorganic fine particles is 0.01 [μm] or less, it causes a decrease in wear resistance, a decrease in dispersibility, etc., and when it is 0.5 [μm] or more, the inorganic fine particles are inorganic in the dispersion. There is a possibility that sedimentation of fine particles is promoted and toner filming may occur.
The higher the amount of inorganic fine particles added, the better the wear resistance and the better. However, when the amount is too high, the residual potential increases and the write light transmittance of the protective layer decreases, which may cause side effects.
Therefore, it is generally 30% by weight or less, preferably 20% by weight or less, based on the total solid content. The lower limit is usually 3% by weight.
また、これらの無機微粒子は少なくとも一種の表面処理剤で表面処理させることが可能であり、そうすることが無機微粒子の分散性の面から好ましい。
無機微粒子の分散性の低下は残留電位の上昇だけでなく、塗膜の透明性の低下や塗膜欠陥の発生、さらには耐摩耗性の低下をも引き起こすため、高耐久化あるいは高画質化を妨げる大きな問題に発展する可能性がある。
Further, these inorganic fine particles can be surface-treated with at least one kind of surface treatment agent, and it is preferable from the viewpoint of dispersibility of the inorganic fine particles.
A decrease in the dispersibility of inorganic fine particles not only increases the residual potential, but also decreases the transparency of the coating, causes defects in the coating, and decreases the wear resistance. It can develop into a big problem to hinder.
次に、図７（ｂ）〜（ｄ）に示すように、感光層９２の最表面に無機微粒子を含有させた表面層９３を設けた感光体１０について説明する。
表面層９３は、少なくとも無機微粒子とバインダー樹脂で構成される。
Next, as shown in FIGS. 7B to 7D, the
The
無機微粒子としては、上述した感光層９２が最表層となる場合と同様なものを使用できる。
また、無機微粒子の平均一次粒径についても、上述した感光層９２が最表層となる場合と同様なものが好ましい。
また、無機微粒子の平均一次粒径が０．０１［μｍ］以下の場合は、耐摩耗性の低下、分散性の低下等を引き起こし、０．５［μｍ］以上の場合には、分散液中において無機微粒子の沈降性が促進されたり、トナーのフィルミングが発生したりする可能性がある。
As the inorganic fine particles, those similar to the case where the
Further, the average primary particle size of the inorganic fine particles is preferably the same as that in the case where the
In addition, when the average primary particle size of the inorganic fine particles is 0.01 [μm] or less, it causes a decrease in abrasion resistance, a decrease in dispersibility, and the like. In this case, the sedimentation property of the inorganic fine particles may be promoted or toner filming may occur.
表面層９３中の無機微粒子濃度は、高いほど耐摩耗性が高いので良好であるが、高すぎる場合には残留電位の上昇、保護層の書き込み光透過率が低下し、副作用を生じる場合がある。
従って、概ね全固形分に対して、５０重量％以下、好ましくは３０重量％以下である。その下限値は、通常、５重量％である。
The higher the concentration of the inorganic fine particles in the
Therefore, it is approximately 50% by weight or less, preferably 30% by weight or less, based on the total solid content. The lower limit is usually 5% by weight.
また、これらの無機微粒子は少なくとも一種の表面処理剤で表面処理させることが可能であり、そうすることが無機微粒子の分散性の面から好ましい。
無機微粒子の分散性の低下は残留電位の上昇だけでなく、塗膜の透明性の低下や塗膜欠陥の発生、さらには耐摩耗性の低下をも引き起こすため、高耐久化あるいは高画質化を妨げる大きな問題に発展する可能性がある。
Further, these inorganic fine particles can be surface-treated with at least one kind of surface treatment agent, and it is preferable from the viewpoint of dispersibility of the inorganic fine particles.
A decrease in the dispersibility of inorganic fine particles not only increases the residual potential, but also decreases the transparency of the coating, causes defects in the coating, and decreases the wear resistance. It can develop into a big problem to hinder.
表面処理剤としては、従来用いられている表面処理剤を使用することができるが、無機微粒子の絶縁性を維持できる表面処理剤が好ましい。
例えば、チタネート系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、ジルコアルミネート系カップリング剤、高級脂肪酸等、あるいはこれらとシランカップリング剤との混合処理や、Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、シリコーン、ステアリン酸アルミニウム等、あるいはそれらの混合処理が無機微粒子の分散性及び画像ボケの点からより好ましい。
シランカップリング剤による処理は、画像ボケの影響が強くなるが、上記の表面処理剤とシランカップリング剤との混合処理を施すことによりその影響を抑制できる場合がある。
As the surface treatment agent, a conventionally used surface treatment agent can be used, but a surface treatment agent capable of maintaining the insulating properties of the inorganic fine particles is preferable.
For example, titanate coupling agents, aluminum coupling agents, zircoaluminate coupling agents, higher fatty acids, etc., or mixed treatment of these with silane coupling agents, Al2O3, TiO2, ZrO2, silicone, aluminum stearate Or a mixture treatment thereof is more preferable from the viewpoint of dispersibility of inorganic fine particles and image blur.
The treatment with the silane coupling agent is strongly influenced by image blur, but the influence may be suppressed by performing a mixing treatment of the surface treatment agent and the silane coupling agent.
表面処理剤の量については、用いる無機微粒子の平均一次粒径によって異なるが、３〜３０ｗｔ％が適しており、５〜２０ｗｔ％がより好ましい。表面処理量がこれよりも少ないと無機微粒子の分散効果が得られず、また多すぎると残留電位の著しい上昇を引き起こす。これら無機微粒子の材料は単独もしくは２種類以上混合して用いられる。 The amount of the surface treatment agent varies depending on the average primary particle size of the inorganic fine particles used, but is preferably 3 to 30 wt%, more preferably 5 to 20 wt%. If the surface treatment amount is less than this, the dispersion effect of the inorganic fine particles cannot be obtained, and if it is too much, the residual potential is significantly increased. These inorganic fine particle materials may be used alone or in combination of two or more.
これら無機微粒子の材料は、適当な分散機を用いることにより分散できる。分散液中での無機微粒子の平均粒径は、１［μｍ］以下、好ましくは０．５［μｍ］以下にあること表面層９３の透過率の点から好ましい。
These inorganic fine particle materials can be dispersed by using an appropriate disperser. The average particle size of the inorganic fine particles in the dispersion is preferably 1 [μm] or less, and preferably 0.5 [μm] or less from the viewpoint of the transmittance of the
次に、本実施形態１のプリンタ１００に好適に用いることができるトナーについて、図を用いて説明する。
図８は、トナーの円形度の測定方法の説明図であり、図８（ａ）が実際のトナー投影形状の周囲長：Ｃ１と粒子投影面積：Ｓの説明図、図８（ｂ）が図８（ａ）の粒子投影面積：Ｓと同じ面積の真円の外周長：Ｃ２の説明図である。
本実施形態１のプリンタ１００に用いるトナーとしては、画質向上のために、高円形化、小粒径化がし易い懸濁重合法、乳化重合法、分散重合法により製造された重合トナーを用いるのが好ましい。特に、円形度が０．９７以上、体積平均粒径５．５［μｍ］以下の重合トナーを用いるのが好ましい。平均円形度が０．９７以上、体積平均粒径５．５［μｍ］のものを用いることにより、より高解像度の画像を形成することができる。
Next, toner that can be suitably used in the
8A and 8B are explanatory diagrams of a method for measuring the circularity of the toner. FIG. 8A is an explanatory diagram of the perimeter length C1 and the particle projected area S of the actual toner projection shape, and FIG. 8A is an explanatory diagram of the outer peripheral length C2 of a perfect circle having the same area as the grain projected area S. FIG.
As the toner used in the
ここでいう「円形度」は、フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ−２０００（東亜医用電子株式会社製、商品名）により計測した平均円形度である。具体的には、容器中の予め不純固形物を除去した水１００〜１５０［ｍｌ］中に、分散剤として界面活性剤、好ましくはアルキルベンゼンスルフォン酸塩を０．１〜０．５［ｍｌ］加え、更に測定試料（トナー）を０．１〜０．５［ｇ］程度加える。その後、このトナーが分散した懸濁液を、超音波分散器で約１〜３分間分散処理し、分散液濃度が３０００〜１［万個／μｌ］となるようにしたものを上述の分析装置にセットして、トナーの形状及び分布を測定する。
そして、この測定結果に基づき、図８（ａ）に示す実際のトナー投影形状の外周長をＣ１、その投影面積をＳとし、この投影面積Ｓと同じ面積の図８（ｂ）に示す真円の外周長をＣ２としたときのＣ２／Ｃ１を求め、その平均値を円形度とした。
The “circularity” here is an average circularity measured by a flow type particle image analyzer FPIA-2000 (trade name, manufactured by Toa Medical Electronics Co., Ltd.). Specifically, a surfactant, preferably an alkylbenzene sulfonate, is added in an amount of 0.1 to 0.5 [ml] as a dispersant in 100 to 150 [ml] of water from which impure solids have been removed in advance. Further, about 0.1 to 0.5 [g] of a measurement sample (toner) is added. Thereafter, the suspension in which the toner is dispersed is subjected to a dispersion treatment with an ultrasonic disperser for about 1 to 3 minutes so that the concentration of the dispersion becomes 3000 to 1 [10,000 / μl]. To measure the shape and distribution of the toner.
Based on the measurement results, the outer peripheral length of the actual toner projection shape shown in FIG. 8A is C1, the projection area is S, and the perfect circle shown in FIG. C2 / C1 was obtained when the outer peripheral length of C2 was C2, and the average value was defined as the circularity.
体積平均粒径については、コールターカウンター法によって求めることが可能である。具体的には、コールターマルチサイザー２ｅ型（コールター社製）によって測定したトナーの個数分布や体積分布のデータを、インターフェイス（日科機社製）を介してパーソナルコンピュータに送って解析するのである。より詳しくは、１級塩化ナトリウムを用いた１％ＮａＣｌ水溶液を電解液として用意する。そして、この電解水溶液１００〜１５０［ｍｌ］中に分散剤として界面活性剤、好ましくはアルキルベンゼンスルフォン酸塩を０．１〜５［ｍｌ］加える。更に、これに被検試料としてのトナーを２〜２０［ｍｇ］加え、超音波分散器で約１〜３［分間］分散処理する。
そして、別のビーカーに電解水溶液１００〜２００［ｍｌ］を入れ、その中に分散処理後の溶液を所定濃度になるように加えて、上記コールターマルチサイザー２ｅ型にかける。
The volume average particle diameter can be determined by a Coulter counter method. Specifically, toner number distribution and volume distribution data measured by a Coulter Multisizer 2e type (manufactured by Coulter) are sent to a personal computer via an interface (manufactured by Nikkaki Co., Ltd.) for analysis. More specifically, a 1% NaCl aqueous solution using first grade sodium chloride is prepared as an electrolytic solution. Then, 0.1 to 5 [ml] of a surfactant, preferably alkylbenzene sulfonate, is added as a dispersant to 100 to 150 [ml] of the electrolytic aqueous solution. Further, 2 to 20 [mg] of toner as a test sample is added thereto, and dispersion treatment is performed for about 1 to 3 [minutes] with an ultrasonic disperser.
Then, 100 to 200 [ml] of the electrolytic aqueous solution is put into another beaker, and the solution after the dispersion treatment is added to the beaker so as to have a predetermined concentration, and the Coulter Multisizer 2e type is applied.
アパーチャーとしては、１００［μｍ］のものを用い、５０，０００個のトナー粒子の粒径を測定する。
チャンネルとしては、２．００〜２．５２［μｍ］未満；２．５２〜３．１７［μｍ］未満；３．１７〜４．００［μｍ］未満；４．００〜５．０４［μｍ］未満；５．０４〜６．３５［μｍ］未満；６．３５〜８．００［μｍ］未満；８．００〜１０．０８［μｍ］未満；１０．０８〜１２．７０［μｍ］未満；１２．７０〜１６．００［μｍ］未満；１６．００〜２０．２０［μｍ］未満；２０．２０〜２５．４０［μｍ］未満；２５．４０〜３２．００［μｍ］未満；３２．００〜４０．３０［μｍ］未満の１３チャンネルを使用し、粒径２．００［μｍ］以上３２．０［μｍ］以下のトナー粒子を対象とする。そして、「体積平均粒径＝ΣＸｆＶ／ΣｆＶ」という関係式に基づいて、体積平均粒径を算出する。但し、「Ｘ」は各チャンネルにおける代表径、「Ｖ」は各チャンネルの代表径における相当体積、「ｆ」は各チャンネルにおける粒子個数である。
The aperture is 100 [μm], and the particle size of 50,000 toner particles is measured.
As a channel, it is less than 2.00-2.52 [micrometer]; 2.52-less than 3.17 [micrometer]; 3.17-less than 4.00 [micrometer]; 4.00-5.04 [micrometer] Less than 5.04 to 6.35 [μm]; 6.35 to less than 8.00 [μm]; 8.00 to less than 10.08 [μm]; 10.08 to less than 12.70 [μm]; 12.70 to less than 16.00 [μm]; 16.00 to less than 20.20 [μm]; 20.20 to less than 25.40 [μm]; 25.40 to less than 32.00 [μm]; Using 13 channels of 00 to less than 40.30 [μm], toner particles with a particle size of 2.00 [μm] or more and 32.0 [μm] or less are targeted. Then, the volume average particle diameter is calculated based on the relational expression “volume average particle diameter = ΣXfV / ΣfV”. However, “X” is the representative diameter in each channel, “V” is the equivalent volume in the representative diameter of each channel, and “f” is the number of particles in each channel.
［実施形態２］
次に、本発明を適用したブレード部材を備えたプリンタ１００の二つ目の実施形態である実施形態２について説明する。
[Embodiment 2]
Next, a second embodiment of the
なお、本実施形態２と、上述した実施形態１とでは、プリンタ１００に備えたクリーニング装置１のクリーニングブレード５に係る点のみ異なる。具体的には、実施形態１ではクリーニングブレードが、エッジ部を有するエッジ層と、このエッジ層が積層されたバックアップ層の二層から構成される二層構造の二層ブレードであった。これに対し、本実施形態２ではクリーニングブレード５が、エッジ部６１を有するエッジ層６と、このエッジ層６が積層されたバックアップ層７が、二層以上の層からなる多層構造のブレード部材である。
したがって、本実施形態２では、実施形態１のプリンタ、クリーニング装置、帯電部、感光体、トナーの構成と同様な、プリンタ１００、クリーニング装置１、帯電部４０、感光体１０、トナーの構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明する。また、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
The second embodiment is different from the first embodiment described above only in respect of the
Therefore, in the second embodiment, the
以下、本実施形態２のプリンタ１００に備えたクリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５について、複数の実施例を挙げて説明する。
Hereinafter, the
（実施例１）
まず、本実施形態２のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例１について、図を用いて説明する。
図９は、本実施形態２に係る換算ｔａｎδの値を定義する式２、及び式３の説明図である。そして、図９（ａ）が、バックアップ層７が二層からなる場合の、エッジ層６の厚さ：Ａ、及びバックアップ層７（厚さ：Ｂ）に有した第一バックアップ層７Ｂ１の厚さ：Ｂ１と第二バックアップ層７Ｂ２の厚さ：Ｂ２の説明図である。また、図９（ｂ）が、エッジ層６のｔａｎδの変化量：Ｌ１、及びバックアップ層７に有した第一バックアップ層７Ｂ１のｔａｎδの変化量：ＬＢ１と第二バックアップ層７Ｂ２のｔａｎδの変化量：ＬＢ２の説明図である。
Example 1
First, Example 1 of the
FIG. 9 is an explanatory diagram of
上述した実施形態１で説明したような二層ブレードでは、エッジ層のtanδの変化量が非常に大きい場合（０．８以上）、二層構造であるとバックアップ層のtanδの変化量を非常に小さく、また、バックアップ層の厚さを非常に厚くしなければならない。そして、tanδを小さくするにも材料的に限界があり、小さくしすぎると他の物性が変化するおそれがある。また、バックアップ層を厚くしすぎると、クリーニングブレードの柔軟性（追従性）が失われクリーニング機能が低下するおそれもある。加えて、クリーニング装置やプロセスカートリッジが大型化するおそれもある。 In the two-layer blade as described in the first embodiment, when the amount of change in tan δ in the edge layer is very large (0.8 or more), the amount of change in tan δ in the backup layer is very large when the two-layer structure is used. It must be small and the backup layer must be very thick. Further, there is a material limit in reducing tan δ, and if it is too small, other physical properties may change. Moreover, if the backup layer is too thick, the cleaning blade may lose flexibility (followability) and the cleaning function may be deteriorated. In addition, the cleaning device and the process cartridge may be increased in size.
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、バックアップ層７を二層以上（二層）の積層構造としている。そして、エッジ層６と、二層以上からなるバックアップ層７を、次の式２、及び式３で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下になるように構成することとした。
Ａ：エッジ層の厚さ［ｍｍ］
Ｂ（Ｂ１，Ｂ２…）：バックアップ層の厚さ［ｍｍ］
Ｌ１：エッジ層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
ＬＢ１，ＬＢ２…：バックアップ層に有する各層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Therefore, in the
A: Edge layer thickness [mm]
B (B1, B2 ...): Backup layer thickness [mm]
L 1 : tan δ change amount of edge layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L B1 , L B2 ...: Tan δ change amount of each layer in the backup layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
ここで、エッジ層６の厚さ：Ａとバックアップ層７の厚さ：Ｂは、図９（ａ）に示すように、変形前における、クリーニングブレード５に設けたエッジ層６の感光体１０表面下流側に対向する外表面６２に垂直な方向の厚さである。そして、バックアップ層７（厚さ：Ｂ）に有した第一バックアップ層７Ｂ１の厚さがＢ１で、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さがＢ２である。
また、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は、図９（ｂ）に示すように環境温度が０℃から５０℃の間で変化するときの最大値と最小値の差分である。そして、バックアップ層７に有した第一バックアップ層７Ｂ１のｔａｎδ変化量：ＬＢ１、第二バックアップ層７Ｂ２のｔａｎδ変化量：ＬＢ２は、図９（ｂ）に示すように、それぞれ環境温度が０℃から５０℃の間で変化するときの最大値と最小値の差分である。
また、クリーニングブレード５の各層を構成する部材としては、実施形態１と同様に、ウレタンゴム等の弾性部材を好適に用いることができる。
Here, the thickness of the edge layer 6: A and the thickness of the backup layer 7: B are the surface of the
Further, the tan δ variation amount L 1 of the
Further, as a member constituting each layer of the
上記式２、及び式３は、バックアップ層７が二層以上の多層構造のブレード部材の０℃から５０℃の環境における、積層構造のブレード部材全体としてのｔａｎδの値の指標として換算する換算ｔａｎδの値：Ｘを定義する計算式である。
これらで定義する換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とすることで、例え、エッジ層のｔａｎδの値を非常に大きくした場合であっても、各バックアップ層のtanδの変化量を非常に小さくする必要がない。また、各バックアップ層の厚さを非常に厚くする必要もない。そして、tanδを小さくしすぎて、他の物性が変化するおそれも払しょくできる。
また、バックアップ層７を厚くしすぎて、クリーニングブレード５の柔軟性が失われクリーニング機能が低下するおそれも払しょくできる。加えて、クリーニング装置１やプロセスカートリッジ１２１が大型化するおそれも払しょくできる。
The
For example, when the tan δ value of the edge layer is made very large by setting the range of the converted tan δ defined by these: X to 0.23 or more and 0.51 or less in an environment of 0 ° C. to 50 ° C. Even so, it is not necessary to make the amount of change in tan δ of each backup layer very small. Moreover, it is not necessary to make the thickness of each backup layer very thick. Further, it is possible to reduce the risk of other physical properties changing by making tan δ too small.
Further, it is possible to eliminate the possibility that the
すなわち、上記式２、及び式３で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とし、バックアップ層７を二層以上の積層構造とする。これにより、エッジ層６と、二層以上の層を有したバックアップ層７とからなるクリーニングブレード５においても、実施形態１と同様に、環境変動（温度変化）によって、積層構造のブレード全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを抑制できる。
よって、エッジ層６と、二層以上の層を有したバックアップ層７とからなる積層構造のブレード部材においても、クリーニング性の低下を抑制できる。
また、バックアップ層７を単一材料で厚く、ｔａｎδを小さくしなくても、環境変動に対するクリーニグ機能の低下を抑制することができる。
That is, the range of the value of converted tan δ defined by the
Therefore, even in a blade member having a laminated structure including the
Further, even if the
なお、本実施例では、バックアップ層７が第一バックアップ層７Ｂ１と第二バックアップ層７Ｂ２の二層からなるクリーニングブレード５について説明するが、二層以上であれば、例えば三層からなるものにも適用可能である。
そのときには、上記式３を、バックアップ層７を構成する各バックアップ層の構成に合わせて変更すれば良い。
In the present embodiment, the
At that time,
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、ｔａｎδの測定は、実施形態１と同様に、動的粘弾性測定装置を用いて測定し、温度範囲については０℃から５０℃の間で測定を行い、一定周波数ないしは複数の周波数で動的貯蔵弾性率（Ｅ'）、動的損失弾性率（Ｅ"）、を測定する。これより、クリーニングブレード５に用いるウレタンゴム等の材料のｔａｎδ（動的損失正接） ＝ Ｅ'／Ｅ" を算出する。
また、クリーニングブレード５に用いる弾性部材はウレタンゴムで、換算ｔａｎδの値：Ｘが０．２３未満となる材料がないため、Ｘ（換算ｔａｎδ）は０．２３以上で検証実験を実施した。
Next, a verification experiment performed for verifying the effect of the
Note that tan δ is measured using a dynamic viscoelasticity measuring apparatus as in the first embodiment, and the temperature range is measured between 0 ° C. and 50 ° C., and the tan δ is moved at a constant frequency or a plurality of frequencies. Storage elastic modulus (E ′) and dynamic loss elastic modulus (E ″) are measured. From this, tan δ (dynamic loss tangent) of a material such as urethane rubber used for the
Further, the elastic member used for the
ここで、検証実験に用いたブレードタイプが三層構造の本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表８に示す。なお、上述した実施形態１の実施例１との違いを明確にするために、表８には、実施形態１の実施例１の説明に用いたブレードタイプが二層構造の表１の値を、参考例(具体例)、及び参考比較例（比較例）として、合わせて記載している。
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表８の具体例１〜８、比較例１〜３の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して１０，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
Further, after leaving the evaluation machine for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 10,000 images were continuously output in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認した。
×：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, and it is severe to cleaning, even under the condition where the charging current is increased There is no cleaning defect.
◯: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in practical use.
Δ: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect was revealed on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped on the
X: After passing 10,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層６の厚さ：Ａは０．０１［ｍｍ］、バックアップ層７に有した第一バックアップ層７Ｂ１の厚さ：Ｂ１は０．１０［ｍｍ］、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さ：Ｂ２は１．７０［ｍｍ］である。また、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．８０、バックアップ層７に有したバックアップ層７Ｂ１のｔａｎδ変化量：ＬＢ１は０．６０、バックアップ層７Ｂ２のｔａｎδ変化量：ＬＢ２は０．２０である。そして、式２、及び式３から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２３となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれ、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまりクリーニング不良は発生していない。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The thickness of the edge layer 6: A is 0.01 [mm], the thickness of the first backup layer 7 B1 having the backup layer 7: B 1 is 0.10 [mm], the thickness of the second backup layer 7 B2 is: B 2 is 1.70 [mm]. Further, the tan δ change amount of the edge layer 6: L 1 is 0.80, the tan δ change amount of the
The value of this converted tan δ: X is included in the range of 0.20 or more and 0.51 or less. In the evaluation of the cleaning property, the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.). In any environment, ◎, that is, no cleaning failure has occurred.
（具体例２〜８）
具体例１と同様に、式２、及び式３から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。そして、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも○、△のいずれかであり、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。
(Specific Examples 2-8)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X calculated from the
（比較例１〜３）
具体例１〜８とは異なり、式２、及び式３から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．５１を超えており、環境変動によりクリーニング機能が低下して、高温環境または低温環境において×、つまり転写紙上に顕在化するクリーニング不良が発生してしまった。
(Comparative Examples 1-3)
Unlike the specific examples 1 to 8, the value of the converted tan δ: X calculated from the
以上の検証結果から、式２、及び式３で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘを、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とすることで、次のような効果を奏することができることを確認できた。
バックアップ層７を二層以上の積層構造とする。これにより、バックアップ層７を単一材料で厚く、tanδを小さくしなくても、環境変動（温度変化）に対するクリーニグ機能の低下を抑制することができる。
また、バックアップ層７を二層以上の積層構造とする。バックアップ層７を単一材料で厚く、tanδを小さくしなくても、環境変動（温度変化）に対するクリーニグ機能の低下を抑制することができる。
From the above verification results, the following effects can be achieved by setting the value of the converted tan δ defined by
The
Further, the
（実施例２）
次に、本実施形態２のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例２について、図を用いて説明する。
図１０は、本実施形態２に係るクリーニングブレード５の積層構造の例の説明図であり、図１０（ａ）がクリーニングブレード５の全体が三層構造となっている例、図１０（ｂ）〜（ｆ）がエッジ部６１近傍のみが三層構造となっている例である。図１１は、本実施形態２に係るクリーニングブレード５の断面説明図ある。
(Example 2)
Next, Example 2 of the
FIG. 10 is an explanatory diagram of an example of the laminated structure of the
実施例１では、図１０（ａ）に示すように、クリーニングブレードの全体が三層構造となっていたが、本実施例のクリーニングブレード５は、図１０（ｂ）〜（ｆ）に示すようにエッジ部６１近傍のみが三層構造となっていることに係る点のみ異なる。
したがって、実施例１と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
In Example 1, as shown in FIG. 10A, the entire cleaning blade has a three-layer structure. However, the
Therefore, the configuration similar to that of the first embodiment and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
クリーニングブレードの全体が三層構造となっている構成では、エッジ層の温度変化によるtanδ変化が大きいと、バックアップ層の温度変化によるtanδの変化が小さくても、ブレード部材全体の姿勢や挙動に対してエッジ層の寄与が大きくなり易い。これにより、環境変動（温度変化）によってクリーニング機能が低下するおそれがある。 In a configuration in which the entire cleaning blade has a three-layer structure, if the tan δ change due to the temperature change of the edge layer is large, even if the tan δ change due to the temperature change of the backup layer is small, the attitude and behavior of the entire blade member Therefore, the contribution of the edge layer tends to be large. As a result, the cleaning function may be deteriorated due to environmental fluctuation (temperature change).
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、図１０（ｂ）〜（ｆ）に示すようにエッジ部６１近傍（ブレードエッジ先端部）のみを三層構造としている。
エッジ部６１近傍のみを積層構造とすることで、クリーニングブレード５全体の姿勢や挙動が、バックアップ層７に依存することとなる。これにより、バックアップ層７の温度変化によるtanδ変化量を小さくすることで、クリーニングブレード５のヘタリや、クリーニングブレード５全体の振動や姿勢変化によるクリーニング機能の低下を抑制することができる。
Therefore, in the
By adopting a laminated structure only in the vicinity of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表９に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, specific examples and comparative examples of the
ここで、図１０を用いて、クリーニングブレード５のブレードタイプとして、クリーニングブレード５全体を三層構造とした例と、エッジ部６１近傍（ブレードエッジ先端部）のみを三層構造とした例について説明しておく。
図１０（ａ）は、クリーニングブレード５全体が三層構造となっており、エッジ層６、バックアップ層７に有した第一バックアップ層７B１、第二バックアップ層７B２が、図１１に示すクリーニングブレード５の長さ：Ｄの全域で、それぞれ均一な厚さとなっている。
また、換算ｔａｎδ：Ｘを求めるときの各層の厚さは、エッジ層６の厚さがＡ、第一バックアップ層７Ｂ１の厚さがＢ１、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さがＢ２である。
なお、このブレードタイプを、上記表９ではブレードタイプを「三層（ａ）」と記載している。
Here, as an example of the blade type of the
In FIG. 10A, the
The thickness of each layer when obtaining the converted tan δ: X is as follows: the thickness of the
This blade type is described as “three layers (a)” in Table 9 above.
図１０（ｂ）は、エッジ部６１近傍のみが三層構造となっており、第二バックアップ層７B２の外表面６２側の境界が、端面６３における層厚：Ｂ２から、エッジ部６１からＣの距離で外表面６２の位置になるように傾斜している。そして、エッジ層６は、この境界に接するように外表面６２に沿って厚さ：Ａで形成され、第二バックアップ層７B２は、第二バックアップ層７B２とエッジ層６の間に形成されている。
また、換算ｔａｎδ：Ｘを求めるときの各層の厚さは、エッジ層６の厚さが端面６３における層厚：Ａ、第一バックアップ層７Ｂ１の厚さが端面６３における層厚：Ｂ１、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さが端面６３における層厚：Ｂ２である。
なお、このブレードタイプを、上記表９ではブレードタイプを「三層（ｂ）」と記載している。
また、この図１０（ｂ）、及び以下に説明する図１０（ｂ）〜（ｆ）の図中に記載の「Ｃ」は、エッジ層６が被当接部材に当接するニップ幅（１μｍ〜１ｍｍ）以上、図１１に記載のブレード長さＤ未満である。
FIG. 10 (b), only the vicinity of the
The thickness of each layer when obtaining the converted tan δ: X is as follows: the thickness of the
This blade type is described as “three layers (b)” in Table 9 above.
In addition, “C” described in FIG. 10B and FIGS. 10B to 10F described below indicates a nip width (1 μm to 1 μm to which the
図１０（ｃ）も、エッジ部６１近傍のみが三層構造となっており、第二バックアップ層７B２は、クリーニングブレード５の長さ：Ｄの全域で均一な厚さ：Ｂ２である。しかし、第一バックアップ層７B１の外表面６２側の境界が、端面６３の位置における層厚：Ｂ１から、エッジ部６１からＣの距離で外表面６２の位置になるように傾斜しており、エッジ層６の層厚：Ａがエッジ部６１からＣの距離で無くなるように形成されている。
また、換算ｔａｎδ：Ｘを求めるときの各層の厚さは、エッジ層６の厚さが端面６３における層厚：Ａ、第一バックアップ層７Ｂ１の厚さが端面６３における層厚：Ｂ１、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さが層厚：Ｂ２である。
なお、このブレードタイプを、上記表９ではブレードタイプを「三層（ｃ）」と記載している。
Figure 10 (c) also has a
The thickness of each layer when obtaining the converted tan δ: X is as follows: the thickness of the
This blade type is described as “three layers (c)” in Table 9 above.
図１０（ｄ）も、エッジ部６１近傍のみが三層構造となっており、第二バックアップ層７B２は、クリーニングブレード５の長さ：Ｄの全域で均一な厚さ：Ｂ２である。しかし、エッジ層６が、エッジ部６１を外側の折れ点としたブーメラン状の断面形状をしており、一端側の端面６３側の部分の第二バックアップ層７B２との境界は、端面６３における第一バックアップ層７B１と第二バックアップ層７B２の境界近傍まで傾斜している。一方、他端側の外表面６２側の部分の第一バックアップ層７B１との境界は、エッジ部６１からＣの距離で外表面６２の位置になるように傾斜している。そして、第一バックアップ層７B１の、ブーメラン状の断面形状をしたエッジ層６の内側の折れ点における第二バックアップ層７B２側からの層厚はＢ１であり、エッジ部６１からＣの距離で外表面６２の位置になるように傾斜している。
Figure 10 (d) also has a
また、換算ｔａｎδ：Ｘを求めるときの各層の厚さは、エッジ層６の厚さが外表面６２からブーメラン状の内側の折れ点までの層厚：Ａ、第一バックアップ層７Ｂ１の厚さがブーメラン状の断面形状の内側の折れ点から第二バックアップ層７Ｂ２までの層厚：Ｂ１である。そして、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さが層厚：Ｂ２である。
なお、このブレードタイプを、上記表９ではブレードタイプを「三層（ｄ）」と記載している。
Further, the thickness of each layer when obtaining the converted tan δ: X is the thickness of the
This blade type is described as “three layers (d)” in Table 9 above.
図１０（ｅ）も、エッジ部６１近傍のみが三層構造となっており、第一バックアップ層７Ｂ１の厚さ：Ｂ１と、第二バックアップ層７B２の厚さ：Ｂ２は、クリーニングブレード５の長さ：Ｄの全域で均一である。そして、エッジ層６は、第一バックアップ層７Ｂ１の端面６３側の一部と、エッジ部６１からＣの距離の外表面６２側の一部を覆うＬ字状に形成されており、第一バックアップ層７Ｂ１の外表面６２側を覆う部分の厚さがＡである。
また、換算ｔａｎδ：Ｘを求めるときの各層の厚さは、エッジ層６の厚さが第一バックアップ層７Ｂ１の外表面６２側を覆う部分の層厚：Ａ、第一バックアップ層７Ｂ１の厚さが層厚：Ｂ１、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さが層厚：Ｂ２である。
なお、このブレードタイプを、上記表９ではブレードタイプを「三層（ｅ）」と記載している。
Also in FIG. 10E, only the vicinity of the
Also, in terms of tan [delta: the thickness of each layer when seeking X, the layer thickness of the portion where the thickness of the
This blade type is described as “three layers (e)” in Table 9 above.
図１０（ｆ）も、エッジ部６１近傍のみが三層構造となっており、バックアップ層７は矩形の断面形状をしている。この矩形の断面形状をしたバックアップ層７のエッジ部６１側の端部近傍には、ブーメラン状の断面形状をした第一バックアップ層７Ｂ１が設けられ、他の部分が第二バックアップ層７B２となっている。エッジ層６は、ブーメラン状の断面形状をした第一バックアップ層７Ｂ１の端面６３の一部と、エッジ部６１からＣの距離の外表面６２側のバックアップ層７の一部を覆うＬ字状に形成されており、第一バックアップ層７Ｂ１の外表面６２側を覆う部分の厚さがＡである。また、ブーメラン状の断面形状をした第一バックアップ層７Ｂ１の端面６３側の部分の第二バックアップ層７B２との境界は、端面６３における第二バックアップ層７B２の中間点近傍まで傾斜している。一方、他端側の外表面６２側の部分の第二バックアップ層７B２との境界は、エッジ部６１からＣの距離まで伸びるエッジ層６の端部近傍で外表面６２の位置になるように傾斜している。
Also in FIG. 10F, only the vicinity of the
また、換算ｔａｎδ：Ｘを求めるときの各層の厚さは、エッジ層６の厚さがバックアップ層７の外表面６２側を覆う部分の層厚：Ａ、第一バックアップ層７Ｂ１の厚さがエッジ層６からブーメラン状の断面形状の内側の折れ点までの層厚：Ｂ１である。そして、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さが第一バックアップ層７Ｂ１のブーメラン状の断面形状の内側の折れ点から外表面６２に対向する対向面までの層厚：Ｂ２である。
なお、このブレードタイプを、上記表９ではブレードタイプを「三層（ｆ）」と記載している。
The thickness of each layer when obtaining the converted tan δ: X is the thickness of the portion where the
This blade type is described as “three layers (f)” in Table 9 above.
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表９の具体例１〜５、比較例１〜１１の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して２０，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
In addition, after leaving the evaluation machine for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 20,000 images were continuously output in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認した。
×：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, and it is severe to cleaning, even under the condition where the charging current is increased There is no cleaning defect.
◯: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in practical use.
Δ: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect was revealed on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped on the
X: After passing 10,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ層６の厚さ：Ａは０．０１［ｍｍ］、バックアップ層７に有した第一バックアップ層７Ｂ１の厚さ：Ｂ１は０．１０［ｍｍ］、第二バックアップ層７Ｂ２の厚さ：Ｂ２は１．８０［ｍｍ］である。また、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．８０、バックアップ層７に有したバックアップ層７Ｂ１のｔａｎδ変化量：ＬＢ１は０．７０、バックアップ層７Ｂ２のｔａｎδ変化量：ＬＢ２は０．４０である。そして、式２、及び式３から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．４２となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれ、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも〇、つまりクリーニング不良は発生していない。また、いずれの環境でも感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認できなかった。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The thickness of the edge layer 6: A is 0.01 [mm], the thickness of the first backup layer 7 B1 having the backup layer 7: B 1 is 0.10 [mm], the thickness of the second backup layer 7 B2 is: B 2 is 1.80 [mm]. Further, the tan δ change amount of the edge layer 6: L 1 is 0.80, the tan δ change amount of the
The value of this converted tan δ: X is included in the range of 0.20 or more and 0.51 or less. In the evaluation of the cleaning property, the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.). In any environment, ◯, that is, no cleaning failure has occurred. In any environment, the toner that passed through the cleaning blade on the
（具体例２〜５）
具体例１と同様に、式２、及び式３から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。そして、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも○、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。また、いずれの環境でも感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認できなかった。
(Specific examples 2 to 5)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X calculated from the
（比較例１〜５）
具体例１〜５と同様に、式２、及び式３から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。そして、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも△、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。しかし、具体例１〜５とは異なり、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認した。
(Comparative Examples 1-5)
Similarly to the specific examples 1 to 5, the value of the converted tan δ: X calculated from the
（比較例６〜１１）
具体例１〜５、比較例１〜５とは異なり、式２、及び式３から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．５１を超えている。このため、環境変動によりクリーニング機能が低下して、高温環境または低温環境において×、つまり転写紙上に顕在化するクリーニング不良が発生してしまった。
(Comparative Examples 6-11)
Unlike the specific examples 1-5 and the comparative examples 1-5, the value of conversion tan-delta: X calculated from
以上の検証結果から、式２、及び式３で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘを、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とし、且つ、エッジ部６１近傍のみを三層構造とすることで、次のような効果を奏することができることを確認できた。
実施例１の効果に加え、エッジ部６１近傍（エッジ先端部）のみが積層構造となっているため、クリーニングブレード５全体の姿勢・挙動に対してバックアップ層７の寄与が大きくなる。これにより、バックアップ層７の温度変化によるtanδ変化量を小さくすることで、クリーニングブレード５のヘタリや、クリーニングブレード５全体の振動や姿勢変化によるクリーニング機能低下を抑制することができる。これは、感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で、具体例１〜５では、いずれの環境でも確認できなかったのに対して、比較例１〜５では、いずれかの環境で確認できた点から明らかである。
また、例え、エッジ部６１近傍のみを三層構造としたとしても、式２、及び式３で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘを、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下としていなければ、上記効果を奏することができない。
From the above verification results, the value of the converted tan δ defined by
In addition to the effects of the first embodiment, since only the vicinity of the edge portion 61 (edge tip portion) has a laminated structure, the contribution of the
For example, even if only the vicinity of the
以上、本実施形態２のプリンタ１００に備える各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５について、複数の実施例を挙げて説明した。
ここで、本実施形態２のプリンタ１００は、上述した各実施例のクリーニングブレード５のいずれかを備えることで、いずれかの実施例のクリーニングブレード５と同様な効果を奏することができる。
例えば、クリーニング手段のクリーニング性の低下の原因となる、環境変動（温度変化）によるブレード部材の振動やヘタリの発生を抑制でき、環境変動によりブレード部材のクリーニング機能が低下して異常画像が発生することを抑制できる。
The
Here, the
For example, the vibration of the blade member and the occurrence of settling due to environmental fluctuations (temperature changes), which cause the cleaning performance of the cleaning means to deteriorate, can be suppressed, and the cleaning function of the blade members deteriorates due to environmental fluctuations and abnormal images are generated. This can be suppressed.
また、本実施形態２のプリンタ１００は、実施形態１と同様に、ｔａｎδの環境依存度が低い三層ブレードであるクリーニングブレード５を用いることで、帯電ローラ４１から感光体１０表面に交流電圧を印加する帯電部４０を用いても、振動の発生を抑制できる。
これにより、振動による異音の発生、クリーニングブレード５の摩耗や欠け、感光体１０の異常摩耗を抑止する効果を奏することができる。
Further, similarly to the first embodiment, the
As a result, it is possible to achieve the effects of suppressing the generation of abnormal noise due to vibration, the wear and chipping of the
また、本実施形態２のプリンタ１００は、実施形態１と同様に、感光体１０は、その表面（表面層）に無機微粒子を含有している。そして、ｔａｎδの環境依存度が低い三層ブレードであるクリーニングブレード５を用いることで、エッジの振動抑制することができる。
これにより、本実施形態２のプリンタ１００は、感光体１０の表面に無機微粒子を含有しても、クリーニングブレード５の振動による異音の発生、クリーニングブレード５の摩耗や欠け、感光体１０の異常摩耗を抑止できるという効果を奏することができる。
なお、プリンタ１００に備える感光体１０の層構成についても、実施形態１で説明したものと同様なものを用いることができる。
Further, in the
As a result, even if the
Note that the layer structure of the
また、本実施形態２のプリンタ１００で、好適に用いることができるトナーとしては、実施形態１で説明したトナーと同様なトナーが挙げられる。
Further, examples of the toner that can be suitably used in the
［実施形態３］
次に、本発明を適用したブレード部材を備えたプリンタ１００の三つ目の実施形態である実施形態３について説明する。
[Embodiment 3]
Next, a third embodiment of the
なお、本実施形態３と、上述した実施形態１とでは、プリンタ１００に備えたクリーニング装置１のクリーニングブレード５に係る点のみ異なる。具体的には、実施形態１ではクリーニングブレードが、エッジ部を有するエッジ層と、このエッジ層が積層されたバックアップ層から構成される積層構造のブレード部材に限定されていた。これに対し、本実施形態３ではクリーニングブレード５が、エッジ部６１を有するエッジ領域２０６と、エッジ部６１を含まない非当接領域２０７からなる、所謂、二領域構造（二領域構成）のブレード部材であり、積層構造のブレード部材に限定されない。
したがって、本実施形態３では、実施形態１のプリンタ、クリーニング装置、帯電部、感光体、トナーの構成と同様な、プリンタ１００、クリーニング装置１、帯電部４０、感光体１０、トナーの構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明する。また、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
The third embodiment is different from the first embodiment described above only in the point relating to the
Therefore, in the third embodiment, the
以下、本実施形態３のプリンタ１００に備えたクリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５について、複数の実施例を挙げて説明する。
Hereinafter, the
（実施例１）
まず、本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例１について、図を用いて説明する。
図１２は、本実施形態３のクリーニングブレード５として用いることができるブレード部材のブレード形状の例の説明図である。そして、図１２（ａ）は、外表面６２に平行な境界でエッジ領域２０６と非当接領域２０７を分けた、所謂、２層構造のブレード形状の例である。図１２（ｂ）は、外表面６２及び端面６３に対して傾斜して接する直線状の境界により、エッジ領域２０６と非当接領域２０７を分けたブレード形状の例である。図１２（ｃ）が、外表面６２及び端面６３に接する部分のエッジ部６１からの距離がほぼ等しい境界でエッジ領域２０６と非当接領域２０７とを分けたブレード形状の例であり、矩形の境界を設けた場合の例を示している。
Example 1
First, Example 1 of the
FIG. 12 is an explanatory diagram of an example of a blade shape of a blade member that can be used as the
図１２（ｄ）は、支持部材３に接する部分を除く外周に含浸処理等によりエッジ領域２０６を設け、エッジ領域２０６と非当接領域２０７とを分けたブレード形状の例である。図１２（ｅ）は、端面６３側から含浸処理等によりエッジ領域２０６を設け、エッジ領域２０６と非当接領域２０７とを分けたブレード形状の例である。図１２（ｆ）は、エッジ部６１を基点として外表面６２及び端面６３の一部に含浸処理等によりエッジ領域２０６を設け、エッジ領域２０６と非当接領域２０７とを分けたブレード形状の例である。
図１３は、本実施形態３に係る換算ｔａｎδの値を定義する式４の説明図である。そして、図１３（ａ）が、２層構造のブレード形状の例における断面説明図、図１３（ｂ）が、エッジ領域２０６のｔａｎδの変化量：Ｌ１及び非当接領域２０７のｔａｎδの変化量：Ｌ２の説明図である。
FIG. 12D shows an example of a blade shape in which an
FIG. 13 is an explanatory diagram of Expression 4 that defines the value of the converted tan δ according to the third embodiment. 13A is a cross-sectional explanatory diagram of an example of a blade shape having a two-layer structure, and FIG. 13B is a change amount of tan δ of the edge region 206: L 1 and a change of tan δ of the
上述した実施形態１で説明したブレード部材は、環境変動（温度変化）によるクリーニングブレードの振動や、ヘタリの発生を抑制して、クリーニング性の低下を従来よりも抑制できるものの、多層構造のブレード部材に限定されていた。一方、クリーニング装置に用いられるブレード部材としては、図１２（ａ）に示す二層ブレードに限らず、図１２（ａ）〜（ｆ）に示すようにエッジ部６１を含むエッジ領域２０６と、エッジ部６１を含まない非当接領域２０７からなる二領域構造のものがある。
しかし、実施形態１で説明したブレード部材の換算ｔａｎδの値：Ｘを定義する式１では、多層構造のブレード部材だけにしか適用することができず、他のブレード形状の２領域構造のブレード部材を好適に構成することができなかった。
Although the blade member described in the first embodiment described above can suppress the vibration of the cleaning blade due to environmental fluctuations (temperature change) and the occurrence of settling, and can suppress deterioration in cleaning performance as compared with the conventional blade member, it has a multilayer structure. It was limited to. On the other hand, the blade member used in the cleaning device is not limited to the two-layer blade shown in FIG. 12A, but includes an
However, the
つまり、実施形態１で説明したように、従来、ブレード部材は、常温環境（例えば、２３℃）を中心条件として設計が行われることが多く、環境変動（温度変化）により、高温環境や低温環境で機能低下、つまりクリーニング性が低下するおそれがあった。
このクリーニング性が低下は、二領域構造のブレード部材においても、二領域のｔａｎδを好適な値の範囲に設定することができず、環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリが発生して生じるおそれが高かった。
That is, as described in the first embodiment, conventionally, a blade member is often designed with a normal temperature environment (for example, 23 ° C.) as a central condition, and a high temperature environment or a low temperature environment due to environmental fluctuation (temperature change). As a result, the function may be deteriorated, that is, the cleaning property may be deteriorated.
This deterioration of the cleaning property occurs even in a blade member having a two-region structure, in which the tan δ of the two regions cannot be set to a suitable value range, and vibrations due to environmental fluctuations (temperature changes) and settling occur. The fear was high.
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、ブレード全体の領域を、エッジ部６１を含んだエッジ領域２０６とエッジ部６１を含んでいない非当接領域２０７とに境界を設けて分けている。そして、エッジ領域２０６と非当接領域２０７を、次の式４で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下になるように構成することとした。
ＳＡ：エッジ領域の断面積［ｍｍ２］
ＳＢ：非当接領域の断面積［ｍｍ２］
Ｌ１：エッジ領域のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Ｌ２：非当接領域のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Therefore, in the
S A : sectional area of edge region [mm 2 ]
S B : Cross-sectional area of non-contact area [mm 2 ]
L 1 : tan δ change amount of edge region (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L 2 : tan δ change amount in non-contact area (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
ここで、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡと非当接領域２０７の断面積：ＳＢは、２層構造のブレード部材を例にすると、図１３（ａ）に示すように、変形前における矩形の状態のエッジ領域２０６の断面積：ＳＡと、非当接領域２０７の断面積：ＳBである。
また、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１と非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は、図１３（ｂ）に示すように、それぞれ環境温度が０℃から５０℃の間で変化するときの最大値と最小値の差分である。
また、クリーニングブレード５の各層を構成する部材としては、実施形態１と同様に、ウレタンゴム等の弾性部材を好適に用いることができる。
Here, the cross-sectional area of the edge region 206: S A and the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B are as shown in FIG. The cross-sectional area of the
Further, tan [delta variation of the edge region 206: tan [delta change amount of L 1 and non-contacting region 207: L 2, as shown in FIG. 13 (b), the environmental temperature respectively vary between 50 ° C. from 0 ℃ This is the difference between the maximum and minimum values.
Further, as a member constituting each layer of the
上記式４は、０℃から５０℃の環境における、エッジ領域２０６と非当接領域２０７の二領域から構成される二領域ブレードのクリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値の指標として換算する換算ｔａｎδの値：Ｘを定義する計算式である。
この換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を０．２３以上０．５１以下とすることで、環境変動によって、クリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値を、大きく変動することを抑制しつつ、好適な範囲に維持できる。そして、換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を０．２３以上０．５１以下とすることで、環境変動（温度変化）によって、二領域ブレード全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを抑制できる。このように抑制することで、クリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値を、好適な値の範囲に設定することが可能となる。
よって、クリーニング性の低下を抑制できるクリーニングブレード５を提供することができる。
The above equation 4 is converted tan δ which is converted as an index of the value of tan δ as the
By making the range of this converted tan δ: X to be 0.23 or more and 0.51 or less, it is preferable that the tan δ value of the
Therefore, it is possible to provide the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、ｔａｎδの測定は、動的粘弾性測定装置を用いて測定し、温度範囲については０℃から５０℃の間で測定を行い、一定周波数ないしは複数の周波数で動的貯蔵弾性率（Ｅ'）、動的損失弾性率（Ｅ"）、を測定する。これより、クリーニングブレード５に用いるウレタンゴム等の材料のｔａｎδ（動的損失正接） ＝ Ｅ'／Ｅ" を算出する。
また、クリーニングブレード５に用いる弾性部材はウレタンゴムで、換算ｔａｎδの値：Ｘが０．２３未満となる材料がないため、Ｘ（換算ｔａｎδ）は０．２３以上で検証実験を実施した。
Next, a verification experiment performed for verifying the effect of the
The tan δ is measured using a dynamic viscoelasticity measuring device. The temperature range is measured between 0 ° C. and 50 ° C., and the dynamic storage elastic modulus (E ′) at a constant frequency or a plurality of frequencies. ), And the dynamic loss elastic modulus (E ″) is measured. From this, tan δ (dynamic loss tangent) = E ′ / E ″ of the material such as urethane rubber used for the
Further, the elastic member used for the
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表１０に示す。
なお、検証実験に用いるクリーニングブレード５のブレード形状としては、図１２（ａ）及び図１３（ａ）に示した形状、つまり二層ブレードの形状を用いた。
また、クリーニングブレード５の具体的な寸法は、図１４（ａ）に示すように、ブレードの長さが１２．５［ｍｍ］である。そして、エッジ領域２０６の厚さ：Ａと非当接領域の厚さ：Ｂとを変化させてエッジ領域２０６の断面積：ＳＡと非当接領域の断面積：ＳBを変化させ、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１と非当接領域のｔａｎδ変化量：Ｌ２も変化させた。このように、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡ、非当接領域の断面積：ＳB、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及び非当接領域のｔａｎδ変化量：Ｌ２を変化させ、クリーニング性との関係を検証した。
As the blade shape of the
Further, as shown in FIG. 14A, the specific dimensions of the
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表１の具体例１〜１４、比較例１〜６の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して１０，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
Further, after leaving the evaluation machine for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 10,000 images were continuously output in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認した。
×：各環境で１０，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, and it is severe to cleaning, even under the condition where the charging current is increased There is no cleaning defect.
◯: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in practical use.
Δ: After passing 10,000 sheets in each environment, no cleaning defect was revealed on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped on the
X: After passing 10,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
図１４（ｂ）に示すようにエッジ領域２０６の厚さが０．５［ｍｍ］、非当接領域２０７の厚さが１．３［ｍｍ］であり、エッジ領域２０６の断面積：SＡは６.３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳＢは１６．３［ｍｍ２］となる。そして、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２３となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれ、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまりクリーニング不良は発生していない。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
As shown in FIG. 14B, the thickness of the
The value of this converted tan δ: X is included in the range of 0.23 to 0.51, and in the evaluation of the cleaning property, the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.). In any environment, ◎, that is, no cleaning failure has occurred.
（具体例２〜１４）
具体例１と同様に、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。そして、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、○、△のいずれかであり、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。
(Specific Examples 2-14)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X calculated from Expression 4 is included in the range of 0.23 to 0.51. Also in the evaluation of the cleaning property, any of the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.) is ◎, ○, or Δ, and the cleaning is poor on the transfer paper. Does not appear, and no cleaning failure has occurred.
（比較例１〜６）
具体例１〜１４とは異なり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．５１を超えており、環境変動によりクリーニング機能が低下して、高温環境または低温環境において×、つまり転写紙（画像）上に顕在化するクリーニング不良が発生してしまった。
(Comparative Examples 1-6)
Unlike the specific examples 1 to 14, the value of the converted tan δ: X calculated from the equation 4 exceeds 0.51, the cleaning function deteriorates due to environmental fluctuations, and x in the high temperature environment or the low temperature environment, that is, the transfer The cleaning failure that appears on the paper (image) has occurred.
以上の検証結果から、式１に定義する換算ｔａｎδの値：Ｘを、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とすることで、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制できることを確認できた。 From the above verification results, the value of converted tan δ defined in Equation 1: X is set to 0.23 or more and 0.51 or less in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., thereby causing environmental fluctuations that cause cleaning failure ( It was confirmed that the vibration due to temperature change) and the occurrence of settling can be suppressed.
以上の検証結果から、式４に定義する換算ｔａｎδの値：Ｘを、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とすることで、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制できることを確認できた。 From the above verification results, the value of the converted tan δ defined in Equation 4: X is set to 0.23 or more and 0.51 or less in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., thereby causing environmental fluctuations that cause cleaning failure ( It was confirmed that the vibration due to temperature change) and the occurrence of settling can be suppressed.
（実施例２）
本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例２について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例１のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ層６のｔａｎδ変化量：Ｌ１の、より好適な範囲を規定したことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例１と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 2)
Example 2 of the
In the
Therefore, the configuration similar to that of the first embodiment and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
実施例１の構成では、従来の構成よりも、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制できる。
しかしながら、環境変動（温度変化）により、エッジ領域２０６のｔａｎδが低い値、つまり、材料がエネルギーを吸収しにくい、高反発の値となると、エッジ部６１のスティックスリップ等の振動が生じて、エッジ部の欠けが発生し易くなる。一方、エッジ領域２０６のｔａｎδが高い値、つまり、材料がエネルギーを吸収し易い、低反発の値となると、エッジ領域２０６の永久変形に起因するヘタリが発生し易くなる。
In the configuration of the first embodiment, it is possible to suppress vibrations due to environmental fluctuations (temperature changes) that cause cleaning defects and the occurrence of settling compared to the conventional configuration.
However, if the tan δ of the
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例１の構成に加えて、０℃から５０℃の環境で、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）：Ｌ１が０．３以上０．６５以下になるように構成することとした。
０℃から５０℃の環境で、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１を０．３以上０．６５以下とすることで、エッジ領域２０６の環境変化に起因するエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ領域２０６の永久変形に起因するヘタリの発生を抑制することができる。
Therefore, in the
In an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the tan δ change amount of the edge region 206: L 1 is set to 0.3 or more and 0.65 or less, so that the vibration of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各領域のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
また、クリーニングブレード５に用いる弾性部材はウレタンゴムで、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．３未満となる材料がないため、Ｌ１は０．３以上で検証を実施した。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表１１に示す。
The measurement of tan δ in each region was performed in the same manner as in Example 1.
Further, the elastic member used for the
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表１１の具体例１〜６、比較例１〜４の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して２０，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
In addition, after leaving the evaluation machine for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 20,000 images were continuously output in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーを目視で確認した。
×：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect is manifested on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, and there are severe conditions for cleaning, even under the condition where the charging current is increased. There is no cleaning defect.
◯: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in practical use.
[Delta]: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect appeared on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped over the
×: After passing 20,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは６．３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳBは１６．３［ｍｍ２］となる。そして、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２３となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、０℃から５０℃の間でのエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０であり、この値は０．３以上０．６５以下の範囲に含まれる。
これらの構成により、２０，０００枚通紙するクリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまりクリーニング不良は発生していない。
これは、エッジ領域２０６の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動することはなく、高温環境・低温環境でエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ領域の永久変形に起因するヘタリが発生していないことを示している。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The cross-sectional area of the edge region 206: S A is 6.3 [mm 2 ], and the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B is 16.3 [mm 2 ]. The tan δ variation amount L 1 of the
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.23 to 0.51.
Further, the tan δ variation amount L 1 of the
With these configurations, even in the evaluation of the cleaning performance of passing 20,000 sheets, ◎, that is, defective cleaning is observed in any of the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.). It has not occurred.
This is because the tan δ value does not fluctuate extremely due to the environmental variation (temperature change) of the
（具体例２〜６）
具体例１と同様に、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、０℃から５０℃の間でのエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は、０．３以上０．６５以下の範囲に含まれる。
これらの構成により、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、○、△のいずれかであり、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。
これは、具体例１と同様に、エッジ領域２０６の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動することはなく、高温環境・低温環境でエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ領域２０６の永久変形に起因するヘタリが発生していないことを示している。
(Specific Examples 2-6)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X calculated from Expression 4 is included in the range of 0.23 to 0.51.
Further, the tan δ variation amount L 1 of the
With these configurations, in the evaluation of the cleaning property, any of a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.) is ◎, ○, or Δ. In this case, no cleaning failure was revealed, and no cleaning failure occurred.
As in the first specific example, the value of tan δ does not fluctuate extremely due to the environmental variation (temperature change) of the
（比較例１〜４）
具体例１〜６とは異なり、０℃から５０℃の間でのエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．５１を超えており、高温環境または低温環境において×、つまり転写紙（画像）上に顕在化するクリーニング不良が発生してしまった。
これは、エッジ領域２０６の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動して、高温環境・低温環境でエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ領域２０６の永久変形に起因するヘタリの少なくともいずれかが発生してしまったことを示している。
(Comparative Examples 1-4)
Unlike the specific examples 1 to 6, the tan δ change amount of the
This is because the value of tan δ fluctuates extremely due to the environmental variation (temperature change) of the
以上の検証結果から、０℃から５０℃の環境において、式４の換算ｔａｎδの値：Ｘを、０．２３以上０．５１以下、且つ、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１を、０．３以上０．６５以下とすることで、上記効果を奏することができることを確認できた。
すなわち、本実施例の構成とすることで、エッジ領域２０６の環境変化に起因するエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ領域２０６の永久変形に起因するヘタリの発生を抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, in the environment of 0 ° C. to 50 ° C., the value of the converted tan δ of Expression 4: X is 0.23 or more and 0.51 or less, and the tan δ change amount L 1 of the
That is, it is confirmed that the configuration of this embodiment can suppress the vibration of the
（実施例３）
本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例３について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例１のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の、より好適な範囲を規定したことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例１と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 3)
Example 3 of the
A
Therefore, the configuration similar to that of the first embodiment and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
実施例１の構成では、従来の構成よりも、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制できる。
しかしながら、環境変動（温度変化）により、非当接領域２０７のｔａｎδが低い値、つまり、材料がエネルギーを吸収し難い、高反発となると非当接領域２０７の振動に起因する、トナー抜けが発生し易くなる。一方、非当接領域２０７のｔａｎδが高い値、つまり材料がエネルギーを吸収し易い、低反発となると非当接領域２０７の永久変形に起因するヘタリが発生し易くなる。
In the configuration of the first embodiment, it is possible to suppress vibrations due to environmental fluctuations (temperature changes) that cause cleaning defects and the occurrence of settling compared to the conventional configuration.
However, due to environmental fluctuations (temperature changes), the tan δ of the
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例１の構成に加えて、０℃から５０℃の環境で、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）：Ｌ２が０．２以上０．５以下になるように構成することとした。
０℃から５０℃の環境で、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２を０．２以上０．５以下とすることで、非当接領域２０７の振動に起因する、トナー抜け、非当接領域２０７の永久変形に起因するヘタリの発生を抑制することができる。
Therefore, in the
At 0 ℃ from 50 ° C. environment, tan [delta variation of the non-contact area 207: L 2 a by 0.2 to 0.5, due to the vibration of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各領域のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
また、クリーニングブレード５に用いる弾性部材はウレタンゴムで、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．２未満となる材料がないため、Ｌ２は０．２以上で検証を実施した。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表１２に示す。
The measurement of tan δ in each region was performed in the same manner as in Example 1.
The elastic member used in the
Here, the following Table 12 shows specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表１２の具体例１〜７、比較例１〜３の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して２０，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, measurement was performed by changing the
In addition, after leaving the evaluation machine for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 20,000 images were continuously output in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーが目視で確認できた。
×：各環境で２０，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect is manifested on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, and there are severe conditions for cleaning, even under the condition where the charging current is increased. There is no cleaning defect.
◯: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in practical use.
[Delta]: After passing 20,000 sheets in each environment, no cleaning defect appeared on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped over the
×: After passing 20,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは６．３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳＢは１６．３［ｍｍ２］となる。そして、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２３となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、０℃から５０℃の間で非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、この値は０．２以上０．５以下の範囲に含まれる。
これらの構成により、２０，０００枚通紙するクリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまりクリーニング不良は発生していない。
これは、非当接領域２０７の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動することはなく、高温環境・低温環境で非当接領域２０７の振動や非当接領域２０７の永久変形に起因するヘタリが発生していないことを示している。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The cross-sectional area of the edge region 206: S A is 6.3 [mm 2 ], and the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B is 16.3 [mm 2 ]. The tan δ variation amount L 1 of the
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.23 to 0.51.
Further, tan [delta variation of the
With these configurations, even in the evaluation of the cleaning performance of passing 20,000 sheets, ◎, that is, defective cleaning is observed in any of the low temperature environment (10 ° C.), the normal temperature environment (23 ° C.), and the high temperature environment (32 ° C.). It has not occurred.
This is because the value of tan δ does not fluctuate extremely due to the environmental variation (temperature change) of the
（具体例２〜７）
具体例１と同様に、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値が０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、０℃から５０℃の間での非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は、０．２以上０．５以下の範囲に含まれる。
これらの構成により、クリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、○、△のいずれかであり、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、クリーニング不良は発生していない。
これは、具体例１と同様に、非当接領域２０７の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動することはなく、高温環境・低温環境で非当接領域２０７の振動や非当接領域２０７の永久変形に起因するヘタリが発生していないことを示している。
(Specific Examples 2-7)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X calculated from Expression 4 is included in the range of 0.23 to 0.51.
Further, tan [delta variation of the
With these configurations, in the evaluation of the cleaning property, any of a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.) is ◎, ○, or Δ. In this case, no cleaning failure was revealed, and no cleaning failure occurred.
As in the first specific example, the value of tan δ does not fluctuate drastically due to the environmental change (temperature change) of the
（比較例１〜３）
具体例１〜７とは異なり、０℃から５０℃の間での非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．５０を超えており、高温環境または低温環境において×、つまり転写紙（画像）上に顕在化するクリーニング不良が発生してしまった。
これは、非当接領域２０７の環境変動（温度変化）によって、ｔａｎδの値が極端に変動して、高温環境・低温環境で非当接領域２０７の振動や非当接領域２０７の永久変形に起因するヘタリの少なくともいずれかが発生してしまったことを示している。
(Comparative Examples 1-3)
Unlike the specific examples 1 to 7, the amount of tan δ change in the
This is because the tan δ value fluctuates drastically due to the environmental change (temperature change) of the
以上の検証結果から、０℃から５０℃の環境において、式４の換算ｔａｎδの値：Ｘを、０．２３以上０．５１以下、且つ、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２を、０．２以上０．５以下とすることで、上記効果を奏することができることを確認できた。
すなわち、本実施例の構成とすることで、非当接領域２０７の振動に起因する、トナー抜け、非当接領域２０７の永久変形に起因するヘタリを抑制の発生を抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the value of the converted tan δ of Expression 4: X is 0.23 or more and 0.51 or less, and the tan δ change amount L 2 of the
That is, it is confirmed that the configuration of this embodiment can suppress the occurrence of suppression of toner omission due to vibration of the
（実施例４）
本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例４について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例１〜３のクリーニングブレードとでは、次のことに係る点のみ異なる。本実施例のクリーニングブレード５が、換算ｔａｎδの値：Ｘ、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及び非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の、より好適な範囲を規定したことに係る点である。
したがって、実施例１〜３と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
Example 4
Example 4 of the
The
Therefore, the configurations similar to those of the first to third embodiments and the operations and effects thereof will be appropriately omitted and described. In particular, the same or similar members are denoted by the same reference symbols unless otherwise distinguished. Will be described.
実施例１〜３の構成では、従来の構成よりも、クリーニング不良の原因となる環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリの発生を抑制でき、いずれの構成でも、検証実験の具体例では、転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなかった。
しかし、実施例１〜３の検証実験の具体例の中には、クリーニング性の評価が△、つまり、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレード５をすり抜けたトナーが目視で確認できる具体例があった。
このように、感光体１０上に目視できるクリーニングブレード５をすり抜けたトナーが存在すると、さらに評価を進めた経時で、画像上にクリーニング不良が発生することが予測される。すなわち、実施例１〜３の構成では、大きく温度が変動する環境で、長期間使用したときに、良好なクリーニング機能を維持することができなくなるおそれがある。
In the configurations of Examples 1 to 3, it is possible to suppress vibration due to environmental fluctuations (temperature changes) that cause cleaning defects and the occurrence of sag, compared to the conventional configurations. There was no problem in actual use because no cleaning defect was apparent on the transfer paper.
However, among the specific examples of the verification experiments of Examples 1 to 3, the evaluation of the cleaning property is Δ, that is, the toner that has passed through the
Thus, if there is toner that has passed through the
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、０℃から５０℃の環境での、換算ｔａｎδの値：Ｘ、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及び非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の範囲を、それぞれ次のように規定してクリーニングブレード５を構成した。
０℃から５０℃の環境で、式４に示す換算ｔａｎδの値：Ｘが０．２３以上０．３５以下、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．３以上０．５以下、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．２以上０．３以下の範囲である。
Therefore, in the
In an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the value of the converted tan δ shown in Equation 4: X is 0.23 or more and 0.35 or less, and the tan δ change amount of the edge region 206: L 1 is 0.3 or more and 0.5 or less. tanδ variation of the contact area 207: L 2 is in the range of 0.2 to 0.3.
このように構成することで、環境変動（温度変化）によって、クリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを、より好適に抑制できる。また、エッジ領域２０６の環境変化に起因する、エッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ領域２０６の永久変形に起因するヘタリの発生や、非当接領域２０７の振動に起因する、トナー抜け、非当接領域２０７の永久変形に起因するヘタリの発生を、より好適に抑制できる。
これらにより、クリーニングブレード５をすり抜けたトナーが感光体１０上に、目視で確認できる程、残留してしまうことを抑制できる。
よって、クリーニングブレード５は、大きく温度が変動する環境で長期間使用しても、良好なクリーニング機能を維持することができる。
With such a configuration, it is possible to more suitably suppress the tan δ value of the
Accordingly, it is possible to prevent the toner that has passed through the
Therefore, the
ここで、上記範囲に含まれる実施例１〜３の検証実験の表１〜３に記載した各具体例は、いずれもクリーニング性の評価が◎又は○のいずれか、つまり、クリーニング性の評価において、クリーニングブレード５をすり抜けたトナーが感光体１０上に確認されない。
これは、本実施例の構成では、クリーニング性の評価を１０，０００枚通紙後に行った実施例１の検証実験、及び２０，０００枚通紙後に行った実施例２、３の検証実験よりも、多い枚数を通紙した場合でもクリーニング性が安定的に維持されることを示している。
すなわち、上記構成とすることで、本実施例のクリーニングブレード５が、大きく温度が変動する環境で、良好なクリーニング機能を維持することができることを、実施例１〜３の各検証実験における検証結果からも確認できる。
以上、実施例１〜４では、図１２（ａ）及び図１３（ａ）に示す二層ブレード構成について例示したが、他のブレード形状の二領域ブレードでも同様な効果を奏することができる。
Here, in each of the specific examples described in Tables 1 to 3 of the verification experiments of Examples 1 to 3 included in the above range, the evaluation of the cleaning property is either ◎ or ○, that is, in the evaluation of the cleaning property. The toner that has passed through the
This is because, in the configuration of this example, the cleaning performance was evaluated after the verification experiment of Example 1 performed after passing 10,000 sheets and the verification experiment of Examples 2 and 3 performed after passing 20,000 sheets. This also shows that the cleaning performance is stably maintained even when a large number of sheets are passed.
That is, the verification result in each verification experiment of Examples 1 to 3 indicates that the
As described above, in the first to fourth embodiments, the two-layer blade configuration illustrated in FIGS. 12A and 13A has been illustrated, but the same effect can be achieved with other blade-shaped two-region blades.
（実施例５）
本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例５について、図を用いて説明する。
図１５は、検証実験で用いた図１２（ｂ）に示したタイプＢのブレード形状の具体的な寸法の説明図である。図１６は、検証実験で用いた図１２（ｃ）に示したタイプＣのブレード形状の具体的な寸法の説明図であり、図１６（ａ）がエッジ領域２０６と非当接領域２０７の境界をＬ字形状にしたタイプＣ１の具体的な寸法を示している。一方、図１６（ｂ）がエッジ領域２０６と非当接領域２０７の境界を円弧形状（エッジ領域２０６を扇状）にしたタイプＣ２の具体的な寸法を示している。
(Example 5)
Example 5 of the
FIG. 15 is an explanatory diagram of specific dimensions of the type B blade shape shown in FIG. 12B used in the verification experiment. FIG. 16 is an explanatory diagram of specific dimensions of the type C blade shape shown in FIG. 12C used in the verification experiment, and FIG. 16A shows the boundary between the
図１７は、検証実験で用いた図１２（ｄ）に示したタイプＤのブレード形状の具体的な寸法の説明図、図１８は、検証実験で用いた図１２（ｅ）に示したタイプＥのブレード形状の具体的な寸法の説明図である。図１９は、検証実験で用いた図１２（ｆ）に示したタイプＦのブレード形状の具体的な寸法の説明図である。図２０は、検証実験に用いたタイプＥのブレード形状に含浸処理を施す方法の説明図、図２１は、検証実験に用いたタイプＦのブレード形状に含浸処理を施す方法の説明図である。 17 is an explanatory diagram of specific dimensions of the type D blade shape shown in FIG. 12D used in the verification experiment, and FIG. 18 is the type E shown in FIG. 12E used in the verification experiment. It is explanatory drawing of the specific dimension of the blade shape of this. FIG. 19 is an explanatory diagram of specific dimensions of the blade shape of the type F shown in FIG. 12F used in the verification experiment. FIG. 20 is an explanatory diagram of a method for impregnating the type E blade shape used in the verification experiment, and FIG. 21 is an explanatory diagram of a method for impregnating the type F blade shape used in the verification experiment.
本実施例では、実施例１〜４で例示しなかった、図１２（ｂ）〜（ｆ）のブレード形状における、換算ｔａｎδの値：Ｘ、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及び非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２とクリーニング性の関係について例示する。
したがって、実施例１〜４と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
In the present embodiment, the value of the converted tan δ: X, the tan δ change amount of the edge region 206: L 1 , and the non-formation in the blade shapes of FIGS. tanδ variation of the contact area 207: illustrates the relationship between L 2 and cleanability.
Therefore, the same configurations as in Examples 1 to 4 and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference symbols unless otherwise distinguished. Will be described.
ここで、図１２（ｂ）に記載のブレード形状をタイプＢ、図１２（ｃ）に記載のブレード形状をタイプＣ、図１２（ｄ）に記載のブレード形状をタイプＤ、図１２（ｅ）に記載のブレード形状をタイプＥ、図１２（ｆ）に記載のブレード形状をタイプＦとする。更に、タイプＣでは、エッジ領域２０６と非当接領域２０７の境界をＬ字形状（エッジ領域２０６を矩形状）にしたものをタイプＣ１、エッジ領域２０６と非当接領域２０７の境界を円弧形状（エッジ領域２０６を扇状）にしたものをタイプＣ２とする。
Here, the blade shape shown in FIG. 12B is type B, the blade shape shown in FIG. 12C is type C, the blade shape shown in FIG. 12D is type D, and FIG. The blade shape shown in FIG. 12 is type E, and the blade shape shown in FIG. Further, in Type C, the boundary between the
本実施例では、上述したブレード形状の各タイプで、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化：Ｌ１、非当接領域２０７のｔａｎδ変化：Ｌ２を変化させたときのクリーニング性の変化について、検証実験を行った。
なお、検証実験に用いる各タイプのブレード形状の具体的な寸法は、各タイプで同一とし、各タイプ毎に、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化：Ｌ１と非当接領域２０７のｔａｎδ変化：Ｌ２の組み合わせを３つ行った。１つ目の組み合わせは、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化：Ｌ１が０．４０で、非当接領域２０７のｔａｎδ変化：Ｌ２が０．２０である。２つ目の組み合わせは、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化：Ｌ１が０．８０で、非当接領域２０７のｔａｎδ変化：Ｌ２が０．３５である。３つ目の組み合わせは、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化：Ｌ１が１．００で、非当接領域２０７のｔａｎδ変化：Ｌ２が０．４０である。
In the present embodiment, in each type of the above-described blade shape, a verification experiment is performed on the change in cleaning property when the tan δ change in the edge region 206: L 1 and the tan δ change in the non-contact region 207: L 2 are changed. went.
The specific dimensions of each type of blade shape used in the verification experiment are the same for each type, and for each type, tan δ change in the edge region 206: L 1 and tan δ change in the non-contact region 207: L 2. Three combinations were performed. In the first combination, the tan δ change in the edge region 206: L 1 is 0.40, and the tan δ change in the non-contact region 207: L 2 is 0.20. In the second combination, the tan δ change in the edge region 206: L 1 is 0.80, and the tan δ change in the non-contact region 207: L 2 is 0.35. In the third combination, the tan δ change in the edge region 206: L 1 is 1.00, and the tan δ change in the non-contact region 207: L 2 is 0.40.
ここで、検証実験に用いた各タイプのブレード部材の具体的な寸法を説明しておく。
タイプＢでは、図１５に示すように、エッジ領域２０６と非当接領域２０７との境界は、端面６３におけるエッジ部６１から０．７［ｍｍ］の位置から、外表面６２におけるエッジ部６１から０．７［ｍｍ］の位置を結ぶ直線である。そして、クリーニングブレード５の長さ：Ｄが１２．５［ｍｍ］で、厚さが１．８（０．７＋１．１）［ｍｍ］である。
Here, specific dimensions of each type of blade member used in the verification experiment will be described.
In Type B, as shown in FIG. 15, the boundary between the
タイプＣ１では、図１６（ａ）に示すように、エッジ領域２０６と非当接領域２０７との境界は、エッジ部６１から０．５［ｍｍ］の位置の端面６３及び外表面６２から、それぞれ垂線を伸ばして交差する線分により形成されるＬ字状の形状である。そして、クリーニングブレード５の長さ：Ｄが１２．５［ｍｍ］で、厚さが１．８（０．５＋１．３）［ｍｍ］である。
タイプＣ２では、図１６（ｂ）に示すように、エッジ領域２０６と非当接領域２０７との境界は、エッジ部６１から半径０．７［ｍｍ］の円弧状の形状である。そして、クリーニングブレード５の長さ：Ｄが１２．５［ｍｍ］で、厚さが１．８（０．７＋１．１）［ｍｍ］である。
In type C1, as shown in FIG. 16 (a), the boundary between the
In Type C2, as shown in FIG. 16B, the boundary between the
タイプＤでは、図１７に示すように、エッジ領域２０６と非当接領域２０７との境界は、支持部材３が接する部分を除く外周から最厚部の厚さが２００［μｍ］で含浸処理が施された形状をしている。そして、クリーニングブレード５の長さ：Ｄが１２．５［ｍｍ］、厚さが１．８［ｍｍ］で、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは、約４９［ｍｍ２］ある。
タイプＥでは、図１８に示すように、エッジ領域２０６と非当接領域２０７との境界は、端面６３側から、端面６３の全域にエッジ領域２０６が形成されるように、最厚部の厚さが２００［μｍ］で含浸処理が施された形状をしている。そして、クリーニングブレード５の長さ：Ｄが１２．５［ｍｍ］、厚さが１．８［ｍｍ］で、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは、約３６［ｍｍ２］ある。
In Type D, as shown in FIG. 17, the boundary between the
In Type E, as shown in FIG. 18, the boundary between the
タイプＦでは、図１９に示すように、エッジ領域２０６と非当接領域２０７との境界は、エッジ部６１側から、端面６３及び外表面６２のそれぞれ一部にエッジ領域２０６が形成されるように、最厚部の厚さが２００［μｍ］で含浸処理が施された形状をしている。そして、クリーニングブレード５の長さ：Ｄが１２．５［ｍｍ］、厚さが１．８［ｍｍ］で、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは、約１８［ｍｍ２］ある。
In type F, as shown in FIG. 19, the boundary between the
以下に、検証実験を行ったブレード形状の各タイプの換算ｔａｎδ：Ｘ、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化：Ｌ１、非当接領域２０７のｔａｎδ変化：Ｌ２と、検証結果を表１３に示す。
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
実施例１と同様な条件でクリーニング性の評価を行った。
［評価結果］
（ブレード：タイプＢ）
タイプＢのブレードは、図１２（ａ）に示す二層形状のブレードに対して、エッジ領域２０６の面積を、より小さくすることを狙ったブレード形状の一例である。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the same conditions as in Example 1.
[Evaluation results]
(Blade: Type B)
The type B blade is an example of a blade shape aiming at reducing the area of the
例えば、タイプＢの組み合わせ３（Ｂ−３）と、表１０の具体例１４と比較すると、タイプＢの組み合わせ３では、ブレード全体の断面積（ＳＡ＋ＳＢ）に対するエッジ領域２０６の断面積：ＳＡの比率を小さくしている。このため、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化：Ｌ１がより大きな１（タイプＢの組み合わせ３）の場合でも、同等のクリーニング性△を得ている。
また、表１０の具体例１３に対して、タイプＢの組み合わせ２（Ｂ−２）では、エッジ領域２０６、非当接領域２０７それぞれのｔａｎδ変化量：Ｌ１、Ｌ２が各々同じ値だが、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡの比率を小さくしている。このため、具体例１３よりも優れたクリーニング性である○の評価を得ている。
For example, comparing type B combination 3 (B-3) with specific example 14 in Table 10, in
Further, with respect to the specific example 13 of Table 10, in the combination 2 (B-2) of type B, the tan δ variation amounts L 1 and L 2 of the
（ブレード：タイプＣ）
タイプＣ１（Ｃ１）、タイプＣ２（Ｃ２）ともに、図１２（ａ）に示す二層形状のブレードに対して、エッジ領域２０６の断面積をより小さくすることを狙ったブレード形状の一例である。
タイプＣ１の組み合わせ２（Ｃ１−２）及びタイプＣ２の組み合わせ２（Ｃ２−２）と、表１０の具体例１３とを比較すると、エッジ領域２０６の断面積がより小さくなっている。これにより、エッジ領域２０６及び非当接領域２０７それぞれのｔａｎδ変化量：Ｌ１、Ｌ２が各々同じ値だが、具体例１３よりも優れたクリーニング性である○の評価を得ている。つまり、具体例１３のクリーニング性の評価が△に対して、タイプＣ１の組み合わせ２及びタイプＣ２の組み合わせ２のクリーニング性の評価（クリーニング性能）が○に向上していることがわかる。
(Blade: Type C)
Both types C1 (C1) and C2 (C2) are examples of blade shapes aiming at reducing the cross-sectional area of the
When the
（ブレード：タイプＤ、Ｅ、Ｆ）
タイプＤ（Ｄ）、タイプＥ（Ｅ）、タイプＦ（Ｆ）は、単層のウレタンゴムブレードの一部に、後述する含浸処理を施すことによりエッジ領域と非当接領域を設けている。このため、含浸処理する溶液、処理時間、単層のウレタンゴムブレードとの組合せに応じて、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化率：Ｌ１や、マルテンス硬度等を制御することができる。
なお、タイプＤは、支持部材３を除くブレード全体の表層に対して、最大含浸深さ（最大厚）２００［μｍ］で含浸させた場合のものである。エッジ領域２０６は、最大で約４．９［ｍｍ２］である。
(Blade: Type D, E, F)
Type D (D), Type E (E), and Type F (F) provide an edge region and a non-contact region by performing an impregnation process described later on a part of a single-layer urethane rubber blade. Therefore, a solution impregnation treatment, the treatment time, depending on the combination of a urethane rubber blade of a single layer, tan [delta change rate of the edge region 206: L 1 and can control the Martens hardness and the like.
Type D is a case where the surface layer of the entire blade excluding the
また、タイプＥ（Ｅ）、タイプＦ（Ｆ）は、部分的に含浸領域を設け、ブレード全体に対するエッジ領域２０６の断面積：ＳＡを小さくしている。
タイプＤ、Ｅ、Ｆを比較すると、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１が１の場合には、含浸領域が小さいＦが最もクリーニング性がよく、○となっている。
また、表１０の具体例１３（クリーニング性△）と比較すると、タイプＥ、Ｆでは、より良好なクリーニング性の評価○を得ている。
Also, type E (E), type F (F) is partially provided with the impregnation zone, the cross-sectional area of the
Type D, E, a comparison of F, tan [delta variation of the edge region 206: if L 1 is 1, the most cleanability F impregnation zone is small is good, and has a ○.
Further, compared with the specific example 13 (cleaning property Δ) in Table 10, types E and F have better evaluation of cleaning property ○.
以上の検証結果から、０℃から５０℃の環境において、ブレード形状がタイプＢ〜Ｆ（図１２（ｂ）〜（ｆ））でも、式４の換算ｔａｎδの値：Ｘを、０．２３以上０．５１以下、とすることで、二層ブレードと同様な果を奏することができることを確認できた。
すなわち、本実施例の構成とすることで、二領域ブレードの非当接領域２０７の振動に起因する、トナー抜け、非当接領域２０７の永久変形に起因するヘタリを抑制の発生を抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, in the environment of 0 ° C. to 50 ° C., even if the blade shape is type B to F (FIGS. 12B to 12F), the value of the converted tan δ of Expression 4: X is 0.23 or more By setting it as 0.51 or less, it has confirmed that the same fruit as a double layer blade could be produced.
In other words, by adopting the configuration of this embodiment, it is possible to suppress the occurrence of suppression of toner omission caused by vibration of the
ここで、ブレード部材の含浸処理について、図を用いて説明しておく。
図２０は、含浸処理を説明する模式図り、図２１は、図２０とは別の含浸処理を説明する模式図である。
クリーニングブレード５では、先端稜線部であるエッジ部６１の強度を高めるために、次のような処理を施している。単層のウレタンゴムのブレード部材３０５に、アクリル樹脂やイソシアネート樹脂を含浸して含浸部３０６を形成したり、あるいは含浸部３０６の一部又は全部を覆うようにコート処理して表面層を形成したりする処理である。
Here, the impregnation treatment of the blade member will be described with reference to the drawings.
20 is a schematic diagram for explaining the impregnation treatment, and FIG. 21 is a schematic diagram for explaining an impregnation treatment different from FIG.
In the
含浸処理は、例えば、図２０に示すように、含浸塗工液に、クリーニングブレード５のブレード部材３０５を含浸塗工液の液面に対して垂直に浸すことで行われる。なお、含浸処理方法としては、含浸塗工液に浸す方法以外に、ハケ塗り、スプレー塗工、ディップ塗工等がある。含浸処理によって弾性材料の強度を高めた含浸部３０６は、エッジ部６１を含む部分と、エッジ部６１を間に挟んで隣接する感光体１０に対向する外表面６２と、これの裏側の感光体１０に対向しない面とに形成されている。
このような含浸処理を施したクリーニングブレード５が、図１２（ｅ）や図１８に示したタイプＥのクリーニングブレード５である。
For example, as shown in FIG. 20, the impregnation treatment is performed by immersing the
The
また、別の含浸処理としては、図２１に示すようにクリーニングブレード５の単層構造のブレード部材３０５を含浸塗工液の液面に対して斜めに浸す方法もある。このような含浸処理を施すことで、エッジ部６１と、外表面６２と端面６３の一部に渡って含浸部３０６が形成され、外表面６２の裏側の面は含浸されない。
このような含浸処理を施したクリーニングブレード５が、図１２（ｆ）や図１９に示したタイプＦのクリーニングブレード５である。
As another impregnation treatment, there is a method of immersing the
The
含浸させる紫外線硬化樹脂としては、マルテンス硬度２５０〜５００［Ｎ／ｍｍ２］、弾性仕事率７５［％］以下、特に５０〜７５［％］の材料が好ましい。ここで、含浸させる紫外線硬化樹脂のマルテンス硬度、弾性仕事率は、ガラス基板上に樹脂を５〜１０［μｍ］の厚さで塗膜したものを測定した結果である。これにより、図２の感光体１０に当接するクリーニングブレード５の先端稜線部であるエッジ部６１が感光体表面の移動方向に変形するのを抑制することができる。さらに、経時での表面層摩耗によって内部が露出したときも内部への含浸作用により、同様に変形を抑制することができる。
As the ultraviolet curable resin to be impregnated, a material having a Martens hardness of 250 to 500 [N / mm2] and an elastic work factor of 75 [%] or less, particularly 50 to 75 [%] is preferable. Here, the Martens hardness and the elastic power of the ultraviolet curable resin to be impregnated are the results of measuring a resin film coated on a glass substrate with a thickness of 5 to 10 [μm]. Thereby, it is possible to suppress the
また、本実施例のクリーニングブレード５に用いる紫外線硬化樹脂のマルテンス硬度の硬度は、フィシャー・インストルメンツ社製、微小硬度計 ＨＭ−２０００を用いて測定したものである。具体的には、ガラス板上に紫外線硬化樹脂を塗布し、層厚２０［μｍ］として、ビッカース圧子９．８［ｍＮ］の力で３０秒間押し込み、５秒保持し、９．８［ｍＮ］の力で３０秒かけて抜き計測する。また、弾性仕事率は、マルテンス硬度の計測時の積算応力から、以下のようにして求められる特性値である。ビッカース圧子を押し込むときの積算応力をＷｐｌａｓｔとし、試験荷重除荷時の積算応力をＷｅｌａｓｔとすると、弾性仕事率は、Ｗｅｌａｓｔ／Ｗｐｌａｓｔ×１００％の式で定義される特性値である。弾性仕事率が高いほど、ヒステリシスロス（塑性変形）が少ない、すなわちゴム性が高いことをあらわしている。弾性仕事率が低すぎると、ゴムというよりガラスに近い状態である。
Moreover, the hardness of the Martens hardness of the ultraviolet curable resin used for the
なお、先端稜線部であるエッジ部６１近傍のマルテンス硬度は、クリーニングブレード５に紫外線硬化樹脂を含浸した状態でのマルテンス硬度であり、上述した紫外線硬化樹脂のマルテンス硬度とは異なる。
The Martens hardness in the vicinity of the
含浸処理を行う紫外線硬化樹脂としては、高硬度で高弾性な材料が好ましく、トリシクロデカンまたはアダマンタン骨格を有するアクリレートまたはメタクリレートが好ましい。トナー除去性能が大幅に向上し、クリーニングブレードの摩耗が低減され、長期に亘って良好なクリーニング性能が維持できる。また、クリーニングブレードと感光体間の摩擦係数が低減され、感光体摩耗量が低減され、感光体寿命及び画像形成装置の長寿命化が図れる。更に、クリーニングブレードが、トナーの添加剤等を感光体表面へ擦りつけないため、白抜け状の異常画像の発生がない。 As the ultraviolet curable resin to be impregnated, a material having high hardness and high elasticity is preferable, and acrylate or methacrylate having tricyclodecane or adamantane skeleton is preferable. Toner removal performance is greatly improved, wear of the cleaning blade is reduced, and good cleaning performance can be maintained over a long period of time. Further, the coefficient of friction between the cleaning blade and the photoconductor is reduced, the photoconductor wear amount is reduced, and the life of the photoconductor and the life of the image forming apparatus can be extended. Further, since the cleaning blade does not rub the toner additive or the like on the surface of the photoreceptor, there is no occurrence of an abnormal white image.
トリシクロデカン、又はアダマンタン骨格を有するアクリレートまたはメタクリレートは、官能基が少なくてもトリシクロデカンやアダマンタン骨格の特殊な構造により架橋点の不足を補うことができ好ましい。トリシクロデカンまたはアダマンタン骨格を有するアクリレートまたはメタクリレートとしては、トリシクロデカンジメタノールジアクリレート、１，３−アダマンタンジメタノールジアクリレート、１，３−アダマンタンジメタノールジメタクリレート、１，３，５−アダマンタントリメタノールトリアクリレート、１，３，５−アダマンタントリメタノールトリメタクリレート等があり、これらを２種以上混ぜ合わせて使用しても良い。 An acrylate or methacrylate having tricyclodecane or an adamantane skeleton is preferable because even if there are few functional groups, the lack of crosslinking points can be compensated for by the special structure of the tricyclodecane or adamantane skeleton. Examples of the acrylate or methacrylate having a tricyclodecane or adamantane skeleton include tricyclodecane dimethanol diacrylate, 1,3-adamantane dimethanol diacrylate, 1,3-adamantane dimethanol dimethacrylate, 1,3,5-adamantanetri There are methanol triacrylate, 1,3,5-adamantane trimethanol trimethacrylate, etc., and two or more of these may be used in combination.
また、トリシクロデカンまたはアダマンタン骨格を有するアクリレートまたはメタクリレートの官能基数は１〜６が好ましく、２〜４がさらに好ましい。１官能のみでは架橋構造が弱く５官能以上だと立体障害が起きる可能性があるため、異なる官能基数のアクリレートまたはメタクリレートを混ぜることが好ましい。また、トリシクロデカンまたはアダマンタン骨格を有するアクリレートまたはメタクリレートの分子量は５００以下が好ましい。分子量５００以上だと分子サイズが大きくなるためクリーニングブレードに含浸しにくく高硬度化が困難である。 In addition, the number of functional groups of the acrylate or methacrylate having a tricyclodecane or adamantane skeleton is preferably 1 to 6, and more preferably 2 to 4. Since only one functional group has a weak cross-linking structure, and five or more functional groups may cause steric hindrance, it is preferable to mix acrylates or methacrylates having different numbers of functional groups. The molecular weight of acrylate or methacrylate having a tricyclodecane or adamantane skeleton is preferably 500 or less. When the molecular weight is 500 or more, the molecular size increases, so that it is difficult to impregnate the cleaning blade and it is difficult to increase the hardness.
ハケ塗り、スプレー塗工、ディップ塗工等によってクリーニングブレード５に紫外線硬化樹脂を含浸させるための含浸塗工液に、分子量１００〜１５００のアクリレートモノマーを混合しても良い。アクリレートモノマーとしては、ジペンタエリスリトールヘキサアクリレート、ペンタエリスリトールテトラアクリレート、ペンタエリスリトールトリアクリレート、ペンタエリスリトールエトキシテトラアクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメチロールプロパンエトキシトリアクリレート、１，６−ヘキサンジオールジアクリレート、エトキシ化ビスフェノールＡジアクリレート、プロポキシ化エトキシ化ビスフェノールＡジアクレリート、１，４−ブタンジオールジアクリレート、１，５−ペンタンジオールジアクリレート、１，６−ヘキサンジオールジアクリレート、１，７−ヘプタンジオールジアクリレート、１，８−オクタンジオールジアクリレート、１，９−ノナンジオールジアクリレート、１，１０−デカンジオールジアクリレート、１，１１−ウンデカンジオールジアクリレート、１，１８−オクタデカンジオールジアクリレート、グリセリンプロポキシトリアクリレート、ジプロピレングリコールジアクリレート、トリプロピレングリコールジアクリレート、ＰＯ変性ネオペンチルグリコールジアクリレート、ＰＥＧ６００ジアクリレート、ＰＥＧ４００ジアクリレート、ＰＥＧ２００ジアクリレート、ネオペンチルグリコール・ヒドロキシピバリン酸エステルジアクリレート、オクチル／デシルアクリレート、イソボルニルアクリレート、エトキシ化フェニルアクリレート、９，９−ビス[４−(２−アクリロイルオキシエトキシ)フェニル]フルオレン等が挙げられ、これらを１種または２種以上混合しても良い。
An acrylate monomer having a molecular weight of 100 to 1500 may be mixed in an impregnation coating liquid for impregnating the
含浸塗工液の希釈剤としては、紫外線硬化樹脂が可溶で、沸点の低いことが望ましい。特に沸点が１６０［℃］以下、１００［℃］以下であればさらに好ましい。使用できる希釈溶剤としては、トルエン、キシレン等の炭化水素系溶媒、酢酸エチル、酢酸ｎ−ブチル、メチルセロソルブアセテート、プロピレングリコールモノメチルエーテルアセテート等のエステル系、またはメチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、ジイソブチルケトン、シクロヘキサノン、シクロペンタノン等のケトン系、またはエチレングリコールモノメチルエーテル、エチレングリコールモノエチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル等のエーテル系、またはエタノール、プロパノール、１−ブタノール、イソロピルアルコール、イソブチルアルコール等のアルコール系の有機溶剤等を用いることもできる。 As a diluent for the impregnating coating solution, it is desirable that the ultraviolet curable resin is soluble and has a low boiling point. In particular, the boiling point is more preferably 160 [° C.] or less and 100 [° C.] or less. Diluting solvents that can be used include hydrocarbon solvents such as toluene and xylene, ester solvents such as ethyl acetate, n-butyl acetate, methyl cellosolve acetate and propylene glycol monomethyl ether acetate, or methyl ethyl ketone, methyl isobutyl ketone, diisobutyl ketone, and cyclohexanone. , Ketones such as cyclopentanone, or ethers such as ethylene glycol monomethyl ether, ethylene glycol monoethyl ether and propylene glycol monomethyl ether, or alcohols such as ethanol, propanol, 1-butanol, isopropyl alcohol and isobutyl alcohol An organic solvent or the like can also be used.
上記希釈剤は塗工時における含浸を促進する効果を有する一方、ゴム内部に残留溶媒が存在しゴムが膨潤したままで厚みが元に戻らない等物性を悪化させ、耐摩耗性を悪化させる虞がある。また、残留溶媒を除去させるために、加熱乾燥を行ってもゴム物性が変化してしまい、クリーニング性が悪化する虞があった。このため、加熱乾燥温度を下げる、または加熱乾燥に代えて真空乾燥を行う等するのが好ましい。これにより、残留溶媒濃度の低減を図ることができる。 While the above-mentioned diluent has an effect of promoting impregnation during coating, there is a possibility that the residual solvent is present inside the rubber and the physical properties such as the rubber does not return to its original state due to the swelling of the rubber and the wear resistance may be deteriorated. There is. Further, even if heat drying is performed in order to remove the residual solvent, there is a possibility that the physical properties of the rubber are changed and the cleaning property is deteriorated. For this reason, it is preferable to lower the heat drying temperature or to perform vacuum drying instead of heat drying. Thereby, the residual solvent concentration can be reduced.
次に、含浸塗工液の具体的な例を説明する。
＜含浸塗工液１＞
紫外線硬化樹脂：出光興産 X-DA ５０部 官能基数２
重合開始剤 ：チバスペシャリティーケミカルズ社 イルガキュア１８４ ５部
溶媒 ：シクロヘキサノン ５５部
Next, a specific example of the impregnation coating solution will be described.
<
UV curable resin:
Polymerization initiator: 5 parts by Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals, Inc. Solvent: 55 parts by cyclohexanone
＜含浸塗工液２＞
紫外線硬化樹脂：新中村化学工業 Ａ-DCP ５０部 官能基数２
重合開始剤 ：チバスペシャリティーケミカルズ社 イルガキュア１８４ ５部
溶媒 ：シクロヘキサノン ５５部
<
UV curable resin: Shin-Nakamura Chemical Co., Ltd.
Polymerization initiator: 5 parts by Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals, Inc. Solvent: 55 parts by cyclohexanone
＜含浸塗工液３＞
紫外線硬化樹脂：出光興産 X-A-201 ５０部 官能基数２
重合開始剤 ：チバスペシャリティーケミカルズ社 イルガキュア１８４ ５部
溶媒 ：シクロヘキサノン ５５部
<
UV curable resin: Idemitsu Kosan XA-201 50 parts
Polymerization initiator: 5 parts by Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals, Inc. Solvent: 55 parts by cyclohexanone
＜含浸塗工液４＞
紫外線硬化樹脂：三菱ガス化学 ADTM ５０部 官能基数３
重合開始剤 ：チバスペシャリティーケミカルズ社 イルガキュア１８４ ５部
溶媒 ：シクロヘキサノン ５５部
<Impregnating coating solution 4>
UV curable resin: Mitsubishi
Polymerization initiator: 5 parts by Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals, Inc. Solvent: 55 parts by cyclohexanone
＜含浸塗工液５＞
紫外線硬化樹脂１：新中村化学工業 Ａ-DCP ２５部 官能基数２
紫外線硬化樹脂２：ダイセルサイテック ＰＥＴＩＡ ２５部 官能基数３
重合開始剤 ：チバスペシャリティーケミカルズ社 イルガキュア１８４ ５部
溶媒 ：シクロヘキサノン ５５部
<
UV curable resin 1: Shin-Nakamura Chemical Co., Ltd. A-DCP 25 parts
UV curable resin 2: Daicel Cytec PETIA 25 parts
Polymerization initiator: 5 parts by Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals, Inc. Solvent: 55 parts by cyclohexanone
＜含浸塗工液６＞
紫外線硬化樹脂１：出光興産 X-A-201 ２５部 官能基数２
紫外線硬化樹脂２：ダイセルサイテック ＰＥＴＩＡ ２５部 官能基数３
重合開始剤 ：チバスペシャリティーケミカルズ社 イルガキュア１８４ ５部
溶媒 ：シクロヘキサノン ５５部
<
UV curable resin 1: Idemitsu Kosan XA-201 25 parts
UV curable resin 2: Daicel Cytec PETIA 25 parts
Polymerization initiator: 5 parts by Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals, Inc. Solvent: 55 parts by cyclohexanone
＜含浸塗工液７＞
紫外線硬化樹脂：ダイセルサイテック ＰＥＴＩＡ ５０部 官能基数３
重合開始剤 ：チバスペシャリティーケミカルズ社 イルガキュア１８４ ５部
溶媒 ：シクロヘキサノン ５５部
<
UV curable resin:
Polymerization initiator: 5 parts by Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals, Inc. Solvent: 55 parts by cyclohexanone
＜含浸塗工液８＞
紫外線硬化樹脂：ダイセルサイテック DPHA ５０部 官能基数６
重合開始剤 ：チバスペシャリティーケミカルズ社 イルガキュア１８４ ５部
溶媒 ：シクロヘキサノン ５５部
<
UV curable resin:
Polymerization initiator: 5 parts by Irgacure 184, Ciba Specialty Chemicals, Inc. Solvent: 55 parts by cyclohexanone
以下に説明する実施例６〜９では、ブレード形状が二層ブレードであるタイプＡからＦに共通する構成につい説明する。
なお、以下に説明する実施例６〜９では、二層ブレードであるタイプＡを例として、各実施例を示すが、ブレード形状がタイプＢからＦに示す構成のブレードでも同様の効果が得られる。
In Examples 6 to 9 described below, configurations common to types A to F in which the blade shape is a two-layer blade will be described.
In Examples 6 to 9 to be described below, each example is shown by taking the type A which is a two-layer blade as an example, but the same effect can be obtained even with a blade having a blade shape of type B to F. .
（実施例６）
本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例６について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例１〜５のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ領域２０６のマルテンス硬度を２［Ｎ／ｍｍ２］以上としたことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例１〜５と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 6)
Example 6 of the
In the
Therefore, the same configurations as in Examples 1 to 5 and the operations and effects thereof will be omitted as appropriate, and unless otherwise distinguished, the same or similar members will be denoted by the same reference numerals. Will be described.
クリーニングブレード５のエッジ部６１（エッジ領域２０６）が低硬度であると、例えば、図５（ａ）の状態から図５（ｂ）に示すように当接すると、感光体１０表面と当接するエッジ部６１のニップ幅が広くなり、面圧が低下してしまう。このように面圧が低下すると、クリーニングブレード５のエッジ部６１をすり抜けるトナー外添剤を押し付けることで、メダカ・フィルミング（適宜、フィルミングという。）が発生し易くなる。
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、エッジ領域２０６のマルテンス硬度（エッジマルテンス硬度）を２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上とした。
このように、エッジ領域２０６のマルテンス硬度を２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上とすることで、トナー外添剤が感光体１０の表面上に固着するメダカ・フィルミングを抑制する。
When the edge portion 61 (edge region 206) of the
Therefore, in the
As described above, by setting the Martens hardness of the
エッジ領域２０６に有したエッジ部６１が２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上のように高硬度であると、図５（ｃ）に示すように、荷重が加わった際に生じるエッジ部６１の変形が小さくなる。そして、クリーニングブレード５を感光体１０表面に当接させたときの接触面積や、ニップ幅が小さくなる。
また、エッジ部６１が硬いため、感光体１０の回転方向に対するエッジ部６１の引き込まれ量が小さくなり、クリーニングブレード５のエッジ部６１近傍にも変形が生じ難くなる。
If the
Further, since the
ニップ幅が小さく、クリーニングブレード５のエッジ部６１近傍の変形が少ないと、エッジ部６１の感光体１０表面に対する当接状態が安定することにより、感光体１０表面上にトナー外添剤を付着させず、メダカ・フィルミングの発生を抑制することができる。また、エッジ部６１の変形が小さいとエッジ部６１かかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けの発生を抑制することもできる。
これらにより、トナー外添剤が感光体１０の表面上に固着するメダカ・フィルミングを抑制することができる。
If the nip width is small and the deformation in the vicinity of the
Accordingly, it is possible to suppress medaka filming in which the toner external additive is fixed on the surface of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表１４に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（フィルミング発生の有無）
以下の条件でフィルミング発生の有無の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を、上記表１４の具体例１〜８、比較例１〜３の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、温度３２℃、湿度５４％の環境にて、連続して１５，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、Ａ４の転写紙に画像面積率５％の画像を出力した。
[Evaluation method] (existence of filming)
The presence or absence of filming was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
Further, 15,000 images were output continuously in an environment of a temperature of 32 ° C. and a humidity of 54%. As an output image, an image with an image area ratio of 5% was output on A4 transfer paper.
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にもトナー外添剤の付着はほとんど見られない。
○：出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にはトナー外添剤の付着がわずかに見られる。
△：出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。しかし、感光体１０上にトナー外添剤の付着が顕著に見られる。
×：出力画像上に目視でフィルミングが観察され、異常画像となっている。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
A: Filming is not visually observed on the output image, and no abnormal image is observed. Further, the adhesion of the toner external additive is hardly seen on the
○: Filming is not visually observed on the output image, and no abnormal image is observed. A slight amount of toner external additive is observed on the
Δ: Filming is not visually observed on the output image, and no abnormal image is observed. However, the adhesion of the toner external additive is noticeable on the
X: Filming is visually observed on the output image, resulting in an abnormal image.
ここで、エッジ領域２０６のマルテンス硬度と弾性仕事率の測定方法につて説明しておく。
エッジ領域２０６のマルテンス硬度と弾性仕事率は、フィシャー・インストルメンツ社製、ＨＭ−２０００を用いて測定したものである。
マルテンス硬度は、先端稜線部であるエッジ部６１から２０［μｍ］の位置について、ビッカース圧子を１．０［ｍＮ］の力で１０秒間押し込み、５秒保持し、１０秒かけて抜き計測する。そして、マルテンス硬度の測定と同時に、弾性仕事率も算出する。
Here, a method for measuring the Martens hardness and the elastic power of the
The Martens hardness and the elastic power of the
The Martens hardness is measured by pushing a Vickers indenter with a force of 1.0 [mN] for 10 seconds at a position 20 [μm] from the
弾性仕事率は、以下のようにして求められる特性値である。
ビッカース圧子を押し込むときの積算応力をＷｐｌａｓｔ、試験荷重除荷時の積算応力をＷｅｌａｓｔとすると、弾性仕事率は、Ｗｅｌａｓｔ／Ｗｐｌａｓｔ×１００％の式で定義される（図６参照）。
弾性仕事率が高いほど、材料に力を加え歪を発生させてから、除荷するまでの間の塑性仕事の割合が少ない。すなわち、ゴムが力により変形した際に生じる塑性変形の割合が少ないことを表している。
The elastic power is a characteristic value obtained as follows.
If the accumulated stress when pushing in the Vickers indenter is Wplast, and the accumulated stress at the time of unloading the test load is Welast, the elastic power is defined by the equation of Welast / Wplast × 100% (see FIG. 6).
The higher the elastic work rate, the smaller the proportion of plastic work from when force is applied to the material to generate strain until unloading. That is, the ratio of plastic deformation that occurs when rubber is deformed by force is small.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは６．３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳＢは１６．３［ｍｍ２］である。そして、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、エッジ領域２０６のマルテンス硬度（エッジマルテンス硬度）は５．５［Ｎ／ｍｍ２］であり、この値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は◎、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にもトナー外添剤の付着はほとんど見られない。
これは、感光体１０上にトナー外添剤を付着させず、メダカ・フィルミングの発生を抑制できたことを示している。また、エッジ部６１にかかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けを抑制できたことを示している。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
The cross-sectional area of the edge region 206: S A is 6.3 [mm 2 ], and the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B is 16.3 [mm 2 ]. The tan δ change amount L 1 of the
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
Further, the Martens hardness (edge Martens hardness) of the
With these configurations, the evaluation of medaka filming when outputting 15,000 images is ◎, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. Further, the adhesion of the toner external additive is hardly seen on the
This indicates that the generation of medaka filming could be suppressed without attaching the toner external additive on the
（具体例２〜８）
エッジ領域２０６の断面積：ＳＡ、非当接領域２０７の断面積：ＳＢ、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及び非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は、具体例１と同様であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値も０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、エッジ領域２０６のマルテンス硬度の値は、いずれも２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は◎又は○、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にもトナー外添剤の付着はほとんど見られないか、見えたとしてもわずかである。
これは、感光体１０上にトナー外添剤を付着させず、メダカ・フィルミングの発生を抑制できたことを示している。また、エッジ部６１にかかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けを抑制できたことを示している。
(Specific Examples 2-8)
The cross-sectional area of the edge region 206: S A , the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B , the tan δ change amount of the edge region 206: L 1 , and the tan δ change amount of the non-contact region 207: L 2 are specific examples. 1 and the value of converted tan δ: X calculated from Equation 4 is also 0.28.
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
Further, the Martens hardness value of the
With these configurations, the evaluation of medaka filming when 15,000 images are output is ◎ or ○, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. Further, little or no adhesion of the toner external additive is seen on the
This indicates that the generation of medaka filming could be suppressed without attaching the toner external additive on the
（比較例１〜３）
エッジ領域２０６の断面積：ＳＡ、非当接領域２０７の断面積：ＳＢ、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１、及び非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は、具体例１と同様であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値も０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２０以上０．５１以下の範囲に含まれる。
しかし、具体例１〜８とは異なり、エッジ領域２０６のマルテンス硬度（エッジマルテンス硬度）は２．０［Ｎ／ｍｍ２］未満である。
そして、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は△又は×、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されずとも感光体１０上にトナー外添剤の付着が顕著に見られたり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されたりした。
これは、感光体１０上へのトナー外添剤の付着を防ぎきれず、メダカ・フィルミングの発生を好適に抑制できない場合があることを示している。また、エッジ部６１にかかる負荷が大きくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けも抑制できいことを示している。
(Comparative Examples 1-3)
The cross-sectional area of the edge region 206: S A , the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B , the tan δ change amount of the edge region 206: L 1 , and the tan δ change amount of the non-contact region 207: L 2 are specific examples. 1 and the value of converted tan δ: X calculated from Equation 4 is also 0.28.
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.20 to 0.51.
However, unlike the specific examples 1 to 8, the Martens hardness (edge Martens hardness) of the
The evaluation of medaka filming when 15,000 sheets of images were output was Δ or x, that is, the toner external additive was not formed on the
This indicates that the toner external additive cannot be prevented from adhering to the
以上の検証結果から、０℃から５０℃の環境において、式４の換算ｔａｎδの値：Ｘを、０．２３以上０．５１以下、且つ、エッジ領域２０６のマルテンス硬度の値を２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上とすることで、上記効果を奏することができることを確認できた。
すなわち、本実施例の構成とすることで、メダカ・フィルミングの発生を抑制することができることを確認できた。また、エッジ部６１の変形が小さいとエッジ部６１かかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けの発生を抑制することもできることを確認できた。
そして、これらにより、トナー外添剤が感光体１０の表面上に固着するメダカ・フィルミングを抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, in the environment of 0 ° C. to 50 ° C., the converted tan δ value of Expression 4: X is 0.23 or more and 0.51 or less, and the Martens hardness value of the
That is, it was confirmed that the occurrence of medaka filming can be suppressed by adopting the configuration of this example. Further, it was confirmed that when the deformation of the
Thus, it was confirmed that the medaka filming that the toner external additive adheres to the surface of the
（実施例７）
本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例７について説明する。
本実施例のクリーニングブレード５と、実施例６のクリーニングブレードとでは、次のことに係る点のみ異なる。
本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡと非当接領域２０７の断面積：ＳＢとの関係と、０℃から５０℃の環境でのエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１と非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の関係を、さらに規定したことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例６と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 7)
Example 7 of the
The
In the
Therefore, the configuration similar to that of the sixth embodiment and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
エッジ領域２０６と非当接領域２０７とが設けられている二領域ブレード（二層ブレード）の非当接領域２０７を薄く環境変動しやすい材料とすると、高硬度のエッジ領域２０６がブレード部材全体の姿勢及び挙動に対して支配的となり、クリーニングブレード５のヘタリや追従性の低下が問題となる。
すなわち、クリーニングブレード５全体としての挙動及びクリーニングブレード５の姿勢が、環境変動によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下する問題が発生する。
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例６の構成において、非当接領域２０７の断面積：ＳＢとエッジ領域２０６の断面積：ＳＡの関係、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２とエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１の関係が、次のようになるように構成した。非当接領域２０７の断面積：ＳＢがエッジ領域２０６の断面積：ＳＡよりも大きく（ＳＢ＞ＳＡ）、０℃から５０℃の環境で、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２がエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１よりも小さくなる（Ｌ２＜Ｌ１）構成である。
When the
That is, the behavior of the
Therefore, in the
このように構成することで、非当接領域２０７とエッジ領域２０６を設けたクリーニングブレード５（二領域ブレード）において、次のような効果を奏することができる。
非当接領域２０７の断面積：ＳＢをエッジ領域２０６の断面積：ＳＡよりも大きくすると、クリーニングブレード５全体の挙動及びクリーニングブレード５の姿勢に対して、非当接領域２０７の特性が支配的になる。加えて、非当接領域２０７に用いる材料をエッジ領域２０６に用いる材料よりも、ｔａｎδが環境変動しにくい材料にすると（Ｌ２＜Ｌ１）、次のようにしてクリーニングブレード５のクリーニング機能が低下することを抑制できる。クリーニングブレード５全体としての挙動及びクリーニングブレード５の姿勢が、環境変動（温度変化）によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下することである。
すなわち、上記構成とすることで、クリーニングブレード５全体としての挙動及びクリーニングブレード５の姿勢が、環境変動によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下することを抑制できる。
With this configuration, the following effects can be achieved in the cleaning blade 5 (two-region blade) provided with the
When the cross-sectional area of the non-contact area 207: S B is larger than the cross-sectional area of the edge area 206: S A , the characteristics of the
That is, with the above configuration, the behavior of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表１５に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, the following Table 15 shows specific examples and comparative examples of the
［評価方法］
以下の条件でフィルミング発生の有無、及びヘタリによるクリーニング性への影響の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を上記表１５の具体例１〜５、比較例１〜４の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
[Evaluation method]
The presence or absence of filming was evaluated under the following conditions, and the effect on the cleaning property due to settling was evaluated.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
クリーニングブレード５を７日間（１６８時間）、感光体１０に当接させた状態で放置し、当接前と当接放置後の線圧変化として、エッジ部６１（ブレードエッジ）の当接圧（線圧）を計測する。また、クリーニングブレード５を感光体１０に当接させ、クリーニングブレード５に圧力が掛かった状態で保持することで生じる、経時での当接圧の変化を比較する。なお、感光体１０に当接するときの当接圧は２０［ｇ／ｃｍ］とする。
The
そして、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響は、クリーニング不良の発生しやすい高帯電電流条件下で、クリーニング不良の発生する線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）より、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
評価環境は温度が、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）の３環境で評価を行い、最も線圧低下の大きい環境での値より判定を行っている。
◎：線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なし、余裕度大。
○：線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）以内。クリーニング性への影響なし。
△：線圧低下量５．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２５％）以上。クリーニング性への影響あり。
×：線圧低下量６．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の３０％）以上。クリーニング性への影響大。
Further, the effect on the cleaning property due to the settling due to the change in the linear pressure is that the amount of decrease in the linear pressure at which cleaning failure occurs is 4.0 [g / cm] (the set line pressure 20%), the evaluation was made in four stages: ◎, ○, Δ, ×.
The evaluation environment is evaluated in three environments of low temperature environment (10 ° C.), normal temperature environment (23 ° C.), and high temperature environment (32 ° C.), and the determination is based on the value in the environment where the linear pressure drop is the largest. .
A: The amount of decrease in linear pressure is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). There is no effect on cleaning performance, and there is a large margin.
◯: Within linear pressure drop of 4.0 [g / cm] (20% of set linear pressure). No effect on cleaning performance.
Δ: A decrease in linear pressure of 5.0 [g / cm] (25% of the set linear pressure) or more. There is an effect on cleaning performance.
X: A decrease in linear pressure of 6.0 [g / cm] (30% of the set linear pressure) or more. Great impact on cleanability.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは６．３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳＢは１６．３［ｍｍ２］、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．３０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２３となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、非当接領域２０７の断面積：ＳＢがエッジ領域２０６の断面積：ＳＡよりも大きく、（ＳＢ＞ＳＡ）、０℃から５０℃の環境で、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２がエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１よりも小さい（Ｌ２＜Ｌ１）。
そして、エッジ領域２０６のエッジ部分のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、実施例６の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
Cross-sectional area of edge region 206: S A is 6.3 [mm 2 ], cross-sectional area of non-contact region 207: S B is 16.3 [mm 2 ], tan δ change amount of edge region 206: L 1 is 0 .30, tan [delta variation of the non-contact area 207: L 2 is 0.20, in terms calculated from equation 4 tan [delta: the value of X is 0.23.
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.23 to 0.51.
Further, the cross-sectional area of the non-contact area 207: cross-sectional area of S B edge region 206: greater than S A, with (S B> S A), 0 ℃ from 50 ° C. environment, the
Then, the value of the Martens hardness of the edge portion of the
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は○、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にはトナー外添剤の付着がわずかに見られる。
また、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は◎、つまり、線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なし、余裕度大であった。
これは、感光体１０上にトナー外添剤を付着させず、メダカ・フィルミングの発生を抑制しつつ、クリーニング性に影響する線圧低下は発生していないことを示している。
With these configurations, the evaluation of medaka filming when 15,000 images are output is ○, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. A slight amount of toner external additive is observed on the
Also, the evaluation of the effect of the settling on the cleaning property due to the change in the linear pressure is ◎, that is, the linear pressure drop is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). The cleaning performance was not affected and the margin was large.
This indicates that the toner external additive is not adhered on the
（具体例２〜５）
具体例１と同様に、換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、非当接領域２０７の断面積：ＳＢがエッジ領域２０６の断面積：ＳＡよりも大きく（ＳＢ＞ＳＡ）、０℃から５０℃の環境で、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２がエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１よりも小さい（Ｌ２＜Ｌ１）。
そして、エッジ領域２０６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、具体例１の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
(Specific examples 2 to 5)
Similar to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.23 to 0.51.
Further, the cross-sectional area of the non-contact area 207: cross-sectional area of S B edge region 206: S greater than A (S B> S A) , at 0 ℃ from 50 ° C. environment, the
The Martens hardness value of the
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は◎又は○、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にはトナー外添剤の付着はほとんど見られないか、わずかに見られる状態である。
また、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は◎又は○、つまり、線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）以内。クリーニング性への影響なしであった。
これは、感光体１０上にトナー外添剤を付着させないでメダカ・フィルミングの発生を抑制しつつ、クリーニング性に影響する線圧低下は発生していないことを示している。
With these configurations, the evaluation of medaka filming when 15,000 images are output is ◎ or ○, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. In addition, the adhesion of the toner external additive is hardly seen or slightly seen on the
In addition, the evaluation of the influence on the cleaning property due to the change of the linear pressure is 線 or ○, that is, the linear pressure decrease amount is 4.0 [g / cm] (20% of the set linear pressure). There was no effect on the cleaning property.
This indicates that the reduction in linear pressure that affects the cleaning property does not occur while suppressing the occurrence of medaka filming without attaching the toner external additive on the
（比較例１〜４）
換算ｔａｎδの値：Ｘは、具体例１〜５と同様に０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。また、エッジ領域２０６のマルテンス硬度の値は、具体例１〜５と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、実施例６の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
しかし、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡと非当接領域２０７の断面積：ＳＢとの関係（ＳＢ＞ＳＡ）と、０℃から５０℃の環境でのエッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１と非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２の関係（Ｌ２＜Ｌ１）の、少なくともいずれかが満たされていない。
(Comparative Examples 1-4)
The value of converted tan δ: X is included in the range of 0.23 or more and 0.51 or less as in the specific examples 1 to 5. The value of the Martens hardness of the
However, the relationship between the cross-sectional area of the edge region 206: S A and the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B (S B > S A ), and the tan δ change of the
これらの構成により、１５，０００枚の画像出力を行ったときのメダカ・フィルミングの評価は◎又は○、つまり、出力画像上に目視でフィルミングが観察されず、異常画像が見られない。そして、感光体１０上にはトナー外添剤の付着はほとんど見られないか、わずかに見られる状態である。
しかし、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は△又は×、つまり、線圧低下量５．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２５％）以上。クリーニング性への影響があった。
これは、高硬度のエッジ領域２０６がブレード全体の姿勢及び挙動に対して支配的となったり、クリーニングブレード５のヘタリ、追従性の低下を招いたりして、クリーニング性に影響する線圧低下が発生していることを示している。
With these configurations, the evaluation of medaka filming when 15,000 images are output is ◎ or ○, that is, no filming is visually observed on the output image, and no abnormal image is seen. In addition, the adhesion of the toner external additive is hardly seen or slightly seen on the
However, the evaluation of the influence on the cleaning property due to the settling due to the change in the linear pressure is Δ or x, that is, the linear pressure decrease amount is 5.0 [g / cm] (25% of the set linear pressure) or more. There was an effect on cleaning performance.
This is because the high-
以上の検証結果から、本実施例の構成にすることで、クリーニングブレード５全体としての挙動及びクリーニングブレード５の姿勢が、環境変動によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下することを抑制できることを確認できた。
From the above verification results, by adopting the configuration of the present embodiment, the behavior of the
（実施例８）
本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例８について説明する。
なお、本実施例のクリーニングブレード５と、実施例６のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ領域２０６のマルテンス硬度が非当接領域２０７のマルテンス硬度よりも大きいことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例６と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
(Example 8)
Example 8 of the
In the
Therefore, the configuration similar to that of the sixth embodiment and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
エッジ領域２０６と非当接領域２０７とが設けられている二領域ブレード（二層ブレード）の、エッジ領域２０６と非当接領域２０７が共に高硬度であると、クリーニングブレード５全体が高硬度となり、クリーニングブレード５の追従性が低下する。
これは、次の理由による。クリーニングブレード５の材料として広く用いられているウレタンゴム材は、感光体１０の表面上の付着物を掻き取る除去能力向上のためにウレタンゴム材料の硬度を硬くすると、ゴム性が低下する。したがって、非当接領域２０７が高硬度であると、ゴム性が低下し清掃面の凹凸などに対するクリーニングブレード５の追従性が低下してしまうためである。
そして、クリーニングブレード５の追従低が低下するとトナーのすり抜け量が増え、クリーニング機能も低下してしまう。
When the
This is due to the following reason. The urethane rubber material widely used as the material of the
When the tracking low of the
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例６の構成において、エッジ領域２０６のマルテンス硬度が非当接領域２０７のマルテンス硬度よりも大きくなるように構成することとした。
このようにエッジ領域２０６の硬度を非当接領域２０７の硬度よりも大きくすることで、エッジ領域２０６と非当接領域２０７の機能分離をする。
エッジ領域２０６は、感光体１０の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取るために高硬度とし、非当接領域２０７はゴム性を維持するために低硬度とし、クリーニングブレード５全体としての追従性を維持することが可能となる。
Therefore, the
In this way, the
The
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表１６に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］（クリーニング不良の有無）
以下の条件でクリーニング性の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を上記表１６の具体例１〜４、比較例１〜４の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
また、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）に２４時間評価機を放置後、各環境で連続して２５，０００枚の画像出力を行った。出力画像は、感光体１０へのトナー入力を最大にするよう、Ａ４の転写紙に全面ベタ画像を出力した。
[Evaluation Method] (Presence or absence of cleaning failure)
The cleaning property was evaluated under the following conditions.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
Further, after leaving the evaluator for 24 hours in a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), 25,000 sheets of images were output continuously in each environment. As the output image, a solid image was output on the A4 transfer paper so as to maximize the toner input to the
そして、クリーニング性は、以下の評価方法にて、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
◎：各環境で２５，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題がなく、クリーニングに対して厳しい、帯電電流を増加させた条件においてもクリーニング不良がない。
○：各環境で２５，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
△：各環境で２５，０００枚通紙後、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ないが、いずれかの環境で感光体１０上にクリーニングブレードをすり抜けたトナーが目視で確認できた。
×：各環境で２５，０００枚通紙後、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化しており、実使用上、異常画像として問題ある。
The cleaning property was evaluated in the following four evaluation methods, in four stages: の, ○, Δ, and ×.
◎: After passing 25,000 sheets in each environment, no cleaning defect is manifested on the transfer paper in any environment, there is no problem in actual use, even under conditions where the charging current is increased, which is severe for cleaning. There is no cleaning defect.
◯: After passing 25,000 sheets in each environment, no cleaning defect appears on the transfer paper in any environment, and there is no problem in actual use.
[Delta]: After passing 25,000 sheets in each environment, no cleaning defect was revealed on the transfer paper in any environment, and there was no problem in actual use, but the cleaning blade slipped over the
X: After passing 25,000 sheets in each environment, a cleaning defect is apparent on the transfer paper in any environment, and there is a problem as an abnormal image in actual use.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは６．３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳＢは１６．３［ｍｍ２］、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
エッジ領域２０６のマルテンス硬度（エッジマルテンス硬度）は２．２［Ｎ／ｍｍ２］であり、この値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
そして、非当接領域２０７のマルテンス硬度は０．９［Ｎ／ｍｍ２］であり、非当接領域２０７のマルテンス硬度よりもエッジ領域２０６のマルテンス硬度が高硬度である。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
Cross-sectional area of edge region 206: S A is 6.3 [mm 2 ], cross-sectional area of non-contact region 207: S B is 16.3 [mm 2 ], tan δ change amount of edge region 206: L 1 is 0 .50, tan δ variation in the non-contact region 207: L 2 is 0.20, and the converted tan δ: X calculated from Equation 4 is 0.28.
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.23 to 0.51.
The Martens hardness (edge Martens hardness) of the
The Martens hardness of the
これらの構成により、２５，０００枚通紙するクリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎、つまり、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
これは、エッジ領域２０６を高硬度として、感光体１０の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取り、非当接領域２０７はゴム性を維持するために低硬度とし、クリーニングブレード５全体としての追従性を維持できていることを示している。
With these configurations, even in the evaluation of the cleaning performance for passing 25,000 sheets, ◎ in any environment of low temperature environment (10 ° C), normal temperature environment (23 ° C), and high temperature environment (32 ° C), that is, Even in the environment, cleaning defects do not appear on the transfer paper, and there is no problem in actual use.
This is because the
（具体例２〜４）
具体例１と同様に、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは６．３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳＢは１６．３［ｍｍ２］、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
エッジ領域２０６のマルテンス硬度は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
そして、非当接領域２０７のマルテンス硬度よりもエッジ領域２０６のマルテンス硬度が高硬度である。
(Specific examples 2 to 4)
Similarly to the specific example 1, the cross-sectional area of the edge region 206: S A is 6.3 [mm 2 ], the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B is 16.3 [mm 2 ], and tan δ of the
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.23 to 0.51.
The Martens hardness of the
The Martens hardness of the
これらの構成により、２５，０００枚通紙するクリーニング性の評価においても、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれの環境でも◎又は○、つまり、いずれの環境でも転写紙上にクリーニング不良が顕在化せず、実使用上問題ない。
これは、具体例１と同様に、エッジ領域２０６を高硬度として、感光体１０の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取り、非当接領域２０７はゴム性を維持するために低硬度とし、クリーニングブレード５全体としての追従性を維持できていることを示している。
With these configurations, even in the evaluation of the cleaning performance for passing 25,000 sheets, ◎ or ○ in any environment of low temperature environment (10 ° C), normal temperature environment (23 ° C), and high temperature environment (32 ° C), In any environment, there is no problem in actual use because no cleaning defect is apparent on the transfer paper.
As in the first specific example, the
（比較例１〜４）
具体例１〜４と同様に、エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは６．３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳＢは１６．３［ｍｍ２］、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０である。また、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値も０．２８となる。
しかし、非当接領域２０７のマルテンス硬度よりもエッジ領域２０６のマルテンス硬度が低硬度である。
(Comparative Examples 1-4)
As in the specific examples 1 to 4, the cross-sectional area of the edge region 206: S A is 6.3 [mm 2 ], the cross-sectional area of the non-contact region 207: S B is 16.3 [mm 2 ], and the
However, the Martens hardness of the
これらの構成により、２５，０００枚通紙するクリーニング性の評価において、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）のいずれかの環境で×、つまり、いずれかの環境で転写紙上にクリーニング不良が顕在化し、実使用上問題がある。
これは、具体例１〜４とは異なり、非当接領域２０７よりもエッジ領域２０６が低硬度であるため、クリーニングブレード５の追従性の低下によりクリーニング不良が発生していることを示している。
With these configurations, in the evaluation of the cleaning performance for passing 25,000 sheets, × in any one of a low temperature environment (10 ° C.), a normal temperature environment (23 ° C.), and a high temperature environment (32 ° C.), that is, either In such an environment, a cleaning defect becomes apparent on the transfer paper, and there is a problem in actual use.
This indicates that, unlike the specific examples 1 to 4, since the
以上の検証結果から、本実施例の構成にすることで、エッジ領域２０６は、感光体１０の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取るために高硬度とし、非当接領域２０７はゴム性を維持するために低硬度とし、クリーニングブレード５全体としての追従性を維持できることを確認できた。
From the above verification results, by adopting the configuration of the present embodiment, the
（実施例９）
本実施形態３のプリンタ１００に備えた各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５の実施例９について説明する。
なお、本実施例のクリーニングブレード５と、実施例６のクリーニングブレードとでは、本実施例のクリーニングブレード５が、エッジ領域２０６の弾性仕事率の範囲と非当接領域２０７の弾性仕事率の範囲を規定したことに係る点のみ異なる。
したがって、実施例６と同様な構成、及びその作用・効果については、適宜、省略して説明するとともに、特に、区別する必要が無い限り、同一、又は同様な部材には、同一の符号を付して説明する。
Example 9
Example 9 of the
In the
Therefore, the configuration similar to that of the sixth embodiment and the operation and effect thereof will be omitted as appropriate, and the same or similar members will be denoted by the same reference signs unless otherwise distinguished. To explain.
エッジ領域２０６及び非当接領域２０７の弾性仕事率が低い（変形に対する塑性仕事の割合が多い）と、クリーニングブレード５に永久変形が発生し易くなる。そして、クリーニングブレード５に永久変形が発生することによりクリーニングブレード５がヘタリ、感光体１０とエッジ部６１（ブレードエッジ）の当接圧（線圧）が低下することでクリーニング不良が発生し易くなる。
そこで、本実施例のクリーニングブレード５では、実施例６の構成において、エッジ領域２０６の弾性仕事率を４０％以上９０％以下、非当接領域２０７の弾性仕事率を７０％以上９５％以下となるように構成した。
このように構成することで、クリーニング機能低下に影響を及ぼす大きな線圧低下を抑制して、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制することができる。
When the elastic power of the
Therefore, in the
With such a configuration, it is possible to suppress a large decrease in linear pressure that affects the deterioration of the cleaning function, and the deformation of the
次に、本実施例のクリーニングブレード５の効果を検証するために行った検証実験について説明する。
なお、各層のｔａｎδの測定は、実施例１と同様な方法で行った。
ここで、検証実験に用いた本実施例のクリーニングブレード５の具体例と比較例、及びその検証結果を次の表１７に示す。
The tan δ of each layer was measured by the same method as in Example 1.
Here, specific examples and comparative examples of the
［評価方法］
以下の条件でフィルミング発生の有無、及びヘタリによるクリーニング性への影響の評価を行った。
実験機としては、リコー製のＭＰＣ３５０３機を用いた。この実験機において、図２に示す構成のプロセスカートリッジ１２１のクリーニングブレード５を上記表７の具体例１〜６、比較例１〜４の条件のブレード部材にそれぞれ変更し、測定を行った。
[Evaluation method]
The presence or absence of filming was evaluated under the following conditions, and the effect on the cleaning property due to settling was evaluated.
As an experimental machine, a Ricoh MPC3503 machine was used. In this experimental machine, the measurement was performed by changing the
クリーニングブレード５を７日間（１６８時間）、感光体１０に当接させた状態で放置し、当接前と当接放置後の線圧変化として、エッジ部６１（ブレードエッジ）の当接圧（線圧）を計測する。また、クリーニングブレード５を感光体１０に当接させ、クリーニングブレード５に圧力が掛かった状態で保持することで生じる、経時での当接圧の変化を比較する。なお、感光体１０に当接するときの当接圧は２０［ｇ／ｃｍ］とする。
The
そして、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響は、クリーニング不良の発生しやすい高帯電電流条件下で、クリーニング不良の発生する線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）より、◎、○、△、×の４段階で評価を行った。
評価環境は温度が、低温環境（１０℃）、常温環境（２３℃）、高温環境（３２℃）の３環境で評価を行い、最も線圧低下の大きい環境での値より判定を行っている。
◎：線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なし、余裕度大。
○：線圧低下量４．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２０％）以内。クリーニング性への影響なし。
△：線圧低下量５．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２５％）以上。クリーニング性への影響あり。
×：線圧低下量６．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の３０％）以上。クリーニング性への影響大。
Further, the effect on the cleaning property due to the settling due to the change in the linear pressure is that the amount of decrease in the linear pressure at which cleaning failure occurs is 4.0 [g / cm] (the set line pressure 20%), the evaluation was made in four stages: ◎, ○, Δ, ×.
The evaluation environment is evaluated in three environments of low temperature environment (10 ° C.), normal temperature environment (23 ° C.), and high temperature environment (32 ° C.), and the determination is based on the value in the environment where the linear pressure drop is the largest. .
A: The amount of decrease in linear pressure is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). There is no effect on cleaning performance, and there is a large margin.
◯: Within linear pressure drop of 4.0 [g / cm] (20% of set linear pressure). No effect on cleaning performance.
Δ: A decrease in linear pressure of 5.0 [g / cm] (25% of the set linear pressure) or more. There is an effect on cleaning performance.
X: A decrease in linear pressure of 6.0 [g / cm] (30% of the set linear pressure) or more. Great impact on cleanability.
［評価結果］
（具体例１）
エッジ領域２０６の断面積：ＳＡは６．３［ｍｍ２］、非当接領域２０７の断面積：ＳＢは１６．３［ｍｍ２］、エッジ領域２０６のｔａｎδ変化量：Ｌ１は０．５０、非当接領域２０７のｔａｎδ変化量：Ｌ２は０．２０、であり、式４から計算される換算ｔａｎδ：Ｘの値は０．２８となる。
この換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、エッジ領域２０６の弾性仕事率は９０％、非当接領域２０７の弾性仕事率は９０％であり、それぞれ、エッジ領域２０６の弾性仕事率が４０％以上９０％以下、非当接領域２０７の弾性仕事率が７０％以上９５％以下の範囲に含まれる。
そして、エッジ領域２０６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、実施例６の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
[Evaluation results]
(Specific example 1)
Cross-sectional area of edge region 206: S A is 6.3 [mm 2 ], cross-sectional area of non-contact region 207: S B is 16.3 [mm 2 ], tan δ change amount of edge region 206: L 1 is 0 .50, tan δ variation in the non-contact region 207: L 2 is 0.20, and the converted tan δ: X calculated from Equation 4 is 0.28.
The value of the converted tan δ: X is included in the range of 0.23 to 0.51.
Further, the elastic power of the
Then, the value of the Martens hardness of the
これらの構成により、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は◎、つまり、線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なし、余裕度大であった。
これはクリーニング機能低下に影響を及ぼす、大きな線圧低下は発生しておらず、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制できていることを示している。
With these configurations, the evaluation of the influence of the set pressure on the cleaning property due to changes in the linear pressure is ◎, that is, the linear pressure drop is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). The cleaning performance was not affected and the margin was large.
This indicates that there is no significant linear pressure drop that affects the cleaning function drop, and that the deformation of the
（具体例２〜６）
具体例１と同様に、換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２８となり、０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
また、エッジ領域２０６の弾性仕事率が４０％以上９０％以下、非当接領域２０７の弾性仕事率が７０％以上９５％以下の範囲に含まれる。
そして、エッジ領域２０６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、具体例１の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
(Specific Examples 2-6)
Similarly to the specific example 1, the value of the converted tan δ: X is 0.28, which is included in the range of 0.23 to 0.51.
Further, the elastic power of the
Then, the value of the Martens hardness of the
これらの構成により、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は◎又は○、つまり、線圧低下量３．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の１５％）以内。クリーニング性への影響なしであった。
これはクリーニング機能低下に影響を及ぼす、大きな線圧低下は発生しておらず、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制できていることを示している。
With these configurations, the evaluation of the effect on the cleaning property due to the change in the linear pressure is ◎ or ◯, that is, the linear pressure drop is within 3.0 [g / cm] (15% of the set linear pressure). There was no effect on the cleaning property.
This indicates that there is no significant linear pressure drop that affects the cleaning function drop, and that the deformation of the
（比較例１〜４）
具体例１〜６と同様に、換算ｔａｎδの値：Ｘは０．２８となり、０．２３以上０．５１以下の範囲に含まれる。
そして、エッジ領域２０６のマルテンス硬度の値は２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であり、具体例１の構成と同様に２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上である。
しかし、エッジ領域２０６の弾性仕事率は４０％以上９０％以下の範囲に含まれるものの、非当接領域２０７の弾性仕事率が７０％未満である。
この構成により、線圧変化によるヘタリによるクリーニング性への影響の評価は△又は×、つまり、線圧低下量５．０［ｇ／ｃｍ］（設定線圧の２５％）以上であり、クリーニング性への影響があった。
これはクリーニング機能低下に影響を及ぼす、大きな線圧低下は発生し、クリーニングブレード５全体の変形が塑性となり、ヘタリが発生していることを示している。
(Comparative Examples 1-4)
As in the specific examples 1 to 6, the value of the converted tan δ: X is 0.28, which is included in the range of 0.23 to 0.51.
Then, the value of the Martens hardness of the
However, although the elastic power of the
With this configuration, the evaluation of the influence on the cleaning property due to the change in the linear pressure is Δ or ×, that is, the linear pressure decrease amount is 5.0 [g / cm] (25% of the set linear pressure) or more, and the cleaning property There was an impact on.
This indicates that a large linear pressure drop that affects the cleaning function drop occurs, the deformation of the
以上の検証結果から、本実施例の構成にすることで、クリーニング機能低下に影響を及ぼす大きな線圧低下を抑制して、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制することができることを確認できた。
From the above verification results, by adopting the configuration of the present embodiment, it is possible to suppress a large decrease in linear pressure that affects the deterioration of the cleaning function, and the deformation of the
以上、本実施形態３のプリンタ１００に備える各クリーニング装置１に用いるクリーニングブレード５について、複数の実施例を挙げて説明した。
ここで、本実施形態３のプリンタ１００は、上述した各実施例のクリーニングブレード５のいずれかを備えることで、いずれかの実施例のクリーニングブレード５と同様な効果を奏することができる。
例えば、クリーニング手段のクリーニング性の低下の原因となる、環境変動（温度変化）によるブレード部材の振動やヘタリの発生を抑制でき、環境変動によりブレード部材のクリーニング機能が低下して異常画像が発生することを抑制できる。
The
Here, the
For example, the vibration of the blade member and the occurrence of settling due to environmental fluctuations (temperature changes), which cause the cleaning performance of the cleaning means to deteriorate, can be suppressed, and the cleaning function of the blade members deteriorates due to environmental fluctuations and abnormal images are generated. This can be suppressed.
また、本実施形態３のプリンタ１００は、実施形態１と同様に、ｔａｎδの環境依存度が低い、エッジ領域２０６と非当接領域２０７とを有したクリーニングブレード５を用いている。このため、帯電ローラ４１から感光体１０表面に交流電圧を印加する帯電部４０を用いても、振動の発生を抑制できる。
これにより、振動による異音の発生、クリーニングブレード５の摩耗や欠け、感光体１０の異常摩耗を抑止する効果を奏することができる。
Further, the
As a result, it is possible to achieve the effects of suppressing the generation of abnormal noise due to vibration, the wear and chipping of the
また、本実施形態３のプリンタ１００は、実施形態１と同様に、感光体１０は、その表面（表面層）に無機微粒子を含有している。そして、ｔａｎδの環境依存度が低い、エッジ領域２０６と非当接領域２０７とを有したクリーニングブレード５を用いることで、エッジの振動抑制することができる。
これにより、本実施形態３のプリンタ１００は、感光体１０の表面に無機微粒子を含有しても、クリーニングブレード５の振動による異音の発生、クリーニングブレード５の摩耗や欠け、感光体１０の異常摩耗を抑止できるという効果を奏することができる。
なお、プリンタ１００に備える感光体１０の層構成についても、実施形態１で説明したものと同様なものを用いることができる。
Further, in the
As a result, even if the
Note that the layer structure of the
また、本実施形態３のプリンタ１００で、好適に用いることができるトナーとしては、実施形態１で説明したトナーと同様なトナーが挙げられる。
Further, examples of the toner that can be suitably used in the
以上に説明したものは一例であり、本発明は、次の態様毎に特有の効果を奏する。
（態様Ａ）
感光体１０などの被当接部材の表面に当接させる先端稜線部であるエッジ部６１などのエッジ部を有したエッジ層６などのエッジ層と、該エッジ層が積層された少なくとも一以上の層を有したバックアップ層７などのバックアップ層とが設けられたウレタンゴム等などの弾性部材からなる二層ブレードなどの積層構造のクリーニングブレード５などのブレード部材において、次の式１で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下であることを特徴とする。
Ａ：エッジ層６の厚さ［ｍｍ］
Ｂ：バックアップ層７の厚さ［ｍｍ］
Ｌ１：エッジ層６のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Ｌ２：バックアップ層７のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
What has been described above is merely an example, and the present invention has a specific effect for each of the following modes.
(Aspect A)
An edge layer such as an
A: thickness of the edge layer 6 [mm]
B: The thickness of the backup layer 7 [mm]
L 1 : tan δ change amount of edge layer 6 (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L 2 : tan δ change amount of the backup layer 7 (difference between the maximum value and the minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
これによれば、実施形態１について説明したように、次のような効果を奏することができる。
従来、ブレード部材は、常温環境（例えば、２３℃）を中心条件として設計が行われることが多く、環境変動（温度変化）により、高温環境や低温環境で機能低下、つまりクリーニング性が低下するおそれがあった。
このようなクリーニング性の低下の原因の１つとして、次のようなことが考えられる。
環境変動により、ブレード部材のｔａｎδ（動的損失弾性率／動的貯蔵弾性率）が低い値となると、ブレード部材全体が振動し易くなる。これは、ｔａｎδの動的損失弾性率が小さく、動的貯蔵弾性率が大きくなり、ブレード部材を構成する材料がエネルギーを吸収し難く、高反発になるためである。
According to this, as described in the first embodiment, the following effects can be obtained.
Conventionally, blade members are often designed around a normal temperature environment (for example, 23 ° C.), and due to environmental fluctuations (temperature changes), there is a risk that the function deteriorates in a high temperature environment or a low temperature environment, that is, the cleaning property decreases. was there.
As one of the causes of such deterioration of the cleaning property, the following can be considered.
When the tan δ (dynamic loss elastic modulus / dynamic storage elastic modulus) of the blade member becomes a low value due to environmental fluctuation, the entire blade member is likely to vibrate. This is because the dynamic loss elastic modulus of tan δ is small, the dynamic storage elastic modulus is large, and the material constituting the blade member hardly absorbs energy and is highly repulsive.
一方、環境変動により、ｔａｎδが高い値となると、ヘタリが発生し易くなる。これは、ｔａｎδの動的損失弾性率が大きく、動的貯蔵弾性率が小さくなり、ブレード部材を構成する材料が低反発でエネルギーを吸収しやすく、永久変形が発生し易くなるためである。
そして、ブレード部材が振動し易くなったり、ヘタリが発生し易くなったりすると、像担持体とエッジ部との間をすり抜ける転写残トナー等が増加して、クリーニング性が低下してしまう。
特に、積層構造のブレード部材では、複数の層を設けているため、ブレード部材全体としてのｔａｎδを好適な値の範囲に設定することができず、環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリが発生するおそれが高かった。
On the other hand, when tan δ becomes a high value due to environmental fluctuations, settling tends to occur. This is because the dynamic loss elastic modulus of tan δ is large, the dynamic storage elastic modulus is small, the material constituting the blade member is low in repulsion and easily absorbs energy, and permanent deformation is likely to occur.
If the blade member is likely to vibrate or is liable to occur, the residual toner that passes through between the image carrier and the edge portion increases, and the cleaning performance deteriorates.
In particular, since a blade member having a laminated structure is provided with a plurality of layers, tan δ as a whole blade member cannot be set within a suitable value range, and vibration due to environmental fluctuations (temperature changes), The risk of occurrence was high.
式１は、０℃から５０℃の環境における、積層構造のブレード部材全体としてのｔａｎδの値の指標として換算する換算ｔａｎδの値：Ｘを定義する計算式である。そして、換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を０．２３以上０．５１以下とすることで、環境変動（温度変化）によって、積層構造のブレード全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを抑制できる。
よって、クリーニング性の低下を抑制できるブレード部材を提供できる。
Therefore, it is possible to provide a blade member that can suppress a decrease in cleaning performance.
（態様Ｂ）
（態様Ａ）において、０℃から５０℃の環境で、エッジ層６などの前記エッジ層のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．３以上０．６５以下であることを特徴とする。
これによれば、実施形態１について説明したように、次のような効果を奏することができる。
０℃から５０℃の環境で、エッジ層のｔａｎδ変化量：Ｌ１を０．３以上０．６５以下とすることで、エッジ層の環境変化に起因する、エッジ部６１などのエッジ部の振動、欠け、及びエッジ層の永久変形に起因するヘタリの発生を抑制することができる。
(Aspect B)
(Aspect A) is characterized in that, in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the tan δ change amount L 1 of the edge layer such as the
According to this, as described in the first embodiment, the following effects can be obtained.
In the environment of 0 ° C. to 50 ° C., the edge layer tan δ change amount: L 1 is set to 0.3 or more and 0.65 or less, so that the vibration of the edge portion such as the
（態様Ｃ）
（態様Ａ）において、０℃から５０℃の環境で、バックアップ層７などの前記バックアップ層のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．２以上０．５以下であることを特徴とする。
これによれば、実施形態１について説明したように、次のような効果を奏することができる。
０℃から５０℃の環境で、バックアップ層のｔａｎδ変化量：Ｌ２を０．２以上０．５以下とすることで、バックアップ層の振動に起因する、トナー抜け、バックアップ層の永久変形に起因するヘタリの発生を抑制することができる。
(Aspect C)
(Aspect A) is characterized in that, in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the tan δ change amount L 2 of the backup layer such as the
According to this, as described in the first embodiment, the following effects can be obtained.
In an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the amount of tan δ change in the backup layer: L 2 is 0.2 or more and 0.5 or less, resulting in toner loss due to vibration of the backup layer or permanent deformation of the backup layer. It is possible to suppress the occurrence of settling.
（態様Ｄ）
（態様Ａ）乃至（態様Ｃ）のいずれかにおいて、０℃から５０℃の環境で、前記換算ｔａｎδの値：Ｘが０．２３以上０．３５以下であり、エッジ層６などの前記エッジ層のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．３以上０．５以下、バックアップ層などの前記バックアップ層のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．２以上０．３以下であることを特徴とする。
(Aspect D)
In any one of (Aspect A) to (Aspect C), the value of the converted tan δ: X is 0.23 or more and 0.35 or less in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., and the edge layer such as the
これによれば、実施形態１について説明したように、次のような効果を奏することができる。
環境変動（温度変化）によって、クリーニングブレード５などのブレード部材全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを、より好適に抑制できる。そして、エッジ層の環境変化に起因する、エッジ部６１などのエッジ部６１の振動、欠け、及びエッジ層の永久変形に起因するヘタリの発生や、バックアップ層の振動に起因する、トナー抜け、バックアップ層の永久変形に起因するヘタリの発生も、より好適に抑制できる。
これらにより、ブレード部材をすり抜けたトナーが感光体１０などの被当接部材上に、目視で確認できる程、残留してしまうことを抑制できる。
よって、フレード部材は、大きく温度が変動する環境で長期間使用しても、良好なクリーニング機能を維持することができる。
According to this, as described in the first embodiment, the following effects can be obtained.
It can be more suitably suppressed that the value of tan δ as a whole blade member such as the
Accordingly, it is possible to suppress the toner that has passed through the blade member from remaining on the contacted member such as the
Therefore, even if the flade member is used for a long time in an environment where the temperature fluctuates greatly, a good cleaning function can be maintained.
（態様Ｅ）
（態様Ａ）乃至（態様Ｄ）のいずれかにおいて、エッジ層６などの前記エッジ層のマルテンス硬度が２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であることを特徴とする。
これによれば、実施形態１について説明したように、次のような効果を奏することができる。
エッジ層に有したエッジ部６１などのエッジ部が高硬度であると、荷重が加わった際に生じるエッジ部の変形が小さくなり、クリーニングブレード５などのブレード部材を像担持体表面に当接させたときの接触面積や、ニップ幅が小さくなる。
また、エッジ部が硬いため、像担持体の回転方向に対するエッジ部の引き込まれ量が小さくなり、ブレード部材のエッジ部近傍にも変形が生じ難くなる。
(Aspect E)
In any one of (Aspect A) to (Aspect D), the Martens hardness of the edge layer such as the
According to this, as described in the first embodiment, the following effects can be obtained.
If the edge portion such as the
Further, since the edge portion is hard, the amount of the edge portion that is pulled in with respect to the rotation direction of the image carrier is reduced, and deformation is not easily generated in the vicinity of the edge portion of the blade member.
ニップ幅が小さく、ブレード部材のエッジ部近傍にもの変形が少ないと、エッジ部の像担持体表面に対する当接状態が安定することにより、像担持体表面上にトナー外添剤を付着させず、メダカやフィルミングの発生を抑制することができる。また、エッジ部の変形が小さいとエッジ部６１かかる負荷が小さくなりクリーニングブレード５の摩耗や欠けの発生を抑制することもできる。
これらにより、トナー外添剤が感光体１０の表面上に固着するメダカやフィルミングを抑制することができる。
If the nip width is small and there is little deformation near the edge of the blade member, the contact state of the edge with the surface of the image carrier is stabilized, so that no external toner additive is attached to the surface of the image carrier. The occurrence of medaka and filming can be suppressed. In addition, when the deformation of the edge portion is small, the load applied to the
Accordingly, it is possible to suppress medaka and filming in which the toner external additive adheres to the surface of the
（態様Ｆ）
（態様Ｅ）において、バックアップ層７などの前記バックアップ層がエッジ層６などの前記エッジ層よりも厚く（Ｂ＞Ａ）、０℃から５０℃の環境で、前記バックアップ層ｔａｎδ変化量：Ｌ２が前記エッジ層ｔａｎδ変化量：Ｌ１よりも小さい（Ｌ２＜Ｌ１）ことを特徴とする。
(Aspect F)
In (Embodiment E), the backup layer such as the
これによれば、実施形態１について説明したように、次のような効果を奏することができる。
バックアップ層とエッジ層を設けた二層ブレードにおいて、バックアップ層の厚さ：Ｂをエッジ層の厚さ：Ａよりも大きくすると、クリーニングブレード５などのブレード部材全体の挙動及びブレード部材の姿勢に対して、バックアップ層の特性が支配的になる。加えて、バックアップ層に用いる材料をエッジ層に用いる材料よりも、ｔａｎδが環境変動しにくい材料にすると（Ｌ２＜Ｌ１）、次のようにしてブレード部材のクリーニング機能が低下することを抑制できる。ブレード部材全体としての挙動及びブレード部材の姿勢が、環境変動（温度変化）によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下することである。
すなわち、上記構成とすることで、ブレード部材全体としての挙動及びブレードの姿勢が、環境変動によって変わり、標準環境で設計した機能に対して、クリーニング機能が低下することを抑制できる。
According to this, as described in the first embodiment, the following effects can be obtained.
In a two-layer blade provided with a backup layer and an edge layer, if the thickness of the backup layer: B is larger than the thickness of the edge layer: A, the behavior of the entire blade member such as the
That is, by adopting the above-described configuration, it is possible to prevent the behavior of the blade member as a whole and the posture of the blade from being changed due to environmental fluctuations, and the deterioration of the cleaning function with respect to the function designed in the standard environment.
（態様Ｇ）
（態様Ｅ）において、エッジ層６などの前記エッジ層のマルテンス硬度がバックアップ層７などの前記バックアップ層のマルテンス硬度よりも大きいことを特徴とする。
これによれば、実施形態１について説明したように、エッジ層の硬度をバックアップ層の硬度よりも大きくすることで、エッジ層とバックアップ層の機能分離をする。
エッジ層は、感光体１０などの像担持体の表面上の固着したトナー外添剤を掻き取るために高硬度とし、バックアップ層はゴム性を維持するために低硬度とし、ブレード全体としての追従性を維持することが可能となる。
(Aspect G)
(Embodiment E) is characterized in that the Martens hardness of the edge layer such as the
According to this, as described in the first embodiment, the edge layer and the backup layer are functionally separated by making the hardness of the edge layer larger than the hardness of the backup layer.
The edge layer has a high hardness to scrape off the toner external additive adhered on the surface of the image carrier such as the
（態様Ｈ）
（態様Ｅ）において、エッジ層６などの前記エッジ層の弾性仕事率が４０％以上９０％以下、バックアップ層７などの前記バックアップ層の弾性仕事率が７０％以上９５％以下であることを特徴とする。
これによれば、実施形態１について説明したように、エッジ層及びバックアップ層の弾性仕事率が低い（変形に対する塑性仕事の割合が多い）と、クリーニングブレード５などのブレード部材に永久変形が発生し易くなる。そして、ブレード部材に永久変形が発生することによりブレード部材がヘタリ、感光体１０などの被当接部材とエッジ部６１などのエッジ部の当接圧（線圧）が低下することでクリーニング不良が発生し易くなる。
一方、上記構成することで、クリーニング機能低下に影響を及ぼす大きな線圧低下を抑制して、クリーニングブレード５全体の変形が塑性ではなく弾性となり、ヘタリの発生を抑制することができる。
(Aspect H)
In (Embodiment E), the elastic power of the edge layer such as the
According to this, as described in the first embodiment, when the elastic power of the edge layer and the backup layer is low (the ratio of the plastic work to the deformation is large), the blade member such as the
On the other hand, with the above-described configuration, it is possible to suppress a large decrease in linear pressure that affects the deterioration of the cleaning function, and the deformation of the
（態様Ｉ）
感光体１０などの被当接部材の表面に当接させる先端稜線部であるエッジ部６１などのエッジ部を有したエッジ層６などのエッジ層と、第一バックアップ層７Ｂ１や第二バックアップ層７Ｂ２などの該エッジ層が積層された少なくとも二以上の層を有したバックアップ層７などのバックアップ層とが設けられた弾性部材からなる三層ブレードなどの積層構造のクリーニングブレード５などのブレード部材において、次の式２、及び式３で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下であることを特徴とする。
Ａ：エッジ層の厚さ［ｍｍ］
Ｂ（Ｂ１，Ｂ２…）：バックアップ層の厚さ［ｍｍ］
Ｌ１：エッジ層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
ＬＢ１，ＬＢ２…：バックアップ層に有する各層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
(Aspect I)
An edge layer such as the
A: Edge layer thickness [mm]
B (B1, B2 ...): Backup layer thickness [mm]
L 1 : tan δ change amount of edge layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L B1 , L B2 ...: Tan δ change amount of each layer in the backup layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
これによれば、実施形態２について説明したように、次のような効果を奏することができる。
二層ブレードでは、エッジ層のtanδの変化量が非常に大きい場合（０．８以上）、二層構造であるとバックアップ層のtanδの変化量を非常に小さく、また、バックアップ層の厚さを非常に厚くしなければならない。そして、tanδを小さくするにも材料的に限界があり、小さくしすぎると他の物性が変化するおそれがある。
また、バックアップ層を厚くしすぎると、クリーニングブレードの柔軟性（追従性）が失われクリーニング機能が低下するおそれもある。加えて、クリーニング装置１などのクリーニング装置やプロセスカートリッジ１２１などのプロセスカートリッジが大型化するおそれもある。
According to this, as described in the second embodiment, the following effects can be obtained.
In a two-layer blade, when the amount of change in the tan δ of the edge layer is very large (0.8 or more), the double layer structure has a very small amount of change in the tan δ of the backup layer and the thickness of the backup layer. It must be very thick. Further, there is a material limit in reducing tan δ, and if it is too small, other physical properties may change.
Moreover, if the backup layer is too thick, the cleaning blade may lose flexibility (followability) and the cleaning function may be deteriorated. In addition, the cleaning device such as the
本態様のブレード部材では、バックアップ層を二層以上の積層構造としている。そして、式２、及び式３は、バックアップ層が二層以上の多層構造のブレード部材の０℃から５０℃の環境における、積層構造のブレード部材全体としてのｔａｎδの値の指標として換算する換算ｔａｎδの値：Ｘを定義する計算式である。
これらで定義する換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とすることで、例え、エッジ層のｔａｎδの値を非常に大きくした場合であっても、各バックアップ層のtanδの変化量を非常に小さくする必要がない。また、各バックアップ層の厚さを非常に厚くする必要もない。そして、tanδを小さくしすぎて、他の物性が変化するおそれも払しょくできる。
また、バックアップ層を厚くしすぎて、クリーニングブレードの柔軟性が失われクリーニング機能が低下するおそれも払しょくできる。加えて、クリーニング装置やプロセスカートリッジが大型化するおそれも払しょくできる。
In the blade member of this aspect, the backup layer has a laminated structure of two or more layers.
For example, when the tan δ value of the edge layer is made very large by setting the range of the converted tan δ defined by these: X to 0.23 or more and 0.51 or less in an environment of 0 ° C. to 50 ° C. Even so, it is not necessary to make the amount of change in tan δ of each backup layer very small. Moreover, it is not necessary to make the thickness of each backup layer very thick. Further, it is possible to reduce the risk of other physical properties changing by making tan δ too small.
In addition, the backup layer can be made too thick to lose the flexibility of the cleaning blade and reduce the cleaning function. In addition, there is a possibility that the cleaning device and the process cartridge are increased in size.
すなわち、上記式２、及び式３で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を、０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下とし、バックアップ層を二層以上の積層構造とする。これにより、エッジ層と、二層以上の層を有したバックアップ層とからなる積層構造のブレード部材においても、（態様Ａ）と同様に、環境変動（温度変化）によって、積層構造のブレード全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを抑制できる。
よって、エッジ層と、二層以上の層を有したバックアップ層とからなる積層構造のブレード部材においても、クリーニング性の低下を抑制できる。
また、バックアップ層を単一材料で厚く、ｔａｎδを小さくしなくても、環境変動に対するクリーニグ機能の低下を抑制することができる。
That is, the value of the converted tan δ defined by the
Therefore, even in a blade member having a laminated structure including an edge layer and a backup layer having two or more layers, it is possible to suppress a decrease in cleaning performance.
Further, even if the backup layer is made of a single material and the tan δ is not reduced, it is possible to suppress the deterioration of the cleaning function against environmental changes.
（態様Ｊ）
感光体１０などの被当接部材の表面に当接させる先端稜線部であるエッジ部６１などのエッジ部の延伸方向に直交する断面に、前記エッジ部を含むエッジ領域２０６などのエッジ領域と、前記エッジ部を含んでいない非当接領域２０７などの非当接領域とが設けられた弾性部材からなるクリーニングブレード５などのブレード部材において、次の式４で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下であることを特徴とする。
ＳＡ：エッジ領域の断面積［ｍｍ２］
ＳＢ：非当接領域の断面積［ｍｍ２］
Ｌ１：エッジ領域のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Ｌ２：非当接領域のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
(Aspect J)
An edge region such as an
S A : sectional area of edge region [mm 2 ]
S B : Cross-sectional area of non-contact area [mm 2 ]
L 1 : tan δ change amount of edge region (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L 2 : tan δ change amount in non-contact area (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
これによれば、実施形態３について説明したように、次のような効果を奏することができる。
（態様Ａ）で説明したように、従来、ブレード部材は、常温環境（例えば、２３℃）を中心条件として設計が行われることが多く、環境変動（温度変化）により、高温環境や低温環境で機能低下、つまりクリーニング性が低下するおそれがあった。
このクリーニング性が低下は、二領域ブレードなどの二領域構造のブレード部材においても、二領域のｔａｎδを好適な値の範囲に設定することができず、環境変動（温度変化）による振動や、ヘタリが発生して生じるおそれが高かった。
According to this, as described in the third embodiment, the following effects can be obtained.
As described in (Aspect A), conventionally, blade members are often designed with a normal temperature environment (for example, 23 ° C.) as the central condition. There was a possibility that the function was lowered, that is, the cleaning property was lowered.
This deterioration in cleaning performance is not possible even in a blade member having a two-region structure such as a two-region blade, and the tan δ in the two regions cannot be set within a suitable range, and vibration due to environmental fluctuations (temperature changes), There was a high risk of occurrence.
式４は、０℃から５０℃の環境における、二領域構造のブレード部材全体としてのｔａｎδの値の指標として換算する換算ｔａｎδの値：Ｘを定義する計算式である。
この換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を０．２３以上０．５１以下とすることで、環境変動によって、クリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値を、大きく変動することを抑制しつつ、好適な範囲に維持できる。そして、換算ｔａｎδの値：Ｘの範囲を０．２３以上０．５１以下とすることで、環境変動（温度変化）によって、二領域ブレード全体としてのｔａｎδの値が大きく変動することを抑制できる。このように抑制することで、クリーニングブレード５全体としてのｔａｎδの値を、好適な値の範囲に設定することが可能となる。
よって、クリーニング性の低下を抑制できるブレード部材を提供できる。
Formula 4 is a calculation formula that defines a converted tan δ value X that is converted as an index of the tan δ value of the entire two-region blade member in an environment of 0 ° C. to 50 ° C.
By making the range of this converted tan δ: X to be 0.23 or more and 0.51 or less, it is preferable that the tan δ value of the
Therefore, it is possible to provide a blade member that can suppress a decrease in cleaning performance.
（態様Ｋ）
感光体１０などの像担持体表面を帯電させる帯電部４０などの帯電手段と、帯電された像担持体を露光して静電潜像を形成する露光装置１４０などの露光手段と、静電潜像をトナーを用いて現像して可視像を形成する現像部５０などの現像手段と、可視像を転写紙などの記録媒体に転写する二次転写ローラ１６５などの転写手段と、記録媒体に転写された転写像を定着させる定着装置３０などの定着手段と、像担持体上に残留するトナーを除去するクリーニング装置１などのクリーニング手段とを有するプリンタ１００などの画像形成装置において、前記クリーニング手段に（態様Ａ）乃至（態様Ｊ）のいずれかのクリーニングブレード５などのブレード部材を用いることを特徴とする。
(Aspect K)
A charging unit such as a charging
これによれば、実施形態１〜３について説明したように、（態様Ａ）乃至（態様Ｊ）のいずれかのブレード部材と同様な効果を奏することができる。
例えば、クリーニング手段のクリーニング性の低下の原因となる、環境変動（温度変化）によるブレード部材の振動やヘタリの発生を抑制でき、環境変動によりブレード部材のクリーニング機能が低下して異常画像が発生することを抑制できる。
According to this, as described in the first to third embodiments, the same effect as that of any blade member of (Aspect A) to (Aspect J) can be obtained.
For example, the vibration of the blade member and the occurrence of settling due to environmental fluctuations (temperature changes), which cause the cleaning performance of the cleaning means to deteriorate, can be suppressed, and the cleaning function of the blade members deteriorates due to environmental fluctuations and abnormal images are generated. This can be suppressed.
１ クリーニング装置
３ 支持部材
５ クリーニングブレード
６ エッジ層
７ バックアップ層
７Ｂ１ 第一バックアップ層（実施形態２）
７Ｂ２ 第二バックアップ層（実施形態２）
１０ 感光体
３０ 定着装置
４０ 帯電部
４１ 帯電ローラ
４２ 帯電ローラクリーナ
４３ 排出スクリュ
５０ 現像部
５１ 現像ローラ
５２ 攪拌スクリュ
５３ 供給スクリュ
６１ エッジ部
６２ 外表面
６３ 端面
９１ 導電性支持体
９２ 感光層
９３ 表面層
９４ 下引き層
１００ プリンタ
１２０ 画像形成部
１２１ プロセスカートリッジ
１３０ 給紙部
１３１ 給紙カセット
１３２ 給紙ローラ
１３３ レジストローラ対
１３５ 排紙収納部
１４０ 露光装置
１５９ トナーカートリッジ
１６０ 中間転写装置
１６１ 一次転写ローラ
１６２ 中間転写ベルト
１６５ 二次転写ローラ
１６７ 中間転写ベルトクリーニング装置
２０６ エッジ領域（実施形態３）
２０７ 非当接領域（実施形態３）
３０５ ブレード部材（実施形態３）
３０６ 含浸部（実施形態３）
９２１ 電荷発生層
９２２ 電荷輸送層
DESCRIPTION OF
7 B2 Second Backup Layer (Embodiment 2)
DESCRIPTION OF
207 Non-contact area (Embodiment 3)
305 Blade member (Embodiment 3)
306 Impregnation part (Embodiment 3)
921
Claims (11)
次の式１で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下であることを特徴とするブレード部材。
Ａ：エッジ層の厚さ［ｍｍ］
Ｂ：バックアップ層の厚さ［ｍｍ］
Ｌ１：エッジ層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Ｌ２：バックアップ層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分） It consists of an elastic member provided with an edge layer having an edge portion which is a tip ridge line portion to be brought into contact with the surface of the contacted member, and a backup layer having at least one layer in which the edge layers are laminated. In the blade member of the laminated structure,
A value of a converted tan δ defined by the following formula 1: A blade member characterized in that X is 0.23 or more and 0.51 or less in an environment of 0 ° C. to 50 ° C.
A: Edge layer thickness [mm]
B: Backup layer thickness [mm]
L 1 : tan δ change amount of edge layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L 2 : tan δ change amount of backup layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
０℃から５０℃の環境で、前記エッジ層のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．３以上０．６５以下であることを特徴とするブレード部材。 The blade member according to claim 1, wherein
A blade member, wherein the edge layer has a tan δ change amount: L 1 of 0.3 to 0.65 in an environment of 0 ° C. to 50 ° C.
０℃から５０℃の環境で、前記バックアップ層のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．２以上０．５以下であることを特徴とするブレード部材。 The blade member according to claim 1, wherein
A blade member, characterized in that, in an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the tan δ change amount L 2 of the backup layer is 0.2 or more and 0.5 or less.
０℃から５０℃の環境で、前記換算ｔａｎδの値：Ｘが０．２３以上０．３５以下であり、前記エッジ層のｔａｎδ変化量：Ｌ１が０．３以上０．５以下、前記バックアップ層のｔａｎδ変化量：Ｌ２が０．２以上０．３以下であることを特徴とするブレード部材。 In the blade member according to any one of claims 1 to 3,
In an environment of 0 ° C. to 50 ° C., the converted tan δ value: X is 0.23 or more and 0.35 or less, and the tan δ change amount of the edge layer: L 1 is 0.3 or more and 0.5 or less, the backup tanδ variation of the layer: the blade member L 2 is characterized in that 0.2 to 0.3.
前記エッジ層のマルテンス硬度が２．０［Ｎ／ｍｍ２］以上であることを特徴とするブレード部材。 In the blade member according to any one of claims 1 to 4,
The blade member, wherein the edge layer has a Martens hardness of 2.0 [N / mm 2 ] or more.
前記バックアップ層が前記エッジ層よりも厚く（Ｂ＞Ａ）、０℃から５０℃の環境で、前記バックアップ層ｔａｎδ変化量：Ｌ２が前記エッジ層ｔａｎδ変化量：Ｌ１よりも小さい（Ｌ２＜Ｌ１）ことを特徴とするブレード部材。 In the blade member according to claim 5,
The backup layer is thicker than the edge layer (B> A), and the backup layer tan δ variation: L 2 is smaller than the edge layer tan δ variation: L 1 in an environment of 0 ° C. to 50 ° C. (L 2 <L 1 ) A blade member.
前記エッジ層のマルテンス硬度が前記バックアップ層のマルテンス硬度よりも大きいことを特徴とするブレード部材。 In the blade member according to claim 5,
The blade member, wherein the Martens hardness of the edge layer is larger than the Martens hardness of the backup layer.
前記エッジ層の弾性仕事率が４０％以上９０％以下、前記バックアップ層の弾性仕事率が７０％以上９５％以下であることを特徴とするブレード部材。 In the blade member according to claim 5,
The blade member, wherein the edge layer has an elastic power of 40% to 90% and the backup layer has an elastic power of 70% to 95%.
次の式２、及び式３で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下であることを特徴とするブレード部材。
Ａ：エッジ層の厚さ［ｍｍ］
Ｂ（Ｂ１，Ｂ２…）：バックアップ層の厚さ［ｍｍ］
Ｌ１：エッジ層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
ＬＢ１，ＬＢ２…：バックアップ層に有する各層のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分） It consists of an elastic member provided with an edge layer having an edge portion which is a tip ridge line portion to be brought into contact with the surface of the contacted member, and a backup layer having at least two layers in which the edge layers are laminated. In the blade member of the laminated structure,
A value of a converted tan δ defined by the following formulas 2 and 3: a blade member characterized by being in the range of 0.23 to 0.51 in an environment where X is 0 ° C. to 50 ° C.
A: Edge layer thickness [mm]
B (B1, B2 ...): Backup layer thickness [mm]
L 1 : tan δ change amount of edge layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L B1 , L B2 ...: Tan δ change amount of each layer in the backup layer (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
次の式４で定義する換算ｔａｎδの値：Ｘが０℃から５０℃の環境において、０．２３以上０．５１以下であることを特徴とするブレード部材。
Ｘ：換算ｔａｎδ
ＳＡ：エッジ領域の断面積［ｍｍ２］
ＳＢ：非当接領域の断面積［ｍｍ２］
Ｌ１：エッジ領域のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分）
Ｌ２：非当接領域のｔａｎδ変化量（０℃から５０℃での最大値と最小値の差分） An edge region that includes the edge portion and a non-contact region that does not include the edge portion are provided in a cross section orthogonal to the extending direction of the edge portion that is a tip ridge line portion that is in contact with the surface of the contacted member. In the blade member made of an elastic member,
A value of a converted tan δ defined by the following expression 4: A blade member characterized in that X is 0.23 or more and 0.51 or less in an environment of 0 ° C. to 50 ° C.
X: Conversion tan δ
S A : sectional area of edge region [mm 2 ]
S B : Cross-sectional area of non-contact area [mm 2 ]
L 1 : tan δ change amount of edge region (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
L 2 : tan δ change amount in non-contact area (difference between maximum value and minimum value from 0 ° C. to 50 ° C.)
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