JP6419186B2 - Rotary compressor and refrigeration cycle apparatus - Google Patents

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Description

本発明の実施形態は、回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置に関する。  Embodiments described herein relate generally to a rotary compressor and a refrigeration cycle apparatus.

空気調和装置等の冷凍サイクル装置としては、回転式圧縮機を用いた装置が知られている。回転式圧縮機としては、複数のシリンダのそれぞれのシリンダ室内で回転軸のクランク偏心部を偏心回転させる圧縮機が知られている。このような回転式圧縮機では、隣り合うシリンダ間にシリンダ室を画成する環状仕切板を設ける場合がある。このような環状仕切板の内側には、回転軸の隣り合うクランク偏心部を連結する連結部が配置されることになる。信頼性向上及び性能向上等の点から、連結部の剛性は高いことが好ましく、連結部の剛性を高めるためには、連結部の外径を大きくするのがよい。  An apparatus using a rotary compressor is known as a refrigeration cycle apparatus such as an air conditioner. As a rotary compressor, there is known a compressor that eccentrically rotates a crank eccentric portion of a rotary shaft in each cylinder chamber of a plurality of cylinders. In such a rotary compressor, an annular partition plate that defines a cylinder chamber may be provided between adjacent cylinders. A connecting portion that connects adjacent crank eccentric portions of the rotating shaft is disposed inside such an annular partition plate. From the standpoints of improving reliability and improving performance, it is preferable that the rigidity of the connecting portion is high. In order to increase the rigidity of the connecting portion, it is preferable to increase the outer diameter of the connecting portion.

しかし、連結部の外径を大きくすると、組み付け時に環状仕切板をクランク偏心部から連結部に移動させるのが困難になってしまう。このため、連結部のクランク偏心部側にクランク偏心部よりも径方向外側に張り出さないように凹む逃げ部を形成する場合がある。
この逃げ部を形成することによって環状仕切板が円滑にクランク偏心部から連結部に移動可能となる。しかし、このような逃げ部は、せっかく高めた連結部の剛性を低下させてしまう。However, if the outer diameter of the connecting portion is increased, it becomes difficult to move the annular partition plate from the crank eccentric portion to the connecting portion during assembly. For this reason, there is a case where an escape portion that is recessed so as not to protrude outward in the radial direction from the crank eccentric portion may be formed on the crank eccentric portion side of the connecting portion.
By forming the relief portion, the annular partition plate can be smoothly moved from the crank eccentric portion to the connecting portion. However, such a relief portion reduces the rigidity of the connecting portion that has been increased.

日本国特開２０１３−８３２４５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2013-83245

本発明が解決しようとする課題は、環状仕切板の厚さに対する逃げ部の軸方向長さの割合を小さくしても環状仕切板を良好に組み付け位置に配置することができる回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置を提供することである。  A problem to be solved by the present invention is a rotary compressor capable of satisfactorily arranging the annular partition plate at the assembly position even if the ratio of the axial length of the relief portion to the thickness of the annular partition plate is reduced. A refrigeration cycle apparatus is provided.

実施形態の回転式圧縮機は、シリンダ室を有する一対のシリンダと、複数の環状仕切板と、回転軸と、を持つ。
前記回転軸は、一対のクランク偏心部と、連結部とを持つ。
複数の前記環状仕切板は、一対の前記シリンダの間に配置される。
前記クランク偏心部は、一対の前記シリンダの各シリンダ室に配置される。
前記連結部は、一対の前記クランク偏心部を連結し複数の前記環状仕切板の内側に配置される。
前記クランク偏心部の外径をＤｃとする。
前記環状仕切板の内径をＤｐとする。
前記クランク偏心部の偏心量をｅとする。
前記連結部の半径をＲｊとする。
すると、Ｄｐ−Ｄｃ／２−ｅ＜Ｒｊ＜Ｄｐ／２となっている。
前記連結部には、逃げ部が形成されている。
前記逃げ部は、外周部の前記クランク偏心部側の端部に前記クランク偏心部よりも径方向外側に張り出さないように凹む。
前記逃げ部の軸方向長さをＫとする。
前記複数の環状仕切板のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとする。
すると、Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ２−Ｄｃ２）となっている。The rotary compressor of the embodiment includes a pair of cylinders having a cylinder chamber, a plurality of annular partition plates, and a rotation shaft.
The rotating shaft has a pair of crank eccentric parts and a connecting part.
The plurality of annular partition plates are disposed between the pair of cylinders.
The crank eccentric portion is disposed in each cylinder chamber of the pair of cylinders.
The connecting portion connects the pair of crank eccentric portions and is disposed inside the plurality of annular partition plates.
The outer diameter of the crank eccentric part is Dc.
The inner diameter of the annular partition plate is Dp.
Let e be the amount of eccentricity of the crank eccentric portion.
Let the radius of the connecting portion be Rj.
Then, Dp−Dc / 2−e <Rj <Dp / 2.
An escape portion is formed in the connecting portion.
The relief portion is recessed at an end of the outer peripheral portion on the crank eccentric portion side so as not to protrude outward in the radial direction from the crank eccentric portion.
The axial length of the escape portion is defined as K.
Let T be the thickness of the annular partition plate having the largest thickness among the plurality of annular partition plates.
Then, K <T ≦ K + √ (Dp 2 −Dc 2 ).

実施形態の回転式圧縮機の断面図を含む、冷凍サイクル装置の概略構成図。The schematic block diagram of the refrigerating-cycle apparatus containing sectional drawing of the rotary compressor of embodiment. 実施形態の圧縮機構部の構成を説明するための平面図。The top view for demonstrating the structure of the compression mechanism part of embodiment. 実施形態の回転式圧縮機の部分拡大断面図。The partial expanded sectional view of the rotary compressor of embodiment. 実施形態の回転軸への環状仕切板の配置の仕方を説明するための模式図。The schematic diagram for demonstrating the method of arrangement | positioning of the annular partition plate to the rotating shaft of embodiment. 実施形態の回転子、回転軸及びローラの回転時に加わる力等を説明するための部分拡大断面図。The partial expanded sectional view for demonstrating the force etc. which are applied at the time of rotation of the rotor of an embodiment, a rotating shaft, and a roller.

以下、実施形態の回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置を、図面を参照して説明する。  Hereinafter, a rotary compressor and a refrigeration cycle apparatus according to an embodiment will be described with reference to the drawings.

まず、冷凍サイクル装置１の全体構成について説明する。
図１に示すように、本実施形態の冷凍サイクル装置１は、回転式圧縮機２と、凝縮器３と、膨張装置４と、蒸発器５と、を順に配管により接続している。First, the overall configuration of the refrigeration cycle apparatus 1 will be described.
As shown in FIG. 1, the refrigeration cycle apparatus 1 of this embodiment has a rotary compressor 2, a condenser 3, an expansion device 4, and an evaporator 5 connected in order by piping.

回転式圧縮機２は、いわゆるロータリ式の圧縮機であって、内部に取り込まれる低圧の気体冷媒（流体）を圧縮して高温・高圧の気体冷媒とする。なお、回転式圧縮機２の具体的な構成については後述する。  The rotary compressor 2 is a so-called rotary compressor, and compresses a low-pressure gas refrigerant (fluid) taken inside to form a high-temperature / high-pressure gas refrigerant. The specific configuration of the rotary compressor 2 will be described later.

凝縮器３は、回転式圧縮機２から送り込まれる高温・高圧の気体冷媒から熱を放熱させ、高圧の液体冷媒にする。
膨張装置４は、凝縮器３から送り込まれる高圧の液体冷媒の圧力を下げ、低圧の液体冷媒にする。
蒸発器５は、膨張装置４から送り込まれる低温・低圧の液体冷媒を気化させ、低圧の気体冷媒にする。そして、蒸発器５において、低圧の液体冷媒が気化する際に周囲から気化熱を奪い、周囲が冷却される。なお、蒸発器５を通過した低圧の気体冷媒は、上述した回転式圧縮機２内に取り込まれる。The condenser 3 dissipates heat from the high-temperature and high-pressure gas refrigerant sent from the rotary compressor 2 to form a high-pressure liquid refrigerant.
The expansion device 4 reduces the pressure of the high-pressure liquid refrigerant sent from the condenser 3 to make it a low-pressure liquid refrigerant.
The evaporator 5 vaporizes the low-temperature and low-pressure liquid refrigerant sent from the expansion device 4 to make a low-pressure gas refrigerant. In the evaporator 5, when the low-pressure liquid refrigerant is vaporized, the vaporization heat is taken from the surroundings, and the surroundings are cooled. The low-pressure gaseous refrigerant that has passed through the evaporator 5 is taken into the rotary compressor 2 described above.

このように、本実施形態の冷凍サイクル装置１では、作動流体である冷媒が気体冷媒と液体冷媒とに相変化しながら循環する。  Thus, in the refrigeration cycle apparatus 1 of the present embodiment, the refrigerant that is the working fluid circulates while changing phase between the gas refrigerant and the liquid refrigerant.

次に、回転式圧縮機２について説明する。
回転式圧縮機２は、圧縮機本体１１とアキュムレータ１２とを備えている。Next, the rotary compressor 2 will be described.
The rotary compressor 2 includes a compressor body 11 and an accumulator 12.

アキュムレータ１２は、いわゆる気液分離器である。アキュムレータ１２は、圧縮機本体１１に複数（具体的には２本）の吸入管１５，１６によって一体に連結されて圧縮機本体１１の側方に配置されている。アキュムレータ１２は、吸入管１５、１６を介して圧縮機本体１１の後述する圧縮機構部２３、２４に接続されている。アキュムレータ１２は、蒸発器５で気化された気体冷媒、及び蒸発器５で気化されなかった液体冷媒のうち、気体冷媒のみを圧縮機本体１１に供給するように構成されている。  The accumulator 12 is a so-called gas-liquid separator. The accumulator 12 is integrally connected to the compressor main body 11 by a plurality (specifically, two) of suction pipes 15 and 16 and is disposed on the side of the compressor main body 11. The accumulator 12 is connected to compression mechanisms 23 and 24 (described later) of the compressor body 11 via suction pipes 15 and 16. The accumulator 12 is configured to supply only the gas refrigerant to the compressor main body 11 among the gas refrigerant evaporated by the evaporator 5 and the liquid refrigerant not evaporated by the evaporator 5.

圧縮機本体１１は、回転軸２１と、電動機部２２と、複数組（具体的には２組）の圧縮機構部２３，２４と、密閉容器２５と、を備えている。回転軸２１は鉛直方向に沿って配置されており、電動機部２２はこの回転軸２１を鉛直軸回りに回転させる。圧縮機構部２３，２４は、上下に間隔をあけて配置されており、回転軸２１の回転により気体冷媒を圧縮する。密閉容器２５は、回転軸２１、電動機部２２及び圧縮機構部２３，２４を収納する。  The compressor body 11 includes a rotating shaft 21, an electric motor unit 22, a plurality of sets (specifically, two sets) of compression mechanism units 23 and 24, and a sealed container 25. The rotating shaft 21 is disposed along the vertical direction, and the electric motor unit 22 rotates the rotating shaft 21 around the vertical axis. The compression mechanism parts 23 and 24 are arranged at intervals in the vertical direction, and compress the gaseous refrigerant by the rotation of the rotating shaft 21. The sealed container 25 houses the rotating shaft 21, the electric motor unit 22, and the compression mechanism units 23 and 24.

密閉容器２５には、上部に密閉容器２５の内外を連通させる吐出管２６が、密閉容器２５を上下方向に貫通して設けられている。密閉容器２５及び回転軸２１は、圧縮機本体１１にその中心軸線Ｏ１と同軸状に配置されている。つまり、密閉容器２５及び回転軸２１も、その中心軸線が中心軸線Ｏ１となる。なお、以下の説明では、圧縮機本体１１の中心軸線Ｏ１の延在方向を単に軸方向といい、中心軸線Ｏ１に直交する方向を径方向、中心軸線Ｏ１周りの方向を周方向という。  The sealed container 25 is provided with a discharge pipe 26 that communicates the inside and the outside of the sealed container 25 at the upper part, penetrating the sealed container 25 in the vertical direction. The hermetic container 25 and the rotary shaft 21 are disposed coaxially with the central axis O1 of the compressor body 11. In other words, the central axis of the sealed container 25 and the rotary shaft 21 is the central axis O1. In the following description, the extending direction of the central axis O1 of the compressor body 11 is simply referred to as an axial direction, the direction orthogonal to the central axis O1 is referred to as a radial direction, and the direction around the central axis O1 is referred to as a circumferential direction.

回転軸２１は、軸方向移動が規制された状態で、中心軸線Ｏ１を中心に自転回転する。
回転軸２１は、中心軸線Ｏ１の延在方向一端側（鉛直方向の上側）から順に、主軸部３１と、クランク偏心部３２と、連結部３３と、クランク偏心部３４と、副軸部３５とを備えている。The rotating shaft 21 rotates around the central axis O1 in a state where movement in the axial direction is restricted.
The rotating shaft 21 includes a main shaft portion 31, a crank eccentric portion 32, a connecting portion 33, a crank eccentric portion 34, and a countershaft portion 35 in order from one end side in the extending direction of the central axis O1 (upper side in the vertical direction). It has.

回転軸２１における中心軸線Ｏ１の延在方向一端側に電動機部２２が配置され、他端側（鉛直方向の下側）に圧縮機構部２３，２４が配置されている。  The motor part 22 is disposed on one end side of the rotation axis 21 in the extending direction of the central axis O1, and the compression mechanism parts 23 and 24 are disposed on the other end side (lower side in the vertical direction).

電動機部２２は、いわゆるインナーロータ型のＤＣブラシレスモータであって、固定子６１と、回転子６２と、を備えている。固定子６１は、円筒状をなしており、密閉容器２５の内壁面に焼嵌め等により固定されている。回転子６２は、円筒状をなしており、同じく円筒状をなす固定子６１の内側に径方向に間隔をあけて配置されている。固定子６１は、例えば、複数の磁性鋼板が軸方向に積層されて形成されている。固定子６１には、図示しないインシュレータを介してコイルが巻装されている。  The electric motor unit 22 is a so-called inner rotor type DC brushless motor, and includes a stator 61 and a rotor 62. The stator 61 has a cylindrical shape and is fixed to the inner wall surface of the sealed container 25 by shrink fitting or the like. The rotor 62 has a cylindrical shape, and is arranged at an interval in the radial direction inside the stator 61 that also has a cylindrical shape. For example, the stator 61 is formed by laminating a plurality of magnetic steel plates in the axial direction. A coil is wound around the stator 61 via an insulator (not shown).

回転子６２は、ロータ鉄心６５を備えている。ロータ鉄心６５は、回転軸２１における軸方向の一端部である主軸部３１におけるクランク偏心部３２とは反対側の端部に圧入固定されている。ロータ鉄心６５は、例えば、磁性鋼板が軸方向に積層されて形成されている。回転子６２は、ロータ鉄心６５に埋設される、ネオジウム等の希土類からなる図示略の永久磁石を備えている。  The rotor 62 includes a rotor iron core 65. The rotor core 65 is press-fitted and fixed to an end portion of the main shaft portion 31 that is one end portion of the rotating shaft 21 in the axial direction opposite to the crank eccentric portion 32. The rotor core 65 is formed, for example, by laminating magnetic steel plates in the axial direction. The rotor 62 includes a permanent magnet (not shown) made of a rare earth such as neodymium and embedded in the rotor core 65.

圧縮機本体１１は、一対のシリンダ４０，４１と、シリンダ４０，４１の間に配置される複数（具体的には二枚）の環状仕切板４２，４３とを備えている。シリンダ４１は、シリンダ４０に対して軸方向にずれて下側に配置されている。環状仕切板４２，４３において、環状仕切板４２が軸方向のシリンダ４０側（シリンダ４１よりもシリンダ４０に近い位置）に配置されており、環状仕切板４３が軸方向のシリンダ４１側（シリンダ４０よりもシリンダ４１に近い位置）に配置されている。一対のシリンダ４０，４１は、筒状とされ、環状仕切板４２，４３を挟んで軸方向に突き合わされている。  The compressor body 11 includes a pair of cylinders 40 and 41 and a plurality (specifically, two) annular partition plates 42 and 43 disposed between the cylinders 40 and 41. The cylinder 41 is disposed on the lower side in the axial direction with respect to the cylinder 40. In the annular partition plates 42 and 43, the annular partition plate 42 is disposed on the axial cylinder 40 side (position closer to the cylinder 40 than the cylinder 41), and the annular partition plate 43 is disposed on the axial cylinder 41 side (cylinder 40). (Position closer to the cylinder 41). The pair of cylinders 40 and 41 are formed in a cylindrical shape and are abutted in the axial direction with the annular partition plates 42 and 43 interposed therebetween.

シリンダ４０に対して軸方向の環状仕切板４２とは反対側（鉛直方向の上側）には、シリンダ４０を軸方向の一端側で覆う主軸受４４が配設されている。シリンダ４１に対して軸方向の環状仕切板４３とは反対側（鉛直方向の下側）には、シリンダ４１を軸方向の他端側で覆う副軸受４５が配設されている。これらシリンダ４０，４１、環状仕切板４２，４３、主軸受４４及び副軸受４５は、一体に連結されて密閉容器２５に固定されている。  A main bearing 44 that covers the cylinder 40 at one end side in the axial direction is disposed on the side opposite to the axial annular partition plate 42 (upper side in the vertical direction) with respect to the cylinder 40. An auxiliary bearing 45 that covers the cylinder 41 at the other end side in the axial direction is disposed on the opposite side (the lower side in the vertical direction) from the annular partition plate 43 in the axial direction with respect to the cylinder 41. The cylinders 40 and 41, the annular partition plates 42 and 43, the main bearing 44 and the auxiliary bearing 45 are integrally connected and fixed to the sealed container 25.

シリンダ４０、環状仕切板４２及び主軸受４４により画成された空間が、上側の圧縮機構部２３のシリンダ室４６となっている。また、シリンダ４１、環状仕切板４３及び副軸受４５により画成された空間が、下側の圧縮機構部２４のシリンダ室４７となっている。
上述した吸入管１５は、シリンダ４０に接続されて、シリンダ室４６に連通している。また、吸入管１６は、シリンダ４１に接続されて、シリンダ室４７に連通している。その結果、アキュムレータ１２で気液分離された気体冷媒は、吸入管１５、１６を通ってシリンダ室４６、４７内に取り込まれる。A space defined by the cylinder 40, the annular partition plate 42 and the main bearing 44 is a cylinder chamber 46 of the upper compression mechanism portion 23. A space defined by the cylinder 41, the annular partition plate 43, and the auxiliary bearing 45 is a cylinder chamber 47 of the lower compression mechanism portion 24.
The suction pipe 15 described above is connected to the cylinder 40 and communicates with the cylinder chamber 46. The suction pipe 16 is connected to the cylinder 41 and communicates with the cylinder chamber 47. As a result, the gas refrigerant separated from the gas and liquid by the accumulator 12 is taken into the cylinder chambers 46 and 47 through the suction pipes 15 and 16.

回転軸２１は、各シリンダ室４６，４７内を貫通して設けられるとともに、主軸受４４及び副軸受４５に回転可能に支持されている。具体的に、回転軸２１は、主軸部３１が主軸受４４に、副軸部３５が副軸受４５に回転可能に支持されている。回転軸２１のうち、シリンダ室４６内に位置する部分に上記したクランク偏心部３２が形成されている。回転軸２１のうち、シリンダ室４７内に位置する部分に上記したクランク偏心部３４が形成されている。回転軸２１のうち、環状仕切板４２，４３の内側に配置される部分に、クランク偏心部３２，３４を連結する連結部３３が形成されている。各クランク偏心部３２，３４は、同じ形状・同じ大きさとされるとともに、周方向に１８０°の位相差をもって、中心軸線Ｏ１に対して径方向に同一量ずつ偏心している。  The rotary shaft 21 is provided through the cylinder chambers 46 and 47 and is rotatably supported by the main bearing 44 and the sub bearing 45. Specifically, the rotating shaft 21 is rotatably supported by the main shaft portion 31 on the main bearing 44 and the sub shaft portion 35 on the sub bearing 45. The crank eccentric portion 32 described above is formed in a portion of the rotary shaft 21 located in the cylinder chamber 46. The crank eccentric portion 34 described above is formed in a portion of the rotary shaft 21 located in the cylinder chamber 47. A connecting portion 33 that connects the crank eccentric portions 32 and 34 is formed in a portion of the rotating shaft 21 that is disposed inside the annular partition plates 42 and 43. The crank eccentric portions 32 and 34 have the same shape and the same size, and are eccentric by the same amount in the radial direction with respect to the central axis O1 with a phase difference of 180 ° in the circumferential direction.

クランク偏心部３２には円筒状のローラ５１が嵌合され、クランク偏心部３４には円筒状のローラ５２が嵌合されている。ローラ５１は、回転軸２１の回転に伴ってクランク偏心部３２が偏心回転すると、その外周面がシリンダ４０の内周面に摺接しながら偏心回転する。ローラ５２も、回転軸２１の回転に伴ってクランク偏心部３４が偏心回転すると、その外周面がシリンダ４１の内周面に摺接しながら偏心回転する。  A cylindrical roller 51 is fitted to the crank eccentric part 32, and a cylindrical roller 52 is fitted to the crank eccentric part 34. When the crank eccentric portion 32 rotates eccentrically with the rotation of the rotary shaft 21, the roller 51 rotates eccentrically while its outer peripheral surface is in sliding contact with the inner peripheral surface of the cylinder 40. When the crank eccentric part 34 rotates eccentrically with the rotation of the rotating shaft 21, the roller 52 also rotates eccentrically while its outer peripheral surface is in sliding contact with the inner peripheral surface of the cylinder 41.

圧縮機構部２３は、シリンダ室４６を形成するシリンダ４０、主軸受４４及び環状仕切板４２と、クランク偏心部３２及びローラ５１とを備えている。圧縮機構部２４は、シリンダ室４７を形成するシリンダ４１、副軸受４５及び環状仕切板４３と、クランク偏心部３４及びローラ５２とを備えている。なお、各圧縮機構部２３，２４の構成は、クランク偏心部３２及びローラ５１と、クランク偏心部３４及びローラ５２とが位相差をもって動作する構成以外は、ほぼ同様の構成となっている。  The compression mechanism portion 23 includes a cylinder 40 that forms a cylinder chamber 46, a main bearing 44, and an annular partition plate 42, a crank eccentric portion 32, and a roller 51. The compression mechanism portion 24 includes a cylinder 41 that forms a cylinder chamber 47, a sub-bearing 45, an annular partition plate 43, a crank eccentric portion 34, and a roller 52. The compression mechanisms 23 and 24 have substantially the same configuration except that the crank eccentric portion 32 and the roller 51 and the crank eccentric portion 34 and the roller 52 operate with a phase difference.

図２に示すように、圧縮機構部２３のシリンダ４０には、内周面から径方向の外側に向けて窪むブレード溝５５がシリンダ４０の軸方向の全体に亘って形成されている。また、ブレード溝５５内には、径方向に沿ってスライド移動可能なブレード５６が設けられている。ブレード５６は、図１に示す付勢部材５７により径方向の内側に向けて付勢されるとともに、ブレード５６の先端部がシリンダ室４６内においてローラ５１の外周面に当接している。これにより、ブレード５６は、ローラ５１の回転動作に応じてシリンダ室４６内に進退可能に構成されている。図２に示すように、シリンダ室４６は、ローラ５１及びブレード５６によって吸込室側と圧縮室側とに区画されている。そして、ローラ５１の回転動作及びブレード５６の進退動作により、シリンダ室４６内で圧縮動作が行われる。図１に示す圧縮機構部２４のシリンダ４１にも、同様に、内周面から径方向の外側に向けて窪む図示略のブレード溝、ブレード５８及び付勢部材５９が設けられている。このブレード５８は、付勢部材５９で径方向の内側に向けて付勢されて、ブレード５８の先端部がシリンダ室４７内においてローラ５２の外周面に当接している。  As shown in FIG. 2, a blade groove 55 that is recessed from the inner peripheral surface toward the radially outer side is formed in the cylinder 40 of the compression mechanism portion 23 over the entire axial direction of the cylinder 40. In the blade groove 55, a blade 56 is provided that can slide along the radial direction. The blade 56 is urged radially inward by the urging member 57 shown in FIG. 1, and the tip of the blade 56 is in contact with the outer peripheral surface of the roller 51 in the cylinder chamber 46. Thereby, the blade 56 is configured to be able to advance and retract in the cylinder chamber 46 according to the rotation operation of the roller 51. As shown in FIG. 2, the cylinder chamber 46 is divided into a suction chamber side and a compression chamber side by a roller 51 and a blade 56. The compression operation is performed in the cylinder chamber 46 by the rotation operation of the roller 51 and the advance / retreat operation of the blade 56. Similarly, the cylinder 41 of the compression mechanism 24 shown in FIG. 1 is also provided with a blade groove (not shown), a blade 58 and a biasing member 59 that are recessed from the inner peripheral surface toward the outside in the radial direction. The blade 58 is urged inward in the radial direction by the urging member 59, and the tip of the blade 58 is in contact with the outer peripheral surface of the roller 52 in the cylinder chamber 47.

図２に示すように、シリンダ４０において、ローラ５１の回転方向（図２中の矢印参照）に沿うブレード溝５５の前方側（図２中、ブレード溝５５の右側）に位置する部分には、シリンダ４０を径方向に貫通する吸入口４８が形成されている。吸入口４８には、径方向の外側端部に図１に示す吸入管１５が接続されている。図２に示すように、吸入口４８は、径方向の内側端部がシリンダ室４６内に開口している。図１に示すシリンダ４１にも同様の図示略の吸入口が形成されている。この吸入口には、径方向の外側端部に上述した吸入管１６が接続されている。また、この吸入口は、径方向の内側端部がシリンダ室４７内に開口している。  As shown in FIG. 2, in the cylinder 40, the portion located on the front side (right side of the blade groove 55 in FIG. 2) of the blade groove 55 along the rotation direction of the roller 51 (see the arrow in FIG. 2) A suction port 48 penetrating the cylinder 40 in the radial direction is formed. A suction pipe 15 shown in FIG. 1 is connected to the suction port 48 at the radially outer end. As shown in FIG. 2, the suction port 48 has an inner end in the radial direction that opens into the cylinder chamber 46. A similar suction port (not shown) is also formed in the cylinder 41 shown in FIG. The suction pipe 16 is connected to the suction port at the radially outer end. In addition, the suction port has an inner end in the radial direction that opens into the cylinder chamber 47.

図２に示すように、シリンダ４０の内周面において、ローラ５１の回転方向に沿うブレード溝５５の手前側（図２中、ブレード溝５５の左側）に位置する部分には、吐出溝６０が形成されている。吐出溝６０は、図１に示す主軸受４４に形成された後述する吐出孔７６に連通する。図示は略すが、図１に示すシリンダ４１の内周面にも、副軸受４５に形成された後述する吐出孔８６に連通する同様の吐出溝が形成されている。  As shown in FIG. 2, the discharge groove 60 is formed on the inner circumferential surface of the cylinder 40 on the front side of the blade groove 55 along the rotation direction of the roller 51 (on the left side of the blade groove 55 in FIG. 2). Is formed. The discharge groove 60 communicates with a later-described discharge hole 76 formed in the main bearing 44 shown in FIG. Although not shown, a similar discharge groove communicating with a discharge hole 86 (described later) formed in the sub-bearing 45 is also formed on the inner peripheral surface of the cylinder 41 shown in FIG.

主軸受４４は、筒部７１と、フランジ部７２と、を備えている。筒部７１には、その内側に回転軸２１が挿通される。フランジ部７２は、筒部７１の軸方向の一端部から径方向の外側に向けて突設され、シリンダ４０を軸方向の環状仕切板４２とは反対側で閉塞する。軸方向の筒部７１が形成されるフランジ部７２の面には、軸方向に窪む凹部７３が形成されている。この凹部７３内の底部には吐出孔７６が形成されている。吐出孔７６には、吐出孔７６を開閉する弁部材７７が設けられている。弁部材７７が開弁すると、吐出孔７６がシリンダ室４６の内外を連通させる。  The main bearing 44 includes a cylindrical portion 71 and a flange portion 72. The rotating shaft 21 is inserted into the cylindrical portion 71 inside. The flange portion 72 projects from one end portion in the axial direction of the cylindrical portion 71 toward the outside in the radial direction, and closes the cylinder 40 on the side opposite to the annular partition plate 42 in the axial direction. A concave portion 73 that is recessed in the axial direction is formed on the surface of the flange portion 72 on which the axial cylindrical portion 71 is formed. A discharge hole 76 is formed at the bottom of the recess 73. A valve member 77 that opens and closes the discharge hole 76 is provided in the discharge hole 76. When the valve member 77 is opened, the discharge hole 76 communicates the inside and outside of the cylinder chamber 46.

副軸受４５は、筒部８１と、フランジ部８２と、を備えている。筒部８１には、その内側に回転軸２１が挿通される。フランジ部８２は、筒部８１の軸方向の一端部から径方向の外側に向けて突設され、シリンダ４１を軸方向の環状仕切板４３とは反対側で閉塞する。軸方向の筒部８１が形成されるフランジ部８２の面には、軸方向に窪む凹部８３が形成されている。この凹部８３内の底部には吐出孔８６が形成されている。吐出孔８６には、吐出孔８６を開閉する弁部材８７が設けられている。弁部材８７が開弁すると、吐出孔８６がシリンダ室４７の内外を連通させる。  The auxiliary bearing 45 includes a cylindrical portion 81 and a flange portion 82. The rotating shaft 21 is inserted through the cylindrical portion 81. The flange portion 82 projects from one end portion in the axial direction of the cylindrical portion 81 toward the outside in the radial direction, and closes the cylinder 41 on the side opposite to the annular partition plate 43 in the axial direction. A concave portion 83 that is recessed in the axial direction is formed on the surface of the flange portion 82 where the axial cylindrical portion 81 is formed. A discharge hole 86 is formed at the bottom of the recess 83. The discharge hole 86 is provided with a valve member 87 that opens and closes the discharge hole 86. When the valve member 87 is opened, the discharge hole 86 communicates the inside and outside of the cylinder chamber 47.

また、軸受４４，４５には、各吐出孔７６，８６を通して高温・高圧の気体冷媒が吐出されるマフラ６９，７０が、各軸受４４，４５を軸方向の外側から覆うように設けられている。主軸受４４を覆うマフラ６９には、マフラ６９の内外を連通させる連通孔９０が形成され、この連通孔９０を通して高温・高圧の気体冷媒が密閉容器２５内に吐出される。一方、マフラ７０内の空間とマフラ６９内の空間とは、図示しない気体冷媒案内通路を通して連通しており、マフラ７０内に吐出された高温・高圧の気体冷媒がマフラ６９の連通孔９０を通して密閉容器２５内に吐出される。なお、密閉容器２５内には、潤滑油が収容されることになり、圧縮機構部２３，２４のうち、マフラ６９よりも下側に位置する部分が潤滑油内に浸漬される。  The bearings 44 and 45 are provided with mufflers 69 and 70 from which high-temperature and high-pressure gaseous refrigerant is discharged through the discharge holes 76 and 86 so as to cover the bearings 44 and 45 from the outside in the axial direction. . The muffler 69 that covers the main bearing 44 has a communication hole 90 that allows the inside and outside of the muffler 69 to communicate with each other, and high-temperature and high-pressure gaseous refrigerant is discharged into the sealed container 25 through the communication hole 90. On the other hand, the space in the muffler 70 and the space in the muffler 69 communicate with each other through a gas refrigerant guide passage (not shown), and the high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged into the muffler 70 is sealed through the communication hole 90 of the muffler 69. It is discharged into the container 25. In addition, lubricating oil will be accommodated in the airtight container 25, and the part located below the muffler 69 among the compression mechanism parts 23 and 24 is immersed in lubricating oil.

このように構成された回転式圧縮機２においては、電動機部２２の固定子６１に電力が供給されることで、回転軸２１が回転子６２とともに中心軸線Ｏ１周りに回転する。そして、この回転軸２１の回転に伴い、クランク偏心部３２，３４及びローラ５１，５２が各シリンダ室４６，４７内で偏心回転する。このとき、ローラ５１，５２が各シリンダ４０，４１の内周面にそれぞれ摺接する。これにより、シリンダ室４６，４７内に気体冷媒が取り込まれるとともに、シリンダ室４６，４７内に取り込まれた気体冷媒が圧縮され、密閉容器２５内に吐出された気体冷媒は、吐出管２６から配管を通って上述したように凝縮器３に送り込まれる。  In the rotary compressor 2 configured as described above, when the electric power is supplied to the stator 61 of the electric motor unit 22, the rotary shaft 21 rotates around the central axis O <b> 1 together with the rotor 62. As the rotary shaft 21 rotates, the crank eccentric portions 32 and 34 and the rollers 51 and 52 rotate eccentrically in the cylinder chambers 46 and 47, respectively. At this time, the rollers 51 and 52 are in sliding contact with the inner peripheral surfaces of the cylinders 40 and 41, respectively. As a result, the gas refrigerant is taken into the cylinder chambers 46 and 47 and the gas refrigerant taken into the cylinder chambers 46 and 47 is compressed, and the gas refrigerant discharged into the sealed container 25 is piped from the discharge pipe 26. Through and into the condenser 3 as described above.

主軸受４４には、その径方向の内側の内周面に、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状の図３に示す軸摺動面４４ａが形成されている。また、主軸受４４の軸方向には、シリンダ室４６が位置している。シリンダ室４６に面する主軸受４４の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。主軸受４４には、この端面よりも軸方向に凹む環状溝４４Ａが形成されている。環状溝４４Ａは、主軸受４４の軸方向におけるシリンダ室４６に近い位置に形成されている。環状溝４４Ａは、シリンダ室４６に開口しており、回転軸２１を囲むように形成されている。  The main bearing 44 is formed with a cylindrical sliding surface 44a shown in FIG. 3 having a constant diameter centered on the central axis O1 on the inner peripheral surface in the radial direction. A cylinder chamber 46 is located in the axial direction of the main bearing 44. The end face of the main bearing 44 facing the cylinder chamber 46 is disposed in a plane orthogonal to the central axis O1. The main bearing 44 is formed with an annular groove 44A that is recessed in the axial direction from the end face. The annular groove 44 </ b> A is formed at a position close to the cylinder chamber 46 in the axial direction of the main bearing 44. The annular groove 44 </ b> A is open to the cylinder chamber 46 and is formed so as to surround the rotating shaft 21.

図１に示すシリンダ４０の軸方向には、主軸受４４が位置している。主軸受４４に面するシリンダ４０の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。主軸受４４とは反対側のシリンダ４０の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。シリンダ４０は、主軸受４４に軸方向に突き当てられている。  A main bearing 44 is located in the axial direction of the cylinder 40 shown in FIG. The end face of the cylinder 40 facing the main bearing 44 is arranged in a plane perpendicular to the central axis O1. An end surface of the cylinder 40 opposite to the main bearing 44 is disposed in a plane orthogonal to the central axis O1. The cylinder 40 is abutted against the main bearing 44 in the axial direction.

副軸受４５には、その径方向の内側の内周面に、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状の図３に示す軸摺動面４５ａが形成されている。軸摺動面４５ａは、主軸受４４の軸摺動面４４ａと同等の直径に形成されている。また、副軸受４５の軸方向には、シリンダ室４７が位置している。シリンダ室４７に面する副軸受４５の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。副軸受４５には、この端面よりも軸方向に凹む環状溝４５Ａが形成されている。環状溝４５Ａは、副軸受４５の軸方向におけるシリンダ室４７に近い位置に形成されている。環状溝４５Ａは、シリンダ室４７に開口しており、回転軸２１を囲むように形成されている。環状溝４５Ａは、主軸受４４の環状溝４４Ａと同じ形状・同じ大きさとなっている。  The sub-bearing 45 has a cylindrical sliding surface 45a shown in FIG. 3 which is a cylindrical surface having a constant diameter centered on the central axis O1 on the inner circumferential surface in the radial direction. The shaft sliding surface 45 a is formed to have the same diameter as the shaft sliding surface 44 a of the main bearing 44. A cylinder chamber 47 is located in the axial direction of the auxiliary bearing 45. An end face of the auxiliary bearing 45 facing the cylinder chamber 47 is disposed in a plane orthogonal to the central axis O1. The sub-bearing 45 is formed with an annular groove 45A that is recessed in the axial direction from the end face. The annular groove 45 </ b> A is formed at a position close to the cylinder chamber 47 in the axial direction of the auxiliary bearing 45. The annular groove 45 </ b> A opens into the cylinder chamber 47 and is formed so as to surround the rotating shaft 21. The annular groove 45 </ b> A has the same shape and the same size as the annular groove 44 </ b> A of the main bearing 44.

図１に示すシリンダ４１の軸方向には、副軸受４５が位置している。副軸受４５に面するシリンダ４１の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。副軸受４５とは反対側のシリンダ４１の端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。シリンダ４１は、副軸受４５に軸方向に突き当てられている。  A sub-bearing 45 is positioned in the axial direction of the cylinder 41 shown in FIG. The end face of the cylinder 41 facing the auxiliary bearing 45 is arranged in a plane orthogonal to the central axis O1. An end surface of the cylinder 41 opposite to the auxiliary bearing 45 is disposed in a plane orthogonal to the central axis O1. The cylinder 41 is abutted against the auxiliary bearing 45 in the axial direction.

環状仕切板４２、４３においては、図３に示すように、環状仕切板４２の内周面４２ａ及び環状仕切板４３の内周面４３ａが、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状に形成されている。また、環状仕切板４２、４３においては、図１に示すように、環状仕切板４２、４３の外周面が、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状に形成されている。
また、環状仕切板４２、４３は、その軸方向の両側に位置する端面が、中心軸線Ｏ１に直交する平面内に配置されている。
環状仕切板４２，４３は、同じ形状・同じ大きさの同一部品であり、当然、厚さも同じとなっている。 In the annular partition plate 42 and 43, as shown in FIG. 3, the cylindrical surface of constant diameter inner peripheral surface 42a and the inner circumferential surface 43a of the annular partition plate 4 3 annular partition plate 42, around the center axis O1 It is formed in a shape. Moreover, in the annular partition plates 42 and 43, as shown in FIG. 1, the outer peripheral surfaces of the annular partition plates 42 and 43 are formed in a cylindrical surface shape having a constant diameter centered on the central axis O1.
Further, the end faces of the annular partition plates 42 and 43 located on both sides in the axial direction are arranged in a plane orthogonal to the central axis O1.
The annular partition plates 42 and 43 are the same parts having the same shape and size, and of course, the thickness is also the same.

環状仕切板４２は、シリンダ４０に軸方向に突き当てられている。環状仕切板４２は、環状仕切板４３にも軸方向に突き当てられている。環状仕切板４３は、シリンダ４１に軸方向に突き当てられている。  The annular partition plate 42 is abutted against the cylinder 40 in the axial direction. The annular partition plate 42 is also abutted against the annular partition plate 43 in the axial direction. The annular partition plate 43 is abutted against the cylinder 41 in the axial direction.

図３に示すように、回転軸２１の主軸部３１には、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状の摺動外周面３１ａが形成されている。回転軸２１の副軸部３５には、その径方向の外側に、中心軸線Ｏ１を中心とする一定径の円筒面状の摺動外周面３５ａが形成されている。回転軸２１は、回転時に、主軸部３１の摺動外周面３１ａが、主軸受４４の軸摺動面４４ａ上を周方向に摺動する。また、回転軸２１は、回転時に、副軸部３５の摺動外周面３５ａが、副軸受４５の軸摺動面４５ａ上を周方向に摺動する。  As shown in FIG. 3, a cylindrical outer peripheral sliding surface 31a having a constant diameter centered on the central axis O1 is formed on the main shaft portion 31 of the rotating shaft 21. The secondary shaft portion 35 of the rotating shaft 21 is formed with a cylindrical outer peripheral sliding surface 35a having a constant diameter centered on the central axis O1 on the outer side in the radial direction. When the rotary shaft 21 rotates, the sliding outer peripheral surface 31 a of the main shaft portion 31 slides on the shaft sliding surface 44 a of the main bearing 44 in the circumferential direction. In addition, when the rotating shaft 21 rotates, the sliding outer peripheral surface 35 a of the sub shaft portion 35 slides on the shaft sliding surface 45 a of the sub bearing 45 in the circumferential direction.

よって、主軸受４４の軸摺動面４４ａは、回転軸２１の摺動外周面３１ａが摺動する軸摺動面となっている。この軸摺動面４４ａと摺動外周面３１ａと環状溝４４Ａが軸方向に位置が重なる範囲の軸方向長さをＹとする。また、この軸方向長さＹの範囲における軸摺動面４４ａと環状溝４４Ａとの間の径方向平均厚さをＢとする。すると、径方向平均厚さＢは、軸方向長さＹよりも大きくなっている。つまり、Ｂ＞Ｙとなっている。副軸受４５においても、主軸受４４と同様に、Ｂ＞Ｙの関係を満たす。 Therefore, the shaft sliding surface 44a of the main bearing 44 is a shaft sliding surface on which the sliding outer peripheral surface 31a of the rotating shaft 21 slides . The axial length in the range of this axis sliding surface 44a and the sliding outer peripheral surface 31a and the annular groove 44A overlaps the position in the axial direction and Y. Also, let B be the radial average thickness between the shaft sliding surface 44a and the annular groove 44A in the range of the axial length Y. Then, the radial direction average thickness B is larger than the axial length Y. That is, B> Y. Similarly to the main bearing 44, the sub-bearing 45 satisfies the relationship B> Y.

クランク偏心部３２には、一定径の円筒面状の外周面３２ａが形成されている。外周面３２ａは、中心軸線Ｏ１に対して平行をなして偏心量ｅだけ偏心する中心軸線Ｏ２を中心とする円筒面状に形成されている。また、クランク偏心部３２には、その軸方向の主軸部３１に近い位置に、中心軸線Ｏ１，Ｏ２に直交する平面内に配置される端面３２ｂが形成されている。また、クランク偏心部３２には、その軸方向の連結部３３に近い位置に、中心軸線Ｏ１，Ｏ２に直交する平面内に配置される端面３２ｃが形成されている。また、クランク偏心部３２には、外周面３２ａと端面３２ｃとの間に面取り３２ｄが形成されている。面取り３２ｄは、径方向の内側から外側に向かうにしたがってクランク偏心部３２の径が増加するような傾斜面（テーパ面）を有している。  The crank eccentric portion 32 is formed with a cylindrical outer peripheral surface 32a having a constant diameter. The outer peripheral surface 32a is formed in a cylindrical surface centered on a central axis O2 that is parallel to the central axis O1 and is eccentric by an eccentric amount e. Further, the crank eccentric portion 32 is formed with an end surface 32b disposed in a plane perpendicular to the central axis O1, O2 at a position close to the main shaft portion 31 in the axial direction. Further, the crank eccentric portion 32 is formed with an end face 32c disposed in a plane perpendicular to the central axes O1 and O2 at a position close to the connecting portion 33 in the axial direction. Further, the crank eccentric portion 32 is formed with a chamfer 32d between the outer peripheral surface 32a and the end surface 32c. The chamfer 32d has an inclined surface (tapered surface) that increases the diameter of the crank eccentric portion 32 as it goes from the inner side to the outer side in the radial direction.

クランク偏心部３４には、一定径の円筒面状の外周面３４ａが形成されている。外周面３４ａは、中心軸線Ｏ１に対して平行をなして偏心量ｅだけ偏心する中心軸線Ｏ３を中心とする円筒面状に形成されている。また、クランク偏心部３４には、その軸方向の副軸部３５に近い位置、中心軸線Ｏ１，Ｏ３に直交する平面内に配置される端面３４ｂが形成されている。また、クランク偏心部３４には、その軸方向の連結部３３に近い位置、中心軸線Ｏ１，Ｏ３に直交する平面内に配置される端面３４ｃが形成されている。また、クランク偏心部３４には、外周面３４ａと端面３４ｃとの間に面取り３４ｄが形成されている。面取り３４ｄは、径方向の内側から外側に向かうにしたがってクランク偏心部３４の径が増加するような傾斜面（テーパ面）を有している。ここで、クランク偏心部３４の中心軸線Ｏ１に対する偏心の方向は、クランク偏心部３２の中心軸線Ｏ１に対する偏心の方向とは１８０度異なっている。言い換えれば、中心軸線Ｏ１，Ｏ２，Ｏ３は、同一平面に配置され、中心軸線Ｏ２，Ｏ３が中心軸線Ｏ１を基準に対称に配置されている。  The crank eccentric portion 34 is formed with a cylindrical outer peripheral surface 34a having a constant diameter. The outer peripheral surface 34a is formed in a cylindrical surface centered on a central axis O3 that is parallel to the central axis O1 and is eccentric by an eccentric amount e. Further, the crank eccentric portion 34 is formed with an end face 34b disposed in a plane perpendicular to the central axes O1 and O3 at a position close to the auxiliary shaft portion 35 in the axial direction. Further, the crank eccentric portion 34 is formed with an end face 34c disposed in a plane perpendicular to the central axes O1 and O3, at a position close to the connecting portion 33 in the axial direction. Further, the crank eccentric portion 34 is formed with a chamfer 34d between the outer peripheral surface 34a and the end surface 34c. The chamfer 34d has an inclined surface (tapered surface) in which the diameter of the crank eccentric portion 34 increases as it goes from the inner side to the outer side in the radial direction. Here, the direction of the eccentricity of the crank eccentric part 34 with respect to the central axis O1 is 180 degrees different from the direction of the eccentricity of the crank eccentric part 32 with respect to the central axis O1. In other words, the central axes O1, O2, and O3 are arranged on the same plane, and the central axes O2 and O3 are arranged symmetrically with respect to the central axis O1.

ローラ５１、５２は、その軸方向の長さが、クランク偏心部３２、３４の軸方向の長さよりも長くなっている。ローラ５１は、主軸受４４及び環状仕切板４２のそれぞれのシリンダ室４６に対向する端面に対して摺動する。ローラ５２は、副軸受４５及び環状仕切板４３のそれぞれのシリンダ室４７に対向する端面に対して摺動する。ローラ５１，５２は、同じ形状・同じ大きさの同一部品となっている。  The length of the rollers 51 and 52 in the axial direction is longer than the length of the crank eccentric portions 32 and 34 in the axial direction. The roller 51 slides with respect to the end surfaces of the main bearing 44 and the annular partition plate 42 facing the respective cylinder chambers 46. The roller 52 slides with respect to the end surfaces of the auxiliary bearing 45 and the annular partition plate 43 facing the respective cylinder chambers 47. The rollers 51 and 52 are the same parts having the same shape and size.

連結部３３には、中心軸線Ｏ１を中心とする円筒面状の外周面３３ａが形成されている。この外周面３３ａに関し、そのクランク偏心部３２の偏心方向（中心軸線Ｏ１から中心軸線Ｏ２に向かう方向、右方向）における外周面３３ａの端部（図３の右端部）が、クランク偏心部３２の外周面３２ａの偏心方向（右方向）における端部よりも径方向内側（図３の左側）に位置する。また、外周面３３ａに関し、そのクランク偏心部３２の偏心方向とは逆側（中心軸線Ｏ２から中心軸線Ｏ１に向かう方向、左方向）における外周面３３ａの端部（図３の左端部）が、クランク偏心部３２の外周面３２ａの偏心方向とは逆側（左方向）における端部よりも径方向外側（図３の左側）に位置する。
また、外周面３３ａに関し、そのクランク偏心部３４の偏心方向（中心軸線Ｏ１から中心軸線Ｏ３に向かう方向、左方向）における外周面３３ａの端部（図３の左端部）が、クランク偏心部３４の外周面３４ａの偏心方向（左方向）における端部よりも径方向内側（図３の右側）に位置する。また、外周面３４ａに関し、そのクランク偏心部３４の偏心方向とは逆側（中心軸線Ｏ３から中心軸線Ｏ１に向かう方向、右方向）における外周面３３ａの端部（図３の右端部）が、クランク偏心部３４の外周面３４ａの偏心方向とは逆側（右方向）における端部よりも径方向外側（図３の右側）に位置する。The connecting portion 33 is formed with a cylindrical outer peripheral surface 33a centering on the central axis O1. With respect to the outer circumferential surface 33 a, the end (right end in FIG. 3) of the outer circumferential surface 33 a in the eccentric direction of the crank eccentric portion 32 (the direction from the central axis O <b> 1 toward the central axis O <b> 2, the right direction) is the crank eccentric portion 32. It is located radially inward (left side in FIG. 3) from the end of the outer peripheral surface 32a in the eccentric direction (right direction). Further, with respect to the outer peripheral surface 33a, the end portion (left end portion in FIG. 3) of the outer peripheral surface 33a on the opposite side to the eccentric direction of the crank eccentric portion 32 (the direction from the central axis O2 toward the central axis O1, left direction) The crank eccentric portion 32 is located on the radially outer side (left side in FIG. 3) than the end portion on the opposite side (left direction) to the eccentric direction of the outer peripheral surface 32a.
Further, with respect to the outer peripheral surface 33a, the end portion (left end portion in FIG. 3) of the outer peripheral surface 33a in the eccentric direction of the crank eccentric portion 34 (the direction from the central axis O1 toward the central axis O3, leftward) is the crank eccentric portion 34. The outer peripheral surface 34a is located radially inward (right side in FIG. 3) from the end in the eccentric direction (left direction). Further, with respect to the outer peripheral surface 34a, the end portion (the right end portion in FIG. 3) of the outer peripheral surface 33a on the side opposite to the eccentric direction of the crank eccentric portion 34 (the direction from the central axis O3 toward the central axis O1, rightward) The crank eccentric portion 34 is located on the outer side in the radial direction (right side in FIG. 3) than the end portion on the opposite side (right direction) to the eccentric direction of the outer peripheral surface 34a.

連結部３３には、クランク偏心部３２に近い連結部３３の端部に、逃げ部１０１が形成されている。この逃げ部１０１は、連結部３３の端部が全周にわたってクランク偏心部３２よりも径方向外側に張り出さないように径方向内方に凹むように形成されている。逃げ部１０１は、連結部３３におけるクランク偏心部３２よりも径方向外側に突出する部分に形成されている。つまり、逃げ部１０１は、連結部３３におけるクランク偏心部３２の偏心方向とは逆側の部分に形成されている。逃げ部１０１は、円弧状面１０１ａと、径方向面１０１ｂとを備えている。  In the connecting portion 33, an escape portion 101 is formed at the end of the connecting portion 33 close to the crank eccentric portion 32. The escape portion 101 is formed to be recessed inward in the radial direction so that the end portion of the connecting portion 33 does not protrude outward in the radial direction from the crank eccentric portion 32 over the entire circumference. The escape portion 101 is formed in a portion of the connecting portion 33 that protrudes radially outward from the crank eccentric portion 32. That is, the relief portion 101 is formed in a portion of the connecting portion 33 that is opposite to the eccentric direction of the crank eccentric portion 32. The escape portion 101 includes an arcuate surface 101a and a radial surface 101b.

円弧状面１０１ａは、逃げ部１０１における軸方向のクランク偏心部３２に近い位置に形成されている。円弧状面１０１ａは、クランク偏心部３２の外周面３２ａよりも径方向外側に張り出さないように形成されている。円弧状面１０１ａは、クランク偏心部３２の中心軸線Ｏ２を中心とする円筒面の一部からなっている。円弧状面１０１ａの半径は、同軸のクランク偏心部３２の外周面３２ａの半径よりも小径となっている。円弧状面１０１ａは、クランク偏心部３２の端面３２ｃの位置から軸方向に延出している。  The arcuate surface 101 a is formed at a position near the crank eccentric portion 32 in the axial direction in the escape portion 101. The arc-shaped surface 101a is formed so as not to protrude outward in the radial direction from the outer peripheral surface 32a of the crank eccentric portion 32. The arc-shaped surface 101a is formed of a part of a cylindrical surface with the central axis O2 of the crank eccentric portion 32 as the center. The radius of the arc-shaped surface 101a is smaller than the radius of the outer peripheral surface 32a of the coaxial crank eccentric portion 32. The arc-shaped surface 101 a extends in the axial direction from the position of the end surface 32 c of the crank eccentric portion 32.

径方向面１０１ｂは、逃げ部１０１における軸方向のクランク偏心部３２とは反対側に形成されている。径方向面１０１ｂは、クランク偏心部３２と同軸のテーパ面の一部からなっている。径方向面１０１ｂは、円弧状面１０１ａのクランク偏心部３２とは反対側の端縁部と外周面３３ａとを結ぶように形成されている。なお、径方向面１０１ｂのうち、クランク偏心部３２の外周面３２ａよりも径方向外側に張り出さない部分が逃げ部１０１を構成する。  The radial surface 101b is formed on the side of the escape portion 101 opposite to the crank eccentric portion 32 in the axial direction. The radial surface 101b is formed of a part of a tapered surface coaxial with the crank eccentric portion 32. The radial surface 101b is formed so as to connect the edge of the arcuate surface 101a opposite to the crank eccentric portion 32 and the outer peripheral surface 33a. Note that a portion of the radial surface 101 b that does not protrude outward in the radial direction from the outer peripheral surface 32 a of the crank eccentric portion 32 constitutes the escape portion 101.

連結部３３には、外周部のクランク偏心部３４に近い連結部３３の端部に、逃げ部１０２が形成されている。この逃げ部１０２は、連結部３３の端部が全周にわたってクランク偏心部３４よりも径方向外側に張り出さないように径方向内方に凹むように形成されている。逃げ部１０２は、連結部３３におけるクランク偏心部３４よりも径方向外側に突出する部分に形成されている。つまり、逃げ部１０２は、連結部３３におけるクランク偏心部３４の偏心方向とは逆側の部分に形成されている。逃げ部１０２は、円弧状面１０２ａと、径方向面１０２ｂとを備えている。  In the connecting portion 33, an escape portion 102 is formed at the end of the connecting portion 33 close to the crank eccentric portion 34 on the outer peripheral portion. The escape portion 102 is formed so as to be recessed inward in the radial direction so that the end portion of the connecting portion 33 does not protrude outward in the radial direction from the crank eccentric portion 34 over the entire circumference. The escape portion 102 is formed at a portion of the connecting portion 33 that protrudes radially outward from the crank eccentric portion 34. That is, the escape portion 102 is formed in a portion of the connecting portion 33 that is opposite to the eccentric direction of the crank eccentric portion 34. The escape portion 102 includes an arcuate surface 102a and a radial surface 102b.

円弧状面１０２ａは、逃げ部１０２における軸方向のクランク偏心部３４に近い位置に形成されている。円弧状面１０２ａは、クランク偏心部３４の外周面３４ａよりも径方向外側に張り出さないように形成されている。円弧状面１０２ａは、クランク偏心部３４の中心軸線Ｏ３を中心とする円筒面の一部からなっている。円弧状面１０２ａの半径は、同軸のクランク偏心部３４の外周面３４ａの半径よりも小径となっている。円弧状面１０２ａは、クランク偏心部３４の端面３４ｃの位置から軸方向に延出している。  The arcuate surface 102 a is formed at a position near the crank eccentric portion 34 in the axial direction in the escape portion 102. The arc-shaped surface 102a is formed so as not to protrude outward in the radial direction from the outer peripheral surface 34a of the crank eccentric portion 34. The arcuate surface 102a is formed of a part of a cylindrical surface with the central axis O3 of the crank eccentric portion 34 as the center. The radius of the arcuate surface 102a is smaller than the radius of the outer peripheral surface 34a of the coaxial crank eccentric portion 34. The arcuate surface 102 a extends in the axial direction from the position of the end surface 34 c of the crank eccentric portion 34.

径方向面１０２ｂは、逃げ部１０２における軸方向のクランク偏心部３４とは反対側に形成されている。径方向面１０２ｂは、クランク偏心部３４と同軸のテーパ面の一部からなっている。径方向面１０２ｂは、円弧状面１０２ａのクランク偏心部３４とは反対側の端縁部と外周面３３ａとを結ぶように形成されている。なお、径方向面１０２ｂのうち、クランク偏心部３２の外周面３２ａよりも径方向外側に張り出さない部分が逃げ部１０２を構成する。
連結部３３の軸方向の両側に形成された逃げ部１０１，１０２は、同じ形状・同じ大きさとなっている。よって、逃げ部１０１，１０２は、軸方向長さも同等になっている。クランク偏心部３２，３４および連結部３３は、連結部３３の軸方向及び径方向の中央点に対して点対称の形状をなしている。The radial surface 102b is formed on the side of the escape portion 102 opposite to the crank eccentric portion 34 in the axial direction. The radial surface 102 b is formed of a part of a tapered surface coaxial with the crank eccentric portion 34. The radial surface 102b is formed so as to connect the end edge of the arcuate surface 102a opposite to the crank eccentric portion 34 and the outer peripheral surface 33a. Note that a portion of the radial surface 102 b that does not protrude outward in the radial direction from the outer peripheral surface 32 a of the crank eccentric portion 32 constitutes the escape portion 102.
The relief portions 101 and 102 formed on both sides in the axial direction of the connecting portion 33 have the same shape and the same size. Therefore, the escape portions 101 and 102 have the same axial length. The crank eccentric parts 32, 34 and the connecting part 33 have a point-symmetric shape with respect to the axial and radial center points of the connecting part 33.

圧縮機本体１１の組み立て時には、環状仕切板４２，４３を連結部３３の位置に配置することになる。その際には、例えば、環状仕切板４２の内側に、まず、回転軸２１の副軸部３５を相対的に通過させた後、クランク偏心部３４を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。次に、環状仕切板４３の内側に、副軸部３５を相対的に通過させた後、クランク偏心部３４を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。  At the time of assembling the compressor body 11, the annular partition plates 42 and 43 are arranged at the position of the connecting portion 33. In that case, for example, first, the rotary shaft 21 is passed inside the annular partition plate 42 so that the auxiliary shaft portion 35 of the rotary shaft 21 is relatively passed, and then the crank eccentric portion 34 is relatively passed. Move against. Next, after the sub-shaft portion 35 is relatively passed inside the annular partition plate 43, it is moved with respect to the rotary shaft 21 so that the crank eccentric portion 34 is relatively passed.

あるいは、環状仕切板４３の内側に、まず、回転軸２１の主軸部３１を相対的に通過させた後、クランク偏心部３２を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。次に、環状仕切板４２の内側に、主軸部３１を相対的に通過させた後、クランク偏心部３２を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。  Alternatively, first, the main shaft portion 31 of the rotary shaft 21 is relatively passed through the inner side of the annular partition plate 43 and then moved relative to the rotary shaft 21 so that the crank eccentric portion 32 is relatively passed. Next, after the main shaft portion 31 is relatively passed inside the annular partition plate 42, it is moved with respect to the rotating shaft 21 so that the crank eccentric portion 32 is relatively passed.

あるいは、環状仕切板４２の内側に、回転軸２１の主軸部３１を相対的に通過させた後、クランク偏心部３２を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。その前、または、その後に、環状仕切板４３の内側に、副軸部３５を相対的に通過させた後、クランク偏心部３４を相対的に通過させるように、回転軸２１に対して移動させる。なお、具体的には、回転軸２１を治具等に支持した状態で環状仕切板４２，４３を回転軸２１に被せるように配置する。  Or after making the main shaft part 31 of the rotating shaft 21 pass relatively inside the annular partition plate 42, it moves with respect to the rotating shaft 21 so that the crank eccentric part 32 may pass relatively. Before or after that, after the auxiliary shaft portion 35 is relatively passed through the inner side of the annular partition plate 43, it is moved with respect to the rotating shaft 21 so that the crank eccentric portion 34 is relatively passed. . Specifically, the annular partition plates 42 and 43 are arranged so as to cover the rotary shaft 21 with the rotary shaft 21 supported by a jig or the like.

上記のいずれかの手順で、環状仕切板４２，４３の内側に連結部３３を配置する必要がある。このため、環状仕切板４２，４３の内径（つまり内周面４２ａ，４３ａの直径）をＤｐとすると、内径Ｄｐは、主軸部３１及び副軸部３５の外径（つまり摺動外周面３１ａ，３５ａの直径）よりも大きくなっている。また、クランク偏心部３２，３４の外径（つまり外周面３２ａ，３４ａの直径）をＤｃとすると、環状仕切板４２，４３の内径Ｄｐは、クランク偏心部３２，３４の外径Ｄｃよりも大きくなっている。つまり、Ｄｐ＞Ｄｃとなっている。  It is necessary to arrange the connecting portion 33 inside the annular partition plates 42 and 43 by any one of the procedures described above. Therefore, when the inner diameter of the annular partition plates 42 and 43 (that is, the diameter of the inner peripheral surfaces 42a and 43a) is Dp, the inner diameter Dp is the outer diameter of the main shaft portion 31 and the auxiliary shaft portion 35 (that is, the sliding outer peripheral surface 31a, 35a). Further, when the outer diameter of the crank eccentric parts 32, 34 (that is, the diameter of the outer peripheral surfaces 32a, 34a) is Dc, the inner diameter Dp of the annular partition plates 42, 43 is larger than the outer diameter Dc of the crank eccentric parts 32, 34. It has become. That is, Dp> Dc.

また、連結部３３の外径（つまり外周面３３ａの直径）を２Ｒｊとする。すると、環状仕切板４２，４３の内径Ｄｐは、内側に連結部３３を配置するため、連結部３３の外径２Ｒｊよりも大きくなっている。つまり、Ｄｐ＞２Ｒｊとなっている。よって、環状仕切板４２，４３の内周面４２ａ，４３ａの半径Ｄｐ／２が連結部３３の外周面３３ａの半径Ｒｊよりも大きくなっている。つまり、Ｄｐ／２＞Ｒｊとなっている。クランク偏心部３２，３４の偏心量をｅとする。偏心量ｅは、中心軸線Ｏ１と中心軸線О２との距離であり、中心軸線Ｏ１と中心軸線О３との距離である。  The outer diameter of the connecting portion 33 (that is, the diameter of the outer peripheral surface 33a) is 2Rj. Then, the inner diameter Dp of the annular partition plates 42 and 43 is larger than the outer diameter 2Rj of the connecting portion 33 because the connecting portion 33 is disposed inside. That is, Dp> 2Rj. Therefore, the radius Dp / 2 of the inner peripheral surfaces 42 a and 43 a of the annular partition plates 42 and 43 is larger than the radius Rj of the outer peripheral surface 33 a of the connecting portion 33. That is, Dp / 2> Rj. Let e be the amount of eccentricity of the crank eccentric portions 32 and 34. The eccentricity e is the distance between the central axis O1 and the central axis O2, and is the distance between the central axis O1 and the central axis O3.

さらに、連結部３３の外径２Ｒｊは、剛性を高くするために、環状仕切板４２，４３の内径Ｄｐの範囲内でできるだけ大径にされており、Ｄｐ−Ｄｃ／２−ｅ＜Ｒｊの関係にされている。したがって、Ｄｐ−Ｄｃ／２−ｅ＜Ｒｊ＜Ｄｐ／２の関係にされている。Further, the outer diameter 2Rj of the connecting portion 33 is made as large as possible within the range of the inner diameter Dp of the annular partition plates 42 and 43 in order to increase the rigidity, and the relationship of Dp−Dc / 2−e <Rj. Has been. Therefore, the relationship is Dp−Dc / 2−e <Rj <Dp / 2.

逃げ部１０１の軸方向長さをＫとする。ここで、逃げ部１０１の軸方向長さＫは、クランク偏心部３２の端面３２ｃから逃げ部１０１のクランク偏心部３２の外周面３２ａよりも凹む範囲の長さとなっている。つまり、長さＫは、クランク偏心部３２の端面３２ｃから、径方向面１０１ｂとクランク偏心部３２の外周面３２ａの延長面との交点までの軸方向長さとなっている。この範囲が、実質的に連結部３３の剛性を低下させる範囲となっている。同様に、逃げ部１０２の軸方向長さＫは、クランク偏心部３４の端面３４ｃから逃げ部１０２のクランク偏心部３４の外周面３４ａよりも凹む範囲の長さとなっている。つまり、長さＫは、クランク偏心部３４の端面３４ｃから、径方向面１０２ｂとクランク偏心部３４の外周面３４ａの延長面との交点までの軸方向長さとなっている。  The axial length of the escape portion 101 is assumed to be K. Here, the axial length K of the escape portion 101 is a length in a range where the end surface 32c of the crank eccentric portion 32 is recessed from the outer peripheral surface 32a of the crank eccentric portion 32 of the escape portion 101. That is, the length K is the axial length from the end surface 32c of the crank eccentric portion 32 to the intersection of the radial surface 101b and the extended surface of the outer peripheral surface 32a of the crank eccentric portion 32. This range is a range that substantially reduces the rigidity of the connecting portion 33. Similarly, the axial length K of the escape portion 102 is a length that is recessed from the end surface 34c of the crank eccentric portion 34 to the outer peripheral surface 34a of the crank eccentric portion 34 of the escape portion 102. That is, the length K is the axial length from the end surface 34c of the crank eccentric portion 34 to the intersection of the radial surface 102b and the extended surface of the outer peripheral surface 34a of the crank eccentric portion 34.

軸方向両側に位置する逃げ部１０１，１０２の軸方向長さの合計値２Ｋは、連結部３３の軸方向長さからこの合計値２Ｋを減算した減算値Ｍよりも小さい。つまり、２Ｋ＜Ｍとなっている。連結部３３の軸方向長さは、クランク偏心部３２の端面３２ｃとクランク偏心部３４の端面３４ｃとの距離と同等である。  A total value 2K of the axial lengths of the relief portions 101 and 102 located on both sides in the axial direction is smaller than a subtracted value M obtained by subtracting the total value 2K from the axial length of the connecting portion 33. That is, 2K <M. The axial length of the connecting portion 33 is equal to the distance between the end surface 32 c of the crank eccentric portion 32 and the end surface 34 c of the crank eccentric portion 34.

環状仕切板４２，４３のそれぞれの軸方向長さ、つまり厚さをＴとする。すると、この厚さＴと、軸方向長さＫと、内径Ｄｐと、外径Ｄｃとが、次の関係を満たすように設定されている。
Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ２−Ｄｃ２）The axial lengths, that is, the thicknesses of the annular partition plates 42 and 43 are T. Then, the thickness T, the axial length K, the inner diameter Dp, and the outer diameter Dc are set so as to satisfy the following relationship.
K <T ≦ K + √ (Dp 2 −Dc 2 )

このような、厚さＴと、軸方向長さＫと、内径Ｄｐと、外径Ｄｃとの関係について、図４の模式図を参照して説明する。この模式図は、環状仕切板４２の内側に、相対的に回転軸２１のクランク偏心部３４を通過させて連結部３３を配置する場合を示している。なお、図４では、部品の区別を明確にするため、回転軸２１を実線で、環状仕切板４２を破線で示している。  The relationship among the thickness T, the axial length K, the inner diameter Dp, and the outer diameter Dc will be described with reference to the schematic diagram of FIG. This schematic diagram shows a case where the connecting portion 33 is disposed inside the annular partition plate 42 so that the crank eccentric portion 34 of the rotating shaft 21 is relatively passed therethrough. In FIG. 4, the rotating shaft 21 is indicated by a solid line and the annular partition plate 42 is indicated by a broken line in order to clarify the distinction between components.

環状仕切板４２の中心軸線がクランク偏心部３４の中心軸線Ｏ３と平行をなす状態として、環状仕切板４２の内側にクランク偏心部３４を相対的に挿入するように、回転軸２１に対して環状仕切板４２を移動させる。すると、上記したように、Ｄｐ−Ｄｃ／２−ｅ＜Ｒｊとなっていることから、環状仕切板４２は連結部３３の逃げ部１０２の径方向面１０２ｂに当接する。このとき、逃げ部１０２の軸方向長さＫよりも環状仕切板４２の厚さＴの方が大きくなっている。つまり、Ｋ＜Ｔとなっている。このことから、クランク偏心部３４は、そのままでは、環状仕切板４２を通過することはできない。この状態で、クランク偏心部３４に近い環状仕切板４２の端面と高さ位置が合う、クランク偏心部３４の外周面３４ａの偏心方向とは反対側の端部位置をＰ点とする。  With the center axis of the annular partition plate 42 parallel to the center axis O3 of the crank eccentric portion 34, the annular partition plate 42 is annular with respect to the rotary shaft 21 so that the crank eccentric portion 34 is relatively inserted inside the annular partition plate 42. The partition plate 42 is moved. Then, as described above, since Dp−Dc / 2−e <Rj, the annular partition plate 42 comes into contact with the radial surface 102 b of the relief portion 102 of the connecting portion 33. At this time, the thickness T of the annular partition plate 42 is larger than the axial length K of the escape portion 102. That is, K <T. For this reason, the crank eccentric portion 34 cannot pass through the annular partition plate 42 as it is. In this state, the end position on the opposite side of the eccentric direction of the outer peripheral surface 34a of the crank eccentric portion 34, which is in height with the end surface of the annular partition plate 42 close to the crank eccentric portion 34, is defined as P point.

クランク偏心部３４を相対的に通過させるために、環状仕切板４２の内周面４２ａとクランク偏心部３４の外周面３４ａとの径方向隙間によって許容される分、環状仕切板４２を回転軸２１に対して傾けることになる。つまり、環状仕切板４２における径方向面１０２ｂと当接してそれ以上の軸方向移動が規制されている部位とは反対側の部位を、軸方向の連結部３３に向けて移動させる。このとき、環状仕切板４２における径方向面１０２ｂと当接している部位とは反対側の全体が、クランク偏心部３４の外周面３４ａを越えて連結部３３に位置するためには、図４に示すような状態になることが必要である。  In order to allow the crank eccentric portion 34 to pass through relatively, the annular partition plate 42 is allowed to rotate on the rotating shaft 21 by the amount allowed by the radial clearance between the inner peripheral surface 42a of the annular partition plate 42 and the outer peripheral surface 34a of the crank eccentric portion 34. Will be tilted against. That is, the part of the annular partition plate 42 opposite to the part that is in contact with the radial surface 102b and is restricted from moving in the axial direction is moved toward the connecting part 33 in the axial direction. At this time, in order for the entire portion of the annular partition plate 42 on the side opposite to the portion in contact with the radial surface 102b to be located at the connecting portion 33 beyond the outer peripheral surface 34a of the crank eccentric portion 34, FIG. It is necessary to be in the state shown.

つまり、まず、環状仕切板４２の内周面４２ａの軸方向のクランク偏心部３４に近い端縁部における径方向のクランク偏心部３４の偏心方向とは反対側の端部をＰ点に合わせた状態とする。次に、このＰ点を中心に環状仕切板４２を回転させて傾斜させる。このとき、環状仕切板４２は径方向面１０２ｂから軸方向に若干離れることになるが、ここでは無視する。この状態で、図４に示すように、環状仕切板４２の内周面４２ａの軸方向のクランク偏心部３４側の端縁部における径方向のクランク偏心部３４の偏心方向側の端部が、クランク偏心部３４の外周面３４ａの軸方向の連結部３３側の端部に一致すると仮定する。
この状態になることができれば、環状仕切板４２が連結部３３に向けて移動できる。この状態になることが可能な環状仕切板４２の最大厚さをＴ’とする。That is, first, the end opposite to the eccentric direction of the radial crank eccentric portion 34 at the end edge portion near the crank eccentric portion 34 in the axial direction of the inner peripheral surface 42a of the annular partition plate 42 is aligned with the point P. State. Next, the annular partition plate 42 is rotated and tilted around the point P. At this time, the annular partition plate 42 is slightly separated from the radial surface 102b in the axial direction, but is ignored here. In this state, as shown in FIG. 4, the end portion on the eccentric side of the radial crank eccentric portion 34 at the end edge portion on the crank eccentric portion 34 side in the axial direction of the inner peripheral surface 42 a of the annular partition plate 42 is It is assumed that the outer peripheral surface 34a of the crank eccentric portion 34 coincides with the end portion on the connecting portion 33 side in the axial direction.
If this state can be achieved, the annular partition plate 42 can move toward the connecting portion 33. The maximum thickness of the annular partition plate 42 that can be in this state is T ′.

当接点Ｐからクランク偏心部３４の端面３４ｃまでの距離Ｈは、次式で求められる。
Ｈ＝√（Ｄｐ２−Ｄｃ２）
そして、上記した最大厚さＴ’は、距離Ｈと軸方向長さＫとを加算した値となる。
つまり、Ｔ’＝Ｋ＋Ｈ＝Ｋ＋√（Ｄｐ２−Ｄｃ２）となる。A distance H from the contact point P to the end face 34c of the crank eccentric portion 34 is obtained by the following equation.
H = √ (Dp 2 −Dc 2 )
The maximum thickness T ′ described above is a value obtained by adding the distance H and the axial length K.
That is, T ′ = K + H = K + √ (Dp 2 −Dc 2 ).

環状仕切板４２の厚さＴが、最大厚さＴ’以下であれば、クランク偏心部３４が環状仕切板４２を相対的に通過できることになる。つまり、環状仕切板４２の厚さＴが、距離Ｈと逃げ部１０２の軸方向長さＫとの加算値以下であれば、クランク偏心部３４が環状仕切板４２を相対的に通過できることになる。よって、次式の関係を満たせば良い。
Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ２−Ｄｃ２）If the thickness T of the annular partition plate 42 is equal to or less than the maximum thickness T ′, the crank eccentric part 34 can pass through the annular partition plate 42 relatively. That is, if the thickness T of the annular partition plate 42 is equal to or less than the added value of the distance H and the axial length K of the relief portion 102, the crank eccentric portion 34 can pass through the annular partition plate 42 relatively. . Therefore, it is sufficient to satisfy the relationship of the following equation.
T ≦ K + √ (Dp 2 −Dc 2 )

ここで、上記したように、環状仕切板４２は、Ｐ点を中心に回転して傾斜すると、径方向面１０２ｂと環状仕切板４２との間に軸方向隙間を生じる。よって上記の関係とすることにより、クランク偏心部３４が環状仕切板４２を円滑に通過できることになる。加えて、図３に示すように、クランク偏心部３４に面取り３４ｄが形成されていることから、クランク偏心部３４が環状仕切板４２をより円滑に通過できることになる。 Here, as described above, when the annular partition plate 42 rotates and tilts around the point P, an axial clearance is generated between the radial surface 102 b and the annular partition plate 42 . By the above-described relationship I by, so that the crank eccentric portion 34 can smoothly pass through the annular partition plate 42. In addition, as shown in FIG. 3, since the chamfer 34d on the crank eccentric portion 34 is formed, so that the crank eccentric portion 34 can be more smoothly pass through the annular partition plate 42.

環状仕切板４２，４３は同一部品であり、クランク偏心部３２，３４および連結部３３は、連結部３３の軸方向及び径方向の中央点に対して点対称の形状をなしている。このため、環状仕切板４２内をクランク偏心部３２が相対的に通過する場合も上記と同様である。また、環状仕切板４３内をクランク偏心部３２が相対的に通過する場合も同様である。
さらに、環状仕切板４３内をクランク偏心部３４が相対的に通過する場合も同様である。The annular partition plates 42 and 43 are the same component, and the crank eccentric parts 32 and 34 and the connecting part 33 have a point-symmetric shape with respect to the axial and radial center points of the connecting part 33. For this reason, the same applies to the case where the crank eccentric portion 32 passes through the annular partition plate 42 relatively. The same applies to the case where the crank eccentric portion 32 relatively passes through the annular partition plate 43.
Further, the same applies to the case where the crank eccentric portion 34 relatively passes through the annular partition plate 43.

このように、本実施形態では、回転軸２１のクランク偏心部３２，３４の外径をＤｃとする。クランク偏心部３２，３４の偏心量をｅとする。回転軸２１の連結部３３の半径をＲｊとする。環状仕切板４２，４３の内径をＤｐとする。すると、Ｄｐ−Ｄｃ／２−ｅ＜Ｒｊ＜Ｄｐ／２となっている。また、連結部３３には、逃げ部１０１，１０２が形成されている。逃げ部１０１は、クランク偏心部３２に近い連結部３３の外周部の端部に形成され、クランク偏心部３２よりも径方向外側に張り出さないように凹んでいる。逃げ部１０２は、クランク偏心部３４に近い連結部３３の外周部の端部に形成され、クランク偏心部３４よりも径方向外側に張り出さないように凹んでいる。逃げ部１０１，１０２の軸方向長さをＫとする。複数の環状仕切板４２，４３の厚さをＴとする。すると、Ｋ＜Ｔとなっている。このため、回転軸２１を環状仕切板４２，４３に対して軸を平行させた状態で相対的に挿入しようとしても、連結部３３が環状仕切板４２，４３に干渉してそのままでは、挿入できない。  Thus, in this embodiment, the outer diameter of the crank eccentric parts 32 and 34 of the rotating shaft 21 is Dc. Let e be the amount of eccentricity of the crank eccentric portions 32 and 34. The radius of the connecting portion 33 of the rotating shaft 21 is Rj. The inner diameter of the annular partition plates 42 and 43 is Dp. Then, Dp−Dc / 2−e <Rj <Dp / 2. Further, relief portions 101 and 102 are formed in the connecting portion 33. The escape portion 101 is formed at the end of the outer peripheral portion of the connecting portion 33 close to the crank eccentric portion 32 and is recessed so as not to protrude outward in the radial direction from the crank eccentric portion 32. The escape portion 102 is formed at an end portion of the outer peripheral portion of the connecting portion 33 close to the crank eccentric portion 34 and is recessed so as not to protrude outward in the radial direction from the crank eccentric portion 34. Let K be the axial length of the relief portions 101, 102. Let T be the thickness of the plurality of annular partition plates 42 and 43. Then, K <T. For this reason, even if it tries to insert the rotating shaft 21 relatively with the axis parallel to the annular partition plates 42 and 43, the connecting portion 33 interferes with the annular partition plates 42 and 43 and cannot be inserted as it is. .

これに対して、本実施形態では、Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ２−Ｄｃ２）となっている。
Ｋ＜Ｔの関係を満足するように、環状仕切板４２，４３の厚さＴに対する逃げ部１０１，１０２の軸方向長さＫの割合を小さくする。その上で、上記関係を満足することによって、クランク偏心部３２，３４が環状仕切板４２，４３を円滑に通過できることになる。
よって、環状仕切板４２，４３を良好に組み付け位置に配置することができる。On the other hand, in this embodiment, T ≦ K + √ (Dp 2 −Dc 2 ).
The ratio of the axial length K of the relief portions 101 and 102 to the thickness T of the annular partition plates 42 and 43 is reduced so as to satisfy the relationship of K <T. In addition, by satisfying the above relationship, the crank eccentric portions 32 and 34 can smoothly pass through the annular partition plates 42 and 43.
Therefore, the annular partition plates 42 and 43 can be satisfactorily arranged at the assembly position.

このように、連結部３３の剛性を低下させてしまう逃げ部１０１，１０２の軸方向長さＫを短くできる。したがって、逃げ部１０１，１０２を形成することによる連結部３３の剛性低下を抑制することができる。このため、回転軸２１の撓み量を低減できる。よって、ブレード５６，５８とローラ５１，５２との片当たりの発生や、シリンダ室４６，４７におけるクリアランス増大等を防止でき、信頼性及び性能の向上を図ることができる。また、環状仕切板４２，４３の厚さＴを厚くできるため、その枚数が増加するのを抑制できる。したがって、環状仕切板４２，４３の製造誤差の積算量が大きくなって精度が低下してしまう可能性を低減できる。また、コスト増を抑制することができる。さらに、環状仕切板４２，４３の剛性が増大するため、変形が少なくなる。したがって、回転式圧縮機２の製造性向上及び精度向上が図れる。  In this way, the axial length K of the escape portions 101 and 102 that reduce the rigidity of the connecting portion 33 can be shortened. Therefore, it is possible to suppress a decrease in rigidity of the connecting portion 33 due to the formation of the relief portions 101 and 102. For this reason, the amount of bending of the rotating shaft 21 can be reduced. Therefore, the occurrence of contact between the blades 56, 58 and the rollers 51, 52 and the increase in clearance in the cylinder chambers 46, 47 can be prevented, and the reliability and performance can be improved. Moreover, since the thickness T of the annular partition plates 42 and 43 can be increased, it is possible to suppress an increase in the number of the plates. Therefore, the possibility that the integrated amount of the manufacturing error of the annular partition plates 42 and 43 becomes large and the accuracy is lowered can be reduced. Moreover, an increase in cost can be suppressed. Furthermore, since the rigidity of the annular partition plates 42 and 43 is increased, deformation is reduced. Therefore, the productivity and accuracy of the rotary compressor 2 can be improved.

加えて、クランク偏心部３４の面取り３４ｄは、径方向の内側から外側に向かうにしたがってクランク偏心部３４の径が増加するような傾斜面を有している。よって、クランク偏心部３２，３４が環状仕切板４２，４３をより円滑に通過できることになる。 In addition, chamfered 34d of crank eccentric portion 34, the diameter of the crank eccentric portion 34 has an inclined surface so as to increase toward the outside from the inside in the radial direction. Therefore, so that the crank eccentric portions 32 and 34 can be more smoothly pass through the annular partition plate 42 and 43.

また、連結部３３の軸方向両側に、逃げ部１０１，１０２が形成されており、これら逃げ部１０１，１０２の軸方向長さＫが同等となっている。図５に示すように、クランク偏心部３２，３４、ローラ５１，５２及び逃げ部１０１，１０２の回転アンバランス力をＦ１、力の働く距離をＬ１とする。すると、回転アンバランス力Ｆ１は、軸方向両側で同等となる。よって、回転軸２１には、Ｆ１×Ｌ１の回転モーメントのみが作用するようになる。回転子６２の軸方向両側に位置するカウンタバランサ６６，６７のそれぞれの回転アンバランス力をＦ２、力の働く距離をＬ２とする。すると、Ｆ２×Ｌ２の回転モーメントが発生するようにカウンタバランサ６６，６７を設けることで回転軸２１及びこれと一体に回転する部品全体の回転バランスをとることができる。したがって、カウンタバランサ６６，６７の形状、重量等を同等にでき、バランス設計が容易となり、精度も高くなり、製造性も向上する。よって、回転式圧縮機２の低振動化及び低コスト化が図れる。  Further, relief portions 101 and 102 are formed on both sides of the connecting portion 33 in the axial direction, and the axial lengths K of these relief portions 101 and 102 are equal. As shown in FIG. 5, the rotational unbalance force of the crank eccentric parts 32, 34, the rollers 51, 52 and the relief parts 101, 102 is F1, and the distance where the force is applied is L1. Then, the rotational unbalance force F1 is equal on both sides in the axial direction. Therefore, only the rotational moment of F1 × L1 acts on the rotating shaft 21. The rotational unbalance forces of the counter balancers 66 and 67 located on both sides in the axial direction of the rotor 62 are F2, and the distance where the force is applied is L2. Then, by providing the counter balancers 66 and 67 so that a rotational moment of F2 × L2 is generated, it is possible to balance the rotation of the rotary shaft 21 and the parts that rotate integrally therewith. Therefore, the shape, weight, etc. of the counter balancers 66 and 67 can be made equal, the balance design becomes easy, the accuracy is increased, and the productivity is improved. Therefore, the vibration and cost of the rotary compressor 2 can be reduced.

また、軸方向両側に位置する逃げ部１０１，１０２の軸方向長さの合計値２Ｋが、連結部３３の軸方向長さから合計値２Ｋを減算した減算値Ｍよりも小さくなっている。つまり、２Ｋ＜Ｍとなっている。これにより、逃げ部１０１，１０２を形成することによる連結部３３の剛性低下を抑制することができる。このため、回転軸２１の撓み量をより低減できる。よって、ブレード５６，５８とローラ５１，５２との片当たりの発生や、シリンダ室４６，４７におけるクリアランス増大等をより防止でき、信頼性及び性能の一層の向上を図ることができる。  Further, the total value 2K of the axial lengths of the relief portions 101 and 102 located on both sides in the axial direction is smaller than the subtracted value M obtained by subtracting the total value 2K from the axial length of the connecting portion 33. That is, 2K <M. Thereby, the rigidity fall of the connection part 33 by forming escape part 101,102 can be suppressed. For this reason, the bending amount of the rotating shaft 21 can be reduced more. Therefore, the occurrence of contact between the blades 56 and 58 and the rollers 51 and 52 and the increase in the clearance in the cylinder chambers 46 and 47 can be further prevented, and the reliability and performance can be further improved.

主軸受４４の軸摺動面４４ａと、回転軸２１の摺動外周面３１ａと、環状溝４４Ａが軸方向に位置が重なる範囲の軸方向長さをＹとする。また、この軸方向長さＹの範囲における軸摺動面４４ａと環状溝４４Ａとの間の径方向平均厚さをＢとする。すると、径方向平均厚さＢが軸方向長さＹよりも大きくなっている。つまり、Ｂ＞Ｙとなっている。同様に、副軸受４５の軸摺動面４５ａと、回転軸２１の摺動外周面３５ａと、環状溝４５Ａが軸方向に位置が重なる範囲の軸方向長さをＹとする。また、この軸方向長さＹの範囲における軸摺動面４５ａと環状溝４５Ａとの間の径方向平均厚さをＢとする。すると、径方向平均厚さＢが軸方向長さＹよりも大きくなっている。つまり、Ｂ＞Ｙとなっている。 A shaft sliding surface 44a of the main bearing 44, the sliding outer peripheral surface 31a of the rotary shaft 21, the axial length in the range of the annular groove 44A overlaps the position in the axial direction and Y. Also, let B be the radial average thickness between the shaft sliding surface 44a and the annular groove 44A in the range of the axial length Y. As a result, the radial average thickness B is larger than the axial length Y. That is, B> Y. Similarly, the axial sliding surface 45a of the sub-bearing 45, to a sliding outer circumferential surface 35a of the rotary shaft 21, the axial length in the range of the annular groove 45A overlaps the position in the axial direction and Y. Also, let B be the average radial thickness between the shaft sliding surface 45a and the annular groove 45A in the range of the axial length Y. As a result, the radial average thickness B is larger than the axial length Y. That is, B> Y.

このため、主軸受４４及び副軸受４５における軸摺動面４４ａ，４５ａの変形を小さくできる。よって、軸摺動面４４ａ，４５ａの局所的な摺動面圧の増大を抑制しつつ回転軸２１が撓み過ぎることを防止できる。特に、上記の構成により、連結部３３の撓みが低減され、撓みによる回転軸２１の傾斜が小さくなる。このため、主軸受４４及び副軸受４５における軸摺動面４４ａ，４５ａの変形を小さくできることによる効果が大きい。よって、ブレード５６，５８とローラ５１，５２との片当たりの発生や、シリンダ室４６，４７におけるクリアランス増大等をより防止でき、信頼性及び性能の一層の向上を図ることができる。  For this reason, the deformation | transformation of the shaft sliding surfaces 44a and 45a in the main bearing 44 and the subbearing 45 can be made small. Therefore, it is possible to prevent the rotating shaft 21 from being bent excessively while suppressing an increase in the local sliding surface pressure of the shaft sliding surfaces 44a and 45a. In particular, with the above configuration, the bending of the connecting portion 33 is reduced, and the inclination of the rotating shaft 21 due to the bending is reduced. For this reason, the effect by being able to make small deformation | transformation of the shaft sliding surfaces 44a and 45a in the main bearing 44 and the subbearing 45 is large. Therefore, the occurrence of contact between the blades 56 and 58 and the rollers 51 and 52 and the increase in the clearance in the cylinder chambers 46 and 47 can be further prevented, and the reliability and performance can be further improved.

本実施形態の上記した、内径Ｄｐ、外径Ｄｃ、偏心量ｅ、半径Ｒｊ、軸方向長さＫ、厚さＴ、減算値Ｍ、径方向平均厚さＢ、軸方向長さＹの具体的な寸法例を表１に示す。このような寸法例とすることで、上記した効果を確認できた。  Specific examples of the inner diameter Dp, outer diameter Dc, eccentricity e, radius Rj, axial length K, thickness T, subtraction value M, radial average thickness B, and axial length Y described above in the present embodiment. Table 1 shows examples of various dimensions. The effect mentioned above was able to be confirmed by setting it as such a dimension example.

Figure 0006419186
Figure 0006419186

上記実施形態では、一対のシリンダ４０，４１の間に二枚の環状仕切板４２，４３が配置されるものとした。しかし、少なくとも一対つまり二つのシリンダを備えていれば良く、三つ以上のシリンダを備えていても良い。三つ以上のシリンダを備える場合も、その中の少なくとも一対のシリンダと、これらの間に設けられる複数の環状仕切板との間で上記実施形態の関係を満たしていれば良い。一対のシリンダ４０，４１の間に配置される環状仕切板の数は複数であれば良く、三枚以上であっても良い。  In the above embodiment, the two annular partition plates 42 and 43 are arranged between the pair of cylinders 40 and 41. However, at least one pair, that is, two cylinders may be provided, and three or more cylinders may be provided. Even when three or more cylinders are provided, it is only necessary to satisfy the relationship of the above embodiment between at least a pair of cylinders therein and a plurality of annular partition plates provided therebetween. The number of the annular partition plates arranged between the pair of cylinders 40 and 41 may be plural, and may be three or more.

また、上記実施形態では、環状仕切板４２，４３の厚さＴが同等になっているものとした。つまり、環状仕切板４２，４３の両方を、最も厚さが厚い環状仕切板とした。しかし、環状仕切板４２，４３の厚さＴが同等でなくても良い。その場合、環状仕切板４２，４３のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとした場合に、上記実施形態の関係を満たしていれば良い。  Moreover, in the said embodiment, the thickness T of the annular partition plates 42 and 43 shall be equal. That is, both the annular partition plates 42 and 43 are the thickest annular partition plates. However, the thickness T of the annular partition plates 42 and 43 may not be equal. In that case, when the thickness of the annular partition plate having the largest thickness among the annular partition plates 42 and 43 is T, the relationship of the above-described embodiment may be satisfied.

また、上記実施形態では、ローラ５１，５２とブレード５６，５８とを別体とした。しかし、ローラ５１とブレード５６とが一体であっても良く、ローラ５２とブレード５８とが一体であっても良い。つまり、スイングロータリ構造においても同等の効果が得られる。  In the above embodiment, the rollers 51 and 52 and the blades 56 and 58 are separated. However, the roller 51 and the blade 56 may be integrated, or the roller 52 and the blade 58 may be integrated. That is, the same effect can be obtained even in the swing rotary structure.

また、上記実施形態では、連結部３３の軸方向両側に逃げ部１０１，１０２が形成されるものとした。しかし、回転軸２１は環状仕切板４２，４３に対して軸方向の一方のみから相対的に挿入することができれば良い。このため、回転軸２１を環状仕切板４２，４３に対して相対的に挿入する際に挿入先側となる一方の逃げ部のみを形成しても良い。  In the above embodiment, the relief portions 101 and 102 are formed on both axial sides of the connecting portion 33. However, it is sufficient that the rotating shaft 21 can be inserted relative to the annular partition plates 42 and 43 from only one of the axial directions. For this reason, when inserting the rotating shaft 21 relative to the annular partition plates 42 and 43, only one relief portion on the insertion destination side may be formed.

以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、連結部３３に形成された逃げ部１０１，１０２が、連結部３３の外周部のクランク偏心部３２，３４側の端部にクランク偏心部３２，３４よりも径方向外側に張り出さないように凹んでいる。クランク偏心部３２，３４の外径をＤｃとし、環状仕切板４２，４３の内径をＤｐとし、逃げ部１０１，１０２の軸方向長さをＫとする。複数の環状仕切板４２，４３のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとする。
すると、Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ２−Ｄｃ２）となっている。According to at least one embodiment described above, the relief portions 101 and 102 formed in the connecting portion 33 are connected to the crank eccentric portions 32 and 34 at the ends of the outer peripheral portion of the connecting portion 33 on the crank eccentric portions 32 and 34 side. It is dented so that it does not protrude outward in the radial direction. The outer diameters of the crank eccentric parts 32 and 34 are Dc, the inner diameters of the annular partition plates 42 and 43 are Dp, and the axial lengths of the escape parts 101 and 102 are K. Let T be the thickness of the thickest annular partition plate among the plurality of annular partition plates 42 and 43.
Then, K <T ≦ K + √ (Dp 2 −Dc 2 ).

以上構成を持つことにより、環状仕切板４２，４３の厚さＴに対する逃げ部１０１，１０２の軸方向長さＫの割合を小さくすることができる。その上で、クランク偏心部３２，３４が環状仕切板４２，４３を円滑に通過できることになり、環状仕切板４２，４３を良好に組み付け位置に配置することができる。  By having the above configuration, the ratio of the axial length K of the relief portions 101 and 102 to the thickness T of the annular partition plates 42 and 43 can be reduced. In addition, the crank eccentric portions 32 and 34 can smoothly pass through the annular partition plates 42 and 43, so that the annular partition plates 42 and 43 can be favorably disposed at the assembly position.

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。  Although several embodiments of the present invention have been described, these embodiments are presented by way of example and are not intended to limit the scope of the invention. These embodiments can be implemented in various other forms, and various omissions, replacements, and changes can be made without departing from the spirit of the invention. These embodiments and their modifications are included in the scope and gist of the invention, and are also included in the invention described in the claims and the equivalents thereof.

Claims (4)

シリンダ室を有する一対のシリンダと、
前記一対のシリンダの間に配置される複数の環状仕切板と、
前記一対のシリンダの各シリンダ室に配置されるクランク偏心部及び前記クランク偏心部間を連結し複数の前記環状仕切板の内側に配置される連結部を備える回転軸と、
前記シリンダを覆い前記回転軸を支持する軸摺動面を有する軸受を備え、
前記クランク偏心部の外径をＤｃとし、
前記環状仕切板の内径をＤｐとし、
前記クランク偏心部の偏心量をｅとし、
前記連結部の半径をＲｊとすると、
Ｄｐ−Ｄｃ／２−ｅ＜Ｒｊ＜Ｄｐ／２となっている回転式圧縮機であって、
前記連結部には、前記クランク偏心部側の端部に前記クランク偏心部よりも径方向外側に張り出さないように凹む逃げ部が形成され、
前記逃げ部の軸方向長さをＫとし、
前記複数の環状仕切板のうち最も厚さが厚い環状仕切板の厚さをＴとすると、
Ｋ＜Ｔ≦Ｋ＋√（Ｄｐ２−Ｄｃ２）となっており、
前記軸受には前記シリンダ室側に開口する環状溝が前記回転軸を囲むように形成されており、
前記軸受の軸摺動面と該軸摺動面と摺動する前記回転軸の摺動外周面と前記環状溝の軸方向の位置が重なる範囲の軸方向長さをＹとし、
前記軸方向長さＹの範囲における軸摺動面と環状溝との間の径方向平均厚さをＢとすると、
Ｂ＞Ｙとなっている回転式圧縮機。 A pair of cylinders having a cylinder chamber;
A plurality of annular partition plates disposed between the pair of cylinders;
A rotating shaft including a crank eccentric portion disposed in each cylinder chamber of the pair of cylinders and a coupling portion that connects between the crank eccentric portions and is disposed inside the plurality of annular partition plates;
A bearing having a shaft sliding surface that covers the cylinder and supports the rotating shaft ;
The outer diameter of the crank eccentric part is Dc,
The inner diameter of the annular partition plate is Dp,
The amount of eccentricity of the crank eccentric part is e,
When the radius of the connecting portion is Rj,
A rotary compressor having Dp-Dc / 2-e <Rj <Dp / 2 ,
The front Symbol connecting portion, the escape portion recessed so as not overhang radially outward than the crank eccentric portion at an end portion of the crank eccentric portion side is formed,
The axial length of the relief portion is K,
When the thickness of the annular partition plate having the largest thickness among the plurality of annular partition plates is T,
K <T ≦ K + √ (Dp 2 −Dc 2 ) ,
In the bearing, an annular groove that opens to the cylinder chamber side is formed so as to surround the rotating shaft,
Axial length in a range where the axial sliding surface of the bearing and the sliding outer peripheral surface of the rotating shaft sliding with the axial sliding surface overlap with the axial position of the annular groove is Y,
If the radial average thickness between the shaft sliding surface and the annular groove in the range of the axial length Y is B,
B> Y rotary compressor. 前記逃げ部が前記連結部の軸方向両側に形成されており、
軸方向両側の前記逃げ部の軸方向長さが同等である請求項１記載の回転式圧縮機。 The relief portion is formed on both axial sides of the connecting portion;
The rotary compressor according to claim 1, wherein axial lengths of the relief portions on both sides in the axial direction are equal. 軸方向両側の前記逃げ部の軸方向長さの合計値が、前記連結部の軸方向長さから前記合計値を減算した値よりも小さい請求項２記載の回転式圧縮機。   The rotary compressor according to claim 2, wherein a total value of axial lengths of the relief portions on both sides in the axial direction is smaller than a value obtained by subtracting the total value from the axial length of the connecting portion. 請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の回転式圧縮機と、
前記圧縮機に接続された凝縮器と、
前記凝縮器に接続された膨張装置と、
前記膨張装置と前記圧縮機との間に接続された蒸発器と、
を備える冷凍サイクル装置。 A rotary compressor according to any one of claims 1 to 3 ,
A condenser connected to the compressor;
An expansion device connected to the condenser;
An evaporator connected between the expansion device and the compressor;
A refrigeration cycle apparatus comprising:
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