JP6320980B2 - Permeable formwork for concrete - Google Patents
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Description
本発明は、コンクリート構造物を作る際に使用するコンクリート型枠にあって透水性を持たせたコンクリート用透水性型枠に関するものである。 The present invention relates to a water permeable form for concrete in a concrete form used for making a concrete structure and having water permeability.
コンクリート型枠として、一般に、木製、鋼製、樹脂製などの型枠が広く普及しているが、どの型枠を使用してもコンクリートを型枠中に流し込んでコンクリート構造物を作る際、コンクリート表面に気泡(アバタともいう)やジャンカ(コンクリート中のセメントと骨材が十分混合されず骨材の集合した部分)が発生することが以前から知られている。特に傾斜構造を有し、コンクリートの側圧が作用しないコンクリート上面側ではコンクリートが十分に充填し難いことやコンクリート中の空気が上部の型枠側に排出されるため、気泡やジャンカが発生し易い。これは単に外観が悪くなるだけでなく、コンクリートの緻密さ不足による強度の低下、中性化の促進、塩分の侵入、凍結融解による劣化などを引き起こす原因となり、コンクリートの信頼性を損ねることになる。そのため、コンクリート型枠に透水性を持たせて、コンクリート中の余剰水を型枠の外に排出し、コンクリート表面の気泡やジャンカを減少させてコンクリートの外観を向上するとともに、コンクリートの緻密化によるコンクリートの品質を向上することが要望されている。 As concrete formwork, wooden, steel, resin, etc. are widely used in general, but no matter which formwork is used, when concrete is poured into the formwork to make a concrete structure, concrete It has been known for a long time that bubbles (also referred to as avatars) and junkers (aggregate parts where cement and aggregates in concrete are not sufficiently mixed) are generated on the surface. In particular, the upper surface side of the concrete which has an inclined structure and is not subjected to the side pressure of the concrete is not easily filled with concrete, and air in the concrete is discharged to the upper formwork side, so bubbles and jumpers are likely to occur. This not only deteriorates the appearance, but also causes a decrease in strength due to insufficient concrete density, acceleration of neutralization, intrusion of salt, deterioration due to freezing and thawing, etc., and impairs the reliability of concrete. . Therefore, by giving water permeability to the concrete formwork, the excess water in the concrete is discharged out of the formwork, reducing the bubbles and jumpers on the concrete surface, improving the appearance of the concrete, and by densifying the concrete There is a demand for improving the quality of concrete.
従来、透水性を持たせたコンクリート型枠として、合板や鋼製の型枠本体に、コンクリート中の気泡と余剰水を透過させる透水シートと、透過した気泡や水を型枠外に排出させる排水シートとを複合することが提案されている(特許文献1、2、3)。透水シートとして、例えば、ポリエステル織布(ポリエステル繊維を織って布状にしたシート)や孔開きポリエチレンシート等が使用され、また、排水シートとして、例えば、ポリエチレン製ネットや不織布が使用される。
Conventionally, as a water-permeable concrete formwork, a water-permeable sheet that allows air bubbles and excess water in concrete to permeate through a plywood or steel formwork body, and a drainage sheet that discharges the permeated air bubbles and water out of the formwork (
上記コンクリート用透水性型枠にあっても、木製、鋼製、樹脂製などの型枠と同様に、種々の性能が要求される。
従来のコンクリート用透水性型枠は、ポリエステル織布等の透水シートとポリエチレンネット等の排水シートとを重ねて、型枠本体に複合されるが、この時、透水シート及び排水シートは、型枠の裏(コンクリート打設面でない外側の面)に巻き込んでステープルで固定するものである。しかし、透水シートや排水シートを型枠本体に取り付ける時、シワを作らず十分に緊張して固定することが難しい。特に型枠が大型になる時や形状が複雑になる時は、透水シート及び排水シートにシワを作らず固定することが困難であり、大型型枠や形状複雑型枠にはほとんど対応できないのが現状であった。また、コンクリートを流し込んだ時の透水シート及び排水シートの伸びやシワによるコンクリート表面の外観不良などが発生し、コンクリート表面の補修を必要とするなどの欠点が問題となる。これらの問題を解決しない限り、型枠を繰り返し使用することも現実には不可能であった。さらに、コンクリート型枠は、穴開けや切断加工が必要なことが多く、透水シート及び排水シートをコンクリート型枠の裏側から引っ張ってステープルで固定する方法では、穴開けや切断等の加工により透水シート等の織布が開繊したり、透水シート等と型枠本体の間へのコンクリートの侵入を起こしたりするため、工場でも現場の加工でも対応できない問題があった。
Even in the above-mentioned concrete permeable form, various performances are required as in the case of wooden, steel, resin, and the like.
Conventional water-permeable formwork for concrete is composed of a water-permeable sheet such as polyester woven cloth and a drainage sheet such as polyethylene net, and is combined with the mold body. It is wound around the back side (the outside surface that is not the concrete placement surface) and fixed with staples. However, when attaching a water-permeable sheet or a drainage sheet to the formwork body, it is difficult to fix and tighten sufficiently without making wrinkles. Especially when the formwork is large or the shape is complicated, it is difficult to fix the water-permeable sheet and drainage sheet without wrinkling, and it is almost impossible to handle large formwork and complicated shape formwork. It was the current situation. In addition, there are problems such as elongation of the water-permeable sheet and drainage sheet when concrete is poured, and appearance deterioration of the concrete surface due to wrinkles, and the need to repair the concrete surface. Unless these problems were solved, it was impossible in practice to repeatedly use the formwork. Further, the concrete formwork often requires drilling or cutting, and in the method of pulling the water-permeable sheet and drainage sheet from the back side of the concrete formwork and fixing them with staples, the water-permeable sheet is processed by drilling or cutting. As a result, there is a problem that cannot be dealt with both in the factory and on-site processing.
本発明の目的は、透水層を形成しても木製、鋼製、樹脂製などの型枠の場合と同様に加工作業等にも対応でき、生コンクリートの過剰水を排出してコンクリートの品質を向上するとともにコンクリート表面の気泡を低減してコンクリート外観の向上に寄与するコンクリート用透水性型枠を提供することである。 The object of the present invention is that even if a water-permeable layer is formed, it can be applied to processing operations as in the case of wooden, steel, resin, etc., and excess concrete water is discharged to improve the quality of the concrete. An object of the present invention is to provide a water permeable form for concrete that contributes to improving the appearance of concrete by improving air bubbles on the surface of the concrete while improving.
本発明に係るコンクリート用透水性型枠は、
打設したコンクリート中の余剰水や気泡を型枠外へ排出可能な型枠であって、
板状の型枠本体と、型枠本体のコンクリート打設面に配置されるボード状透水層とが複合されている構成とし、
上記型枠本体は、表裏に貫通した複数の排水穴が形成され、
上記ボード状透水層は、短繊維が3次元的交絡構造をなすマトリックス繊維と該マトリックス繊維を構成する短繊維を相互に固定する結合材とを混合した繊維ウエブが複数枚積層されて下部を支持して垂直に置いた時に自立する多孔質の透水ボードにより構成され、
上記結合材は、マトリックス繊維の融点又は軟化点より低い融点の熱融着繊維で構成され、
上記ボード状透水層は、目付量が500g/m 2 〜2500g/m 2 、嵩密度が0.3g/cm 3 〜0.9g/cm 3 、マトリックス繊維と結合材との重量割合(wt%)が80:20〜50:50、及び、厚さが1mm〜10mmである。
The water-permeable formwork for concrete according to the present invention is
A formwork that can discharge excess water and air bubbles in the cast concrete to the outside of the formwork,
The plate-shaped formwork body and the board-shaped water permeable layer arranged on the concrete placement surface of the formwork body are combined,
The mold body is formed with a plurality of drain holes penetrating the front and back,
The board-like water permeable layer supports a lower part by laminating a plurality of fiber webs in which matrix fibers in which short fibers form a three-dimensional entangled structure and a binder for fixing the short fibers constituting the matrix fibers to each other are laminated. It is composed of a porous water-permeable board that is self-supporting when placed vertically ,
The binder is composed of heat-fusible fibers having a melting point lower than the melting point or softening point of the matrix fiber,
The board-like water permeable layer, basis weight 500g / m 2 ~2500g / m 2 , a bulk density of 0.3g / cm 3 ~0.9g / cm 3 , the weight ratio of the binder and the matrix fibers (wt%) Is 80:20 to 50:50, and the thickness is 1 mm to 10 mm .
上記構成より、打設したコンクリート中の余剰水や気泡をボード状透水層を透過させて型枠本体の排水穴から型枠外へ排出することができる。従って、コンクリート中の余剰水分が排出されて水・セメント比の小さい緻密なコンクリートが形成されコンクリートの品質が向上するとともに、コンクリート中の気泡も余剰水と一緒に型枠外に排出されてコンクリート表面は気泡が少ない滑らかなで緻密な仕上がりとなる。 With the above configuration, surplus water and bubbles in the placed concrete can be discharged from the drainage hole of the mold body to the outside of the mold frame through the board-like water permeable layer. Therefore, the excess moisture in the concrete is discharged to form dense concrete with a small water / cement ratio, improving the quality of the concrete, and the bubbles in the concrete are also discharged together with the excess water to the outside of the formwork. Smooth and precise with few bubbles.
また、ボード状透水層となる透水ボードは、自立が可能で、折れたり、シワができない剛性を有しており、例えば、透水ボードと型枠本体とを同形状に切断して重ね合わせてステープルや接着剤で複合することで簡単に透水性型枠を得ることができ、型枠本体にボード状透水層を複合する作業工程が著しく簡素化される。従って、従来のような織布等の透水シートや排水ネット等のシート物を十分に張って型枠本体にステープル止めする透水性型枠の製造工程の難しさを解消し、大型型枠や形状複雑型枠への適用も十分可能となる。 In addition, the water-permeable board that becomes the board-like water-permeable layer is self-supporting and has a rigidity that does not break or wrinkle. For example, the water-permeable board and the formwork body are cut into the same shape and overlapped to form a staple. A water-permeable mold can be easily obtained by combining with an adhesive or an adhesive, and the work process of combining the board-shaped water-permeable layer with the mold body is significantly simplified. Therefore, the difficulty of the manufacturing process of the water-permeable formwork that sufficiently stretches the sheet material such as the woven cloth and drainage net as in the past and staples to the formwork body, Application to complex formwork is also possible.
同時に、この剛性を有する透水ボードで構成するボード状透水層が型枠本体に密着して形成されることより、コンクリートの打設による「伸び」、「シワ」、「凹凸」による外観不良が発生することもなくなって、補修も不要となりコンクリートの品質向上やコンクリートの外観向上に寄与することが可能となる。 At the same time, a board-like permeable layer composed of this rigid permeable board is formed in close contact with the main body of the formwork, resulting in poor appearance due to “elongation”, “wrinkle”, and “unevenness” due to concrete placement. This eliminates the need for repair and makes it possible to improve the quality of the concrete and the appearance of the concrete.
さらに、本コンクリート用透水性型枠では、切断や穴開け等の加工を行ってもボード状透水層が開繊することがないから、工場のみならず現場での切断調整やセパレーター用穴開け加工が、既存の設備、道具類を用いて行うことができ、透水性型枠の使いやすさを飛躍的に向上することができる。また、本コンクリート用透水性型枠を予め基本寸法に形成すると透水性型枠素材としての流通が可能となり、通常の型枠材料と同様の加工により透水性型枠を生産することが可能となり、透水性型枠の普及を飛躍的に増進させることが可能となる。 Furthermore, with this water-permeable formwork for concrete, the board-like water-permeable layer does not open even if cutting, drilling, or other processing is performed. However, it can be performed using existing equipment and tools, and the ease of use of the water-permeable form can be dramatically improved. In addition, if the water-permeable formwork for concrete is formed to basic dimensions in advance, distribution as a water-permeable formwork material becomes possible, and it becomes possible to produce a water-permeable formwork by the same processing as a normal formwork material, It becomes possible to dramatically increase the spread of water-permeable formwork.
以上より、本発明に係るコンクリート用透水性型枠によれば、製造工程の簡素化、大型型枠や形状複雑型枠への対応、現場加工作業等への対応を可能とすることができ、さらには、生コンクリートの過剰水を排出してコンクリートの品質を向上するとともにコンクリート表面の気泡を低減してコンクリート外観を向上することができるという効果が発揮される。 As mentioned above, according to the water-permeable formwork for concrete according to the present invention, it is possible to simplify the manufacturing process, support for large formwork and shape complex formwork, support for on-site processing work, etc. Furthermore, it is possible to improve the appearance of the concrete by discharging excess water from the ready-mixed concrete to improve the quality of the concrete and reducing bubbles on the concrete surface.
本発明のコンクリート用透水性型枠1の実施形態について以下に説明する。
図1に示す様に、実施形態によるコンクリート用透水性型枠1は、表裏に連通した複数の排水穴11を有する板状の型枠本体10と、この型枠本体10のコンクリート打設面側に配置されるボード状透水層2とを複合して構成されるものであり、打設したコンクリート中の余剰水や気泡がボード状透水層2を通して浸み出して型枠本体10の排水穴11から型枠外に排出される。
Embodiment of the water-
As shown in FIG. 1, the water-
型枠本体10は、木製、鋼製、樹脂製あるいはこれらの複合材などで形成される。型枠本体10には、それ自体が型枠に使用されているものを利用してもよく、例えば、ウレタン塗装を表面に施したウレタン塗装合板等を使用することができる。型枠本体10は、複数の排水穴11が設けられており、これら排水穴11によってボード状透水層2から浸み出してきたコンクリート中の余剰水や気泡を型枠外に排出させる。コンクリート中の余剰水は、ボード状透水層2の全面から浸みだして型枠本体10の全面に供給されることから、型枠本体10の排水穴11は、細かく高密度に設けたり、穴径を大きくして個々の排水穴11の排水能力を大きくする必要もなく、セメント粒子で閉塞されることがなく型枠本体10の持つ強度が損なわれなければ特に制限はない。例えば、型枠本体10に設ける排水穴11は、直径3mm〜20mmとし且つ1m2当たり10個〜125個程度形成されるのが好ましい。すなわち、直径3mm〜20mmで1m2当たり10個より少なくなるとボード状透水層2を通過したコンクリート中の余剰水の十分均一な排水が困難となり、また、繰り返し使用により排水穴11が閉塞するおそれがある。一方、直径3mm〜20mmの排水穴11を1m2当たり125個より多くなると型枠本体10の強度が確保されなくなるおそれがある。なお、排水穴11の配置形態は、正方配置やチドリ配置など特に制限はない。
The
ボード状透水層2は、表裏に連通する多数の細孔を有する連続多孔質の透水ボードが使用される。ボード状透水層2は、多孔質の細孔量(空隙量)が多過ぎると透水性が過大となり、コンクリートの打設や締め固め(振動処理)中に急速にコンクリート中の水分が型枠外に排出されて、コンクリートのワーカビリティ(作業性)を低下させてしまい、十分な型枠へのコンクリートの充填ができなくなったり、透水性型枠1表面でコンクリートがこわばり、余剰水と気泡の型枠1外への排出が阻害されて、コンクリートの緻密化が起こらずコンクリート表面の気泡の増加にも繋がる。また、多孔質の細孔径が大き過ぎるとセメント粒子が入り込んで目詰まりを起こし易く、繰り返しの使用にコンクリート中の余剰水の排出が不十分になり、コンクリートの品質の低下やコンクリート表面の気泡や凹凸が増加してコンクリート表面の外観が悪くなることになる。一方、多孔質の細孔量が少な過ぎると透水性能が低下し、コンクリート中の余剰水の十分な浸み出しが不足し、コンクリートの品質向上やコンクリート中の水の型枠外への排出に伴う型枠表面の気泡除去や外観の向上は期待できなくなる。これより、コンクリート用透水性型枠1としてのボード状透水層2は、コンクリートによる目詰まりを起こし難く、良好な透水性をもつ連続多孔を有し、しかも凹凸の少ないフラットな表面を有して、脱型性にも優れていることが重要である。このコンクリート用透水性型枠1の透水性能として、後記した実施例の「透水性型枠の透水性能」に示す測定方法によれば、透水時間は、40秒〜231秒であることが好ましく、さらには51秒〜220秒であることがより好ましい。
As the board-like water permeable layer 2, a continuous porous water permeable board having a large number of pores communicating with the front and back is used. The board-like water permeable layer 2 has excessive water permeability when the amount of porous pores (void amount) is too large, and moisture in the concrete is rapidly removed from the formwork during concrete placement or compaction (vibration treatment). As a result, the workability (workability) of the concrete is reduced and the concrete cannot be filled enough into the formwork, or the concrete is stiff on the surface of the
以下に、ボード状透水層2の詳細を説明する。
ボード状透水層2は、マトリックス繊維と結合材とを混合した多孔質の透水ボードによって構成される。ボード状透水層2は、適度な透水性を有するとともに、平均約10μm、最少約0.1μmであるセメント粒子がボード状透水層2の空隙を閉塞させないことが要求される。この命題を解決するためには、繊維の選択の自由度、ランダム分散性、繊維配向の制御性などの点からマトリックス繊維として短繊維をランダムに分散させることが好ましい。
Below, the detail of the board-shaped water-permeable layer 2 is demonstrated.
The board-like water permeable layer 2 is constituted by a porous water permeable board in which matrix fibers and a binder are mixed. The board-like water permeable layer 2 is required to have moderate water permeability, and cement particles having an average of about 10 μm and a minimum of about 0.1 μm do not block the voids of the board-like water permeable layer 2. In order to solve this proposition, it is preferable to disperse short fibers randomly as matrix fibers from the viewpoints of freedom of fiber selection, random dispersibility, controllability of fiber orientation, and the like.
マトリックス繊維は、繊維を3次元的に交絡させて多孔質のボードにできれば特に制限はなく、一般に流通している各種の繊維が使用できる。具体的には、麻、ケナフ、木綿などの天然繊維や、ポリエステル、アクリル、ポリオレフィン、ナイロン、レーヨン、ウレタンなどの化学繊維や、ガラス、炭素などの無機繊維、さらにはこれらをリサイクルした再生繊維を、単独又は二種以上組み合わせて使用することができる。 The matrix fiber is not particularly limited as long as the fiber can be entangled three-dimensionally to form a porous board, and various kinds of generally distributed fibers can be used. Specifically, natural fibers such as hemp, kenaf and cotton, chemical fibers such as polyester, acrylic, polyolefin, nylon, rayon and urethane, inorganic fibers such as glass and carbon, and recycled fibers made from these fibers are recycled. These can be used alone or in combination of two or more.
マトリックス繊維を構成する繊維の長さ(厳密に言えばアスペクト比)については、繊維が長くなればボード成形時に繊維同士の体積排除効果が働き、繊維密度の小さいボード状透水層2になり透水性が大きくなってくる。また、繊維の太さについては、繊維の集合構造、繊維自体の性質が一定であれば、繊維太さが太くなるとボード状透水層2の細孔径が大きくなりセメント粒子の侵入のリスクが増大し、逆に繊維太さが細くなるとボード状透水層2の細孔径が小さくなり透水性が低下してくる。これより、コンクリート用透水性型枠1に適したボード状透水層2を得るには、マトリックス繊維の開繊、分散、固定、保持の観点から、マトリックス繊維の繊維長さは5mm〜60mmであることが好ましく、また、マトリックス繊維の繊維太さは直径約5μm(約0.5dtex)〜約50μm(約25dtex)であることが好ましいが、これらに限定するものではない。なお、繊維太さについて、化学繊維では繊度(dtex=10km長さでの重量g)で表現され、その他の繊維では直径で表現されることが多い。さらに、このマトリックス繊維は、材質、太さ、長さの異なるなる短繊維を混合することで透水性、強度、剛性などを調整することが可能である。
As for the length of the fibers constituting the matrix fiber (strictly speaking, aspect ratio), if the fibers are long, the effect of eliminating the volume of the fibers becomes effective when forming the board, and the board-like permeable layer 2 having a low fiber density is formed. Is getting bigger. As for the fiber thickness, if the fiber aggregate structure and the properties of the fiber itself are constant, the pore diameter of the board-like water permeable layer 2 increases as the fiber thickness increases, increasing the risk of intrusion of cement particles. On the contrary, when the fiber thickness is reduced, the pore diameter of the board-like water permeable layer 2 is reduced and the water permeability is lowered. From this, in order to obtain the board-shaped water permeable layer 2 suitable for the water
結合材は、マトリックス繊維を固定し剛性のあるボード状透水層2を形成するものであれば特に制限はないが、マトリックス繊維の融点または軟化点より低い熱可塑性樹脂の繊維や粉末を使用するのが好都合である。これは、透水性を実現するために3次元的交絡構造として用いたマトリックス繊維より融点を低くすることで、結合材となるバインダーと接触する部分のみが融着して透水性を確保するためである。 The binder is not particularly limited as long as the matrix fiber is fixed and the rigid board-like water permeable layer 2 is formed, but a thermoplastic resin fiber or powder lower than the melting point or softening point of the matrix fiber is used. Is convenient. This is because by lowering the melting point than the matrix fiber used as a three-dimensional entangled structure in order to achieve water permeability, only the portion that comes into contact with the binder serving as the binder is fused to ensure water permeability. is there.
さらには、均一な透水性を確保しながら、コンクリートの打設・脱型に耐える強度を保持し、マトリックス繊維の毛羽立ちを抑制するために、結合材の形態は繊維状、チップ状、粉末状などのものが使用できるが、マトリックス繊維と3次元的に均一に分散し易い繊維状の熱融着繊維を用いることが好ましい。また、結合材として用いる熱融着繊維は、マトリックス繊維との交点を増やして安定して固定することが望ましく、そのためには、マトリックス繊維の繊度や長さ以下のものとするのが好ましい。この熱融着繊維として、例えば、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミド等の熱融着機能を有する短繊維が好ましく使用され、中でも、芯鞘型に複合した熱融着繊維を使用するのが好ましい。芯鞘型熱融着繊維は、芯部に高融点の高分子を有し、鞘部に低融点・低軟化点の高分子を有する組み合わせのものが好ましく、芯部の融点以下で鞘部が溶解してバインダーとして機能する。これにより、マトリックス繊維によって形成された3次元的交絡構造を維持したままで、結合材の熱融着繊維との交点が熱融着されて、マトリックス繊維が強く固定されて安定したボード状透水層2が形成される。 Furthermore, in order to maintain the strength to withstand concrete placement and demolding while ensuring uniform water permeability, and to suppress the fluffing of matrix fibers, the form of the binder is fibrous, chip-like, powdery, etc. Can be used, but it is preferable to use matrix heat-bonded fibers that are easily dispersible in a three-dimensional manner. Further, it is desirable that the heat-fusible fiber used as the binder is stably fixed by increasing the number of intersections with the matrix fiber, and for that purpose, it is preferable that the fiber is not more than the fineness or length of the matrix fiber. As this heat-sealable fiber, for example, short fibers having a heat-seal function, such as polyester, polyethylene, polypropylene, and polyamide, are preferably used. Among them, it is preferable to use a heat-sealable fiber combined with a core-sheath type. The core-sheath type heat-fusible fiber is preferably a combination having a high melting point polymer in the core part and a low melting point / low softening point polymer in the sheath part, and the sheath part is below the melting point of the core part. Dissolves and functions as a binder. As a result, while maintaining the three-dimensional entanglement structure formed by the matrix fibers, the intersections of the binder with the heat fusion fibers are thermally fused, and the matrix fibers are strongly fixed and stable board-like water permeable layer. 2 is formed.
例えば、結合材としての熱融着繊維は、コンクリート用透水性型枠1としてのボード状透水層2の透水性能、ボードの強度、剛性、マトリックス繊維の固定等の観点から、マトリックス繊維よりも融点が約100℃程度低い低融点の熱融着繊維を用いることが好ましい。具体的には、マトリックス繊維と熱融着繊維(結合材)との組み合せとして、マトリックス繊維をポリエステル繊維(融点260℃)、ナイロン繊維(融点210℃)、アクリル繊維(軟化点220℃)、レーヨン繊維(融点なし)、麻(融点なし)、ケナフ(融点なし)、木綿(融点なし)、ガラス繊維(軟化点750℃)、炭素繊維(融点なし)などの一つ又は複数の組合せとすれば、この場合、熱融着繊維(結合材)は、芯鞘型ポリエステル繊維(鞘部ポリエステルで融点110〜150℃)、芯鞘型ポリエチレン繊維(鞘部ポリエチレンで融点130℃)、ポリプロピレン繊維(融点140〜170℃)などの一つ又は複数を選択することができる。
For example, the heat-fusible fiber as the binder has a melting point higher than that of the matrix fiber from the viewpoint of the water permeability of the board-like water permeable layer 2 as the water
さらに、コンクリート用透水性型枠1のボード状透水層2は、適切な透水性や強度を得るために、ボード状透水層2の嵩密度を0.3g/cm3〜0.9g/cm3、マトリックス繊維と結合材の重量割合(wt%)を80:20〜50:50、ボード状透水層2の厚さを1mm〜10mmとすることが好ましく、この場合、良好な透水性とコンクリート外観が得られる。
Furthermore, in order to obtain appropriate water permeability and strength, the board-like water permeable layer 2 of the water
すなわち、マトリックス繊維が80重量%を超えると繊維同士の接着が不十分となって透水性が過大なり、コンクリート表面の気泡が増加したり、ボード状透水層2の毛羽立ちが発生してコンクリートへの繊維の噛み込みを起こすおそれがある。また、結合材が50重量%を超えると透水性の低下が著しく、コンクリート中の余剰水が排出されず、コンクリートの緻密化が不十分となるとともにコンクリート表面の気泡が増加してしまうおそれがある。 That is, when the matrix fiber exceeds 80% by weight, the adhesion between the fibers becomes insufficient and the water permeability becomes excessive, the air bubbles on the concrete surface increase, the fluffing of the board-like water permeable layer 2 occurs, and the concrete fiber There is a risk of fiber biting. Further, if the binder exceeds 50% by weight, the water permeability is remarkably reduced, excess water in the concrete is not discharged, the concrete becomes insufficiently densified, and the air bubbles on the concrete surface may increase. .
また、マトリックス繊維と結合材の割合が一定であっても、ボード状透水層2の嵩密度が0.3g/cm3を下回ると透水性が過大となり、コンクリートの打設や締め固め(振動処理)中に急速にコンクリート中の水分が型枠外に排出されてコンクリートの緻密化を阻害するおそれがあり、また、ボード状透水層2の嵩密度が0.9g/cm3を超えると逆にコンクリート中の余剰水の排出が不十分になりコンクリート表面の気泡や凹凸が増加してコンクリート表面の外観が悪くなるおそれがある。 Even if the ratio between the matrix fiber and the binder is constant, if the bulk density of the board-like water permeable layer 2 is less than 0.3 g / cm 3 , the water permeability becomes excessive, and concrete placement or compaction (vibration treatment) ), The moisture in the concrete is rapidly discharged out of the mold and may inhibit the densification of the concrete. On the other hand, if the bulk density of the board-like permeable layer 2 exceeds 0.9 g / cm 3 , the concrete There is a risk that the excess water inside will be insufficiently discharged, resulting in an increase in bubbles and irregularities on the concrete surface and a deterioration in the appearance of the concrete surface.
また、ボード状透水層2の厚さは、透水性、コンクリートの打設や型洗浄に耐える強度、ハンドリング性の観点から1〜10mmの厚さが好ましく、厚さ1mm未満ではコンクリートの繰り返し打設でボード状透水層2の破損が発生するおそれがあり、厚さ10mmを超えると透水性の低下や型枠重量の増加によるハンドリング性の低下が発生するおそれがある。 Further, the thickness of the board-like water permeable layer 2 is preferably 1 to 10 mm from the viewpoint of water permeability, strength to withstand concrete placement and mold washing, and handling properties. If the thickness is less than 1 mm, the concrete is repeatedly cast. The board-like water permeable layer 2 may be damaged, and if the thickness exceeds 10 mm, the water permeability may deteriorate or the handling property may decrease due to an increase in the formwork weight.
次に、ボード状透水層2を構成する透水ボードの作製方法について説明する。
上記したマトリックス繊維を単独もしくは複数組み合わせて、これに結合材として樹脂を混合あるいはスプレーなどにより付着させて加熱プレスする方法によって透水ボードを製作できる。また、マトリックス繊維と結合材である熱融着繊維を均一に開繊・混合して3次元的に交絡できる不織布製造方法の一つであるエアレイド法を用いて透水ボードを製作できる。透水ボードの作製方法について、マトリックス繊維と結合材との組み合わせに応じて適切な方法で製作すればよく、特に限定するものではないが、上記のエアレイド法によるのが最も好都合である。エアレイド法は、例えば、多孔質ネット状コンベアの上部の吹き出し装置より短繊維を空気流とともにネット上に吹き付け、ネット状コンベア下部に設置したサクション装置で吸引して繊維ウエブを形成する方法である。
Next, the manufacturing method of the water-permeable board which comprises the board-shaped water-permeable layer 2 is demonstrated.
A water-permeable board can be produced by a method in which the matrix fibers described above are used alone or in combination, and a resin is mixed or sprayed thereon as a binder, followed by heat pressing. Moreover, a water permeable board can be manufactured using the airlaid method which is one of the nonwoven fabric manufacturing methods in which a matrix fiber and the heat-fusion fiber which is a binder are uniformly opened and mixed to be entangled three-dimensionally. The method for producing the water-permeable board may be produced by an appropriate method according to the combination of the matrix fiber and the binder, and is not particularly limited. However, the air laid method is most convenient. The airlaid method is, for example, a method in which short fibers are blown onto a net together with an air flow from a blowing device at the top of a porous net conveyor and sucked by a suction device installed at the bottom of the net conveyor to form a fiber web.
そして、繊維ウエブを加熱圧縮する方法としては、プレスローラーやプレス機による方法があり、プレスローラーは連続的にプレスが可能で生産性に優れ、プレス機では生産性はプレスローラーより低下するもののボードの積層、長時間プレスによる結合材の均一溶融などの利点がある。本コンクリート用透水性型枠1に使用する透水ボードでは、繊維ウエブをプレスする方法を限定するものではないが、ボード厚さを1〜10mmと厚くするためには、繊維ウエブを積層したり、十分な熱プレス時間を取って温度と圧力を取ることができる加熱プレス機による加熱プレスが望ましい。
And as a method of heating and compressing the fiber web, there is a method using a press roller or a press machine. The press roller can be continuously pressed and has excellent productivity, and the productivity of the press machine is lower than that of the press roller. There are advantages such as laminating and uniform melting of the binder by long-time pressing. In the water-permeable board used for the water-
また、繊維ウエブを積層することによりボード状透水層2のもつ透水性の均一化や繊維ウエブの材料配合、嵩密度等の積層形態を変えることによる厚み方向の透水性や強度を適切に設定できることになる。例えば、コンクリート打設面側のボード状透水層2は、セメント粒子の侵入を防ぐために、嵩密度を増加したり、繊維材料の繊維径を小さくしたり、繊維材料の繊維長も短くすると形成される孔径は小さくなり好都合となる。この様にボード状透水層2の厚み方向の孔径や嵩密度を好適に設定することができるのも加熱プレスの利点である。 In addition, by laminating the fiber web, it is possible to appropriately set the water permeability and strength in the thickness direction by changing the lamination form such as uniform water permeability of the board-like water permeable layer 2 and blending the fiber web material and bulk density. become. For example, the board-like water permeable layer 2 on the concrete placing surface side is formed by increasing the bulk density, reducing the fiber diameter of the fiber material, or shortening the fiber length of the fiber material in order to prevent intrusion of cement particles. The pore diameter is small and convenient. It is an advantage of the hot press that the hole diameter and the bulk density in the thickness direction of the board-like water permeable layer 2 can be suitably set as described above.
この様な条件で製作したボード状透水層2は、織布とは異なり、下部を支持して垂直に置いた時に自立可能で、緊張をすることなしに型枠本体10にステープルや樹脂で容易に複合することができるとともに、大型型枠や複雑な形状の型枠に対応できることが可能となる。同時に工場や現場での切断や穴開け加工も従来の設備で可能となる。また、ボード状透水層2は、マトリックス繊維による保持力、保形性も高く、剛性や強度に優れていることから、コンクリートを打設した時のシワの発生もなく、透水性型枠1やコンクリートの繰り返し打設、型枠の高圧洗浄にも対応できることから、コンクリートの品質向上と使い易さを併せ持つ画期的なものである。
Unlike the woven fabric, the board-shaped water permeable layer 2 manufactured under such conditions can be self-supporting when placed vertically with the lower part supported, and can be easily applied to the
なお、本発明は、上記実施形態に限定されず、本発明の要旨の範囲内で種々の変更を施すことが可能である。 In addition, this invention is not limited to the said embodiment, A various change is possible within the range of the summary of this invention.
以下に、本発明に係る透水性型枠を実施例により詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
(実施例1〜22)
(a)型枠の製作
マトリックス繊維としてポリエステル短繊維と、熱融着繊維(結合材)として芯鞘型ポリエステル繊維とを所定割合で配合し、エアレイド法により、目付量を目標とする目付量の1/2とした三次元交絡構造を有する繊維ウエブを形成して、この繊維ウエブを2枚積層して、加熱プレス温度(金型表面温度)150〜230℃、プレス圧力0.49MPa、加熱プレス時間3分の条件で加熱プレスを行って透水ボードを製作した。そして、この透水ボードを、型枠本体10として図2に示すように直径5mmΦの排水穴11を4ヶ所(角から縦75mm、横75mmの位置(L1,L1)、穴ピッチ150mm(L2))に開口形成したウレタン塗装合板(縦300mm、横300mm、厚さ12mm)の片面に重ね合わせてステープルで固定してボード状透水層2を形成した透水性型枠1を製作した。ボード状透水層2の構成等を表1に示した。
Hereinafter, the water-permeable mold according to the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
(Examples 1 to 22)
(A) Fabrication of formwork Polyester short fibers as matrix fibers and core-sheath type polyester fibers as heat-bonding fibers (binding material) are blended at a predetermined ratio, and the basis weight of the basis weight is targeted by the airlaid method. A fiber web having a three-dimensional entangled structure of 1/2 was formed, and two of these fiber webs were laminated, and the heat press temperature (mold surface temperature) was 150 to 230 ° C., the press pressure was 0.49 MPa, the heat press A water permeable board was manufactured by performing a heat press under the condition of 3 minutes. Then, as shown in FIG. 2, this water-permeable board has a 5 mm
ボード状透水層2に使用したマトリックス繊維と熱融着繊維(結合材)の特性は、以下のとおりである。
<マトリックス繊維>
・ポリエステル短繊維: 融点260℃、繊度6.6dtex、繊維長51mm
<結合材>
・芯鞘型ポリエステル繊維: 芯部はポリエステルで融点260℃、鞘部はポリエステルで融点110℃、繊度4.9dtex、繊維長51mm
(比較例1)
比較例1の型枠100は、ウレタン塗装合板(縦300mm、横300mm、厚さ12mm)を排水穴11を設けずそのまま型枠100として使用した。
The characteristics of the matrix fiber and the heat-sealing fiber (binding material) used for the board-like water permeable layer 2 are as follows.
<Matrix fiber>
Polyester short fiber: melting point 260 ° C., fineness 6.6 dtex, fiber length 51 mm
<Binder>
Core-sheath type polyester fiber: The core part is polyester with a melting point of 260 ° C., the sheath part is polyester with a melting point of 110 ° C., the fineness is 4.9 dtex, and the fiber length is 51 mm.
(Comparative Example 1)
In the
(b)透水性型枠1の透水性能
実施例1〜22の透水性型枠1に対して、図3に示すように、樹脂製の透明パイプ(外径43mm、内径38mm、長さ300mm)を、ボード状透水層2の面側を上面にして平置きした透水性型枠1の各排水穴11位置の中央に立てて、透明パイプと透水性型枠1表面との隙間をシール材(粘土)により密封し、透明パイプ中に水を充填して水位が180mmから92mmになるまでの透水時間を計測し、4ヶ所の各排水穴11位置での透水時間の平均値を求めて、これを透水性型枠1の透水性能とした。すなわち、透水性能は、180mmH2Oから92mmH2Oの水圧下で100mLの水が透水するに要する透水時間である。この透水時間を表1に示した。
(B) Water-permeable performance of water-
念のために、透水ボードを接着剤止めした透水性型枠1の透水性能を確認した。すなわち、常温硬化型ウレタン系接着剤を排水穴11を閉塞させないように型枠本体10となるウレタン塗装合板に刷毛塗りし、ウレタン塗装合板と透水ボードとを接着させて複合した以外は、実施例3と同じ構成の透水性型枠1を製作して、上記透水時間を測定した。その結果、接着剤止めした透水性型枠1では、透水時間が74秒であり、実施例3のステープル止めした透水性型枠1の透水時間69秒(表1を参照)と大きな差がないことを確認した。
なお、比較例1の型枠100は、排水穴11がなく透水性を有しない。
As a precaution, the water permeation performance of the water
In addition, the
(c)コンクリート表面の状態
図4に示すように、上部を開放した箱型の1つの側面に実施例1〜22の透水性型枠1を配置し、他の3つの側面と底面とに厚さ12mmのウレタン塗装合板型枠100(排水穴11無し)を配置して、コンクリート形状が幅(W)300mm、奥行き(D)150mm、高さ(H)300mmとなるようにコンクリート打設用型枠を組み立てた。また、対比のため、実施例1〜22の透水性型枠1に代えて比較例1のウレタン塗装合板型枠100を配置したコンクリート打設用型枠を同様に組み立てた。
(C) State of the concrete surface As shown in FIG. 4, the water-
そして、型組が完了した実施例1〜22及び比較例1の各コンクリート打設用型枠において、打設面に離型剤(鉱物油系:豊国石油(株) Xebecmould8)を刷毛で塗布した後、上部の開放口から生コンクリートを高さ方向に150mmずつ2回に分けて流し込むとともに電動バイブレーターで振動させて充填、脱泡してコンクリートを打設して、翌日に脱型して、コンクリート表面を観察した。
上記の打設したコンクリートは、配合が、セメント318kg/m3、砂740kg/m3、砂利(Gmax、20mm)1072kg/m3、水191kg/m3、W/C=60%であり、スランプ15cmを使用した。
Then, in each of the concrete casting molds of Examples 1 to 22 and Comparative Example 1 in which the mold assembly was completed, a mold release agent (mineral oil type: Toyokuni Oil Co., Ltd. Xebecould 8) was applied to the casting surface with a brush. After that, ready-mixed concrete is poured from the upper opening in two steps of 150 mm in the height direction, and is vibrated with an electric vibrator, filled, defoamed, cast concrete, and demolded the next day. The surface was observed.
The concrete placed above has a composition of cement 318 kg / m3, sand 740 kg / m3, gravel (Gmax, 20 mm) 1072 kg / m3, water 191 kg / m3, W / C = 60%, and slump 15 cm was used. .
以上の実施例、比較例は、以下に示す方法で評価した。
(1) 実施例及び比較例におけるコンクリート表面の気泡数は、直径1.0mmφ以上の気泡や凹部の個数を計測した。
(2) 実施例及び比較例におけるコンクリート表面の外観は、以下の基準で評価した。
◎:気泡数が20個以下で、コンクリート表面には凹凸がなく非常に平滑な表面状態である。
○:気泡数が21個以上30個以下で、コンクリート表面には凹凸がなく平滑な表面状態である。
△:気泡数が31個以上55個以下で、コンクリート表面は平滑であるがやや凹凸が見られる。
×:気泡数が56個以上で、コンクリート表面には所々に明らかな凹凸が見られる。
(3) 実施例の透水性型枠1におけるボード状透水層2の剛性は、縦300mm、横300mmに切断した透水ボード(型枠本体10への複合前)を下部を支持して垂直に置いた時、自立できるか否かで評価した。
(4) 実施例の透水性型枠1は、コンクリート打設用型枠を脱型した時にボード状透水層2にシワ、変形、破損等が発生しているか確認した。
以上の結果を表1に示した。
The above examples and comparative examples were evaluated by the following methods.
(1) As for the number of bubbles on the concrete surface in Examples and Comparative Examples, the number of bubbles or recesses having a diameter of 1.0 mmφ or more was measured.
(2) The appearance of the concrete surfaces in Examples and Comparative Examples was evaluated according to the following criteria.
A: The number of bubbles is 20 or less, and the concrete surface has no irregularities and is in a very smooth surface state.
A: The number of bubbles is 21 or more and 30 or less, and the concrete surface is smooth and has no irregularities.
Δ: The number of bubbles is 31 or more and 55 or less, and the concrete surface is smooth but somewhat uneven.
X: The number of bubbles is 56 or more, and clear irregularities are observed in places on the concrete surface.
(3) The rigidity of the board-like permeable layer 2 in the
(4) It was confirmed that the water-
The above results are shown in Table 1.
表1より、構造物のコンクリート表面の状態において、比較例1では、気泡数が57個存在し、表面の凹凸が大きくコンクリート表面の外観が悪かった。
これに対して、実施例1〜22では、コンクリート表面の気泡数が8個〜55個であり、すべての実施例において、比較例1と比較して気泡数が少なく且つ表面の凹凸も小さく平滑になっており、良好なコンクリート表面の外観が得られた。従って、実施例の透水性型枠1によれば、気泡数の低減によりコンクリート表面が緻密となりコンクリート品質が向上されることがわかった。
From Table 1, in the state of the concrete surface of the structure, in Comparative Example 1, the number of bubbles was 57, the surface irregularities were large, and the appearance of the concrete surface was poor.
On the other hand, in Examples 1 to 22, the number of bubbles on the concrete surface is 8 to 55, and in all Examples, the number of bubbles is smaller than that of Comparative Example 1, and the surface irregularities are also small and smooth. As a result, a good concrete surface appearance was obtained. Therefore, according to the water-
特に、実施例2、3、4、5、8、9、10、13、14、15、20、21では、コンクリート表面の気泡数が30個以下であり、比較例1での気泡数57個の47%以上を減少させることができた。これより、気泡数を概ね約30個以下と少なくするには、透水性型枠1の透水性は、一応の目安として、好ましくは透水時間が40秒〜231秒の範囲であり、さらに好ましいのは51秒〜220秒の範囲であり(実施例2、3、4、8、9、13、14、21)、この場合、比較例1での気泡数57個の71%〜86%を減少することができ、良好なコンクリート外観が得られるとともに、コンクリート中の余剰水がコンクリート中の空気を一緒に排出されて、水・セメント比の小さい緻密なコンクリート表面が形成されることが確認された。すなわち、透水性型枠1の透水時間が概ね32秒以下(実施例11、12、17、18、19)になると、打設したコンクリートからの排水が過剰となってコンクリートの流動性が阻害されてこわばりが発生したり、透水性型枠1面でコンクリートの早期の離型が発生してコンクリート表面の気泡が増加する現象が生じるおそれがあり、また、透水時間が概ね243秒以上(実施例1、6、7、16、22)になると、透水性が低下して排水穴11からの十分な排水ができなくなり、コンクリート表面の気泡が増加して外観も悪くなって通常の塗装合板型枠によるコンクリート表面と変わらなくなってしまうおそれがある。
In particular, in Examples 2, 3, 4, 5, 8, 9, 10, 13, 14, 15, 20, and 21, the number of bubbles on the concrete surface is 30 or less, and the number of bubbles in Comparative Example 1 is 57. 47% or more could be reduced. From this, in order to reduce the number of bubbles to about 30 or less, the water permeability of the water-
また、ボード状透水層2の構成は、以下の条件を一応の目安とする場合に、良好な透水性とコンクリート外観が得られた。
(A)マトリックス繊維と熱融着繊維(結合材)との配合割合
マトリックス繊維と熱融着繊維との配合割合だけを変更した実施例1〜5より、マトリックス繊維と熱融着繊維との配合割合は、マトリックス繊維:熱融着繊維=80:20〜50:50の重量比(wt%)が好ましい(実施例2〜5)。中でも、実施例3のマトリックス繊維と熱融着繊維との重量比(wt%)60:40の場合が最適であった。なお、実施例1では、透水性型枠1の透水時間が1035秒と大きく、コンクリート打設用型枠の4ヶ所の排水穴11のうち上側の1ヶ所からの排水性が低下していたことから、ボード状透水層2を構成する熱融着繊維の重量比が60wt%(実施例1)よりも多くならないことが好ましい。
In addition, the board-shaped water permeable layer 2 has good water permeability and concrete appearance when the following conditions are used as a rough guide.
(A) Mixing ratio of matrix fiber and heat-sealing fiber (binding material) From Examples 1 to 5 in which only the mixing ratio of matrix fiber and heat-sealing fiber was changed, the mixing ratio of matrix fiber and heat-sealing fiber The ratio is preferably a matrix fiber: heat-bonded fiber = 80: 20 to 50:50 weight ratio (wt%) (Examples 2 to 5). Among them, the case of the weight ratio (wt%) 60:40 between the matrix fiber and the heat-sealing fiber of Example 3 was optimal. In Example 1, the water permeability of the water-
(B)目付量、嵩密度
実施例6〜11より、透水ボードの厚さが3mmで、マトリックス繊維と熱融着繊維との重量比が一定(60:40)の場合、ボード状透水層2の目付量が1000g/m2〜2500g/m2、嵩密度が0.33g/cm3〜0.83g/cm3の範囲が好ましい(実施例8〜10)。なお、目付量及び嵩密度の大きい実施例6、7では、透水性型枠1の透水時間も各々2712秒、1201秒と大きく、かつコンクリート打設用型枠の4ヶ所の排水穴11のうち、実施例6は上側の2ヶ所、実施例7は4ヶ所すべてからの排水性が低下していたことから、ボード状透水層2の目付量が3000g/m2を超えたり、嵩密度が1.00g/cm3を超えたり(実施例7)しないことが好ましい。
(B) Weight per unit area, bulk density From Examples 6 to 11, when the thickness of the water-permeable board is 3 mm and the weight ratio of the matrix fiber and the heat-fusion fiber is constant (60:40), the board-like water-permeable layer 2 amount of weight per unit area 1000g / m 2 ~2500g / m 2 , a bulk density in the range of 0.33g / cm 3 ~0.83g / cm 3 is preferred (examples 8-10). In Examples 6 and 7 having a large basis weight and bulk density, the water permeable time of the water
(C)厚さ
実施例12〜16より、マトリックス繊維と熱融着繊維との重量比が一定(60:40)、ボード状透水層2の嵩密度が一定(0.50g/cm3)の場合、ボード状透水層2の厚さが1〜10mmの範囲が好ましい(実施例13〜15)。なお、ボード状透水層2の厚さが0.5mm(実施例12)よりも薄くなると透水性が過大になるとともにコンクリート打設用型枠の脱型時にボード状透水層2に変形が発生するおそれがあり、また、ボード状透水層2の厚さが15mm(実施例16)よりも厚くなると透水性が低下するとともに透水ボードの重量が大きくなりハンドリング性が損なわれるおそれがある。
(C) Thickness From Examples 12 to 16, the weight ratio between the matrix fiber and the heat-sealing fiber is constant (60:40), and the bulk density of the board-shaped water permeable layer 2 is constant (0.50 g / cm 3 ). In this case, the thickness of the board-like water permeable layer 2 is preferably in the range of 1 to 10 mm (Examples 13 to 15). In addition, when the thickness of the board-shaped water permeable layer 2 becomes thinner than 0.5 mm (Example 12), the water permeability becomes excessive and deformation occurs in the board-shaped water permeable layer 2 when the concrete casting form is removed. In addition, if the thickness of the board-shaped water permeable layer 2 is greater than 15 mm (Example 16), the water permeability is lowered and the weight of the water permeable board is increased, and the handling property may be impaired.
(D)加熱プレス温度
実施例17〜22より、ボード状透水層2をポリエステル短繊維(融点260℃)と芯鞘型ポリエステル繊維(芯部の融点260℃、鞘部の融点110℃)で構成する場合、繊維ウエブの加熱プレス温度が200〜220℃の範囲が好ましい(実施例20、21)。すなわち、加熱プレス温度が200〜220℃の範囲内であれば、ポリエステル短繊維(マトリックス繊維)が溶融することなく芯鞘型ポリエステル熱融着繊維(結合材)の熱融着により適度な空隙を形成するように作用して良好な透水性が確保される。実施例17〜19の加熱温度が低い場合は、結合材による熱融着が十分に作用せず、透水性が過大となり気泡が増加する傾向となる。もちろん、加熱プレス温度や加熱時間は、結合材として用いる熱融着繊維の融点や軟化点に合わせて調整すればよく、特に限定するものではない。
(D) Heat press temperature From Examples 17-22, the board-like water-permeable layer 2 is comprised with a polyester short fiber (melting point 260 degreeC) and a core sheath type polyester fiber (melting point 260 degreeC of a core part, melting |
また、ボード状透水層2の剛性として、型枠本体10に形成前の透水ボード(縦300mm、横300mm、厚さ0.5〜15mm)は、すべての実施例で下部を固定することにより自立する剛性を有していた。さらに、脱型した透水性型枠1のボード状透水層2には、実施例12の一部変形のものを除くと、すべての実施例でシワ、変形、破損は見当たらなかった。
例えば、自立できない織布、不織布、繊維フィルム等のシートを透水性型枠の透水層とする場合では、切断や穴開けによりシートの繊維が開繊してしまうため、工場で織布等のシートをハサミでカットし型枠本体に巻き込んでコンクリート打設面の裏側でステープルで固定するしかなく、透水性型枠の現場加工はできず、また織布等のシートでは剛性がないため固定しても大型型枠では織布等のシートが撓んでシワとなりコンクリート表面の補修が必要となる問題点を有している。
Moreover, as the rigidity of the board-shaped water permeable layer 2, the water permeable board (300 mm long, 300 mm wide, 0.5 to 15 mm thick) before being formed on the
For example, in the case where a sheet of woven fabric, nonwoven fabric, fiber film, etc. that cannot stand independently is used as the water permeable layer of the water permeable formwork, the fiber of the sheet is opened by cutting or punching. Can be cut with scissors, rolled into the main body of the formwork and fixed with staples on the back side of the concrete placement surface, and the water-permeable formwork cannot be processed in the field. However, a large formwork has a problem that a sheet such as a woven fabric is bent and wrinkled to require repair of the concrete surface.
これに対して、実施例の透水ボードでは、自立できる剛性を有するので、型枠本体10に複合する時に緊張する必要がなく大型型枠や複雑な形状の型枠にも容易に型枠本体10に複合でき、また、透水ボード単体および型枠本体10と複合した透水性型枠1においても、穴開けや切断などの加工も、繊維が開繊することもなく既存設備で容易に行うことが可能であり、工場や現場での加工が可能となるという点で、織布等のシート物にはない大きな特徴を有している。さらには、脱型した透水性型枠1のボード状透水層2は亀裂等の損傷が認められず綺麗な状態であったことから、繰り返し使用でき、シート物に比べて有利である。
On the other hand, since the water-permeable board of the embodiment has a rigidity capable of being self-supporting, there is no need to be strained when compounding with the
(実施例23〜26)
実施例23〜26では、各種のマトリックス繊維と熱融着繊維(結合材)を用いてボード状透水層2を製作した。すなわち、下記したマトリックス繊維と熱融着繊維とを、表2に示した組み合せと配合割合、及び加熱プレス温度とした以外は、実施例3の場合と同様にして、ボード状透水層2を形成した透水性型枠1を製作して、透水性及びコンクリート外観を評価した。この結果を表2に示した。
(Examples 23 to 26)
In Examples 23 to 26, the board-shaped water permeable layer 2 was manufactured using various matrix fibers and heat-bonding fibers (binding materials). That is, the board-like water permeable layer 2 was formed in the same manner as in Example 3 except that the matrix fibers and heat-sealing fibers described below were changed to the combinations and blending ratios shown in Table 2 and the heating press temperature. The water-
<マトリックス繊維>
(1) 麻: 融点なし、太さ13〜31μm、長さ20〜30mm
(2) ケナフ: 融点なし、太さ16〜22μm、長さ45mm
(3) サイザル: 融点なし、太さ10〜20μm、長さ3〜10mm
(4) ポリエステル繊維: 融点260℃、繊度6.6dtex、繊維長51mm
<結合材>
(5) 芯鞘型PET繊維: 芯部はポリエステルで融点260℃、鞘部はポリエステルで融点110℃、繊度4.9dtex、繊維長51mm
(6) 芯鞘型PE繊維: 芯部はポリエステルで融点260℃、鞘部はポリエチレンで融点130℃、繊度2.2dtex、繊維長51mm
(7) PP: ポリプロピレン繊維、融点165℃、繊度6.7dtex、繊維長25mm
<Matrix fiber>
(1) Hemp: no melting point, thickness 13-31 μm, length 20-30 mm
(2) Kenaf: No melting point, thickness 16-22μm, length 45mm
(3) Sisal: no melting point, thickness 10-20 μm, length 3-10 mm
(4) Polyester fiber: melting point 260 ° C., fineness 6.6 dtex, fiber length 51 mm
<Binder>
(5) Core-sheath type PET fiber: The core part is polyester and has a melting point of 260 ° C., the sheath part is polyester and the melting point is 110 ° C., the fineness is 4.9 dtex, and the fiber length is 51 mm.
(6) Core-sheath type PE fiber: The core part is polyester with a melting point of 260 ° C., the sheath part is polyethylene with a melting point of 130 ° C., a fineness of 2.2 dtex, and a fiber length of 51 mm.
(7) PP: Polypropylene fiber, melting point 165 ° C., fineness 6.7 dtex, fiber length 25 mm
表2より、実施例23〜26では、コンクリート表面の気泡数は、17個〜31個であり、比較例1での57個の46%〜70%減少させることができ、また、コンクリート表面も平滑であり良好なコンクリート外観が得られた。また、透水性について、実施例23〜26では、透水性型枠1の透水時間は、43秒〜147秒であり、実施例1〜22で得た好ましい透水時間の範囲内であり、良好な透水性であった。なお、実施例23〜26では、コンクリート打設時、透水性型枠1の4ヶ所すべての排水穴11から排水が確認され透水性型枠1として良好に機能していた。
From Table 2, in Examples 23 to 26, the number of bubbles on the concrete surface is 17 to 31 and can be reduced by 46% to 70% of 57 in Comparative Example 1, and the concrete surface is also reduced. Smooth and good concrete appearance was obtained. Regarding water permeability, in Examples 23 to 26, the water permeability of the water
以上の結果より、マトリックス繊維として、実施例1〜22では、ポリエステル短繊維を用いたが、実施例23〜25では、麻、ケナフ、サイザル等の天然繊維を用いた。従って、マトリックス繊維に天然繊維を用いても、実施例1〜22のようにポリエステル短繊維を用いた場合と同様に、良好な透水性が得られ、コンクリートの打設でのコンクリート表面の気泡を減少させてコンクリート表面の緻密化に寄与することを確認した。 From the above results, polyester fibers were used as matrix fibers in Examples 1 to 22, but natural fibers such as hemp, kenaf, and sisal were used in Examples 23 to 25. Therefore, even when natural fibers are used as the matrix fibers, good water permeability can be obtained as in the case of using polyester short fibers as in Examples 1 to 22, and air bubbles on the concrete surface in placing concrete can be obtained. It was confirmed that it contributed to the densification of the concrete surface by decreasing the amount.
また、熱融着繊維(結合材)として、実施例1〜22では、芯鞘型のポリエステル繊維を用いたが、実施例23、26では、芯鞘型ポリエチレン繊維を用い、また、実施例25では、芯鞘型ではなく単一のポリプロピレン繊維を用いた。従って、熱融着繊維に芯鞘型ポリエチレン繊維や単一のポリプロピレン繊維を用いても、実施例1〜22のように芯鞘型ポリエステル繊維を用いた場合と同様に、良好な透水性が得られ、コンクリートの打設でのコンクリート表面の気泡も減少してコンクリート表面の緻密化に寄与することを確認した。 Moreover, in Examples 1-22, the core-sheath-type polyester fiber was used as the heat-fusible fiber (binding material), but in Examples 23 and 26, the core-sheath-type polyethylene fiber was used. Then, a single polypropylene fiber was used instead of the core-sheath type. Therefore, even when a core-sheath type polyethylene fiber or a single polypropylene fiber is used for the heat-sealing fiber, good water permeability is obtained as in the case of using the core-sheath type polyester fiber as in Examples 1 to 22. It was confirmed that the air bubbles on the concrete surface during concrete placement also decreased and contributed to the densification of the concrete surface.
また、実施例23〜26では、熱融着繊維は、マトリックス繊維の融点より約100℃程度以上低い融点(芯鞘型では鞘部の融点)のものを用いた。この場合、マトリックス繊維の溶融をほとんど考慮せずに熱融着繊維の融点によって繊維ウエブを加熱プレスする加熱プレス温度を調整でき、温度管理が容易で透水ボードの製作を簡易に行うことができ、しかも、製作した透水性型枠1は、良好な透水性能を有する透水性型枠1として十分使用できることを確認できた。
In Examples 23 to 26, the heat-fusible fiber used had a melting point lower than the melting point of the matrix fiber by about 100 ° C. or more (in the case of the core-sheath type, the melting point of the sheath portion). In this case, it is possible to adjust the heating press temperature at which the fiber web is heated and pressed by the melting point of the heat-sealing fiber without considering the melting of the matrix fiber, and the temperature management is easy and the water-permeable board can be easily manufactured. In addition, it was confirmed that the manufactured water-
また、実施例23〜26の透水ボードでも、実施例1〜22のものと同様に、自立する剛性を有して大型型枠や複雑な形状の型枠にも容易に型枠本体10に複合でき、また、穴開けや切断などの加工でも繊維が開繊することがなく工場や現場での加工が可能であり、さらに、脱型後のボード状透水層2に損傷も認められず繰り返し使用できるものであった。
In addition, the water-permeable boards of Examples 23 to 26 also have a self-supporting rigidity and can be easily combined with the
(実施例27〜31)
実施例27〜31では、マトリックス繊維や熱融着繊維(結合材)を、繊度、繊維長の異なる繊維を混合してボード状透水層2を製作した。すなわち、下記したマトリックス繊維と熱融着繊維とを、表3に示した組み合せと配合割合とした以外は、実施例3の場合と同様にして、ボード状透水層2を形成した透水性型枠1を製作して、透水性及びコンクリート外観を評価した。この結果を表3に示した。
(Examples 27 to 31)
In Examples 27 to 31, the board-like water permeable layer 2 was manufactured by mixing the fibers having different fineness and fiber length with the matrix fiber and the heat-sealing fiber (binding material). That is, the water-permeable form which formed the board-like water-permeable layer 2 similarly to the case of Example 3 except having made the matrix fiber and the heat-fusion fiber mentioned below into the combination and blending ratio shown in Table 3. 1 was manufactured and water permeability and concrete appearance were evaluated. The results are shown in Table 3.
<マトリックス繊維>
(1) ポリエステル短繊維: 繊度0.55dtex、繊維長10mm
(2) ポリエステル短繊維: 繊度6.6dtex、繊維長25mm
(3) ポリエステル短繊維: 繊度20dtex、繊維長25mm
<結合材>
(4) 芯鞘型ポリエステル繊維: 芯部はポリエステルで融点260℃、鞘部はポリエステルで融点110℃、繊度1.4dtex、繊維長5mm
(5) 芯鞘型ポリエステル繊維: 芯部はポリエステルで融点260℃、鞘部はポリエステルで融点110℃融点110℃、繊度2.2dtex、長さ25mm
(6) 芯鞘型ポリエステル繊維: 芯部はポリエステルで融点260℃、鞘部はポリエステルで融点110℃融点110℃、繊度4.9dtex、長さ25mm
<Matrix fiber>
(1) Polyester short fiber: Fineness 0.55dtex, fiber length 10mm
(2) Polyester short fiber: Fineness 6.6 dtex, fiber length 25 mm
(3) Polyester short fiber: Fineness 20dtex, fiber length 25mm
<Binder>
(4) Core-sheath type polyester fiber: The core part is polyester and has a melting point of 260 ° C, the sheath part is polyester and the melting point is 110 ° C, the fineness is 1.4 dtex, and the fiber length is 5 mm.
(5) Core-sheath type polyester fiber: The core part is polyester and has a melting point of 260 ° C. The sheath part is polyester and the melting point is 110 ° C. and the melting point is 110 ° C., the fineness is 2.2 dtex, and the length is 25 mm.
(6) Core-sheath type polyester fiber: The core part is polyester and has a melting point of 260 ° C. The sheath part is polyester and the melting point is 110 ° C. and the melting point is 110 ° C., the fineness is 4.9 dtex, and the length is 25 mm.
表3より、実施例27〜31では、コンクリート表面の気泡数は、7個〜21個であり、比較例1での57個の63%以上を減少させることができ、また、コンクリート表面も平滑であり良好なコンクリート外観が得られた。また、透水性について、実施例27〜31では、透水性型枠1の透水時間は、65秒〜201秒であり、実施例1〜22で得た好ましい透水時間の範囲内であり、良好な透水性であった。なお、実施例27〜31では、コンクリート打設時、透水性型枠1の4ヶ所すべての排水穴11から排水が確認され透水性型枠1として良好に機能していた。
From Table 3, in Examples 27-31, the number of bubbles on the concrete surface is 7-21, which can reduce 63% or more of 57 in Comparative Example 1, and the concrete surface is also smooth. And a good concrete appearance was obtained. Moreover, about Examples 27-31, in Examples 27-31, the water-permeable time of the water-
以上の結果と、実施例1〜22の結果も踏まえると、マトリックス繊維としてのポリエステル短繊維は、繊度0.55dtex〜20dtex、繊維長10mm〜51mmの範囲内の場合に良好な透水性及びコンクリート外観が得られることが確認できた。また、熱融着繊維としての芯鞘型ポリエステル繊維は、繊度1.4dtex〜4.9dtex、繊維長5mm〜51mmの範囲内の場合に良好な透水性及びコンクリート外観が得られることが確認できた。 Based on the above results and the results of Examples 1 to 22, polyester short fibers as matrix fibers have good water permeability and concrete appearance when the fineness is within the range of 0.55 to 20 dtex and the fiber length is within the range of 10 mm to 51 mm. It was confirmed that Further, it was confirmed that the core-sheath type polyester fiber as the heat-sealing fiber has good water permeability and concrete appearance when the fineness is in the range of 1.4 dtex to 4.9 dtex and the fiber length is 5 mm to 51 mm. .
また、実施例27、29より、マトリックス繊維として繊度や繊維長の異なるポリエステル短繊維を2種類混合する場合、繊度6.6dtex、繊維長25mmのマトリックス繊維に、繊度が小さく繊維長も短い繊維よりも繊度が大きく繊維長が長いものを使用した方が、さらに良好な透水性、コンクリート外観が得られた。特に、この実施例29では、コンクリート表面の気泡数が7個となり、実施例3に示した一種類のポリエステル短繊維をマトリックス繊維とした場合の気泡数8個よりも良好なコンクリート外観を示した。 Further, from Examples 27 and 29, when two kinds of polyester short fibers having different fineness and fiber length are mixed as the matrix fiber, the matrix fiber having a fineness of 6.6 dtex and a fiber length of 25 mm is compared with a fiber having a small fineness and a short fiber length. However, better water permeability and appearance of the concrete were obtained by using the one with larger fineness and longer fiber length. In particular, in Example 29, the number of bubbles on the concrete surface was 7, and the concrete appearance was better than the number of bubbles of 8 when one kind of polyester short fiber shown in Example 3 was used as the matrix fiber. .
また、実施例27より、マトリックス繊維として繊度が小さく繊維長の短いポリエステル繊維を混合(繊度6.6dtex及び繊維長25mmのポリエステル短繊維に、繊度0.55dtex及び繊維長10mmのポリエステル短繊維を混合)すると、コンクリートを打設し型枠脱型した時、わずかにボード状透水層2に繊維の毛羽立ちが認められたことから、マトリックス繊維は、繊度が0.55dtexより下回ったり、繊維長が10mmより短いものは、多く含まない方がよいことが分かった。なお、両手で透水ボードの両端を持って撓み具合をみたところ、実施例29のように繊度の大きいマトリックス繊維を混合することにより撓み量が少なくなってボード状透水層2の剛性が向上することが認められた。 Further, from Example 27, polyester fibers having a small fineness and a short fiber length were mixed as matrix fibers (polyester short fibers having a fineness of 6.6 dtex and a fiber length of 25 mm were mixed with polyester short fibers having a fineness of 0.55 dtex and a fiber length of 10 mm) ) Then, when concrete was cast and the formwork was removed, fiber fluff was slightly observed in the board-like water permeable layer 2, so that the matrix fiber had a fineness of less than 0.55 dtex or a fiber length of 10 mm. It turns out that it is better not to include many shorter ones. In addition, when both sides of the water-permeable board were held with both hands and the degree of bending was observed, the amount of bending was reduced and the rigidity of the board-like water-permeable layer 2 was improved by mixing matrix fibers having a large fineness as in Example 29. Was recognized.
また、実施例3、28より、熱融着繊維の繊度が4.9dtexでは繊維長が25mmでも51mmでも大きな差はなく、一方、実施例30、31より、繊度が小さい熱融着繊維を混合していくと、実用上は何の問題もないものの透水性がやや低下する傾向が認められた。 In addition, from Examples 3 and 28, when the fineness of the heat-bonding fiber is 4.9 dtex, there is no significant difference between the fiber length of 25 mm and 51 mm. On the other hand, from Examples 30 and 31, the heat-bonding fiber having a small fineness is mixed. As a result, there was no problem in practical use, but a tendency for water permeability to slightly decrease was recognized.
なお、実施例27(熱融着繊維の繊度4.9dtex)では、脱型時にわずかにボード状透水層2に繊維の毛羽立ちが認められたことから、熱融着繊維は、マトリックス繊維の繊度よりも小さいものを含む方が好都合であるが、大きな差はなく繊維の開繊や分散などの観点から選択すれば良い。 In Example 27 (fineness of heat-bonded fiber: 4.9 dtex), the fuzz of fibers was slightly observed in the board-like water permeable layer 2 at the time of demolding. Although it is more convenient to include small ones, there is no significant difference and the selection may be made from the viewpoint of fiber opening and dispersion.
また、実施例27〜31の透水ボードでも、実施例1〜23のものと同様に、自立する剛性を有して大型型枠や複雑な形状の型枠にも容易に型枠本体10に複合でき、また、穴開けや切断などの加工でも繊維が開繊することがなく工場や現場での加工が可能であり、さらに、脱型後のボード状透水層2に損傷も認められず繰り返し使用できるものであった。
In addition, the permeable boards of Examples 27 to 31 also have a self-standing rigidity and can be easily combined with the
(実施例32)
実施例32では、結合材としてポリエチレン樹脂粉末を用いてボード状透水層2を製作した。すなわち、マトリックス繊維としてポリエステル短繊維(融点260℃、繊度4.9dtex、繊維長51mm)を70質量%と、結合材としてポリエチレン樹脂粉末(融点120℃、平均粒径10μm)を30質量%とを混合・開繊して、マット形成機にかけて厚さ20mm、目付量750g/m2のマットを製作し、このマットを2枚積層して加熱プレス温度220℃で加熱プレスして、目付量1500g/m2、嵩密度0.5g/cm3、厚さ3mmの透水ボードを製作した以外は、実施例1〜22と同様にして、透水性型枠1を製作し、透水性、コンクリート外観を評価した。この結果は、下記のとおりである。
・透水性型枠1の透水時間:55秒
・コンクリート表面の外観:◎
・コンクリート表面の気泡数:17個
(Example 32)
In Example 32, the board-shaped water permeable layer 2 was manufactured using polyethylene resin powder as a binder. That is, 70% by mass of polyester short fibers (melting point 260 ° C., fineness 4.9 dtex, fiber length 51 mm) as matrix fibers, and 30% by mass of polyethylene resin powder (melting point 120 ° C.,
・ Water permeability time of water-permeable mold 1: 55 seconds ・ Concrete surface appearance: ◎
・ Number of bubbles on concrete surface: 17
この結果より、コンクリート表面の気泡数が17個であり、比較例1での57個の70%を減少させることができ、また、コンクリート表面も平滑であり良好なコンクリート外観が得られた。透水性型枠1の透水時間は、55秒であり、実施例1〜22で得た好ましい透水時間の範囲内にあり良好な透水性であった。従って、結合材に樹脂粉末を用いても、熱融着繊維を用いた場合と同様に、良好な透水性が得られ、コンクリートの打設でのコンクリート表面の気泡も減少してコンクリート表面の緻密化に寄与していることを確認した。
From this result, the number of bubbles on the concrete surface was 17, and 70% of 57 in Comparative Example 1 could be reduced, and the concrete surface was smooth and a good concrete appearance was obtained. The water permeation time of the water
また、実施例32の透水ボードでも、実施例1〜22のものと同様に、自立する剛性を有して大型型枠や複雑な形状の型枠にも容易に型枠本体10に複合でき、また、穴開けや切断などの加工でも繊維が開繊することがなく工場や現場での加工が可能であり、さらに、脱型後のボード状透水層2に損傷も認められず繰り返し使用できるものであった。
Also, in the permeable board of Example 32, as in Examples 1 to 22, it has a self-supporting rigidity and can be easily combined with the
(実施例33)
次に、大型コンクリート打設として、コンクリート擁壁を想定して、本発明の透水性型枠1の性能を確認した。
図5(a)(b)に示すように、大型コンクリート打設用型枠は、建造物のコンクリート擁壁として、コンクリート断面形状の寸法が、上辺(D1)150mm、下辺(D2)350mm、垂直面の長さ(H1)900mm、傾斜角77°を有する傾斜面の長さ(H2)922mm、横幅(W+W)が1780mmとなるように、上面を開放させ、側面及び底面に型枠を配置して組み立てた。この大型コンクリート打設用型枠は、垂直面及び傾斜面以外の面には、厚さ12mmのウレタン塗装合板型枠を配置し、垂直面と傾斜面との各面には、横幅890mmの同幅にした実施例33の透水性型枠1と比較例2のウレタン塗装合板型枠100とを横に並べて垂直面と傾斜面との間で同種の型枠(1と1、100と100)を対向させるように配置して、外側面を桟木で補強した。
(Example 33)
Next, the performance of the water-
As shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b), the large concrete casting form has a concrete cross-sectional dimension of 150m for the upper side (D1) and 350mm for the lower side (D2) as a concrete retaining wall of the building. The upper surface is opened so that the length of the surface (H1) is 900 mm, the length of the inclined surface having an inclination angle of 77 ° (H2) is 922 mm, and the lateral width (W + W) is 1780 mm. Assembled. This large concrete casting form is provided with a 12 mm thick urethane coated plywood form on the surfaces other than the vertical and inclined surfaces, and the vertical and inclined surfaces have the same width of 890 mm. The width
実施例33の透水性型枠1は、実施例3の透水ボードから切り出してボード状透水層2とした。型枠本体10は、直径5mmΦの排水穴11を、垂直面の透水性型枠1では、図6(a)に示すように、四隅の排水穴11を角から横(P1)70mm、縦(P3)75mmの位置に設け、他の排水穴11をピッチ(P2,P4)150mmで設けたものであり、一方、傾斜面の透水性型枠1では、図6(b)に示すように、四隅の排水穴11を角から横(P1)70mm、縦(P3)86mmの位置に設け、他の排水穴11をピッチ(P2,P4)150mmで設けたものとした。次いで、型枠本体10とボード状透水層2とを、垂直面、傾斜面とも補強用の桟木が配置される位置にステープルで固定して複合した。
比較例2のウレタン塗装合板型枠100は、比較例1のものを使用した。
The water-
As the urethane-coated
なお、この大型型枠の垂直面と傾斜面の間隔を固定するためにセパレーターを現場で設置したが、この時、型枠を現場で開口処理したところ、実施例33の透水性型枠1においてボード状透水層2の繊維が開繊することなく綺麗な開口処理ができたことを確認した。
In addition, although the separator was installed in the field in order to fix the space | interval of the vertical surface and inclined surface of this large-sized formwork, when the formwork was opened on-site at this time, in the water-
そして、大型コンクリート打設用型枠の型組が完了すると、コンクリートの打設前に内側の打設面に鉱物油系の離型剤を噴霧器で十分に噴霧した後、上方の開放口から生コンクリートをポンプを用いて2回に分けて流し込むとともに電動バイブレーターで振動させて充填、脱泡を行ってコンクリート打設して、2日間養生して脱型した。打設した生コンクリートは、配合が、セメント316Kg/m3、砂725Kg/m3、砂利(Gmax、25mm)1.135Kg/m3、水174kg/m3、W/C=55.1%であり、スランプ8.5cmを使用した。 When the large concrete casting form has been completed, the mineral oil release agent is sufficiently sprayed on the inner casting surface with a sprayer before placing the concrete, and then the raw material is produced from the upper opening. Concrete was poured in twice using a pump and vibrated with an electric vibrator for filling, defoaming, placing the concrete, curing for 2 days, and demolding. The cast concrete that was cast had a composition of cement 316 kg / m3, sand 725 kg / m3, gravel (Gmax, 25 mm) 1.135 kg / m3, water 174 kg / m3, W / C = 55.1%, slump 8 .5 cm was used.
また、脱型した実施例33と比較例2との各々の型枠1,100を、高圧洗浄機(Karcher社 JTK22)のサイクロンジェットノズルを用いて水圧7.0MPaで水洗浄して、付着している汚れやセメントを落とし、この洗浄後の型枠1,100を上記同様の方法で繰り返して使用することにより、合計3回コンクリートを打設した。各回での脱型後のコンクリート表面を観察した。 In addition, the molds 1,100 of Example 33 and Comparative Example 2 that were removed from the mold were washed with water at a pressure of 7.0 MPa using a cyclone jet nozzle of a high-pressure washer (Kacher JTK22), and adhered. Dirt and cement that had been removed were removed, and the mold 1100 after the washing was repeatedly used in the same manner as described above, whereby concrete was cast three times in total. The concrete surface after demolding in each round was observed.
コンクリート打設時、実施例33の透水性型枠1は、3回とも、垂直面及び傾斜面の全ての排水穴11から良好な排水が確認でき、排水によるコンクリートのこわばりや流動性の低下は認められず、コンクリートの充填や作業性に問題はなかった。比較例2のウレタン塗装合板型枠でも3回ともコンクリートの打設に問題は認められなかった。
At the time of concrete pouring, the water-
脱型時、実施例33及び比較例2での型枠1,100とも、3回とも、垂直面、傾斜面ともハンマーと手で簡単に脱型でき、脱型性は良好であった。また、実施例33の透水性型枠1は、脱型後の型枠状態として、3回とも、表面に複合されているボード状透水層2にはコンクリートの打設によるシワ、伸び、損傷は認められなかった。
At the time of demolding, both the
コンクリート表面の気泡数は、垂直面(900mm×890mm)、傾斜面(922mm×890mm)のそれぞれにおいて、直径1mmφ以上の気泡痕や凹部の個数をカウントした。コンクリート表面の外観状態は、実施例1〜22の場合と同様に評価した。各回でのコンクリート表面の外観の状態を表4に示した。 As for the number of bubbles on the concrete surface, the number of bubble marks or recesses having a diameter of 1 mmφ or more was counted on each of the vertical surface (900 mm × 890 mm) and the inclined surface (922 mm × 890 mm). The appearance of the concrete surface was evaluated in the same manner as in Examples 1-22. Table 4 shows the appearance of the concrete surface at each round.
表5より、コンクリート表面は、比較例2のウレタン塗装合板型枠100の配置面では、3回とも、垂直面及び傾斜面にアバタ(気泡)が100個以上もあって数多く認められ、特に傾斜面や垂直面の上部ほど直径10mmΦ以上の大きなアバタ(気泡)が増加しており、一部には補修の必要な部分もあった。これに対して、実施例33の透水性型枠1の配置面では、3回とも、垂直面及び傾斜面ともアバタは小さく且つ10個前後と非常に少ない状態であり、表面が平滑で非常にきれいな仕上がりであった。このように、実施例33の透水性型枠1では、3回とも、気泡数は、垂直面及び傾斜面とも比較例2のウレタン塗装合板型枠100と比較するとほぼ1/10以下に減少し、コンクリート中の気泡が余剰水と一緒に排出されたことが分かる。
From Table 5, the concrete surface has a large number of avatars (bubbles) on the vertical surface and the inclined surface in the arrangement surface of the urethane-coated
以上より、実施例33の透水性型枠1は、現場での型枠加工が可能な特長を併せ持ったものであり、尚且つ、コンクリート表面の緻密化、品質や耐久性の向上などに大きく寄与するができ、本発明の透水性型枠1が大型型枠での使用にも十分対応できることを確認できた。また、実施例33の透水性型枠1では、繰り返しコンクリート打設に使用しても透水ボードの損傷は認められず、本発明のコンクリート用透水性型枠が繰り返し使用できることを確認できた。
As described above, the water-
1 コンクリート用透水性型枠
2 ボード状透水層(透水ボード)
10 型枠本体
11 排水穴
1 Water-permeable formwork for concrete 2 Board-like water-permeable layer (water-permeable board)
10
Claims (3)
板状の型枠本体と、型枠本体のコンクリート打設面に配置されるボード状透水層とが複合されている構成とし、
上記型枠本体は、表裏に貫通した複数の排水穴が形成され、
上記ボード状透水層は、短繊維が3次元的交絡構造をなすマトリックス繊維と該マトリックス繊維を構成する短繊維を相互に固定する結合材とを混合した繊維ウエブが複数枚積層されて下部を支持して垂直に置いた時に自立する多孔質の透水ボードにより構成され、
上記結合材は、マトリックス繊維の融点又は軟化点より低い融点の熱融着繊維で構成され、
上記ボード状透水層は、目付量が500g/m 2 〜2500g/m 2 、嵩密度が0.3g/cm 3 〜0.9g/cm 3 、マトリックス繊維と結合材との重量割合(wt%)が80:20〜50:50、及び、厚さが1mm〜10mmであるコンクリート用透水性型枠。 A formwork that can discharge excess water and air bubbles in the cast concrete to the outside of the formwork,
The plate-shaped formwork body and the board-shaped water permeable layer arranged on the concrete placement surface of the formwork body are combined,
The mold body is formed with a plurality of drain holes penetrating the front and back,
The board-like water permeable layer supports a lower part by laminating a plurality of fiber webs in which matrix fibers in which short fibers form a three-dimensional entangled structure and a binder for fixing the short fibers constituting the matrix fibers to each other are laminated. It is composed of a porous water-permeable board that is self-supporting when placed vertically ,
The binder is composed of heat-fusible fibers having a melting point lower than the melting point or softening point of the matrix fiber,
The board-like water permeable layer, basis weight 500g / m 2 ~2500g / m 2 , a bulk density of 0.3g / cm 3 ~0.9g / cm 3 , the weight ratio of the binder and the matrix fibers (wt%) Is a water-permeable formwork for concrete having a thickness of 1 mm to 10 mm .
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