JP6319056B2 - Fuel pump - Google Patents
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Description
本発明は、燃料を吸入口からポンプ室に吸入して当該ポンプ室から吐出する燃料ポンプに、関する。 The present invention relates to a fuel pump that sucks fuel from a suction port into a pump chamber and discharges the fuel from the pump chamber.
内歯を複数有するアウタギアと、外歯を有するインナギアとの間に、ポンプ室を形成する容積式の燃料ポンプは、従来より広く知られている。 2. Description of the Related Art A positive displacement fuel pump that forms a pump chamber between an outer gear having a plurality of internal teeth and an inner gear having external teeth has been widely known.
例えば特許文献1,2に開示の燃料ポンプでは、インナギアがアウタギアとは偏心方向に偏心して噛合しつつ回転することで、それら両ギア間のポンプ室の容積が拡縮する。このとき、容積拡大する側のポンプ室には燃料が吸入され、当該ポンプ室が両ギアの回転に伴って容積減少する側となることで、燃料が加圧状態で吐出される。ここで、アウタギアの内歯とインナギアの外歯との最接近箇所間に規定されるポンプ室は複数連なることから、燃料の吸入及び吐出を各別のポンプ室にて同時に実現可能となる。
For example, in the fuel pumps disclosed in
さて、特許文献1,2に開示の燃料ポンプにおいて両ギアを回転可能に収容するポンプハウジングには、燃料をポンプ室に吸入するための吸入口が形成されている。ここで偏心方向に基準軸を定義し、インナギアの回転方向に基準軸からの偏角を定義し、基準軸に対して直角の偏角を有する直交軸を定義すると、特許文献1,2に開示の燃料ポンプでは、基準軸及び直交軸に対して吸入口の配置される偏角の範囲が相異なっている。
In the fuel pump disclosed in
具体的に、特許文献1に開示の燃料ポンプでは、偏角に関して直交軸よりも小角度側に外れた範囲に、吸入口の全域が配置されている。このような配置の場合、偏角の小角度側にある小容積のポンプ室が吸入口と対向するため、当該吸入口の対向ポンプ室へと実際に吸入される燃料量は少なくなる。その結果、吸入口よりも偏角が大角度側のポンプ室では、ポンプハウジングと両ギアとの間を通して吸入口の対向ポンプ室から補給される燃料量が減少するために、ポンプ効率が低下する。
Specifically, in the fuel pump disclosed in
一方、特許文献2に開示の燃料ポンプでは、インナギアの回転方向において吸入口の中央位置の偏角が直角に設定されることで、吸入口が直交軸上に配置されている。このような配置の場合、直交軸上にある大容積のポンプ室が吸入口と対向することで、ポンプ室へと吸入可能な燃料量は増大する。しかし、圧損を抑える大きな開口面積を直交軸上の吸入口に与えようとすると、吸入口と対向するポンプ室では、偏角に関する単位角度当たりでの容積拡大量が増大し過ぎるため、当該容積拡大量に応じて実際に吸入される燃料量は不足する。その結果、吸入口よりも偏角が大角度側のポンプ室では、ポンプハウジングと両ギアとの間を通して吸入口の対向ポンプ室から補給される燃料量が減少するため、ポンプ効率が低下する。
On the other hand, in the fuel pump disclosed in
こうした状況下、本発明者は、偏角に関して単位角度当たりでの各ポンプ室の容積拡大量が最大量となるピーク角度に着目し、吸入口の配置される偏角範囲を当該ピーク角度及び直交軸に対して最適に設定することで、ポンプ効率は高められ得るとの知見を得た。 Under such circumstances, the inventor paid attention to the peak angle at which the volume expansion amount of each pump chamber per unit angle is the maximum amount with respect to the deflection angle, and set the deflection angle range in which the suction port is disposed to the peak angle and the orthogonality. It was found that the pump efficiency can be increased by setting the shaft optimally.
本発明は、以上説明した状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、ポンプ効率の高い燃料ポンプを提供することにある。 The present invention has been made in view of the above-described situation, and an object thereof is to provide a fuel pump having high pump efficiency.
上述した課題を解決するために開示された発明は、内歯(300)を複数有するアウタギア(30)と、外歯(200)を複数有し、アウタギアとは偏心方向(De)に偏心して噛合するインナギア(20)と、燃料を吸入する吸入口(120)を形成し、アウタギア及びインナギアを回転可能に収容するポンプハウジング(10)とを、備え、アウタギア及びインナギアは、それら両ギア間に形成されるポンプ室(40)の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料を吸入口からポンプ室に吸入して当該ポンプ室から吐出する燃料ポンプ(1)であって、ポンプ室は、内歯と外歯との最接近箇所間に規定されることにより、複数連なり、偏心方向に基準軸(Ae)を定義し、インナギアの回転方向(Rig)に基準軸からの偏角(θ,θr)を定義し、基準軸に対して直角の偏角を与える直交軸(Ao)を定義すると、吸入口の上記回転方向における中央位置(P)の偏角は、直交軸よりも小角度側に設定されると共に、吸入口は、偏角に関して、単位角度(Δθ)当たりでの各ポンプ室の容積拡大量(ΔV)が最大量となるピーク角度(θrp)から小角度側に外れて、直交軸上に配置されることを特徴とする。 The invention disclosed in order to solve the above-described problems includes an outer gear (30) having a plurality of inner teeth (300) and a plurality of outer teeth (200), and the outer gear meshes eccentrically in an eccentric direction (De). An inner gear (20), and a pump housing (10) that forms a suction port (120) for sucking fuel and rotatably accommodates the outer gear and the inner gear, and the outer gear and the inner gear are formed between the two gears. A fuel pump (1) that draws fuel into the pump chamber from the suction port and discharges it from the pump chamber by rotating while expanding and contracting the volume of the pump chamber (40). Are defined between the closest locations of the outer teeth and the outer teeth, thereby defining a reference axis (Ae) in the eccentric direction, and declination angles (θ, θ) from the reference axis in the rotational direction (Rig) of the inner gear. When r) is defined and an orthogonal axis (Ao) that gives a deviation angle perpendicular to the reference axis is defined, the deviation angle of the central position (P) in the rotational direction of the suction port is smaller than the orthogonal axis. And the suction port deviates from the peak angle (θrp) where the volume expansion amount (ΔV) of each pump chamber per unit angle (Δθ) is the maximum amount to the small angle side with respect to the declination, It is arranged on an orthogonal axis.
この発明によると、インナギアの回転方向において中央位置の偏角が直交軸よりも小角度側の吸入口は、直交軸上には配置されるものの、偏角に関して単位角度当たりでの各ポンプ室の容積拡大量が最大量となるピーク角度からは、小角度側に外れる。これによれば、直交軸上にある大容積のポンプ室が吸入口と対向することで、ポンプ室へと吸入可能な燃料量が増大する。しかも、吸入口に対向するポンプ室では、単位角度当たりでの容積拡大量が最大量よりも小さく抑えられることで、当該容積拡大量に応じて実際に吸入される燃料量が不足するのを抑制し得る。これによれば、吸入口よりも偏角が大角度側のポンプ室では、ポンプハウジングと両ギアとの間を通して吸入口の対向ポンプ室から補給される燃料量を確保できるので、ポンプ効率を高めることが可能となる。 According to the present invention, the suction port whose declination at the center position is smaller than the orthogonal axis in the rotation direction of the inner gear is arranged on the orthogonal axis, but each pump chamber per unit angle with respect to the declination angle. It deviates to the small angle side from the peak angle where the volume expansion amount becomes the maximum amount. According to this, the amount of fuel that can be sucked into the pump chamber increases because the large-capacity pump chamber on the orthogonal axis faces the suction port. In addition, in the pump chamber facing the suction port, the volume expansion amount per unit angle is suppressed to be smaller than the maximum amount, thereby suppressing the amount of fuel actually sucked in accordance with the volume expansion amount. Can do. According to this, in the pump chamber whose declination is larger than the suction port, the amount of fuel replenished from the opposite pump chamber of the suction port through the space between the pump housing and both gears can be secured, so that the pump efficiency is improved. It becomes possible.
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1に示すように、本発明の一実施形態による燃料ポンプ1は、容積式のトロコイドポンプである。燃料ポンプ1は、円筒状のポンプボディ2内部に収容されたポンプ本体3及び電動モータ4を、備えている。それと共に燃料ポンプ1は、ポンプボディ2のうち電動モータ4を軸方向に挟んでポンプ本体3とは反対側端から外部へ張り出したサイドカバー5を、備えている。ここでサイドカバー5は、電動モータ4に通電するための電気コネクタ5aと、燃料を吐出するための吐出ポート5bとを、一体に有している。こうした燃料ポンプ1では、電気コネクタ5aを介した外部回路からの通電により、電動モータ4が回転駆動される。その結果、電動モータ4の回転力を利用してポンプ本体3により吸入及び加圧された燃料は、吐出ポート5bから吐出されることになる。尚、燃料ポンプ1については、燃料としてのガソリンを吐出するものであってもよいし、燃料としての軽油を吐出するものであってもよい。
As shown in FIG. 1, the
以下、ポンプ本体3について詳細に説明する。図1,2に示すようにポンプ本体3は、ポンプハウジング10、インナギア20及びアウタギア30を備えている。ここでポンプハウジング10は、ポンプカバー12とポンプケーシング14とを重ね合わせてなる。
Hereinafter, the
ポンプカバー12は、金属により円盤状に形成されている。ポンプカバー12は、ポンプボディ2のうち電動モータ4を軸方向に挟んでサイドカバー5とは反対側端から、外部へ張り出している。
The
図1,3,4に示すようにポンプカバー12は、外部から燃料を吸入するために、円筒孔状の吸入口120及び円弧溝状の吸入通路122を形成している。吸入口120は、ポンプカバー12のうちインナギア20のインナ中心線Cigから偏心した特定箇所Ssを、同カバー12の軸方向に沿って貫通している。吸入通路122は、ポンプカバー12のうちポンプケーシング14側に開口している。図4に示すように吸入通路122の内周部122aは、インナギア20の回転方向Rig(図6も参照)に沿って半周未満の長さに延伸している。吸入通路122の外周部122bは、アウタギア30の回転方向Rog(図6も参照)に沿って半周未満の長さに延伸している。
As shown in FIGS. 1, 3, and 4, the
ここで吸入通路122は、始端部122cから回転方向Rig,Rogの終端部122dに向かうほど、拡幅している。また、吸入通路122は、溝底部122eの特定箇所Ssに吸入口120を開口させることで、当該吸入口120と連通している。さらに図3,4に示すように、吸入口120が開口する特定箇所Ssの全域では、吸入通路122の幅Wipが吸入口120の直径φよりも小さく設定されている。
Here, the
図2に示すようにポンプケーシング14は、金属により有底円筒状に形成されている。ポンプケーシング14のうち開口部140は、ポンプカバー12により覆われることで、全周に亘って密閉されている。ポンプケーシング14の内周部147は、図2,5,6に示すように、インナギア20のインナ中心線Cigから偏心した円筒孔状に形成されている。
As shown in FIG. 2, the
図1,5に示すようにポンプケーシング14は、ポンプボディ2及び電動モータ4間の燃料通路6を通じて燃料を吐出ポート5bから吐出するために、円弧孔状の吐出通路142を形成している。吐出通路142は、ポンプケーシング14の凹底部141を軸方向に沿って貫通している。図5に示すように吐出通路142の内周部142aは、インナギア20の回転方向Rigに沿って半周未満の長さに延伸している。吐出通路142の外周部142bは、アウタギア30の回転方向Rogに沿って半周未満の長さに延伸している。
As shown in FIGS. 1 and 5, the
ここで吐出通路142は、始端部142cから回転方向Rig,Rogの終端部142dに向かうほど、縮幅している。また、吐出通路142は、ポンプケーシング14の径方向変形を抑制するために設けられた補強リブ143により、始端部142c側と終端部142d側とに分断されている。さらに吐出通路142は、始端部142c側と終端部142d側との双方において、図1に示す燃料通路6と連通している。
Here, the
図1,5に示すように、ポンプケーシング14の凹底部141のうち両ギア20,30間のポンプ室40(後に詳述)を挟んで吸入通路122と対向する箇所には、同通路122を軸方向に投影した形状と対応させて、円弧溝状の吸入溝144が形成されている。これによりポンプケーシング14では、吐出通路142が吸入溝144とは線対称に設けられている。一方で図1,4に示すように、ポンプカバー12のうちポンプ室40を挟んで吐出通路142と対向する箇所には、同通路142を軸方向に投影した形状と対応させて、円弧溝状の吐出溝124が形成されている。これによりポンプカバー12では、吸入通路122が吐出溝124とは線対称に設けられている。
As shown in FIGS. 1 and 5, a portion of the
図1,2に示すように、ポンプケーシング14の凹底部141のうちインナ中心線Cig上には、電動モータ4の回転軸4aを径方向に軸受するために、ラジアル軸受146が嵌合固定されている。一方で、ポンプカバー12のうちインナ中心線Cig上には、回転軸4aを軸方向に軸受するために、スラスト軸受126が嵌合固定されている。
As shown in FIGS. 1 and 2, a
図2,6に示すように、ポンプケーシング14の凹底部141及び内周部147は、インナギア20及びアウタギア30を収容する収容空間148を、ポンプカバー12と共同して画成している。インナギア20及びアウタギア30は、それぞれの歯200,300の歯形曲線をトロコイド曲線した、所謂トロコイドギアである。
As shown in FIGS. 2 and 6, the recessed
インナギア20は、インナ中心線Cigを回転軸4aと共通にすることで、収容空間148内では偏心して配置されている。インナギア20の内周部202は、ラジアル軸受146により径方向に軸受されていると共に、ポンプケーシング14の凹底部141とポンプカバー12とにより軸方向に軸受されている。これらの軸受によりインナギア20は、インナ中心線Cig周りとなる一定の回転方向Rigへ回転可能になっている。
The
インナギア20は、そうした回転方向Rigに等間隔に並ぶ複数の外歯200を、外周部204に有している。図1,6に示すように各外歯200は、インナギア20の回転に応じて通路122,142及び溝124,144と軸方向に対向可能となっていることで、凹底部141及びポンプカバー12への張り付きを抑制されている。
The
図2,6に示すようにアウタギア30は、インナギア20のインナ中心線Cigに対しては偏心することで、収容空間148内では同軸上に配置されている。これによりアウタギア30に対しては、一径方向としての偏心方向Deにインナギア20が偏心している。アウタギア30の外周部302は、ポンプケーシング14の内周部147により径方向に軸受されていると共に、ポンプケーシング14の凹底部141とポンプカバー12とにより軸方向に軸受されている。これらの軸受によりアウタギア30は、インナ中心線Cigから偏心したアウタ中心線Cog周りとなる一定の回転方向Rogへ回転可能になっている。
As shown in FIGS. 2 and 6, the
アウタギア30は、そうした回転方向Rogに等間隔に並ぶ複数の内歯300を、内周部304に有している。ここでアウタギア30における内歯300の数は、インナギア20における外歯200の数よりも一つ多くなるように、設定されている。図1,6に示すように各内歯300は、アウタギア30の回転に応じて通路122,142及び溝124,144と軸方向に対向可能となっていることで、凹底部141及びポンプカバー12への張り付きを抑制されている。
The
アウタギア30に対してインナギア20は、偏心方向Deへの相対的な偏心により噛合している。これにより、収容空間148のうち両ギア20,30の間には、図6に示すように、ポンプ室40が複数連なって形成されている。
The
ここで図7に示すように、アウタギア30に対するインナギア20の偏心方向Deに、基準軸Aeを定義し、インナギア20の回転方向Rigに、基準軸Aeからの偏角θを定義する。また、基準軸Aeに対して直角(90度)の偏角θを与える直交方向Doに、直交軸Aoを定義する。さらに、偏角θが0度〜180度の領域を、吸入領域Tiとして定義する。またさらに、吸入領域Tiにおいてインナギア20の外歯200とアウタギア30の内歯300とが最も接近することで、ポンプ室40の両端部を規定する箇所を、正の整数nを用いた最接近箇所Sa[n]として定義する。
Here, as shown in FIG. 7, the reference axis Ae is defined in the eccentric direction De of the
これらの定義下、吸入領域Tiの各ポンプ室40は、偏角θの最接近箇所Sa[n]と、それよりも偏角θが小さい角度側の最接近箇所Sa[n−1]との間に跨って、それぞれ規定される。そこで吸入領域Tiでは、各ポンプ室40の両端部を決める最接近箇所Sa[n],Sa[n−1]のうち、大角度側の最接近箇所Sa[n]での偏角θを特に、各ポンプ室40の偏角(以下、「ポンプ室角」という)θrとして定義する。尚、図7では、二点鎖線を用いて最接近箇所Sa[n]を模式的に示している。
Under these definitions, each
以上の定義下、基準軸Aeからの偏角θが直交軸Aoを跨ぐ範囲となっている吸入領域Tiでは、吸入通路122及び吸入溝144と対向して連通するポンプ室40につき、偏角θとしてのポンプ室角θrが大きいほど、容積が拡大する。その結果として吸入領域Tiでは、吸入口120から燃料が吸入通路122を通してポンプ室40に吸入される。このとき、始端部122cから終端部122dに向かうほど(図4参照)、即ち偏角θが大きい位置ほど吸入通路122が拡幅していることで、当該吸入通路122を通して吸入される燃料量は、図8に示すポンプ室40の容積拡大量ΔVに応じたものとなる。そこでさらに吸入領域Tiでは、ポンプ室角θrに関する単位角度Δθを用いて、ポンプ室角θrでのポンプ室40の容積から、ポンプ室角θr−Δθでの同室40の容積を引いた差分を、当該単位角度Δθ当たりでの容積拡大量ΔVとして定義する。尚、図8では、単位角度Δθを5度に設定しているが、例えば1度等に単位角度Δθを設定しても勿論よい。
Under the above definition, in the suction region Ti in which the deflection angle θ from the reference axis Ae extends over the orthogonal axis Ao, the deflection angle θ for the
こうした単位角度Δθ当たりでの各ポンプ室40の容積拡大量ΔVは、図8に示す吸入領域Tiでは、ポンプ室角θrとしてのピーク角度θrpにおいて最大量となる。そこで本実施形態では、吸入口120が配置される偏角θの全域Taを、ピーク角度θrpから小さな角度側へと外して、直交軸Ao上に設定している。それと共に本実施形態では、吸入口120の回転方向Rigにおける中央位置Pに与えられる偏角θを、直交軸Aoよりも小さな角度側に設定している。
The volume expansion amount ΔV of each
一方、ここまで説明した吸入領域Tiに対して、偏角θが180度〜360度の領域を、吐出領域Toとして定義する。かかる吐出領域Toでは、吐出通路142及び吐出溝124と対向して連通するポンプ室40につき、吸入領域Tiに準じて定義される偏角θとしてのポンプ室角θrが大きいほど、容積が縮小する。その結果として吐出領域Toでは、吸入領域Tiでの上記吸入機能と同時に、ポンプ室40から燃料が吐出通路142を通して燃料通路6に吐出される。このとき、始端部142cから終端部142dに向かうほど、即ち偏角θが大きい位置ほど吐出通路142が縮幅していることで、当該吐出通路142を通して吐出される燃料量は、ポンプ室40の容積縮小量に応じたものとなる。またこのとき、燃料通路6は吐出ポート5bに連通しているので、吐出通路142を通した燃料通路6への吐出燃料は、さらに当該吐出ポート5bから外部へと吐出される。
On the other hand, a region where the deflection angle θ is 180 ° to 360 ° with respect to the suction region Ti described so far is defined as a discharge region To. In the discharge region To, the volume of the
ここで、吐出通路142を通した燃料吐出量に実質的に比例するポンプ効率ηは、図9に示すように、吸入口120の回転方向Rigにおける中央位置Pの偏角θに応じて、変動する。この図9からも明らかなようにポンプ効率ηは、インナギア20の回転数Nrを4000rpm、6000rpm及び8000rpmと変化させても、類似した変動傾向を示す。そこで本実施形態では、図3,4,6,7に示す中央位置Pの偏角θを、特にポンプ効率ηの高い70度〜85度の範囲Tpに設定している。尚、図9は、密度が843.6kg/m3及び粘性係数が2.53×10−3Pa・sの軽油を燃料として想定し、ポンプハウジング10の軸方向における吸入通路122の深さを1.5mmに設定した場合の例を、示している。
Here, the pump efficiency η that is substantially proportional to the amount of fuel discharged through the
(作用効果)
以上説明した燃料ポンプ1の作用効果を、以下に説明する。
(Function and effect)
The effect of the
燃料ポンプ1によると、インナギア20の回転方向Rigにおいて中央位置Pの偏角θが直交軸Aoよりも小角度側の吸入口120は、直交軸Ao上には配置されるものの、偏角θとしてのポンプ室角θrに関して、単位角度Δθ当たりでの各ポンプ室40の容積拡大量ΔVが最大量となるピーク角度θrpから小角度側に外れる。これによれば、直交軸Ao上にある大容積のポンプ室40が吸入口120と対向することで、ポンプ室40へと吸入可能な燃料量が増大する。しかも、吸入口120に対向するポンプ室40では、単位角度Δθ当たりでの容積拡大量ΔVが最大量よりも小さく抑えられることで、当該容積拡大量ΔVに応じて実際に吸入される燃料量が不足するのを抑制し得る。これによれば、吸入口120よりもポンプ室角θrが大角度側のポンプ室40では、ポンプハウジング10と両ギア20,30との間を通して吸入口120の対向ポンプ室40から補給される燃料量を確保できるので、ポンプ効率ηを高めることが可能となる。
According to the
また、燃料ポンプ1によると、直交軸Ao上に配置される吸入口120の中央位置Pの偏角θが70度〜85度の範囲Tpに設定されることで、当該吸入口120と対向するポンプ室40の容積を可及的に大きく確保できる。しかも、中央位置Pの偏角θが70度〜85度の範囲Tpとなる吸入口120は、圧損を抑えるために開口面積を大きくしても、中央位置Pが直交軸Aoよりも小角度側となる配置構造と共に、全域Taがピーク角度θrpから外れる配置構造を、確実に実現できる。したがって、ポンプ効率ηを高める効果の信頼性を保証可能となる。
Further, according to the
さらに燃料ポンプ1によると、吸入口120から燃料を吸入する吸入領域Tiにおいてポンプ室40と対向する吸入通路122は、偏角θが大きい位置ほど拡幅する。これによれば、偏角θとしてのポンプ室角θrが大きいほど容積拡大する吸入領域Ti側のポンプ室40では、吸入口120から実際に吸入される燃料量につき、吸入通路122の幅に従う量を確保して不足するのを抑制できる。したがって、こうした吸入通路122に開口する吸入口120の特別な配置構造による上記作用と相俟って、高いポンプ効率ηの達成に貢献可能となる。
Further, according to the
またさらに燃料ポンプ1によると、吸入領域Tiにおいてポンプ室40を挟んだ吸入通路122との対向箇所には、同通路122を投影した形状に吸入溝144が形成される。これによれば、ポンプ室角θrが吸入口120よりも大角度側のポンプ室40では、ポンプハウジング10と両ギア20,30との間の吸入溝144を通して吸入口120の対向ポンプ室40から補給される燃料量を、確実に確保できる。したがって、ポンプ効率ηを高める上で、吸入通路122と対向する吸入溝144は特に有効となる。
Further, according to the
加えて燃料ポンプ1によると、円筒孔状に形成される吸入口120は、同じ開口面積でも、自身の配置される特定箇所Ssの全域Taがインナギア20の回転方向Rigに可及的に狭められ得る。故に、かかる吸入口120は、圧損を抑えるために開口面積を大きくしても、全域Taがピーク角度θrpからは外れる配置構造を実現し易い。したがって、ポンプ効率ηを高める上で、円筒孔状の吸入口120は特に有効となる。
In addition, according to the
(他の実施形態)
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は、当該実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。
(Other embodiments)
Although one embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not construed as being limited to the embodiment, and can be applied to various embodiments without departing from the gist of the present invention. it can.
具体的に変形例1では、直交軸Aoよりも小角度側となる限りにおいて、吸入口120の中央位置Pの偏角θを、70度〜85度の範囲Tp外の角度に設定してもよい。但し、かかる変形例1の場合でも、吸入口120の全域Taを、ピーク角度θrpから小角度側に外して直交軸Ao上に設定する必要があることは、いうまでもない。
Specifically, in the first modification, the deviation angle θ of the central position P of the
変形例2では、吸入通路122の幅を、始端部122cから終端部122dに向かって実質一定幅に設定してもよい。また、変形例3では、吐出通路142の幅を、始端部142cから終端部142dに向かって実質一定幅に設定してもよい。
In the second modification, the width of the
変形例4では、ポンプケーシング14に補強リブ143を設けないことで、両端部142c,142d間にて分断されない吐出通路142を採用してもよい。また、変形例5では、吸入溝144及び吐出溝124の少なくとも一方を設けなくてもよい。
In the fourth modification, the
変形例6では、吸入口120を円筒孔状以外の形状、例えば楕円孔状や矩形孔状等に形成してもよい。また、変形例7では、ポンプカバー12において軸方向とは斜めに、吸入口120を貫通させてもよい。
In
1 燃料ポンプ、3 ポンプ本体、10 ポンプハウジング、12 ポンプカバー、14 ポンプケーシング、20 インナギア、30 アウタギア、40 ポンプ室、120 吸入口、122 吸入通路、144 吸入溝、148 収容空間、200 外歯、300 内歯、Ae 基準軸、Ao 直交軸、De 偏心方向、P 中央位置、Rig,Rog 回転方向、Sa[n],Sa[n−1] 最接近箇所、Ti 吸入領域、Tp 範囲、ΔV 容積拡大量、Δθ 単位角度、η ポンプ効率、θ 偏角、θr ポンプ室角、θrp ピーク角度
DESCRIPTION OF
Claims (5)
外歯(200)を複数有し、前記アウタギアとは偏心方向(De)に偏心して噛合するインナギア(20)と、
燃料を吸入する吸入口(120)を形成し、前記アウタギア及び前記インナギアを回転可能に収容するポンプハウジング(10)とを、備え、
前記アウタギア及び前記インナギアは、それら両ギア間に形成されるポンプ室(40)の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料を前記吸入口から前記ポンプ室に吸入して当該ポンプ室から吐出する燃料ポンプ(1)であって、
前記ポンプ室は、前記内歯と前記外歯との最接近箇所間に規定されることにより、複数連なり、
前記偏心方向に基準軸(Ae)を定義し、前記インナギアの回転方向(Rig)に前記基準軸からの偏角(θ,θr)を定義し、前記基準軸に対して直角の前記偏角を与える直交軸(Ao)を定義すると、
前記吸入口の前記回転方向における中央位置(P)の前記偏角は、前記直交軸よりも小角度側に設定されると共に、
前記吸入口は、前記偏角に関して、単位角度(Δθ)当たりでの各前記ポンプ室の容積拡大量(ΔV)が最大量となるピーク角度(θrp)から小角度側に外れて、前記直交軸上に配置されることを特徴とする燃料ポンプ。 An outer gear (30) having a plurality of internal teeth (300);
An inner gear (20) having a plurality of external teeth (200), which is eccentrically engaged with the outer gear in an eccentric direction (De);
A pump housing (10) that forms a suction port (120) for sucking fuel and rotatably accommodates the outer gear and the inner gear;
The outer gear and the inner gear rotate while expanding and contracting the volume of the pump chamber (40) formed between the two gears, so that fuel is sucked into the pump chamber from the suction port and discharged from the pump chamber. A fuel pump (1),
The pump chamber is a plurality of series by being defined between the closest locations of the inner teeth and the outer teeth,
A reference axis (Ae) is defined in the eccentric direction, a deviation angle (θ, θr) from the reference axis is defined in the rotation direction (Rig) of the inner gear, and the deviation angle perpendicular to the reference axis is defined as Defining the given orthogonal axis (Ao)
The deflection angle of the central position (P) in the rotation direction of the suction port is set to a smaller angle side than the orthogonal axis,
The suction port deviates from the peak angle (θrp) where the volume expansion amount (ΔV) of each pump chamber per unit angle (Δθ) is the maximum amount with respect to the declination angle, and the orthogonal axis A fuel pump characterized by being arranged above.
前記吸入口は、前記吸入通路に開口することを特徴とする請求項1又は2に記載の燃料ポンプ。 The pump housing forms a suction passage (122) that is wider at a position where the declination is larger at a position facing the pump chamber in a suction region (Ti) for sucking fuel from the suction port,
The fuel pump according to claim 1, wherein the suction port opens into the suction passage.
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