JP6287376B2

JP6287376B2 - 遮煙性能評価方法

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Publication number: JP6287376B2
Application number: JP2014047785A
Authority: JP
Inventors: 昌史岸上; 山口　純一; 純一山口
Original assignee: Obayashi Corp
Current assignee: Obayashi Corp
Priority date: 2014-03-11
Filing date: 2014-03-11
Publication date: 2018-03-07
Anticipated expiration: 2034-03-11
Also published as: JP2015171418A

Description

本発明は、遮煙性能評価方法に関するものであり、具体的には、加圧防排煙設備における静圧上昇割合を精度良く計測し、遮煙性能を高精度に評価可能とする技術に関する。

所定規模の構造物においては、火災発生時に生じる煙を適切に排出させ、避難行動や消火活動を容易にする排煙設備の設置が必要となる。そのうち、加圧防排煙設備は、避難階段に隣接する室、特別避難階段の附室、その他これらに類する室といった、避難や消火活動の拠点について、給気口から給気した気流による遮煙開口部の加圧により、内部の煙を排除するとともに外部からの煙の流入を防止する機能を備えている。

一方、このような加圧防排煙設備における遮煙性能を評価することは、加圧防排煙設備の優劣を明確なものとし、必要とされる遮煙性能に向けた給気手法の選択や機能改良等の要否を認識する重要な作業となる。従来は、遮煙開口部に多数の風速計を設置した上で、附室に対する所定量の常温給気を行い、この常温給気時に各風速計から得られる風速値の平均を、所定の基準値や他給気方式での計測値との間で比較して遮煙性能評価を行っていた。

ところが、風速計で測定される風速値は、給気方式による測定箇所間でのばらつきが大きくなる恐れがあり、また、この風速値が大きくとも動圧が支配的であれば遮煙性能は不良である場合もあり、いずれにせよ精度に問題があった。

そこで、上述の風速測定による遮煙性能評価手法とは異なる技術として、以下のような技術が提案されている。すなわち、エレベータ乗降口を閉鎖する乗り場ドアの前側空間をほぼ密閉状態にし、この密閉空間内を気圧差発生手段で加圧もしくは減圧して気圧測定し、密閉空間内と気圧差発生手段との間を流れる気体流量を測定することで性能を測定する装置（特許文献１）などが提案されている。

特開２００４−２２４５３２号公報

上述のように様々に測定、評価される遮煙性能には、給気口からの気流方向にのみに遮煙効果を及ぼす動圧ではなく、遮煙開口部に対し全方向から遮煙効果を及ぼす静圧の大小が支配的な影響を与えている。そうした静圧が支配的な場すなわち静圧場での開口流れＯｆは、図１にて示すとおり室間の静圧差のみに起因する（静圧高→静圧小の方向に気流が発生する）。

従って、所定量の給気によって、附室の静圧が隣接室の静圧より相対的に高い状態となるほど、相対的に動圧分は減衰し、遮煙開口部全域における遮煙方向の気流形成が進み、確実な遮煙効果が期待できる。換言すると、遮煙性能に支配的な影響を及ぼす静圧の、給気による上昇割合を精度良く計測することで、加圧防排煙設備における遮煙性能を高精度に評価することにつながるのである。

そこで本発明は、加圧防排煙設備における静圧上昇割合を精度良く計測し、遮煙性能を高精度に評価可能とする技術の提供を目的とする。

上記課題を解決する遮煙性能評価方法は、構造物において給気口から附室を通じて遮煙開口部に給気する加圧防排煙設備の遮煙性能を評価する方法であって、複数の静圧測定装置を互いに異なる方向で前記附室に配置して、前記附室に所定量の常温給気を行った際の静圧上昇割合を測定する測定工程と、各静圧測定装置による測定値と所定基準値とを比較し、各静圧測定装置によるいずれかの測定値が前記所定基準値を上回る乃至近似する程度に応じて遮煙性能を評価する評価工程と、を実行することを特徴とする。

これによれば、複数方向に関しての静圧測定結果のうち、例えば最大値を選び出すことにより、風速を伴う気流に応じた動圧分の影響を出来るだけ抑制しつつ、隣接室等に対する附室の静圧上昇割合を高精度に特定し、ひいては精度良好な遮煙性能評価が可能となる。また、測定方法や手順は簡便なものであり、従来のように多数の風速計を設置して測定にも手間がかかるとった問題も解消される。したがって加圧防排煙設備における静圧上昇割合を精度良く計測し、遮煙性能を高精度に評価可能となる。

なお上述の遮煙性能評価方法における前記評価工程において、各静圧測定装置による測定値と、前記所定基準値たる、前記所定量の常温給気の実行時における静圧場での静圧上昇割合の理論値とを比較し、各静圧測定装置によるいずれかの測定値が前記静圧上昇割合の理論値を上回る乃至近似する程度に応じて遮煙性能を評価する、としてもよい。

これによれば、所定量の給気による静圧上昇の割合に関する理論的な理想値に基づいて、遮煙性能の評価を行うこととなり、精度良好かつ客観的な遮煙性能評価を行うことが可能となる。

また、上述の遮煙性能評価方法における前記測定工程において、３体の静圧測定装置を互いに直交させる方向で前記附室に配置して、前記附室に所定量の常温給気を行った際の各方向での静圧上昇割合を測定し、前記評価工程において、３体の各静圧測定装置による測定値のうち最大の測定値と所定基準値とを比較し、前記最大の測定値が前記所定基準値を上回る乃至近似する程度に応じて遮煙性能を評価するとしてもよい。

これによれば、例えば附室内空間におけるｘｙｚの３軸方向に関しての静圧測定結果のうちの最大値、すなわち３軸方向のうち最も気流方向に合致した方向にてその動圧分を排除した静圧測定値を選び出すことにより、風速を伴う気流に応じた動圧分の影響を更に抑制しつつ、隣接室等に対する附室の静圧上昇割合を高精度に特定し、ひいては精度良好な遮煙性能評価が可能となる。

本発明によれば、加圧防排煙設備における静圧上昇割合を精度良く計測し、遮煙性能を高精度に評価可能となる。

静圧場である各室の境界付近における開口流れを示す説明図である。本実施形態の遮煙性能評価方法の適用対象たる加圧防排煙設備の例を示す断面図である。本実施形態の遮煙性能評価方法の適用対象たる加圧防排煙設備の例を示す平面図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に用いる静圧測定装置の構成例を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に用いる静圧測定装置の配置例を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験用の概念例を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験用の模型概念を示す平面図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験用の模型概念を示す断面図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の排出口開口条件例を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の実験条件例を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験時の静圧測定装置例を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の結果例１を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の結果例２を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の結果例３を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の結果例４を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の結果例５を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の結果例６を示す図である。本実施形態における遮煙性能評価方法の手順例を示すフロー図である。本実施形態の遮煙性能評価方法に関する実証実験用の模型概要を示す説明図である。本実施形態における遮煙性能評価方法に関する実証実験の給気条件例を示す図である。本実施形態の遮煙性能評価方法に関する実証実験での給気流量の測定結果を示すグラフである。本実施形態の遮煙性能評価方法に関する実証実験での静圧測定結果のグラフである。

以下に本発明の実施形態について図面を用いて詳細に説明する。図２は本実施形態の遮煙性能評価方法の適用対象たる加圧防排煙設備１０の例を示す断面図であり、図３は同平面図である。まずは、本実施形態の遮煙性能評価方法を適用して遮煙性能を評価する加圧防排煙設備１０について説明する。ここで例示する加圧防排煙設備１０が設置される建築物１は、図２（断面図）、図３（平面図）にて示すように、外気と連通している給気風道８、階段室７及びその附室２、遮煙部扉Ｓｄが開口した際の遮煙開口部３を介して附室２と連絡する廊下等の隣接室６を備えた構造となっている。なお、階段室７は、建築物１の１５階以上又は地下３階以下の階に通ずる直通階段である。また、隣接室７に続く一般室（不図示）には空気逃し口が設けられており、給気口４から附室２に取り入れられ、遮煙開口部３を介して隣接室６から一般室に流入した空気の排出が適宜図られるものとする。一方、加圧防排煙設備１０は、吸気ファンなど適宜な吸気機構を介して給気風道８から附室２内に向けた給気を行う給気口４と、この給気口４からの給気Ｆによる空気量増大で隣接室６より相対的に高まった静圧が作用して附室２への煙の侵入を防ぐ遮煙開口部３とを少なくとも含む構成となっている。なお、火災発生時には、火災報知器等の適宜な火災検知手段からの信号を受けた給気口４の吸気機構が稼働して附室２への給気を開始する。また、遮煙開口部３は遮煙部扉Ｓｄの開口部となる。

上述した加圧防排煙設備１０の構成を含む建築物１において、本実施形態の遮煙性能評価方法を実行する場合、複数の静圧測定装置２０を附室２内に配置する。附室２内での給気Ｆによる気流の方向が附室内各所で既知である場合は、静圧測定装置２０として既存のピトー管等を採用することも想定出来るが、一般的に附室２の各所における気流方向は未知である。静圧測定を行う場合、該当測定装置における空気取り入れ用の管体の配置方向を、気流の方向に略一致させて測定を行わないと、該当気流による動圧分が測定結果に影響を与えることになり、測定精度が不十分となりやすい。

そこで、気流の方向が不明な場合においても静圧を精度良く測定できる好適な装置として、発明者らは図４に例示する静圧測定装置２０を用いることとした。すなわち、略Ｔ字型の管体からなる静圧測定装置２０である。この静圧測定装置２０における管体は、横行する第１管体２１と、この第１管体２１の長手方向中央付近にて第１管体２１と直交する方向に突出する第２管体２２とから構成される。第１管体２１および第２管体２２は、互いの内空２１ａ、２２ａが上述の長手方向中央付近２３にて連通しており、一体の静圧測定装置２０としてＴ字型の内空経路２４をなしている。こうした構成においては、第１管体２１の内空２１ａを流れる気流Ｆ１（動圧を生む）と直交する方向の第２管体２１にて圧力を計測すれば、気流Ｆ１による動圧分の影響を受けずに該当領域の静圧を測定することができる。

発明者らはこのような構造の静圧測定装置２０に関して、ダクトを用いた実証実験を行い、その有効性について検証を行っている。検証手順の概要としては、まず、径６００φの丸ダクトを給気ファンに接続し、一方向の流れを形成した管路内において、熱線風速計（指向性および無指向性）を用いて風速を測定する一方、ピトー管および２方向管を用いて該当測定点の静圧および全圧を測定する。加えて、新たに考案した上述の静圧測定装置２０を用いて同管路内の静圧を測定する。

図６に示す実験イメージのように、上述のピトー管および２方向管の測定結果から算出される風速を比較し、それらが熱線風速計による測定風速と等しければ、ピトー管および２方向管の静圧および全圧はおおむね妥当といえる。そこで、ピトー管および２方向管より得られる静圧を真値と考え、静圧測定装置２０より得られる測定値と上述の真値とを比較し、静圧測定装置２０の妥当性を検証することとした。

また、本実験で用いた模型概要を図７に示す。本実験では、給気ファンに径６００φの丸ダクトを接続した。丸ダクトには通過流量を測定する定置式・複合ピトー管センサ（以下、エアロアイ）が接続されている。エアロアイ以降には、図８に示すとおり長さ３．６ｍの丸ダクト（６００φ）が接続されており、エアロアイから１．８ｍの地点における管内中央点を測定点とする。なお、排出口は開口面積を任意に変更できる仕様となっており、本実験では図９に示す３条件について検討を行った。また、本実験における実験条件として、排出口寸法、給気量（ダクト内通過流量）をパラメータとして、図１０の表にて示す計１８の条件について検討した。

次に本実験で用いた静圧測定装置の仕様を図１１に示す。図１１にて示すように、本実験で採用した静圧測定装置は、横行する第１管体が、管径Ｄ＝１１ｍｍ、内径ｄ＝６．５ｍｍ、長さＬ＝１０４ｍｍ（内径ｄの１６倍）の寸法であり、この第１管体に直行する向きに延出する第２管体が、長さＢ＝１０００ｍｍ、管径６ｍｍの寸法となっている。また、こうした静圧測定装置の第１管体及び第２管体らは、ステンレス中空パイプ（ＪＩＳＧ３４５９、ＳＵＳ３０４ＴＰ）である。

こうした装置構成や実験条件の下で得られた実証実験の結果としては以下のようなものとなった。すなわち、２方向管、ピトー管及び熱線風速計による測定点風速に関して、図１２のグラフおよび図１３の表にて示すように、２方向管と熱線風速計に比べて、ピトー管の値はわずかに小さい値を示すがおおむね一致することが分かった。

また、２方向管、ピトー管及び静圧測定装置による測定点静圧に関して、図１４のグラフおよび図１５の表にて示すように、ピトー管と静圧測定装置の測定値に比べて、２方向管の値はわずかに小さい値を示すが、おおむね一致することが分かった。なお、静圧測定装置は流れ方向に先端を向けた状態で測定した。以上のことから、静圧測定装置は流れ方向に先端を向けた状態では、おおむね適切に静圧を測定できることが明らかとなった。

また、流れ方向と静圧測定装置の向きが異なる場合について、例えば、流れ方向と静圧測定装置の向きの角度差θのときの静圧測定装置測定精度を図１６のグラフにて示す。また、図１７に流れ方向に先端を向けた状態（θ＝０）において静圧測定装置で得られた静圧と風速計（指向性）による測定値から算出される動圧の比率を示す。図１６のグラフより、排出口寸法によって測定精度が異なる応答を示すことが分かる。また、図１７のグラフに示す通り、静圧と動圧の比率は、管路内風速によらず、排出口寸法ごとに一定となる。排出口寸法が小さくなる（管路内の静圧が大きくなる）と測定精度はよくなる。以上、実証実験によって本実施形態の静圧測定装置の有効性を確認した。

なお、本実施形態における静圧測定の前提として、計測対象空間の附室２との間での静圧の比較対象となる、すなわち基準側の室となる隣接室６にも静圧測定装置２５が配置されている。また、附室２の静圧測定装置２０と隣接室６の静圧測定装置２５のそれぞれの第２管体２２は、気密チューブ２６によって一体の差圧計３０に各々接続されているものとする。従って、給気による附室２での静圧上昇値は、給気開始以降に附室２で上昇した静圧と隣接室６の静圧との差分を差圧計３０で計測したものとなる。以上のような静圧測定装置２０、２５は、ユーザが手持ちで携行可能なサイズおよび重量の装置であって、測定場所において第１管体２１の向きを容易に変更出来る、取り回し自在な装置である。

以降、こうした静圧測定装置２０らを用いて遮煙性能評価を行う手順について図１８のフローとあわせて説明することとする。上述の静圧測定装置２０を携行したユーザは、測定場所を直交座標系の空間とみなした場合の座標軸（図５参照）となる、ｘ、ｙ、ｚの直交する３軸方向のいずれかに、上述の第１管体２１を沿わせる形で配置する（ｓ１００）。この時、隣接室６にも上述の静圧測定装置２５を配置し、両者の間に差圧計２５を配置することは上述の通りである。静圧測定装置２０の第１管体２１を所定の座標軸に沿わせる配置動作を行うことで、第１管体２１の内空を流れる気流を、当該第１管体２１を沿わせた該当座標軸の方向に沿ったものに限定するのである。

続いて、上述の差圧計３０の指示値を、給気実行前にゼロとする所定のキャリブレーションを行った後、附室２に所定量の常温給気を行い（ｓ１０１）、この際の差圧計３０の指示値を、給気による、附室２における隣接室６との相対的な静圧上昇割合として取得する（ｓ１０２）。上述したｓ１００〜ｓ１０２の一連の工程は、各座標軸方向についてそれぞれ実行する（ｓ１０３）。

次に、ｘ、ｙ、ｚの各座標軸方向に関して得られた静圧上昇割合のうち最大のもの、すなわち、最も的確に気流の流路軸に第１管体２１の軸線を一致させ、動圧分を排除した精度良好な計測値を、所定の基準値と比較して、この静圧上昇割合の値が所定基準値を上回る乃至近似する程度を判定する（ｓ１０４）。

この工程に用いる所定基準値としては、所定の精度を満たすものであるならばユーザが任意に定めたものでも良いが、好ましくは、所定量の常温給気の実行時における静圧場での静圧上昇割合の理論値を用いることとする。この、静圧場での静圧上昇割合の理論値ΔＰ_理論を算定する式１を以下に示す。

ここで、
ρＬ：附室空気の密度［ｋｇ／ｍ^３］
Ｗ：遮煙開口部通過流量［ｋｇ／ｓ］
α：流量係数
Ａ：遮煙開口部面積［ｍ^２］
上述の式１で得られる静圧上昇割合の理論値ΔＰ_理論を例えばＸとし、上述のｓ１０３で得た静圧上昇割合の実測値のうち最大のものをＹとした場合に、実測値が理論値を上回るＹ＞Ｘであったならば、少ない給気量で理論値の静圧上昇すなわち遮煙性能を達成しており、該当加圧防排煙設備１０の遮煙性能は良好であると判定できる。他方、実測値が理論値を下回るＹ＜Ｘであったならば、大きな給気量を施さなければ理論値の静圧上昇すなわち遮煙性能を達成出来ないことを示しており、該当加圧防排煙設備１０の遮煙性能は良好でないと判定できる。

こうした判定により出力する評価値としては、静圧上昇割合の実測値が理論値を上回る乃至近似する値となる。よって、遮煙性能の評価値を、実測値のＹから理論値のＸの減算処理を行って算定する（ｓ１０５）。例えば、所定給気量において静圧上昇割合の実測値Ｙが“６”（Ｐａ）、理論値Ｘが“４”（Ｐａ）であったならば、少ない給気量で理論値の静圧上昇すなわち遮煙性能を達成しており、該当加圧防排煙設備１０の遮煙性能の評価値は、“６−４”＝“２”となる。また同様に、静圧上昇割合の実測値Ｙが“５”（Ｐａ）、理論値Ｘが“７”（Ｐａ）であったならば、大きな給気量を施さなければ理論値の静圧上昇すなわち遮煙性能を達成出来ないことを示しており、該当加圧防排煙設備１０の遮煙性能の評価値は、“５−７”＝“−２”となる。

こうした遮煙性能の評価手順とその結果について、発明者らは実物大模型を使用した実証実験を行っている。以下にその内容について説明する。図７に本実験で用いた模型概要を示す。実験模型は附室（幅５．４ｍ、奥行２．７ｍ、高さ３．０ｍ）と火災室（幅２．７ｍ、奥行２．７ｍ、高さ３．０ｍ）の２室から成る。附室、火災室ともに天井は１５ｍｍの強化石膏ボード、床はコンクリートとした。壁は厚さ１２．５ｍｍの石膏ボード片面張りとし、附室と火災室の境界部分のみ両面張りとした。火災室には外気に通ずる空気逃し口（幅０．８５ｍ、高さ１ｍ）を下端高さが床面となるように設置した。また、室中央に０．５ｍ角の角型パンを設置した。附室と火災室は開口部（幅０．９ｍ、高さ２ｍ）〔以下、遮煙開口部〕によって接続し、この遮煙開口部には厚さ７０ｍｍの扉を設置した。

また、こうした構成での給気口に対する給気方式として、図２０に示す計５種類の給気方式を想定した。（ａ）静圧場、の給気方式は加圧煙制御で考えられている静圧場が支配的な状況での給気を再現したものである。また、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、の各給気方式は、動圧場（動圧が遮煙開口部に影響を及ぼしている）が作用している状況での給気を再現したものといえる。このうち（ｂ）給気口上部、（ｃ）給気口下部の各給気方式は現在、運用されている給気手法に近いものである。

一方、（ｄ）遮蔽板、（ｅ）垂れ壁、の各給気方式は、従来の給気方式を改良したものであり、以下の構造を加圧防排煙設備が有する形態での給気手法となる。このうち（ｄ）遮蔽板、の給気方式に対応する加圧防排煙設備は、構造物の給気口から附室を通じて遮煙開口部に給気を行う給気構造を備えるものであり、給気口から遮煙開口部に向かう給気による気流経路を延長する給気抵抗手段として、給気口の開口面と略平行な平面部を備えた遮蔽板を備えた構造物である。

この遮蔽板の作用により、給気口からの給気を遮蔽板で一旦受けとめて、その気流を遮蔽板外周の開口から複数方向に導いて分離させることが可能である。このように給気による気流の経路延長を図ることで、附室内での風速を減衰させ、附室内を静圧場に近づけることが可能となる。

また、（ｅ）垂れ壁、給気方式に対応する加圧防排煙設備は、給気口からの給気による気流を、遮煙開口部の上方からの下降流とする気流誘導手段として、給気口と略対向し、附室天井から遮煙開口部の直上に至る垂れ壁を備えた構造となっており、遮煙開口部上方に垂れ壁による下降流を作用させ、静圧場より更に給気量を低減した状態にて効率的な遮煙作用を実現しようとうしたものとなる。

以上の条件の下、附室に対して給気口を介した常温給気を実行し、附室での遮煙達成に必要となった給気流量の測定を行った。その結果を図２１のグラフに示す。このグラフは、遮煙達成に必要となった給気流量の測定値（測定流量）を縦軸に、静圧場において理論的に算出される給気流量（理論流量）を横軸にプロットしたものである。グラフ中、勾配１の線より上の領域に測定流量がプロットされた給気方式は、遮煙性能が静圧場より悪いことを意味している。他方、勾配１の線より下の領域に測定流量がプロットされた給気方式は、静圧場より遮煙性能がよいことを意味している。

図２１のグラフに示すとおり、方式ａすなわち静圧場の給気方式は、おおむね勾配１の線上にあり、よく静圧場を再現できている。一方で、方式ｂ〜ｅのように動圧場を考慮する必要がある給気方式の場合、方式によって遮煙性能が大きく異なり、方式ｄや方式ｅは勾配１の線より下の領域に測定流量がプロットされており、遮煙性能がよい。これと比べ方式ｂや方式ｃの従来型の給気方式の場合、勾配１の線より下の領域に測定流量がプロットされており、遮煙性能が悪い結果となっている。

また、上述の実験において静圧測定装置により得られた測定結果のグラフを図２２にて示す。ここでは、縦軸に静圧場のときに得られる静圧差すなわち静圧上昇割合の理論値、横軸に各給気方式ａ〜ｅの場合に静圧測定装置によって得られた静圧上昇割合の実測値を示す。グラフ中、勾配１の線より上の領域に実測値がプロットされていることは、静圧場の場合よりも静圧上昇割合が小さい、すなわち遮煙性能が良くないことを意味する。他方、勾配１の線より下の領域に実測値がプロットされていることは、静圧場の場合よりも静圧上昇割合が大きい、すなわち遮煙性能が良いことを意味する。なお、静圧場の場合の静圧上昇割合の値は勾配１の線にのる。

図２２のグラフにおいて、上述の図２１にて遮煙性能が低いとされた給気方式ｂ、ｃは、おおむね勾配１の線より上の領域にあり、遮煙性能が低いことはここでも裏付けられる。こうした給気方式では静圧上昇を静圧場よりも確保できないことを意味する。また、上述の図２１にて遮煙性能が高いとされた給気方式ｄ、ｅは、おおむね勾配１の線より下の領域にあり、遮煙性能が高いことはここでも裏付けられる。こうした給気方式では静圧上昇を静圧場よりも確保しやすいことを意味する。以上の実証実験の結果から、本実施形態における遮煙性能の評価方法は有効性があると認められる。

なお本実施形態においては、構造物として建築物を想定した例について説明を行ったが、これのみに本発明の適用対象は限定されない。ビルやプラント等の建築物の他、トンネル等の各種土木構造物やその付帯施設（例：土木構造物における避難路や待避所など）も本発明の適用対象となる。

本実施形態によれば、加圧防排煙設備における静圧上昇割合を精度良く計測し、遮煙性能を高精度に評価可能となる。

以上、本発明の実施の形態について、その実施の形態に基づき具体的に説明したが、これに限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。

Ｆ給気
Ｓｄ遮煙部扉
１建築物（構造物）
２附室
３遮煙開口部
４給気口
６隣接室
７階段室
８給気風道
１０加圧防排煙設備
２０静圧測定装置
２１第１管体
２２第２管体
２５静圧測定装置
３０差圧計

Claims

構造物において給気口から附室を通じて遮煙開口部に給気する加圧防排煙設備の遮煙性能を評価する方法であって、
複数の静圧測定装置を互いに異なる方向で前記附室に配置して、前記附室に所定量の常温給気を行った際の静圧上昇割合を測定する測定工程と、
各静圧測定装置による測定値と所定基準値とを比較し、各静圧測定装置によるいずれかの測定値が前記所定基準値を上回る乃至近似する程度に応じて遮煙性能を評価する評価工程と、
を実行することを特徴とする遮煙性能評価方法。
前記評価工程において、各静圧測定装置による測定値と、前記所定基準値たる、前記所定量の常温給気の実行時における静圧場での静圧上昇割合の理論値とを比較し、各静圧測定装置によるいずれかの測定値が前記静圧上昇割合の理論値を上回る乃至近似する乃至近似する程度に応じて遮煙性能を評価する、
ことを特徴とする請求項１に記載の遮煙性能評価方法。
前記測定工程において、３体の静圧測定装置を互いに直交させる方向で前記附室に配置して、前記附室に所定量の常温給気を行った際の各方向での静圧上昇割合を測定し、
前記評価工程において、３体の各静圧測定装置による測定値のうち最大の測定値と所定基準値とを比較し、前記最大の測定値が前記所定基準値を上回る乃至近似する程度に応じて遮煙性能を評価する、
ことを特徴とする請求項１または２に記載の遮煙性能評価方法。