JP6195792B2 - 共沸気化及び低い水対エチルベンゼン総比率を用いた、エチルベンゼンからのスチレンの製造方法 - Google Patents

Description

本明細書に開示されている実施形態は、水蒸気存在下でのエチルベンゼンの脱水素化によるスチレンの製造方法に関する。より詳しくは、本明細書に開示されている実施形態は、脱水素化反応器への液状エチルベンゼン及び水の供給物の共沸気化を用いて、スチレンからのエチルベンゼンのような様々な脱水素生成物の凝縮熱を回収する場合の、より低い水対エチルベンゼン総重量比（より低い水（水蒸気）対オイル総重量比）での、エチルベンゼンの脱水素化に関する。

米国特許第４，６２８，１３６号明細書には、エチルベンゼンと水との共沸混合物を沸騰させるために、エチルベンゼン／スチレンモノマー（ＥＢ／ＳＭ）スプリッターの塔頂流を使用することによってこの塔頂流に含まれる熱を回収する方法であって、一旦気化した共沸混合物を、その後エチルベンゼンからスチレンへの脱水素化が起こる反応系へ移す方法が教示されている。米国特許第４，６２８，１３６号明細書に記載されているように、ＥＢ供給物は、ＥＢ／ＳＭ分離カラムの塔頂流内の水と共に気化する。これは、ＥＢと水とが低沸点共沸混合物を形成する故に可能なことである。

図１を参照すると、米国特許第４，６２８，１３６号明細書に記載されているものと同様な、共沸熱回収のための簡略化された工程系統図が図示されている。脱水素反応器（又は上流での分離）からの粗製スチレンは、フローライン１０を介してＥＢ／ＳＭスプリッター１２へ送られる。スチレン生成物は塔底留分１４として回収され、エチルベンゼン（ベンゼン、トルエン、キシレンなどの他の不純物（ＢＴＸ）も一緒の場合もある）は、塔頂留分１６として回収される。塔頂留分１６は、フローライン１８を介して送られるエチルベンゼン（再利用及び／又は未使用）及び水（脱水素生成物から回収した復水など）との、共沸気化器２０内での間接熱交換によって凝縮される。凝縮された塔頂留分は、フローライン２２を介して共沸気化器２０から回収され、一部はカラム還流のために使用されてもよく、一部はＢＴＸ成分がＥＢ／ＳＭスプリッターの上流で分離されていない場合ときにＢＴＸを回収するなどの下流工程（図示せず）に送られてもよい。気化したＥＢと水との共沸混合物は、フローライン２４を介して共沸気化器２０から回収され、脱水素反応ゾーン（図示せず）に送られる。

流れ２４中のＥＢと水蒸気の重量比は、一般的に、脱水素反応領域の１次水蒸気対オイル重量比と呼ばれている（ＰＳ／オイル重量比）。米国特許第４，６２８，１３６号明細書に記載されているようなこの構成では、この混合物はＥＢ／ＳＭ分離カラム塔頂蒸気に逆らって気化する（そうでない場合は、塔頂蒸気は冷却水を用いて凝縮される）ので、ＥＢと水の沸騰に関連するエネルギーを節約することができる。

図２を参照すると、脱水素反応領域の一般的な構成の簡略化された工程系統図が図示されている。ＳＭは、吸熱反応であるＥＢ供給物の脱水素化によって製造される。ＥＢと水との気化した共沸混合物は、フローライン２４を介して反応ゾーンへ送られる。反応ゾーンは、２〜４個の脱水素反応器２６、２８を有していてもよい。各反応器２６からの流出物は、次の反応器２６又は最終反応器２８に入る前に水蒸気を用いて再加熱されてもよい。反応流出物を再加熱するために用いられる水蒸気は、一般的に主水蒸気（ＭＳ)と呼ばれ、これは、水蒸気過熱器３０からフローライン３２を介して供給され、最終的にＰＳ／オイル（気化したＥＢ／水）混合物と共に第１の反応器２６の入り口３４へ入る。ＰＳ／オイル混合物は、交換器３６中で最終反応器２８からの流出物によって予熱されてもよい。

米国特許第４，６２８，１３６号明細書の背景技術に記載されているように、本業界における注目事項は、数ある問題の中でも、エネルギー効率と触媒の開発との間で周期的に動いているようである。しかし、これら異なる領域の改良は、工程全体に影響を与える場合がある。例えば、新規な触媒、開発中の新規な触媒であってもよい、を利用することができ、それらは、より低い水蒸気対オイル総重量比（（ＭＳ＋ＰＳ）／オイル）で脱水素反応器の運転を行うことが可能である。例えば、開発中の新しい触媒によって、水蒸気対オイル総重量比が０．９〜１．０、あるいは更に低い値で運転を行うことができる可能性もある。

ＥＢ／ＳＭスプリッターからの塔頂流との相互交換に適した条件でのエチルベンゼン−水混合物の共沸気化は、気化した共沸混合物のＰＳ／オイル重量比の制御に関して可変性が限られている。そのため、より低い水蒸気対オイル総重量比での運転は、主水蒸気（ＭＳ）の量を低減することが必要とされる。しかし、主水蒸気の量の低減は、各反応段階間の反応器流出物の再加熱に影響を与える。したがって、同じ反応熱を与えることが必要とされるので（同じＳＭ製造速度で）、少量のＭＳでより高い炉温及び移送ライン温度が必要とされる。しかし、Ｓ／Ｏ総重量比が１．０以下では、必要とされる熱を与えるのに要する温度は、加熱コイル３８及び関連する移送ラインの現在の冶金学的限度を超える場合がある。

共沸気化器へ熱を与えるためにＥＢ／ＳＭスプリッター塔頂流の一部のみを使用することによって、ＥＢ／ＳＭスプリッター塔頂流からの熱回収の十分な利益を得られるだけでなく、水蒸気対オイル総重量比が１．０未満を含む幅広い水蒸気対オイル総重量比で、脱水素反応ゾーンを運転するための十分な工程適応性が得られることが見出された。本明細書に開示されている実施形態の利益は、主水蒸気対オイル重量比を減らすことなしに実現することができ、その結果、必要とされる反応器流出物再加熱能力が与えられることである。

１つの態様では、本明細書に開示の実施形態は、アルキル芳香族炭化水素の脱水素方法であって、アルキル芳香族炭化水素と水蒸気とを含有しているとともに第１の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比を有する反応物蒸気流を、脱水素条件下で１つ以上の反応器を有する反応ゾーンで脱水素触媒と接触させ、生成物炭化水素、水蒸気及び未反応アルキル芳香族炭化水素を含有する気相流出物を形成すること、少なくとも一部の前記流出物をスプリッターへ供給して未反応アルキル芳香族炭化水素から生成物炭化水素を分離すること、スプリッターから未反応アルキル芳香族炭化水素を塔頂留分として回収すること、スプリッターから生成物炭化水素を塔底留分として回収すること、アルキル芳香族炭化水素と水とを含む混合物との間接熱交換によって第１の部分の前記塔頂留分から熱を回収することで、第１の部分を少なくとも部分的に凝縮してアルキル芳香族蒸気及び水蒸気を含有しており第２の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比を有する共沸気化生成物を形成すること、共沸気化生成物を追加的なアルキル芳香族炭化水素及び追加的な蒸気と一緒に又は別々に混ぜ合わせて反応物蒸気流を形成すること、を含む製造方法に関する。

他の態様及び利点は、以下の説明及び添付の特許請求の範囲の記載から明らかになるであろう。

図１は、共沸気化器を用いたエチルベンゼン／スチレンモノマー（ＥＢ／ＳＭ）スプリッターの塔頂流からの熱回収方法についての、先行技術の簡略化した工程系統図である。

図２は、エチルベンゼン（ＥＢ）からスチレンモノマー（ＳＭ）を製造するための一般的な脱水素反応システムについての、簡略化した工程系統図である。

図３は、本明細書に開示されている実施形態にかかるスチレンモノマー（ＳＭ)製造方法の一部についての、簡略化した工程系統図である。

図４は、本明細書に開示されている実施形態にかかるスチレンモノマー（ＳＭ)製造方法の一部についての、簡略化した工程系統図である。

図５は、本明細書に開示されている実施形態にかかるスチレンモノマー（ＳＭ)製造方法の一部についての、簡略化した工程系統図である。

本明細書に開示されている実施形態は、水蒸気の存在下におけるエチルベンゼンの脱水素化によるスチレンの製造方法に関する。より詳しくは、本明細書に開示されている実施形態は、脱水素反応器への液状エチルベンゼン及び水の供給物の共沸気化を用いて、スチレンからエチルベンゼンのような様々な脱水素生成物の凝縮熱の回収を行いながら、より低い水蒸気対エチルベンゼン総重量比（より低い水蒸気対オイル総重量比）でエチルベンゼンの脱水素化を行うことに関する。

図３を参照すると、本明細書に開示されている実施形態にかかる共沸気化器を用いた、エチルベンゼン／スチレンモノマー（ＥＢ／ＳＭ）スプリッターの塔頂流からの熱回収に関する簡略化された工程系統図が図示されている。脱水素反応ゾーン及び中間分離ゾーン（図示せず）からフローライン３１０を介して回収された粗製スチレンは、スチレンと、未反応エチルベンゼン由来の重い副生成物と、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの付加的な軽量成分とを分離するために、ＥＢ／ＳＭスプリッター３１２へ送られてよい。スチレン生成物及び重い成分は、塔底留分３１４としてスプリッター３１２から回収することができ、エチルベンゼン及び軽質炭化水素は塔頂留分３１６としてスプリッター３１２から回収することができる。塔頂留分３１６の一部３１６Ａは、その後、共沸気化器３２０の中で、フローライン３１８を介して供給されたエチルベンゼン（再利用及び／又は未使用）及び水（脱水素生成物から回収した復水など）と間接熱交換することによって凝縮される。凝縮された塔頂留分は、フローライン３２２を介して共沸気化器３２０から回収され、その一部はカラムの還流３２４に利用されてもよく、また一部はエチルベンゼン回収流３２６として回収されてよい。回収流３２６は、ＥＢ／ＳＭスプリッターの上流でＢＴＸ成分が分離されない場合におけるＢＴＸの回収などのために下流工程（図示せず）に送られてもよい。気化したＥＢと水との共沸混合物は、フローライン３２７を介して共沸気化器３２０から回収され、脱水素反応ゾーン（図示せず）に送られる。塔頂留分３１６の残部３１６Ｂは、共沸気化器３２０に熱を与えるためには用いられない。

共沸気化器に熱を与えるためにスプリッター塔頂留分の一部だけを使用すると、脱水素反応ゾーンに送られるエチルベンゼン及び１次水蒸気の供給物全体を気化するために十分な熱とはならない。その後、所望の全体のエチルベンゼン供給速度に到達するために必要とされる追加的なエチルベンゼンを供給するために、追加のエチルベンゼン供給物を気化器から回収した共沸混合物と混合してもよい。共沸気化器の中での気化速度が遅いほど１次水蒸気が減少し、主水蒸気と混合されたときに脱水素反応ゾーンに入る水蒸気対オイル総重量比を低くすることができる。

前述したように、主水蒸気の量が大幅に減少することは、反応段階間における反応器流出物の再加熱に影響を与え、また炉温と移送ライン温度が高くなりすぎる場合があるため望ましくない。共沸気化器に熱を与えるためにスプリッター塔頂留分の一部のみを用いることによって、水蒸気過熱器からの再加熱水蒸気を減少させることなく、水蒸気対オイル総重量比を調整することができる。水蒸気過熱器からの水蒸気の流速が減少した場合でも、共沸気化器に熱を与えるためにスプリッター塔頂留分の一部のみを用いることで、それぞれの冶金学的限度内で、低い炉温及び低い移送ライン温度で運転することができる。

図４を参照すると、本明細書に開示されている実施形態にかかるスチレンモノマー（ＳＭ）の製造方法に関する簡略化された工程系統図が図示されており、ここでは類似の数字は類似の部品を表している。エチルベンゼンは図２において説明したのと同様の脱水素反応ゾーンで処理することができ、分離ゾーン３５０内で分離されて粗製スチレン生成物となりうる反応器流出物３４５を生成する。粗製スチレン３１０は、その後、図３において説明したように処理され、共沸気化器３２０内で必要とされるエチルベンゼン蒸気供給物の一部のみを生成し、フローライン３２７を介して回収される。

分離ゾーン３５０は、例えば、凝縮による炭化水素蒸気から水蒸気の分離、エチルベンゼン及びスチレンから軽質炭化水素（ＢＴＸ）の分離、又は当業者に公知の他の分離処理を含んでいてもよい。あるいは、ＢＴＸの分離は、スプリッター３１２の下流で行われてもよい。分離ゾーン３５０で回収された凝縮物は、エチルベンゼンと混ぜ合わされることで、フローライン３１８を介して共沸気化器３２０へ送られるエチルベンゼン−水混合物を形成してもよい。

フローライン３２７中のエチルベンゼンと水蒸気との共沸混合物は、第１の水蒸気対オイル重量比（例えば水蒸気対エチルベンゼン重量比、又は、適切な場合は水蒸気対エチルベンゼンプラス他の炭化水素の重量比）を有する。得られる共沸混合物の具体的な水蒸気対エチルベンゼン重量比は、気化系統の温度及び圧力に依存してもよい。水蒸気対エチルベンゼン重量比は、ある実施態様では、下限０．４０，０．４２，０．４４，０．４５，０．４６，０．４７，０．４８又は０．４９から、上限０．５０，０．５１，０．５２，０．５３，０．５４，０．５５，０．５６，０．５８又は０．６０までなどの、約０．４〜約０．６の範囲とすることができ、いずれの下限値といずれの上限値とを組み合わせてもよい。

フローライン３２７中のエチルベンゼンと水蒸気との共沸混合物が、その後追加的なエチルベンゼン及び追加的な水蒸気（主水蒸気など）と混ぜ合わされ、入口３４から水素化反応器トレインに入る供給物の水蒸気対オイル重量比が所望の値にされてもよい。エチルベンゼンの液体及び／又は蒸気は、フローライン３４０Ａ，３４０Ｂ，３４０Ｃ及び３４０Ｄのうちの１つ以上を介して、又は、当業者に想定され得るような他の位置から、システムに添加されてもよい。エチルベンゼンの液体がシステムに送られる場合、例えば、主水蒸気との混合によって、又は、低圧水蒸気との若しくは流出物交換器３６の中で等の間接熱交換によって、反応器２６に送られる前に気化される必要がある。脱水素反応器に入る供給物として用いられる水蒸気対オイル総重量比は、脱水素触媒の種類、触媒寿命、又は他の様々な要因に依存してもよく、例えば、重量基準で約０．７〜約１．５の範囲であってもよい。他の実施形態では、水蒸気対オイル総重量比は、約０．８〜約１．２の範囲であってもよく、他の実施形態では約０．９〜約１．０であってもよい。また、他の実施形態では、下限０．７０，０．７５，０．８０，０．８５，０．９０，０．９５，１．０，１．０５又は１．１０から、上限０．９０，０．９５，１．０，１．０５，１．１０，１．１５，１．２０，１．２５，１．３，１．３５，１．４，１．４５又は１．５０までであってもよく、いずれの下限値もそれより高いいずれの上限値と組み合わせてもよい。

ある実施形態では、ライン２４中の共沸気化生成物は、フローライン３４０Ａを介して供給されるエチルベンゼン蒸気と混合される。追加的なエチルベンゼンをエチルベンゼンと水蒸気の共沸混合物と混合した後、得られたエチルベンゼン−水蒸気混合物は、約０．２５〜約０．３５などの約０．１〜約０．５の範囲の水蒸気対オイル重量比を有していてもよい。他の実施形態では、得られたエチルベンゼン−水蒸気混合物における水蒸気対オイル重量比は、下限０．１０，０．１５，０．２０，０．２５，０．３０又は０．３５から、上限０．２０，０．２５，０．３０，０．３５，０．４０，０．４５又は０．５０までであってもよく、いずれの下限値もそれより高いいずれの上限値と組み合わせてもよい。

再び図３を参照すると、ある実施形態では、部分３１６Ｂは、共沸気化器３２０を迂回してもよく、冷却水又は利用可能な他の冷却媒体を用いて凝縮されてもよい。例えば、部分３１６Ｂは凝縮器３２８へ送られてもよく、それは、還流として又は下流工程への供給物として使用するために凝縮されて回収される。この実施形態では、部分３１６Ｂの過剰な熱は冷却水によって失われてもよく、共沸気化器での一部の熱の回収を実現しつつ、より低い水蒸気対オイル総重量比で運転を行うための望ましい工程柔軟性を得ることができる。

他の実施形態では、部分３１６Ｂから熱が、間接熱交換ゾーン３３０内の１つ以上の適切なプロセス流との間接熱交換によって回収されてもよい。例えば、類似の数字は類似の部品を表している図５に図示されているように、スプリッター３１２からの塔底留分３１４は、オリゴマー、ポリマー、タールなどの重質反応副生成物からスチレンを分離するためにスチレン回収カラム５１０に送られてもよい。スチレンは塔頂留分としてフローライン５１２を介してカラム５１０から回収することができ、重質副生成物は塔底留分５１４として回収することができる。再沸蒸気は、熱交換器５１６内において部分３１６Ｂとの間接熱交換によってスチレン回収カラムへ供給されてもよい。必要であれば、通常の運転時又はカラムの運転開始時に追加的な熱を供給するために、補助的な又は運転開始時用のリボイラー５１８を使用することもできる。この方法では、１次水蒸気対オイル重量比を抑えながらＥＢ／ＳＭスプリッター３１２からの塔頂熱を効果的に利用することができるので、水蒸気過熱器の冶金学的限界に直面することなく低い水蒸気対オイル総重量比で脱水素反応ゾーンを運転することができる。更に、水蒸気対オイル総重量比を、従来技術の方法の１．１５以上と比較して０．９〜１．０へと減らすことができるので、エチルベンゼンからスチレンを製造するために必要とされる全体のエネルギーを低減することができる。

上述したように、本明細書に開示されている実施形態は、脱水素反応器へ供給される液状エチルベンゼン及び水の供給物のうちの一部を共沸気化することによるプロセス流からの熱の回収を行いながら、より低い水蒸気対エチルベンゼン総重量比（より低い水蒸気対オイル総重量比）でのエチルベンゼンの脱水素化を行うことを可能にすることができる。利点として、本明細書に開示されている実施形態は、いくつかある利点の中でも特に、約０．９〜１．０の範囲の重量比のような、低い水蒸気対オイル総重量比での運転と、ＥＢ／ＳＭスプリッター塔頂留分からの熱の回収と、ＥＢ／ＳＭスプリッター塔頂留分の一部を用いたＳＭ回収カラムの再沸と、水蒸気過熱器の設計限度内でより低い値である水蒸気対オイル総重量比での運転と、スチレン製造に必要な全体のエネルギーの低減と、のうちの１つ以上を提供することができる。

上記ではエチルベンゼンとスチレンについて説明しているが、当業者であれば、本明細書に開示の方法は、他のアルキル芳香族炭化水素の脱水素化方法にも適用できることを容易に理解することができる。更に、バルブ、配管、計器、制御装置、及び、ポンプなどの任意的な装置等は、説明を容易にするために図面から省略されており、また、このような装置を適切な場所に配置することは当業者の範囲内であると判断されることが理解される。

本開示には限定的な数の実施形態しか含まれていないが、本開示の利益を享受する当業者であれば、本開示の範囲から逸脱することなしに他の実施形態を考え出せることを認識するであろう。したがって、範囲は添付の特許請求の範囲のみによって限定されるべきである。以下、補正を行う前の特許請求の範囲を記す。
（項目１）アルキル芳香族炭化水素の脱水素方法であって、
アルキル芳香族炭化水素と水蒸気とを含有しているとともに第１の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比を有する反応物蒸気流を、脱水素条件下において、１つ以上の反応器を有する反応ゾーンにおいて脱水素触媒と接触させ、生成物炭化水素、水蒸気及び未反応アルキル芳香族炭化水素を含有する気相流出物を形成する工程と、
少なくとも一部の前記流出物をスプリッターへ供給し、前記未反応アルキル芳香族炭化水素から前記生成物炭化水素を分離する工程と、
前記スプリッターから前記未反応アルキル芳香族炭化水素を塔頂留分として回収する工程と、
前記スプリッターから前記生成物炭化水素を塔底留分として回収する工程と、
アルキル芳香族炭化水素及び水を含む混合物との間接熱交換によって前記塔頂留分の第１の部分から熱を回収することにより、前記部分を少なくとも部分的に凝縮するとともに、アルキル芳香族蒸気と水蒸気とを含有し第２の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比を有する共沸気化生成物を形成する工程と、
前記共沸気化生成物を追加的なアルキル芳香族炭化水素及び追加的な水蒸気と一緒に又は別々に混ぜ合わせることにより、前記反応物蒸気流を形成する工程と、
を含む方法。
（項目２）さらに、間接熱交換によって前記塔頂留分の第２の部分から熱を回収することを含む請求項１に記載の方法。
（項目３）前記流出物が、さらに前記生成物炭化水素よりも重い反応副生成物を含有しており、
前記方法はさらに、
前記塔底留分を前記生成物炭化水素回収カラムへ供給し、前記反応副生成物から前記生成物炭化水素を分離する工程と、
再沸蒸気を前記塔頂留分の第２の部分と間接熱交換して、前記生成物炭化水素回収カラムへ供給する工程と、
を含む請求項１に記載の方法。
（項目４）前記アルキル芳香族炭化水素がエチルベンゼンであり、前記生成物炭化水素がスチレンである請求項１に記載の方法。
（項目５）前記共沸気化生成物を追加的なアルキル芳香族炭化水素及び追加的な水蒸気と混ぜ合わせる工程は、
前記共沸気化生成物を追加的なアルキル芳香族炭化水素と混ぜ合わせ、第３の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比を有する混合物を形成する工程と、
第３の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比を有する前記混合物を、追加的な水蒸気と混ぜ合わせて前記反応物蒸気流を形成する工程と、
を含む請求項１に記載の方法。
（項目６）前記第２の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比は、約０．１〜約０．５の範囲である、請求項１に記載の方法。
（項目７）前記第２の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比は、約０．２５〜約０．３５の範囲である、請求項１に記載の方法。
（項目８）前記第１の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比は、約０．７〜約１．５の範囲である、請求項１に記載の方法。
（項目９）前記第１の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比は、約０．８〜約１．２の範囲である、請求項１に記載の方法。
（項目１０）前記第１の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比は、約０．９〜約１．０の範囲である、請求項１に記載の方法。
（項目１１）前記第３の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比は、約０．４〜約０．６の範囲である、請求項５に記載の方法。
（項目１２）前記第３の水蒸気対アルキル芳香族炭化水素重量比は、約０．４５〜約０．５５の範囲である、請求項５に記載の方法。

Claims (7)

1. エチルベンゼンの脱水素方法であって、
   エチルベンゼンと水蒸気とを含有しているとともに第１の水蒸気対エチルベンゼン重量比を有する反応物蒸気流を、脱水素条件下において、１つ以上の反応器を有する反応ゾーンにおいて脱水素触媒と接触させ、スチレン、水蒸気及び未反応エチルベンゼンを含有する気相流出物を形成する工程と、
   少なくとも一部の前記流出物をスプリッターへ供給し、前記未反応エチルベンゼンから前記スチレンを分離する工程と、
   前記スプリッターから前記未反応エチルベンゼンを塔頂留分として回収する工程と、
   前記塔頂留分は、第１の部分と第２の部分に分けられるように構成されており、
   前記スプリッターから前記スチレンを塔底留分として回収する工程と、
   エチルベンゼン及び水を含む混合物との間接熱交換によって前記塔頂留分の前記第１の部分から熱を回収することにより、前記部分を少なくとも部分的に凝縮するとともに、エチルベンゼンと水蒸気とを含有し第２の水蒸気対エチルベンゼン重量比を有する共沸気化生成物を形成する工程と、
   前記共沸気化生成物を追加的なエチルベンゼン及び追加的な水蒸気と混ぜ合わせることにより、第３の水蒸気対エチルベンゼン重量比を有する混合物を形成する工程と、
   前記第３の水蒸気対エチルベンゼン重量比を有する混合物を追加的な水蒸気と混ぜ合わせることにより、前記反応物蒸気流を形成する工程を含み、
   前記塔頂留分の前記第２の部分は、前記混合物との間接熱交換に用いられず、
   前記第１の水蒸気対エチルベンゼン重量比は、０．７〜１．５の範囲であり、
   前記第２の水蒸気対エチルベンゼン重量比は、０．４〜０．６の範囲であり、
   前記第３の水蒸気対エチルベンゼン重量比は、０．１〜０．５の範囲である方法。
2. さらに、間接熱交換によって前記塔頂留分の前記第２の部分から熱を回収することを含む請求項１に記載の方法。
3. 前記流出物が、さらに前記スチレンよりも重い反応副生成物を含有しており、
   前記方法はさらに、
   前記塔底留分をスチレン回収カラムへ供給し、前記反応副生成物から前記スチレンを分離する工程と、
   前記スチレン回収カラムの塔底留分と前記塔頂留分の前記第２の部分とを間接熱交換させて、再沸蒸気を前記スチレン回収カラムへ供給する工程と、
   を含む請求項１又は２に記載の方法。
4. 前記第２の水蒸気対エチルベンゼン重量比は、０．４５〜０．５５の範囲である、請求項１から３のいずれか一項に記載の方法。
5. 前記第１の水蒸気対エチルベンゼン重量比は、０．８〜１．２の範囲である、請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。
6. 前記第１の水蒸気対エチルベンゼン重量比は、０．９〜１．０の範囲である、請求項１から５のいずれか一項に記載の方法。
7. 前記第３の水蒸気対エチルベンゼン重量比は、０．２５〜０．３５の範囲である、請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。

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