JP6173887B2 - Glycols-containing wastewater treatment method, glycols-containing wastewater treatment device, and sludge used in these - Google Patents

Glycols-containing wastewater treatment method, glycols-containing wastewater treatment device, and sludge used in these Download PDF

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Description

本発明は、グリコール類含有廃水の処理方法、グリコール類含有廃水処理装置及びこれらに用いられる汚泥に関する。   The present invention relates to a method for treating glycol-containing wastewater, a glycol-containing wastewater treatment device, and sludge used in these.

従来、工業排水や生活排水を処理する方法として、微生物を利用した生物学的処理方法が提案されている。例えば、特許文献１には、エチレングリコールを含有する廃水の処理方法として、単離された菌株により、好気的条件下でエチレングリコールを分解する方法が開示されている。この方法は、当該菌株を含む汚泥が保持された反応槽にエチレングリコールを含有する廃水を通じることにより、反応槽内で当該菌株によってエチレングリコールを分解するものである。   Conventionally, biological treatment methods using microorganisms have been proposed as methods for treating industrial wastewater and domestic wastewater. For example, Patent Document 1 discloses a method for decomposing ethylene glycol under an aerobic condition using an isolated strain as a method for treating wastewater containing ethylene glycol. In this method, by passing waste water containing ethylene glycol through a reaction tank in which sludge containing the strain is retained, ethylene glycol is decomposed by the strain in the reaction tank.

特許第３４１４６１８号公報Japanese Patent No. 3414618

しかしながら、特許文献１に開示された方法において使用される微生物は好気性であることから、当該微生物を含む汚泥を反応槽内に保持するためにはポンプ等によって空気を供給する必要がある。そのため、電力消費量が多くなるという問題がある。また、汚泥の保持のために空気の供給とともに大量の気体を放出することになるため、反応槽内で悪臭が生じる場合には脱臭装置を設ける必要がある。そのため、装置が大型化したり、脱臭装置の維持のためにコストが余計にかかるという問題がある。   However, since the microorganisms used in the method disclosed in Patent Document 1 are aerobic, it is necessary to supply air with a pump or the like in order to keep the sludge containing the microorganisms in the reaction tank. Therefore, there is a problem that power consumption increases. In addition, since a large amount of gas is released together with the supply of air to maintain the sludge, it is necessary to provide a deodorizing device when a bad odor is generated in the reaction tank. For this reason, there is a problem that the apparatus is increased in size or costs are increased for maintaining the deodorizing apparatus.

また、好気的条件で行われる活性汚泥法では、反応槽内で汚泥を沈澱させることによって上澄みとなった処理済水が回収される。しかし、反応槽内に供給された空気が汚泥内を上昇していくことによって汚泥の沈澱が妨げられるため、反応槽内の汚泥濃度をある程度以上高めると上澄みが形成されにくくなって処理済水の回収が困難となる。そのため、汚泥濃度がある程度高い状態では、さらに汚泥濃度を高めることによって処理能力を高めることは困難であるという問題がある。また、膜分離法によって汚泥と処理済水とを分離することもできるが、この場合には膜分離装置が別途必要になるため、余計にコストがかかるという問題がある。   Moreover, in the activated sludge method performed on an aerobic condition, the treated water which became the supernatant by recovering sludge in a reaction tank is collect | recovered. However, since the air supplied into the reaction tank rises in the sludge, the sedimentation of the sludge is hindered. Therefore, if the concentration of the sludge in the reaction tank is increased to a certain extent, it becomes difficult to form a supernatant and the treated water Recovery becomes difficult. Therefore, in a state where the sludge concentration is high to some extent, there is a problem that it is difficult to increase the treatment capacity by further increasing the sludge concentration. In addition, sludge and treated water can be separated by a membrane separation method. However, in this case, a membrane separation device is separately required, which causes an additional cost.

これらに鑑みて、汚泥への空気の供給が不要である嫌気的条件で行われるＵＡＳＢ（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）法を採用することが考えられるが、ＵＡＳＢ法によりグリコール類を含有する廃水を効率的に処理する方法は確立されていない。   In view of these, it is conceivable to adopt the UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket) method, which is performed under anaerobic conditions in which the supply of air to the sludge is unnecessary. However, wastewater containing glycols can be efficiently used by the UASB method. The method of processing is not established.

そこで、本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、グリコール類を含有する廃水をＵＡＳＢ法によって高効率で処理することができるとともに、コストの低減が図られるグリコール類含有廃水の処理方法、グリコール類含有廃水装置及びこれらに使用される汚泥を提供しようとするものである。   Therefore, the present invention has been made in view of such a background, and can treat wastewater containing glycols with high efficiency by the UASB method, and can also reduce the cost of glycols-containing wastewater. It is intended to provide a glycol-containing wastewater device and sludge used in these.

本発明の一態様は、グリコール類含有廃水を、ＵＡＳＢ（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）反応槽に備えられた汚泥を通じて嫌気的に処理するグリコール類含有廃水の処理方法において、
上記汚泥は複数種類の微生物からなる微生物群を含み、該微生物群において、ペロバクター（Pelobacter）属に属する微生物及びメタン菌（Methanogen）のいずれか一方の存在割合が最も高く、他方の存在割合が次に高いことを特徴とするグリコール類含有廃水の処理方法にある。 One aspect of the present invention is a method for treating glycol-containing wastewater, wherein the glycol-containing wastewater is treated anaerobically through sludge provided in a UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket) reaction tank.
The sludge includes a microorganism group consisting of a plurality of types of microorganisms, and in the microorganism group, either one of microorganisms belonging to the genus Pelobacter or Methanogen is the highest, and the other is the next. It is in the processing method of the wastewater containing glycols characterized by being very high.

本発明の他の態様は、グリコール類含有廃水を嫌気的に処理するための処理装置に使用される汚泥において、
該汚泥は複数の微生物からなる微生物群を含むとともに、該微生物群において、ペロバクター（Pelobacter）属に属する微生物及びメタン菌（Methanogen）のいずれか一方の存在割合が最も高く、他方の存在割合が次に高いことを特徴とする汚泥にある。 Another aspect of the present invention is a sludge used in a treatment apparatus for anaerobically treating glycol-containing wastewater,
The sludge contains a microorganism group consisting of a plurality of microorganisms, and in the microorganism group, either one of microorganisms belonging to the genus Perobacter or Methanogen is the highest, and the other is the next. The sludge is characterized by a high price.

本発明のさらに他の態様は、上記汚泥が保持されたＵＡＳＢ反応槽を備えることを特徴とするグリコール類含有廃水処理装置にある。   Still another aspect of the present invention is a glycol-containing wastewater treatment apparatus including a UASB reaction tank in which the sludge is retained.

本発明の一態様である上記グリコール類含有廃水の処理方法においては、ＵＡＳＢ反応槽を備えられた汚泥を構成する微生物群には、ペロバクター属に属する微生物とメタン菌とが多く含まれている。ペロバクター属に属する微生物には嫌気的条件下でグリコール類を有機酸に分解する能力を有する微生物が分類されており、かつ、メタン菌は有機酸を分解する。当該処理方法にはこのような微生物からなる微生物群を含む汚泥が積極的に用いられる。そのため、当該処理方法によれば、廃水に含まれるグリコール類が嫌気的条件下で効率的に分解され、グリコール類含有廃水が効率的に処理されることとなる。さらに、グリコール類の分解は嫌気的条件下でなされるため、汚泥に空気を供給するポンプが不要になるとともに、反応槽全体が密閉された状態にできるため、悪臭が発生する場合においても脱臭装置が不要になる。これにより、装置の小型化が図られるとともに、製造コスト及びランニングコストの低減が図られる。 In the glycols-containing wastewater treatment method according to one aspect of the present invention, the microorganism group constituting the sludge provided with the UASB reaction tank contains a large number of microorganisms belonging to the genus Perovacter and methane bacteria . The microorganism belonging to Perobakuta genus are classified microorganism having ability to decompose the organic acid glycol under anaerobic conditions, and methane bacteria you decompose organic acids. In the treatment method, sludge containing a microorganism group consisting of such microorganisms is actively used. Therefore, according to the treatment method, glycols contained in the wastewater are efficiently decomposed under anaerobic conditions, and the glycols-containing wastewater is efficiently treated. Furthermore, since the glycols are decomposed under anaerobic conditions, a pump for supplying air to the sludge is not required, and the entire reaction tank can be sealed, so that a deodorizing device can be used even when bad odor is generated. Is no longer necessary. As a result, the apparatus can be miniaturized and the manufacturing cost and running cost can be reduced.

また、本発明の他の態様である上記汚泥においては、グリコール類含有廃水を処理する際に当該汚泥が使用されることにより、上述の通り、嫌気的条件下でグリコール類が効率的に分解されることにより、グリコール類含有廃水が効率的に処理されるとともに、コストの低減が図られる。   Further, in the sludge, which is another aspect of the present invention, glycols are efficiently decomposed under anaerobic conditions as described above by using the sludge when treating glycols-containing wastewater. As a result, the waste water containing glycols can be efficiently treated and the cost can be reduced.

また、本発明のさらに他の態様である上記汚泥が保持されたＵＡＳＢ反応槽を備えるグリコール類含有廃水処理装置によれば、上述の通り、嫌気的条件下でグリコール類が効率的に分解されることにより、グリコール類含有廃水が効率的に処理されるとともに、コストの低減が図られる。   Moreover, according to the glycol-containing wastewater treatment apparatus including the UASB reaction tank in which the sludge is retained according to still another aspect of the present invention, the glycols are efficiently decomposed under anaerobic conditions as described above. As a result, the glycol-containing wastewater is efficiently treated and the cost is reduced.

実施例１における、グリコール類含有廃水の処理装置の構成を表す模式図。The schematic diagram showing the structure of the processing apparatus of glycol containing waste water in Example 1. FIG. 実施例１における、供給廃水、ＵＡＳＢ処理済水及びＤＨＳ処理済水のＣＯＤ濃度を表す図。The figure showing the COD density | concentration in Example 1 of a supply wastewater, UASB processed water, and DHS processed water. 実施例１における、ＵＡＳＢ処理、ＤＨＳ処理及びＵＡＳＢ−ＤＨＳ処理におけるＣＯＤ除去率を表す図。The figure showing the COD removal rate in the UASB process, the DHS process, and the UASB-DHS process in the first embodiment. 実施例１における、グリコール類含有廃水の処理装置におけるメタン生成量を示す図。The figure which shows the methane production | generation amount in the processing apparatus of glycol containing waste water in Example 1. FIG. 実施例１における、ＵＡＳＢ処理、ＤＨＳ処理及びＵＡＳＢ−ＤＨＳ処理におけるＯＬＲを示す図。The figure which shows OLR in the UASB process in Example 1, a DHS process, and a UASB-DHS process. 実施例１における、ＵＡＳＢ処理及びＵＡＳＢ−ＤＨＳ処理におけるＣＯＤ除去率とメタン転換率を示す図。The figure which shows the COD removal rate and methane conversion rate in UASB process and UASB-DHS process in Example 1. 実施例１における、汚泥を構成する微生物の存在割合を表した図。The figure showing the abundance ratio of the microorganisms which comprise sludge in Example 1. FIG.

上記グリコール類含有廃水は、エチレングリコール、プロピレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのグリコール類が含まれる廃水をいうものとする。上記グリコール類含有廃水として、例えば、エチレングリコール及びプロピレングリコールが封入された防振ゴムを製造する工程で排出される廃水や、エチレングリコールが含まれたエンジン用冷却液（ＬＬＣ）の廃水を採用することができる。   The glycol-containing wastewater refers to wastewater containing glycols such as ethylene glycol, propylene glycol, polyethylene glycol, and polypropylene glycol. As the glycol-containing waste water, for example, waste water discharged in a process for producing anti-vibration rubber in which ethylene glycol and propylene glycol are enclosed, or engine coolant (LLC) waste water containing ethylene glycol is adopted. be able to.

上記汚泥に含まれるすべての微生物に対する上記プロテオバクテリア（Proteobacteria）門に属する微生物の存在割合が３０〜４５％であるとともに、ユーリアーキオータ（Euryarchaeota）門に属する微生物の存在割合が１５〜２５％であることが好ましい。これにより、廃水に含まれるグリコール類の有機酸への分解と、当該分解産物である有機酸の分解とがバランスよく行われることとなる。その結果、グリコール類含有廃水を一層効率的に処理することができる。   The proportion of microorganisms belonging to the Proteobacteria gate to all microorganisms contained in the sludge is 30 to 45%, and the proportion of microorganisms belonging to the Euryarchaeota gate is 15 to 25%. Preferably there is. Thereby, decomposition | disassembly to the organic acid of glycols contained in wastewater and decomposition | disassembly of the organic acid which is the said decomposition product will be performed with good balance. As a result, glycol-containing wastewater can be treated more efficiently.

上記プロテオバクテリア（Proteobacteria）門に属する微生物には、ペロバクター（Pelobacter）属に属する微生物が含まれていることが好ましい。ペロバクター属に属する微生物は、嫌気的条件下において高いエチレングリコール分解活性を有するため、廃水に含まれるエチレングリコールの有機酸への分解が一層促進され、エチレングリコール含有廃水を一層効率的に処理することができる。   The microorganism belonging to the Proteobacteria gate preferably includes a microorganism belonging to the genus Pelobacter. Microorganisms belonging to the genus Perovacter have high ethylene glycol decomposing activity under anaerobic conditions, so that the decomposition of ethylene glycol contained in wastewater into organic acid is further promoted, and ethylene glycol-containing wastewater is treated more efficiently. Can do.

上記ユーリアーキオータ（Euryarchaeota）門に属する微生物には、メタン菌（Methanogen）が含まれていることが好ましい。当該メタン菌は、グリコール類の分解産物である有機酸を炭素源にしてメタンを生成する能力を有する。そのため、当該処理方法によれば、グリコール類含有廃水から効率よくメタンが生成・回収され、回収されたメタンを種々のエネルギー源として有効活用することが可能となる。   The microorganism belonging to the Euryarchaeota gate preferably contains Methanogen. The methane bacterium has an ability to produce methane using an organic acid, which is a decomposition product of glycols, as a carbon source. Therefore, according to the said processing method, methane is efficiently produced | generated and collect | recovered from glycol containing waste water, and it becomes possible to utilize effectively the collect | recovered methane as various energy sources.

上記汚泥に含まれる微生物群を構成する複数種類の微生物はすべて野生株であることが好ましい。これにより、汚泥には人為的操作により変異が導入された微生物が含まれないため、当該処理方法により処理された処理済水を河川等の自然界に放流することが容易となる。   It is preferable that the plurality of types of microorganisms constituting the microorganism group contained in the sludge are all wild strains. As a result, since the sludge does not contain microorganisms introduced with mutations by human manipulation, it becomes easy to discharge the treated water treated by the treatment method to the natural world such as a river.

本発明の他の態様である上記汚泥は、グラニュール汚泥であることが好ましい。当該汚泥がＵＡＳＢ反応槽に使用されることにより、グリコール類含有廃水処理装置を構築することが容易となり、当該処理装置によってグリコール類含有廃水を効率的に処理することができる。   The sludge that is another aspect of the present invention is preferably granular sludge. By using the sludge in the UASB reaction tank, it becomes easy to construct a glycol-containing wastewater treatment apparatus, and the glycol-containing wastewater can be efficiently treated by the treatment apparatus.

本発明のさらに他の態様である上記汚泥が保持されたＵＡＳＢ反応槽を備えるグリコール類含有廃水処理装置において、上記ＵＡＳＢ反応槽から排出される処理済水が供給されるＤＨＳ（Downflow Hanging Sponge）反応槽を有することが好ましい。これにより、ＵＡＳＢ反応槽から排出される処理済水に含まれる有機物をＤＨＳ反応槽によって好気的条件下で処理することができるため、当該装置全体におけるグリコール類含有廃水の処理効率が一層向上する。   In a glycol-containing wastewater treatment apparatus including a UASB reaction tank in which the sludge is retained according to still another aspect of the present invention, a DHS (Downflow Hanging Sponge) reaction in which treated water discharged from the UASB reaction tank is supplied. It is preferable to have a tank. Thereby, since the organic substance contained in the treated water discharged from the UASB reaction tank can be processed under the aerobic condition by the DHS reaction tank, the treatment efficiency of glycol-containing wastewater in the entire apparatus is further improved. .

（実施例１）
本例の実施例に係るグリコール類含有廃水の処理方法、グリコール類含有廃水処理装置及びこれらに用いられる汚泥につき、図１〜図７を用いて説明する。
本例のグリコール類含有廃水の処理方法は、図１に示すように、グリコール類含有廃水を、ＵＡＳＢ反応槽１０に備えられた汚泥６０を通じて嫌気的に処理するグリコール類含有廃水の処理方法である。そして、汚泥６０は複数種類の微生物からなる微生物群を含み、該微生物群において、プロテオバクテリア（Proteobacteria）門に属する微生物及びユーリアーキオータ（Euryarchaeota）門に属する微生物のいずれか一方（本例では、プロテオバクテリア門に属する微生物）の存在割合が最も高く、他方（本例では、ユーリアーキオータ門に属する微生物）の存在割合が次に高い。 Example 1
A method for treating glycols-containing wastewater, an apparatus for treating glycols-containing wastewater, and sludge used in these will be described with reference to FIGS.
The glycols-containing wastewater treatment method of this example is a glycols-containing wastewater treatment method that anaerobically treats glycols-containing wastewater through the sludge 60 provided in the UASB reaction tank 10, as shown in FIG. . The sludge 60 includes a microorganism group consisting of a plurality of types of microorganisms, and in the microorganism group, either one of the microorganism belonging to the Proteobacteria gate and the microorganism belonging to the Euryarchaeota gate (in this example, The presence ratio of the microorganism belonging to the Proteobacteria phylum is the highest, and the presence ratio of the other (in this example, the microorganism belonging to the Euria chiota phylum) is the next highest.

以下、本例の処理方法について詳述する。
まず、本例において使用するグリコール類含有廃水処理装置（以降において「処理装置」ともいう）１は、図１に示すように、ＵＡＳＢ反応槽１０、ＤＨＳ反応槽２０、廃水貯留部３０、ガス回収部４０及び処理済水回収部５０を備える。 Hereinafter, the processing method of this example will be described in detail.
First, as shown in FIG. 1, a glycol-containing wastewater treatment apparatus (hereinafter also referred to as “treatment apparatus”) 1 used in this example is a UASB reaction tank 10, a DHS reaction tank 20, a wastewater storage unit 30, a gas recovery unit. Unit 40 and treated water recovery unit 50.

ＵＡＳＢ反応槽１０は有底円筒状の反応槽本体１１と、反応槽本体１１の側面に設けられたポート１２ａ〜１２ｄと、反応槽本体１１の上部に設けられた気液固３相分離装置１３を有する。ポート１２ａ〜１２ｄは下部側から上部側に向かって順に並ぶようにそれぞれ配置されている。ポート１２ａは反応槽本体１１の下端部から１２ｃｍ上側に位置しており、ポート１２ｂは反応槽本体１１の下端部から１７ｃｍ上側に位置しており、ポート１２ｃは反応槽本体１１の下端部から３３ｃｍ上側に位置している。ポート１２ａ〜１２ｄを介して、ＵＡＳＢ反応槽１０内の汚泥６０や供給廃水３２がサンプリングされる。なお、通常、ポート１２ａ〜１２ｄは閉じられており、ＵＡＳＢ反応槽１０内は密閉された状態に保たれている。ＵＡＳＢ反応槽１０の容量は１０Ｌである。   The UASB reaction tank 10 includes a bottomed cylindrical reaction tank main body 11, ports 12 a to 12 d provided on the side surface of the reaction tank main body 11, and a gas-liquid solid three-phase separation device 13 provided at the top of the reaction tank main body 11. Have The ports 12a to 12d are arranged so as to be arranged in order from the lower side to the upper side. The port 12a is located 12 cm above the lower end of the reaction vessel main body 11, the port 12b is located 17 cm above the lower end of the reaction vessel main body 11, and the port 12c is 33 cm from the lower end of the reaction vessel main body 11. Located on the upper side. The sludge 60 and the supply waste water 32 in the UASB reaction tank 10 are sampled through the ports 12a to 12d. Normally, the ports 12a to 12d are closed, and the inside of the UASB reaction tank 10 is kept sealed. The capacity of the UASB reaction tank 10 is 10L.

ＵＡＳＢ反応槽１０の反応槽本体１１には汚泥６０が充填されている。汚泥６０は、食品産業廃水の処理に使用されている中温ＵＡＳＢ反応槽から採取したグラニュール汚泥を反応槽本体１１に植種して形成されたものである。汚泥６０は、粒径０．５〜２．０ｍｍ程度のグラニュール汚泥である。   The reaction tank body 11 of the UASB reaction tank 10 is filled with sludge 60. The sludge 60 is formed by seeding granule sludge collected from the intermediate temperature UASB reaction tank used for the treatment of food industry wastewater in the reaction tank body 11. The sludge 60 is granular sludge having a particle size of about 0.5 to 2.0 mm.

ＵＡＳＢ反応槽１０の下部には廃水供給路３１が接続されている。廃水供給路３１を介して、廃水貯留部３０に貯留された供給廃水３２がＵＡＳＢ反応槽１０の下部に供給される。供給廃水３２は廃水供給路３１を介して、ＵＡＳＢ反応槽１０の下部に所定の流速で供給される。供給された供給廃水３２は反応槽本体１１内を上昇するとともに汚泥６０を通じて嫌気的に処理される。   A wastewater supply path 31 is connected to the lower part of the UASB reaction tank 10. Via the wastewater supply path 31, the supply wastewater 32 stored in the wastewater storage unit 30 is supplied to the lower part of the UASB reaction tank 10. The supply wastewater 32 is supplied to the lower part of the UASB reaction tank 10 through the wastewater supply path 31 at a predetermined flow rate. The supplied supply wastewater 32 rises in the reaction tank body 11 and is treated anaerobically through the sludge 60.

ＵＡＳＢ反応槽１０の上部を形成する気液固３相分離装置１３は、上記処理によって生じたバイオガスをＵＡＳＢ処理済水等から分離する。気液固３相分離装置１３にはガス回収部４０が接続されている。ガス回収部４０は気液固３相分離装置１３によって分離されたバイオガスを回収する。また、気液固３相分離装置１３には、汚泥６０を通じて処理された供給廃水３２の上澄み（ＵＡＳＢ処理済水）をＤＨＳ反応槽２０に供給する処理済水供給路１５が接続されている。   The gas-liquid solid three-phase separator 13 that forms the upper part of the UASB reaction tank 10 separates the biogas generated by the above process from the UASB-treated water or the like. A gas recovery unit 40 is connected to the gas-liquid solid three-phase separation device 13. The gas recovery unit 40 recovers the biogas separated by the gas-liquid solid three-phase separator 13. Further, the gas / liquid / solid three-phase separation device 13 is connected to a treated water supply path 15 for supplying the supernatant (UASB treated water) of the treated waste water 32 treated through the sludge 60 to the DHS reaction tank 20.

ＤＨＳ反応槽２０内には、生活排水から自然発生的に増殖した汚泥が保持されたスポンジ担体（図示せず）がランダムに配置されている。なお、当該スポンジ担体はプラスチック製のネットリングによって覆われている。ＤＨＳ反応槽２０の容量は１１Ｌである。ＤＨＳ反応槽２０の上部には上記処理済水供給路１５が接続されている。   In the DHS reaction tank 20, a sponge carrier (not shown) in which sludge spontaneously grown from domestic wastewater is held is randomly arranged. The sponge carrier is covered with a plastic net ring. The capacity of the DHS reaction tank 20 is 11L. The treated water supply path 15 is connected to the upper part of the DHS reaction tank 20.

処理済水供給路１５を介して、ＤＨＳ反応槽２０の上部に供給されたＵＡＳＢ処理済水は、ＤＨＳ反応槽２０内に滴下されて好気的に処理される。これにより生じたＤＨＳ処理済水は、ＤＨＳ反応槽２０の下部に設けられた処理済水排出路２１から処理済水回収部５０によって回収される。また、ＤＨＳ反応槽２０の下部には、処理済水排出路２１とは別に、ＤＨＳ処理済水の一部をＵＡＳＢ反応槽１０の廃水供給路３１を導く還流路２２が接続されている。これにより、ＤＨＳ処理済水の一部は還流路２２を介して供給廃水３２とともにＵＡＳＢ反応槽１０に還流される。本例では、ＵＡＳＢ反応槽１０に供給される供給廃水３２の供給量の５倍の量のＤＨＳ処理済水がＵＡＳＢ反応槽１０に還流される。なお、処理装置１は、３５℃に制御された恒温室に設置されている。   The UASB-treated water supplied to the upper part of the DHS reaction tank 20 through the treated water supply path 15 is dropped into the DHS reaction tank 20 and treated aerobically. The DHS treated water generated thereby is collected by the treated water recovery unit 50 from the treated water discharge path 21 provided in the lower part of the DHS reaction tank 20. In addition to the treated water discharge path 21, a reflux path 22 that leads a part of the DHS treated water to the waste water supply path 31 of the UASB reaction tank 10 is connected to the lower part of the DHS reaction tank 20. Thereby, a part of the DHS-treated water is returned to the UASB reaction tank 10 together with the supply waste water 32 through the reflux path 22. In this example, the DHS-treated water in an amount five times the supply amount of the supply wastewater 32 supplied to the UASB reaction tank 10 is returned to the UASB reaction tank 10. In addition, the processing apparatus 1 is installed in the temperature-controlled room controlled at 35 degreeC.

本例の処理装置１による、供給廃水（グリコール類含有廃水）３２の処理能力について、以下の試験を行った。
まず、上記処理装置１の運転後、所定日数経過後におけるＵＡＳＢ処理済水及びＤＨＳ処理済水のＣＯＤ濃度を測定した。なお、これらとの比較のために、供給廃水３２のＣＯＤ濃度も合わせて測定した。また、供給廃水３２の処理によるバイオガス生成量を計測した。 The following tests were conducted on the treatment capacity of the supplied wastewater (glycols-containing wastewater) 32 by the treatment apparatus 1 of this example.
First, the COD concentration of UASB-treated water and DHS-treated water after a predetermined number of days had elapsed after the operation of the treatment apparatus 1 was measured. For comparison with these, the COD concentration of the supply wastewater 32 was also measured. In addition, the amount of biogas produced by the treatment of the supply wastewater 32 was measured.

ＣＯＤ濃度の測定方法は、重クロム酸カリウム法に従って、水質分析器（ＤＲ−２８００、HACH社製）を用いて行った。また、バイオガス生成量の計測は、脱硫した後、湿式ガスメータ（ＷＳ−１、Shinagawa社製）を用いて行った。バイオガスの成分組成の分析は、ＴＣＤ検出器ガスクロマトグラフ（ＧＣ−８Ａ、Shimadzu社製）を用いて行った。   The COD concentration was measured using a water quality analyzer (DR-2800, manufactured by HACH) according to the potassium dichromate method. Moreover, the biogas production amount was measured using a wet gas meter (WS-1, manufactured by Shinagawa) after desulfurization. Analysis of the biogas component composition was performed using a TCD detector gas chromatograph (GC-8A, manufactured by Shimadzu).

供給廃水３２の原液として、本例では、エチレングリコールとプロピレングリコールとが封入された防振ゴムを製造する工程で排出された廃水が用いられた。供給廃水３２の原液のｐＨ、ＳＳ（懸濁物質）濃度、全ＣＯＤ濃度、溶解性ＣＯＤ濃度、及び各含有元素濃度を表１に示す。

Figure 0006173887
In this example, the waste water discharged in the process of manufacturing the vibration-proof rubber in which ethylene glycol and propylene glycol are enclosed was used as the stock solution of the supply waste water 32. Table 1 shows the pH, SS (suspended substance) concentration, total COD concentration, soluble COD concentration, and concentration of each element contained in the stock solution of the supply wastewater 32.
Figure 0006173887

供給廃水３２の原液には、８％（ｗ／ｖ）のエチレングリコールと、２％（ｗ／ｖ）のプロピレングリコールとが含まれていた。当該原液が希釈水によって希釈されたものを供給廃水３２とした。なお、本例では、供給廃水３２の原液が、還流路２２を介して供給されたＤＨＳ処理済水と希釈水とによって１０倍に希釈された状態でＵＡＳＢ反応槽１０に供給されるようにした。供給廃水３２には、重炭酸ナトリウムが1ｇ-ＮａＨＣＯ３／ｇ-ＣＯＤとなるように添加された。さらに栄養塩として、塩化アンモニウム、リン酸水素二カリウムが、ＣＯＤ：Ｎ：Ｐ＝１００：１０：１となるように添加された。表１に示すように、供給廃水３２の原液に含まれるＣＯＤの大半が溶解性ＣＯＤであり、ＳＳは少なかった。 The stock solution of feed wastewater 32 contained 8% (w / v) ethylene glycol and 2% (w / v) propylene glycol. A feed wastewater 32 was prepared by diluting the stock solution with dilution water. In this example, the stock solution of the supply wastewater 32 is supplied to the UASB reaction tank 10 in a state diluted 10-fold with the DHS-treated water and dilution water supplied via the reflux path 22. . To the feed wastewater 32, sodium bicarbonate was added to 1 g-NaHCO 3 / g-COD. Further, ammonium chloride and dipotassium hydrogen phosphate were added as nutrient salts such that COD: N: P = 100: 10: 1. As shown in Table 1, most of the COD contained in the stock solution of the supply wastewater 32 was soluble COD, and SS was small.

上記処理装置１は、供給廃水濃度２，５００ｍｇ−ＣＯＤ／Ｌで立ち上げ、３５５日間運転をさせた。そのうち、運転開始から１８９日経過までは運転条件の最適条件の検討を行った。運転開始から１９０日以降は最適条件下で運転を行った。運転開始後１９０日経過から３５５日経過までのＣＯＤ濃度の変化を表すグラフを図２に示し、ＣＯＤ除去率の変化を表すグラフを図３に示す。また、運転開始後１９１日経過後から２７０日経過後までのＣＯＤ濃度及びＣＯＤ除去率の数値を表２に示す。   The treatment apparatus 1 was started up at a supply wastewater concentration of 2500 mg-COD / L and operated for 355 days. Among them, the optimum operating conditions were examined from the start of operation until 189 days passed. After 190 days from the start of operation, operation was performed under optimum conditions. A graph showing changes in COD concentration from 190 days to 355 days after the start of operation is shown in FIG. 2, and a graph showing changes in the COD removal rate is shown in FIG. In addition, Table 2 shows the numerical values of the COD concentration and the COD removal rate from 191 days after the start of operation until 270 days have passed.

なお、図３及び表２におけるＵＡＳＢ処理のＣＯＤ除去率は、供給廃水３２におけるＣＯＤ濃度に対するＵＡＳＢ処理によって除去されたＣＯＤ濃度を百分率で表したものである。また、ＤＨＳ処理のＣＯＤ除去率は、ＵＡＳＢ処理済水におけるＣＯＤ濃度に対するＤＨＳ処理によって除去されたＣＯＤ濃度を百分率で表したものである。また、ＵＡＳＢ−ＤＨＳ処理全体のＣＯＤ除去率は供給廃水３２におけるＣＯＤ濃度に対するＵＡＳＢ処理及びＤＨＳ処理の両方によって除去されたＣＯＤ濃度を百分率で表したものである。

Figure 0006173887
The COD removal rate of the UASB process in FIG. 3 and Table 2 is a percentage of the COD concentration removed by the UASB process with respect to the COD concentration in the supply wastewater 32. The COD removal rate of the DHS treatment is a percentage of the COD concentration removed by the DHS treatment relative to the COD concentration in the UASB-treated water. Further, the COD removal rate of the entire UASB-DHS treatment is expressed as a percentage of the COD concentration removed by both the UASB treatment and the DHS treatment with respect to the COD concentration in the supply wastewater 32.
Figure 0006173887

図２及び表２に示すように、ＵＡＳＢ処理済水のＣＯＤ濃度及びＤＨＳ処理済水のＣＯＤ濃度は、供給廃水３２のＣＯＤ濃度と比較して、全運転期間（運転開始後１９０日から３５５日まで）において大幅に低い値であった。特に運転開始後３００日から３５５日においては、供給廃水３２に含まれるＣＯＤ濃度が上昇してもＵＡＳＢ処理済水のＣＯＤ濃度及びＤＨＳ処理済水のＣＯＤ濃度はともに低い値に維持されていた。そして、全運転期間におけるＵＡＳＢ処理済水の平均ＣＯＤ濃度は１２４０±８５０ｍｇ−ＣＯＤ／Ｌであり、ＤＨＳ処理済水の平均ＣＯＤ濃度は３７４±２５４ｍｇ−ＣＯＤ／Ｌであった。   As shown in FIG. 2 and Table 2, the COD concentration of the UASB-treated water and the COD concentration of the DHS-treated water are compared with the COD concentration of the supply wastewater 32 during the entire operation period (from 190 days to 355 days after the start of operation). The value was significantly lower. In particular, from 300 days to 355 days after the start of operation, both the COD concentration of the UASB-treated water and the COD concentration of the DHS-treated water were maintained at low values even when the COD concentration contained in the supply wastewater 32 increased. And the average COD density | concentration of the UASB processed water in the whole operation period was 1240 +/- 850 mg-COD / L, and the average COD density | concentration of DHS processed water was 374 +/- 254 mg-COD / L.

また、図３及び表２に示すように、ＵＡＳＢ処理済水のＣＯＤ除去率は全運転期間において非常に高い値であった。全運転期間におけるＵＡＳＢ処理済水の平均ＣＯＤ濃度は１２４０±８５０ｍｇ−ＣＯＤ／Ｌであり、ＤＨＳ処理済水の平均ＣＯＤ濃度は３７４±２５４ｍｇ−ＣＯＤ／Ｌであり、ＵＡＳＢ−ＤＨＳ処理によるＣＯＤ除去率は９６．６±２．７％という非常に高い値を示した。
このように、処理装置１及び上記処理方法によれば、非常に高いＣＯＤ除去作用を奏すること、すなわち、非常に高いエチレングリコール及びプロピレングリコールの分解作用を発揮することが確認できた。 Moreover, as shown in FIG. 3 and Table 2, the COD removal rate of the UASB-treated water was a very high value during the entire operation period. The average COD concentration of UASB-treated water during the entire operation period is 1240 ± 850 mg-COD / L, the average COD concentration of DHS-treated water is 374 ± 254 mg-COD / L, and the COD removal rate by UASB-DHS treatment Showed a very high value of 96.6 ± 2.7%.
Thus, according to the processing apparatus 1 and the said processing method, it has confirmed that there existed very high COD removal effect | action, ie, exhibited the very high decomposition effect of ethylene glycol and propylene glycol.

さらに、図４に示すように、１日当たりのメタン生成量は、運転開始から日数が経過するごとに概ね向上しており、運転経過後３１６日には、最大１４ｋｇ−ＣＯＤ／ｍ３・ｄａｙという非常に高い値を示した。 Furthermore, as shown in FIG. 4, the amount of methane produced per day is generally improved as the number of days elapses from the start of operation, and is maximum 14 kg-COD / m 3 · day after 316 days after operation. It was very high.

次に、ＣＯＤ容積負荷（Organic Loading Rate:ＯＬＲ）の解析を行った。処理装置１において、運転開始時から水理学的滞留時間（ＨＲＴ）を２４時間として一定にした状態で、図２に示すように供給廃水３２のＣＯＤ濃度を上昇させることによって、図５に示すように、ＯＬＲ（Organic load rate、有機物負荷）を段階的に上昇させた。そして、運転開始後３００日経過後に最大の有機物負荷がかけられた。当該有機物負荷が１５．３ｋｇ−ＣＯＤ／ｍ３・ｄａｙであったときに、グラニュール汚泥６０の一部がＵＡＳＢ反応槽１０から徐々に流出したこと及びプロピオン酸の蓄積が確認された。これにより、処理装置１における最大ＣＯＤ容積負荷は１５．３ｋｇ−ＣＯＤ／ｍ３・ｄａｙであることが分かった。 Next, the analysis of COD volume load (Organic Loading Rate: OLR) was conducted. As shown in FIG. 5, by increasing the COD concentration of the supply wastewater 32 as shown in FIG. 2 in the treatment apparatus 1, with the hydraulic residence time (HRT) kept constant at 24 hours from the start of operation. The OLR (Organic load rate, organic load) was increased stepwise. The maximum organic load was applied 300 days after the start of operation. When the organic load was 15.3 kg-COD / m 3 · day, it was confirmed that a part of the granular sludge 60 gradually flowed out of the UASB reaction tank 10 and the accumulation of propionic acid. Thereby, it turned out that the maximum COD volumetric load in the processing apparatus 1 is 15.3 kg-COD / m 3 · day.

そして、有機物負荷（ＯＬＲ）と、供給廃水３２に含有されるＣＯＤ濃度に対するメタン生成量の割合を示すメタン転換率とＵＡＳＢ処理によるＣＯＤ除去率との関係をグラフ化して図６に示した。図６に示すように、メタン転換率は、ＯＬＲが８．３ｋｇ−ＣＯＤ／ｍ３・ｄａｙの場合に比べて、９．７ｋｇ−ＣＯＤ／ｍ３・ｄａｙの場合に上昇したが、ＯＬＲが１５．３ｋｇ−ＣＯＤ／ｍ３・ｄａｙの場合には低下した。ＵＡＳＢ処理によるＣＯＤ除去率もメタン転換率の変動と同様の傾向を示した。これにより、１０．０ｋｇ−ＣＯＤ／ｍ３・ｄａｙ前後が安定した処理性能のための最適ＯＬＲであることが示唆された。 FIG. 6 is a graph showing the relationship between the organic matter load (OLR), the methane conversion rate indicating the ratio of the methane production amount to the COD concentration contained in the supply wastewater 32, and the COD removal rate by the UASB treatment. As shown in FIG. 6, the methane conversion rate, OLR is compared with the case of 8.3kg-COD / m 3 · day , but rose to the case of 9.7kg-COD / m 3 · day , OLR 15 It decreased in the case of 3 kg-COD / m 3 · day. The COD removal rate by UASB treatment also showed the same tendency as the change in methane conversion rate. This suggested that 10.0 kg-COD / m 3 · day is around the optimum OLR for stable processing performance.

このように、当該処理方法によれば、高いＣＯＤ除去率すなわちエチレングリコール及びプロピレングリコールの分解作用に加えて、高いメタン生成能力を安定的に発揮できることが確認できた。   Thus, according to the said processing method, in addition to the high COD removal rate, ie, the decomposition | disassembly effect | action of ethylene glycol and propylene glycol, it has confirmed that a high methane production | generation capability could be exhibited stably.

次に、上記処理装置１に備えられた汚泥６０の菌相解析を行った。まず、ＵＡＳＢ反応槽１０のポート１２ａ、ポート１２ｂ、ポート１２ｃからそれぞれ汚泥６０のサンプルが採取された。当該採取は、運転開始から３１７日経過後に行われた。採取された各汚泥サンプルはＰＢＳ（Phosphate buffered saline）によって洗浄された後、超音波破砕機によって分離処理が行われた。その後、処理済みの各汚泥サンプルからFast DNA SPIN Kit for Soil(MP Biomedicals社製)によって、ＤＮＡの抽出が行われた。各汚泥サンプルのＤＮＡ抽出物に対して、ユニバーサルプライマー５１５Ｆ及びリバースプライマー８０６Ｒを用いて所定のサイクル数でＰＣＲが行われた。その後、当該ＰＣＲによる増幅産物は、MinElute PCR Purification Kit(Qiagen社製)によって精製された。そして、精製されたＰＣＲ増幅産物のすべての塩基配列が、次世代シークエンス技術を用いた超並列１６Ｓ ｒＲＮＡシークエンシングにより読み取られた。読み取られた各塩基配列は、quantitative insights into microbial ecology(QIIME)によって解析され、Greengenens databaseに基づいて、汚泥６０の各汚泥サンプルにおける微生物の存在割合の解析が行われた。   Next, the microflora analysis of the sludge 60 with which the said processing apparatus 1 was equipped was performed. First, samples of the sludge 60 were collected from the ports 12a, 12b, and 12c of the UASB reaction tank 10, respectively. The collection was performed after 317 days from the start of operation. Each collected sludge sample was washed with PBS (Phosphate buffered saline) and then separated by an ultrasonic crusher. Thereafter, DNA was extracted from each treated sludge sample by Fast DNA SPIN Kit for Soil (MP Biomedicals). PCR was performed on the DNA extract of each sludge sample using a universal primer 515F and a reverse primer 806R at a predetermined number of cycles. Thereafter, the PCR amplification product was purified by MinElute PCR Purification Kit (Qiagen). All the base sequences of the purified PCR amplification products were read by massively parallel 16S rRNA sequencing using next generation sequencing technology. Each read base sequence was analyzed by quantitative insights into microbial ecology (QIIME), and the presence ratio of microorganisms in each sludge sample of sludge 60 was analyzed based on the Greengenens database.

上記菌相解析の結果について、属レベルの微生物の存在割合を表３に示し、門レベルの微生物の存在割合（１６Ｓ ｒＲＮＡシークエンシングの検出比）を図７に示す。

Figure 0006173887
Regarding the results of the above microflora analysis, the abundance ratio of microorganisms at the genus level is shown in Table 3, and the abundance ratio of microorganisms at the gate level (detection ratio of 16S rRNA sequencing) is shown in FIG.
Figure 0006173887

図７に示すように、各ポート１２ａ〜１２ｃから採取した汚泥６０のサンプルにおいて、全微生物に対するプロテオバクテリア（Proteobacteria）門に属する微生物の存在割合が最も高く、ユーリアーキオータ（Euryarchaeota）門に属する微生物の存在割合が次に高いことが分かった。具体的には、表３に示すように、プロテオバクテリア門に属する微生物の存在割合が３９．４〜４１．７％であり、ユーリアーキオータ門に属する微生物の存在割合が１５．９〜２１．２％であった。   As shown in FIG. 7, in the sample of sludge 60 collected from each port 12a-12c, the proportion of microorganisms belonging to the Proteobacteria gate to the total microorganisms is the highest, and the microorganism belonging to the Euryarchaeota gate It was found that the abundance ratio of was next highest. Specifically, as shown in Table 3, the abundance ratio of microorganisms belonging to the Proteobacteria is 39.4 to 41.7%, and the abundance ratio of microorganisms belonging to the Yuriachiota is 15.9 to 21.2. 2%.

さらに、存在割合が最も高いプロテオバクテリア門において、未分類のペロバクター属に属する微生物の存在割合が高く、各ポート１２ａ〜１２ｃにおいて、３５．２％、３４．８％、３７．８％の存在割合であった。このペロバクター属には、嫌気的条件下でエチレングリコールの分解活性を有する微生物が分類されている。したがって、汚泥６０において当該ペロバクター属の微生物が多数含まれていることにより、供給廃水３２におけるエチレングリコールの分解が積極的に行われていることが示唆された。   Further, in the Proteobacteria phylum having the highest existence ratio, the existence ratio of unclassified microorganisms belonging to the genus Perovacter is high, and the existence ratios of 35.2%, 34.8%, and 37.8% in each port 12a to 12c. Met. In the genus Perovacter, microorganisms having an activity of degrading ethylene glycol under anaerobic conditions are classified. Therefore, it is suggested that the ethylene glycol in the feed wastewater 32 is actively decomposed because the sludge 60 contains a large number of microorganisms belonging to the genus Perovacter.

さらに、汚泥６０においてプロテオバクテリア門に属する微生物の次に存在割合が高かったユーリアーキオータ門に属する微生物には、メタン菌（Methanogen）が分類されている。そして、メタン菌は、エチレングリコールやプロピレングリコールを分解することはできないが、グリコール類の分解産物である酢酸等の有機酸やエタノール等を分解して、メタンを生成することができる。したがって、供給廃水３２が汚泥６０を通じることにより、汚泥６０において上記ペロバクター属の微生物によってエチレングリコールが積極的に分解されるとともに、これによって生じた多量の有機酸等がメタン菌によって分解されて多量のメタンが生成されていることが示唆された。   Further, in the sludge 60, methane bacteria (Methanogen) is classified as microorganisms belonging to the Yuriachiota gate, which has the second highest proportion of microorganisms belonging to the Proteobacteria gate. And although methane bacteria cannot decompose | disassemble ethylene glycol and propylene glycol, they can decompose | degrade organic acids, such as acetic acid, ethanol, etc. which are degradation products of glycols, and can produce | generate methane. Therefore, when the supply wastewater 32 passes through the sludge 60, ethylene glycol is actively decomposed by the microorganisms belonging to the genus Perovacter in the sludge 60, and a large amount of organic acids and the like generated thereby are decomposed by the methane bacteria to produce a large amount. It was suggested that methane was produced.

以上のように、処理装置１に用いられた汚泥６０には、上述の存在割合で上記微生物が存在することにより、供給廃水３２中のエチレングリコールが積極的に有機酸に分解されるとともに、当該分解産物である有機酸等が分解されてメタンが生成されたものと考えられる。その結果、供給廃水３２中のエチレングリコールを効率的に分解できるとともに、グリコール類含有廃水から効率よくメタンを生成・回収することができる。回収されたメタンは種々のエネルギー源として有効活用することができる。   As described above, in the sludge 60 used in the treatment apparatus 1, ethylene glycol in the supply wastewater 32 is positively decomposed into an organic acid due to the presence of the microorganisms in the above-described presence ratio, and the It is considered that methane was produced by decomposing organic acids, etc., which are decomposition products. As a result, ethylene glycol in the supply wastewater 32 can be efficiently decomposed, and methane can be efficiently generated and recovered from the glycol-containing wastewater. The recovered methane can be effectively used as various energy sources.

さらに汚泥６０に含まれるすべての微生物に対するプロテオバクテリア門に属する微生物の存在割合が３０〜４５％であるとともに、ユーリアーキオータ門に属する微生物の存在割合が１５〜２５％であることから、供給廃水３２に含まれるグリコール類の有機酸への分解と、当該有機酸の分解とがバランスよく行われた。その結果、グリコール類含有廃水（供給廃水３２）を一層効率的に処理された。   Furthermore, since the proportion of microorganisms belonging to the Proteobacteria gate to all microorganisms contained in the sludge 60 is 30 to 45% and the proportion of microorganisms belonging to the Yuriaquiota gate is 15 to 25%, the supplied wastewater The decomposition of glycols contained in No. 32 into an organic acid and the decomposition of the organic acid were performed in a well-balanced manner. As a result, the glycol-containing wastewater (feed wastewater 32) was treated more efficiently.

汚泥６０を構成する微生物群には、人為的操作により変異が導入された微生物が含まれておらず、当該微生物群はすべて野生株である。これにより、汚泥６０を備える処理装置１を用いて当該処理方法によって処理された処理済水は河川等の自然界に放流することが容易となる。   The microorganism group constituting the sludge 60 does not include microorganisms into which mutation has been introduced by human manipulation, and all the microorganism groups are wild strains. Thereby, the treated water processed by the processing method using the processing apparatus 1 including the sludge 60 can be easily discharged into the natural world such as a river.

また、汚泥６０はグラニュール汚泥であって、容易に他のＵＡＳＢ反応槽に使用することができる。そのため、当該汚泥６０を他のＵＡＳＢ反応槽に使用することで、他のＵＡＳＢ反応槽においてもグリコール類含有廃水を効率的に処理することが容易となる。   Moreover, the sludge 60 is a granular sludge and can be easily used for another UASB reaction tank. Therefore, by using the sludge 60 in another UASB reaction tank, it becomes easy to efficiently treat the glycol-containing wastewater in the other UASB reaction tank.

ＵＡＳＢ反応槽１０にはＤＨＳ反応槽２０が接続されており、ＵＡＳＢ反応槽１０から排出されるＵＡＳＢ処理済水がＤＨＳ反応槽２０に供給される。これにより、ＵＡＳＢ反応槽１０から排出されるＵＡＳＢ処理済水に含まれる有機物をＤＨＳ反応槽２０によって好気的条件下でさらに処理することができるため、当該装置全体におけるグリコール類含有廃水の処理効率が一層向上する。   A DHS reaction tank 20 is connected to the UASB reaction tank 10, and UASB-treated water discharged from the UASB reaction tank 10 is supplied to the DHS reaction tank 20. Thereby, since the organic matter contained in the UASB-treated water discharged from the UASB reaction tank 10 can be further treated under aerobic conditions by the DHS reaction tank 20, the treatment efficiency of glycol-containing wastewater in the entire apparatus Is further improved.

また、本例では、還流路２２を介してＤＨＳ処理済水の一部は供給廃水３２とともにＵＡＳＢ反応槽１０に供給される。これにより、還流路２２を介してＵＡＳＢ反応槽１０に供給されたＤＨＳ処理済水によって供給廃水３２が希釈されることとなるため、供給廃水３２の原液を希釈する際に使用する水の量を削減することができ、ランニングコストを低減できる。本例では、これによって、希釈水の使用量を約８０％削減できた。なお、還流路２２をＵＡＳＢ反応槽１０の気液固３相分離装置１３に接続することにより、ＵＡＳＢ処理済水の一部を廃水供給流路３１に還流させて供給廃水３２とともにＵＡＳＢ反応槽１０に供給することとしてもよい。この場合においても、供給廃水３２の原液の希釈に使用される水の使用量を低減できる。   In this example, part of the DHS-treated water is supplied to the UASB reaction tank 10 along with the supply wastewater 32 through the reflux path 22. As a result, the supply wastewater 32 is diluted with the DHS-treated water supplied to the UASB reaction tank 10 via the reflux path 22, so the amount of water used when diluting the stock solution of the supply wastewater 32 is reduced. It is possible to reduce the running cost. In this example, this reduced the amount of dilution water used by about 80%. In addition, by connecting the reflux path 22 to the gas-liquid solid-phase three-phase separator 13 of the UASB reaction tank 10, a part of the UASB-treated water is refluxed to the waste water supply path 31 to be supplied together with the supply waste water 32 to the UASB reaction tank 10. It is good also as supplying to. Even in this case, the amount of water used for diluting the stock solution of the supply wastewater 32 can be reduced.

上記処理装置１は、ＵＡＳＢ反応槽１０に加えてＤＨＳ反応槽２０を備える構成であるが、処理装置１をＤＨＳ反応槽２０が備えられていない構成としてもよい。この場合には、ＤＨＳ反応槽２０による好気的な処理はなされないが、ＵＡＳＢ反応槽１０によるＵＡＳＢ処理のみによっても十分高い処理能力を奏する。また、この場合において、上述の通り、還流路２２をＵＡＳＢ反応槽１０の気液固３相分離装置１３に接続して、ＵＡＳＢ処理済水の一部を廃水供給流路３１に還流させて、供給廃水３２とともにＵＡＳＢ反応槽１０に供給することとしてもよい。なお、ＤＨＳ反応槽２０に替えて、他の処理方法に基づく処理反応槽をＵＡＳＢ反応槽１０の後段又は前段に接続することとしてもよい。   Although the said processing apparatus 1 is the structure provided with the DHS reaction tank 20 in addition to the UASB reaction tank 10, the processing apparatus 1 is good also as a structure by which the DHS reaction tank 20 is not provided. In this case, an aerobic process using the DHS reaction tank 20 is not performed, but a sufficiently high processing capability can be achieved only by the UASB process using the UASB reaction tank 10. Further, in this case, as described above, the reflux path 22 is connected to the gas-liquid solid three-phase separation device 13 of the UASB reaction tank 10, and a part of the UASB-treated water is refluxed to the waste water supply path 31. It is good also as supplying to the UASB reaction tank 10 with the supply waste water 32. FIG. In addition, it replaces with the DHS reaction tank 20, and it is good also as connecting the process reaction tank based on another processing method to the back | latter stage or the front | former stage of the UASB reaction tank 10. FIG.

本例では、汚泥６０は、食品産業廃水の処理に使用されている中温ＵＡＳＢ反応槽から採取したグラニュール汚泥をＵＡＳＢ反応槽１０の反応槽本体１１に植種して形成したが、これに限定されず、種々のグラニュール汚泥を反応槽本体１１に植種して汚泥６０を形成することができる。また、複数のＵＡＳＢ反応槽からそれぞれ異なるグラニュール汚泥を取り出してこれらを組み合わせて、本例の反応槽本体１１に植種して汚泥６０を形成してもよい。   In this example, the sludge 60 was formed by seeding the granular sludge collected from the intermediate temperature UASB reaction tank used for the treatment of food industry wastewater into the reaction tank main body 11 of the UASB reaction tank 10, but the present invention is not limited to this. Instead, various types of granular sludge can be planted in the reaction tank body 11 to form the sludge 60. Alternatively, the sludge 60 may be formed by taking out different granular sludges from a plurality of UASB reaction tanks, combining them, and planting them in the reaction tank body 11 of this example.

適宜入手されたグラニュール汚泥を反応槽本体１１に植種したのち、グリコール類含有廃水を原液とする供給廃水３２をＵＡＳＢ反応槽１０に供給して、処理装置１を所定期間運転させることにより、図７に示すような、門レベルの存在割合を呈する汚泥６０が作製される。作製された汚泥は、他のグリコール類含有廃水の処理装置や処理方法に用いることができる。   After seeding the granule sludge obtained appropriately in the reaction tank main body 11, supplying the waste water 32 having glycols-containing wastewater as a stock solution to the UASB reaction tank 10, and operating the treatment apparatus 1 for a predetermined period, As shown in FIG. 7, a sludge 60 having a gate level existence ratio is produced. The produced sludge can be used in other glycols-containing wastewater treatment apparatuses and treatment methods.

本例では、汚泥６０における全微生物に対する存在割合は、プロテオバクテリア門に属する微生物が最も高く、ユーリアーキオータ門に属する微生物が次に高かったが、ユーリアーキオータ門に属する微生物が最も高く、プロテオバクテリア門に属する微生物次に高くてもよい。この場合においても、グリコール類含有廃水のグリコール類を効率的に分解されるとともに、グリコールの分解産物からメタンを効率的に生産できる。   In this example, the percentage of sludge 60 with respect to all microorganisms is the highest for microorganisms belonging to Proteobacteria, the second highest for microorganisms belonging to Yuriakiota, but the highest for microorganisms belonging to Yuriakiota. Microorganisms belonging to the bacteria gate may be the next highest. Even in this case, glycols containing glycols can be efficiently decomposed, and methane can be efficiently produced from the decomposition products of glycols.

１ 処理装置１
１０ ＵＡＳＢ反応槽
１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ ポート
２０ ＤＨＳ反応槽
２１ 処理済水排出路
２２ 還流路
３０ 廃水貯留部
３２ 供給廃水
４０ ガス回収部
５０ 処理済水回収部
６０ 汚泥 1 Processing device 1
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 UASB reaction tank 12a, 12b, 12c, 12d Port 20 DHS reaction tank 21 Treated water discharge path 22 Recirculation path 30 Waste water storage part 32 Supply waste water 40 Gas recovery part 50 Treated water recovery part 60 Sludge

Claims (9)

グリコール類含有廃水を、ＵＡＳＢ（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）反応槽に備えられた汚泥を通じて嫌気的に処理するグリコール類含有廃水の処理方法において、
上記汚泥は複数種類の微生物からなる微生物群を含み、該微生物群において、ペロバクター（Pelobacter）属に属する微生物及びメタン菌（Methanogen）のいずれか一方の存在割合が最も高く、他方の存在割合が次に高いことを特徴とするグリコール類含有廃水の処理方法。 In a method for treating glycols-containing wastewater, the glycols-containing wastewater is treated anaerobically through sludge provided in a UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket) reaction tank.
The sludge includes a microorganism group consisting of a plurality of types of microorganisms, and in the microorganism group, either one of microorganisms belonging to the genus Pelobacter or Methanogen is the highest, and the other is the next. A method for treating glycol-containing wastewater, characterized by being extremely high. 上記汚泥に含まれるすべての微生物に対する上記ペロバクター（Pelobacter）属に属する微生物の存在割合が３０〜４５％であるとともに、上記メタン菌（Methanogen）の存在割合が１５〜２５％であることを特徴とする請求項１に記載のグリコール類含有廃水の処理方法。 The abundance ratio of microorganisms belonging to the genus Pelobacter to all microorganisms contained in the sludge is 30 to 45%, and the abundance ratio of the methane bacteria (Methanogen) is 15 to 25%. The method for treating a wastewater containing glycols according to claim 1. 上記汚泥に含まれる微生物はすべて野生株であることを特徴とする請求項１又は２に記載の処理方法。 The treatment method according to claim 1 or 2 , wherein all the microorganisms contained in the sludge are wild strains. グリコール類含有廃水を嫌気的に処理するための処理装置に使用される汚泥において、
該汚泥は複数の微生物からなる微生物群を含むとともに、該微生物群において、ペロバクター（Pelobacter）属に属する微生物及びメタン菌（Methanogen）のいずれか一方の存在割合が最も高く、他方の存在割合が次に高いことを特徴とする汚泥。 In sludge used in treatment equipment for anaerobically treating wastewater containing glycols,
The sludge contains a microorganism group consisting of a plurality of microorganisms, and in the microorganism group, either one of microorganisms belonging to the genus Perobacter or Methanogen is the highest, and the other is the next. Sludge characterized by being very expensive. 上記微生物群において、上記ペロバクター（Pelobacter）属に属する微生物の存在割合が３０〜４５％であるとともに、上記メタン菌（Methanogen）の存在割合が１５〜２５％であることを特徴とする請求項４に記載の汚泥。 In the above microorganisms, according to claim 4 in which the abundance ratio of a microorganism belonging to the Perobakuta (Pelobacter) genus with 30 to 45% The proportion of the methane bacteria (Methanogen) is characterized in that it is a 15-25% Sludge as described in 上記微生物群を構成する微生物はすべて野生株であることを特徴とする請求項４又は５に記載の汚泥。 The sludge according to claim 4 or 5 , wherein all the microorganisms constituting the microorganism group are wild strains. 上記汚泥はグラニュール汚泥であることを特徴とする請求項４〜６のいずれか一項に記載の汚泥。 The said sludge is a granular sludge, The sludge as described in any one of Claims 4-6 characterized by the above-mentioned. 上記請求項７に記載の汚泥が保持されたＵＡＳＢ反応槽を備えることを特徴とするグリコール類含有廃水処理装置。 A glycol-containing wastewater treatment apparatus comprising a UASB reaction tank in which the sludge according to claim 7 is retained. 上記ＵＡＳＢ反応槽から排出される処理済水が供給されるＤＨＳ（Downflow Hanging Sponge）反応槽を有することを特徴とする請求項８に記載のグリコール類含有廃水の処理装置。 The apparatus for treating glycol-containing wastewater according to claim 8 , further comprising a DHS (Downflow Hanging Sponge) reaction tank to which treated water discharged from the UASB reaction tank is supplied.
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