JP6121037B2 - Zoom lens and imaging apparatus using the same - Google Patents
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Description
本発明は、ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置に関するものである。 The present invention relates to a zoom lens and an image pickup apparatus using the same.
動画撮影では、常時、変倍やフォーカスをしながら撮影が行なわれる。変倍やフォーカスが常時行われるということは、光学系のレンズ群が常に移動していることになる。レンズ群が移動すると、それに伴って摺動音が発生する。この摺動音が大きいと、ノイズとして録音されてしまう。そこで、移動するレンズ群を少なくしたズームレンズが提案されている。 In moving image shooting, shooting is always performed while zooming or focusing. The fact that zooming and focusing are always performed means that the lens group of the optical system is constantly moving. When the lens group moves, a sliding sound is generated accordingly. If this sliding sound is loud, it will be recorded as noise. Therefore, a zoom lens with a small number of moving lens groups has been proposed.
移動するレンズ群を少なくしたズームレンズの例として、物体側より順に、正の屈折力を有する第1レンズ群、負の屈折力を有する第2レンズ群、正の屈折力を有する第3レンズ群、正の屈折力を有する第4レンズ群からなり、広角端から望遠端への変倍時に、第1レンズ群は固定であり、第2レンズ群は像面側へ移動し、第3レンズ群は固定であり、第4レンズ群を移動させ、更に第4レンズ群を移動させてフォーカスを行うズームレンズが提案されている(特許文献1、特許文献2)。 As an example of a zoom lens with fewer moving lens groups, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power And a fourth lens group having a positive refractive power. At the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group is fixed, the second lens group moves toward the image plane side, and the third lens group Has been fixed, and zoom lenses that focus by moving the fourth lens group and further moving the fourth lens group have been proposed (Patent Documents 1 and 2 ).
さらに、第4レンズ群の像側に、正の屈折力を有する第5レンズ群(固定群)を加えたズームレンズも提案されている。(特許文献3〜特許文献6)。
Further, a zoom lens has been proposed in which a fifth lens group (fixed group) having a positive refractive power is added to the image side of the fourth lens group. (
ここ数年、撮像装置では、ハイビジョン化に向けた取組みが盛んに行われている。従来のNTSCやPALといった標準テレビジョン方式では、撮像素子に必要な画素数は30万画素〜40万画素である。これに対して、ハイビジョン方式では、撮像素子に必要な画素数は200万画素(1920×1080)となる。そのため、ズームレンズの結像性能もそれに見合ったものが要求される。 In recent years, efforts have been actively made for high-definition imaging devices. In a conventional standard television system such as NTSC or PAL, the number of pixels required for the image sensor is 300,000 to 400,000 pixels. On the other hand, in the high vision system, the number of pixels required for the image sensor is 2 million pixels (1920 × 1080). For this reason, the image forming performance of the zoom lens is required to be commensurate with it.
一例として、広角端におけるF値が2で、アスペクト比が16:9、水平画角が約70度(対角では77度)、変倍比が10倍超といった結像性能が、ズームレンズに要求される。また、当然のことながら小型軽量であることも必須条件である。しかし、これらの条件を満たしうるズームレンズの提案はまだない。 As an example, the zoom lens has an imaging performance such as an F value of 2 at the wide-angle end, an aspect ratio of 16: 9, a horizontal field angle of about 70 degrees (77 degrees diagonally), and a zoom ratio of more than 10 times. Required. Of course, it is also an essential condition to be small and light. However, there has not yet been proposed a zoom lens that can satisfy these conditions.
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、広角端でのF値が小さく、画角が広く、変倍比が高いズームレンズでありながら、諸収差が良好に補正された小型のズームレンズを提供することを目的としている。 The present invention has been made in view of the above, and is a compact lens having various aberrations satisfactorily corrected while being a zoom lens having a small F-number at the wide-angle end, a wide angle of view, and a high zoom ratio. It aims to provide a zoom lens.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明のズームレンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する最終レンズ群と、の5つのレンズ群からなり、広角端から望遠端への変倍時に、第1レンズ群は固定であり、第2レンズ群は像面側へ移動し、第3レンズ群は固定であり、第4レンズ群は移動し、広角端から望遠端への変倍時にそれぞれ隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、フォーカス時に第4レンズ群は移動し、第3レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力のレンズ成分と、負の屈折力のレンズ成分の2つのレンズ成分からなり、以下の条件式(1)、(8)を満足することを特徴とする。
0.20<log(β34T/β34W)<0.9・logγ ・・・(1)
−0.18<f2/f1<−0.06 ・・・(8)
但し、
β34Wは、広角端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率、
β34Tは、望遠端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率、
f1は、第1レンズ群の焦点距離、
f2は、第2レンズ群の焦点距離、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
fTは、望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
γ=fT/fW>7であって、
いずれも無限遠物点合焦時における倍率あるいは焦点距離、
レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している、
である。
In order to solve the above-described problems and achieve the object, the zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, It consists of five lens groups , a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, and a final lens group having a positive refractive power, from the wide angle end to the telephoto end. At the time of zooming, the first lens group is fixed, the second lens group is moved to the image plane side, the third lens group is fixed, and the fourth lens group is moved to change from the wide angle end to the telephoto end. The distance between adjacent lens groups changes at the time of magnification , the fourth lens group moves during focusing, and the third lens group sequentially has a positive refractive power lens component and a negative refractive power lens from the object side. It consists of two lens components and satisfies the following conditional expressions (1) and (8) . It is characterized by.
0.20 <log (β34T / β34W) <0.9 · logγ (1)
-0.18 <f2 / f1 <-0.06 (8)
However,
β34W is the magnification of the combined system of the third lens unit and the fourth lens unit at the wide-angle end,
β34T is the magnification of the combined system of the third lens unit and the fourth lens unit at the telephoto end,
f1 is the focal length of the first lens group,
f2 is the focal length of the second lens group,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
γ = fT / fW> 7,
In either case, the magnification or focal length when focusing on an object point at infinity,
The lens component is a single lens or a cemented lens and has two optical surfaces in contact with air.
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(2)を満足することが望ましい。
0.1<|β2W|<0.30 ・・・(2)
但し、
β2Wは、広角端における第2レンズ群の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。
Moreover, according to the preferable aspect of this invention, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (2).
0.1 <| β2W | <0.30 (2)
However,
β2W is the magnification of the second lens group at the wide-angle end, and is the magnification when focusing on an object point at infinity,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(3)を満足することが望ましい。
0.3<log(β2T/β2W)/logγ<0.8 ・・・(3)
但し、
β2Wは、広角端における第2レンズ群の倍率、
β2Tは、望遠端における第2レンズ群の倍率、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
fTは、望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離であって、
γ=fT/fW>7であって、
いずれも無限遠物点合焦時における倍率あるいは焦点距離、
である。
Moreover, according to the preferable aspect of this invention, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (3).
0.3 <log (β2T / β2W) / logγ <0.8 (3)
However,
β2W is the magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β2T is the magnification of the second lens group at the telephoto end,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
γ = fT / fW> 7,
In either case, the magnification or focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(4)を満足することが望ましい。
0.30<|β34W|<0.70 ・・・(4)
但し、
β34Wは、広角端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。
Moreover, according to a preferable aspect of the present invention, it is desirable that the following conditional expression (4) is satisfied.
0.30 <| β34W | <0.70 (4)
However,
β34W is a magnification of the combined system of the third lens unit and the fourth lens unit at the wide angle end, and is a magnification at the time of focusing on an object point at infinity,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(5)を満足することが望ましい。
1.10<f34W/f34T<2.00 ・・・(5)
但し、
f34Wは、広角端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の焦点距離、
f34Tは、望遠端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の焦点距離であって、
いずれも無限遠物点合焦時における倍率、
である。
Moreover, according to the preferable aspect of this invention, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (5).
1.10 <f34W / f34T <2.00 (5)
However,
f34W is the focal length of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the wide-angle end,
f34T is the focal length of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end,
Both are magnifications when focusing on an object point at infinity,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(6)を満足することが望ましい。
−0.5<fW/f123T<0.10 ・・・(6)
但し、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
f123Tは、望遠端における第1レンズ群から第3レンズ群までの合成系の焦点距離であって、
いずれも無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。
Moreover, according to the preferable aspect of this invention, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (6).
-0.5 <fW / f123T <0.10 (6)
However,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
f123T is the focal length of the synthesis system from the first lens group to the third lens group at the telephoto end,
Both are focal lengths when focusing on an object point at infinity,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(7)を満足することが望ましい。
9<f1/fW<18 ・・・(7)
但し、
f1は、第1レンズ群の焦点距離、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離であって、無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。
Moreover, according to a preferable aspect of the present invention, it is desirable that the following conditional expression (7) is satisfied.
9 <f1 / fW <18 (7)
However,
f1 is the focal length of the first lens group,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end, and the focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(8)を満足することが望ましい。
−0.18<f2/f1<−0.06 ・・・(8)
但し、
f1は、第1レンズ群の焦点距離、
f2は、第2レンズ群の焦点距離、
である。
Moreover, according to the preferable aspect of this invention, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (8).
-0.18 <f2 / f1 <-0.06 (8)
However,
f1 is the focal length of the first lens group,
f2 is the focal length of the second lens group,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(9)を満足することが望ましい。
4.0<f4/fW<10.0 ・・・(9)
但し、
f4は、第4レンズ群の焦点距離、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離であって、無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。
Moreover, according to a preferable aspect of the present invention, it is desirable that the following conditional expression (9) is satisfied.
4.0 <f4 / fW <10.0 (9)
However,
f4 is the focal length of the fourth lens group,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end, and the focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(10)を満足することが望ましい。
−2.00<ff4/f4<−1.00 ・・・(10)
但し、
f4は、第4レンズ群の焦点距離、
ff4は、第4レンズ群の最も物体側の面頂から第4レンズ群の前側焦点位置までの距離、
である。
Moreover, according to the preferable aspect of this invention, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (10).
-2.00 <ff4 / f4 <-1.00 (10)
However,
f4 is the focal length of the fourth lens group,
ff4 is the distance from the most object side surface top of the fourth lens group to the front focal position of the fourth lens group,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、第4レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力のレンズ成分と、負の屈折力のレンズ成分からなることが望ましい。
但し、
レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している、
である。
Further, according to a preferable aspect of the present invention, it is desirable that the fourth lens group includes a lens component having a positive refractive power and a lens component having a negative refractive power in order from the object side.
However,
The lens component is a single lens or a cemented lens and has two optical surfaces in contact with air.
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(11)を満足することが望ましい。
−0.3<(R42F−R42R)/(R42F+R42R)<0.6 ・・・(11)
但し、
R42Fは、第4レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、
R42Rは、第4レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、
である。
Moreover, according to a preferable aspect of the present invention, it is desirable that the following conditional expression (11) is satisfied.
-0.3 <(R42F-R42R) / (R42F + R42R) <0.6 (11)
However,
R42F is the paraxial radius of curvature of the lens surface having the negative refractive power of the fourth lens unit on the most object side,
R42R is the paraxial radius of curvature of the most image side surface of the lens component having the negative refractive power of the fourth lens group,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、第4レンズ群の負の屈折力のレンズ成分は接合レンズであって、接合レンズは、物体側から順に、正屈折力の単レンズと負屈折力の単レンズよりなり、以下の条件式(12)を満足することが望ましい。
−0.5<(R422F+R422R)/(R422F−R422R)<1.2 ・・・(12)
但し、
R422Fは、第4レンズ群の負の屈折力の単レンズの物体側面の近軸曲率半径、
R422Rは、第4レンズ群の負の屈折力の単レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
According to a preferred aspect of the present invention, the lens component having a negative refractive power of the fourth lens group is a cemented lens, and the cemented lens includes a single lens having a positive refractive power and a negative refractive power in order from the object side. It is desirable to use a single lens and satisfy the following conditional expression (12).
-0.5 <(R422F + R422R) / (R422F-R422R) <1.2 (12)
However,
R422F is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the single lens having the negative refractive power of the fourth lens group,
R422R is a paraxial radius of curvature of the image side surface of the single lens having a negative refractive power in the fourth lens group,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、以下の条件式(13)を満足することが望ましい。
0.50<fb3/f3<1.5 ・・・(13)
但し、
f3は、第3レンズ群の焦点距離、
fb3は、第3レンズ群の最も像側の面頂から第3レンズ群の後側焦点位置までの距離、である。
Moreover, according to a preferable aspect of the present invention, it is desirable that the following conditional expression (13) is satisfied.
0.50 <fb3 / f3 <1.5 (13)
However,
f3 is the focal length of the third lens group,
fb3 is a distance from the top of the third lens group closest to the image side to the rear focal position of the third lens group.
また、本発明の好ましい態様によれば、第3レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力のレンズ成分と、負の屈折力のレンズ成分の2つのレンズ成分からなり、以下の条件式(14)を満足することが望ましい。
0.1<(R32F−R32R)/(R32F+R32R)<5.0 ・・・(14)
但し、
R32Fは、第3レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、
R32Rは、第3レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、
レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している、
である。
According to a preferred aspect of the present invention, the third lens group is composed of two lens components, a lens component having a positive refractive power and a lens component having a negative refractive power, in order from the object side. It is desirable to satisfy (14).
0.1 <(R32F-R32R) / (R32F + R32R) <5.0 (14)
However,
R32F is the paraxial radius of curvature of the most object side surface of the lens component having the negative refractive power of the third lens unit,
R32R is the paraxial radius of curvature of the most image side surface of the lens component having the negative refractive power of the third lens unit,
The lens component is a single lens or a cemented lens and has two optical surfaces in contact with air.
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、最終レンズ群は正の屈折力を有するレンズ成分からなることが望ましい。
但し、
レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している、
である。
According to a preferred aspect of the present invention, it is desirable that the final lens group is composed of a lens component having a positive refractive power.
However,
The lens component is a single lens or a cemented lens and has two optical surfaces in contact with air.
It is.
また、本発明の撮像装置は、上記のズームレンズと、ズームレンズの像面に配置された撮像素子を備えていることを特徴とする。 According to another aspect of the present invention, there is provided an image pickup apparatus comprising the above zoom lens and an image pickup element disposed on an image plane of the zoom lens.
本発明によれば、広角端でのF値が小さく、画角が広く、変倍比が高いズームレンズでありながら、諸収差が良好に補正されたズームレンズ、及びそれを用いた撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, a zoom lens having a small F-number at the wide-angle end, a wide angle of view, and a high zoom ratio, and having various aberrations corrected favorably, and an image pickup apparatus using the same Can be provided.
実施形態のズームレンズについて説明する。なお、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズ、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとする。 The zoom lens according to the embodiment will be described. A lens having a positive paraxial focal length is defined as a positive lens, and a lens having a negative paraxial focal length is defined as a negative lens.
本実施形態のズームレンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する最終レンズ群を有し、広角端から望遠端への変倍時に、第1レンズ群は固定であり、第2レンズ群は像面側へ移動し、第3レンズ群は固定であり、第4レンズ群は移動し、フォーカス時に第4レンズ群は移動し、以下の条件式(1)を満足することを特徴とする。
0.20<log(β34T/β34W)<0.9・logγ ・・・(1)
但し、
β34Wは、広角端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率、
β34Tは、望遠端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
fTは、望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
γ=fT/fW>7であって、
いずれも無限遠物点合焦時における倍率あるいは焦点距離、
である。
The zoom lens of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive lens power. And a final lens group having a positive refractive power, the first lens group is fixed and the second lens group is an image at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Moving to the surface side, the third lens group is fixed, the fourth lens group is moved, and the fourth lens group is moved during focusing, and the following conditional expression (1) is satisfied.
0.20 <log (β34T / β34W) <0.9 · logγ (1)
However,
β34W is the magnification of the combined system of the third lens unit and the fourth lens unit at the wide-angle end,
β34T is the magnification of the combined system of the third lens unit and the fourth lens unit at the telephoto end,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
γ = fT / fW> 7,
In either case, the magnification or focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
本実施形態のズームレンズでは、ズームレンズを、少なくとも5つのレンズ群で構成している。これにより、光学系の広画角化と、大口径比化と、高変倍比化が実現できる。また、広角端から望遠端への変倍に際して、本実施形態のズームレンズでは、第2レンズ群と第4レンズ群のみを移動させている。このようにすることで、可動レンズ群の数を最小限にするともに、可動レンズ群の軽量化を実現している。また、第4レンズ群については、変倍に加えて焦点位置補正と合焦の役割を持たせている。これにより、可動レンズ群の数を最小限にしている。なお、可動レンズ群の数を最小限にするために、第1レンズ群と第3レンズ群は、変倍時、焦点位置補正時、合焦時のいずれにおいても固定としている。また、最終レンズ群は、第1レンズ群や第3レンズ群と同様に、変倍時、焦点位置補正時、合焦時のいずれにおいても固定としてかまわない。 In the zoom lens according to the present embodiment, the zoom lens includes at least five lens groups. Thereby, it is possible to realize a wide angle of view, a large aperture ratio, and a high zoom ratio of the optical system. Further, at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, only the second lens group and the fourth lens group are moved in the zoom lens according to the present embodiment. By doing so, the number of movable lens groups is minimized, and the weight of the movable lens groups is realized. Further, the fourth lens group has a role of focal position correction and focusing in addition to zooming. This minimizes the number of movable lens groups. In order to minimize the number of movable lens groups, the first lens group and the third lens group are fixed at any time during zooming, focal position correction, and focusing. The final lens group may be fixed at any time during zooming, focal position correction, and focusing, similarly to the first lens group and the third lens group.
ところで、従来のズームレンズでは、第2レンズ群の移動で変倍比の大半を稼ぎ、第4レンズ群は焦点位置補正や合焦を主に行なうという構成であった。このような構成では、広画角でかつ変倍比が高い(例えば、対角画角が75度超で、変倍比が10倍超)ズームレンズを実現することは極めて困難である。そこで、本実施形態のズームレンズでは、第3レンズ群よりも像側に位置するレンズ群に変倍機能を分担させるようにした。このようにすることで、画角を広く(大きく)しながら、変倍比も大きくすることができる。さらに、画角を広くしていくと、第1レンズ群と第2レンズ群における収差補正の困難になるが、上記のような構成にすることで、この困難さを緩和することができる。 By the way, the conventional zoom lens has a configuration in which most of the zoom ratio is gained by moving the second lens group, and the fourth lens group mainly performs focus position correction and focusing. With such a configuration, it is extremely difficult to realize a zoom lens having a wide angle of view and a high zoom ratio (for example, a diagonal angle of view exceeding 75 degrees and a zoom ratio exceeding 10 times). Therefore, in the zoom lens according to the present embodiment, the zooming function is shared by the lens group located on the image side of the third lens group. By doing so, it is possible to increase the zoom ratio while widening (increasing) the angle of view. Further, when the angle of view is increased, it becomes difficult to correct aberrations in the first lens group and the second lens group, but this difficulty can be alleviated by adopting the configuration as described above.
なお、各レンズ群の構成は、例えば、第1レンズ群は負レンズを1つ含み、第2レンズ群は正レンズを1つ含み、第3レンズ群2つのレンズ成分からなり、第4レンズ群は2つのレンズ成分からなり、最終レンズ群は1つのレンズ成分からなる、というようにしてもよい。 The configuration of each lens group is, for example, that the first lens group includes one negative lens, the second lens group includes one positive lens, and includes two lens components of the third lens group, and the fourth lens group. May consist of two lens components, and the final lens group may consist of one lens component.
さらに、本実施形態のズームレンズは、条件式(1)を満足する。条件式(1)を満足することで、広角端でのF値が小さく、画角が広く、変倍比が高いズームレンズが実現できる。 Furthermore, the zoom lens according to the present embodiment satisfies the conditional expression (1). By satisfying conditional expression (1), a zoom lens having a small F value at the wide-angle end, a wide angle of view, and a high zoom ratio can be realized.
条件式(1)は、第3レンズ群と第4レンズ群の合成系の変倍(増倍)率を規定したものである。条件式(1)を満足することで、球面収差やコマ収差を良好に補正した状態で、画角を広くすると共に変倍比を高くすることができる。 Conditional expression (1) defines the zoom ratio (magnification) of the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group. By satisfying conditional expression (1), it is possible to widen the angle of view and increase the zoom ratio in a state where spherical aberration and coma aberration are satisfactorily corrected.
条件式(1)の上限値を上回ると、広角端と望遠端でのF値の差が大きくなるか、望遠端で軸上光線高が高くなる。望遠端で軸上光線高が高くなると、球面収差やコマ収差の補正が困難となる。一方、条件式(1)の下限値を下回ると、変倍は、ほとんど第2レンズ群の移動のみで行なわれることになる。この場合、第2レンズ群は、第1レンズ群とともに強い屈折力とせざるを得なくなる。その結果、特に広角端において、これらのレンズ群での光線高が高くなるため、より広角化することが困難となる。 When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the difference in F value between the wide-angle end and the telephoto end increases, or the axial ray height increases at the telephoto end. When the axial ray height is high at the telephoto end, it becomes difficult to correct spherical aberration and coma. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, zooming is performed only by moving the second lens group. In this case, the second lens group has to have a strong refractive power together with the first lens group. As a result, the light beam height at these lens groups becomes high, especially at the wide-angle end, making it difficult to widen the angle.
ここで、条件式(1)に代えて、以下の条件式(1’)を満足するのが好ましい。
0.30<log(β34T/β34W)<0.7・logγ ・・・(1’)
また、条件式(1)に代えて、以下の条件式(1”)を満足するのがより好ましい。
0.35<log(β34T/β34W)<0.55・logγ ・・・(1”)
但し、
γ=fT/fW>9
である。
また、条件式(1)に代えて、以下の条件式(1”’)を満足するのがより好ましい。
0.38<log(β34T/β34W)<0.5・logγ ・・・(1”’)
但し、
γ=fT/fW>10
である。
Here, it is preferable that the following conditional expression (1 ′) is satisfied instead of conditional expression (1).
0.30 <log (β34T / β34W) <0.7 · logγ (1 ')
Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (1 ″) instead of conditional expression (1).
0.35 <log (β34T / β34W) <0.55 · logγ (1 ")
However,
γ = fT / fW> 9
It is.
Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (1 ″ ′) instead of conditional expression (1).
0.38 <log (β34T / β34W) <0.5 · logγ (1 "')
However,
γ = fT / fW> 10
It is.
なお、変倍比γ(=fT/fW)は9以上ならばなお好ましく、10以上ならばさらに好ましい。 The zoom ratio γ (= fT / fW) is preferably 9 or more, and more preferably 10 or more.
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(2)を満足するのが好ましい。
0.1<|β2W|<0.30 ・・・(2)
但し、
β2Wは、広角端における第2レンズ群の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (2).
0.1 <| β2W | <0.30 (2)
However,
β2W is the magnification of the second lens group at the wide-angle end, and is the magnification when focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(2)は、広角端における第2レンズ群の倍率(無限遠物点合焦時)を規定したものである。広角端における第2レンズ群の倍率を小さい値にすると、第2レンズ群の望遠端における倍率の絶対値が1を大きく超えない。そのため、第3レンズ群と第4レンズ群による合成系による増倍がしやすくなる。その結果、条件式(1)を満たすことが容易となる。また、第1レンズ群の焦点距離は自ずと長めになる。そのため、広角端における軸外収差や、望遠端における軸上から軸外全般にかけての収差補正が容易になる。一方、第2レンズ群の広角端における倍率をさらに小さくしていき、極端にはゼロ、つまり第1レンズ群のパワーがない状態になると、第2レンズ群には変倍効果がなくなってしまう(つまり、負先行型ズームレンズになる)。すると、高変倍率を確保することが困難となるので、第2レンズ群の広角端における倍率を小さくしすぎるのは好ましくない。そこで条件式(2)を満足することで、軸外収差が良好に補正された状態で高い変倍比を得ることができる。 Conditional expression (2) defines the magnification of the second lens group at the wide-angle end (when focusing on an object point at infinity). If the magnification of the second lens group at the wide angle end is set to a small value, the absolute value of the magnification at the telephoto end of the second lens group does not greatly exceed 1. Therefore, it is easy to perform multiplication by the synthesis system using the third lens group and the fourth lens group. As a result, it becomes easy to satisfy the conditional expression (1). Also, the focal length of the first lens group is naturally longer. This facilitates correction of off-axis aberrations at the wide-angle end and aberrations from the on-axis to the entire off-axis at the telephoto end. On the other hand, when the magnification at the wide-angle end of the second lens group is further reduced and becomes extremely zero, that is, when there is no power in the first lens group, the second lens group has no zooming effect ( In other words, it becomes a negative leading zoom lens). This makes it difficult to secure a high zoom ratio, and it is not preferable to make the magnification at the wide angle end of the second lens group too small. Therefore, by satisfying conditional expression (2), a high zoom ratio can be obtained with the off-axis aberration being corrected well.
条件式(2)の上限値を上回ると、画角を広くした際に、特に軸外収差補正が困難となる。一方、条件式(2)の下限値を下回ると、高い変倍比の確保が困難となる。 Exceeding the upper limit of conditional expression (2) makes correction of off-axis aberrations particularly difficult when the angle of view is widened. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is not reached, it is difficult to ensure a high zoom ratio.
ここで、条件式(2)に代えて、以下の条件式(2’)を満足するのが好ましい。
0.1<|β2W|<0.24 ・・・(2’)
また、条件式(2)に代えて、以下の条件式(2”)を満足するのがより好ましい。
0.1<|β2W|<0.22 ・・・(2”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (2 ′) is satisfied instead of conditional expression (2).
0.1 <| β2W | <0.24 (2 ′)
Further, it is more preferable that the following conditional expression (2 ″) is satisfied instead of conditional expression (2).
0.1 <| β2W | <0.22 (2 ″)
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(3)を満足するのが好ましい。
0.3<log(β2T/β2W)/logγ<0.8 ・・・(3)
但し、
β2Wは、広角端における第2レンズ群の倍率、
β2Tは、望遠端における第2レンズ群の倍率、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
fTは、望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離であって、
γ=fT/fW>7であって、
いずれも無限遠物点合焦時における倍率あるいは焦点距離、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (3).
0.3 <log (β2T / β2W) / logγ <0.8 (3)
However,
β2W is the magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β2T is the magnification of the second lens group at the telephoto end,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
γ = fT / fW> 7,
In either case, the magnification or focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(3)は、ズームレンズ全系の変倍比に対する第2レンズ群の変倍(増倍)率を規定したものである。この条件式(3)は、前記第2レンズ群の望遠端における倍率の絶対値が1を大きく超えないように、第2レンズ群の増倍作用を抑制する条件である。条件式(3)を満足することで、球面収差やコマ収差の良好な補正と広角化が実現できる。 Conditional expression (3) defines the zoom ratio (magnification) of the second lens group with respect to the zoom ratio of the entire zoom lens system. Conditional expression (3) is a condition for suppressing the multiplication action of the second lens group so that the absolute value of the magnification at the telephoto end of the second lens group does not greatly exceed 1. Satisfying conditional expression (3) makes it possible to correct spherical aberration and coma and to widen the angle.
条件式(3)の上限値を上回ると、変倍はほとんど第2レンズ群の移動のみで行なわれることになる。この場合、第2レンズ群は第1レンズ群とともに強い屈折力とせざるを得なくなる。すると、特に広角端において、これらのレンズ群での光線高が高くなるため、より広角化することが困難となる。一方、条件式(3)の下限値を下回ると、広角端と望遠端でのF値の差が大きくなるか、望遠端で軸上光線高が高くなる。望遠端で軸上光線高が高くなると、球面収差やコマ収差の補正が困難となる。 If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, zooming will be performed only by moving the second lens group. In this case, the second lens group has to have a strong refractive power together with the first lens group. Then, especially at the wide-angle end, the height of light rays in these lens groups becomes high, and it is difficult to widen the angle. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the difference in F value between the wide-angle end and the telephoto end increases or the axial ray height increases at the telephoto end. When the axial ray height is high at the telephoto end, it becomes difficult to correct spherical aberration and coma.
ここで、条件式(3)に代えて、以下の条件式(3’)を満足するのが好ましい。
0.45<log(β2T/β2W)/logγ<0.67 ・・・(3’)
また、条件式(3)に代えて、以下の条件式(3”)を満足するのがより好ましい。
0.50<log(β2T/β2W)/logγ<0.64 ・・・(3”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (3 ′) is satisfied instead of conditional expression (3).
0.45 <log (β2T / β2W) / logγ <0.67 (3 ′)
Further, it is more preferable that the following conditional expression (3 ″) is satisfied instead of conditional expression (3).
0.50 <log (β2T / β2W) / logγ <0.64 (3 ″)
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(4)を満足するのが好ましい。
0.30<|β34W|<0.70 ・・・(4)
但し、
β34Wは、広角端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (4).
0.30 <| β34W | <0.70 (4)
However,
β34W is a magnification of the combined system of the third lens unit and the fourth lens unit at the wide angle end, and is a magnification at the time of focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(4)は、広角端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率を規定するものである。条件式(4)を満足することで、ズームレンズの広画角化と薄型化ができる。 Conditional expression (4) defines the magnification of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the wide-angle end. When the conditional expression (4) is satisfied, the zoom lens can have a wider angle of view and a thinner thickness.
条件式(4)の上限値を上回ると、第1レンズ群の焦点距離を短くする必要がある。そうすると、広画角化が困難となる。一方、条件式(4)の下限値を下回ると、第4レンズ群と、その隣にある像側のレンズ群とが干渉しやすくなる。干渉を防止するために両者の間隔を広げると、光学系の全長が長くなる。 If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it is necessary to shorten the focal length of the first lens group. Then, it becomes difficult to widen the angle of view. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the fourth lens group and the adjacent image-side lens group tend to interfere with each other. If the distance between the two is increased to prevent interference, the overall length of the optical system becomes longer.
ここで、条件式(4)に代えて、以下の条件式(4’)を満足するのが好ましい。
0.36<|β34W|<0.56 ・・・(4’)
また、条件式(4)に代えて、以下の条件式(4”)を満足するのがより好ましい。
0.39<|β34W|<0.53 ・・・(4”)
Here, it is preferable to satisfy the following conditional expression (4 ′) instead of conditional expression (4).
0.36 <| β34W | <0.56 (4 ′)
It is more preferable to satisfy the following conditional expression (4 ″) instead of conditional expression (4).
0.39 <| β34W | <0.53 (4 ″)
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(5)を満足するのが好ましい。
1.10<f34W/f34T<2.00 ・・・(5)
但し、
f34Wは、広角端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の焦点距離、
f34Tは、望遠端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の焦点距離であって、
いずれも無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。
Moreover, it is preferable that the zoom lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (5).
1.10 <f34W / f34T <2.00 (5)
However,
f34W is the focal length of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the wide-angle end,
f34T is the focal length of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end,
Both are focal lengths when focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(5)は、第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の、広角端での焦点距離と望遠端での焦点距離の比率を規定したものである。条件式(5)を満足することで、広角端から望遠端に向かって変倍する際に、合成系の焦点距離を維持又は短くすることができる。その結果、第3レンズ群と第4レンズ群との合成系による変倍(増倍)率を高くすることができるので、ズームレンズ全系の変倍比を高くすることができる。 Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length at the wide angle end to the focal length at the telephoto end of the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group. By satisfying conditional expression (5), the focal length of the synthesis system can be maintained or shortened when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. As a result, since the zoom ratio (magnification) by the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group can be increased, the zoom ratio of the entire zoom lens system can be increased.
条件式(5)の上限値を上回ると、第3レンズ群と第4レンズ群との相対的な偏心感度が高くなるので、特に、球面収差とコマ収差が悪化する。そのため、結像性能の劣化を招きやすい。一方、条件式(5)の下限値を下回ると、第4レンズ群の移動量を大きくしても、第3レンズ群と第4レンズ群との合成系による変倍(増倍)率を大きくすることが困難になる。 If the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, the relative decentration sensitivity between the third lens group and the fourth lens group becomes high, and in particular, spherical aberration and coma aberration deteriorate. Therefore, the imaging performance is likely to be deteriorated. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, even if the movement amount of the fourth lens group is increased, the zoom ratio (magnification) by the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group is increased. It becomes difficult to do.
ここで、条件式(5)に代えて、以下の条件式(5’)を満足するのが好ましい。
1.20<f34W/f34T<2.00 ・・・(5’)
また、条件式(5)に代えて、以下の条件式(5”)を満足するのがより好ましい。
1.25<f34W/f34T<2.00 ・・・(5”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (5 ′) is satisfied instead of conditional expression (5).
1.20 <f34W / f34T <2.00 (5 ')
Further, it is more preferable that the following conditional expression (5 ″) is satisfied instead of conditional expression (5).
1.25 <f34W / f34T <2.00 (5 ")
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(6)を満足するのが好ましい。
−0.5<fW/f123T<0.10 ・・・(6)
但し、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
f123Tは、望遠端における第1レンズ群から第3レンズ群までの合成系の焦点距離であって、
いずれも無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (6).
-0.5 <fW / f123T <0.10 (6)
However,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
f123T is the focal length of the synthesis system from the first lens group to the third lens group at the telephoto end,
Both are focal lengths when focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(6)は、広角端における前記ズームレンズ全系と望遠端における第1レンズ群から第3レンズ群までの合成系の焦点距離の比を規定するものである。条件式(6)を満足することで、高変倍比で、諸収差の発生を抑えることができる。 Conditional expression (6) defines the ratio of the focal length of the combined zoom lens system from the first lens group to the third lens group at the telephoto end and the entire zoom lens system at the wide angle end. By satisfying conditional expression (6), the occurrence of various aberrations can be suppressed with a high zoom ratio.
条件式(6)の上限値を上回ると、広角化、広角端におけるメリジオナル像面湾曲やコマ収差の補正、よび望遠端における軸上色収差や球面収差の補正に不利となる。一方、条件式(6)の下限値を下回ると、高変倍率化に不利となる。 Exceeding the upper limit of conditional expression (6) is disadvantageous for widening the angle, correcting meridional field curvature and coma at the wide-angle end, and correcting axial chromatic aberration and spherical aberration at the telephoto end. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (6) is not reached, it will be disadvantageous for increasing the zoom ratio.
ここで、条件式(6)に代えて、以下の条件式(6’)を満足するのが好ましい。
−0.4<fW/f123T<0.04 ・・・(6’)
また、条件式(6)に代えて、以下の条件式(6”)を満足するのがより好ましい。
−0.3<fW/f123T<0.02 ・・・(6”)
Here, it is preferable to satisfy the following conditional expression (6 ′) instead of conditional expression (6).
-0.4 <fW / f123T <0.04 (6 ')
It is more preferable to satisfy the following conditional expression (6 ″) instead of conditional expression (6).
-0.3 <fW / f123T <0.02 (6 ")
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(7)を満足するのが好ましい。
9<f1/fW<18 ・・・(7)
但し、
f1は、第1レンズ群の焦点距離、
fWは、広角端における前記ズームレンズ全系の焦点距離であって、無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。
In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the following conditional expression (7) is satisfied.
9 <f1 / fW <18 (7)
However,
f1 is the focal length of the first lens group,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end, and the focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(7)は、第1レンズ群と広角端におけるズームレンズ全系の距離の比を規定するものである。条件式(7)を満足することで、高変倍比で、諸収差の発生を抑えることができる。 Conditional expression (7) defines the ratio of the distance between the first lens group and the entire zoom lens system at the wide-angle end. By satisfying conditional expression (7), the occurrence of various aberrations can be suppressed with a high zoom ratio.
条件式(7)の上限値を上回ると、高変倍比化に不利となる。一方、条件式(7)の下限値を下回ると、広画角化、広角端におけるメリジオナル像面湾曲やコマ収差の補正、および望遠端における軸上色収差や球面収差の補正を良好に行うのが困難になる。 Exceeding the upper limit value of conditional expression (7) is disadvantageous for increasing the zoom ratio. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (7) is not reached, widening the angle of view, correcting meridional field curvature and coma at the wide-angle end, and correcting axial chromatic aberration and spherical aberration at the telephoto end are good. It becomes difficult.
ここで、条件式(7)に代えて、以下の条件式(7’)を満足するのが好ましい。
10.5<f1/fW<17 ・・・(7’)
また、条件式(7)に代えて、以下の条件式(7”)を満足するのがより好ましい。
11.5<f1/fW<16 ・・・(7”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (7 ′) is satisfied instead of conditional expression (7).
10.5 <f1 / fW <17 (7 ')
Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (7 ″) instead of conditional expression (7).
11.5 <f1 / fW <16 (7 ")
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(8)を満足するのが好ましい。
−0.18<f2/f1<−0.06 ・・・(8)
但し、
f1は、第1レンズ群の焦点距離、
f2は、第2レンズ群の焦点距離、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (8).
-0.18 <f2 / f1 <-0.06 (8)
However,
f1 is the focal length of the first lens group,
f2 is the focal distance of the second lens group,
It is.
条件式(8)は、第1レンズ群の焦点距離と第2レンズ群の焦点距離の比を規定したもので、広角化しながら高変倍率を獲得するための条件である。 Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the first lens group and the focal length of the second lens group, and is a condition for obtaining a high zoom ratio while widening the angle.
条件式(8)の上限値を上回ると、より広角化することが困難となる。一方、条件式(8)の下限値を下回ると、高変倍率化することが困難となる。 If the upper limit value of conditional expression (8) is exceeded, it becomes difficult to widen the angle. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (8) is not reached, it will be difficult to increase the zoom ratio.
ここで、条件式(8)に代えて、以下の条件式(8’)を満足するのが好ましい。
−0.16<f2/f1<−0.06 ・・・(8’)
また、条件式(8)に代えて、以下の条件式(8”)を満足するのがより好ましい。
−0.15<f2/f1<−0.06 ・・・(8”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (8 ′) is satisfied instead of conditional expression (8).
-0.16 <f2 / f1 <-0.06 (8 ')
Further, it is more preferable that the following conditional expression (8 ″) is satisfied instead of conditional expression (8).
-0.15 <f2 / f1 <-0.06 (8 ")
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(9)を満足するのが好ましい。
4.0<f4/fW<10.0 ・・・(9)
但し、
f4は、第4レンズ群の焦点距離、
fWは、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離であって、無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (9).
4.0 <f4 / fW <10.0 (9)
However,
f4 is the focal length of the fourth lens group,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end, and the focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(9)は、第4レンズ群と広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離の比を規定するものである。条件式(9)を満足することで、薄型で、偏心による収差の発生を抑えることができる。 Conditional expression (9) defines the ratio of the focal lengths of the fourth lens group and the entire zoom lens system at the wide-angle end. By satisfying conditional expression (9), it is thin and the occurrence of aberration due to decentration can be suppressed.
条件式(9)の上限値を上回ると、第4レンズ群の焦点距離が長くなるので、変倍及びフォーカスの際の第4レンズ群の移動量が大きくなる。一方、条件式(9)の下限値を下回ると、変倍による収差変動や偏心感度が増大しやすい。その結果、特に、球面収差やコマ収差が悪化する。 If the upper limit value of conditional expression (9) is exceeded, the focal length of the fourth lens group becomes longer, and the amount of movement of the fourth lens group during zooming and focusing increases. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (9) is not reached, aberration fluctuations due to zooming and decentration sensitivity tend to increase. As a result, spherical aberration and coma are particularly deteriorated.
ここで、条件式(9)に代えて、以下の条件式(9’)を満足するのが好ましい。
4.8<f4/fW<7.0 ・・・(9’)
また、条件式(9)に代えて、以下の条件式(9”)を満足するのがより好ましい。
5.1<f4/fW<6.0 ・・・(9”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (9 ′) is satisfied instead of conditional expression (9).
4.8 <f4 / fW <7.0 (9 ')
Further, it is more preferable that the following conditional expression (9 ″) is satisfied instead of conditional expression (9).
5.1 <f4 / fW <6.0 (9 ")
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(10)を満足するのが好ましい。
−2.00<ff4/f4<−1.00 ・・・(10)
但し、
f4は、第4レンズ群の焦点距離、
ff4は、第4レンズ群の最も物体側の面頂から第4レンズ群の前側焦点位置までの距離、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (10).
-2.00 <ff4 / f4 <-1.00 (10)
However,
f4 is the focal length of the fourth lens group,
ff4 is the distance from the most object side surface top of the fourth lens group to the front focal position of the fourth lens group,
It is.
条件式(10)は、第4レンズ群と第4レンズ群の最も物体側の面頂から第4レンズ群の前側焦点位置までの距離の比を規定するものである。条件式(10)を満足することで、光学系を薄型にできるとともに、軸外における収差の発生を抑えることができる。 Conditional expression (10) defines the ratio of the distance from the most object-side surface top of the fourth lens group and the fourth lens group to the front focal position of the fourth lens group. By satisfying conditional expression (10), the optical system can be made thin, and the occurrence of off-axis aberrations can be suppressed.
条件式(10)の上限値を上回ると、第3レンズ群と第4レンズ群が近づきやすくなる。この場合、第4レンズ群の望遠端での合焦スペースの確保が困難になりやすい。一方、条件式(10)の下限値を下回ると、第4レンズ群での特に軸外光線高が高くなるので、軸外収差の補正が困難になる。 When the upper limit value of conditional expression (10) is exceeded, the third lens group and the fourth lens group are likely to approach each other. In this case, it is difficult to secure a focusing space at the telephoto end of the fourth lens group. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (10) is not reached, the off-axis ray height in the fourth lens group becomes particularly high, and it becomes difficult to correct off-axis aberrations.
ここで、条件式(10)に代えて、以下の条件式(10’)を満足するのが好ましい。
−1.50<ff4/f4<−1.10 ・・・(10’)
また、条件式(10)に代えて、以下の条件式(10”)を満足するのがより好ましい。
−1.35<ff4/f4<−1.15 ・・・(10”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (10 ′) is satisfied instead of conditional expression (10).
-1.50 <ff4 / f4 <-1.10. (10 ')
Further, it is more preferable that the following conditional expression (10 ″) is satisfied instead of conditional expression (10).
-1.35 <ff4 / f4 <-1.15 (10 ")
また、本実施形態のズームレンズは、変倍時における第4レンズ群の移動方向が常に物体側であることが好ましい。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the moving direction of the fourth lens unit is always on the object side during zooming.
このようにすると、第3レンズ群と第4レンズ群との合成系における増倍効果が増すことになる。よって、ズームレンズ全系での変倍効率を高めることができる。特に、物体への合焦状態を維持しつつ、より望遠端に向かって変倍を行なうときに効果を発揮する。なお、合焦と変倍の順番は任意でよく、両者を同時あるいは並行的に行なってもかまわない。 This increases the multiplication effect in the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group. Therefore, the zooming efficiency in the entire zoom lens system can be increased. In particular, it is effective when zooming toward the telephoto end while maintaining the focused state on the object. The order of focusing and zooming may be arbitrary, and both may be performed simultaneously or in parallel.
また、本実施形態のズームレンズは、第4レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力のレンズ成分と、負の屈折力のレンズ成分からなることが好ましい。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the fourth lens group includes a lens component having a positive refractive power and a lens component having a negative refractive power in order from the object side.
このようにすることで、第4レンズ群の主点位置を物体側に位置させることができる。これにより、最も繰り出し量が多くなる望遠端において、第3レンズ群との間隔をあらかじめ大きく広げておくことができる。その結果、より近距離の物体への合焦を、第4レンズ群を物体側に繰り出すことで行なうことができる。なお、レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している。 In this way, the principal point position of the fourth lens group can be located on the object side. Thereby, at the telephoto end where the amount of extension is the largest, the distance from the third lens group can be widened in advance. As a result, focusing on an object at a shorter distance can be performed by extending the fourth lens group toward the object side. The lens component is a single lens or a cemented lens and has two optical surfaces that come into contact with air.
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(11)を満足するのが好ましい。
−0.3<(R42F−R42R)/(R42F+R42R)<0.6 ・・・(11)
但し、
R42Fは、第4レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、
R42Rは、第4レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (11).
-0.3 <(R42F-R42R) / (R42F + R42R) <0.6 (11)
However,
R42F is the paraxial radius of curvature of the lens surface having the negative refractive power of the fourth lens unit on the most object side,
R42R is the paraxial radius of curvature of the most image side surface of the lens component having the negative refractive power of the fourth lens group,
It is.
条件式(11)は、第4レンズ群の負レンズ成分の形状(シェープファクターの逆数で示す)を規定するものである。条件式(11)を満足することとで、コマ収差や像面湾曲の発生を抑えることができる。 Conditional expression (11) defines the shape of the negative lens component of the fourth lens group (indicated by the reciprocal of the shape factor). By satisfying conditional expression (11), occurrence of coma and curvature of field can be suppressed.
条件式(11)の上限値を上回ると、球面収差、コマ収差やメリジオナル像面湾曲の補正が困難になりやすい。一方、条件式(11)の下限値を下回ると、第4レンズ群の主点位置を物体側へ位置させることが困難となる。この場合、望遠端において、第4レンズ群がフォーカスのために移動するスペースを確保することが困難となる。その結果、光学系の全長を短縮させることが難しい。 If the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, correction of spherical aberration, coma aberration, and meridional field curvature tends to be difficult. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (11) is not reached, it is difficult to position the principal point position of the fourth lens group toward the object side. In this case, it is difficult to secure a space for the fourth lens group to move for focusing at the telephoto end. As a result, it is difficult to shorten the overall length of the optical system.
ここで、条件式(11)に代えて、以下の条件式(11’)を満足するのが好ましい。
−0.2<(R42F−R42R)/(R42F+R42R)<0.4 ・・・(11’)
また、条件式(11)に代えて、以下の条件式(11”)を満足するのがより好ましい。
−0.1<(R42F−R42R)/(R42F+R42R)<0.2 ・・・(11”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (11 ′) is satisfied instead of conditional expression (11).
−0.2 <(R42F−R42R) / (R42F + R42R) <0.4 (11 ′)
Further, it is more preferable that the following conditional expression (11 ″) is satisfied instead of conditional expression (11).
-0.1 <(R42F-R42R) / (R42F + R42R) <0.2 (11 ")
また、本実施形態のズームレンズは、第4レンズ群の負の屈折力のレンズ成分は接合レンズであって、接合レンズは、物体側から順に、正屈折力の単レンズと負屈折力の単レンズよりなり、以下の条件式(12)を満足するのが好ましい。
−0.5<(R422F+R422R)/(R422F−R422R)<1.2 ・・・(12)
但し、
R422Fは、第4レンズ群の負の屈折力の単レンズの物体側面の近軸曲率半径、
R422Rは、第4レンズ群の負の屈折力の単レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
In the zoom lens according to the present embodiment, the lens component having negative refractive power in the fourth lens group is a cemented lens. The cemented lens includes a single lens having positive refractive power and a single lens having negative refractive power in order from the object side. It is preferable that the lens satisfies the following conditional expression (12).
-0.5 <(R422F + R422R) / (R422F-R422R) <1.2 (12)
However,
R422F is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the single lens having the negative refractive power of the fourth lens group,
R422R is a paraxial radius of curvature of the image side surface of the single lens having a negative refractive power in the fourth lens group,
It is.
条件式(12)は、第4レンズ群の接合レンズを構成する負レンズの形状(シェープファクターの逆数で示す)を規定するものである。条件式(12)を満足することで、コマ収差や像面湾曲の発生を抑えることができる。 Conditional expression (12) defines the shape of the negative lens (indicated by the reciprocal of the shape factor) constituting the cemented lens of the fourth lens group. By satisfying conditional expression (12), the occurrence of coma and field curvature can be suppressed.
条件式(12)の上限値を上回ると、コマ収差やメリジオナル像面湾曲の補正が困難になりやすい。一方、条件式(12)の下限値を下回ると、第4レンズ群の主点位置を物体側へ位置させることが困難となる。この場合、望遠端において、第4レンズ群がフォーカスのために移動するスペースを確保することが困難となる。その結果、光学系の全長を短縮させることが難しい。 When the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, correction of coma aberration and meridional field curvature tends to be difficult. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (12) is not reached, it will be difficult to position the principal point position of the fourth lens group toward the object side. In this case, it is difficult to secure a space for the fourth lens group to move for focusing at the telephoto end. As a result, it is difficult to shorten the overall length of the optical system.
ここで、条件式(12)に代えて、以下の条件式(12’)を満足するのが好ましい。
−0.2<(R422F+R422R)/(R422F−R422R)<0.6 ・・・(12’)
また、条件式(12)に代えて、以下の条件式(12”)を満足するのがより好ましい。
−0.1<(R422F+R422R)/(R422F−R422R)<0.4 ・・・(12”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (12 ′) is satisfied instead of conditional expression (12).
−0.2 <(R422F + R422R) / (R422F−R422R) <0.6 (12 ′)
It is more preferable to satisfy the following conditional expression (12 ″) instead of conditional expression (12).
-0.1 <(R422F + R422R) / (R422F-R422R) <0.4 (12 ")
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(13)を満足するのが好ましい。
0.50<fb3/f3<1.5 ・・・(13)
但し、
f3は、第3レンズ群の焦点距離、
fb3は、第3レンズ群の最も像側の面頂から第3レンズ群の後側焦点位置までの距離、である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (13).
0.50 <fb3 / f3 <1.5 (13)
However,
f3 is the focal length of the third lens group,
fb3 is a distance from the top of the third lens group closest to the image side to the rear focal position of the third lens group.
条件式(13)は、第3レンズ群と第3レンズ群の最も像側の面頂から第3レンズ群の前側焦点位置までの距離の比を規定するものである。条件式(13)を満足することで、薄型で、軸外における収差の発生を抑えることができる。 Conditional expression (13) defines the ratio of the distance from the most image-side surface top of the third lens group and the third lens group to the front focal position of the third lens group. By satisfying conditional expression (13), it is possible to suppress the occurrence of off-axis aberration with a thin shape.
条件式(13)の上限値を上回ると、ズームレンズの全長短縮に不利となる。一方、条件式(13)の下限値を下回ると、コマ収差が悪化しやすい。 Exceeding the upper limit of conditional expression (13) is disadvantageous for shortening the overall length of the zoom lens. On the other hand, when the lower limit value of conditional expression (13) is not reached, coma aberration tends to deteriorate.
ここで、条件式(13)に代えて、以下の条件式(13’)を満足するのが好ましい。
0.72<fb3/f3<1.1 ・・・(13’)
また、条件式(13)に代えて、以下の条件式(13”)を満足するのがより好ましい。
0.82<fb3/f3<1.0 ・・・(13”)
Here, it is preferable to satisfy the following conditional expression (13 ′) instead of conditional expression (13).
0.72 <fb3 / f3 <1.1 (13 ')
It is more preferable to satisfy the following conditional expression (13 ″) instead of conditional expression (13).
0.82 <fb3 / f3 <1.0 (13 ")
また、本実施形態のズームレンズは、第3レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力のレンズ成分と、負の屈折力のレンズ成分の2つのレンズ成分からなることが好ましい。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the third lens group includes, in order from the object side, two lens components, a lens component having a positive refractive power and a lens component having a negative refractive power.
このようにすると、第4レンズ群の主点位置を物体側へ位置させることができる。その結果、ズームレンズの全長を短縮することができる。なお、レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している。 In this way, the principal point position of the fourth lens group can be positioned toward the object side. As a result, the overall length of the zoom lens can be shortened. The lens component is a single lens or a cemented lens and has two optical surfaces that come into contact with air.
そして、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(14)を満足するのが好ましい。
0.1<(R32F−R32R)/(R32F+R32R)<5.0 ・・・(14)
但し、
R32Fは、第3レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、
R32Rは、第3レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (14).
0.1 <(R32F-R32R) / (R32F + R32R) <5.0 (14)
However,
R32F is the paraxial radius of curvature of the most object side surface of the lens component having the negative refractive power of the third lens unit,
R32R is the paraxial radius of curvature of the most image side surface of the lens component having the negative refractive power of the third lens unit,
It is.
条件式(14)は、第3レンズ群の負の屈折力のレンズ成分の形状(シェープファクターの逆数で示す)を規定するものである。条件式(14)を満足することで、ズームレンズの全長を短くすることができる。 Conditional expression (14) defines the shape of the lens component having the negative refractive power of the third lens group (indicated by the reciprocal of the shape factor). By satisfying conditional expression (14), the overall length of the zoom lens can be shortened.
条件式(14)の上限値を超えると、全長短縮には有利だが、ズーム全域に亘り、球面収差やコマ収差の補正が困難になりやすい。一方、条件式(14)の下限値を下回ると、第3レンズ群の主点位置を物体側へ位置させることが困難となるので、ズームレンズの全長短縮が困難になる。 Exceeding the upper limit of conditional expression (14) is advantageous for shortening the entire length, but it is difficult to correct spherical aberration and coma over the entire zoom range. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (14) is not reached, it is difficult to position the principal point position of the third lens group toward the object side, so it is difficult to shorten the overall length of the zoom lens.
ここで、条件式(14)に代えて、以下の条件式(14’)を満足するのが好ましい。
0.2<(R32F−R32R)/(R32F+R32R)<2.5 ・・・(14’)
また、条件式(14)に代えて、以下の条件式(14”)を満足するのがより好ましい。
0.4<(R32F−R32R)/(R32F+R32R)<1.2 ・・・(14”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (14 ′) is satisfied instead of conditional expression (14).
0.2 <(R32F-R32R) / (R32F + R32R) <2.5 (14 ')
Further, it is more preferable that the following conditional expression (14 ″) is satisfied instead of conditional expression (14).
0.4 <(R32F-R32R) / (R32F + R32R) <1.2 (14 ")
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(15)を満足するのが好ましい。
0.7<|β2T|<2.0 ・・・(15)
但し、
β2Tは、望遠端における第2レンズ群の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (15).
0.7 <| β2T | <2.0 (15)
However,
β2T is the magnification of the second lens group at the telephoto end, and is the magnification when focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(15)は、望遠端における第2レンズ群の倍率(無限遠物点合焦時)を規定したものである。望遠端における第2レンズ群の倍率(無限遠物点合焦時)については、|−1|を大きく超えないようにすること、すなわち条件式(15)を満足することが好ましい。このようにすると、第3レンズ群と第4レンズ群の合成系による変倍(増倍)率を高くすることができる。 Conditional expression (15) defines the magnification of the second lens group at the telephoto end (when focusing on an object point at infinity). Regarding the magnification of the second lens unit at the telephoto end (when focusing on an object point at infinity), it is preferable not to greatly exceed | −1 |, that is, satisfy the conditional expression (15). By doing so, it is possible to increase the magnification (multiplication) rate by the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group.
条件式(15)の上限値を上回ると、第3レンズ群と第4レンズ群の合成系の変倍率が小さくなる。その結果、高い変倍比を得ることが困難となる。一方、条件式(15)の下限値を下回ると、第2レンズ群における変倍率が小さくなる。この場、第3レンズ群と第4レンズ群の合成系での変倍率をより大きくする必要が生じる。すると、望遠端において、第4レンズ群がフォーカスのために移動するスペースを確保することが困難となる。ここで、移動スペースを無理に確保しようとすると、全長短縮やフォーカスによる各収差変動の補正が困難となる。 If the upper limit value of conditional expression (15) is exceeded, the magnification ratio of the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group becomes small. As a result, it becomes difficult to obtain a high zoom ratio. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (15) is not reached, the zoom ratio in the second lens group will be small. In this case, it is necessary to increase the zoom ratio in the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group. Then, at the telephoto end, it becomes difficult to secure a space for the fourth lens group to move for focusing. Here, if it is attempted to forcibly secure the movement space, it becomes difficult to reduce the total length and correct each aberration variation due to focusing.
なお、第2レンズ群による像点Pが、第3レンズ群と第4レンズ群の合成系に対する物点になる。望遠端に行くにしたがい第2レンズ群の倍率が|−1|を大きく超えてしまう、すなわち条件式(15)を満足しなくなると、像点Pは物体側へ移動する。そのため、第3レンズ群と第4レンズ群の合成系の倍率(無限遠物点合焦時)は小さくなってしまう。 The image point P by the second lens group is an object point with respect to the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group. As the magnification of the second lens group greatly exceeds | −1 | as the distance from the telephoto end increases, that is, when the conditional expression (15) is not satisfied, the image point P moves to the object side. Therefore, the magnification (when focusing on an object point at infinity) of the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group becomes small.
ここで、条件式(15)に代えて、以下の条件式(15’)を満足するのが好ましい。
0.7<|β2T|<1.4 ・・・(15’)
また、条件式(15)に代えて、以下の条件式(15”)を満足するのがより好ましい。
0.7<|β2T|<1.2 ・・・(15”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (15 ′) is satisfied instead of conditional expression (15).
0.7 <| β2T | <1.4 (15 ′)
Further, it is more preferable that the following conditional expression (15 ″) is satisfied instead of conditional expression (15).
0.7 <| β2T | <1.2 (15 ")
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(16)を満足するのが好ましい。
0.90<|β34T|<1.80 ・・・(16)
但し、
β34Tは、望遠端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (16).
0.90 <| β34T | <1.80 (16)
However,
β34T is the magnification of the combined system of the third lens unit and the fourth lens unit at the telephoto end, and is the magnification at the time of focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(16)は、望遠端における第3レンズ群と第4レンズ群との合成系の倍率を規定するものである。条件式(16)を満足することで、広画角化と薄型化ができる。 Conditional expression (16) defines the magnification of the synthesis system of the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end. By satisfying conditional expression (16), it is possible to widen the angle of view and reduce the thickness.
条件式(16)の上限値を上回ると、望遠端でのF値が大きくなりやすい。一方、条件式(16)の下限値を下回ると、広角端における第2レンズ群の倍率β2W(無限遠物点合焦時)が小さくなりすぎてしまう。そのため、ズームレンズ全系としての変倍(増倍)率を高くすることが困難となる。 If the upper limit of conditional expression (16) is exceeded, the F value at the telephoto end tends to increase. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (16) is not reached, the magnification β2W (at the time of focusing on an object point at infinity) of the second lens group at the wide angle end becomes too small. For this reason, it is difficult to increase the zoom ratio (magnification) as the entire zoom lens system.
ここで、条件式(16)に代えて、以下の条件式(16’)を満足するのが好ましい。
1.00<|β34T|<1.35 ・・・(16’)
また、条件式(16)に代えて、以下の条件式(16”)を満足するのがより好ましい。
1.04<|β34T|<1.28 ・・・(16”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (16 ′) is satisfied instead of conditional expression (16).
1.00 <| β34T | <1.35 (16 ′)
Further, it is more preferable that the following conditional expression (16 ″) is satisfied instead of conditional expression (16).
1.04 <| β34T | <1.28 (16 ″)
また、本実施形態のズームレンズは、最終レンズ群は正の屈折力を有するレンズ成分からなることが好ましい。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the final lens group includes a lens component having a positive refractive power.
ズームレンズ系としては、第1レンズ群から第4レンズ群までで完結しうるが、本実施形態のような広角で高変倍率であるズームレンズは、第1レンズ群の焦点距離は長めであり、第2レンズ群から第4レンズ群に至る変倍および焦点位置補正レンズ群の倍率適正領域がやや高めになる傾向があるため、所望の焦点距離とするために、全体的に倍率を下げるレンズ群が必要である。そこで、本実施形態のズームレンズでは、第4レンズ群の像側に最終レンズ群を設け、それを正の屈折力とし、+1倍未満の倍率を持たせるようにした。なお、レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している。 The zoom lens system can be completed from the first lens group to the fourth lens group. However, the zoom lens having a wide angle and high magnification as in the present embodiment has a longer focal length of the first lens group. Since the appropriate magnification range of the zooming and focal position correction lens group from the second lens group to the fourth lens group tends to be slightly higher, a lens for reducing the overall magnification in order to obtain a desired focal length A group is needed. Therefore, in the zoom lens according to the present embodiment, the final lens group is provided on the image side of the fourth lens group, which is set to have a positive refractive power so as to have a magnification of less than +1. The lens component is a single lens or a cemented lens and has two optical surfaces that come into contact with air.
また、本実施形態のズームレンズは、以下の条件式(17)を満足するのが好ましい。
0.70<|βFW|<0.98 ・・・(17)
但し、
βFWは、広角端における最終レンズ群の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。
The zoom lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (17).
0.70 <| βFW | <0.98 (17)
However,
βFW is the magnification of the final lens group at the wide-angle end, and the magnification at the time of focusing on an object point at infinity,
It is.
条件式(17)は、広角端における最終レンズ群の倍率を規定するものである。条件式(17)を満足することで、軸外の各種収差の発生を抑えることができる。 Conditional expression (17) defines the magnification of the final lens group at the wide-angle end. By satisfying conditional expression (17), it is possible to suppress the occurrence of various off-axis aberrations.
条件式(17)の上限値を上回ると、広角で高変倍比を有するズームレンズを得ることが困難となる。一方、条件式(17)の下限値を下回ると、最終レンズ群の屈折力が大きくなるため、最終レンズ群を通る軸外光線高が高くなりやすくなる。その結果、軸外の各収差の補正が困難になる。 If the upper limit value of conditional expression (17) is exceeded, it will be difficult to obtain a zoom lens having a wide angle and a high zoom ratio. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (17) is not reached, the refractive power of the final lens group becomes large, and therefore the off-axis ray height passing through the final lens group tends to increase. As a result, it is difficult to correct each off-axis aberration.
ここで、条件式(17)に代えて、以下の条件式(17’)を満足するのが好ましい。
0.73<|βFW|<0.94 ・・・(17’)
また、条件式(17)に代えて、以下の条件式(17”)を満足するのがより好ましい。
0.76<|βFW|<0.90 ・・・(17”)
Here, it is preferable that the following conditional expression (17 ′) is satisfied instead of conditional expression (17).
0.73 <| βFW | <0.94 (17 ')
It is more preferable to satisfy the following conditional expression (17 ″) instead of conditional expression (17).
0.76 <| βFW | <0.90 (17 ")
また、最終レンズ群は、広角端から望遠端に向けて変倍する際に物体側へ移動させると、変倍時のメリジオナル像面湾曲やコマ収差の変動を打ち消す作用があるので有利である。しかしながら、最終レンズ群を物体側へ移動させると、特に望遠端あたりになると偏心などの誤差感度が増大する傾向にある。最終レンズ群を可動にすることで誤差感度が増大すること考えると、最終レンズ群は変倍時には固定としておくのがよい。 Further, if the final lens unit is moved toward the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, it is advantageous because it has the effect of canceling the meridional field curvature and coma variation during zooming. However, when the final lens group is moved toward the object side, error sensitivity such as decentration tends to increase especially near the telephoto end. Considering that the error sensitivity increases by making the final lens group movable, the final lens group should be fixed at the time of zooming.
また、本実施形態の撮像装置は、上記のズームレンズと、ズームレンズの像面に配置された撮像素子を備えていることを特徴とする。 In addition, an imaging apparatus according to the present embodiment includes the zoom lens described above and an imaging element arranged on the image plane of the zoom lens.
以下に、撮像光学系及び撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、屈折力の正負は、近軸曲率半径に基づく。 Hereinafter, embodiments of an imaging optical system and an imaging apparatus will be described in detail with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments. Further, the positive / negative of the refractive power is based on the paraxial radius of curvature.
次に、実施例1にかかる撮像光学系について説明する。図1は実施例1にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における断面図である。 Next, the image pickup optical system according to the first embodiment will be described. FIG. 1 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the imaging optical system according to the first embodiment when focusing on an object point at infinity, and includes a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c FIG.
図2は実施例1にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における収差図である。また、FIYは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。 FIG. 2 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) when the imaging optical system according to the example 1 is focused on an object point at infinity. FIG. 6 is an aberration diagram at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c). FIY represents the image height. The symbols in the aberration diagrams are the same in the examples described later.
実施例1のズームレンズは、図1に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、正の屈折力の第5レンズ群G5とで構成されている。 As shown in FIG. 1, the zoom lens of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, The third lens group G3 has a positive refractive power, the fourth lens group G4 has a positive refractive power, and the fifth lens group G5 has a positive refractive power.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は固定、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は固定、第4レンズ群G4は物体側に移動し、第5レンズ群G5は固定である。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the image side, the third lens group G3 is fixed, and the fourth lens group G4 is moved to the object side. The fifth lens group G5 is fixed.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第5レンズ群G5は、両凸正レンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. . The second lens group G2 includes a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, and a cemented lens of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens and a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens. The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第2レンズ群G2の像側に凸面を向けた負メニスカスレンズの両面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第5レンズ群G5の両凸正レンズの像側の面の5面に用いている。 An aspherical surface is an image of both surfaces of a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side of the second lens group G2, both surfaces of a biconvex positive lens of the third lens group G3, and a biconvex positive lens of the fifth lens group G5. It is used for five of the side surfaces.
次に、実施例2にかかる撮像光学系について説明する。図3は実施例2にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における断面図である。 Next, an imaging optical system according to Example 2 will be described. FIG. 3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the imaging optical system according to the second embodiment when focusing on an object point at infinity, and includes a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c FIG.
図4は実施例2にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における収差図である。 FIG. 4 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) when the imaging optical system according to the example 2 is focused on an object point at infinity. FIG. 6 is an aberration diagram at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c).
実施例2のズームレンズは、図3に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、正の屈折力の第5レンズ群G5で構成されている。 As shown in FIG. 3, the zoom lens according to the second embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, The third lens group G3 has a positive refractive power, the fourth lens group G4 has a positive refractive power, and the fifth lens group G5 has a positive refractive power.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は固定、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は固定、第4レンズ群G4は物体側に移動し、第5レンズ群G5は固定である。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the image side, the third lens group G3 is fixed, and the fourth lens group G4 is moved to the object side. The fifth lens group G5 is fixed.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第5レンズ群G5は、両凸正レンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens and a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens. The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第2レンズ群G2の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ(物体側から2番目)の両面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第5レンズ群G5の両凸正レンズの両面の6面に用いている。 The aspherical surface includes both surfaces of a negative meniscus lens (second from the object side) with the convex surface facing the object side of the second lens group G2, both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3, and the fifth lens group G5. Are used on both sides of the double convex positive lens.
次に、実施例3にかかる撮像光学系について説明する。図5は実施例3にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における断面図である。 Next, an imaging optical system according to Example 3 will be described. FIG. 5 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the imaging optical system according to the third embodiment when focusing on an object point at infinity, and includes a wide angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c). FIG.
図6は実施例3にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における収差図である。 FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) when the imaging optical system according to the example 3 is focused on an object point at infinity. FIG. 6 is an aberration diagram at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c).
実施例3のズームレンズは、図5に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、正の屈折力の第5レンズ群G5で構成されている。 As shown in FIG. 5, the zoom lens of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, The third lens group G3 has a positive refractive power, the fourth lens group G4 has a positive refractive power, and the fifth lens group G5 has a positive refractive power.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は固定、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は固定、第4レンズ群G4は物体側に移動し、第5レンズ群G5は固定である。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the image side, the third lens group G3 is fixed, and the fourth lens group G4 is moved to the object side. The fifth lens group G5 is fixed.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第5レンズ群G5は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens and a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens. The fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
非球面は、第2レンズ群G2の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ(物体側から2番目)の両面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第5レンズ群G5の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの両面の6面に用いている。 The aspherical surface includes both surfaces of a negative meniscus lens (second from the object side) with the convex surface facing the object side of the second lens group G2, both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3, and the fifth lens group G5. Are used on six surfaces of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
次に、実施例4にかかる撮像光学系について説明する。図7は実施例4にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における断面図である。 Next, an imaging optical system according to Example 4 will be described. FIG. 7 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the imaging optical system according to the fourth embodiment when focusing on an object point at infinity, and includes a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c FIG.
図8は実施例4にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における収差図である。 FIG. 8 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) when the imaging optical system according to the example 4 is focused on an object point at infinity. FIG. 6 is an aberration diagram at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c).
実施例4のズームレンズは、図7に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、正の屈折力の第5レンズ群G5で構成されている。 As shown in FIG. 7, the zoom lens of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, The third lens group G3 has a positive refractive power, the fourth lens group G4 has a positive refractive power, and the fifth lens group G5 has a positive refractive power.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は固定、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は固定、第4レンズ群G4は物体側に移動し、第5レンズ群G5は固定である。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the image side, the third lens group G3 is fixed, and the fourth lens group G4 is moved to the object side. The fifth lens group G5 is fixed.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第5レンズ群G5は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. . The second lens group G2 includes a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens and a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens. The fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side.
非球面は、第2レンズ群G2の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ(物体側から2番目)の両面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第5レンズ群G5の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズの両面の6面に用いている。 The aspherical surface includes both surfaces of a negative meniscus lens (second from the object side) with the convex surface facing the object side of the second lens group G2, both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3, and the fifth lens group G5. Are used on the six surfaces of the positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
次に、実施例5にかかる撮像光学系について説明する。図9は実施例5にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における断面図である。 Next, an imaging optical system according to Example 5 will be described. FIG. 9 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the imaging optical system according to the fifth embodiment when focusing on an object point at infinity, and includes a wide angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c). FIG.
図10は実施例5にかかる撮像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す図であって、広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)における収差図である。 FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) when the imaging optical system according to Example 5 is focused on an object point at infinity. FIG. 6 is an aberration diagram at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c).
実施例5のズームレンズは、図9に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、正の屈折力の第5レンズ群G5で構成されている。 As shown in FIG. 9, the zoom lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, The third lens group G3 has a positive refractive power, the fourth lens group G4 has a positive refractive power, and the fifth lens group G5 has a positive refractive power.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は固定、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は固定、第4レンズ群G4は物体側に移動し、第5レンズ群G5は固定である。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the image side, the third lens group G3 is fixed, and the fourth lens group G4 is moved to the object side. The fifth lens group G5 is fixed.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第5レンズ群G5は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. . The second lens group G2 includes a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconcave negative lens and a biconvex positive lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens and a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens. The fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side.
非球面は、第2レンズ群G2の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ(物体側から2番目)の両面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第5レンズ群G5の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズの両面の6面に用いている。 The aspherical surface includes both surfaces of a negative meniscus lens (second from the object side) with the convex surface facing the object side of the second lens group G2, both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3, and the fifth lens group G5. Are used on the six surfaces of the positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
次に、上記各実施例の撮像光学系を構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、r1、r2、…は各レンズ面の曲率半径、d1、d2、…は各レンズの肉厚または空気間隔、nd1、nd2、…は各レンズのd線での屈折率、νd1、νd2、…は各レンズのアッべ数、*印は非球面、FLは全系の焦点距離、FnoはFナンバー、ωは半画角、BFはバックフォーカスを示している。 Next, numerical data of optical members constituting the imaging optical system of each of the above embodiments will be listed. In the numerical data of each embodiment, r1, r2,... Are the curvature radii of the lens surfaces, d1, d2,... Are the thickness or air spacing of each lens, and nd1, nd2,. Is the Abbe number of each lens, * is an aspheric surface, FL is the focal length of the entire system, Fno is the F number, ω is the half field angle, and BF is the back focus. .
また、非球面形状は、光軸方向をz、光軸に直交する方向をyにとり、円錐係数をK、非球面係数をA4、A6、A8、A10としたとき、次の式で表される。
z=(y2/r)/[1+{1−(1+K)(y/r)2}1/2]
+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10
また、eは10のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
The aspherical shape is expressed by the following equation when the optical axis direction is z, the direction orthogonal to the optical axis is y, the conical coefficient is K, and the aspherical coefficients are A4, A6, A8, and A10. .
z = (y 2 / r) / [1+ {1− (1 + K) (y / r) 2 } 1/2 ]
+ A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10
E represents a power of 10. The symbols of these specification values are common to the numerical data of the examples described later.
数値実施例1
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 52.1523 1.3000 1.84666 23.78
2 32.6000 9.3000 1.49700 81.55
3 600.0000 0.1500
4 32.8220 5.6000 1.72916 54.68
5 110.0000 可変
6 150.0000 1.1000 1.77250 49.62
7 6.8228 4.6938
8* -17.6865 1.1000 1.53368 55.90
9* -200.0000 0.3922
10 -27.0451 1.0000 1.59282 68.62
11 28.3556 2.5000 1.94594 17.98
12 -81.3172 可変
13(絞り) ∞ 0.7000
14* 11.6202 3.2000 1.53368 55.90
15* -19.7300 0.2000
16 35.8407 0.7000 1.84666 23.78
17 12.8354 可変
18 22.9800 3.4000 1.76200 40.26
19 -37.4988 0.1500
20 13.6117 3.9000 1.58313 59.37
21 -24.5294 0.7000 1.80518 25.43
22 12.9572 可変
23 21.2494 2.0000 1.53368 55.90
24* -36.3228 2.7000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.4964
像面(撮像面)∞
非球面データ
第8面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-1.3796E-04,A6=-3.4249E-06,A8=7.1817E-10,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-2.7228E-04,A6=-4.6717E-06,A8=3.7336E-08,A10=0.0000E+00
第14面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-1.1404E-04,A6=-1.0637E-06,A8=5.9473E-10,A10=0.0000E+00
第15面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=7.6388E-05,A6=-9.1278E-07,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第24面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=2.9911E-04,A6=-9.6034E-08,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
各種データ
広角 中間 望遠
FL 4.14288 13.93198 47.01961
Fno 1.8316 2.2580 2.8447
ω 37.7 11.9 3.5
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 97.3953 97.4000 97.4076
BF 0.49641 0.50000 0.50862
d5 0.70000 17.80941 27.17715
d12 28.27700 11.17465 1.79985
d17 19.16483 12.60927 6.80540
d22 1.97117 8.52073 14.33060
ズームレンズ群データ
G 始面 焦点距離
1 1 49.37862
2 6 -7.14877
3 13 28.58517
4 18 22.70166
5 23 25.42808
Numerical example 1
Unit mm
Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 52.1523 1.3000 1.84666 23.78
2 32.6000 9.3000 1.49700 81.55
3 600.0000 0.1500
4 32.8220 5.6000 1.72916 54.68
5 110.0000 Variable
6 150.0000 1.1000 1.77250 49.62
7 6.8228 4.6938
8 * -17.6865 1.1000 1.53368 55.90
9 * -200.0000 0.3922
10 -27.0451 1.0000 1.59282 68.62
11 28.3556 2.5000 1.94594 17.98
12 -81.3172 Variable
13 (Aperture) ∞ 0.7000
14 * 11.6202 3.2000 1.53368 55.90
15 * -19.7300 0.2000
16 35.8407 0.7000 1.84666 23.78
17 12.8354 Variable
18 22.9800 3.4000 1.76200 40.26
19 -37.4988 0.1500
20 13.6117 3.9000 1.58313 59.37
21 -24.5294 0.7000 1.80518 25.43
22 12.9572 Variable
23 21.2494 2.0000 1.53368 55.90
24 * -36.3228 2.7000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.4964
Image plane (imaging plane) ∞
Aspheric data 8th surface
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -1.3796E-04, A6 = -3.4249E-06, A8 = 7.1817E-10, A10 = 0.0000E + 00
9th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -2.7228E-04, A6 = -4.6717E-06, A8 = 3.7336E-08, A10 = 0.0000E + 00
14th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -1.1404E-04, A6 = -1.0637E-06, A8 = 5.9473E-10, A10 = 0.0000E + 00
15th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = 7.6388E-05, A6 = -9.1278E-07, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
24th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = 2.9911E-04, A6 = -9.6034E-08, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
Various data
Wide angle Medium telephoto
FL 4.14288 13.93198 47.01961
Fno 1.8316 2.2580 2.8447
ω 37.7 11.9 3.5
Image height 3.00 3.00 3.00
Total lens length 97.3953 97.4000 97.4076
BF 0.49641 0.50000 0.50862
d5 0.70000 17.80941 27.17715
d12 28.27700 11.17465 1.79985
d17 19.16483 12.60927 6.80540
d22 1.97117 8.52073 14.33060
Zoom lens group data
G Start surface Focal length
1 1 49.37862
2 6 -7.14877
3 13 28.58517
4 18 22.70166
5 23 25.42808
数値実施例2
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 64.1556 1.2000 1.84666 23.78
2 37.0904 8.4716 1.49700 81.55
3 -1162.2792 0.1500
4 34.0187 5.0784 1.72916 54.68
5 101.4155 可変
6 297.4979 1.1000 1.72916 54.68
7 7.7542 3.4141
8* 37.4496 1.1000 1.53368 55.90
9* 18.3906 2.1481
10 -13.3282 1.0000 1.59282 68.62
11 39.5370 2.2000 1.94594 17.98
12 -52.4756 可変
13(絞り) ∞ 0.7000
14* 13.7419 3.2000 1.53368 55.90
15* -16.6667 0.2000
16 646.8277 0.7000 1.84666 23.78
17 21.5938 可変
18 21.0176 3.4000 1.76200 40.10
19 -32.7582 0.1500
20 15.6826 3.9000 1.56883 56.36
21 -15.6029 0.7000 1.80518 25.43
22 15.0481 可変
23* 593.4730 2.0000 1.53368 55.90
24* -15.3902 2.2000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.5213
像面(撮像面)∞
非球面データ
第8面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-4.2882E-04,A6=7.7927E-06,A8=-1.3054E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-6.0362E-04,A6=8.9092E-06,A8=-3.8039E-08,A10=0.0000E+00
第14面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-9.1865E-05,A6=1.0809E-07,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第15面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=8.8658E-05,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第23面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-4.9854E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第24面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-2.6516E-05,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
各種データ
広角 中間 望遠
FL 4.01483 13.53981 45.78194
Fno 1.8351 2.3179 2.8306
ω 38.4 12.2 3.6
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 98.2775 98.2500 98.2812
BF 0.52132 0.52000 0.52503
d5 0.70000 19.77901 29.92741
d12 31.02700 11.94178 1.79959
d17 18.78297 12.69713 6.30809
d22 2.23403 8.29987 14.70891
ズームレンズ群データ
G 始面 焦点距離
1 1 53.77399
2 6 -7.46979
3 13 28.58499
4 18 22.06881
5 23 28.14104
Numerical example 2
Unit mm
Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 64.1556 1.2000 1.84666 23.78
2 37.0904 8.4716 1.49700 81.55
3 -1162.2792 0.1500
4 34.0187 5.0784 1.72916 54.68
5 101.4155 Variable
6 297.4979 1.1000 1.72916 54.68
7 7.7542 3.4141
8 * 37.4496 1.1000 1.53368 55.90
9 * 18.3906 2.1481
10 -13.3282 1.0000 1.59282 68.62
11 39.5370 2.2000 1.94594 17.98
12 -52.4756 Variable
13 (Aperture) ∞ 0.7000
14 * 13.7419 3.2000 1.53368 55.90
15 * -16.6667 0.2000
16 646.8277 0.7000 1.84666 23.78
17 21.5938 Variable
18 21.0176 3.4000 1.76200 40.10
19 -32.7582 0.1500
20 15.6826 3.9000 1.56883 56.36
21 -15.6029 0.7000 1.80518 25.43
22 15.0481 Variable
23 * 593.4730 2.0000 1.53368 55.90
24 * -15.3902 2.2000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.5213
Image plane (imaging plane) ∞
Aspheric data 8th surface
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -4.2882E-04, A6 = 7.7927E-06, A8 = -1.3054E-08, A10 = 0.0000E + 00
9th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -6.0362E-04, A6 = 8.9092E-06, A8 = -3.8039E-08, A10 = 0.0000E + 00
14th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -9.1865E-05, A6 = 1.0809E-07, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
15th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = 8.8658E-05, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
23rd page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -4.9854E-04, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
24th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -2.6516E-05, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
Various data
Wide angle Medium telephoto
FL 4.01483 13.53981 45.78194
Fno 1.8351 2.3179 2.8306
ω 38.4 12.2 3.6
Image height 3.00 3.00 3.00
Total lens length 98.2775 98.2500 98.2812
BF 0.52132 0.52000 0.52503
d5 0.70000 19.77901 29.92741
d12 31.02700 11.94178 1.79959
d17 18.78297 12.69713 6.30809
d22 2.23403 8.29987 14.70891
Zoom lens group data
G Start surface Focal length
1 1 53.77399
2 6 -7.46979
3 13 28.58499
4 18 22.06881
5 23 28.14104
数値実施例3
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 63.5683 1.2000 1.84666 23.78
2 37.1184 8.8000 1.49700 81.61
3 -1121.9823 0.1500
4 33.7332 5.2000 1.72916 54.68
5 96.3714 可変
6 296.0130 1.1000 1.72916 54.68
7 7.4617 3.4724
8* 38.0001 1.1000 1.53368 55.90
9* 19.3797 2.0528
10 -13.4317 1.0000 1.59282 68.63
11 39.8641 2.2000 1.94595 17.98
12 -52.1009 可変
13(絞り) ∞ 0.7000
14* 14.2090 3.2000 1.53368 55.90
15* -16.1843 0.2000
16 336.2294 0.7000 1.84666 23.78
17 21.0247 可変
18 21.7948 3.4000 1.74400 44.78
19 -29.6145 0.1500
20 16.7821 3.9000 1.57099 50.80
21 -16.7735 0.7000 1.80518 25.42
22 16.8017 可変
23* -100.0000 2.0000 1.53368 55.90
24* -14.8007 2.2000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.5313
像面(撮像面)∞
非球面データ
第8面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-4.2787E-04,A6=7.8053E-06,A8=3.9279E-09,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-6.1721E-04,A6=9.3376E-06,A8=-3.7342E-08,A10=0.0000E+00
第14面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-9.3961E-05,A6=1.0370E-07,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第15面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=8.9752E-05,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第23面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-4.1583E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第24面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=1.2097E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
各種データ
広角 中間 望遠
FL 4.02662 13.51272 45.43028
Fno 1.8491 2.2611 2.8153
ω 38.3 12.3 3.7
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 98.3054 98.3000 98.3136
BF 0.53127 0.53000 0.53939
d5 0.70000 19.78246 29.85000
d12 30.78700 11.75238 1.63700
d17 18.23547 12.37137 6.16873
d22 2.62653 8.43863 14.69327
ズームレンズ群データ
G 始面 焦点距離
1 1 53.83635
2 6 -7.37469
3 13 28.78326
4 18 21.28816
5 23 32.28739
Numerical Example 3
Unit mm
Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 63.5683 1.2000 1.84666 23.78
2 37.1184 8.8000 1.49700 81.61
3 -1121.9823 0.1500
4 33.7332 5.2000 1.72916 54.68
5 96.3714 Variable
6 296.0130 1.1000 1.72916 54.68
7 7.4617 3.4724
8 * 38.0001 1.1000 1.53368 55.90
9 * 19.3797 2.0528
10 -13.4317 1.0000 1.59282 68.63
11 39.8641 2.2000 1.94595 17.98
12 -52.1009 Variable
13 (Aperture) ∞ 0.7000
14 * 14.2090 3.2000 1.53368 55.90
15 * -16.1843 0.2000
16 336.2294 0.7000 1.84666 23.78
17 21.0247 Variable
18 21.7948 3.4000 1.74400 44.78
19 -29.6145 0.1500
20 16.7821 3.9000 1.57099 50.80
21 -16.7735 0.7000 1.80518 25.42
22 16.8017 Variable
23 * -100.0000 2.0000 1.53368 55.90
24 * -14.8007 2.2000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.5313
Image plane (imaging plane) ∞
Aspheric data 8th surface
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -4.2787E-04, A6 = 7.8053E-06, A8 = 3.9279E-09, A10 = 0.0000E + 00
9th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -6.1721E-04, A6 = 9.3376E-06, A8 = -3.7342E-08, A10 = 0.0000E + 00
14th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -9.3961E-05, A6 = 1.0370E-07, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
15th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = 8.9752E-05, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
23rd page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -4.1583E-04, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
24th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = 1.2097E-04, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
Various data
Wide angle Medium telephoto
FL 4.02662 13.51272 45.43028
Fno 1.8491 2.2611 2.8153
ω 38.3 12.3 3.7
Image height 3.00 3.00 3.00
Total lens length 98.3054 98.3000 98.3136
BF 0.53127 0.53000 0.53939
d5 0.70000 19.78246 29.85000
d12 30.78700 11.75238 1.63700
d17 18.23547 12.37137 6.16873
d22 2.62653 8.43863 14.69327
Zoom lens group data
G Start surface Focal length
1 1 53.83635
2 6 -7.37469
3 13 28.78326
4 18 21.28816
5 23 32.28739
数値実施例4
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 57.4312 1.1000 1.84666 23.78
2 34.2144 8.9948 1.48749 70.23
3 642.8284 0.1500
4 33.1748 5.1517 1.72916 54.68
5 95.8748 可変
6 400.0000 1.1000 1.72916 54.68
7 7.0807 4.2788
8* 43.0000 1.1000 1.53368 55.90
9* 17.1612 1.6669
10 -15.8946 0.8500 1.59282 68.63
11 265.2395 2.2000 1.94595 17.98
12 -29.1259 可変
13(絞り) ∞ 0.7000
14* 13.4810 3.2000 1.53368 55.90
15* -18.6665 0.1500
16 181.9738 0.7000 1.84666 23.78
17 20.3665 可変
18 20.6599 3.4000 1.72342 37.95
19 -33.9741 0.1500
20 16.2761 3.8000 1.58313 59.38
21 -16.2761 0.7000 1.80518 25.42
22 15.8190 可変
23* -100.0000 1.6000 1.53368 55.90
24* -13.8070 2.7000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.5309
像面(撮像面)∞
非球面データ
第8面
K=0.
A2= 0.0000E+00,A4=-4.4787E-04,A6=7.3678E-06,A8=-4.4682E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-7.1046E-04,A6=8.7428E-06,A8=-1.1765E-07,A10=0.0000E+00
第14面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-8.2921E-05,A6=6.5431E-08,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第15面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=7.9777E-05,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第23面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-4.8081E-04,A6=8.0925E-06,A8=1.0950E-07,A10=0.0000E+00
第24面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=2.9366E-05,A6=5.2804E-06,A8=1.9690E-07,A10=0.0000E+00
各種データ
広角 中間 望遠
FL 3.99831 13.53193 45.87518
Fno 1.8421 2.2119 2.8553
ω 38.5 12.4 3.7
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 98.4411 98.4100 98.4452
BF 0.53091 0.53200 0.53496
d5 0.70000 20.57107 31.58374
d12 32.48400 12.62172 1.60026
d17 16.30236 10.74618 5.55462
d22 2.73164 8.24682 13.47938
ズームレンズ群データ
G 始面 焦点距離
1 1 55.46328
2 6 -7.99405
3 13 29.92609
4 18 22.98715
5 23 29.82289
Numerical Example 4
Unit mm
Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 57.4312 1.1000 1.84666 23.78
2 34.2144 8.9948 1.48749 70.23
3 642.8284 0.1500
4 33.1748 5.1517 1.72916 54.68
5 95.8748 Variable
6 400.0000 1.1000 1.72916 54.68
7 7.0807 4.2788
8 * 43.0000 1.1000 1.53368 55.90
9 * 17.1612 1.6669
10 -15.8946 0.8500 1.59282 68.63
11 265.2395 2.2000 1.94595 17.98
12 -29.1259 Variable
13 (Aperture) ∞ 0.7000
14 * 13.4810 3.2000 1.53368 55.90
15 * -18.6665 0.1500
16 181.9738 0.7000 1.84666 23.78
17 20.3665 Variable
18 20.6599 3.4000 1.72342 37.95
19 -33.9741 0.1500
20 16.2761 3.8000 1.58313 59.38
21 -16.2761 0.7000 1.80518 25.42
22 15.8190 Variable
23 * -100.0000 1.6000 1.53368 55.90
24 * -13.8070 2.7000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.5309
Image plane (imaging plane) ∞
Aspheric data 8th surface
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -4.4787E-04, A6 = 7.3678E-06, A8 = -4.4682E-08, A10 = 0.0000E + 00
9th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -7.1046E-04, A6 = 8.7428E-06, A8 = -1.1765E-07, A10 = 0.0000E + 00
14th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -8.2921E-05, A6 = 6.5431E-08, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
15th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = 7.9777E-05, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
23rd page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -4.8081E-04, A6 = 8.0925E-06, A8 = 1.0950E-07, A10 = 0.0000E + 00
24th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = 2.9366E-05, A6 = 5.2804E-06, A8 = 1.9690E-07, A10 = 0.0000E + 00
Various data
Wide angle Medium telephoto
FL 3.99831 13.53193 45.87518
Fno 1.8421 2.2119 2.8553
ω 38.5 12.4 3.7
Image height 3.00 3.00 3.00
Total lens length 98.4411 98.4100 98.4452
BF 0.53091 0.53200 0.53496
d5 0.70000 20.57107 31.58374
d12 32.48400 12.62172 1.60026
d17 16.30236 10.74618 5.55462
d22 2.73164 8.24682 13.47938
Zoom lens group data
G Start surface Focal length
1 1 55.46328
2 6 -7.99405
3 13 29.92609
4 18 22.98715
5 23 29.82289
数値実施例5
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 57.8120 1.1000 1.84666 23.78
2 34.2860 9.0000 1.48749 70.23
3 672.7620 0.1500
4 33.4940 5.1500 1.72916 54.68
5 99.7360 可変
6 401.8870 1.1000 1.72916 54.68
7 7.1280 4.2800
8* 43.0000 1.1000 1.53368 55.90
9* 17.6153 1.6700
10 -16.7900 0.8500 1.63854 55.45
11 104.6070 2.2000 1.94595 17.98
12 -30.7220 可変
13(絞り) ∞ 0.7000
14* 13.2039 3.2000 1.53368 55.90
15* -19.6413 0.1500
16 99.9290 0.7000 1.84666 23.78
17 18.7490 可変
18 20.5380 3.4000 1.72342 37.95
19 -34.2440 0.1500
20 16.1190 3.8000 1.58313 59.38
21 -16.1190 0.7000 1.80518 25.42
22 15.8610 可変
23* -100.0000 1.6000 1.53368 55.90
24* -13.9435 2.7000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.5330
像面(撮像面)∞
非球面データ
第8面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-4.4787E-04,A6=7.3678E-06,A8=-4.4682E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-7.0011E-04,A6=8.7587E-06,A8=-1.1554E-07,A10=0.0000E+00
第14面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-8.4732E-05,A6=4.6644E-08,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第15面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=7.4993E-05,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第23面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-5.0232E-04,A6=8.8113E-06,A8=6.2288E-08,A10=0.0000E+00
第24面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-1.0619E-05,A6=5.5555E-06,A8=1.6400E-07,A10=0.0000E+00
各種データ
広角 中間 望遠
FL 4.00461 13.61600 46.25924
Fno 1.8421 2.2132 2.8656
ω 38.2 12.2 3.6
像高 2.974 2.974 2.974
レンズ全長 98.4600 98.4500 98.4636
BF 0.53296 0.53000 0.53657
d5 0.70000 20.61039 31.58400
d12 32.48400 12.60361 1.60000
d17 16.30720 10.74364 5.52358
d22 2.73580 8.26236 13.51942
ズームレンズ群データ
G 始面 焦点距離
1 1 55.40660
2 6 -7.99089
3 13 30.01582
4 18 22.76022
5 23 30.16510
Numerical Example 5
Unit mm
Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 57.8120 1.1000 1.84666 23.78
2 34.2860 9.0000 1.48749 70.23
3 672.7620 0.1500
4 33.4940 5.1500 1.72916 54.68
5 99.7360 Variable
6 401.8870 1.1000 1.72916 54.68
7 7.1280 4.2800
8 * 43.0000 1.1000 1.53368 55.90
9 * 17.6153 1.6700
10 -16.7900 0.8500 1.63854 55.45
11 104.6070 2.2000 1.94595 17.98
12 -30.7220 Variable
13 (Aperture) ∞ 0.7000
14 * 13.2039 3.2000 1.53368 55.90
15 * -19.6413 0.1500
16 99.9290 0.7000 1.84666 23.78
17 18.7490 Variable
18 20.5380 3.4000 1.72342 37.95
19 -34.2440 0.1500
20 16.1190 3.8000 1.58313 59.38
21 -16.1190 0.7000 1.80518 25.42
22 15.8610 Variable
23 * -100.0000 1.6000 1.53368 55.90
24 * -13.9435 2.7000
25 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.3000
27 ∞ 0.7000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.5330
Image plane (imaging plane) ∞
Aspheric data 8th surface
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -4.4787E-04, A6 = 7.3678E-06, A8 = -4.4682E-08, A10 = 0.0000E + 00
9th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -7.0011E-04, A6 = 8.7587E-06, A8 = -1.1554E-07, A10 = 0.0000E + 00
14th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -8.4732E-05, A6 = 4.6644E-08, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
15th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = 7.4993E-05, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
23rd page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -5.0232E-04, A6 = 8.8113E-06, A8 = 6.2288E-08, A10 = 0.0000E + 00
24th page
K = 0.
A2 = 0.0000E + 00, A4 = -1.0619E-05, A6 = 5.5555E-06, A8 = 1.6400E-07, A10 = 0.0000E + 00
Various data
Wide angle Medium telephoto
FL 4.00461 13.61600 46.25924
Fno 1.8421 2.2132 2.8656
ω 38.2 12.2 3.6
Image height 2.974 2.974 2.974
Total lens length 98.4600 98.4500 98.4636
BF 0.53296 0.53000 0.53657
d5 0.70000 20.61039 31.58400
d12 32.48400 12.60361 1.60000
d17 16.30720 10.74364 5.52358
d22 2.73580 8.26236 13.51942
Zoom lens group data
G Start surface Focal length
1 1 55.40660
2 6 -7.99089
3 13 30.01582
4 18 22.76022
5 23 30.16510
各実施例の条件式の対応値を以下に示す。
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
(1) log(β34T/β34W) 0.393 0.433 0.432 0.404 0.406
(2) |β2W| 0.211 0.195 0.192 0.202 0.202
(3) log(β2T/β2W)/logγ 0.627 0.590 0.591 0.619 0.617
(4) |β34W| 0.505 0.450 0.442 0.421 0.421
(5) f34W/f34T 1.381 1.379 1.375 1.288 1.291
(6) fW/f123T -0.0201 -0.0212 -0.0233 -0.0139 -0.0146
(7) f1/fW 11.919 13.394 13.370 13.872 13.836
(8) f2/f1 -0.145 -0.139 -0.137 -0.144 -0.144
(9) f4/fW 5.478 5.491 5.281 5.744 5.679
(10) ff4/f4 -1.194 -1.192 -1.162 -1.174 -1.173
(11) (R42F-R42R)/(R42F+R42R) 0.025 0.021 -0.001 0.014 0.008
(12) (R422F+R422R)/(R422F-R422R) 0.309 0.018 -0.001 0.014 0.008
(13) fb3/f3 0.855 0.879 0.881 0.881 0.878
(14) (R32F-R32R)/(R32F+R32R) 0.473 0.935 0.974 0.799 0.684
(15) |β2T| 0.971 0.820 0.803 0.912 0.914
(16) |β34T| 1.249 1.220 1.196 1.067 1.073
(17) |βFW| 0.786 0.853 0.880 0.850 0.853
The corresponding values of the conditional expressions in each example are shown below.
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
(1) log (β34T / β34W) 0.393 0.433 0.432 0.404 0.406
(2) | β2W | 0.211 0.195 0.192 0.202 0.202
(3) log (β2T / β2W) / logγ 0.627 0.590 0.591 0.619 0.617
(4) | β34W | 0.505 0.450 0.442 0.421 0.421
(5) f34W / f34T 1.381 1.379 1.375 1.288 1.291
(6) fW / f123T -0.0201 -0.0212 -0.0233 -0.0139 -0.0146
(7) f1 / fW 11.919 13.394 13.370 13.872 13.836
(8) f2 / f1 -0.145 -0.139 -0.137 -0.144 -0.144
(9) f4 / fW 5.478 5.491 5.281 5.744 5.679
(10) ff4 / f4 -1.194 -1.192 -1.162 -1.174 -1.173
(11) (R42F-R42R) / (R42F + R42R) 0.025 0.021 -0.001 0.014 0.008
(12) (R422F + R422R) / (R422F-R422R) 0.309 0.018 -0.001 0.014 0.008
(13) fb3 / f3 0.855 0.879 0.881 0.881 0.878
(14) (R32F-R32R) / (R32F + R32R) 0.473 0.935 0.974 0.799 0.684
(15) | β2T | 0.971 0.820 0.803 0.912 0.914
(16) | β34T | 1.249 1.220 1.196 1.067 1.073
(17) | βFW | 0.786 0.853 0.880 0.850 0.853
また、各パラメータの値を以下に示す。
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
β34T/β34W 2.473 2.711 2.706 2.538 2.549
β34W -0.505 -0.450 -0.442 -0.421 -0.421
β34T -1.249 -1.220 -1.196 -1.067 -1.073
β2W -0.211 -0.195 -0.192 -0.202 -0.202
β2T -0.971 -0.820 -0.803 -0.912 -0.914
β2T/β2W 4.602 4.205 4.182 4.525 4.525
f34W 20.020 19.280 19.178 18.538 18.554
f34T 14.497 13.980 13.946 14.39 14.369
γ=fT/fW 11.429 11.391 11.270 11.463 11.542
βFW 0.786 0.853 0.880 0.850 0.853
Moreover, the value of each parameter is shown below.
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
β34T / β34W 2.473 2.711 2.706 2.538 2.549
β34W -0.505 -0.450 -0.442 -0.421 -0.421
β34T -1.249 -1.220 -1.196 -1.067 -1.073
β2W -0.211 -0.195 -0.192 -0.202 -0.202
β2T -0.971 -0.820 -0.803 -0.912 -0.914
β2T / β2W 4.602 4.205 4.182 4.525 4.525
f34W 20.020 19.280 19.178 18.538 18.554
f34T 14.497 13.980 13.946 14.39 14.369
γ = fT / fW 11.429 11.391 11.270 11.463 11.542
βFW 0.786 0.853 0.880 0.850 0.853
さて、以上のような本発明の結像(撮像)光学系は、物体の像をCCDやCMOSなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。 The imaging (imaging) optical system according to the present invention as described above is an example of an imaging apparatus that captures an image of an object with an electronic imaging element such as a CCD or CMOS, particularly a digital camera, video camera, or information processing apparatus. It can be used for personal computers, telephones, mobile terminals, especially mobile phones that are convenient to carry. The embodiment is illustrated below.
図11〜図13に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系41に組み込んだ構成の概念図を示す。図11はデジタルカメラ40の外観を示す前方斜視図、図12は同後方斜視図、図3はデジタルカメラ40の光学構成を示す断面図である。
FIGS. 11 to 13 are conceptual diagrams of a configuration in which the imaging optical system according to the present invention is incorporated in a photographing
デジタルカメラ40は、この例の場合、撮影用光路42を有する撮影光学系41、ファインダー用光路44を有するファインダー光学系43、シャッター45、フラッシュ46、液晶表示モニター47等を含む。そして、撮影者が、カメラ40の上部に配置されたシャッター45を押圧すると、それに連動して撮影光学系41、例えば実施例1の撮像光学系48を通して撮影が行われる。
In this example, the
撮影光学系41によって形成された物体像は、CCD49の撮像面上に形成される。このCCD49で受光された物体像は、画像処理手段51を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター47に表示される。また、この画像処理手段51にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段51と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、MO等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。
The object image formed by the photographing
さらに、ファインダー用光路44上には、ファインダー用対物光学系53が配置されている。このファインダー用対物光学系53は、カバーレンズ54、第1プリズム10、開口絞り2、第2プリズム20、フォーカス用レンズ66からなる。このファインダー用対物光学系53によって、結像面67上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム55の視野枠57上に形成される。このポロプリズム55の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系59が配置されている。
Further, a finder objective
このように構成されたデジタルカメラ40によれば、撮影光学系41の構成枚数を少なくした小型化・薄型化の撮像光学系を有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。
また、撮影光学系41に一体化されたオートフォーカス機構500を備えている。オートフォーカス機構500を搭載することによって、あらゆる被写体距離において合焦することができる。
According to the
Further, an autofocus mechanism 500 integrated with the photographing
また、撮影光学系41と電子撮像素子チップ(電子撮像素子)とを一体化したことが望ましい。
電子撮像素子を一体化することで、撮像光学系による光学像を電気信号化することがでる。また、画像中央部と周辺部で画像の明るさの変化を軽減できる電子撮像素子を選択し、小型且つ高性能なデジタルカメラ(撮像装置)を提供できる。
In addition, it is desirable that the photographing
By integrating the electronic image pickup element, an optical image obtained by the image pickup optical system can be converted into an electric signal. In addition, it is possible to provide a small and high-performance digital camera (imaging device) by selecting an electronic image sensor that can reduce a change in image brightness between the central portion and the peripheral portion of the image.
次に、本発明の撮像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図14〜図16に示す。図14はパソコン300のカバーを開いた状態の前方斜視図、図15はパソコン300の撮影光学系303の断面図、図16は図14の側面図である。図14〜図16に示されるように、パソコン300は、キーボード301と、情報処理手段や記録手段と、モニター302と、撮影光学系303とを有している。
Next, a personal computer which is an example of an information processing apparatus in which the imaging optical system of the present invention is incorporated as an objective optical system is shown in FIGS. 14 is a front perspective view of the
ここで、キーボード301は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター302は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系303は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター302は、液晶表示素子やCRTディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系303は、モニター302の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター302の周囲や、キーボード301の周囲のどこであってもよい。
Here, the
この撮影光学系303は、撮影光路304上に、例えば実施例1の撮像光学系からなる対物光学系100と、像を受光する電子撮像素子チップ162とを有している。これらはパソコン300に内蔵されている。
The photographic
鏡枠の先端には、対物光学系100を保護するためのカバーガラス102が配置されている。
電子撮像素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、パソコン300の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター302に表示される。図14には、その一例として、操作者が撮影した画像305が示されている。また、この画像305は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。
また、対物光学系100(撮像光学系)に一体化されたオートフォーカス機構500を備えている。オートフォーカス機構500を搭載することによって、あらゆる被写体距離において合焦することができる。
A
The object image received by the electronic
Further, an autofocus mechanism 500 integrated with the objective optical system 100 (imaging optical system) is provided. By mounting the autofocus mechanism 500, it is possible to focus at any subject distance.
また、対物光学系100(撮像光学系)と電子撮像素子チップ162(電子撮像素子)とを一体化したことが望ましい。
電子撮像素子を一体化することで、撮像光学系による光学像を電気信号化することがでる。また、画像中央部と周辺部で画像の明るさの変化を軽減できる電子撮像素子を選択し、小型且つ高性能なパソコン(撮像装置)を提供できる。
It is desirable that the objective optical system 100 (imaging optical system) and the electronic imaging element chip 162 (electronic imaging element) are integrated.
By integrating the electronic image pickup element, an optical image obtained by the image pickup optical system can be converted into an electric signal. In addition, a small and high-performance personal computer (imaging device) can be provided by selecting an electronic imaging device that can reduce the change in image brightness between the central portion and the peripheral portion of the image.
次に、本発明の撮像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図15に示す。図17(a)は携帯電話400の正面図、図17(b)は側面図、図17(c)は撮影光学系405の断面図である。図17(a)〜(c)に示されるように、携帯電話400は、マイク部401と、スピーカ部402と、入力ダイアル403と、モニター404と、撮影光学系405と、アンテナ406と、処理手段とを有している。
Next, a telephone which is an example of an information processing apparatus in which the imaging optical system of the present invention is built in as a photographing optical system, particularly a portable telephone which is convenient to carry is shown in FIG. 17A is a front view of the
ここで、マイク部401は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部402は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル403は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター404は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ406は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段(不図示)は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行ためのものである。
Here, the
ここで、モニター404は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系405は、撮影光路407上に配された対物光学系100と、物体像を受光する電子撮像素子チップ162とを有している。対物光学系100としては、例えば実施例1の撮像光学系が用いられる。これらは、携帯電話400に内蔵されている。
Here, the
鏡枠の先端には、対物光学系100を保護するためのカバーガラス102が配置されている。
電子撮影素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター404に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ162で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。
また、対物光学系100(撮像光学系)に一体化されたオートフォーカス機構500を備えている。オートフォーカス機構500を搭載することによって、あらゆる被写体距離において合焦することができる。
A
The object image received by the electronic
Further, an autofocus mechanism 500 integrated with the objective optical system 100 (imaging optical system) is provided. By mounting the autofocus mechanism 500, it is possible to focus at any subject distance.
また、対物光学系100(撮像光学系)と電子撮像素子チップ162(電子撮像素子)とを一体化することが望ましい。
電子撮像素子を一体化することで、撮像光学系のよる光学像を電気信号化することができる。また、画像中央部と周辺部で画像の明るさの変化を軽減できる電子撮像素子を選択し、小型且つ高性能な携帯電話(撮像装置)を提供できる。
Further, it is desirable to integrate the objective optical system 100 (imaging optical system) and the electronic imaging element chip 162 (electronic imaging element).
By integrating the electronic image pickup device, an optical image by the image pickup optical system can be converted into an electric signal. In addition, it is possible to provide a small and high-performance mobile phone (imaging device) by selecting an electronic imaging device that can reduce a change in image brightness between the central portion and the peripheral portion of the image.
なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。 The present invention can take various modifications without departing from the spirit of the present invention.
以上のように、本発明は、諸収差、特にコマ収差が良好に補正された撮像光学系、およびそれを用いた撮像装置に適している。 As described above, the present invention is suitable for an imaging optical system in which various aberrations, particularly coma aberration, are corrected well, and an imaging apparatus using the imaging optical system.
L1 第1レンズ
L2 第2レンズ
L3 第3レンズ
L4 第4レンズ
L5 第5レンズ
CG カバーガラス
I 撮像面
S 開口絞り
40 デジタルカメラ
41 撮影光学系
42 撮影用光路
43 ファインダー光学系
44 ファインダー用光路
45 シャッター
46 フラッシュ
47 液晶表示モニター
48 レンズ
49 CCD
50 撮像面
51 処理手段
53 ファインダー用対物光学系
55 ポロプリズム
57 視野枠
59 接眼光学系
66 フォーカス用レンズ
67 結像面
100 対物光学系
102 カバーガラス
162 電子撮像素子チップ
166 端子
300 パソコン
301 キーボード
302 モニター
303 撮影光学系
304 撮影光路
305 画像
400 携帯電話
401 マイク部
402 スピーカ部
403 入力ダイアル
404 モニター
405 撮影光学系
406 アンテナ
407 撮影光路
500 オートフォーカス機構
L1 1st lens L2 2nd lens L3 3rd lens L4 4th lens L5 5th lens CG Cover glass I Imaging surface S Aperture stop 40
DESCRIPTION OF
Claims (16)
広角端から望遠端への変倍時に、前記第1レンズ群は固定であり、前記第2レンズ群は像面側へ移動し、前記第3レンズ群は固定であり、前記第4レンズ群は移動し、
広角端から望遠端への変倍時にそれぞれ隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
フォーカス時に前記第4レンズ群は移動し、
前記第3レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力のレンズ成分と、負の屈折力のレンズ成分の2つのレンズ成分からなり、
以下の条件式(1)、(8)を満足することを特徴とするズームレンズ。
0.20<log(β34T/β34W)<0.9・logγ ・・・(1)
−0.18<f2/f1<−0.06 ・・・(8)
但し、
β34Wは、広角端における前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との合成系の倍率、
β34Tは、望遠端における前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との合成系の倍率、
f1は、前記第1レンズ群の焦点距離、
f2は、前記第2レンズ群の焦点距離、
fWは、広角端における前記ズームレンズ全系の焦点距離、
fTは、望遠端における前記ズームレンズ全系の焦点距離、
γ=fT/fW>7であって、
いずれも無限遠物点合焦時における倍率あるいは焦点距離、
前記レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している、
である。 In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power A lens group and a final lens group having a positive refractive power,
At the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group is fixed, the second lens group is moved to the image plane side, the third lens group is fixed, and the fourth lens group is Move and
The distance between each adjacent lens group changes during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
The fourth lens group moves during focusing,
The third lens group includes, in order from the object side, two lens components, a lens component having a positive refractive power and a lens component having a negative refractive power,
A zoom lens satisfying the following conditional expressions (1) and (8):
0.20 <log (β34T / β34W) <0.9 · logγ (1)
-0.18 <f2 / f1 <-0.06 (8)
However,
β34W is the magnification of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the wide-angle end,
β34T is the magnification of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end,
f1 is a focal length of the first lens group,
f2 is the focal length of the second lens group,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end,
fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
γ = fT / fW> 7,
In either case, the magnification or focal length when focusing on an object point at infinity,
The lens component is a single lens or a cemented lens, and has two optical surfaces in contact with air.
It is.
0.1<|β2W|<0.30 ・・・(2)
但し、
β2Wは、広角端における前記第2レンズ群の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (2) is satisfied.
0.1 <| β2W | <0.30 (2)
However,
β2W is the magnification of the second lens group at the wide-angle end, and the magnification at the time of focusing on an object point at infinity,
It is.
0.3<log(β2T/β2W)/logγ<0.8 ・・・(3)
但し、
β2Wは、広角端における前記第2レンズ群の倍率、
β2Tは、望遠端における前記第2レンズ群の倍率、
fWは、広角端における前記ズームレンズ全系の焦点距離、
fTは、望遠端における前記ズームレンズ全系の焦点距離であって、
γ=fT/fW>7であって、
いずれも無限遠物点合焦時における倍率あるいは焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (3) is satisfied.
0.3 <log (β2T / β2W) / logγ <0.8 (3)
However,
β2W is the magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β2T is the magnification of the second lens group at the telephoto end,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end,
fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
γ = fT / fW> 7,
In either case, the magnification or focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
0.30<|β34W|<0.70 ・・・(4)
但し、
β34Wは、広角端における前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との合成系の倍率であって、無限遠物点合焦時における倍率、
である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression (4) is satisfied.
0.30 <| β34W | <0.70 (4)
However,
β34W is a magnification of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the wide angle end, and is a magnification at the time of focusing on an object point at infinity,
It is.
1.10<f34W/f34T<2.00 ・・・(5)
但し、
f34Wは、広角端における前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との合成系の焦点距離、
f34Tは、望遠端における前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との合成系の焦点距離であって、
いずれも無限遠物点合焦時における倍率、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (5) is satisfied.
1.10 <f34W / f34T <2.00 (5)
However,
f34W is the focal length of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the wide angle end,
f34T is the focal length of the combined system of the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end,
Both are magnifications when focusing on an object point at infinity,
It is.
−0.5<fW/f123T<0.10 ・・・(6)
但し、
fWは、広角端における前記ズームレンズ全系の焦点距離、
f123Tは、望遠端における前記第1レンズ群から前記第3レンズ群までの合成系の焦点距離であって、
いずれも無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (6) is satisfied.
-0.5 <fW / f123T <0.10 (6)
However,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end,
f123T is the focal length of the synthesis system from the first lens group to the third lens group at the telephoto end,
Both are focal lengths when focusing on an object point at infinity,
It is.
9<f1/fW<18 ・・・(7)
但し、
f1は、前記第1レンズ群の焦点距離、
fWは、広角端における前記ズームレンズ全系の焦点距離であって、無限遠物点合焦時における焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (7) is satisfied.
9 <f1 / fW <18 (7)
However,
f1 is a focal length of the first lens group,
fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end, and the focal length when focusing on an object point at infinity,
It is.
4.0<f4/fW<10.0 ・・・(9) 4.0 <f4 / fW <10.0 (9)
但し、However,
f4は、前記第4レンズ群の焦点距離、 f4 is a focal length of the fourth lens group,
fWは、広角端における前記ズームレンズ全系の焦点距離であって、無限遠物点合焦時における焦点距離、 fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end, and the focal length when focusing on an object point at infinity,
である。It is.
−2.00<ff4/f4<−1.00 ・・・(10)-2.00 <ff4 / f4 <-1.00 (10)
但し、However,
f4は、前記第4レンズ群の焦点距離、f4 is a focal length of the fourth lens group,
ff4は、前記第4レンズ群の最も物体側の面頂から前記第4レンズ群の前側焦点位置までの距離、ff4 is the distance from the most object side surface top of the fourth lens group to the front focal position of the fourth lens group,
である。It is.
但し、However,
前記レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している、The lens component is a single lens or a cemented lens, and has two optical surfaces in contact with air.
である。It is.
−0.3<(R42F−R42R)/(R42F+R42R)<0.6 ・・・(11)-0.3 <(R42F-R42R) / (R42F + R42R) <0.6 (11)
但し、However,
R42Fは、前記第4レンズ群の前記負の屈折力のレンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、R42F is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the lens component having the negative refractive power of the fourth lens group,
R42Rは、前記第4レンズ群の前記負の屈折力のレンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、R42R is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the lens component having the negative refractive power of the fourth lens group,
である。It is.
前記接合レンズは、物体側から順に、正屈折力の単レンズと負屈折力の単レンズよりなり、The cemented lens is composed of a single lens having a positive refractive power and a single lens having a negative refractive power in order from the object side.
以下の条件式(12)を満たすことを特徴とする請求項10又は11に記載のズームレンズ。The zoom lens according to claim 10, wherein the following conditional expression (12) is satisfied.
−0.5<(R422F+R422R)/(R422F−R422R)<1.2 ・・・(12)-0.5 <(R422F + R422R) / (R422F-R422R) <1.2 (12)
但し、However,
R422Fは、前記第4レンズ群の前記負の屈折力の単レンズの物体側面の近軸曲率半径、R422F is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the negative lens single lens of the fourth lens group,
R422Rは、前記第4レンズ群の前記負の屈折力の単レンズの像側面の近軸曲率半径、R422R is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the single lens having the negative refractive power of the fourth lens group,
である。It is.
0.50<fb3/f3<1.5 ・・・(13)0.50 <fb3 / f3 <1.5 (13)
但し、However,
f3は、前記第3レンズ群の焦点距離、f3 is the focal length of the third lens group,
fb3は、前記第3レンズ群の最も像側の面頂から前記第3レンズ群の後側焦点位置までの距離、fb3 is a distance from the most image side surface top of the third lens group to the rear focal position of the third lens group;
である。It is.
0.1<(R32F−R32R)/(R32F+R32R)<5.0 ・・・(14)0.1 <(R32F-R32R) / (R32F + R32R) <5.0 (14)
但し、However,
R32Fは、前記第3レンズ群の前記負の屈折力のレンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、R32F is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the lens component having the negative refractive power of the third lens group,
R32Rは、前記第3レンズ群の前記負の屈折力のレンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、R32R is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the lens component having the negative refractive power of the third lens group,
前記レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している、The lens component is a single lens or a cemented lens, and has two optical surfaces in contact with air.
である。It is.
但し、However,
前記レンズ成分は、単レンズまたは接合レンズであって、空気と接触する光学面を2つ有している、The lens component is a single lens or a cemented lens, and has two optical surfaces in contact with air.
である。It is.
前記ズームレンズの像面に配置された撮像素子とAn image sensor disposed on an image plane of the zoom lens;
を備える撮像装置。An imaging apparatus comprising:
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