JP6098440B2 - Ball end mill - Google Patents
Ball end mill Download PDFInfo
- Publication number
- JP6098440B2 JP6098440B2 JP2013177857A JP2013177857A JP6098440B2 JP 6098440 B2 JP6098440 B2 JP 6098440B2 JP 2013177857 A JP2013177857 A JP 2013177857A JP 2013177857 A JP2013177857 A JP 2013177857A JP 6098440 B2 JP6098440 B2 JP 6098440B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- end mill
- ball
- ball end
- grinding
- tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 53
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 21
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 35
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 12
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 8
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 5
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 5
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 3
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000003685 thermal hair damage Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/1009—Ball nose end mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/54—Configuration of the cutting part
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Description
本発明は、精密金型等をフライス加工するための小径のボールエンドミル及びその製造方法に関する。 The present invention relates to a small-diameter ball end mill for milling precision molds and the like and a method for manufacturing the same.
プレス金型等の三次元曲面の仕上げ加工用として、ダイヤモンド焼結体（ＰＣＤ）やｃＢＮ焼結体等の硬質材料により形成される小型のボールエンドミルが使用されている。しかし、加工条件によっては、ボールエンドミルにより加工した溝に、等間隔に削り残しによる凸形状が発生するため、高平滑の加工面を得るためには後処理工程が必要となる問題があった。
この削り残しによる凸形状は、ボールエンドミルの送り速度に対し、その回転速度（各速度）が相対的に遅いほど大きくなり、加工溝のアップカット側には殆ど現れずに、ダウンカット側に大きく発生する。また、切刃部の回転速度が小さくなるボールエンドミルの先端中心付近（溝の中心付近）で顕著に現れる。
A small ball end mill formed of a hard material such as a diamond sintered body (PCD) or a cBN sintered body is used for finishing a three-dimensional curved surface such as a press die. However, depending on the processing conditions, a groove formed by a ball end mill has a convex shape due to uncut portions evenly spaced, and there is a problem that a post-processing step is required to obtain a highly smooth processed surface.
The convex shape due to the uncut portion increases as the rotational speed (each speed) is relatively slow with respect to the feed speed of the ball end mill, hardly appears on the upcut side of the machining groove, and increases on the downcut side. Occur. In addition, it appears remarkably near the tip center of the ball end mill (near the center of the groove) where the rotational speed of the cutting edge portion becomes small.
そこで、このような削り残しによる凸形状を抑制するため、特許文献１では、削り残しの発生し易いボールエンドミルの先端回転中心付近の形状を平らにして、削り残しの発生を低減している。
なお、特許文献２に記載されるように、切れ刃がなく、ボールエンドミルの表面全体に微細な凹凸のみを付与したボールエンドミルであれば、削り残しは発生しない。
Therefore, in order to suppress such a convex shape due to uncut material, Patent Document 1 reduces the occurrence of uncut material by flattening the shape in the vicinity of the tip rotation center of the ball end mill where uncut material tends to occur.
In addition, as described in Patent Document 2, if there is no cutting edge and the ball end mill has only fine irregularities on the entire surface of the ball end mill, no uncut residue is generated.
しかし、特許文献１に記載のボールエンドミルでは、エンドミルの先端回転中心付近を平らに形成しているため、ボール形状とは異なる。このため、ＮＣ加工プログラミングが難しくなるなど、実用上の問題があった。
また、特許文献２に記載のボールエンドミルは、切れ刃が存在しないため、小さい切込み量で使用する場合、すなわち、切込み量の浅い最終仕上げの用途に限定されていた。
However, the ball end mill described in Patent Document 1 is different from the ball shape because the vicinity of the tip rotation center of the end mill is formed flat. For this reason, there have been practical problems such as difficulty in NC machining programming.
In addition, since the ball end mill described in Patent Document 2 has no cutting edge, it is limited to the use of a final cutting with a small depth of cut, that is, when it is used with a small depth of cut.
本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、比較的大きな切込み量での切削が可能で、工具先端形状がボール形状から外れることなく、削り残しを低減することができるボールエンドミルを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and a ball end mill capable of cutting with a relatively large depth of cut and capable of reducing uncut residue without the tool tip shape deviating from the ball shape. The purpose is to provide.
本発明のボールエンドミルは、軸線回りに回転される工具先端部のボール形状部に、先端回転中心部を避けて円弧状のボール刃が形成されるとともに、前記先端回転中心部分に、十点平均粗さＲｚ≧１０μｍの面粗さを有し、その表面の凹凸により被削材に対し研削的加工を行う球面状の研削実行面が、前記ボール刃の逃げ面と段差なくつながって形成されていることを特徴とする。 In the ball end mill of the present invention, an arc-shaped ball blade is formed around the tip rotation center portion in the ball shape portion of the tool tip portion rotated about the axis, and the tip rotation center portion has an average of ten points. A spherical grinding surface that has a surface roughness of Rz ≧ 10 μm and that grinds the work material by the unevenness of the surface is formed so as to be connected to the flank of the ball blade without any step. It is characterized by being.
ボールエンドミルの先端部分に球面状の研削実行面を形成したことにより、溝中心付近の削り残しによる凸形状が無くなり、平滑な加工面を形成することができる。また、ボール刃を有しているので、一般的なボールエンドミルと同様の深い切込み量（ａｐ）で切削することができ、結果的に高効率の仕上げ加工が可能となる。
そして、研削実行面の十点平均粗さＲｚは１０μｍ以上であれば、切屑による研削実行面の目詰まりを防止することができる。なお、十点平均粗さＲｚの上限は設けていないが、十点平均粗さＲｚを大きくすると研削実行面の摩滅が早まるため、最大で数十μｍ程度が限界と考えられる。
また、本発明のボールエンドミルは、前記工具先端部の外周に、前記ボール刃に連続する側刃を有する構成とすることもできる。
By forming the spherical grinding execution surface at the tip portion of the ball end mill, the convex shape due to uncut portions near the groove center is eliminated, and a smooth machined surface can be formed. Moreover, since it has a ball blade, it can cut with the same deep cutting depth (ap) as a general ball end mill, and as a result, highly efficient finishing can be achieved.
If the 10-point average roughness Rz of the grinding execution surface is 10 μm or more, clogging of the grinding execution surface due to chips can be prevented. Although the upper limit of the ten-point average roughness Rz is not provided, the increase in the ten-point average roughness Rz accelerates the wear of the grinding execution surface, so it is considered that the maximum is about several tens of μm.
In addition, the ball end mill of the present invention may be configured to have a side blade continuous with the ball blade on the outer periphery of the tool tip.
本発明のボールエンドミルにおいて、前記研削実行面は、工具先端から軸線方向の高さが前記工具直径Ｄの１０％以下となる範囲に形成されているとよい。
切込み量ａｐが工具直径Ｄの１５％程度以下とされる場合は、研削実行面が形成される高さ範囲を工具直径Ｄの１０％程度とすることで削り残しを抑制する機能を十分に発揮させることができる。
In the ball end mill of the present invention, the grinding execution surface may be formed in a range where the height in the axial direction from the tool tip is 10% or less of the tool diameter D.
When the cutting depth ap is about 15% or less of the tool diameter D, the height range in which the grinding execution surface is formed is set to about 10% of the tool diameter D, so that the function of suppressing uncut residue is sufficiently exhibited. Can be made.
本発明のボールエンドミルにおいて、前記工具直径Ｄが３ｍｍ以下とされるとよい。
本発明のボールエンドミルは、仕上げ加工用の用途で用いることから、工具直径Ｄが３ｍｍ以下のボールエンドミルに好適に用いることができる。一方、工具直径Ｄが３ｍｍを超える場合は、送り速度や切込み量ａｐがより大きい切削条件（中〜荒削り）の用途で用いられることが多く、切屑の排出性を確保するために、すくい面の広い切れ刃（ギャッシュ）を有する形状とする方が有利である。
In the ball end mill of the present invention, the tool diameter D may be 3 mm or less.
Since the ball end mill of the present invention is used for applications for finishing, it can be suitably used for a ball end mill having a tool diameter D of 3 mm or less. On the other hand, when the tool diameter D exceeds 3 mm, it is often used for cutting conditions (medium to rough cutting) where the feed rate and the cutting depth ap are larger, and in order to ensure chip evacuation, A shape having a wide cutting edge (gash) is advantageous.
本発明によれば、ボールエンドミルの先端部分に球面状の研削実行面を形成したことにより、工具先端形状がボール形状から外れることなく、比較的大きな切込み量での切削が可能となるので、削り残しを低減することができる。 According to the present invention, since the spherical grinding execution surface is formed at the tip portion of the ball end mill, the tool tip shape can be cut with a relatively large cutting amount without deviating from the ball shape. Remaining can be reduced.
以下、本発明に係るボールエンドミルの一実施形態を、図面を参照しながら説明する。
本実施形態のボールエンドミル１は、図２に示すように、軸線ｘを中心とした概略円柱状に形成されており、切刃部５が形成される工具先端部２に、円柱状のシャンク部が形成された工具基端部３が接合された構成とされている。また、工具先端部２は、ｃＢＮ焼結体やダイヤモンド焼結体等の硬質材料により形成され、工具基端部３は、超硬合金により形成されている。
Hereinafter, an embodiment of a ball end mill according to the present invention will be described with reference to the drawings.
As shown in FIG. 2, the ball end mill 1 of the present embodiment is formed in a substantially cylindrical shape centered on the axis line x, and a cylindrical shank portion is formed on the tool tip portion 2 where the cutting edge portion 5 is formed. It is set as the structure where the tool base end part 3 in which was formed was joined. Moreover, the tool front-end | tip part 2 is formed with hard materials, such as a cBN sintered compact and a diamond sintered compact, and the tool base end part 3 is formed with the cemented carbide.
また、このボールエンドミル１は、仕上げ加工用の用途で用いられ、工具先端部２の工具直径Ｄが３ｍｍ以下のボールエンドミルに好適に用いられる。なお、工具直径Ｄが３ｍｍを超える場合は、送り速度や切込み量ａｐがより大きい切削条件（中〜荒削り）の用途で用いられることが多く、切屑の排出性を確保するために、すくい面の広い切れ刃（ギャッシュ）を有する形状とする方が有利である。 The ball end mill 1 is used for finishing applications, and is preferably used for a ball end mill in which the tool diameter D of the tool tip 2 is 3 mm or less. When the tool diameter D exceeds 3 mm, it is often used for cutting conditions (medium to rough cutting) where the feed rate and the cutting depth ap are larger, and in order to ensure chip evacuation, A shape having a wide cutting edge (gash) is advantageous.
ボールエンドミル１の工具先端部２には、図１及び図３に示すように、外周に配置される側刃５１と、その工具先端部２の先端側に配置される円弧状のボール刃５２とからなる少なくとも一対の切刃部５が軸線ｘを中心とする点対称に形成され、工具先端部２のボール形状部２１に、ボール刃５２が先端回転中心部分を避けて形成されるとともに、先端回転中心部分に、十点平均粗さＲｚ≧１０μｍの面粗さを有する球面状の研削実行面６が形成されている。研削実行面６は、その表面の凹凸により砥石のような役割を担い、被削材に対し研削的加工を行うものである。また、切刃部５の逃げ面７は、研削実行面６と滑らかに繋がって形成されており、逃げ面７もまた十点平均粗さＲｚ≧１０μｍの面粗さで形成される。
なお、図１及び図３に示すボールエンドミル１の工具先端部２は、一対の切刃部５が軸線ｘを中心とする点対称に３組形成された６枚刃のボールエンドミルを構成するものである。
As shown in FIGS. 1 and 3, the tool tip 2 of the ball end mill 1 includes a side blade 51 disposed on the outer periphery, and an arcuate ball blade 52 disposed on the tip side of the tool tip 2. And at least a pair of cutting blade portions 5 are formed point-symmetrically about the axis x, and a ball blade 52 is formed on the ball-shaped portion 21 of the tool tip portion 2 while avoiding the tip rotation center portion. A spherical grinding execution surface 6 having a surface roughness of ten-point average roughness Rz ≧ 10 μm is formed at the center of rotation. The grinding execution surface 6 plays a role like a grindstone due to the unevenness of the surface, and grinds the work material. The flank 7 of the cutting edge 5 is formed so as to be smoothly connected to the grinding execution surface 6, and the flank 7 is also formed with a surface roughness of 10-point average roughness Rz ≧ 10 μm.
The tool tip portion 2 of the ball end mill 1 shown in FIGS. 1 and 3 constitutes a 6-blade ball end mill in which a pair of cutting blade portions 5 are formed in three points symmetrically about the axis x. It is.
また、研削実行面６は、図４に示すように、工具先端から軸線ｘ方向の高さＧｈが工具直径Ｄの１０％以下となる範囲に形成されている。
切込み量ａｐが工具直径Ｄの１５％程度以下とされる場合は、研削実行面６が形成される高さ範囲を工具直径Ｄの１０％程度とすることで削り残しを抑制する機能を十分に発揮させることができる。
Further, as shown in FIG. 4, the grinding execution surface 6 is formed in a range in which the height Gh in the axis x direction from the tool tip is 10% or less of the tool diameter D.
When the cutting depth ap is about 15% or less of the tool diameter D, the height range in which the grinding execution surface 6 is formed is set to about 10% of the tool diameter D, so that the function of suppressing uncut residue is sufficient. It can be demonstrated.
なお、研削実行面６の高さＧｈは、研削実行面６の十点平均粗さＲｚの値よりも小さく設定されることが望ましい。研削実行面６の十点平均粗さＲｚの値よりも高さＧｈを小さく設定することで、溝加工時の切込み量ａｐを高さＧｈ以上とした場合に、研削実行面６の目詰まり発生確率を減少させることができる。ただし、目詰まりの発生し易さは、他の切削条件や被削材の種類等にも影響を受けるため、必ずしも研削実行面６の十点平均粗さＲｚの値が高さＧｈよりも大きいことが、目詰まりを回避するための条件とされるわけではない。 The height Gh of the grinding execution surface 6 is desirably set smaller than the value of the ten-point average roughness Rz of the grinding execution surface 6. When the height Gh is set smaller than the value of the ten-point average roughness Rz of the grinding execution surface 6, clogging of the grinding execution surface 6 occurs when the cutting amount ap at the time of grooving is set to the height Gh or more. Probability can be reduced. However, since the ease of clogging is affected by other cutting conditions and the type of work material, the value of the ten-point average roughness Rz of the grinding execution surface 6 is not necessarily larger than the height Gh. This is not a condition for avoiding clogging.
このように構成されるボールエンドミル１は、工具先端部２を形成する円柱状素材に研削加工、放電加工、レーザ加工等の一般的な加工方法により切刃部５が形状形成される。
また、研削実行面６の微細な凹凸形状は、例えばフェムト秒レーザ等の材料への熱的ダメージを与えず微細加工が可能な装置を用いて形成され、パルスビームの照射により発生する微小なディンプル状の加工痕を無数に付与することで、目標とする十点平均粗さＲｚの値となる表面を形成することができる。特に、ダイヤモンド焼結体は、研削加工（研磨加工）や放電加工により内部のダイヤモンド粒子が集団で脱落しやすいことから、表面に不規則な凹凸形状を形成することができ、研削又は放電加工などで形態形成した面に後処理を加えることなく、そのまま研削実行面として用いることができる。
In the ball end mill 1 configured as described above, the cutting edge portion 5 is formed into a shape by a general processing method such as grinding, electric discharge processing, and laser processing on a cylindrical material forming the tool tip portion 2.
Further, the fine uneven shape of the grinding execution surface 6 is formed by using a device capable of performing fine processing without causing thermal damage to a material such as a femtosecond laser, and is generated by irradiation with a pulse beam. By applying an infinite number of shaped processing marks, a surface having a target ten-point average roughness Rz can be formed. In particular, a diamond sintered body can easily form irregular irregular shapes on the surface because grinding diamond (polishing) or electric discharge machining easily removes internal diamond particles, and grinding or electric discharge machining, etc. It can be used as it is as a grinding surface without any post-treatment on the surface formed in (1).
そして、このように構成されたボールエンドミル１を用いて、図５に示すように、被削材１０に溝加工を施す際には、工具基端部３が工作機械（図示略）の主軸に保持されて軸線ｘ回りに回転される。そして、ボールエンドミル１又は被削材１０を軸線ｘに交差する方向に送り出すことにより、切刃部５及び研削実行面６によって被削材１０に溝１１を形成することができる。 Then, as shown in FIG. 5, using the ball end mill 1 configured as described above, when the work material 10 is subjected to grooving, the tool base end 3 is used as a spindle of a machine tool (not shown). It is held and rotated around the axis x. Then, by sending the ball end mill 1 or the work material 10 in the direction intersecting the axis x, the groove 11 can be formed in the work material 10 by the cutting edge portion 5 and the grinding execution surface 6.
なお、図６に示すように、一般的なボールエンドミル２０による溝加工では、ボールエンドミル２０の送り速度に対し、その回転速度が相対的に遅くなると、溝１１のダウンカット側（溝１１の右側）に削り残しによる凸形状１２が生じる。この削り残しによる凸形状１２は、切刃部５の回転速度が小さくなるボールエンドミル２０の先端中心付近で顕著に表れる。 As shown in FIG. 6, in the groove processing by a general ball end mill 20, when the rotational speed is relatively slow with respect to the feed speed of the ball end mill 20, the groove 11 is cut down (on the right side of the groove 11). ) Results in a convex shape 12 caused by uncut material. The convex shape 12 due to the uncut portion appears remarkably in the vicinity of the center of the tip of the ball end mill 20 where the rotation speed of the cutting edge portion 5 becomes small.
一方、本実施形態のボールエンドミル１においては、図５に示すように、ボールエンドミル１（工具先端部）の先端部分に球面状の研削実行面６を形成していることから、研削実行面６により被削材１０表面の研削加工が施され、溝中心付近の削り残しが生じることなく、平滑な加工面を形成することができる。
また、ボール刃５２を有しているので、一般的なボールエンドミルと同様の深い切込み量ａｐで切削加工を施すことができる。したがって、削り残しを低減しつつ、このボール刃５２に達する切込み量ａｐを設定することにより、高効率の仕上げ加工が可能となる。
On the other hand, in the ball end mill 1 of the present embodiment, as shown in FIG. 5, since the spherical grinding execution surface 6 is formed at the tip of the ball end mill 1 (tool tip), the grinding execution surface 6 As a result, the surface of the work material 10 is ground, and a smooth processed surface can be formed without any uncut residue near the groove center.
Moreover, since it has the ball blade 52, it can cut with the deep cutting amount ap similar to a general ball end mill. Therefore, by setting the cutting amount ap reaching the ball blade 52 while reducing uncut residue, highly efficient finishing can be performed.
また、研削実行面６は、十点平均粗さＲｚが１０μｍ以上であれば、切屑による切削実行面６の目詰まりを防止することができる。なお、十点平均粗さＲｚの上限は設けていないが、十点平均粗さＲｚを大きくすると研削実行面の摩滅が早まるため、最大で数十μｍ程度が限界と考えられる。 Moreover, if the 10-point average roughness Rz is 10 μm or more, the grinding execution surface 6 can prevent the cutting execution surface 6 from being clogged with chips. Although the upper limit of the ten-point average roughness Rz is not provided, the increase in the ten-point average roughness Rz accelerates the wear of the grinding execution surface, so it is considered that the maximum is about several tens of μm.
上記において説明した本発明に係るボールエンドミルについて、その効果を確認するためにシミュレーションを行った。
シミュレーションのモデルとして、工具刃径Ｄ（側刃の刃径）を２．０ｍｍとした二枚刃のボールエンドミルを設定した。そして、研削実行面の高さＧｈを、０ｍｍ、０．０１ｍｍ、０．０３ｍｍと変更した各モデルについて、被削材に溝加工するシミュレーションを行った。また、被削材は、切れ刃の軌跡が転写される、バリやむしれの発生がない理想的材種とした。なお、研削実行面の高さＧｈが０ｍｍのボールエンドミルは、研削実行面を有しない形態であることを示す。
また、切込み量ａｐを０．１ｍｍ、回転数を１００００ｒｐｍ、テーブル送り速度（被削材の送り速度）を４０００ｍｍ／ｍｉnとした。なお、これらの数値は、一般的な切削条件よりも粗削りのものとなっている。
For the ball end mill according to the present invention described above, a simulation was performed to confirm the effect.
As a simulation model, a two-blade ball end mill having a tool blade diameter D (side blade diameter) of 2.0 mm was set. Then, for each model in which the height Gh of the grinding execution surface was changed to 0 mm, 0.01 mm, and 0.03 mm, a simulation for grooving the work material was performed. In addition, the work material was an ideal material type in which the locus of the cutting edge was transferred and there was no occurrence of burrs or peeling. The ball end mill having a grinding execution surface height Gh of 0 mm indicates that the grinding execution surface is not provided.
Further, the cutting amount ap was 0.1 mm, the rotation speed was 10,000 rpm, and the table feed speed (workpiece feed speed) was 4000 mm / min. In addition, these numerical values are those of rough cutting rather than general cutting conditions.
図７〜図９にシミュレーションの結果を示す。これら図７〜図９は、各モデルにより加工された加工溝のダウンカット側の形状を示しており、図７は研削実行面の高さＧｈが０ｍｍ（Ｇｗ＝０ｍｍ）の場合、図８は研削実行面の高さＧｈが０．０１ｍｍ（Ｇｗ＝０．２８ｍｍ）の場合、図９は研削実行面の高さＧｈが０．０３ｍｍ（Ｇｗ＝０．４９ｍｍ）の場合の各モデルのシミュレーション結果を示している。ここで、Ｇｗは、軸線ｘと直交する方向の研削実行面の幅を示す。
そして、これら図７〜図９からわかるように、研削実行面の高さＧｈの値が大きいほど削り残しが減少する傾向にあり、図９に示す研削実行面の高さＧｈを０．０３ｍｍとしたモデルでは、削り残しが消失していることがわかる。
The simulation results are shown in FIGS. 7 to 9 show the shape of the down cut side of the machining groove machined by each model. FIG. 7 shows the case where the height Gh of the grinding execution surface is 0 mm (Gw = 0 mm), and FIG. When the height Gh of the grinding execution surface is 0.01 mm (Gw = 0.28 mm), FIG. 9 shows the simulation result of each model when the height Gh of the grinding execution surface is 0.03 mm (Gw = 0.49 mm). Is shown. Here, Gw indicates the width of the grinding execution surface in the direction orthogonal to the axis x.
As can be seen from FIGS. 7 to 9, the larger the value of the height Gh of the grinding execution surface, the more the uncut portion tends to decrease, and the height Gh of the grinding execution surface shown in FIG. 9 is 0.03 mm. In the model, it can be seen that the uncut material has disappeared.
しかし、研削実行面の高さＧｈを高く設定した場合は、研削実行面の目詰まりを抑制するために研削実行面の十点平均粗さＲｚを大きくする必要があり、研削実行面の強度が低下することが問題となる。このような制限があるため、研削実行面の高さＧｈは、研削実行面の十点平均粗さＲｚの値よりも小さく（工具直径Ｄの１〜３％程度）設定することが望ましい。なお、この場合の研削実行面の幅Ｇｗは、工具直径Ｄの１４〜２５％程度とされる。
例えば、工具直径Ｄを３ｍｍ、研削実行面の高さＧｈを工具直径Ｄの１％とした場合、研削実行面の高さＧｈは０．０３ｍｍ程度とされ、その場合、十点平均粗さＲｚは高さＧｈよりも大きい３０μｍ程度以上であれば良い。
However, when the height Gh of the grinding execution surface is set high, it is necessary to increase the ten-point average roughness Rz of the grinding execution surface in order to suppress clogging of the grinding execution surface, and the strength of the grinding execution surface is reduced. Decreasing becomes a problem. Because of such limitations, it is desirable to set the height Gh of the grinding execution surface to be smaller than the value of the ten-point average roughness Rz of the grinding execution surface (about 1 to 3% of the tool diameter D). In this case, the width Gw of the grinding execution surface is about 14 to 25% of the tool diameter D.
For example, when the tool diameter D is 3 mm and the height Gh of the grinding execution surface is 1% of the tool diameter D, the height Gh of the grinding execution surface is about 0.03 mm. In that case, the ten-point average roughness Rz May be about 30 μm or more, which is larger than the height Gh.
なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
例えば、上記実施形態では、側刃５１とボール刃５２とからなる切刃部５を有するボールエンドミル１について説明を行ったが、本発明のボールエンドミルの形態は、側刃を有する構成に限定されるものではなく、側刃を有しない形態により構成することも可能である。
In addition, this invention is not limited to the said embodiment, A various change can be added in the range which does not deviate from the meaning of this invention.
For example, in the said embodiment, although the ball end mill 1 which has the cutting blade part 5 which consists of the side blade 51 and the ball blade 52 was demonstrated, the form of the ball end mill of this invention is limited to the structure which has a side blade. It is also possible to configure with a form not having a side blade.
１ ボールエンドミル
２ 工具先端部
３ 工具基端部
５ 切刃部
６ 研削実行面
７ 逃げ面
１０ 被削材
１１ 溝
１２ 凸形状
２０ ボールエンドミル
２１ ボール形状部
５１ 側刃
５２ ボール刃
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Ball end mill 2 Tool front-end | tip part 3 Tool base end part 5 Cutting blade part 6 Grinding execution surface 7 Relief surface 10 Work material 11 Groove 12 Convex shape 20 Ball end mill 21 Ball shape part 51 Side blade 52 Ball blade
Claims (4)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013177857A JP6098440B2 (en) | 2013-08-29 | 2013-08-29 | Ball end mill |
| CN201410366333.6A CN104416207B (en) | 2013-08-29 | 2014-07-29 | Ball end mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013177857A JP6098440B2 (en) | 2013-08-29 | 2013-08-29 | Ball end mill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2015044275A JP2015044275A (en) | 2015-03-12 |
| JP6098440B2 true JP6098440B2 (en) | 2017-03-22 |
Family
ID=52670270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013177857A Expired - Fee Related JP6098440B2 (en) | 2013-08-29 | 2013-08-29 | Ball end mill |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6098440B2 (en) |
| CN (1) | CN104416207B (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102547935B1 (en) * | 2016-06-24 | 2023-06-27 | 삼성디스플레이 주식회사 | Grinding device for substrate |
| CN209288434U (en) * | 2018-09-25 | 2019-08-23 | 汇专绿色工具有限公司 | A kind of cutting edge portion, cutting tool and ultrasonic cutter component |
| CN109676258B (en) * | 2019-01-21 | 2020-07-14 | 南京航空航天大学 | CVD diamond micro milling cutter preparation method based on laser and precision cutter grinding |
| CN110064788A (en) * | 2019-05-22 | 2019-07-30 | 汇专绿色工具有限公司 | A kind of cutter head structure and cutting tool |
| CN110587836B (en) * | 2019-09-19 | 2021-01-01 | 安徽理工大学 | Micro-milling processing method for sapphire surface |
| EP4169645A4 (en) * | 2020-06-22 | 2023-12-13 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Cutting tool |
| CN115365777B (en) * | 2022-08-17 | 2024-04-02 | 深圳市誉和钻石工具有限公司 | Manufacturing process of ball end mill |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63193613U (en) * | 1987-05-29 | 1988-12-13 | ||
| JPH0810482Y2 (en) * | 1990-01-11 | 1996-03-29 | 住友電気工業株式会社 | Ball end mill structure |
| JPH07195221A (en) * | 1993-12-28 | 1995-08-01 | Hitachi Tool Eng Ltd | Roughing ball end mill |
| JPH08290314A (en) * | 1995-04-20 | 1996-11-05 | Hitachi Tool Eng Ltd | High speed cutting ball end mill |
| JP2000334614A (en) * | 1999-05-26 | 2000-12-05 | Osg Corp | Ball end mill for nonferrous metal |
| JP2001300813A (en) * | 2000-02-18 | 2001-10-30 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ball end mill |
| JP2010162677A (en) * | 2009-01-19 | 2010-07-29 | Hitachi Tool Engineering Ltd | Small-diameter cbn ball end mill |
| CN102717343A (en) * | 2012-06-11 | 2012-10-10 | 哈尔滨工业大学 | Ball-head milling and grinding tool with chip pockets |
| CN202845898U (en) * | 2012-09-27 | 2013-04-03 | 常州耐之力刀具制造有限公司 | Hard alloy ball end mill |
-
2013
- 2013-08-29 JP JP2013177857A patent/JP6098440B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2014
- 2014-07-29 CN CN201410366333.6A patent/CN104416207B/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104416207B (en) | 2018-05-22 |
| JP2015044275A (en) | 2015-03-12 |
| CN104416207A (en) | 2015-03-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6098440B2 (en) | Ball end mill | |
| CN105108221B (en) | The cutting element and its manufacturing method of chip removal ability with enhancing | |
| JP5930489B2 (en) | cBN cutting tool manufacturing method | |
| TW201718136A (en) | Rotating tool | |
| JPWO2005102572A1 (en) | Ball end mill | |
| JP6657547B2 (en) | Cutting tool and manufacturing method thereof | |
| JP5969106B1 (en) | End mill and manufacturing method thereof | |
| CN110035851A (en) | Cutting tool | |
| JP2010162677A (en) | Small-diameter cbn ball end mill | |
| JP2010162677A5 (en) | ||
| JP2022524345A (en) | Cutting tools, methods for manufacturing cutting tools, and methods for machining workpieces | |
| JP4831568B2 (en) | End mill, processing apparatus, cutting method, and workpiece | |
| JP2010046733A (en) | Thread milling cutter | |
| CN107234285B (en) | Formed milling cutter and manufacturing method thereof | |
| KR102470286B1 (en) | Mirror finishing method and mirror finishing tool | |
| JP6886523B2 (en) | Electroplated grindstone and its manufacturing method | |
| JP2021109279A (en) | Rotary cutting tool | |
| JP2007245338A (en) | Milling cutter | |
| JP2008229764A (en) | Rotary tool and machining method | |
| JP2021104573A (en) | Ball end mill | |
| CN108581401A (en) | A kind of R10 arc lathe tools processing method | |
| JP4756609B2 (en) | Rotary cutting tool | |
| JP4623674B2 (en) | Rotary cutting tool | |
| JP2004090192A (en) | End mill and its manufacturing method | |
| JP2008126358A (en) | Cutting device and cutting method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160331 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170119 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170124 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170206 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6098440 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |