JP6083055B2

JP6083055B2 - Tatami core and tatami

Info

Publication number: JP6083055B2
Application number: JP2016074945A
Authority: JP
Inventors: 康夫成島
Original assignee: 有限会社成島畳店; 有限会社佐々木畳店; 有限会社オサダ; 有限会社森田畳工業所
Priority date: 2015-04-09
Filing date: 2016-04-04
Publication date: 2017-02-22
Anticipated expiration: 2036-04-04
Also published as: JP2016199994A

Description

本発明は、転倒時の安全性が高く、耐久性に優れた畳と該畳を製造するための畳用芯材に関する。 The present invention relates to a tatami mat that is highly safe at the time of falling and excellent in durability, and a core material for tatami mats for manufacturing the tatami mat.

従来、畳用芯材は、主として稲わらを使用して製造されており、該畳用芯材を用いた畳は、断熱保温性や衝撃吸収性が高く、クッション性の良い畳として使用されてきたが、稲わらの不足や製造工程の煩雑さを解消するために、畳用芯材として合成樹脂発泡体やインシュレーションボードが使用されるようになってきた。 Conventionally, tatami core materials are mainly manufactured using rice straw, and tatami mats using the tatami core materials have been used as tatami mats with high heat insulation and shock absorption and good cushioning properties. However, in order to eliminate the shortage of rice straw and the complexity of the manufacturing process, synthetic resin foams and insulation boards have been used as core materials for tatami mats.

しかしながら、合成樹脂発泡体を畳用芯材として使用した場合、剛性が不足することがあった。その不具合を解消する技術として、特許文献１には、剛性の高い不織布板が合成樹脂発泡板の上面に重ねられた畳用芯材が提案されている。この技術においては、剛性の高い不織布板の上に密度の低い不織布板が重ね合わせられており、畳に適度なクッション性が付与されている。 However, when a synthetic resin foam is used as a core material for tatami mats, rigidity may be insufficient. As a technique for solving the problem, Patent Document 1 proposes a core material for tatami mat in which a highly rigid nonwoven fabric plate is stacked on the upper surface of a synthetic resin foam plate. In this technique, a non-woven fabric plate having a low density is superimposed on a non-woven fabric plate having high rigidity, and an appropriate cushioning property is imparted to the tatami mat.

また、衝撃吸収性の高い畳用芯材として、特許文献２には、網目状合成樹脂製波板であるメッシュコルゲートシートを上層圧縮畳ボードと下層圧縮畳ボードとの間に積層した畳用芯材や、さらに、中間圧縮畳ボードを設け上層圧縮畳ボードと中間圧縮畳ボードの間及び中間圧縮畳ボードと下層圧縮畳ボードの間に網目状合成樹脂製波板のメッシュコルゲートシートを積層した畳用芯材が提案されている。 In addition, as a core material for tatami mats with high shock absorption, Patent Document 2 discloses a tatami mat core in which a mesh corrugated sheet, which is a corrugated synthetic resin corrugated sheet, is laminated between an upper compression tatami board and a lower compression tatami board. Tatami mats and mesh corrugated sheets made of synthetic resin corrugated sheets between upper and lower compression tatami boards and between lower and lower compression tatami boards. Core materials have been proposed.

特開平２０１０−１２１２８７号公報JP 2010-121287 A 実用新案登録第３１９０６１５号公報Utility Model Registration No. 3190615

特許文献１の畳用芯材を用いれば、密度の低い不織布板により畳にクッション性を付与することができるが、衝撃吸収性については考慮されていない。 If the core material for tatami mats in Patent Document 1 is used, cushioning properties can be imparted to the tatami mats by using a non-woven fabric sheet having a low density, but impact absorption is not considered.

また、特許文献２の畳用芯材を用いた畳は、衝撃吸収性は向上するものの、メッシュコルゲートシートは座屈強度が低いため、畳を成形する際の圧力により畳用芯材が変形したり、畳の使用に際して耐久性に劣るという問題がある。 Although the tatami mat using the tatami core material of Patent Document 2 has improved shock absorption, the mesh corrugated sheet has low buckling strength, so that the tatami mat core material is deformed by the pressure when forming the tatami mat. There is a problem that the durability is inferior when using a tatami mat.

本発明は、このような従来の構成が有していた問題を解決しようとするものであり、高い衝撃吸収性と耐久性とを備えた畳と、該畳を提供するための畳用芯材と、を実現することを目的とするものである。 The present invention is intended to solve the problems of such a conventional configuration, a tatami mat having high shock absorption and durability, and a tatami core for providing the tatami mat. It aims at realizing.

本発明の第１は、弾性体と、該弾性体の上面に積層された第１の芯材と、該弾性体の下面に積層された第２の芯材と、を有する畳用芯材であって、
前記弾性体が、圧縮強さが５Ｎ／ｃｍ ² 以上、圧縮弾性率が５０Ｎ／ｃｍ ² 以上３００Ｎ／ｃｍ ² 以下であり、網目状の合成樹脂板が厚さ方向断面において波形に成型されたメッシュコルゲートシートと、該メッシュコルゲートシートの上面にホットメルト接着剤によって接着され、引張強度が２００Ｎ／５ｃｍ以上８００Ｎ／５ｃｍ以下の第１のライナーシートと、該メッシュコルゲートシートの下面に熱融着によって接着され、引張強度が５００Ｎ／５ｃｍ以上の第２のライナーシートと、を有することを特徴とする。 1st of this invention is a core material for tatami mats which has an elastic body, the 1st core material laminated | stacked on the upper surface of this elastic body, and the 2nd core material laminated | stacked on the lower surface of this elastic body. There,
A mesh in which the elastic body has a compressive strength of 5 N / cm ² or more, a compression elastic modulus of 50 N / cm ² or more and 300 N / cm ² or less, and a mesh-like synthetic resin plate formed into a waveform in a cross section in the thickness direction The corrugated sheet is bonded to the upper surface of the mesh corrugated sheet by a hot melt adhesive, and bonded to the first liner sheet having a tensile strength of 200 N / 5 cm or more and 800 N / 5 cm or less , and the lower surface of the mesh corrugated sheet by heat fusion. And a second liner sheet having a tensile strength of 500 N / 5 cm or more .

本発明の第２は、第１の弾性体と、該第１の弾性体の上面に積層された第１の芯材と、該第１の弾性体の下面に積層された第２の芯材と、該第２の芯材の下面に積層された第２の弾性体と、該第２の弾性体の下面に積層された第３の芯材と、を有する畳用芯材であって、
前記第１の弾性体が、圧縮強さが５Ｎ／ｃｍ ² 以上、圧縮弾性率が５０Ｎ／ｃｍ ² 以上３００Ｎ／ｃｍ ² 以下であり、網目状の合成樹脂板が厚さ方向断面において波形に成型された第１のメッシュコルゲートシートと、該第１のメッシュコルゲートシートの上面にホットメルト接着剤によって接着され、引張強度が２００Ｎ／５ｃｍ以上８００Ｎ／５ｃｍ以下の第１のライナーシートと、該第１のメッシュコルゲートシートの下面に熱融着によって接着され、引張強度が５００Ｎ／５ｃｍ以上の第２のライナーシートと、を有し、
前記第２の弾性体が、圧縮強さが５Ｎ／ｃｍ ² 以上、圧縮弾性率が５０Ｎ／ｃｍ ² 以上３００Ｎ／ｃｍ ² 以下であり、網目状の合成樹脂板が厚さ方向断面において波形に成型された第２のメッシュコルゲートシートと、該第２のメッシュコルゲートシートの上面にホットメルト接着剤によって接着され、引張強度が２００Ｎ／５ｃｍ以上８００Ｎ／５ｃｍ以下の第３のライナーシートと、該第２のメッシュコルゲートシートの下面に接着され熱融着によって接着され、引張強度が５００Ｎ／５ｃｍ以上の第４のライナーシートと、を有することを特徴とする。 According to a second aspect of the present invention, the first elastic body, the first core material laminated on the upper surface of the first elastic body, and the second core material laminated on the lower surface of the first elastic body. A tatami mat core comprising: a second elastic body laminated on the lower surface of the second core material; and a third core material laminated on the lower surface of the second elastic body,
The first elastic body has a compressive strength of 5 N / cm ² or more and a compressive modulus of 50 N / cm ² or more and 300 N / cm ² or less, and the mesh-shaped synthetic resin plate is formed into a waveform in a cross section in the thickness direction first and one mesh corrugated sheets are bonded by hot melt adhesive to the upper surface of the first mesh corrugated sheet, the tensile strength and the first liner sheet 200 N / 5 cm or more 800 N / 5 cm or less, the first A second liner sheet that is bonded to the lower surface of the mesh corrugated sheet by heat fusion and has a tensile strength of 500 N / 5 cm or more ,
The second elastic body has a compressive strength of 5 N / cm ² or more and a compressive modulus of 50 N / cm ² or more and 300 N / cm ² or less, and the mesh-shaped synthetic resin plate is molded into a waveform in a cross section in the thickness direction. a second mesh corrugated sheets are bonded by hot melt adhesive to the upper surface of the second mesh corrugated sheet, the tensile strength and the third liner sheet below 200 N / 5 cm or more 800 N / 5 cm, the second are bonded by the adhesion of the lower surface of the mesh corrugated sheet heat sealing, tensile strength and having a fourth liner sheet above 500 N / 5 cm, the.

上記本発明の第２の畳用芯材においては、下記の構成を好ましい態様として含む。
前記第２の弾性体の圧縮強さが、前記第１の弾性体の圧縮強さよりも強い。
前記第３の芯材が合成樹脂発泡体である。 In the said 2nd core material for tatami mats of the said invention, the following structure is included as a preferable aspect .
Before SL compressive strength of the second elastic body, stronger than the compression strength of the first elastic body.
The third core material is a synthetic resin foam .

上記本発明の第１及び第２の畳用芯材においては、下記の構成を好ましい態様として含む。
前記第１の芯材又は第２の芯材の少なくとも一方が合成樹脂発泡体である。
前記第１の芯材の上面に、少なくとも湿熱接着性繊維からなる合成繊維が三次元網目状に交絡する繊維構造体が積層されている。
前記繊維構造体の密度が、０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１５ｇ／ｃｍ³以下である。
前記繊維構造体が、下側の第１の繊維構造体と、上側の第２の繊維構造体とからなり、前記第１の繊維構造体の密度が、前記第２の繊維構造体の密度よりも高い。
前記第１の繊維構造体の密度が０．１５ｇ／ｃｍ³以上０．５ｇ／ｃｍ³以下で、前記第２の繊維構造体の密度が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１５ｇ／ｃｍ³未満であり、該第１の繊維構造体及び第２の繊維構造体が直状の合成繊維からなる。 The first and second tatami core materials of the present invention include the following configurations as preferred embodiments .
At least one of the previous SL first core member or the second core member is a synthetic resin foam.
On the upper surface of the first core member, a fiber structure in which synthetic fibers made of at least wet heat adhesive fibers are entangled in a three-dimensional network is laminated.
The density of the fibrous structure is 0.05 g / cm ³ or more 0.15 g / cm ³ or less.
The fiber structure includes a lower first fiber structure and an upper second fiber structure, and the density of the first fiber structure is higher than the density of the second fiber structure. Is also expensive.
Said first density of the fiber structure is less than or equal to 0.15 g / cm ³ or more 0.5 g / cm ^3, the second density is 0.05 g / cm ³ or more 0.15 g / cm less than ³ of the fiber structure The first fiber structure and the second fiber structure are made of straight synthetic fibers.

本発明の第３は、上記本発明の第１又は第２の畳用芯材と、該畳用芯材の下面に宛われた裏面材と、該裏面材ごと前記畳用芯材の表面、側面及び裏面の周縁を覆って前記畳用芯材と一体化した畳表材と、を有することを特徴とする畳。 The third aspect of the present invention is the above-described first or second tatami core material of the present invention, a back surface material addressed to the lower surface of the tatami core material, the surface of the tatami core material together with the back surface material, A tatami mat comprising a tatami mat covering the peripheral edges of the side surface and the back surface and integrated with the tatami core material.

本発明においては、メッシュコルゲートシートの両面にライナーシートを接着することにより、メッシュコルゲートシートの形状が保持され、高い座屈強度と良好な弾力性とが実現する。よって、本発明によれば、高い衝撃吸収性と耐久性とを備えた畳が得られる。また、本発明においては、メッシュコルゲートシートを有する弾性体を、芯材を挟んで二層用いることで、より高い衝撃吸収性を備えた畳が得られる。 In the present invention, the liner corrugated sheet is adhered to both sides of the mesh corrugated sheet, whereby the shape of the mesh corrugated sheet is maintained, and high buckling strength and good elasticity are realized. Therefore, according to the present invention, a tatami mat having high shock absorption and durability can be obtained. In the present invention, a tatami mat having higher shock absorption can be obtained by using two layers of an elastic body having a mesh corrugated sheet with a core material interposed therebetween.

よって、本発明の畳を用いることで、転倒して怪我をする可能性の高い場所、例えば、幼稚園や保育所、介護施設、病院等の施設において安全性を高めることができる。また、本発明の畳は耐久性に富み、使用感が良いため、長期にわたって快適に使用することができる。 Therefore, by using the tatami mat of the present invention, safety can be improved in places where there is a high possibility of falling and injuries, such as kindergartens, nurseries, nursing homes, hospitals, and the like. Further, the tatami mat of the present invention is durable and has a good feeling of use, so that it can be used comfortably over a long period of time.

また、本発明においては、第１の芯材の上面に繊維構造体を積層することにより、第１の芯材の補強効果が得られ、同時に、気温変化による寸法変化を抑制することができる。特に、繊維構造体を、上面側に密度が低い層を備えた２層構造とすることにより、畳に良好なクッション性を付与することができる。 Moreover, in this invention, the reinforcement effect of a 1st core material is acquired by laminating | stacking a fiber structure on the upper surface of a 1st core material, At the same time, the dimensional change by a temperature change can be suppressed. In particular, the cushion structure can be imparted to the tatami mat by making the fiber structure a two-layer structure including a layer having a low density on the upper surface side.

またさらに、本発明においては、芯材として合成樹脂発泡体を用いることで、畳の軽量化を図ることができ、畳替えや運搬時の作業性が良くなる。 Furthermore, in the present invention, by using a synthetic resin foam as the core material, it is possible to reduce the weight of the tatami mat and improve workability during tatami mat replacement and transportation.

本発明に用いられる弾性体の構成を模式的に示す厚さ方向の断面図である。It is sectional drawing of the thickness direction which shows typically the structure of the elastic body used for this invention. 本発明の畳用芯材の一実施形態の構成を模式的に示す厚さ方向の断面図である。It is sectional drawing of the thickness direction which shows typically the structure of one Embodiment of the core material for tatami mats of this invention. 本発明の畳用芯材の他の実施形態の構成を模式的に示す厚さ方向の断面図である。It is sectional drawing of the thickness direction which shows typically the structure of other embodiment of the core material for tatami mats of this invention. 本発明の畳用芯材の他の実施形態の構成を模式的に示す厚さ方向の断面図である。It is sectional drawing of the thickness direction which shows typically the structure of other embodiment of the core material for tatami mats of this invention. 本発明の畳用芯材の他の実施形態の構成を模式的に示す厚さ方向の断面図である。It is sectional drawing of the thickness direction which shows typically the structure of other embodiment of the core material for tatami mats of this invention. 本発明の畳用芯材の他の実施形態の構成を模式的に示す厚さ方向の断面図である。It is sectional drawing of the thickness direction which shows typically the structure of other embodiment of the core material for tatami mats of this invention. 本発明の畳の一実施形態の構成を模式的に示す厚さ方向の断面図である。It is sectional drawing of the thickness direction which shows typically the structure of one Embodiment of the tatami of this invention.

以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。但し、本発明は以下に説明する実施形態に限定されるものではない。また、本発明においては、その趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下に説明する実施形態に対して適宜変更、改良等が加えられたものについても本発明の範囲に含まれる。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail. However, the present invention is not limited to the embodiments described below. Further, in the present invention, the scope of the present invention also includes those in which the embodiments described below are appropriately modified and improved based on the ordinary knowledge of those skilled in the art without departing from the spirit of the present invention. include.

本発明の第１の畳用芯材は、図２に示すように、弾性体１Ａと、該弾性体１Ａの上面に積層された第１の芯材２と、該弾性体１Ａの下面に積層された第２の芯材３と、を有し、弾性体１Ａは、図１に示すように、メッシュコルゲートシート１１と、該メッシュコルゲートシート１１の上面に接着された第１のライナーシート１２と、該メッシュコルゲートシート１１の下面に接着された第２のライナーシート１３とを有している。尚、本発明において、断面が波形のメッシュコルゲートシートの上面及び下面にライナーシートが接着された状態とは、図１に示すように、メッシュコルゲートシート１１の波形の山の頂部及び谷の底部に、第１のライナーシート１２及び第２のライナーシート１３がそれぞれ接着された状態を示す。 As shown in FIG. 2, the first tatami core material of the present invention is laminated on the elastic body 1A, the first core material 2 laminated on the upper surface of the elastic body 1A, and the lower surface of the elastic body 1A. The elastic core 1A includes a mesh corrugated sheet 11 and a first liner sheet 12 bonded to the upper surface of the mesh corrugated sheet 11, as shown in FIG. And a second liner sheet 13 bonded to the lower surface of the mesh corrugated sheet 11. In the present invention, the state in which the liner sheet is adhered to the upper and lower surfaces of the mesh corrugated sheet having a corrugated cross section is as shown in FIG. 1 at the top of the corrugated mountain and the bottom of the valley of the mesh corrugated sheet 11. 1 shows a state in which the first liner sheet 12 and the second liner sheet 13 are bonded to each other.

本発明に用いられるメッシュコルゲートシート１１は、網目状の合成樹脂板を厚さ方向断面において波形に成型したものである。メッシュコルゲートシート１１は、好ましくは、網部分（孔と孔の間）の厚さが１ｍｍ以上２ｍｍ以下、網目（孔）の最大幅が２ｍｍ以上５ｍｍ以下、網部分の最小幅及び最大幅が１ｍｍ以上３ｍｍ以下である。さらに、メッシュコルゲートシート１１の山及び谷のピッチＰは、メッシュコルゲートシート１１の高さ（図１中のＨ）の１倍以上２倍以下とすることで、高い座屈強度と適度な弾力性とを弾性体１Ａに付与できるため好ましい。また、メッシュコルゲートシート１１の高さＨは、弾性体１Ａに十分な弾力性を発現させるため、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下が好ましい。また、網目の形状は特に限定されないが、亀甲型やダイヤモンド型が好ましい。 The mesh corrugated sheet 11 used in the present invention is obtained by molding a mesh-shaped synthetic resin plate into a corrugated shape in a cross section in the thickness direction. The mesh corrugated sheet 11 preferably has a net part (between holes) of 1 mm to 2 mm in thickness, a maximum width of the net (hole) of 2 mm to 5 mm, and a minimum and maximum width of the net part of 1 mm. It is 3 mm or less. Furthermore, the pitch P of the peaks and valleys of the mesh corrugated sheet 11 is 1 to 2 times the height of the mesh corrugated sheet 11 (H in FIG. 1), so that high buckling strength and appropriate elasticity are achieved. Can be imparted to the elastic body 1A. Further, the height H of the mesh corrugated sheet 11 is preferably 5 mm or more and 15 mm or less in order to allow the elastic body 1A to exhibit sufficient elasticity. The shape of the mesh is not particularly limited, but a turtle shell type or a diamond type is preferable.

メッシュコルゲートシート１１を得るための合成樹脂板としては、素材がポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ酢酸ビニル、ナイロン等が好ましく、特に、適度な弾力性が得られるポリプロピレンが好ましい。具体的には、「ネトロン（登録商標）ネット」として知られている市販品（三井化学産資（株）製）が好ましく用いられる。 The synthetic resin plate for obtaining the mesh corrugated sheet 11 is preferably made of polyethylene, polypropylene, polyvinyl acetate, nylon, or the like, and particularly preferably polypropylene that can obtain appropriate elasticity. Specifically, a commercially available product (manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.) known as “Netron (registered trademark) Net” is preferably used.

第１のライナーシート１２はメッシュコルゲートシート１１の上面に接着され、畳の上面から圧力が加わった際にメッシュコルゲートシート１１が座屈するのを抑制する部材である。よって、第１のライナーシート１２には、適度な引張強度が必要であり、２００Ｎ／５ｃｍ以上の引張強度を有していることが好ましい。また、第１のライナーシート１２の引張強度が高すぎると弾性体１Ａの弾力性が強すぎ、畳の衝撃吸収性が低下してしまうので、第１のライナーシート１２の引張強度は８００Ｎ／５ｃｍ以下が好ましい。第１のライナーシート１２は、弾性体１Ａに十分な座屈強度を付与する上で、メッシュコルゲートシート１１に強固に接着されている必要があり、ホットメルト系接着剤を介して接着することが好ましい。低温のホットメルト接着剤を用いることで、メッシュコルゲートシート１１が熱溶融することがなく、メッシュコルゲートシート１１自体の強度の低下を防止することができる。 The first liner sheet 12 is a member that is bonded to the upper surface of the mesh corrugated sheet 11 and suppresses the buckling of the mesh corrugated sheet 11 when pressure is applied from the upper surface of the tatami mat. Therefore, the first liner sheet 12 needs an appropriate tensile strength, and preferably has a tensile strength of 200 N / 5 cm or more. Further, if the tensile strength of the first liner sheet 12 is too high, the elasticity of the elastic body 1A is too strong, and the impact absorption of the tatami mat is lowered. Therefore, the tensile strength of the first liner sheet 12 is 800 N / 5 cm. The following is preferred. The first liner sheet 12 needs to be firmly bonded to the mesh corrugated sheet 11 in order to give sufficient buckling strength to the elastic body 1A, and can be bonded via a hot melt adhesive. preferable. By using a low-temperature hot-melt adhesive, the mesh corrugated sheet 11 is not melted by heat, and the strength of the mesh corrugated sheet 11 itself can be prevented from decreasing.

第２のライナーシート１３はメッシュコルゲートシート１１の下面に接着されることにより、メッシュコルゲートシート１１の形状を維持する、即ち、山及び谷のピッチＰを所定の寸法に保つ部材である。第２のライナーシート１３が接着されていることで、例えば、メッシュコルゲートシート１１を円筒状に巻いても、係るピッチＰを保持することができ、弾性体１Ａの弾力性を保持することができる。第２のライナーシート１３は、メッシュコルゲートシート１１の形状を保持する上で、引張強度が高いことが好ましく、好ましくは、５００Ｎ／５ｃｍ以上である。第２のライナーシート１３は、成型時にメッシュコルゲートシート１１に熱融着によって接着してもよく、この場合、メッシュコルゲートシート１１の成型と同時に第２のライナーシート１３を接着できるため、弾性体１Ａの製造を効率化することができる。 The second liner sheet 13 is a member that maintains the shape of the mesh corrugated sheet 11 by being bonded to the lower surface of the mesh corrugated sheet 11, that is, maintains the pitch P of the peaks and troughs to a predetermined dimension. Since the second liner sheet 13 is bonded, for example, even when the mesh corrugated sheet 11 is wound in a cylindrical shape, the pitch P can be maintained, and the elasticity of the elastic body 1A can be maintained. . In order to maintain the shape of the mesh corrugated sheet 11, the second liner sheet 13 preferably has a high tensile strength, and is preferably 500 N / 5 cm or more. The second liner sheet 13 may be bonded to the mesh corrugated sheet 11 by heat fusion at the time of molding. In this case, since the second liner sheet 13 can be bonded simultaneously with the molding of the mesh corrugated sheet 11, the elastic body 1A Can be made more efficient.

第１のライナーシート１２及び第２のライナーシート１３としては、合成樹脂繊維からなる不織布が好ましく、該合成樹脂繊維の素材としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル、ポリエチレンテレフタレート、ナイロンなどが好ましく用いられる。また、第１のライナーシート１２及び第２のライナーシートの厚さはそれぞれ、０．１ｍｍ以上２ｍｍ以下が好ましく、同じ厚さであっても、互いに異なっていてもよい。 As the 1st liner sheet 12 and the 2nd liner sheet 13, the nonwoven fabric which consists of synthetic resin fibers is preferable, and polyethylene, a polypropylene, polyester, a polyethylene terephthalate, nylon etc. are used preferably as a raw material of this synthetic resin fiber. Further, the thicknesses of the first liner sheet 12 and the second liner sheet are each preferably 0.1 mm or more and 2 mm or less, and may be the same thickness or different from each other.

本発明において、畳に良好な衝撃吸収性を持たせるため、弾性体１Ａは圧縮弾性率が５０Ｎ／ｃｍ²以上３００Ｎ／ｃｍ²以下が好ましい。圧縮弾性率が５０Ｎ／ｃｍ²未満及び３００Ｎ／ｃｍ²を超える場合には、いずれも畳の衝撃吸収性が劣ってしまう。 In the present invention, the elastic body 1A preferably has a compression modulus of 50 N / cm ² or more and 300 N / cm ² or less in order to give the tatami a good shock absorption. If the compression modulus exceeds 50 N / cm ² and less than 300N / cm ² are both become poor shock absorption tatami.

また、弾性体１Ａは畳の製造時の変形防止や耐久性の点から、圧縮強さが５Ｎ／ｃｍ²以上、或いは、厚さ方向の座屈強度が１００ｃｍ²あたり１５０ｋｇ以上であることが好ましい。 In addition, the elastic body 1A preferably has a compressive strength of 5 N / cm ² or more or a buckling strength in the thickness direction of 150 kg or more per 100 cm ² from the viewpoint of deformation prevention and durability at the time of manufacturing the tatami mat. .

本発明においては、弾性体１Ａが上記した好ましい圧縮特性や座屈強度を有するように、メッシュコルゲートシート１１の素材や構成、第１のライナーシート１２及び第２のライナーシート１３の素材や厚さを適宜選択することが望ましい。 In the present invention, the material and configuration of the mesh corrugated sheet 11 and the materials and thicknesses of the first liner sheet 12 and the second liner sheet 13 so that the elastic body 1A has the preferable compression characteristics and buckling strength described above. It is desirable to select as appropriate.

本発明に用いられる第１の芯材２及び第２の芯材３としては、畳に剛性を付与しうる材質であればよく、例えば、一般に建材畳と呼称される畳の芯材として用いられるインシュレーションボードや合成樹脂発泡板、或いはこれらを積層したものが好ましく用いられる。合成樹脂発泡板としては、低密度で剛性が大きく、且つ安価な硬質ポリスチレンフォームボードが好ましく用いられる。また、第１の芯材２及び第２の芯材３の少なくとも一方を合成樹脂発泡板とすることで軽量化を図ることができる。第１の芯材２及び第２の芯材３の好ましい厚さはそれぞれ、５ｍｍ以上４０ｍｍ以下であり、同じ厚さであっても、互いに異なっていても良い。 The first core material 2 and the second core material 3 used in the present invention may be any material that can impart rigidity to the tatami, and for example, it is used as a tatami core material generally called a building material tatami mat. An insulation board, a synthetic resin foam board, or a laminate of these is preferably used. As the synthetic resin foam plate, a hard polystyrene foam board having a low density, a high rigidity and a low cost is preferably used. Moreover, weight reduction can be achieved by making at least one of the 1st core material 2 and the 2nd core material 3 into a synthetic resin foam board. The preferred thicknesses of the first core material 2 and the second core material 3 are each 5 mm or more and 40 mm or less, and may be the same thickness or different from each other.

尚、第１の芯材２として合成樹脂発泡板を用いた場合に、該合成樹脂発泡板の座屈強度が小さい場合には、第１の芯材２の上面に保護板を積層しても良い。このような保護板としては、紙、合成樹脂シート、合成樹脂の低発泡シート、木質シート等、或いはこれらと金属箔を積層したものを用いることができる。 When a synthetic resin foam board is used as the first core material 2 and the buckling strength of the synthetic resin foam board is small, a protective plate may be laminated on the upper surface of the first core material 2. good. As such a protective plate, paper, a synthetic resin sheet, a low foam sheet of synthetic resin, a wood sheet, or the like, or a laminate of these and a metal foil can be used.

本発明においては、さらに、図３に示すように、第１の芯材２の上面に、繊維構造体５を積層することで、温度変化による畳の寸法変化を抑制すると同時に、畳に適度なクッション性を付与し、快適性を高めることができる。また、第１の芯材２の上面に上記保護板６を積層する場合には、図４に示すように、保護板６を積層した上に繊維構造体５を積層する。 In the present invention, as shown in FIG. 3, the fiber structure 5 is laminated on the upper surface of the first core member 2, thereby suppressing the dimensional change of the tatami mat due to the temperature change and at the same time suitable for the tatami mat. Cushioning can be imparted and comfort can be enhanced. Further, when the protective plate 6 is laminated on the upper surface of the first core member 2, the fiber structure 5 is laminated on the protective plate 6 as shown in FIG. 4.

繊維構造体５は、少なくとも湿熱接着性繊維からなる合成繊維が三次元網目状に交絡するよう成形されたものである。湿熱接着性繊維とは、加熱蒸気との接触により接着性を発揮する繊維で、ポリエチレンテレフタレートの芯層の表面をエチレン−ビニルアルコール共重合体の鞘層で覆った芯鞘型複合ステープル繊維が好ましい。芯鞘質量比（芯／鞘）は、４０／６０乃至６０／４０程度が好ましい。その他の繊維としてはポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維が好ましい。両者の混合比は、質量比で、上記芯鞘型複合ステープル繊維７０質量％以上９５質量％以下に対してＰＥＴ繊維が５質量％以上３０質量％以下であることが好ましい。 The fiber structure 5 is formed such that at least synthetic fibers made of wet heat adhesive fibers are entangled in a three-dimensional network. The wet heat adhesive fiber is a fiber that exhibits adhesiveness by contact with heated steam, and is preferably a core-sheath type composite staple fiber in which the surface of the polyethylene terephthalate core layer is covered with a sheath layer of an ethylene-vinyl alcohol copolymer. . The core-sheath mass ratio (core / sheath) is preferably about 40/60 to 60/40. Other fibers are preferably polyethylene terephthalate (PET) fibers. The mixing ratio of both is preferably 5% by mass or more and 30% by mass or less of PET fiber with respect to 70% by mass to 95% by mass of the core-sheath type composite staple fiber.

繊維構造体５は、内部に微細な空隙を有するため、断熱性を有し、気温変化による影響が少なく、畳の寸法変化が少ない。また、繊維構造体５は表面摩擦強度が強くて発塵が少なく、第１の芯材２や保護板６との密着性もよいので、後述する畳表材で覆う際の作業性もよい。繊維構造体５が単層構成の場合には、密度は０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１５ｇ／ｃｍ³以下が好ましい。 Since the fiber structure 5 has fine voids inside, the fiber structure 5 has heat insulation, is less affected by changes in temperature, and has little dimensional change in the tatami mat. Moreover, since the fiber structure 5 has a strong surface frictional strength, little dust generation, and good adhesion to the first core member 2 and the protective plate 6, workability when covering with a tatami mat surface material described later is also good. When the fiber structure 5 has a single-layer structure, the density 0.05 g / cm ³ or more 0.15 g / cm ³ or less.

また、繊維構造体５は、図５に示すように、第１の芯材２側に配置された第１の繊維構造体５ａと、該第１の繊維構造体５ａの上面に配置された第２の繊維構造体５ｂと、の二層構成とすることが好ましく、この場合、第１の繊維構造体５ａの密度が、第２の繊維構造体５ｂの密度よりも高くなるように配置する。 In addition, as shown in FIG. 5, the fiber structure 5 includes a first fiber structure 5a disposed on the first core member 2 side, and a first fiber structure 5a disposed on the upper surface of the first fiber structure 5a. In this case, the first fiber structure 5a is disposed so that the density of the first fiber structure 5a is higher than the density of the second fiber structure 5b.

第１の繊維構造体５ａは、合成繊維が三次元に交絡した構造で、各繊維の熱伸縮が吸収され得る構造となっていることから、温度変化による全体としての寸法変化が抑制される。また密度が相対的に高いことで剛性が高められ、第１の芯材２の補強材としての役割をなすものとなる。 Since the first fiber structure 5a is a structure in which synthetic fibers are entangled three-dimensionally and can absorb the thermal expansion and contraction of each fiber, the overall dimensional change due to temperature change is suppressed. In addition, the relatively high density increases the rigidity, and serves as a reinforcing material for the first core member 2.

また、第１の繊維構造体５ａは、熱伸縮を抑制すると共に、補強材としての必要な剛性を付与する上で、密度が０．１５ｇ／ｃｍ³以上０．５ｇ／ｃｍ³以下であることが好ましい。第１の繊維構造体５ａの密度が０．５ｇ／ｃｍ³より大きくなると、温度変化に伴う各構成繊維の伸縮を吸収しにくくなり、温度変化に伴う寸法変化が大きくなる。また、第１の繊維構造体５ａの密度が０．１５ｇ／ｃｍ³より小さくなると、剛性が低下し、第１の芯材２の変形を生じやすくなる。さらに具体的には、第１の繊維構造体５ａは、線膨張係数が１×１０^-5／Ｋ以上３×１０^-5／Ｋ以下、曲げ強度が１００Ｎ／ｃｍ²以上３００Ｎ／ｃｍ²以下であることが好ましく、密度を調整することでこれらの物性を満たすことができる。第１の繊維構造体５ａの厚さは、通常２ｍｍ以上６ｍｍ以下が好ましい。 In addition, the first fibrous structure 5a has a density of 0.15 g / cm ³ or more and 0.5 g / cm ³ or less in order to suppress thermal expansion and contraction and to give necessary rigidity as a reinforcing material. Is preferred. When the density of the first fiber structure 5a is greater than 0.5 g / cm ³ , it becomes difficult to absorb the expansion and contraction of each constituent fiber accompanying the temperature change, and the dimensional change accompanying the temperature change increases. Further, when the density of the first fibrous structure 5a is smaller than 0.15 g / cm ³ , the rigidity is lowered and the first core material 2 is likely to be deformed. More specifically, the first fibrous structure 5a has a linear expansion coefficient of 1 × 10 ⁻⁵ / K to 3 × 10 ⁻⁵ / K and a bending strength of 100 N / cm ^{2 to} 300 N / cm ² . It is preferable that the physical properties can be satisfied by adjusting the density. The thickness of the first fibrous structure 5a is usually preferably 2 mm or more and 6 mm or less.

第２の繊維構造体５ｂは、密度が第１の繊維構造体５ａより小さいので、線膨張係数は第１の繊維構造体５ａより小さいもので、主にクッション性を付与する役割をなす。第２の繊維構造体５ｂは、適度なクッション性を得る上で、密度が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１５ｇ／ｃｍ³未満であることが好ましい。第２の繊維構造体５ｂの密度が０．１５ｇ／ｃｍ³以上となっても０．０５ｇ／ｃｍ³未満となっても、クッション性が不足しやすくなる。また、第２の繊維構造体５ｂは、曲げ強度が長さ方向で５０Ｎ／ｃｍ²以上２００Ｎ／ｃｍ²以下、幅方向で３０Ｎ／ｃｍ²以上１００Ｎ／ｃｍ²以下であることが好ましく、密度を調整することでこれらの物性を満たすことができる。第２の繊維構造体５ｂの厚さは、通常２ｍｍ以上４ｍｍ以下である。 Since the second fiber structure 5b has a density smaller than that of the first fiber structure 5a, the linear expansion coefficient is smaller than that of the first fiber structure 5a, and mainly serves to impart cushioning properties. The second fibrous structure 5b is in obtaining an appropriate cushion property, it is preferred density is less than 0.05 g / cm ³ or more 0.15 g / cm ^3. Even if the density of the second fibrous structure 5b becomes less than even 0.05 g / cm ³ becomes 0.15 g / cm ³ or more, cushioning tends to lack. The second fibrous structure 5b is bending strength 50 N / cm ² or more 200 N / cm ² or less in the length direction is preferably 30 N / cm ² or more 100 N / cm ² or less in the width direction, the density These physical properties can be satisfied by adjusting. The thickness of the second fiber structure 5b is usually 2 mm or more and 4 mm or less.

第１及び第２の繊維構造体５ａ，５ｂは、上記物性を得る上で、直状の合成繊維を三次元に交絡させて構成したものであることが好ましい。直状の合成繊維とはクリンプのない合成繊維をいう。クリンプした合成繊維の場合、密度を高めても柔軟で、上記圧縮弾性率や曲げ強度を満たしにくい。 The first and second fiber structures 5a and 5b are preferably configured by three-dimensionally entanglement of straight synthetic fibers in order to obtain the above physical properties. A straight synthetic fiber means a synthetic fiber without a crimp. In the case of a crimped synthetic fiber, it is flexible even if the density is increased, and it is difficult to satisfy the compression elastic modulus and bending strength.

第１及び第２の繊維構造体５ａ，５ｂは、上記湿熱性接着性繊維単独、又は上記湿熱性接着性繊維とその他の繊維との混合繊維を用い、ポリカーボネート製エンドレスネットを装備したベルトコンベアに移送し、表裏両面に対して加熱蒸気処理を施すことにより、交絡した繊維同士を相互に接着した板状体とすることで得ることができる。また、第１及び第２の繊維構造体５ａ，５ｂは、第１の芯材２の上面に単に重ね合わせて配置してもよいが、予め両者を重ねて加熱蒸気を接触させて接着しておくことが好ましい。 The first and second fiber structures 5a and 5b are formed on a belt conveyor equipped with a polycarbonate endless net using the wet heat adhesive fiber alone or a mixed fiber of the wet heat adhesive fiber and other fibers. It can be obtained by transporting and subjecting both front and back surfaces to a plate-like body in which entangled fibers are bonded to each other. Further, the first and second fiber structures 5a and 5b may be simply overlapped with the upper surface of the first core member 2, but they are overlapped in advance and contacted with heating steam and bonded. It is preferable to keep it.

繊維構造体５の厚さは、図３、図４に示した単層構成の場合は３ｍｍ以上、図５に示した二層構成の場合は４ｍｍ以上であり、上限はいずれも１０ｍｍ以下が好ましい。繊維構造体５の厚さが単層で３ｍｍ未満、二層構成で４ｍｍ未満の場合には、畳のクッション性を改善する効果が得られず、また、１０ｍｍを超えると畳に荷重が加わった際の沈み込みが大きくなり、快適性を損なうおそれがある。 The thickness of the fiber structure 5 is 3 mm or more in the case of the single-layer configuration shown in FIGS. 3 and 4, and 4 mm or more in the case of the two-layer configuration shown in FIG. 5, and the upper limit is preferably 10 mm or less. . When the thickness of the fiber structure 5 is less than 3 mm in a single layer and less than 4 mm in a two-layer structure, the effect of improving the cushioning property of the tatami cannot be obtained, and when the thickness exceeds 10 mm, a load is applied to the tatami. There is a risk that the sinking at the time will increase and the comfort may be impaired.

本発明の第２の畳用芯材は、弾性体を芯材を挟んで二層用いたものであり、畳により良好な弾力性を付与することができる。具体的には図６に示すように、第１の畳用芯材に、新たに弾性体１Ｂと第３の芯材３とを追加した形態である。即ち、第２の芯材３の下面に第２の弾性体１Ｂを積層し、該第２の弾性体１Ｂの下面に第３の芯材４を積層する。よって、図６における第１の弾性体１Ａは、図１〜図５における弾性体１Ａである。 The second core material for tatami mats of the present invention uses an elastic body in two layers with the core material sandwiched therebetween, and can impart good elasticity to the tatami mats. Specifically, as shown in FIG. 6, an elastic body 1B and a third core material 3 are newly added to the first tatami core material. That is, the second elastic body 1B is laminated on the lower surface of the second core material 3, and the third core material 4 is laminated on the lower surface of the second elastic body 1B. Therefore, the first elastic body 1A in FIG. 6 is the elastic body 1A in FIGS.

第２の畳用芯材において、第２の弾性体１Ｂは、網目状の合成樹脂板が厚さ方向断面において波形に成型された第２のメッシュコルゲートシート１４と、該メッシュコルゲートシート１４の上面に接着された第３のライナーシート１５と、該メッシュコルゲートシート１４の下面に接着された第４のライナーシート１６と、を有する。即ち、第２の弾性体１Ｂは第１の弾性体１Ａと同様の構成であり、第２の弾性体１Ｂ及びその構成部材である第２のメッシュコルゲートシート１４、第３のライナーシート１５、第４のライナーシート１６の好ましい形態は、それぞれ、前記した、第１の弾性体１Ａ及びその構成部材である第１のメッシュコルゲートシート１１、第１のライナーシート１２、第２のライナーシート１３の好ましい形態と同じである。 In the second core for tatami mat, the second elastic body 1B includes a second mesh corrugated sheet 14 in which a mesh-shaped synthetic resin plate is formed into a corrugated shape in a cross section in the thickness direction, and an upper surface of the mesh corrugated sheet 14 And a fourth liner sheet 16 adhered to the lower surface of the mesh corrugated sheet 14. That is, the second elastic body 1B has the same configuration as that of the first elastic body 1A, and the second elastic body 1B and the second mesh corrugated sheet 14, the third liner sheet 15, which are constituent members thereof, 4 is preferable for the first elastic corrugated sheet 11, the first liner sheet 12, and the second liner sheet 13 as the first elastic body 1A and its constituent members. The form is the same.

尚、本発明においては、第２の弾性体１Ｂ及びその構成部材である第２のメッシュコルゲートシート１４、第３のライナーシート１５、第４のライナーシート１６は、それぞれ、第１の弾性体１Ａ及びその構成部材である第１のメッシュコルゲートシート１１、第１のライナーシート１２、第２のライナーシート１３と同じであっても、互いに異なっていても良い。 In the present invention, the second elastic body 1B and the second mesh corrugated sheet 14, the third liner sheet 15 and the fourth liner sheet 16 which are constituent members thereof are respectively the first elastic body 1A. The first mesh corrugated sheet 11, the first liner sheet 12, and the second liner sheet 13 that are constituent members thereof may be the same as or different from each other.

本発明においては、第２の弾性体１Ｂの圧縮強さを、第１の弾性体１Ａの圧縮強さよりも強くすることで、畳に加わった衝撃が小さい場合には第１の弾性体１Ａが該衝撃を吸収し、衝撃が大きく第１の弾性体１Ａが座屈した場合でも、第２の弾性体１Ｂが該衝撃を吸収することができ、吸収しうる衝撃の大きさをより広くすることができる。 In the present invention, by making the compressive strength of the second elastic body 1B stronger than the compressive strength of the first elastic body 1A, when the impact applied to the tatami is small, the first elastic body 1A is Even when the impact is absorbed and the impact is large and the first elastic body 1A is buckled, the second elastic body 1B can absorb the impact, and the magnitude of the impact that can be absorbed is made wider. Can do.

また、本発明の第２の畳用芯材においても、図３〜図５に示した繊維構造体５や保護板６を用いる形態が好ましく適用される。 Moreover, also in the 2nd core material for tatami mats of this invention, the form using the fiber structure 5 and the protection board 6 shown in FIGS. 3-5 is applied preferably.

本発明の畳は、上記した第１の畳用芯材及び第２の畳用芯材のいずれかを用い、図７に示すように下面に裏面材７を宛がい、該裏面材７ごと畳用芯材の表面、側面及び裏面の周縁を包み込んで畳表材８で覆い、裏面の周縁を縫着糸もしくは止着針によって止着することにより、各構成部材が一体化されて畳となる。図７は、畳用芯材として図４に示した畳用芯材を用いた実施形態である。裏面材８としては、紙、合成樹脂シート、合成樹脂の低発泡シート、木質シート等、或いはこれらと金属箔とを積層したものを用いることができる。 The tatami mat of the present invention uses either the first tatami core material or the second tatami core material described above, and a back surface material 7 is applied to the lower surface as shown in FIG. Each of the constituent members is integrated into a tatami by wrapping the periphery of the front surface, side surface, and back surface of the core material and covering it with a tatami surface material 8 and fastening the periphery of the back surface with sewing threads or fastening needles. FIG. 7 shows an embodiment in which the tatami core shown in FIG. 4 is used as the tatami core. As the back material 8, paper, a synthetic resin sheet, a low foam sheet of synthetic resin, a wood sheet, or the like, or a laminate of these and a metal foil can be used.

尚、畳の平面形状が長方形の場合、本発明の畳用芯材においては、メッシュコルゲートシート１１の山及び谷が畳の短尺に平行となるように、即ち、図１〜図６に示した断面方向が畳の長尺に平行となるように、弾性体１Ａ、１Ｂを配置することが望ましい。 In addition, when the planar shape of the tatami is rectangular, in the core material for tatami mats of the present invention, the peaks and valleys of the mesh corrugated sheet 11 are parallel to the short length of the tatami, that is, as shown in FIGS. It is desirable to arrange the elastic bodies 1A and 1B so that the cross-sectional direction is parallel to the length of the tatami mat.

（測定方法）
引張強度：ＪＩＳＬ１９０６に準拠する。
転倒衝撃値（Ｇ値）：ＪＩＳＡ６５１９に準拠し、コンクリートスラブ上に試料を設置して、５回測定して平均値をとる。
たわみ及び局部圧縮：ＪＩＳＡ５９１４に準拠する。
圧縮強さ及び圧縮弾性率：ＪＩＳＫ７２２０：２００６に準拠し、試験速度を１ｍｍ／ｍｉｎで３回行い、平均値をとる。
座屈強度：平面寸法として１００ｍｍ×１００ｍｍの試料の上に、同じ平面寸法の厚さ１２ｍｍの合板を重ね、加圧速度３０ｍｍ／分で加速し、加重のピーク値を座屈強度として測定した。 (Measuring method)
Tensile strength: Conforms to JIS L 1906.
Falling impact value (G value): In accordance with JIS A6519, a sample is placed on a concrete slab, and measured five times to obtain an average value.
Deflection and local compression: Conforms to JIS A 5914.
Compressive strength and compression modulus: Based on JIS K 7220: 2006, the test speed is 3 times at 1 mm / min, and an average value is obtained.
Buckling strength: A 12 mm-thick plywood having the same planar dimension was placed on a sample having a planar dimension of 100 mm × 100 mm, accelerated at a pressing speed of 30 mm / min, and the peak value of the weight was measured as the buckling strength.

（実施例１）
図３の構成の畳用芯材を作製し、該畳用芯材を用いて畳を作製した。本例の畳用芯材の平面寸法は縦１８２ｃｍ、横９１ｃｍである。 Example 1
A tatami core material having the configuration shown in FIG. 3 was produced, and a tatami mat was produced using the tatami core material. The planar dimensions of the core material for tatami mats in this example are 182 cm long and 91 cm wide.

第１の芯材２及び第２の芯材３として厚さ１０ｍｍのインシュレーションボードを用いた。 An insulation board having a thickness of 10 mm was used as the first core material 2 and the second core material 3.

メッシュコルゲートシート１１として、網部分の厚さが１．２ｍｍ、網目の形状が菱形、網目の最大幅が３．０ｍｍ、網部分の最小幅が２．６ｍｍ、最大幅が３．０ｍｍのポリプロピレン製ネトロンシートを、山のピッチＰが１５ｍｍ、高さＨが１０ｍｍとなるように波形に成型した。成型後のメッシュコルゲートシート１１において、網部分の厚さ、網目の最大幅、網部分の最小幅、最大幅は、成型前とほぼ同じであった。また、成型時に第２のライナーシート１３として、目付け１５０ｇ／ｍ²、厚さ０．４ｍｍのポリプロピレン製スパンボンド不織布（デュポン社製）を熱融着により接着して巻き取った。その後、メッシュコルゲートシート１１の山及び谷が短尺に平行になるように、上記平面寸法に裁断した後、第１のライナーシート１２として目付け１３３ｇ／ｍ²、厚さ０．５６ｍｍのポリエステル製不織布を、ホットメルト接着剤を介して７０℃でメッシュコルゲートシート１１に接着し、弾性体１Ａを得た。 The mesh corrugated sheet 11 is made of polypropylene having a mesh portion thickness of 1.2 mm, a mesh shape of rhombus, a maximum mesh width of 3.0 mm, a minimum mesh portion width of 2.6 mm, and a maximum width of 3.0 mm. The netron sheet was formed into a corrugated shape so that the pitch P of the mountain was 15 mm and the height H was 10 mm. In the mesh corrugated sheet 11 after molding, the thickness of the mesh portion, the maximum width of the mesh, the minimum width and the maximum width of the mesh portion were substantially the same as before molding. In addition, a polypropylene spunbonded non-woven fabric (manufactured by DuPont) having a basis weight of 150 g / m ² and a thickness of 0.4 mm was adhered and wound as the second liner sheet 13 at the time of molding. Thereafter, the mesh corrugated sheet 11 is cut into the planar dimensions so that the peaks and valleys thereof are parallel to each other, and then a polyester nonwoven fabric having a basis weight of 133 g / m ² and a thickness of 0.56 mm is used as the first liner sheet 12. The elastic body 1A was obtained by bonding to the mesh corrugated sheet 11 at 70 ° C. via a hot melt adhesive.

上記第１のライナーシート１２の引張強度は、縦が３４０Ｎ／５ｃｍ、横が２７０Ｎ／５ｃｍであった。また、上記第２のライナーシート１３の引張強度は、縦が５０２Ｎ／５ｃｍ、横が５２５Ｎ／５ｃｍであった。 The tensile strength of the first liner sheet 12 was 340 N / 5 cm in the vertical direction and 270 N / 5 cm in the horizontal direction. The tensile strength of the second liner sheet 13 was 502 N / 5 cm in the vertical direction and 525 N / 5 cm in the horizontal direction.

得られた弾性体１Ａの圧縮強さは１３Ｎ／ｃｍ²、圧縮弾性率は１６０Ｎ／ｃｍ²、第１のライナーシート１２を上面として測定した座屈強度は１００ｃｍ²あたり１９８ｋｇ、第２のライナーシート１３を上面として測定した座屈強度は１００ｃｍ²あたり１８３ｋｇであった。 Compressive strength of the resulting elastic member 1A is 13N / cm ^2, the compression modulus of 160 N / cm ^2, the seat was measured first liner sheet 12 as the top column strength is 100 cm ² per 198 kg, a second liner sheet The buckling strength measured with 13 as the upper surface was 183 kg per 100 cm ² .

第２の芯材３の上に上記弾性体１Ａ及び上記第１の芯材２を積層し、さらに、該第１の芯材２の上に繊維構造体５として、密度が０．１０ｇ／ｃｍ³で、ポリエチレンテレフタレートの芯層の表面をエチレン−ビニルアルコール共重合体の鞘層で覆った湿熱接着性を有する繊維同士を交互に接着させた厚さが５ｍｍの不織布を積層し、本例の畳用芯材とした。 The elastic body 1A and the first core material 2 are laminated on the second core material 3, and the density is 0.10 g / cm as the fiber structure 5 on the first core material 2. ³ , a non-woven fabric having a thickness of 5 mm in which the fibers having wet heat adhesiveness in which the surface of the polyethylene terephthalate core layer is covered with a sheath layer of an ethylene-vinyl alcohol copolymer is alternately laminated, A tatami mat was used.

本例の畳用芯材の下面にテープヤーン１種とクラフト紙３種とを圧着した厚さ０．４ｍｍの裏面材７を積層し、その裏面材７ごと、畳用芯材の表面、側面及び裏面の周縁部を包み込んで畳表材８で覆って一体化した。その際、久保式畳縫着機（久保製作所製）を用いて畳を縫着したところ、メッシュコルゲートシート１１が座屈することなく、厚さが約４０ｍｍの畳が得られた。 A 0.4 mm-thick back surface material 7 in which one type of tape yarn and three types of kraft paper are pressure-bonded is laminated on the lower surface of the core material for tatami mats of this example, and the surface and side surfaces of the core material for tatami mats together with the back surface material 7 And the peripheral part of the back surface was wrapped, and it covered with the tatami surface material 8, and integrated. At that time, a tatami mat was sewn using a Kubo tatami stitcher (manufactured by Kubo Seisakusho), and a tatami mat having a thickness of about 40 mm was obtained without the mesh corrugated sheet 11 buckling.

得られた畳の転倒衝撃値（Ｇ値）は４７であった。わらの畳用芯材からなる厚さ６２ｍｍの畳のＧ値は５８であり、本例の畳の方が、厚さが薄いにも関わらず、転倒の際により安全であることがわかった。また、本例の畳のたわみは４．３ｍｍ（規格値：１２ｍｍ以下）、局部圧縮は２．４ｍｍ（規格値：４ｍｍ以下）であった。 The fall impact value (G value) of the obtained tatami was 47. The G value of a tatami mat with a thickness of 62 mm made of a core material for straw mats was 58, and it was found that the tatami mat of this example is safer in the event of a fall even though the thickness is smaller. Moreover, the deflection of the tatami mat of this example was 4.3 mm (standard value: 12 mm or less), and the local compression was 2.4 mm (standard value: 4 mm or less).

（実施例２）
実施例１の畳用芯材の下面に、さらに、実施例１の弾性体１Ａと同じ弾性体と、第１の芯材２と同じ芯材とを積層し、図６の構成の第１の芯材２の上に繊維構造体５を積層した畳用芯材を作製した。得られた畳用芯材を用い、実施例１と同様にして畳を作製した。 (Example 2)
Further, the same elastic body as the elastic body 1A of the first embodiment and the same core material as the first core member 2 are laminated on the lower surface of the core material for tatami mat of the first embodiment. A tatami core material in which the fiber structure 5 was laminated on the core material 2 was produced. A tatami mat was produced in the same manner as in Example 1 using the obtained tatami mat core material.

本例においても、メッシュコルゲートシート１１が座屈することなく、厚さが約６０ｍｍの畳を作製することができた。得られた畳のＧ値は４２であり、実施例１よりもさらに転倒時の安全性が高いことがわかった。また、たわみや局部圧縮も規格値であった。 Also in this example, a tatami mat having a thickness of about 60 mm could be produced without the mesh corrugated sheet 11 buckling. The G value of the obtained tatami mat was 42, and it was found that the safety when falling was higher than that of Example 1. Deflection and local compression were also standard values.

（実施例３）
第１の芯材２を厚さ１５ｍｍのインシュレーションボードに、第２の芯材３を厚さ２５ｍｍの硬質ポリスチレンフォームボードに、繊維構造体５の厚さを４ｍｍに変更した以外は、実施例１と同様にして畳用芯材及び畳を作製した。 (Example 3)
Example 1 except that the first core material 2 is changed to an insulation board having a thickness of 15 mm, the second core material 3 is changed to a hard polystyrene foam board having a thickness of 25 mm, and the thickness of the fiber structure 5 is changed to 4 mm. The core material for tatami mats and the tatami mat were produced like 1.

本例においても、メッシュコルゲートシート１１が座屈することなく、厚さが約６０ｍｍの畳を作製することができた。また、得られた畳のＧ値は４８であり、実施例１と同等の安全性が得られた。また、たわみや局部圧縮も規格値であった。 Also in this example, a tatami mat having a thickness of about 60 mm could be produced without the mesh corrugated sheet 11 buckling. Moreover, the G value of the obtained tatami mat was 48, and safety equivalent to that of Example 1 was obtained. Deflection and local compression were also standard values.

（実施例４）
第１の芯材２及び第２の芯材３を厚さ２０ｍｍの硬質ポリスチレンフォームボードに、繊維構造体５の厚さを３ｍｍに変更し、第１の芯材２と繊維構造体５の間に、アルミ箔と紙とを積層した厚さ３ｍｍの保護板６を積層した以外は実施例１と同様にして、図４の畳用芯材を作製し、該畳用芯材を用い、実施例１と同様にして厚さが約６０ｍｍの畳を作製した。 Example 4
The first core material 2 and the second core material 3 are changed to a hard polystyrene foam board having a thickness of 20 mm, the thickness of the fiber structure 5 is changed to 3 mm, and the space between the first core material 2 and the fiber structure 5 is changed. 4 was prepared in the same manner as in Example 1 except that a protective plate 6 having a thickness of 3 mm obtained by laminating aluminum foil and paper was laminated, and the core material for tatami mat shown in FIG. A tatami mat having a thickness of about 60 mm was produced in the same manner as in Example 1.

本例においても、メッシュコルゲートシート１１が座屈することなく、畳を作製することができた。また得られた畳のＧ値は５２であった。また、たわみや局部圧縮も規格値であった。 Also in this example, the tatami mat could be produced without the mesh corrugated sheet 11 buckling. Further, the G value of the obtained tatami was 52. Deflection and local compression were also standard values.

（実施例５）
第１の芯材２として厚さ１０ｍｍの硬質ポリスチレンフォームボードを、第２の芯材３として厚さ３０ｍｍの硬質ポリスチレンフォームボードを用い、繊維構造体５として、第１の繊維構造体５ａが厚さ２ｍｍ、密度０．２ｇ／ｃｍ³、線膨張係数が２×１０^-5／Ｋ、曲げ強度が縦方向で約３００Ｎ／ｃｍ²、横方向で約１５０Ｎ／ｃｍ²、第２の繊維構造体５ｂが厚さ３ｍｍ、密度０．１ｇ／ｃｍ³、線膨張係数が２×１０^-5／Ｋ、曲げ強度が縦方向で約１５０Ｎ／ｃｍ²、横方向で約８０Ｎ／ｃｍ²の二層構造の繊維構造体５を用い、図５の畳用芯材を作製した。第１の繊維構造体５ａ、第２の繊維構造体５ｂはいずれも、ポリエチレンテレフタレートの芯層の表面をエチレン−ビニルアルコール共重合体の鞘層で覆った湿熱接着性を有する直状の繊維同士を交互に接着させた不織布である。弾性体１Ａとしては、実施例１で用いた弾性体１Ａをそのまま用いた。得られた畳用芯材の厚さは約５５ｍｍであった。 (Example 5)
A hard polystyrene foam board having a thickness of 10 mm is used as the first core material 2, a hard polystyrene foam board having a thickness of 30 mm is used as the second core material 3, and the first fiber structure 5 a is thick as the fiber structure 5. It is 2 mm, a density 0.2 g / cm ^3, the linear expansion coefficient of 2 × 10 ^-5 / K, the bending about 300N / cm ² intensity in the longitudinal direction, of about 150 N / cm ² in the transverse direction, the second fibrous structure 5b thickness 3 mm, density 0.1 g / cm ^3, the linear expansion coefficient of 2 × 10 ^-5 / K, the bending about 150 N / cm ² intensity in the longitudinal direction, in the transverse direction of about 80 N / cm ² two-layer structure 5 was produced using the fiber structure 5 of FIG. Both the first fiber structure 5a and the second fiber structure 5b are straight fibers having wet heat adhesion in which the surface of the polyethylene terephthalate core layer is covered with a sheath layer of an ethylene-vinyl alcohol copolymer. Are non-woven fabrics that are bonded alternately. As the elastic body 1A, the elastic body 1A used in Example 1 was used as it was. The thickness of the obtained core material for tatami mats was about 55 mm.

係る畳用芯材を、畳表材で覆うことなく、転倒衝撃値（Ｇ値）を測定したところ、４４であった。また、本例の畳用芯材を用いて作製した畳において、たわみや局部圧縮も規格値であった。 It was 44 when the fall impact value (G value) was measured without covering the core material for tatami mats with the tatami surface material. Moreover, in the tatami mat produced using the tatami mat core material of this example, the deflection and the local compression were also standard values.

（比較例１）
第１のライナーシート１２を用いない以外は実施例１と同様にして弾性体を作製し、座屈強度を測定したところ、１００ｃｍ²あたり９１ｋｇであった。この弾性体を用いた以外は実施例１と同様に畳用芯材を作製し、該畳用芯材を用いて実施例１と同様にして畳を作製したが、メッシュコルゲートシート１１が座屈し、実用的な畳を作製することはできなかった。 (Comparative Example 1)
An elastic body was produced in the same manner as in Example 1 except that the first liner sheet 12 was not used, and the buckling strength was measured and found to be 91 kg per 100 cm ² . A tatami core was produced in the same manner as in Example 1 except that this elastic body was used, and a tatami was produced in the same manner as in Example 1 using the tatami core, but the mesh corrugated sheet 11 was buckled. It was not possible to make a practical tatami mat.

１Ａ：第１の弾性体、１Ｂ：第２の弾性体、２：第１の芯材、３：第２の芯材、４：第２の芯材、５：繊維構造体、５ａ：第１の繊維構造体、５ｂ：第２の繊維構造体、６：保護板、７：裏面材、８：畳表材、１１：メッシュコルゲートシート、１２：第１のライナーシート、１３：第２のライナーシート、１４：第２のメッシュコルゲートシート、１５：第３のライナーシート、１６：第４のライナーシート 1A: first elastic body, 1B: second elastic body, 2: first core material, 3: second core material, 4: second core material, 5: fiber structure, 5a: first Fiber structure, 5b: second fiber structure, 6: protective plate, 7: back material, 8: tatami mat, 11: mesh corrugated sheet, 12: first liner sheet, 13: second liner sheet , 14: second mesh corrugated sheet, 15: third liner sheet, 16: fourth liner sheet

Claims

A tatami mat having an elastic body, a first core laminated on the upper surface of the elastic body, and a second core laminated on the lower surface of the elastic body,
A mesh in which the elastic body has a compressive strength of 5 N / cm ² or more, a compression elastic modulus of 50 N / cm ² or more and 300 N / cm ² or less, and a mesh-like synthetic resin plate formed into a waveform in a cross section in the thickness direction The corrugated sheet is bonded to the upper surface of the mesh corrugated sheet by a hot melt adhesive, and bonded to the first liner sheet having a tensile strength of 200 N / 5 cm or more and 800 N / 5 cm or less , and the lower surface of the mesh corrugated sheet by heat fusion. And a second liner sheet having a tensile strength of 500 N / 5 cm or more .

The first elastic body, the first core material laminated on the upper surface of the first elastic body, the second core material laminated on the lower surface of the first elastic body, and the second core A tatami core material comprising: a second elastic body laminated on the lower surface of the material; and a third core material laminated on the lower surface of the second elastic body,
The first elastic body has a compressive strength of 5 N / cm ² or more and a compressive modulus of 50 N / cm ² or more and 300 N / cm ² or less, and the mesh-shaped synthetic resin plate is formed into a waveform in a cross section in the thickness direction. first and one mesh corrugated sheets are bonded by hot melt adhesive to the upper surface of the first mesh corrugated sheet, the tensile strength and the first liner sheet 200 N / 5 cm or more 800 N / 5 cm or less, the first A second liner sheet that is bonded to the lower surface of the mesh corrugated sheet by heat fusion and has a tensile strength of 500 N / 5 cm or more ,
The second elastic body has a compressive strength of 5 N / cm ² or more and a compressive modulus of 50 N / cm ² or more and 300 N / cm ² or less, and the mesh-shaped synthetic resin plate is molded into a waveform in a cross section in the thickness direction. a second mesh corrugated sheets are bonded by hot melt adhesive to the upper surface of the second mesh corrugated sheet, the tensile strength and the third liner sheet below 200 N / 5 cm or more 800 N / 5 cm, the second mesh is bonded by heat fusion bonded to the lower surface of the corrugated sheet, the tensile tatami core material the strength and having a fourth liner sheet above 500 N / 5 cm, the.

The core material for tatami mats according to claim 2 , wherein the compressive strength of the second elastic body is stronger than the compressive strength of the first elastic body.

The core material for tatami mats according to claim 2 or 3 , wherein the third core material is a synthetic resin foam.

The core material for tatami mats according to any one of claims 1 to 4 , wherein at least one of the first core material or the second core material is a synthetic resin foam.

The upper surface of the first core member, according to claim 1 or any one of 5 fibrous structure synthetic fibers made of at least the thermal adhesive fiber under moisture is entangled three-dimensional network is characterized in that it is laminated The core material for tatami mats described in 1.

The density of the fibrous structure, tatami core material according to claim 6, characterized in that 0.05 g / cm ³ or more 0.15 g / cm ³ or less.

The fiber structure includes a lower first fiber structure and an upper second fiber structure, and the density of the first fiber structure is higher than the density of the second fiber structure. The core material for tatami mats according to claim 6, which is also high.

Said first density of the fiber structure is less than or equal to 0.15 g / cm ³ or more 0.5 g / cm ^3, the second density is 0.05 g / cm ³ or more 0.15 g / cm less than ³ of the fiber structure The core material for tatami mat according to claim 8 , wherein the first fiber structure and the second fiber structure are made of straight synthetic fibers.

The tatami core material according to any one of claims 1 to 9 , a back surface material addressed to a lower surface of the tatami core material, and a surface, a side surface, and a back surface of the tatami core material together with the back surface material. A tatami mat comprising a tatami mat covering the periphery and integrated with the tatami core.