JP6002612B2 - Inverter drive motor - Google Patents
Inverter drive motor Download PDFInfo
- Publication number
- JP6002612B2 JP6002612B2 JP2013063277A JP2013063277A JP6002612B2 JP 6002612 B2 JP6002612 B2 JP 6002612B2 JP 2013063277 A JP2013063277 A JP 2013063277A JP 2013063277 A JP2013063277 A JP 2013063277A JP 6002612 B2 JP6002612 B2 JP 6002612B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inverter
- capacitor
- drive motor
- terminal
- electrode
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
- H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
- H02K5/22—Auxiliary parts of casings not covered by groups H02K5/06-H02K5/20, e.g. shaped to form connection boxes or terminal boxes
- H02K5/225—Terminal boxes or connection arrangements
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K11/00—Structural association of dynamo-electric machines with electric components or with devices for shielding, monitoring or protection
- H02K11/20—Structural association of dynamo-electric machines with electric components or with devices for shielding, monitoring or protection for measuring, monitoring, testing, protecting or switching
- H02K11/26—Devices for sensing voltage, or actuated thereby, e.g. overvoltage protection devices
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K11/00—Structural association of dynamo-electric machines with electric components or with devices for shielding, monitoring or protection
- H02K11/30—Structural association with control circuits or drive circuits
- H02K11/33—Drive circuits, e.g. power electronics
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
- H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
- H02P27/06—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters
Description
本発明は、急峻インバータサージに対応したインバータ駆動電動機に関する。 The present invention relates to an inverter drive motor that supports steep inverter surges.
近年、省エネルギー化の観点からインバータ装置を用いて電動機を可変速運転することが盛んに行われている。現在、最も普及しているインバータ装置は、Si(IGBT)インバータであるが、これに対し今後は、より電圧立ち上がり時間が小さくて、低損失なSiCを用いたインバータが増えると予想される。SiCを用いたインバータの具体的な例としては、ダイオードのみSiCを用いたハイブリッドSiC(IGBT+SiCdiode)インバータ、ダイオードとスイッチング素子の両方にSiCを用いたフルSiC(MOS−FET+SiCdiode)インバータによる電動機駆動装置がある。 In recent years, from the viewpoint of energy saving, variable speed operation of an electric motor using an inverter device has been actively performed. At present, the most widely used inverter device is a Si (IGBT) inverter. On the other hand, it is expected that the number of inverters using SiC with low loss will be increased in the future. Specific examples of the inverter using SiC include a hybrid SiC (IGBT + SiCdiode) inverter using SiC only in a diode, and a motor drive device using a full SiC (MOS-FET + SiCdiode) inverter using SiC for both the diode and the switching element. is there.
しかしながらその半面、インバータ装置を用いて電動機を駆動した場合に以下の現象が電動機内部の絶縁劣化の原因となることがある。例えば電動機の固定子巻線についてみると、各相巻線は複数の直列コイルで構成されるが、電動機端の電圧立ち上がり時間が小さくなると、電動機の供電ライン側第1コイルに電圧が集中することがある。この点に関し、従来の商用周波電源駆動時に比べて高い電圧が、電動機の固定子巻線を構成する巻線間に発生することが非特許文献1により報告されている。
However, on the other hand, when an electric motor is driven using an inverter device, the following phenomenon may cause insulation deterioration inside the electric motor. For example, in the case of the stator winding of an electric motor, each phase winding is composed of a plurality of series coils. However, when the voltage rise time at the end of the electric motor becomes small, the voltage concentrates on the first coil on the power supply line side of the electric motor. There is. In this regard, Non-Patent
この現象を対地電圧とコイル電圧の時間t変化の関係で説明する。図2(a)、図2(b)は、電圧立ち上がり時間が大きい場合の固定子巻線巻始め点と巻終り点の対地電圧Vs、Ve、及びコイル電圧Vcの変化を、横軸を時間軸として示している。この事例では供電ライン側が固定子巻線巻始め点側に接続されており、供電ライン側からの電圧印加により、対地電圧Vsの上昇に遅れて巻終り点の対地電圧Veが立ち上がる。 This phenomenon will be described based on the relationship between the ground voltage and the coil voltage over time t. 2A and 2B show changes in the ground voltage Vs, Ve and the coil voltage Vc at the winding start point and the winding end point when the voltage rise time is large, and the horizontal axis indicates time. Shown as axis. In this case, the power supply line side is connected to the stator winding start point side, and the voltage application from the power supply line side causes the ground voltage Ve at the winding end point to rise behind the rise of the ground voltage Vs.
これによれば、電圧立ち上がり時間が大きい図2(a)の場合には、巻始め点と巻終り点の対地電圧Vs、Veの立ち上がりは緩やかで、コイル電圧Vcも小さくなる。しかし図2(b)のように、電圧立ち上がり時間が小さい場合は、巻始め点と巻終り点の対地電圧Vs、Veの立ち上がりは急峻になり、コイル電圧Vcが大きくなる。 According to this, in the case of FIG. 2A in which the voltage rise time is large, the rise of the ground voltages Vs and Ve at the winding start point and the winding end point is gentle, and the coil voltage Vc is also small. However, as shown in FIG. 2B, when the voltage rise time is short, the rise of the ground voltages Vs and Ve at the winding start point and the winding end point becomes steep and the coil voltage Vc increases.
図3は、電圧立ち上がり時間tr(ns)と、第1コイル電圧分担率(左側縦軸)の関係を示している。ここで電圧分担率を以下の(1)式のように定義している。
[数1]
(電圧分担率)=(コイル電圧瞬時最大値Vcmax)÷(巻始め点対地電圧Vs)×100[%] (1)
図3では、電動機の固定子巻線1相当たり4直列コイルの電動機を用いた事例で示している。そのため、電圧立ち上がり後の定常状態では、4直列コイルの1コイル当たりの電圧分担は、1÷4×100=25%が均等に電圧分担される。図3において、電圧立ち上がり時間trが10000nsと大きな電圧立ち上がり時間では、定常状態と同程度の25%であることが分かる。
FIG. 3 shows the relationship between the voltage rise time tr (ns) and the first coil voltage sharing rate (left vertical axis). Here, the voltage sharing ratio is defined as the following equation (1).
[Equation 1]
(Voltage sharing ratio) = (Instantaneous maximum value of coil voltage Vcmax) ÷ (Voltage start point vs. ground voltage Vs) × 100 [%] (1)
In FIG. 3, it has shown by the example using the motor of 4 series coils per 1 phase of stator windings of the motor. Therefore, in the steady state after the voltage rise, the voltage sharing per coil of the 4 series coils is equally divided by 1 ÷ 4 × 100 = 25%. In FIG. 3, it can be seen that when the voltage rise time tr is as large as 10000 ns, it is 25%, which is the same level as in the steady state.
これに対し電圧立ち上がり時間trを短くすると、電圧分担率は大きくなり、例えば電圧立ち上がり時間trが20nsでは、電圧分担率は90%に達している。つまり電動機の固定子巻線1相当たり4直列コイルの電動機では、電圧立ち上がりの過渡時に電動機の供電ライン側第1コイルがそのうちの90%を負担し、他の3コイルが10%を負担している状態となる。電圧立ち上がり後は、4直列コイルが均等分担することになるが、この状態はSiCインバータの点弧の都度繰り返される。よって、MOS−FETインバータのような急峻な電圧立ち上がりのインバータを電動機に接続した場合には、電動機の供電ライン側第1コイルに対する繰り返し過電圧に対する対策が必要である。 On the other hand, when the voltage rise time tr is shortened, the voltage sharing rate increases. For example, when the voltage rise time tr is 20 ns, the voltage sharing rate reaches 90%. In other words, in a motor with 4 series coils per phase of the stator windings of the motor, the first coil on the power supply line side of the motor bears 90% and the other 3 coils bear 10% during the voltage rise transition. It becomes a state. After the voltage rises, the four series coils are equally shared, but this state is repeated each time the SiC inverter is ignited. Therefore, when an inverter having a steep voltage rise such as a MOS-FET inverter is connected to the electric motor, it is necessary to take measures against repeated overvoltages on the first coil on the power supply line side of the electric motor.
なお図3には電圧立ち上がり時間trに対するコンデンサ温度も併せて表示している。この図によれば、電圧立ち上がり時間trが長いほど、コンデンサ温度が高くなる傾向がある。従って、電圧立ち上がり時間trが長い(100μs以上)IGBTインバータでは発熱(損失)が問題になるが、電圧立ち上がり時間trが短い(100μs以下)SiCインバータでは損失を抑えることができる。 FIG. 3 also shows the capacitor temperature with respect to the voltage rise time tr. According to this figure, the longer the voltage rise time tr, the higher the capacitor temperature tends to be. Therefore, heat generation (loss) becomes a problem in an IGBT inverter having a long voltage rise time tr (100 μs or more), but loss can be suppressed in a SiC inverter having a short voltage rise time tr (100 μs or less).
係る課題に対し、特許文献1のように、電動機の端子箱に平行平板の静電容量やコンデンサを挿入して、フィルタ効果により最大電圧を下げる手法もある。また特許文献2のように、コンデンサを端子板と対地間に挿入する手法もある。
In order to deal with such a problem, there is a method of lowering the maximum voltage due to a filter effect by inserting a parallel plate capacitance or capacitor into a terminal box of an electric motor as in
なお電力機器の製造に当たっては空間距離、沿面距離を確保する必要があり、非特許文献1の規格「制御機器の絶縁距離」を順守する必要がある。
In manufacturing electric power equipment, it is necessary to secure a spatial distance and a creepage distance, and it is necessary to comply with the standard “Insulation distance of control equipment” in
特許文献1では、端子箱に静電容量を設置するため、端子板と接地板を平行平板にして、端子板と接地板の間に高誘電材料を挟み込む構造を採用している。この対策の時の平行平板における静電容量Cは、C=εr×ε0×S/d(εr:比誘電率、ε0:真空の誘電率、S:電極面積、d:電極間の距離)である。
In
この結果静電容量を大きくするために距離dを小さくすると、接地板の渦電流損失が大きくなるという問題が生じる。また、電極面が近接するため、沿面放電が発生しやすくなる。対策として沿面を絶縁材料で封止した場合でも、電動機の振動や熱延びにより剥離して、沿面放電が発生し、端子箱で地絡事故が発生することが問題となる。一方、静電容量を大きくするために、電極面積Sを大きくした場合には端子箱が大型化する課題があった。 As a result, if the distance d is decreased in order to increase the capacitance, a problem arises that the eddy current loss of the ground plate increases. Further, since the electrode surfaces are close to each other, creeping discharge is likely to occur. Even when the creeping surface is sealed with an insulating material as a countermeasure, it is a problem that the creeping discharge occurs due to the vibration or hot extension of the motor, and a ground fault occurs in the terminal box. On the other hand, when the electrode area S is increased in order to increase the capacitance, there is a problem that the terminal box is enlarged.
また特許文献2では、200V以上の電圧が加わった場合、コンデンサの正極と負極間の距離が小さく沿面放電と空間放電の発生が課題であった。
Further, in
以上のことから本発明においては、電動機の供電ライン側第1コイルに印加される電圧を低減することができるインバータ駆動電動機を提供することを目的とする。 In view of the above, an object of the present invention is to provide an inverter drive motor that can reduce the voltage applied to the first coil on the power supply line side of the motor.
以上のことから本発明においては、インバータとインバータに駆動される電動機からなるインバータ駆動電動機において、インバータと電動機を端子箱で接続するとともに、該端子箱内にはインバータ側ケーブルと電動機側口出し線とを連結する端子板と、前記端子箱の底面に設けられた接地板と、前記端子板と前記接地板との中間に直列接続されたコンデンサを含むことを特徴とする。 From the above, in the present invention, in the inverter drive motor composed of the inverter and the motor driven by the inverter, the inverter and the motor are connected by the terminal box, and the inverter side cable and the motor side lead wire are provided in the terminal box. And a ground plate provided on the bottom surface of the terminal box, and a capacitor connected in series between the terminal plate and the ground plate.
本発明によれば、従来のフィルタ無しの端子箱に設置して、端子箱を大型化することなく、急峻なインバータサージ電圧に対する供電ライン側第1コイルへの電圧集中を低減できる。 According to the present invention, it is possible to reduce voltage concentration on the first coil on the power supply line with respect to a steep inverter surge voltage without increasing the size of the terminal box by installing it in a conventional terminal box without a filter.
さらに本発明の実施例によれば以下の効果を得ることができる。端子板と接地板の距離を大きくしても、高周波遮断型フィルタに十分な静電容量以上を得ることができるため接地板での渦電流損失による発熱を低減できる。 Furthermore, according to the embodiment of the present invention, the following effects can be obtained. Even if the distance between the terminal plate and the ground plate is increased, a sufficient capacitance or more can be obtained for the high-frequency cutoff filter, so that heat generation due to eddy current loss in the ground plate can be reduced.
加えて、絶縁材料で端子箱を充填するため、端子板と接地板の発熱による熱延びや電動機の駆動によって生じる振動により、端子板と接地板の間の絶縁が剥離し、沿面破壊が発生することを防止でき、端子箱での絶縁性を向上できる。特にインバータ装置によって駆動され、インバータ装置から巻線に過大なサージ電圧が印加される電動機には好適である。 In addition, since the terminal box is filled with an insulating material, the insulation between the terminal plate and the grounding plate is peeled off due to the thermal expansion caused by the heat generation of the terminal plate and the grounding plate and the vibration caused by the driving of the motor, and the creepage failure occurs. Can be prevented, and the insulation at the terminal box can be improved. It is particularly suitable for an electric motor that is driven by an inverter device and in which an excessive surge voltage is applied from the inverter device to the winding.
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。なお、以下の説明においては最初に一般的なインバータ駆動の電動機システム、一般的なPWMによる制御波形、一般的な電動機筺体構成を説明した後に、本発明における対応策の具体事例を述べることにする。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In the following description, first, a general inverter-driven motor system, a general PWM control waveform, and a general motor housing configuration will be described, and then specific examples of countermeasures in the present invention will be described. .
最初に、本発明が適用される一般的なインバータ駆動の電動機システムについて、図4を参照して説明する。インバータ駆動電動機システムは、電動機35と、コンバ−タ回路30と、インバータ回路32と、電動機35及びインバータ回路32を接続するケーブル9を備え、電動機35の回転トルクを発生させる機構である。
First, a general inverter-driven electric motor system to which the present invention is applied will be described with reference to FIG. The inverter drive motor system includes a
なお本発明において単にインバータと称する時には、交流電圧を直流電圧に変換するコンバ−タ回路30と、直流電圧を安定化させる平滑コンデンサ31と、直流電圧をスイッチング素子33でスイッチングして矩形波交流電圧に変換するインバータ回路32(インバータ)から構成される回路部分を意味している。なおスイッチング素子33としては、FET(Field Effect Transistor)、IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)、MOS−FET(Metal−Oxide−Semiconductor Field−Effect Transistor)などが使用されている。また平滑コンデンサ31は、インバータ回路32の上ア−ムと下ア−ムとの間に接続され、平滑コンデンサ31の下ア−ムが接地される。
In the present invention, when simply referred to as an inverter, a
制御部34はスイッチング素子33を作動させるためのものであり、他の制御装置や磁極位置センサ36や電流センサ37などからの入力情報に基づいて、スイッチング素子33のスイッチングタイミングを制御するためのタイミング信号を生成する制御回路41と、制御回路から出力されたタイミング信号に基づいて、スイッチング素子33をスイッチング動作させるためのドライブ信号を生成するゲ−ト回路42を備えている。
The
このうち制御回路41では、目標トルクまたは目標速度に基づいて電動機35の電流指令値を演算し、この演算された電流指令値と、検出された電流値との差分に基づいて電圧指令値を演算し、この電圧指令値からパルス状の変調波を生成する。ゲ−ト回路42において使用するパルス状の変調波として、もっとも一般的な形態はPWM(Pulse Width Modulation)信号である。
Of these, the
図5に一般的なPWM波形を示す。ここでは上から順に、変調波とキャリア三角波、U相電圧、V相電圧、UV線間電圧を表示している。但し説明を簡便にするために、U相とV相の電圧波形のみを表示し、W相電圧波形は省略している。 FIG. 5 shows a general PWM waveform. Here, a modulation wave, a carrier triangular wave, a U-phase voltage, a V-phase voltage, and a UV line voltage are displayed in order from the top. However, for simplicity of explanation, only the U-phase and V-phase voltage waveforms are displayed, and the W-phase voltage waveform is omitted.
図5の上段に示すように、制御回路41で作成された電圧指令であるU相変調波とV相変調波は、搬送波であるところのキャリア三角波と比較される。この比較では、例えばキャリア三角波の大きさが電圧指令である変調波よりも大きい期間に負電位(−Vdc/2)を与え、キャリア三角波の大きさが電圧指令である変調波よりも小さい期間に正電位(Vdc/2)を与える。このようにしてスイッチング素子で得られたパルス波形としてU相電圧、V相電圧を生成する。
As shown in the upper part of FIG. 5, the U-phase modulated wave and the V-phase modulated wave, which are voltage commands generated by the
またさらにU相電圧とV相電圧の差分から、UV線間電圧を得る。なおUV線間電圧は、一方の立ち上がり(立ち下り)時点から他方の立ち上がり(立ち下り)時点までの期間に応じて生成される。このようにして、繰り返しの電圧パルスが電動機端に印加される。 Further, the UV line voltage is obtained from the difference between the U-phase voltage and the V-phase voltage. The UV line voltage is generated according to a period from one rising (falling) time to the other rising (falling) time. In this way, repeated voltage pulses are applied to the motor end.
図5のUV線間電圧について、その立ち上がり時点の波形を一部拡大して示している。この線間電圧の立ち上がり部分の波形が、図3の特性に関与する。この電圧パルスの立ち上がり部分では、インバータの高速スイッチングにより急峻な電圧の傾き(高dV/dt)、つまり電圧立ち上がり時間trが短い電圧波形を示す。dV/dtが大きければ(すなわち電圧立ち上がり時間trが短ければ)、インバータで発生するスイッチング損失が小さくなり、かつ発熱も小さくインバータの小型化が可能である。図3の右側の縦軸にはコンデンサ温度を示しているが、dV/dtが大きいほど発熱量が少なくなる特性が示されている。 About the voltage between UV rays of FIG. 5, the waveform at the time of the rise is shown partially enlarged. The waveform of the rising portion of the line voltage is related to the characteristics shown in FIG. The rising portion of the voltage pulse shows a voltage waveform having a steep voltage gradient (high dV / dt), that is, a short voltage rising time tr due to high-speed switching of the inverter. If dV / dt is large (that is, if the voltage rise time tr is short), the switching loss generated in the inverter is small, the heat generation is small, and the inverter can be downsized. The vertical axis on the right side of FIG. 3 shows the capacitor temperature, and shows a characteristic that the heat generation amount decreases as dV / dt increases.
図3によれば、電圧立ち上がり時間trが100ns以上の領域ではIGBTインバータでカバ−できるが、これ以下の高速スイッチングの領域ではSiCインバータを用いた実現が可能であり、発熱を少なくできることが分かる。つまり、MOS−FETにSiCを用いると、従来のSiに比べて絶縁強度が高く、オン抵抗を低減して、スイッチング素子のオン時の導通損失を低減することができる。 According to FIG. 3, it can be seen that the IGBT inverter can cover in the region where the voltage rise time tr is 100 ns or more, but it can be realized using the SiC inverter in the region of high speed switching below this, and heat generation can be reduced. That is, when SiC is used for the MOS-FET, the insulation strength is higher than that of conventional Si, the on-resistance can be reduced, and the conduction loss when the switching element is on can be reduced.
図6に電動機35の外観を示す。電動機35は、取り付け脚7により、設置面に設置されている。回転駆動力を発生する磁気部分は、ハウジング1とエンドブラケット2によって絶縁され、保持されている。フレ−ムから突出しているシャフト4から、外部の負荷に駆動力を伝達する。電動機35の導体には内部に発生した熱を放出するための冷却フィン8が形成されている。なお、インバータが与える交流電力を伝達するためのケーブル(インバータ側ケーブル)9は、端子箱100に接続されている。
FIG. 6 shows the appearance of the
図7に電動機35の径方向断面を示す。本実施例の電動機35は、固定子5と、固定子5の内周側に空隙を介して配置されかつ回転可能に支持されている回転子4から構成されている。固定子5はハウジング1に固定され、回転子4側のシャフトはベアリング3を介して電動機35のハウジング1内に保持されている。なお、インバータに接続されたケーブル(インバータ側ケーブル)9は、端子箱100からモータ側の口出し線10として取り出され、端子箱100を中継して固定子5の各相のコイル6に接続される。
FIG. 7 shows a radial cross section of the
次に、図8を用いて本実施例の固定子巻線の構成について説明する。図8(a)にはΔ結線、図8(b)にはY結線の例を示しているが、固定子巻線の結線はどちらでもよい。これ等の図で、43、44、45は、端子箱からの各相のケーブル9が接続される各相接続端子であり、巻線コイルは、この相接続端子間に設けられている。
Next, the configuration of the stator winding of this embodiment will be described with reference to FIG. Although FIG. 8A shows an example of Δ connection and FIG. 8B shows an example of Y connection, the stator winding may be connected either way. In these drawings,
但し、図示の各巻線コイルは3直列コイルで記載している。またここで、3直列コイルのうちの第1コイル40は、U端子43、V端子44、W端子45から1番目のコイルである。さらに巻始め点41はコイルの最初のタ−ンで、巻終り点42はコイルの最終タ−ンである。先に述べた図2の固定子巻線巻始め点と巻終り点の対地電圧Vs、Veは、この点41、42における対地電圧を測定したものである。
However, each winding coil shown in the figure is described as a three series coil. Here, the
図9に固定子の軸シャフト方向の断面図を示す。コイル導線はエナメル被膜で絶縁されている。巻始め点41と巻終り点42間の電位差が先に述べた図2のコイル電圧Vcである。図9では、巻始め点41はスロットSの底部にあり、巻終り点42はスロットSの出口部にあり距離が離れている。巻始め点41と巻終り点42が最も電位差が大きいために、スロットS内では距離を大きくすることが一般的である。しかし、経年変化や、電動機35の振動などによって巻始め点41と巻終り点42が接触する可能性がある。
FIG. 9 shows a cross-sectional view of the stator in the axial shaft direction. The coil conductor is insulated with an enamel coating. The potential difference between the winding
以上説明したインバータ駆動電動機における前提構成における課題解決のために本発明においては、インバータ駆動電動機のインバータと電動機を接続する中継点である端子箱100において、インバータ側ケーブル9と電動機側口出し線10とを連結する端子板と、端子箱に収納したコンデンサと、端子箱に電気的に接続された接地板を備え、端子板とコンデンサと接地板を直列に配線することにした。以下、これを実現するための幾つかの本発明の実施例の形態を、図を用いて説明する。
In order to solve the problems in the premise configuration of the inverter-driven motor described above, in the present invention, in the
まず図1に示す実施例1について説明する。図1(a)は端子箱100を上から見たときの平面図を示しており、図1(b)は、図1(a)のA−A断面図を示している。
First, Example 1 shown in FIG. 1 will be described. Fig.1 (a) has shown the top view when the
最初に図1(a)の平面図によれば、端子箱100の左側から各相のインバータ側ケーブル9U、9V、9Wがインバータ側接続端子11にそれぞれ接続され、端子箱100の右側は各相のモータ側口出し線10U、10V、10Wがモータ側接続端子12にそれぞれ接続されている。各相のインバータ側接続端子11と各相のモータ側接続端子12の間は、各相の端子板101により接続されている。なお、端子箱100内には絶縁材料103が充填されており、各相間の絶縁が確保されている。
First, according to the plan view of FIG. 1A, the inverter side cables 9U, 9V, 9W of each phase are connected to the inverter
図1(b)は、u相を例としてA−A断面を示している。端子箱100の上部は、各相のインバータ側接続端子11と各相のモータ側接続端子12の間が、各相の端子板101により接続され、各端子11、12からケーブル9、10が延伸している様子を示している。また端子箱100内には絶縁材料103が充填されており、各相間の絶縁が確保されている。
FIG. 1B shows an AA cross section by taking the u phase as an example. The upper part of the
また図1(b)を高さ方向に見てみると、最下部に端子箱100と電気的に接続された接地板102を配置しており、中間部にコンデンサ104を搭載する基板105を配置している。なお、上段に端子板101、中段にコンデンサ搭載基板105、下段に接地板102を配置し、かつこれらの間を絶縁材料103で充填するための位置関係を確保するために、適宜端子板101と接地板102の間、およびコンデンサ搭載基板105と接地板102の間に絶縁材料で構成された支持部材106、107が備えられている。
When FIG. 1B is viewed in the height direction, the
なお中間部に搭載されるコンデンサ104は、後述するように複数のコンデンサが直並列接続されたものとされるのが望ましいが、その一端は各相の端子板101に接続されており、その他端は下段の接地板102に接続されている。
The
図1の配電箱100は、以下のような手順で製造される。まず、端子板101と接地板102を絶縁材料の支持部材106で固定し、端子板101と接地板102の中間に高熱伝導の基板105の上にコンデンサ104を設置して、端子板101とコンデンサ104と接地板102を直列に配線する。その次に、シリコ−ンゴムなどの熱硬化型の絶縁材料103を端子板101の底面まで流し込み、炉で熱を加えて硬化させる。本実施例によれば、端子板101と接地板102の距離を十分に確保することができ、主電流磁界による渦電流の発熱を小さくできる。また、絶縁材103で端子箱100を充填するために電動機35の振動や熱延びの剥離による沿面放電が発生しない。
The
なお配電箱100内において、端子板101と接地板102の間にコンデンサ104を設置することについて、積層セラミックコンデンサに代表される安価で小型化されたコンデンサ104を用いた場合は、コンデンサのプラス電極とマイナス電極間で沿面放電や空間放電が発生しないようにする必要がある。
In addition, regarding the installation of the
この点について、非特許文献2には電圧値による空間距離と沿面距離の最小値が開示されており、この空間距離と沿面距離を満足するようにコンデンサを配置する必要がある。そのため、コンデンサ104の直列数を増やすことにより、コンデンサ104の1個あたりの電圧を減らすことができるため、非特許文献2に記載の空間距離と沿面距離を減らすことができる。また、コンデンサ104の並列数を増やすことにより、静電容量を増加し、RCフィルタに必要な静電容量を得ることができる。このようにコンデンサを直列、並列に接続することにより、空間距離と沿面距離を保ちつつ、RCフィルタに必要な静電容量を得ることができる。
In this regard,
図10に、上記知見を加味したコンデンサ104の配置例を示す。絶縁樹脂箱108に、コンデンサ104を直列と並列に接続する。直列接続した複数のコンデンサ104の両端を板ばね105で保持する。板ばね105で保持することにより、コンデンサ104の温度変化や電動機の振動による反りに伴う応力の緩和をすることができる。なお、直並列接続されたコンデンサのプラス電極110側は端子板側リ−ド線を介して端子板101に接続され、マイナス電極111側は端子箱側リ−ド線を介して接地板102に接続される。絶縁樹脂箱108は、例えば図(b)の基板105に搭載されて使用される。
FIG. 10 shows an arrangement example of the
図11に実施例2の端子箱のA−A断面構成を示す。なお、平面構成は図1(a)と同じなので図示、説明を省略する。図11では、インバータケーブル9から電動機35に流れる主電流Iの方向に対して垂直方向に、端子板101と同じ幅のプラス電極面110を複数取り付ける。また、同様に接地板102にもインバータケーブル9から電動機35に流れる電流Iの方向に対して垂直方向に、接地板102と同じ幅のマイナス電極面111を複数取り付け、端子板101のプラス電極面110と接地板102のマイナス電極面111を互い違いに積層し、電極間の空隙に高誘電材料を挿入する。
FIG. 11 shows an AA cross-sectional configuration of the terminal box of the second embodiment. Since the planar configuration is the same as that in FIG. In FIG. 11, a plurality of
図11の実施例2によれば、図1の実施例1と同様に、端子板101と接地板102の距離を十分に確保することができ、また電極面110、111の積層方向が主電流Iに対して垂直であるため、主電流磁界による渦電流の発熱が小さくなる。また、絶縁材で端子箱100を充填するために電動機35の振動や熱延びの剥離による沿面放電が発生しない。
According to the second embodiment of FIG. 11, as in the first embodiment of FIG. 1, the distance between the
図12に実施例3の端子箱のA−A断面構成を示す。なお、平面構成は図1(a)と同じなので図示、説明を省略する。図12では、図11のプラス電極110とマイナス電極111の中間に中間電極112を挟み込んだ構造を採用している。中間電極112は、端子板101と接地板102のいずれにも接続されない。
FIG. 12 shows an AA cross-sectional configuration of the terminal box of the third embodiment. Since the planar configuration is the same as that in FIG. 12 employs a structure in which the
図13に実施例4の端子箱のA−A断面構成を示す。なお、平面構成は図1(a)と同じなので図示、説明を省略する。図13では、プラス電極110とマイナス電極111の間にフィルムを挟み込んで巻いた構造である。誘電体であるフィルムと電極である金属箔を巻き取って電極を引出した構造である。実施例4によれば、端子箱100だけを交換すれば良いため既設の電動機35にも容易にコイル電圧上昇の対策が可能である。
FIG. 13 shows an AA cross-sectional configuration of the terminal box of the fourth embodiment. Since the planar configuration is the same as that in FIG. In FIG. 13, a film is sandwiched between the
図14に実施例5の端子箱のA−A断面構成を示す。なお、平面構成は図1(a)と同じなので図示、説明を省略する。図14では、プラス電極110とマイナス電極111を交互に端子板101と接地板102の間に高さ方向に積層配置した例を示している。
FIG. 14 shows an AA cross-sectional configuration of the terminal box of the fifth embodiment. Since the planar configuration is the same as that in FIG. FIG. 14 shows an example in which plus
図15は、上記実施例に示した手法で、端子箱100内の端子板101と接地板102の間に静電容量を形成したときの入力側と出力側の電圧波形を示している。入力側電圧波形は、急峻な立ち上がりを示しているのに対し、出力側電圧波形は立ち上がりの時間変化分が大きいことが理解できる。またこの波形変化により電動機の供電ライン側第1コイルに対する繰り返し過電圧が軽減されることが理解できる。
FIG. 15 shows voltage waveforms on the input side and the output side when a capacitance is formed between the
以上説明したように、本実施形態によれば、電動機35あるいはインバータ駆動電動機システムを使用した場合、電動機35の供電ライン側第1コイルのコイル電圧を低減し、巻線間絶縁劣化を防止することができる。このため、インバータ駆動時にも急峻なインバータサージが加わることが原因と考えられる電動機巻線間絶縁劣化を防止した電動機35あるいはインバータ駆動電動機システムを提供することができる。
As described above, according to the present embodiment, when the
1:ハウジング
2:エンドブラケット
3:ベアリング
4:回転子
5:固定子
6:コイル
7:取り付け脚
8:冷却フィン
9:インバータ側ケーブル
10:モータ側の口出し線
23:シャフト
30:コンバ−タ回路
31:平滑コンデンサ
32:インバータ回路
33:スイッチング素子
35:電動機
40:第1コイル
41:巻始め
42:巻終り
43:U端子
44:V端子
45:W端子
100:端子箱
101:端子板
102:接地板
1: Housing 2: End bracket 3: Bearing 4: Rotor 5: Stator 6: Coil 7: Mounting leg 8: Cooling fin 9: Inverter side cable 10: Lead wire 23 on the motor side 23: Shaft 30: Converter circuit 31: smoothing capacitor 32: inverter circuit 33: switching element 35: electric motor 40: first coil 41: winding start 42: winding end 43: U terminal 44: V terminal 45: W terminal 100: terminal box 101: terminal plate 102: Ground plate
Claims (10)
インバータと電動機を端子箱で接続するとともに、該端子箱内にはインバータ側ケーブルと電動機側口出し線とを連結する端子板と、前記端子箱の底面に設けられた接地板と、前記端子板と前記接地板との中間に直列接続されたコンデンサを含み、
前記インバータ側ケーブルと前記電動機側口出し線とを連結する前記端子板は前記端子箱内上部に配置され、前記接地板は前記端子箱底面に設けられ、前記コンデンサは前記端子板と前記接地板の間の空間に配置されるとともに、前記端子箱内には絶縁材料が充填されていることを特徴とするインバータ駆動電動機。 In an inverter drive motor consisting of an inverter and an electric motor driven by the inverter,
The inverter and the motor are connected by a terminal box, a terminal plate for connecting the inverter side cable and the motor side lead wire in the terminal box, a ground plate provided on the bottom surface of the terminal box, and the terminal plate look containing a capacitor connected in series intermediate with the ground plate,
The terminal plate that connects the inverter side cable and the motor side lead wire is disposed at an upper portion in the terminal box, the ground plate is provided on a bottom surface of the terminal box, and the capacitor is disposed between the terminal plate and the ground plate. An inverter-driven electric motor which is disposed in a space and is filled with an insulating material in the terminal box .
前記コンデンサは、直列接続されたコンデンサが複数、並列接続されていることを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to claim 1,
The capacitor is an inverter-driven motor, wherein a plurality of capacitors connected in series are connected in parallel.
前記コンデンサは基板上に搭載されて形成され、かつ前記基板を前記端子板と前記接地板の間の空間に配置するために、端子板と接地板の間、およびコンデンサ搭載基板と接地板の間を絶縁材料で構成された支持部材により保持することを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to claim 1 or 2 ,
The capacitor is formed by being mounted on a substrate, and in order to place the substrate in a space between the terminal plate and the ground plate, an insulating material is formed between the terminal plate and the ground plate and between the capacitor mounting substrate and the ground plate. An inverter-driven electric motor characterized by being held by a support member.
前記インバータ側ケーブルから前記電動機に流れる電流に対して垂直方向に、複数の電極面を前記端子板に取り付け、前記インバータ側ケーブルから前記電動機に流れる電流に対して垂直方向に、複数の電極面を前記接地板に取り付け、前記端子板側電極面と前記接地板側電極面を互い違いに積層させることにより前記コンデンサを形成し、空隙に絶縁材料を挿入することを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to claim 1 or 2 ,
In a direction perpendicular to the current flowing through the electric motor from the inverter side cable, fitted with a plurality of electrode surfaces on the terminal plate, in a direction perpendicular to the current flowing from the inverter side cable to the motor, a plurality of electrode surfaces An inverter drive motor, wherein the capacitor is formed by attaching the terminal plate side electrode surface and the ground plate side electrode surface alternately to each other, and an insulating material is inserted into the gap.
互い違いに積層された前記端子板側電極面と前記接地板側電極面の間に中間電極を配置することを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to claim 4,
An inverter drive motor, wherein an intermediate electrode is disposed between the terminal plate side electrode surface and the ground plate side electrode surface that are alternately stacked.
前記コンデンサは、プラス電極とマイナス電極の間にフィルムを挟み込んで巻いた構造であり、誘電体であるフィルムと電極である金属箔を巻き取って電極を引出したことを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to claim 1 or 2 ,
The capacitor has a structure in which a film is sandwiched and wound between a plus electrode and a minus electrode, and a film that is a dielectric and a metal foil that is an electrode are wound up, and an electrode is drawn out.
前記コンデンサは、プラス電極とマイナス電極を交互に積層し、端子板と接地板の間に配置したことを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to claim 1 or 2 ,
The capacitor is an inverter-driven electric motor characterized in that a positive electrode and a negative electrode are alternately laminated and disposed between a terminal plate and a ground plate.
前記コンデンサを保持する前記基板は、絶縁材料の筐体の両端に板ばねを装着し、直列接続、または並列接続した前記コンデンサを板ばねで挟み込み、板ばねの正極側を前記端子板に接続し、負極側を前記端子箱底面に配線することを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to claim 3 ,
The substrate holding the capacitor has leaf springs attached to both ends of a casing made of an insulating material, the capacitors connected in series or in parallel are sandwiched by the leaf springs, and the positive side of the leaf spring is connected to the terminal plate. Inverter-driven electric motor, wherein negative electrode side is wired to bottom surface of terminal box.
前記絶縁材料はシリコーンゲル、またはシリコームゴムであることを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to any one of claims 1 to 8 ,
An inverter-driven electric motor characterized in that the insulating material is silicone gel or silicone rubber.
前記コンデンサは積層セラミックコンデンサであることを特徴とするインバータ駆動電動機。 In the inverter drive motor according to any one of claims 1 to 9,
An inverter-driven electric motor, wherein the capacitor is a multilayer ceramic capacitor.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013063277A JP6002612B2 (en) | 2013-03-26 | 2013-03-26 | Inverter drive motor |
PCT/JP2014/050880 WO2014156232A1 (en) | 2013-03-26 | 2014-01-20 | Inverter driven motor |
CN201480009603.6A CN105075074B (en) | 2013-03-26 | 2014-01-20 | Driven by inverter motor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013063277A JP6002612B2 (en) | 2013-03-26 | 2013-03-26 | Inverter drive motor |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014192912A JP2014192912A (en) | 2014-10-06 |
JP6002612B2 true JP6002612B2 (en) | 2016-10-05 |
Family
ID=51623237
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013063277A Expired - Fee Related JP6002612B2 (en) | 2013-03-26 | 2013-03-26 | Inverter drive motor |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6002612B2 (en) |
CN (1) | CN105075074B (en) |
WO (1) | WO2014156232A1 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7109500B2 (en) * | 2020-05-20 | 2022-07-29 | 三菱電機株式会社 | Rotating machine drive controller |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2502320Y2 (en) * | 1992-03-10 | 1996-06-19 | 不二電機工業株式会社 | Serge absorption terminal block |
JP5453734B2 (en) * | 2008-05-13 | 2014-03-26 | 富士電機株式会社 | AC motor drive circuit and electric vehicle drive circuit |
JP5155775B2 (en) * | 2008-08-23 | 2013-03-06 | 公立大学法人首都大学東京 | Motor terminal device |
JP5272593B2 (en) * | 2008-09-02 | 2013-08-28 | トヨタ自動車株式会社 | Electric motor drive system and vehicle equipped with the same |
-
2013
- 2013-03-26 JP JP2013063277A patent/JP6002612B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2014
- 2014-01-20 WO PCT/JP2014/050880 patent/WO2014156232A1/en active Application Filing
- 2014-01-20 CN CN201480009603.6A patent/CN105075074B/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105075074A (en) | 2015-11-18 |
CN105075074B (en) | 2017-07-11 |
JP2014192912A (en) | 2014-10-06 |
WO2014156232A1 (en) | 2014-10-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9985490B2 (en) | Electric motor or generator | |
EP2169818B1 (en) | Power electronic module with an improved choke and methods of making same | |
JP5825165B2 (en) | Hollow cylindrical capacitor and inverter device | |
WO2014034331A1 (en) | Power conversion apparatus | |
JP5482409B2 (en) | Capacitor and power converter | |
WO2015049774A1 (en) | Electrical power conversion device | |
JP4045923B2 (en) | Electric motor | |
JP6002612B2 (en) | Inverter drive motor | |
WO2019226468A2 (en) | Multi-phase motor system and control method | |
WO2016047174A1 (en) | Power conversion device | |
JP5203737B2 (en) | Vehicle drive device | |
JP5372544B2 (en) | Power transformer and power converter using the same | |
JP2016092924A (en) | Power conversion device | |
JP5997558B2 (en) | Rotating electric machine | |
JP2011091250A (en) | Capacitor and power conversion apparatus | |
JP2022535342A (en) | Brushless motors and electrical equipment | |
JP2009071129A (en) | Insulated semiconductor power module having built-in capacitor | |
JP2015050919A (en) | Dynamo-electric machine | |
US11711041B2 (en) | Motor drive system comprising power network between inverter and motor | |
JP2018026508A (en) | Electronic circuit device and rotary electric machine including the same | |
WO2016193092A1 (en) | Dc bus ripple reduction | |
JPH1141978A (en) | Control method of zero-phase current in semiconductor power converter for drive motor | |
CN108880046A (en) | Traction machine and the elevator for being equipped with this kind of traction machine | |
JP2019080405A (en) | Motor controller | |
JP2010148171A (en) | Bus bar and electric motor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150601 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160322 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160413 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160816 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160905 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6002612 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |