JP5972625B2 - Fluid pressure booster - Google Patents
Fluid pressure booster Download PDFInfo
- Publication number
- JP5972625B2 JP5972625B2 JP2012068369A JP2012068369A JP5972625B2 JP 5972625 B2 JP5972625 B2 JP 5972625B2 JP 2012068369 A JP2012068369 A JP 2012068369A JP 2012068369 A JP2012068369 A JP 2012068369A JP 5972625 B2 JP5972625 B2 JP 5972625B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- pressure chamber
- hydraulic
- input
- output
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims description 31
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 41
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 19
- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 description 42
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 16
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
Description
本発明は、流体圧シリンダを用いた流体圧増減圧機に関する。 The present invention relates to a fluid pressure increasing / decreasing machine using a fluid pressure cylinder.
従来、低圧の空気を用いて高圧の水を生成する高水圧供給装置が知られている(例えば、特許文献1参照。)。この高水圧供給装置は、一次側空圧アクチュエータのピストンと二次側水圧アクチュエータのピストンとを1本のピストンロッドを介して連結し、一次側空圧アクチュエータと二次側水圧アクチュエータとを連動可能にする。そして、低圧の空気で一次側空圧アクチュエータのピストンを往復摺動させることによって、二次側水圧アクチュエータのピストンを同時に往復摺動させ、固定の圧力変換比で低圧の空気から高圧の水を連続的に生成できるようにする。 Conventionally, a high water pressure supply device that generates high-pressure water using low-pressure air is known (for example, see Patent Document 1). This high water pressure supply device connects the piston of the primary pneumatic actuator and the piston of the secondary hydraulic actuator via a single piston rod, allowing the primary pneumatic actuator and the secondary hydraulic actuator to be linked. To. Then, by reciprocatingly sliding the piston of the primary side pneumatic actuator with low pressure air, the piston of the secondary side hydraulic actuator is simultaneously reciprocatingly slid, and high pressure water is continuously supplied from the low pressure air at a fixed pressure conversion ratio. Can be generated automatically.
しかしながら、特許文献1の高水圧供給装置は、空気の圧力よりも高い圧力の水を生成するのみであり、空気圧よりも低い圧力の水を生成することができない。
However, the high water pressure supply device of
上述の点に鑑み、本発明は、出力圧として、入力圧より高い圧力、及び、入力圧より低い圧力を選択的に且つ継続的に供給可能な流体圧増減圧機を提供することを目的とする。 In view of the above points, the present invention provides, as the output pressure, higher pressure than the input pressure, and aims to provide a selectively and continually fed possible fluid-pressure pressure reducer pressure lower than the input pressure To do.
上述の目的を達成するために、本発明の実施例に係る流体圧増減圧機は、1つの流体圧シリンダ又は複数の連動する流体圧シリンダにおけるピストンを往復動させることで出力圧を継続的に供給可能な流体圧増減圧機であって、前記1つの流体圧シリンダ又は複数の連動する流体圧シリンダにおける複数の圧力室から、少なくとも1つの入力用圧力室と、少なくとも1つの出力用圧力室とを切り替え可能に選択する制御装置と、前記入力用圧力室と入力とを連通させ、且つ、前記出力用圧力室と出力とを連通させる流れ制御弁とを備え、前記入力用圧力室には入力圧が適用され、前記出力用圧力室では、出力圧として、入力圧より高い圧力、及び、入力圧より低い圧力が選択的に生成される。 To achieve the above object, a fluid-pressure vacuum machine according to an embodiment of the present invention, the output pressure continues to the piston in one of the hydraulic cylinders or more interlocking fluid pressure cylinder by reciprocating a deliverable fluid-pressure pressure reducer, a plurality of pressure chambers in said one fluid pressure cylinder or a plurality of interlocking fluid pressure cylinder, and one of the input pressure chamber even without least one output even without least A control device that selects a pressure chamber so as to be switchable; and a flow control valve that communicates the pressure chamber for input with the input and that communicates the pressure chamber for output with the output; and the pressure chamber for input input pressure is applied to, and in the output pressure chamber, as the output pressure, higher pressure than the input pressure, and the pressure lower than the input pressure Ru are selectively produced.
上述の手段により、本発明は、出力圧として、入力圧より高い圧力、及び、入力圧より低い圧力を選択的に且つ継続的に供給可能な流体圧増減圧機を提供することができる。 The above-described means, the present invention provides, as the output pressure, higher pressure than the input pressure, and it is possible to provide a selectively and continually can be supplied fluid-pressure pressure reducer pressure lower than the input pressure.
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施例について説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1は、本発明の実施例に係る油圧増減圧機100を示す油圧回路図である。油圧増減圧機100は、主に、油圧シリンダ1、2と、ピストンロッド3と、3つの近接センサ4C、4L、4Rと、制御装置5と、流れ制御弁6H、6R、7R、7Hと、入出力直結切換弁8とを備える。なお、以下では、油圧シリンダ1、2、及びピストンロッド3の組み合わせを油圧アクチュエータと称する。
FIG. 1 is a hydraulic circuit diagram showing a hydraulic pressure increasing / decreasing
油圧シリンダ1は、流体圧シリンダの1例であり、円柱状のヘッド側圧力室1Hと円筒状のロッド側圧力室1Rとを隔てる円柱状のピストン1Pを有する。同様に、油圧シリンダ2は、流体圧シリンダの1例であり、円柱状のヘッド側圧力室2Hと円筒状のロッド側圧力室2Rとを隔てる円柱状のピストン2Pを有する。油圧シリンダ1のピストン1Pと油圧シリンダ2のピストン2Pとは、ピストンロッド3を介して連結され、油圧シリンダ1及び油圧シリンダ2のそれぞれの内部を一体的に摺動する。
The
本実施例では、油圧シリンダ1のシリンダ内径は、油圧シリンダ2のシリンダ内径よりも小さい。また、ピストンロッド3のロッド径は、ピストン1Pとの連結部からピストン2Pとの連結部にわたって一定である。ロッド径を一定にすることは、油圧シリンダ1と油圧シリンダ2との間の距離を短縮する効果がある。ピストンロッド3の一部を油圧シリンダ1内にも油圧シリンダ2内にも進入させることができるためである。なお、ピストンロッド3のロッド径は、ピストン1Pとの連結部とピストン2Pとの連結部とで異なるものであってもよい。ロッド径を異ならせることは、ロッド側圧力室1R、2Rの受圧面積をより柔軟に設定できるようにする効果がある。
In this embodiment, the cylinder inner diameter of the
近接センサ4Lは、油圧シリンダ1のヘッド側圧力室1Hの体積が許容最小値になったことを検出するためのセンサである。具体的には、油圧シリンダ1のヘッド側圧力室1H側の端部に設置される近接センサ4Lは、ピストン1Pが所定距離範囲内に接近したことを検出することによって、ピストン1Pが油圧シリンダ1の一端に達したことを検出する。近接センサ4Rは、油圧シリンダ2のヘッド側圧力室2Hの体積が許容最小値になったことを検出するためのセンサである。具体的には、油圧シリンダ2のヘッド側圧力室2H側の端部に設置される近接センサ4Rは、ピストン2Pが所定距離範囲内に接近したことを検出することによって、ピストン2Pが油圧シリンダ2の一端に達したことを検出する。近接センサ4Cは、ピストン1Pの位置が油圧シリンダ1のストローク中央位置から見て油圧シリンダ1のヘッド側圧力室1Hの側にあり、ピストン2Pの位置が油圧シリンダ2のストローク中央位置から見て油圧シリンダ2のロッド側圧力室2Rの側にあるのか、或いは、ピストン1Pの位置が油圧シリンダ1のストローク中央位置から見て油圧シリンダ1のロッド側圧力室1Rの側にあり、ピストン2Pの位置が油圧シリンダ2のストローク中央位置から見て油圧シリンダ2のヘッド側圧力室2Hの側にあるのかを検出するためのセンサである。具体的には、油圧シリンダ1と油圧シリンダ2との間に設置される近接センサ4Cは、ピストンロッド3の所定位置にある部材が所定距離範囲内に接近したことを検出することによって、ピストン1Pが油圧シリンダ1のストローク中央位置から見て何れの側にあり、ピストン2Pが油圧シリンダ2のストローク中央位置から見て何れの側にあるのかを検出する。
The
なお、油圧増減圧機100は、3つの近接センサ4L、4R、4Cの代わりに、ピストンロッド3の位置を継続的に測定可能な1つのポテンショメータを採用してもよい。
The hydraulic pressure increase / decrease
制御装置5は、油圧増減圧機100の動きを制御するための装置であり、例えば、CPU(Central Processing Unit)、RAM(Random Access Memory)、ROM(Read Only Memory)等を備えたコンピュータである。具体的には、制御装置5は、所望の出力圧に応じて、流れ制御弁6H、6R、7R、7H、及び、入出力直結切換弁8の動きを制御する。所望の出力圧は、作動油の供給先に応じて決定され、例えば、図示しない入力装置を介した操作者の入力に応じて決定される。また、制御装置5は、近接センサ4L、4R、4Cの出力に基づいて流れ制御弁6H、6R、7R、7Hの動きを制御する。ピストン1P、2P、及びピストンロッド3を往復動させながら、所望の出力圧を供給先に継続的に供給できるようにするためである。
The
流れ制御弁6Hは、油圧シリンダ1のヘッド側圧力室1Hに流出入する作動油の流れを制御するための弁である。流れ制御弁6Rは、油圧シリンダ1のロッド側圧力室1Rに流出入する作動油の流れを制御するための弁である。流れ制御弁7Rは、油圧シリンダ2のロッド側圧力室2Rに流出入する作動油の流れを制御するための弁である。流れ制御弁7Hは、油圧シリンダ2のヘッド側圧力室2Hに流出入する作動油の流れを制御するための弁である。
The
具体的には、流れ制御弁6Hは、管路C11と管路C1とを通じて、入力としての作動油の供給源SRに接続され、管路C21と管路C2とを通じて、出力としての作動油の供給先SDに接続され、管路C31と管路C3とを通じて作動油タンクに接続される。また、流れ制御弁6Hは、管路C1Hを通じて油圧シリンダ1のヘッド側圧力室1Hに接続される。流れ制御弁6Rは、管路C12と管路C1とを通じて供給源SRに接続され、管路C22と管路C2とを通じて供給先SDに接続され、管路C32と管路C3とを通じて作動油タンクに接続される。また、流れ制御弁6Rは、管路C1Rを通じて油圧シリンダ1のロッド側圧力室1Rに接続される。流れ制御弁7Rは、管路C13と管路C1とを通じて供給源SRに接続され、管路C23と管路C2とを通じて供給先SDに接続され、管路C33と管路C3とを通じて作動油タンクに接続される。また、流れ制御弁7Rは、管路C2Rを通じて油圧シリンダ2のロッド側圧力室2Rに接続される。流れ制御弁7Hは、管路C14と管路C1とを通じて供給源SRに接続され、管路C24と管路C2とを通じて供給先SDに接続され、管路C34と管路C3とを通じて作動油タンクに接続される。また、流れ制御弁7Hは、管路C2Hを通じて油圧シリンダ2のヘッド側圧力室2Hに接続される。
Specifically, the
入出力直結切換弁8は、油圧増減圧機100の入力と出力を直結させるか否かを切り換える弁である。
The input / output direct
具体的には、入出力直結切換弁8は、管路C25及び管路C1を通じて供給源SRに接続され、管路C26及び管路C2を通じて供給先SDに接続される。なお、油圧増減圧機100は、入出力直結切換弁8を省略してもよい。
Specifically, the input / output direct
次に、図2及び図3を参照しながら、油圧増減圧機100の動きについて説明する。なお、図2は、矢印AR1で示す方向にピストンロッド3を移動させながら、所定の増圧比で入力圧より高い出力圧を供給先SDに供給する状態を示す図である。また、図3は、矢印AR2で示す方向にピストンロッド3を移動させながら、図2の場合と同じ所定の増圧比で入力圧より高い出力圧を供給先SDに供給する状態を示す図である。
Next, the movement of the hydraulic pressure increasing / decreasing
図2において、油圧増減圧機100の制御装置5は、流れ制御弁6Rに対して制御信号を送信し、管路C1Rと管路C32とを連通させる。また、制御装置5は、流れ制御弁7Rに対して制御信号を送信し、管路C2Rと管路C33とを連通させる。また、制御装置5は、流れ制御弁7Hに対して制御信号を送信し、管路C2Hと管路C14とを連通させる。なお、制御装置5は、管路C1Hと管路C21とを連通させるために、流れ制御弁6Hに対しては制御信号を送信しない。
In FIG. 2, the
その結果、図2の黒い太線で示すように、供給源SRからの作動油は、管路C1、C14、及びC2Hを通ってヘッド側圧力室2Hに流入し、所定の入力圧でピストン2Pを矢印AR1で示す方向に押す。すると、ヘッド側圧力室1H内の作動油は、所定の増圧比で入力圧より高い出力圧を発生させ、管路C1H、C21、及びC2を通って供給先SDに至る。この場合、ヘッド側圧力室2Hが入力用圧力室となり、ヘッド側圧力室1Hが出力用圧力室となる。
As a result, as shown by the thick black line in FIG. 2, the hydraulic oil from the supply source SR flows into the head-
なお、所定の増圧比は、ピストン2Pの受圧面積に対するピストン1Pの受圧面積の比に対応する。この場合、ピストン2Pの受圧面積は、ピストン2Pの円形表面の面積に対応し、ピストン1Pの受圧面積は、ピストン1Pの円形表面の面積に対応する。
The predetermined pressure increase ratio corresponds to the ratio of the pressure receiving area of the
また、ロッド側圧力室2R内の作動油の一部は、管路C2R、C33、C3、C32、及びC1Rを通ってロッド側圧力室1Rに流入する。ピストン1Pが矢印AR1の方向に移動し、ロッド側圧力室1Rの体積が増大することによって生じる作動油の不足を補うためである。なお、ロッド側圧力室2R内の作動油の残りの部分は、管路C2R、C33、及びC3を通って作動油タンクに排出される。この場合、ロッド側圧力室1R及びロッド側圧力室2Rのそれぞれにおける作動油が出力圧に影響を与えることはない。
A part of the hydraulic oil in the rod
その後、ピストン1Pが油圧シリンダ1のヘッド側圧力室1H側の端部に達したことを近接センサ4Lが検出すると、制御装置5は、所望の出力圧の供給が継続されるよう、流れ制御弁6H、6R、7R、7Hの状態を図3に示す状態に切り換える。
Thereafter, when the
図3において、油圧増減圧機100の制御装置5は、流れ制御弁6Hに対して制御信号を送信し、管路C1Hと管路C31とを連通させる。また、制御装置5は、流れ制御弁6Rに対する制御信号の送信を中止し、管路C1Rと管路C22とを連通させる。また、制御装置5は、流れ制御弁7Rに対して制御信号を送信し、管路C2Rと管路C13とを連通させる。また、制御装置5は、流れ制御弁7Hに対して制御信号を送信し、管路C2Hと管路C34とを連通させる。
In FIG. 3, the
その結果、図3の黒い太線で示すように、供給源SRからの作動油は、管路C1、C13、及びC2Rを通ってロッド側圧力室2Rに流入し、図2の場合と同じ入力圧でピストン2Pを矢印AR2で示す方向に押す。すると、ロッド側圧力室1R内の作動油は、図2の場合と同等の所定の増圧比で入力圧より高い出力圧を発生させ、管路C1R、C22、及びC2を通って供給先SDに至る。この場合、ロッド側圧力室2Rが入力用圧力室となり、ロッド側圧力室1Rが出力用圧力室となる。
As a result, as shown by the thick black line in FIG. 3, the hydraulic oil from the supply source SR flows into the rod
なお、所定の増圧比は、ピストン2Pの受圧面積に対するピストン1Pの受圧面積の比に対応する。この場合、ピストン2Pの受圧面積は、ピストン2Pの円形表面の面積からピストンロッド3の円形断面の面積を差し引いた面積(円環部分の面積)に対応する。また、ピストン1Pの受圧面積は、ピストン1Pの円形表面の面積からピストンロッド3の円形断面の面積を差し引いた面積(円環部分の面積)に対応する。これにより、図2の場合と同等の増圧比が実現される。
The predetermined pressure increase ratio corresponds to the ratio of the pressure receiving area of the
また、ヘッド側圧力室2H内の作動油の一部は、管路C2H、C34、C3、C31、及びC1Hを通ってヘッド側圧力室1Hに流入する。ピストン1Pが矢印AR2の方向に移動し、ヘッド側圧力室1Hの体積が増大することによって生じる作動油の不足を補うためである。なお、ヘッド側圧力室2H内の作動油の残りの部分は、管路C2H、C34、及びC3を通って作動油タンクに排出される。この場合、ヘッド側圧力室1H及びヘッド側圧力室2Hのそれぞれにおける作動油が出力圧に影響を与えることはない。
Further, a part of the hydraulic oil in the head
その後、ピストン2Pが油圧シリンダ2のヘッド側圧力室2H側の端部に達したことを近接センサ4Rが検出すると、制御装置5は、所望の出力圧の供給が継続されるよう、流れ制御弁6H、6R、7R、7Hの状態を図2に示す状態に切り換える。
Thereafter, when the
このように、油圧増減圧機100は、図2に示す状態と図3に示す状態とを交互に繰り返しながら、所定の増圧比で入力圧より高い出力圧を継続的に供給先SDに供給することができる。
In this manner, the hydraulic pressure increase /
また、油圧増減圧機100は、矢印AR1で示す方向にピストンロッド3を移動させる際に、ヘッド側圧力室2Hを入力用圧力室とし、ヘッド側圧力室1Hを出力用圧力室とする。そして、矢印AR2で示す方向にピストンロッド3を移動させる際に、ロッド側圧力室2Rを入力用圧力室とし、ロッド側圧力室1Rを出力用圧力室とする。その結果、油圧増減圧機100は、ピストンロッド3が何れの方向に移動する場合であっても、同等の増圧比で入力圧よりも高い出力圧を継続的に供給できるようにする。しかしながら、油圧増減圧機100は、入力用圧力室及び出力用圧力室として1又は複数の別の圧力室を選択しながら、減圧となる比率を含む所定の圧力変換比で入力圧と異なる出力圧を継続的に供給できるようにしてもよい。
Further, when the hydraulic pressure increasing / decreasing
なお、制御装置5は、ピストン1P、2Pの移動を開始させる際には、ピストン1P、2Pの現在の位置情報を考慮し、ピストンストロークが大きく取れる方に先ずピストン1P、2Pの移動を開始させるようにする。
When starting the movement of the
次に、図4を参照しながら、入出力直結切換弁8の動きについて説明する。なお、図4は、ピストンロッド3を移動させずに、供給源SRの入力圧をそのまま出力圧として供給先SDに供給する状態を示す図である。
Next, the movement of the input / output direct
図4において、制御装置5は、流れ制御弁6Hに対して制御信号を送信し、管路C1Hと管路C31とを連通させる。また、制御装置5は、流れ制御弁6Rに対して制御信号を送信し、管路C1Rと管路C32とを連通させる。また、制御装置5は、流れ制御弁7Rに対して制御信号を送信し、管路C2Rと管路C33とを連通させる。また、制御装置5は、流れ制御弁7Hに対して制御信号を送信し、管路C2Hと管路C34とを連通させる。これらの制御は、供給源SR又は供給先SDからの作動油が、ヘッド側圧力室1H、2H、及び、ロッド側圧力室1R、2Rに流入しないようにするためである。
In FIG. 4, the
その上で、制御装置5は、入出力直結切換弁8に対して制御信号を送信し、管路C25と管路C26とを連通させることによって、管路C1と管路C2とを連通させる。
In addition, the
このように、油圧増減圧機100は、供給源SRの入力圧をそのまま出力圧として供給先SDに供給することができる。
In this way, the hydraulic pressure increase /
また、上述の実施例では、油圧増減圧機100は、供給源SRから供給先SDに作動油が流れるようにし、入力圧(管路C1における圧力)の変化に応じて出力圧(管路C2における圧力)を変化させるが、供給先SDから供給源SRに作動油が流れるようにし、出力圧(管路C2における圧力)の変化に応じて入力圧(管路C1における圧力)を変化させてもよい。
Further, in the above-described embodiment, the hydraulic pressure increasing / decreasing
次に、図5を参照しながら、油圧増減圧機の別の構成例100Aについて説明する。なお、図5は、油圧増減圧機100Aの構成例を示す油圧回路図であり、図1に対応する。
Next, another configuration example 100A of the hydraulic pressure increasing and reducing machine will be described with reference to FIG. FIG. 5 is a hydraulic circuit diagram showing a configuration example of the hydraulic pressure increase /
油圧増減圧機100Aは、流れ制御弁6Rを省略し、油圧シリンダ1のロッド側圧力室1Rを作動油タンクに直接接続した点で、図1の油圧増減圧機100と相違するが、その他の点で共通する。そのため、共通部分の説明を省略しながら、相違部分を詳細に説明する。
The
図5に示すように、油圧シリンダ1のロッド側圧力室1Rは、管路C1R、C32、及びC3を通じて常に作動油タンクに接続される。そのため、供給源SRからの作動油がロッド側圧力室1Rに流入することはなく、ロッド側圧力室1R内の作動油が供給先SDに至ることもない。
As shown in FIG. 5, the rod-
この構成により、油圧増減圧機100Aは、ロッド側圧力室1Rを入力用圧力室又は出力用圧力室として選択できないため、油圧増減圧機100に比べ、実現可能な圧力変換比の数が少なくなる。しかしながら、油圧増減圧機100Aは、限られた数の圧力変換比を用いる場合には、油圧増減圧機100よりも簡易な構成により、油圧増減圧機100と同等の動きを実現させることができる。
With this configuration, the hydraulic pressure increasing / decreasing
なお、図5では、ロッド側圧力室1Rを常に作動油タンクに接続する構成が採用されるが、ロッド側圧力室1Rの代わりに、ヘッド側圧力室1H、2H、又はロッド側圧力室2Rの何れか一つを常に作動油タンクに接続する構成が採用されてもよい。
In FIG. 5, a configuration in which the rod-
次に、図6を参照しながら、油圧増減圧機の別の構成例100Bについて説明する。なお、図6は、油圧増減圧機100Bの構成例を示す油圧回路図であり、図1に対応する。 Next, another configuration example 100B of the hydraulic pressure increasing and reducing machine will be described with reference to FIG. FIG. 6 is a hydraulic circuit diagram showing a configuration example of the hydraulic pressure increasing / reducing device 100B, and corresponds to FIG.
油圧増減圧機100Bは、流れ制御弁6Rを省略し、油圧シリンダ1のロッド側圧力室1Rを管路C2Rに直接接続した点で、図1の油圧増減圧機100と相違するが、その他の点で共通する。そのため、共通部分の説明を省略しながら、相違部分を詳細に説明する。
The hydraulic booster / reducer 100B is different from the hydraulic booster /
図6に示すように、油圧シリンダ1のロッド側圧力室1Rは、管路C1R及びC2Rを通じて常にロッド側圧力室2Rに接続される。そのため、供給源SRからの作動油が専らロッド側圧力室1Rに流入することはなく、供給源SRからの作動油がロッド側圧力室1Rに流入する際には、必ずロッド側圧力室2Rにも供給源SRからの作動油が流入する。また、ロッド側圧力室1R内の作動油が専ら供給先SDに至ることもなく、ロッド側圧力室1R内の作動油が供給先SDに至る際には、必ずロッド側圧力室2Rにもロッド側圧力室1Rからの作動油が流入する。
As shown in FIG. 6, the rod-
この構成により、油圧増減圧機100Bは、ロッド側圧力室1Rを単独で入力用圧力室又は出力用圧力室として選択できないため、油圧増減圧機100に比べ、実現可能な圧力変換比の数が少なくなる。しかしながら、油圧増減圧機100Bは、限られた数の圧力変換比を用いる場合には、油圧増減圧機100よりも簡易な構成により、油圧増減圧機100と同等の動きを実現させることができる。
With this configuration, the hydraulic pressure increasing / decreasing device 100B cannot select the rod-
なお、図6では、ロッド側圧力室1Rを常にロッド側圧力室2Rに接続する構成が採用されるが、その代わりに、ロッド側圧力室1Rを常に1又は複数の別の圧力室に接続する構成が採用されてもよい。また、ロッド側圧力室1Rを常にロッド側圧力室2Rに接続する代わりに、ヘッド側圧力室1H、2H、又はロッド側圧力室2Rの何れか一つを常に1又は複数の別の圧力室に接続する構成が採用されてもよい。
In FIG. 6, a configuration in which the rod
次に、図7を参照しながら、油圧増減圧機100が実現可能な圧力変換比について説明する。なお、図7(A)は、図1に示す油圧増減圧機100の油圧シリンダ1、2、及びピストンロッド3の拡大図であり、図7(B)は、油圧シリンダ1、2の詳細を示す仕様表である。また、図7(C)は、油圧増減圧機100が実現可能な圧力変換比の詳細を示す表であり、図7(D)は、図7(C)における圧力変換比とその段の関係を示すグラフである。
Next, a pressure conversion ratio that can be realized by the hydraulic pressure increasing / reducing
図7(B)で示すように、ヘッド側圧力室1Hの受圧面積は、ロッド側圧力室1Rの受圧面積の約2.0倍である。また、ロッド側圧力室2Rの受圧面積は、ロッド側圧力室1Rの受圧面積の約1.7倍であり、ヘッド側圧力室2Hの受圧面積は、ロッド側圧力室1Rの受圧面積の約3.3倍である。なお、ロッド側圧力室1Rの受圧面積は、ヘッド側圧力室1Hの表面積からピストンロッド3の断面積を差し引いた面積(円環部分の面積)である。同様に、ロッド側圧力室2Rの受圧面積は、ヘッド側圧力室2Hの表面積からピストンロッド3の断面積を差し引いた面積(円環部分の面積)である。
As shown in FIG. 7B, the pressure receiving area of the head
このような条件の下、図7(C)に示すように、油圧増減圧機100は、ピストン1P、2Pを左方向に移動させる場合に、−5段から5段まで0段を含め合計で11段の圧力変換比を設定可能とする。同様に、油圧増減圧機100は、ピストン1P、2Pを右方向に移動させる場合にも、−5段から5段まで0段を含め合計で11段の圧力変換比を設定可能とする。なお、正値で示す段は増圧の際の段を表し、負値で示す段は減圧の際の段数を表し、0段は入出力を直結した際の段を表す。したがって、図7(C)は、油圧増減圧機100が、左右の移動方向のそれぞれにおいて、増圧のための5つの段と、減圧のための5つの段と、入出力を直結するための1つの段とを有することを示す。
Under such conditions, as shown in FIG. 7C, the hydraulic pressure increase /
また、図7(C)は、例えば、ピストン移動方向が左の場合の−5段の圧力変換比(0.490)は、入力用圧力室にロッド側圧力室1Rが選択され、出力用圧力室にヘッド側圧力室1Hが選択された場合に実現されることを示す。また、図7(C)は、例えば、ピストン移動方向が右の場合の−5段の圧力変換比(0.510)は、入力用圧力室にロッド側圧力室2Rが選択され、出力用圧力室にヘッド側圧力室2Hが選択された場合に実現されることを示す。
Further, FIG. 7C shows, for example, that the pressure conversion ratio (0.490) of the −5 stage when the piston moving direction is the left is selected as the input pressure chamber, the rod
また、図7(C)は、左右のピストン移動方向における対応する段のそれぞれの圧力変換比が同等になるという特性を示す。例えば、ピストン移動方向が左の場合の−3段の圧力変換比(0.745)は、ピストン移動方向が右の場合の対応する段である−3段の圧力変換比(0.746)と同等になる。この特性は、ピストン移動方向を左右で切り換えた場合であっても所望の出力圧が継続的に供給されることを確保する上で必要となる。 FIG. 7C shows a characteristic that the pressure conversion ratios of the corresponding stages in the left and right piston moving directions are equal. For example, the -3 stage pressure conversion ratio (0.745) when the piston moving direction is left is the same as the -3 stage pressure conversion ratio (0.746) when the piston moving direction is right. Become equivalent. This characteristic is necessary to ensure that a desired output pressure is continuously supplied even when the piston moving direction is switched between the left and right.
図7(D)は、左右のピストン移動方向における対応する段のそれぞれの圧力変換比が同等になるという特性をより分かり易く示すための図であり、実線の推移は、ピストン移動方向が右の場合の圧力変換比の推移を示し、点線の推移は、ピストン移動方向が左の場合の圧力変換比の推移を示す。図7(D)に示すように、左右のピストン移動方向における対応する段のそれぞれの圧力変換比は、同等であることを維持しながら、段が上がるにつれて増大するように設定される。 FIG. 7D is a diagram for more easily showing the characteristic that the pressure conversion ratios of the corresponding stages in the left and right piston moving directions are equal, and the transition of the solid line indicates that the piston moving direction is on the right side. The transition of the pressure conversion ratio is shown, and the transition of the dotted line shows the transition of the pressure conversion ratio when the piston moving direction is the left. As shown in FIG. 7D, the pressure conversion ratios of the corresponding stages in the left and right piston moving directions are set so as to increase as the stages rise while maintaining the same.
また、図7では、11段という奇数の段数が設定されるが、偶数の段数が設定されてもよい。その場合、入出力を直結した際の段である0段を省略することによって偶数の段数が実現されてもよい。 In FIG. 7, an odd number of stages of 11 is set, but an even number of stages may be set. In that case, an even number of stages may be realized by omitting the 0 stage, which is the stage when the input and output are directly connected.
次に、図8を参照しながら、圧力変換比の望ましい分布について説明する。なお、図8は、増圧のための3つの段と、減圧のための3つの段と、入出力を直結するための1つの段とを有する油圧増減圧機100における圧力変換比の望ましい分布を説明するための図である。また、図8は、圧力変換比の望ましい分布として等差型及び等比型があることを示す。なお、圧力変換比の分布は、左右のピストン移動方向のそれぞれで同等の分布となるように設定される。
Next, a desirable distribution of the pressure conversion ratio will be described with reference to FIG. FIG. 8 shows a desirable distribution of the pressure conversion ratio in the hydraulic pressure increase /
等差型は、隣り合う2つの段のそれぞれの圧力変換比の差が同等になるように圧力変換比を分布させる方式を意味し、圧力変換比の並びが等差数例を形成する。なお、図中の"a"は、公差に相当する。 The equality type means a method of distributing the pressure conversion ratios so that the difference between the pressure conversion ratios of two adjacent stages is equal, and the arrangement of the pressure conversion ratios forms an example of equality numbers. In the figure, “a” corresponds to a tolerance.
また、等比型は、隣り合う2つの段のそれぞれの圧力変換比の比が同等になるように圧力変換比を分布させる方式を意味し、圧力変換比の並びが等比数例を形成する。なお、図中の"e"は、公比に相当する。 The ratio ratio type means a method of distributing the pressure conversion ratios so that the ratios of the pressure conversion ratios of the two adjacent stages are equal, and the arrangement of the pressure conversion ratios forms an example of geometric ratios. . Note that “e” in the figure corresponds to a common ratio.
等差型及び等比型の何れを採用する場合であっても、設計者は、最初に、最大圧力変換比と最小圧力変換比とを決定する。そして、設計者は、最大圧力変換比と最小圧力変換比との間に設定される段の数を決定した上で、公差a又は公比eを決定することによって、油圧増減圧機100における圧力変換比の分布を決定する。
Regardless of whether the difference type or the ratio ratio type is adopted, the designer first determines the maximum pressure conversion ratio and the minimum pressure conversion ratio. Then, the designer determines the number of stages set between the maximum pressure conversion ratio and the minimum pressure conversion ratio, and then determines the tolerance a or the ratio e, whereby the pressure conversion in the hydraulic pressure increase /
次に、図9を参照しながら、圧力変換比の並びを実現する上で必要とされる各圧力室の受圧面積の間の関係について説明する。 Next, the relationship between the pressure receiving areas of the pressure chambers necessary for realizing the arrangement of the pressure conversion ratios will be described with reference to FIG.
図9(A)は、図1を用いて説明した、入力用圧力室又は出力用圧力室として採用され得る圧力室が4室ある場合(以下、「4室型」とする。)における、各圧力室の受圧面積の間の関係を示す。 FIG. 9A illustrates each of the four pressure chambers (hereinafter referred to as “four-chamber type”) that can be employed as the input pressure chamber or the output pressure chamber described with reference to FIG. The relationship between the pressure-receiving area of a pressure chamber is shown.
4室型では、2つの油圧シリンダのうちヘッド側受圧面積が小さいほうの油圧シリンダのヘッド側受圧面積が、他方の油圧シリンダにおけるヘッド側受圧面積とロッド側受圧面積との差より大きくなるように、各圧力室の受圧面積が決定される。 In the four-chamber type, the head-side pressure-receiving area of the hydraulic cylinder having the smaller head-side pressure-receiving area of the two hydraulic cylinders is larger than the difference between the head-side pressure-receiving area and the rod-side pressure-receiving area of the other hydraulic cylinder. The pressure receiving area of each pressure chamber is determined.
具体的には、ヘッド側受圧面積が小さいほうの油圧シリンダ1のヘッド側受圧面積SAが、油圧シリンダ2におけるヘッド側受圧面積SDとロッド側受圧面積SCとの差よりも大きくなるように、すなわち、SA>(SD−SC)の関係が満たされるように、油圧シリンダ1、2のシリンダ内径、及びピストンロッド3のロッド径が決定される。
Specifically, as the head side pressure receiving area S A of the
図9(B)は、図5を用いて説明した、入力用圧力室又は出力用圧力室として採用され得る圧力室が3室ある場合(以下、「3室型」とする。)における、各圧力室の受圧面積の間の関係を示す。 FIG. 9B illustrates each of the three pressure chambers that can be employed as the input pressure chamber or the output pressure chamber (hereinafter, referred to as “three-chamber type”) described with reference to FIG. The relationship between the pressure-receiving area of a pressure chamber is shown.
3室型では、ある方向にピストンを動かす際に入力用圧力室となる圧力室が2室(圧力室α及び圧力室γとする。)あり、その反対方向にピストンを動かす際に入力用圧力室となる圧力室が1室(圧力室δとする。)あるときに、圧力室αの受圧面積Sα、圧力室γの受圧面積Sγ、及び圧力室δの受圧面積Sδの関係がSδ>Sα且つSδ>Sγとなる。 In the three-chamber type, there are two pressure chambers (the pressure chamber α and the pressure chamber γ) that serve as input pressure chambers when moving the piston in a certain direction, and the input pressure when moving the piston in the opposite direction. When there is one pressure chamber serving as a chamber (referred to as pressure chamber δ), there is a relationship among the pressure receiving area S α of the pressure chamber α , the pressure receiving area S γ of the pressure chamber γ , and the pressure receiving area S δ of the pressure chamber δ. S δ > S α and S δ > S γ .
具体的には、図9(B)において、右方向にピストン1P、2Pを動かす際に入力用圧力室となる油圧シリンダ1のヘッド側圧力室1H(圧力室αに相当)の受圧面積SA(受圧面積Sαに相当)及び油圧シリンダ2のロッド側圧力室2R(圧力室γに相当)の受圧面積SC(受圧面積Sγに相当)の何れもが、出力用圧力室となる油圧シリンダ2のヘッド側圧力室2H(圧力室δに相当)のヘッド側受圧面積SD(受圧面積Sδに相当)より小さくなるように、すなわち、SD>SA且つSD>SCの関係が満たされるように、油圧シリンダ1、2のシリンダ内径、及びピストンロッド3のロッド径が決定される。
Specifically, in FIG. 9B, the pressure receiving area S A of the head
図9(C)は、4室型において、図9(A)のように2つの油圧シリンダの2つのロッド側圧力室を対向配置させる代わりに、2つのロッド側圧力室を並列配置した場合(以下、「2シリンダ並進型」とする。)における、各圧力室の受圧面積の間の関係を示す。なお、ピストン1Pとピストン2Pとはピストンロッド3aを介して連結され、油圧シリンダ1、2のそれぞれの内部で、図の上下方向に一体的に並進する。
FIG. 9C shows a four-chamber type in which two rod-side pressure chambers are arranged in parallel instead of arranging the two rod-side pressure chambers of two hydraulic cylinders to face each other as shown in FIG. Hereinafter, the relationship between the pressure receiving areas of the pressure chambers in “2-cylinder translational type” is shown. Note that the
2シリンダ並進型では、2つの油圧シリンダのうちヘッド側受圧面積が小さいほうの油圧シリンダのロッド側受圧面積が、他方の油圧シリンダにおけるヘッド側受圧面積とロッド側受圧面積との差より大きくなるように、各圧力室の受圧面積が決定される。 In the two-cylinder translation type, the rod-side pressure-receiving area of the hydraulic cylinder having the smaller head-side pressure-receiving area of the two hydraulic cylinders is larger than the difference between the head-side pressure-receiving area and the rod-side pressure-receiving area of the other hydraulic cylinder. In addition, the pressure receiving area of each pressure chamber is determined.
具体的には、ヘッド側受圧面積が小さいほうの油圧シリンダ1のロッド側受圧面積SBが、油圧シリンダ2におけるヘッド側受圧面積SDとロッド側受圧面積SCとの差よりも大きくなるように、すなわち、SB>(SD−SC)の関係が満たされるように、油圧シリンダ1、2のシリンダ内径、及びピストンロッド3のロッド径が決定される。
Specifically, as the rod-side pressure-receiving area S B of the
次に、図10を参照しながら、油圧アクチュエータの別の構成例について説明する。なお、図10は、油圧アクチュエータの別の構成例を示す断面図である。 Next, another configuration example of the hydraulic actuator will be described with reference to FIG. FIG. 10 is a cross-sectional view showing another configuration example of the hydraulic actuator.
図10(A)は、油圧増減圧機100、100A、100Bのそれぞれにおける油圧アクチュエータである、油圧シリンダ1、2、及びピストンロッド3の組み合わせの代わりに採用され得る油圧シリンダ1aの構成例を示す。
FIG. 10A shows a configuration example of a hydraulic cylinder 1a that can be employed in place of the combination of the
油圧シリンダ1aは、流体圧シリンダの1例であり、3段円筒状の外形を有し、3段円柱状のピストン1Paをその内部で図の左右方向に摺動可能に収容する。油圧シリンダ1aの内壁とピストン1Paとの間には4つの圧力室P1〜P4が形成され、4つの圧力室P1〜P4のそれぞれは、流れ制御弁を介して供給源SR、供給先SD、及び作動油タンクのうちの1つに選択的に連通される。 The hydraulic cylinder 1a is an example of a fluid pressure cylinder, has a three-stage cylindrical outer shape, and accommodates a three-stage columnar piston 1Pa so as to be slidable in the horizontal direction in the drawing. Four pressure chambers P1 to P4 are formed between the inner wall of the hydraulic cylinder 1a and the piston 1Pa, and each of the four pressure chambers P1 to P4 includes a supply source SR, a supply destination SD, and a flow control valve. Selectively communicated with one of the hydraulic oil tanks.
同様に、図10(B)は、油圧増減圧機100、100A、100Bのそれぞれにおける油圧アクチュエータの代わりに採用され得る油圧シリンダ1bの構成例を示す。
Similarly, FIG. 10B shows a configuration example of a
油圧シリンダ1bは、流体圧シリンダの1例であり、5段円筒状の外形を有し、5段円柱状のピストン1Pbをその内部で図の左右方向に摺動可能に収容する。油圧シリンダ1bの内壁とピストン1Pbとの間には6つの圧力室P1〜P6が形成され、6つの圧力室P1〜P6のそれぞれは、流れ制御弁を介して供給源SR、供給先SD、及び作動油タンクのうちの1つに選択的に連通される。なお、流れ制御弁は、望ましくは、6つの圧力室P1〜P6のそれぞれに対応するように6つ用意される。
The
同様に、図10(C)は、油圧増減圧機100、100A、100Bのそれぞれにおける油圧アクチュエータの代わりに採用され得る油圧アクチュエータの構成例を示す。
Similarly, FIG. 10C shows a configuration example of a hydraulic actuator that can be employed in place of the hydraulic actuator in each of the hydraulic pressure increase /
図10(C)の油圧アクチュエータは、3つの油圧シリンダ1c1、1c2、1c3と、ピストンロッド3cとで構成される。 The hydraulic actuator shown in FIG. 10C includes three hydraulic cylinders 1c1, 1c2, 1c3, and a piston rod 3c.
油圧シリンダ1c1は、流体圧シリンダの1例であり、円柱状のヘッド側圧力室P1と円筒状のロッド側圧力室P2とを隔てる円柱状のピストン1Pc1を有する。また、油圧シリンダ1c2は、流体圧シリンダの1例であり、円柱状のヘッド側圧力室P3と円筒状のロッド側圧力室P4とを隔てる円柱状のピストン1Pc2を有する。また、油圧シリンダ1c3は、流体圧シリンダの1例であり、円柱状のヘッド側圧力室P5と円筒状のロッド側圧力室P6とを隔てる円柱状のピストン1Pc3を有する。 The hydraulic cylinder 1c1 is an example of a fluid pressure cylinder, and includes a columnar piston 1Pc1 that separates a columnar head-side pressure chamber P1 and a cylindrical rod-side pressure chamber P2. The hydraulic cylinder 1c2 is an example of a fluid pressure cylinder, and includes a columnar piston 1Pc2 that separates a columnar head-side pressure chamber P3 and a cylindrical rod-side pressure chamber P4. The hydraulic cylinder 1c3 is an example of a fluid pressure cylinder, and includes a columnar piston 1Pc3 that separates a columnar head-side pressure chamber P5 and a cylindrical rod-side pressure chamber P6.
ピストン1Pc1、1Pc2、及び1Pc3は、ピストンロッド3cを介して互いに連結され、油圧シリンダ1c1、1c2、及び1c3のそれぞれの内部を一体的に摺動する。6つの圧力室P1〜P6のそれぞれは、流れ制御弁を介して供給源SR、供給先SD、及び作動油タンクのうちの1つに選択的に連通される。なお、流れ制御弁は、望ましくは、6つの圧力室P1〜P6のそれぞれに対応するように6つ用意される。また、圧力室P1と圧力室P5を共通の流れ制御弁で制御し、且つ、圧力室P2と圧力室P6を共通の流れ制御弁で制御してもよい。この場合、実質的に図9(C)に示す油圧増減圧機と等価な構成となる。 The pistons 1Pc1, 1Pc2, and 1Pc3 are connected to each other via a piston rod 3c, and slide integrally in the respective hydraulic cylinders 1c1, 1c2, and 1c3. Each of the six pressure chambers P1 to P6 is selectively communicated with one of a supply source SR, a supply destination SD, and a hydraulic oil tank via a flow control valve. Preferably, six flow control valves are prepared so as to correspond to each of the six pressure chambers P1 to P6. Further, the pressure chamber P1 and the pressure chamber P5 may be controlled by a common flow control valve, and the pressure chamber P2 and the pressure chamber P6 may be controlled by a common flow control valve. In this case, the configuration is substantially equivalent to that of the hydraulic pressure increasing / decreasing machine shown in FIG.
以上の構成により、油圧増減圧機100、100A、100Bは、1つの流体圧シリンダ又は複数の連動する流体圧シリンダにおける複数の圧力室から入力用圧力室及び出力用圧力室を切り替え可能に選択する。そして、制御装置5により流れ制御弁を制御し、選択した入力用圧力室と供給源SRとを連通させ、且つ、選択した出力用圧力室と供給先SDとを連通させる。その結果、出力圧として、入力圧より高い圧力、及び、入力圧より低い圧力を選択的に供給先SDに継続的に供給することができる。また、油圧増減圧機100、100A、100Bは、油圧シリンダ1、2の使用により小型化が可能であり、また、減圧弁を用いて出力圧を調節する場合に比べ、エネルギ効率及び制御性を向上させることができる。
With the above configuration, the hydraulic pressure increase /
また、油圧増減圧機100、100A、100Bは、入出力直結切換弁により、入力圧に等しい出力圧を供給先SDに継続的に供給することができる。
Further, the hydraulic pressure increasing / decreasing
また、油圧増減圧機100、100A、100Bは、入力用圧力室として採用される少なくとも1つの圧力室と、出力用圧力室として採用される少なくとも1つの圧力室との組み合わせを複数用意する。これにより、複数段の圧力変換比を切り換え可能に用意できる。その結果、油圧増減圧機100、100A、100Bは、供給源SRにおける圧力(入力圧)と、供給先SDが必要とする圧力(出力圧)とが異なる場合にも、供給先SDが必要とする出力圧を供給することができる。
The hydraulic pressure increase /
以上、本発明の好ましい実施例について詳説したが、本発明は、上述した実施例に制限されることはなく、本発明の範囲を逸脱することなしに上述した実施例に種々の変形及び置換を加えることができる。 Although the preferred embodiments of the present invention have been described in detail above, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications and substitutions can be made to the above-described embodiments without departing from the scope of the present invention. Can be added.
例えば、上述の実施例において、作動油は、空気、水等の他の流体で置き換えられてもよい。 For example, in the above-described embodiments, the hydraulic oil may be replaced with other fluids such as air and water.
1、1a、1b、1c1〜1c3、2・・・油圧シリンダ 1H、2H・・・ヘッド側圧力室 1P、1Pa、1Pb、1Pc1〜1Pc3、2P・・・ピストン 1R、2R・・・ロッド側圧力室 3、3a、3c・・・ピストンロッド 4R、4L、4C・・・近接センサ 5・・・制御装置 6H、6R、7R、7H・・・流れ制御弁 8・・・入出力直結切換弁 100、100A、100B・・・油圧増減圧機
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記1つの流体圧シリンダ又は複数の連動する流体圧シリンダにおける複数の圧力室から、少なくとも1つの入力用圧力室と、少なくとも1つの出力用圧力室とを切り替え可能に選択する制御装置と、
前記入力用圧力室と入力とを連通させ、且つ、前記出力用圧力室と出力とを連通させる流れ制御弁と、
を備え、
前記入力用圧力室には入力圧が適用され、
前記出力用圧力室では、前記入力用圧力室の受圧面積が前記出力用圧力室の受圧面積より大きい場合に、出力圧として、入力圧より高い圧力が生成され、前記入力用圧力室の受圧面積が前記出力用圧力室の受圧面積より小さい場合に、出力圧として、入力圧より低い圧力が生成される、
流体圧増減圧機。 A fluid pressure increasing / decreasing device capable of continuously supplying an output pressure by reciprocating a piston in one fluid pressure cylinder or a plurality of fluid pressure cylinders interlocking,
A control device that selects at least one input pressure chamber and at least one output pressure chamber in a switchable manner from a plurality of pressure chambers in the one fluid pressure cylinder or the plurality of interlocking fluid pressure cylinders;
A flow control valve for communicating the input pressure chamber and the input, and for communicating the output pressure chamber and the output;
With
An input pressure is applied to the input pressure chamber,
In the output pressure chamber, when the pressure receiving area of the input pressure chamber is larger than the pressure receiving area of the output pressure chamber, a pressure higher than the input pressure is generated as the output pressure, and the pressure receiving area of the input pressure chamber There is smaller than the pressure receiving area of said output pressure chamber, as the output pressure, the pressure lower than the input pressure is generated and
Fluid pressure increasing and reducing machine.
請求項1に記載の流体圧増減圧機。 An input / output direct connection switching valve capable of directly connecting the input and the output;
The fluid pressure increasing / decreasing device according to claim 1.
前記複数の段のそれぞれにおける圧力変換比の並びが等差数列又は等比数列を形成する、
請求項1又は2に記載の流体圧増減圧機。 The pressure conversion ratio, which is the ratio of output pressure to input pressure, is set in multiple stages,
An arrangement of pressure conversion ratios in each of the plurality of stages forms an equality number sequence or an equality number sequence,
The fluid pressure increasing / decreasing device according to claim 1 or 2.
請求項1乃至3の何れか一項に記載の流体圧増減圧機。 A piston position detector for detecting the position of the piston in the one fluid pressure cylinder or a plurality of interlocking fluid pressure cylinders;
The fluid pressure increasing / decreasing device according to any one of claims 1 to 3.
請求項1乃至4の何れか一項に記載の流体圧増減圧機。 The plurality of interlocking fluid pressure cylinders have a common rod for integrally moving each piston.
The fluid pressure increasing / decreasing device according to any one of claims 1 to 4.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012068369A JP5972625B2 (en) | 2012-03-23 | 2012-03-23 | Fluid pressure booster |
CN201380006334.3A CN104093979B (en) | 2012-03-23 | 2013-02-06 | Fluid pressure increase and decrease press and construction machinery |
PCT/JP2013/052728 WO2013140879A1 (en) | 2012-03-23 | 2013-02-06 | Device for raising/reducing fluid pressure and work machine |
KR1020147020539A KR101686595B1 (en) | 2012-03-23 | 2013-02-06 | Device for raising/reducing fluid pressure and work machine |
EP13763770.8A EP2829730B1 (en) | 2012-03-23 | 2013-02-06 | Device for raising/reducing fluid pressure |
US14/478,035 US20140366717A1 (en) | 2012-03-23 | 2014-09-05 | Fluid pressure increasing/decreasing machine and working machine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012068369A JP5972625B2 (en) | 2012-03-23 | 2012-03-23 | Fluid pressure booster |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013199869A JP2013199869A (en) | 2013-10-03 |
JP5972625B2 true JP5972625B2 (en) | 2016-08-17 |
Family
ID=49520295
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012068369A Expired - Fee Related JP5972625B2 (en) | 2012-03-23 | 2012-03-23 | Fluid pressure booster |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5972625B2 (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106121948B (en) * | 2016-08-30 | 2018-02-09 | 瑞安市盛鼎汽车零部件有限公司 | The manual and electronic execution assembly of hydraulic oil pump |
CN108679005B (en) * | 2018-04-23 | 2019-08-27 | 中国矿业大学 | A kind of multistage Multipurpose hydraulic booster that pressure ratio is variable |
JP7143270B2 (en) * | 2019-10-29 | 2022-09-28 | 株式会社Ihi原動機 | engine |
JPWO2021132569A1 (en) | 2019-12-27 | 2021-07-01 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61149781U (en) * | 1985-03-06 | 1986-09-16 | ||
DE3706785A1 (en) * | 1987-03-03 | 1988-09-15 | Uraca Pumpen | PLUNGER PUMP |
JPH0524480Y2 (en) * | 1987-12-09 | 1993-06-22 | ||
JPH08151976A (en) * | 1994-11-28 | 1996-06-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Reciprocating two-stage compressor |
JP3628365B2 (en) * | 1995-02-09 | 2005-03-09 | 理研精機株式会社 | Pressure control method in ultra-high pressure production device using anvil |
JPH09126117A (en) * | 1995-10-30 | 1997-05-13 | Ishikawajima Constr Mach Co | Reciproctable fluid pump |
JP2000064949A (en) * | 1998-08-21 | 2000-03-03 | Nissin Kogyo Kk | Plunger pump and power hydraulic pressure generation device |
FR2795141B1 (en) * | 1999-06-15 | 2001-09-07 | Bernard Marinzet | PISTON PUMP, METHOD AND INSTALLATION FOR WATER FILTRATION |
JP4148425B1 (en) * | 2007-03-12 | 2008-09-10 | 光治 馬上 | High pressure generator |
-
2012
- 2012-03-23 JP JP2012068369A patent/JP5972625B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2013199869A (en) | 2013-10-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5972625B2 (en) | Fluid pressure booster | |
WO2013140879A1 (en) | Device for raising/reducing fluid pressure and work machine | |
CN102889398B (en) | Shuttle valve, shuttle valve driving type device, winding drum brake cylinder control loop and crane | |
CN101907004B (en) | Device for metered discharge of lubricant liquid | |
CN106194890B (en) | A kind of list rod double acting symmetrical hydraulic cylinder | |
US20150308420A1 (en) | Multi-Cylinder Hydraulically-Driven Pump System | |
CN102788061A (en) | Low-flow fast movable cylinder | |
CN105443499A (en) | Multi-stage telescopic oil cylinder, control method thereof and crane | |
CN104405723A (en) | Extensible hydraulic oil cylinder | |
US9494168B2 (en) | Energy efficient fluid powered linear actuator with variable area and concentric chambers | |
CN103671344B (en) | Pumping oil cylinder and pumping equipment comprising same | |
CN205446261U (en) | Multistage flexible hydro -cylinder and hoist | |
CN104632756A (en) | Two-way telescopic quick-changing oil cylinder | |
JP2020518454A (en) | Free forging hydraulic machine with high transmission efficiency and its operating method | |
US7685927B1 (en) | Hydraulic synchronizing cylinder | |
CN105736506B (en) | High-pressure cylinder group and pressurization system | |
CN103727096A (en) | High-precision brake for variable-stroke cylinder | |
JP2009067590A (en) | Telescopic boom | |
CN106795899A (en) | Especially as three cylinders of speed-changer executing mechanism | |
CN102330716A (en) | Four-air-chamber cylinder provided with two linear strokes | |
CN106246621B (en) | Hydraulic circuit and engineering machinery for engineering machinery | |
CN102472299A (en) | Valve Arrangement | |
JP5985222B2 (en) | Work machine | |
CN105041914B (en) | A kind of twin-stage clutch general pump and vehicle | |
CN202280688U (en) | Four air chamber cylinder with two sections of linear strokes |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140820 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150512 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150625 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151201 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160125 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160712 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160713 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5972625 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |