JP5962616B2 - Hot metal pretreatment method - Google Patents
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
本発明は、溶銑に浸漬させたランスから搬送用ガスとともに各種の精錬剤を処理容器に収容された溶銑に対して、水平方向または斜め上向き方向若しくは斜め下向き方向に吹き込み、溶銑に脱珪処理、脱燐処理、脱硫処理のいずれかの予備処理を行う溶銑の予備処理方法に関する。 The present invention blows various refining agents together with the conveying gas from the lance immersed in the hot metal into the processing vessel in the horizontal direction, diagonally upward direction or diagonally downward direction, and desiliconization treatment to the hot metal, The present invention relates to a hot metal pretreatment method for performing either a dephosphorization treatment or a desulfurization treatment.
近年、鋼の精錬工程では、転炉精錬の負荷軽減、精錬工程でのトータルコストの削減などのために、溶銑を転炉で精錬する前に、溶銑中の珪素(Si)、燐(P)及び硫黄(S)を予め除去する、所謂、溶銑予備処理が行われている。 In recent years, in the steel refining process, silicon (Si) and phosphorus (P) in the hot metal before refining the hot metal in the converter to reduce the load of converter refining and reduce the total cost of the refining process. And so-called hot metal pretreatment for removing sulfur (S) in advance is performed.
この溶銑予備処理は、使用する設備(例えば、転炉、混銑車、溶銑鍋、高炉鋳床樋など)に応じて様々な方法で行われている。そのなかで、混銑車または溶銑鍋などの溶銑搬送容器を処理容器として、この処理容器に収容された溶銑にランスを浸漬させ、この浸漬ランスから各種精錬剤(CaO系媒溶剤、酸化鉄など)を搬送用ガスとともに溶銑中に吹き込んで行う溶銑予備処理は、高炉から転炉への搬送過程のいずれかで行えばよく、転炉を使用した場合に比較して、設備的な制約が少ないこと及び設備コストを抑えることができるなどの理由から広く行われている。 This hot metal preliminary treatment is performed by various methods depending on the equipment to be used (for example, a converter, a kneading wheel, a hot metal ladle, a blast furnace cast iron). Among them, a hot metal transport container such as a kneading wheel or hot metal ladle is used as a processing container, and a lance is immersed in the hot metal contained in the processing container, and various refining agents (CaO-based solvent, iron oxide, etc.) are immersed in the immersion lance. The hot metal pretreatment performed by blowing the steel together with the transfer gas into the hot metal may be performed in one of the transfer processes from the blast furnace to the converter, and there are fewer equipment restrictions than when using a converter. And it is widely performed for the reason that the equipment cost can be suppressed.
従来、混銑車や溶銑鍋を処理容器とする溶銑予備処理方法として、以下に示すような技術が知られている。 Conventionally, the following techniques are known as a hot metal preliminary processing method using a kneading wheel or a hot metal ladle as a processing container.
例えば、特許文献1には、先端部ノズルが水平方向を向くように屈曲させた浸漬ランスを混銑車内の溶銑に水平方向に対して傾斜させて浸漬し、浸漬ランスの先端部ノズルから搬送用ガスとともに精錬剤を水平方向に吹き込んで、混銑車内の溶銑を脱珪処理または脱燐処理する溶銑予備処理方法が提案されている。特許文献1は、先端部ノズルを上方から見て先拡大状のスリット型とすることが好ましいとしている。 For example, in Patent Document 1, an immersion lance that is bent so that the tip nozzle is oriented in the horizontal direction is immersed in the molten iron in the kneading vehicle while being inclined with respect to the horizontal direction, and the transfer gas is supplied from the tip nozzle of the immersion lance. At the same time, a hot metal pretreatment method has been proposed in which a refining agent is blown in the horizontal direction to desiliconize or dephosphorize the hot metal in the kneading vehicle. Patent Document 1 states that it is preferable to make the tip nozzle a slit-like shape with an enlarged tip when viewed from above.
特許文献2には、下端部側面に2つの吐出孔を有する、内管及び外管からなる二重管構造の浸漬ランスを混銑車内の溶銑に垂直に浸漬させ、前記吐出孔の内管から酸素含有ガス(及び必要に応じて精錬剤)を水平方向に吹き込み、且つ、前記吐出孔の外管から炭化水素系ガスを水平方向に吹き込んで混銑車内の溶銑を脱珪処理する予備処理方法が提案されている。
In
特許文献3には、水平方向を向いた4つの吐出孔を下端部側面に有する浸漬ランスを溶銑鍋内の溶銑に垂直に浸漬させ、前記吐出孔から金属Mgを含む脱硫用精錬剤を攪拌用ガスとともに溶銑中に吹き込んで溶銑を脱硫処理する予備処理方法が提案されている。
In
混銑車や溶銑鍋のような溶銑搬送容器を処理容器とし、浸漬ランスを介して精錬剤を搬送用ガスとともに溶銑に吹き込んで行う溶銑予備処理では、精錬剤を溶銑中に分散させると同時に溶銑を効率的に攪拌するために、特許文献1〜3に記載されるように、精錬剤及び搬送用ガスを水平方向に向けて吹き込むことが一般的である。精錬剤を斜め上向き方向或いは斜め下向き方向に吹き込む場合もあるが、その場合も、水平線に対する傾斜角度は45°以下と小さい。 In the hot metal preliminary treatment, which uses a hot metal transfer container such as a kneading wheel or hot metal ladle as the processing container and blows the refining agent into the hot metal along with the transfer gas via the immersion lance, the refining agent is dispersed in the hot metal and at the same time the hot metal is dispersed. In order to efficiently stir, as described in Patent Documents 1 to 3, it is common to blow a refining agent and a carrier gas in a horizontal direction. In some cases, the refining agent is blown in an obliquely upward direction or an obliquely downward direction. In this case, the inclination angle with respect to the horizon is as small as 45 ° or less.
本発明者らは、溶銑中に水平方向または斜め上向き方向若しくは斜め下向き方向に向けて吹き込まれる精錬剤の反応効率を高めることを検討した結果、精錬剤の反応効率は精錬剤を吹き込むための吐出孔の形状に影響されることを知見した。即ち、従来、吐出孔の断面形状を円形とすることが一般的であるが、吐出孔の断面形状として円形は最適ではなく、吐出孔の断面形状としては、縦方向長さ(水平に吹き込む場合は鉛直方向長さ)を横方向長さ(水平に吹き込む場合は水平方向長さ)よりも大きくすることが最適であることを知見した。ここで、吐出孔の断面形状とは、浸漬ランスの軸心(中心線)に対する断面形状である。 As a result of studying to increase the reaction efficiency of the refining agent that is blown in the horizontal direction, obliquely upward direction, or obliquely downward direction during hot metal melting, the present inventors have determined that the reaction efficiency of the refining agent is a discharge for blowing the refining agent. It was found to be affected by the shape of the hole. That is, conventionally, the cross-sectional shape of the discharge hole is generally circular, but the circular shape is not optimal as the cross-sectional shape of the discharge hole, and the cross-sectional shape of the discharge hole is the length in the vertical direction (when blowing horizontally) It has been found that it is optimal to make the length in the vertical direction longer than the length in the horizontal direction (or the horizontal length when blowing horizontally). Here, the cross-sectional shape of the discharge hole is a cross-sectional shape with respect to the axis (center line) of the immersion lance.
この観点から上記の従来技術を検証すれば、特許文献1では、吐出孔の断面形状は、横方向長さが縦方向長さよりも大きい長方形であり、また、特許文献2、3では、吐出孔の断面形状は円形であり、いずれも最適な形状ではない。従って、特許文献1〜3では、精錬剤の反応効率は十分に高い値であったとはいいがたい。ここで、精錬剤の反応効率とは、供給した精錬剤のうちで反応に費やされた精錬剤の比率である。
If the above prior art is verified from this viewpoint, in Patent Document 1, the cross-sectional shape of the discharge hole is a rectangle whose lateral length is larger than the vertical length, and in
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、溶銑に浸漬させた浸漬ランスから搬送用ガスとともに各種の精錬剤を処理容器に収容された溶銑に対して水平方向または斜め上向き方向若しくは斜め下向き方向に吹き込み、溶銑に脱珪処理、脱燐処理、脱硫処理のいずれかの予備処理を行う溶銑の予備処理方法において、浸漬ランスから吹き込む精錬剤の反応効率を従来に比較して向上させることのできる、溶銑の予備処理方法を提供することである。 The present invention has been made in view of such circumstances, and the object of the present invention is that the various smelting agents together with the conveying gas from the immersion lance immersed in the hot metal are horizontal to the hot metal stored in the processing vessel. In the hot metal pretreatment method, the reaction efficiency of the refining agent blown from the immersion lance is conventionally increased by blowing in the direction or obliquely upward or obliquely downward, and pretreating the molten iron with any one of desiliconization, dephosphorization, and desulfurization. It is to provide a hot metal pretreatment method that can be improved as compared with the above.
上記課題を解決するための本発明の要旨は以下のとおりである。
[1]溶銑に浸漬させた浸漬ランスの吐出孔から搬送用ガスとともに精錬剤を処理容器に収容された溶銑に対して水平方向または斜め上向き方向若しくは斜め下向き方向に吹き込み、溶銑に脱珪処理、脱燐処理、脱硫処理のいずれかの予備処理を行う溶銑の予備処理方法において、前記吐出孔の軸心に対する断面形状を、縦方向の最大長さが横方向の最大長さよりも大きい扁平形状とすることを特徴とする、溶銑の予備処理方法。
[2]前記吐出孔の軸心に対する断面形状は、その縦方向の最大長さと横方向の最大長さとの扁平比(縦方向の最大長さ/横方向の最大長さ)が1.5〜20となる楕円形であることを特徴とする、上記[1]に記載の溶銑の予備処理方法。
The gist of the present invention for solving the above problems is as follows.
[1] A refining agent is blown in a horizontal direction, an obliquely upward direction, or an obliquely downward direction with respect to the molten iron accommodated in the processing vessel from the discharge hole of the immersion lance immersed in the molten metal, and desiliconization treatment is performed on the molten metal. In the hot metal pretreatment method for pretreatment of either dephosphorization treatment or desulfurization treatment, the cross-sectional shape with respect to the axial center of the discharge hole is a flat shape in which the maximum length in the vertical direction is larger than the maximum length in the horizontal direction. A hot metal pretreatment method characterized by:
[2] The cross-sectional shape with respect to the axial center of the discharge hole has a flatness ratio (maximum length in the vertical direction / maximum length in the horizontal direction) between the maximum length in the vertical direction and the maximum length in the horizontal direction of 1.5 to The hot metal pretreatment method according to [1] above, wherein the hot metal has an elliptical shape of 20.
本発明によれば、浸漬ランス吐出孔の軸心に対する断面形状を、縦方向の最大長さが横方向の最大長さよりも大きい扁平形状とするので、この吐出孔から噴出される精錬剤及び搬送用ガスは、両者の比重差によって精錬剤は主に吐出孔の下部から噴出し、搬送用ガスは主に吐出孔の上部から噴出し、精錬剤と搬送用ガスとが均一に混合された状態ではなく、精錬剤と搬送用ガスとが或る程度分離された状態で噴出するので、搬送用ガスの気泡に囲まれて搬送用ガスとともに浮上してしまう精錬剤が少なくなり、つまり、溶銑に接触しないまま浮上してしまう精錬剤が少なくなり、精錬剤と溶銑との反応界面積が大きくなって、精錬剤の反応効率を従来に比較して大幅に増大させることが実現される。 According to the present invention, the cross-sectional shape with respect to the axis of the immersion lance discharge hole is a flat shape in which the maximum length in the vertical direction is larger than the maximum length in the horizontal direction. Due to the difference in specific gravity between the two, the refining agent is mainly ejected from the lower part of the discharge hole, and the carrier gas is mainly ejected from the upper part of the discharge hole, and the refining agent and the carrier gas are uniformly mixed. Rather, since the refining agent and the carrier gas are ejected in a state where they are separated to a certain extent, the amount of the refining agent that is surrounded by the bubbles of the carrier gas and rises with the carrier gas is reduced, that is, the hot metal The refining agent that floats without contact is reduced, the reaction interface area between the refining agent and the molten iron is increased, and it is realized that the reaction efficiency of the refining agent is greatly increased as compared with the conventional case.
以下、混銑車内の溶銑に脱燐処理を実施する際に本発明を適用した場合を例として、添付図面を参照して本発明を具体的に説明する。図1は、混銑車内の溶銑に本発明による脱燐処理を実施している状況を示す概略断面図、図2は、図1に示す浸漬ランスの先端部分の形状を示す図で、(A)は浸漬ランスを側面側から見た図、(B)は浸漬ランスの軸心に対する直交断面を示す図である。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings, taking as an example a case where the present invention is applied when performing dephosphorization treatment on hot metal in a kneading vehicle. FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a situation in which dephosphorization treatment according to the present invention is performed on hot metal in a kneading vehicle, and FIG. 2 is a diagram showing the shape of the tip portion of the immersion lance shown in FIG. Is a view of the immersion lance as viewed from the side, and (B) is a view showing a cross section orthogonal to the axis of the immersion lance.
図1において、符号1は浸漬ランス、2は混銑車、3は溶銑、4はスラグ、5は浸漬ランスを保持・移動させる浸漬ランス保持台車、6は上吹きランス、Hは混銑車内の溶銑浴深さ、hは、浸漬ランス1の浸漬深さである。浸漬ランス1の先端部1aは、図2に示すように、縦方向の最大長さをLとし、横方向の最大長さをWとする、その軸心に対する断面形状が楕円形である吐出孔1bと、この吐出孔1bの周囲に施工された耐火物層1cとで形成されている。つまり、吐出孔1bを形成する楕円形の鋼管の周囲に不定形耐火物などからなる耐火物層1cが施工されて、浸漬ランス1が形成されている。この場合、浸漬ランス1の断面形状を、浸漬ランス1の全長に亘って楕円形とすることは必要でなく、先端部1aの先端部から100〜300mmの範囲を楕円形とすればよい。勿論、浸漬ランス1の全長或いは先端部1aの全体を楕円形としてもよい。
In FIG. 1, reference numeral 1 is a dipping lance, 2 is a kneading wheel, 3 is a hot metal, 4 is a slag, 5 is a dipping lance holding carriage for holding and moving the dipping lance, 6 is an upper blowing lance, and H is a hot metal bath in the kneading car. The depth h is the immersion depth of the immersion lance 1. As shown in FIG. 2, the
このようにして構成される予備処理設備において、以下のようにして溶銑3に脱燐処理を施す。
In the pretreatment facility configured as described above, the
先ず、吐出孔1bから搬送用ガス(溶銑の攪拌用ガスを兼ねる)を噴出させながら、混銑車2に収容された溶銑3に、炉口2aを介して浸漬ランス1を溶銑浴面に対して傾斜させて浸漬させる。浸漬ランス1の先端部1aは浸漬ランス1の上部側の軸心に対して屈曲しており、浸漬ランス1を傾斜させて浸漬させることで、先端部1aは水平方向を向く。先端部1aが水平方向を向くことで、吐出孔1bにおいて、縦方向の最大長さLは鉛直方向の最大長さとなり、横方向の最大長さWは水平方向の最大長さとなる。
First, the immersion lance 1 is placed on the hot metal bath surface of the
浸漬ランス1の浸漬深さhが溶銑浴深さHに対して所定の値となったなら、その位置で浸漬ランス1を固定させ、精錬剤の供給を開始し、搬送用ガスとともに精錬剤を吐出孔1bから噴出させる。溶銑3に脱燐処理を施す場合の精錬剤としては、粉状のCaO系媒溶剤または粉状の酸化鉄若しくは粉状のCaO系媒溶剤と粉状の酸化鉄との混合物とする。搬送用ガスとしては、例えば、空気、酸素ガス、窒素ガス、アルゴンガス、及びこれらの混合ガスを使用する。また、上吹きランス6から、酸素ガスを溶銑浴面に吹き付ける。尚、浸漬ランス1からCaO系媒溶剤を供給しない場合には、CaO系媒溶剤を、上置き添加などの方法で混銑車内に別途供給する。また、溶銑3の脱燐処理においては、上吹きランス6からの酸素ガスの供給は必須ではなく省略しても構わない。但し、その場合には浸漬ランス1の搬送用ガスとして酸素ガスを使用することが好ましい。
When the immersion depth h of the immersion lance 1 reaches a predetermined value with respect to the hot metal bath depth H, the immersion lance 1 is fixed at that position, and the supply of the refining agent is started. It ejects from the
溶銑3に供給される酸素ガス及び酸化鉄によって溶銑中の燐が酸化されて燐酸化物(P2O5)が生成し、生成した燐酸化物がCaO系媒溶剤の滓化よって生成するスラグ4に吸収されることで、脱燐反応が進行する。
Phosphorus in the hot metal is oxidized by oxygen gas and iron oxide supplied to the
浸漬ランス1から溶銑中に吹き込まれた精錬剤の一部は、同時に吹き込まれる搬送用ガスの気泡に囲まれたまま溶銑中を浮上する。気泡に囲まれた精錬剤は溶銑3と直接接触することはなく、例えば、精錬剤が酸化鉄の場合にはこの酸化鉄と溶銑3との反応は起こらず、精錬剤がCaO系媒溶剤の場合はCaO系媒溶剤の滓化が遅れる。精錬剤と搬送用ガスとが均一に混合された状態で吐出孔1bから噴出するほど、未反応或いは未滓化の精錬剤が増加する。
A part of the refining agent blown into the hot metal from the immersion lance 1 floats in the hot metal while being surrounded by bubbles of the carrier gas blown simultaneously. The refining agent surrounded by bubbles does not come into direct contact with the
これに対して、本発明では、浸漬ランス1の吐出孔1b及びその近傍の断面形状が縦方向つまり鉛直方向に長い扁平形状であるので、この断面が扁平形状である先端部1aの流路を通過する際に、精錬剤と搬送用ガスとは両者の比重差によって分離し、比重の大きい精錬剤は主に吐出孔1bの下部から噴出し、比重の小さい搬送用ガスは主に吐出孔1bの上部から噴出する。つまり、本発明では、精錬剤と搬送用ガスとが均一に混合された状態ではなく、精錬剤と搬送用ガスとが或る程度分離された状態で噴出するので、搬送用ガスの気泡に囲まれたまま搬送用ガスとともに浮上してしまう精錬剤が少なくなる。
On the other hand, in the present invention, the
即ち、溶銑3と接触する精錬剤の比率が高くなり、換言すれば、精錬剤と溶銑3との反応界面積が大きくなり、精錬剤の反応効率が従来に比較して大幅に増大する。これにより少ない精錬剤の使用量であっても、従来と同等の燐レベルまで溶銑3を脱燐処理することが可能となる。
That is, the ratio of the refining agent in contact with the
この場合、精錬剤と搬送用ガスとを効果的に分離させるために、吐出孔1bの扁平比(縦方向の最大長さL/横方向の最大長さW)を1.5以上とすることが好ましい。扁平比が1.5未満では、精錬剤と搬送用ガスとの分離が十分に行われない。一方、扁平比が20を超えると、浸漬ランス1の設計が難しくなるので、扁平比を20以下とすることが好ましい。また、図2に示す吐出孔1bの軸心に対する断面形状は楕円形であるが、楕円形に限る必要はなく、長方形であっても構わない。
In this case, in order to effectively separate the refining agent and the transfer gas, the flatness ratio (maximum length L in the vertical direction / maximum length W in the horizontal direction) of the
使用するCaO系媒溶剤としては、生石灰(CaO)、石灰石(CaCO3)、消石灰(Ca(OH)2)などを使用することができる。また、これらに、CaOの含有量が50質量%以上となる条件で、蛍石(CaF2)やアルミナ(Al2O3)を混合したものをCaO系媒溶剤とすることもできる。使用する酸化鉄としては、鉄鉱石、ミルスケール、鉄鉱石の焼結鉱粉、製鋼精錬工程で回収したダストなどを使用することができる。 As the CaO-based solvent used, quick lime (CaO), limestone (CaCO 3 ), slaked lime (Ca (OH) 2 ), and the like can be used. Further, to, under the condition that the content of CaO is more than 50 wt%, fluorite a mixture of (CaF 2) or alumina (Al 2 O 3) can also be a CaO-based medium solvent. As iron oxide to be used, iron ore, mill scale, sintered ore of iron ore, dust recovered in a steel refining process, and the like can be used.
図1に示す浸漬ランス1では、吐出孔1bからの精錬剤の噴出方向が水平方向であるが、本発明を適用する上で吐出孔1bからの精錬剤の噴出方向を水平方向とする必要はなく、水平方向に対して斜め上向き方向または斜め下向き方向としても構わない。但し、吹き込み方向が水平方向に対して斜め上向き方向または斜め下向き方向の場合でも精錬剤を溶銑中に分散させるために、水平線に対して上向き45°と下向き45°との間に設定することが好ましい。
In the immersion lance 1 shown in FIG. 1, the refining agent is ejected from the
また、図1に示す浸漬ランス1では、吐出孔1bの外周に耐火物層1cが形成された単管構造であるが、特許文献2のように内管及び外管からなる二重管構造とし、内管と外管との間隙から炭化水素系ガスを供給するようにしても構わない。また更に、図1に示す浸漬ランス1では、吐出孔1bが1個のみ設置されているが、2個以上の吐出孔1bを設置するようにしても構わない。
Further, the immersion lance 1 shown in FIG. 1 has a single tube structure in which a
以上説明したように、本発明によれば、浸漬ランス1の吐出孔1bの断面形状を、縦方向の最大長さLが横方向の最大長さWよりも大きい扁平形状とするので、この吐出孔1bから噴出される精錬剤及び搬送用ガスは、両者の比重差によって精錬剤は主に吐出孔1bの下部から噴出し、搬送用ガスは主に吐出孔1bの上部から噴出し、精錬剤と搬送用ガスとが或る程度分離された状態で噴出するので、搬送用ガスの気泡に囲まれて搬送用ガスとともに浮上してしまう精錬剤が少なくなり、精錬剤と溶銑3との反応界面積が大きくなって、精錬剤の反応効率を従来に比較して大幅に増大させることが実現される。
As described above, according to the present invention, the cross-sectional shape of the
尚、上記説明は溶銑の脱燐処理に関して行ったが、溶銑の脱硫処理の場合には、精錬剤としては、CaO系媒溶剤やソーダ系脱硫剤(Na2CO3など)または金属Mgを使用し、搬送用ガスとしてはアルゴンガスを使用する。また、上吹きランス6は使用しない。溶銑の脱珪処理の場合には、上記の脱燐処理に準じて行えばよい。
The above description has been made with respect to dephosphorization of hot metal, in the case of desulfurization treatment of molten pig iron, as the refining agent, using CaO-based medium solvent or soda desulfurization agent (such as Na 2 CO 3) or metal Mg Argon gas is used as the carrier gas. Moreover, the
図1に示す予備処理設備において、縦方向最大長さLが70mm、横方向最大長さWが40mmである楕円形の吐出孔が設けられた浸漬ランスを用い、混銑車に収容された280トンの溶銑(静止状態での溶銑浴さH:2.3m)に対し、本発明を適用して脱燐処理を行った(本発明例)。浸漬ランスからの精錬剤の噴出方向は水平方向である。溶銑の組成は、炭素濃度が4.4質量%、珪素濃度が0.40質量%、燐濃度が0.14質量%であった。 In the pretreatment facility shown in FIG. 1, 280 tons accommodated in a kneading vehicle using an immersion lance provided with an elliptical discharge hole having a maximum length L in the vertical direction of 70 mm and a maximum length W in the horizontal direction of 40 mm. The present invention was applied to the hot metal (hot metal bath H: 2.3 m in a stationary state) to perform a dephosphorization treatment (example of the present invention). The refining agent is ejected from the immersion lance in the horizontal direction. The hot metal composition had a carbon concentration of 4.4 mass%, a silicon concentration of 0.40 mass%, and a phosphorus concentration of 0.14 mass%.
この溶銑に対し、固体酸素源として鉄鉱石の焼結鉱粉(粒径200μm以下)を0〜150kg/min(酸素ガス換算0〜22Nm3/min)の添加速度で、窒素ガスを搬送用ガスとして、脱燐処理開始時から浸漬ランスを介して溶銑中に吹き込んだ。また、任意の時期に、CaO系媒溶剤としての生石灰粉(粒径500μm以下)を0〜200kg/minの添加速度で、上記浸漬ランスを介して溶銑中に吹き込んだ。生石灰粉の添加総量は、処理後のスラグの塩基度が1.5となるように調整した。搬送用ガスである窒素ガスの流量は30Nm3/min程度とし、ガス比率が40%以上となるように制御した。 To this hot metal, nitrogen gas is transported at a rate of addition of 0 to 150 kg / min (0 to 22 Nm 3 / min in terms of oxygen gas) of iron ore sintered ore powder (particle size of 200 μm or less) as a solid oxygen source. As above, it was blown into the hot metal through the immersion lance from the start of the dephosphorization treatment. In addition, quick lime powder (particle size of 500 μm or less) as a CaO-based medium solvent was blown into the hot metal through the immersion lance at an addition rate of 0 to 200 kg / min at an arbitrary time. The total addition amount of quicklime powder was adjusted so that the basicity of the slag after a process might be set to 1.5. The flow rate of nitrogen gas, which is a carrier gas, was controlled to about 30 Nm 3 / min, and the gas ratio was controlled to be 40% or more.
また、比較のために、浸漬ランスの軸心に対する断面形状が円形である吐出孔を有する浸漬ランスを用いて脱燐処理する試験も実施した(比較例)。比較例は、使用した浸漬ランスが異なるが、その他の条件は本発明例と同一とした。 For comparison, a test for dephosphorization using an immersion lance having a discharge hole having a circular cross-sectional shape with respect to the axis of the immersion lance was also performed (Comparative Example). The comparative example was different in the immersion lance used, but the other conditions were the same as in the example of the present invention.
図3は、同一投入酸素量において、本発明例と比較例とで脱燐反応効率係数を比較して示したものである。脱燐反応効率係数は、比較例における脱燐反応効率の平均値を1.0とする係数で評価している。図3に縦線で示す本発明例及び比較例における脱燐反応効率係数の範囲は、個々の試験でのバラツキの範囲を表している。ここで、脱燐反応効率とは、脱燐反応に使用された酸素量の全酸素量に対する比率である。 FIG. 3 shows a comparison of dephosphorization reaction efficiency coefficients between the inventive example and the comparative example at the same input oxygen amount. The dephosphorization reaction efficiency coefficient is evaluated by a coefficient that sets the average value of the dephosphorization reaction efficiency in the comparative example to 1.0. The range of the dephosphorization reaction efficiency coefficient in the example of the present invention and the comparative example indicated by the vertical line in FIG. 3 represents the range of variation in each test. Here, the dephosphorization reaction efficiency is the ratio of the amount of oxygen used in the dephosphorization reaction to the total amount of oxygen.
図3に示すように、本発明を適用することで、脱燐反応効率が従来に比較して向上することが確認できた。 As shown in FIG. 3, it was confirmed that application of the present invention improves the dephosphorization reaction efficiency as compared with the conventional case.
1 浸漬ランス
1b 吐出孔
2 混銑車
3 溶銑
4 スラグ
5 浸漬ランス保持台車
6 上吹きランス
H 溶銑浴深さ
h 浸漬ランスの浸漬深さ
L 吐出孔の縦方向最大長さ
W 吐出孔の横方向最大長さ
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