JP5949243B2 - Imaging optical system, camera device, and portable information terminal device - Google Patents
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Description
この発明は、撮像光学系およびカメラ装置および携帯情報端末装置に関する。 The present invention relates to an imaging optical system, a camera device, and a portable information terminal device.
デジタルカメラが広く普及し、デジタルカメラに対する要望も多岐にわたる。
近来「高性能な単焦点レンズを搭載した小型で高画質のコンパクトカメラ」が、ユーザから一定の支持を得ている。
Digital cameras have become widespread, and demands for digital cameras are diverse.
Recently, a “compact camera with a small size and high image quality equipped with a high-performance single focus lens” has gained some support from users.
このようなコンパクトカメラに用いられる単焦点レンズに対するユーザの要望は、高性能で、Ｆナンバの小さい大口径であり、且つ、小型軽量であることである。 The user's desire for a single focus lens used in such a compact camera is high performance, a large aperture with a small F number, and a small size and light weight.
また、コンパクトカメラとしては、オートフォーカス（以下、「ＡＦ」と略記する。）の速度が速く、作動音が静かであることが求められている。
単焦点レンズの「高性能」という点では、少なくとも１０００万〜２０００万画素の撮像素子に対応した解像力を有することが必要である。
絞り開放からコマフレアが少なく、高コントラストで画角の周辺部まで点像の崩れがなく、色収差が少なく輝度差の大きな部分にも不要な色付きを生じないことも必要である。
In addition, a compact camera is required to have a fast autofocus (hereinafter abbreviated as “AF”) speed and a quiet operation sound.
In terms of “high performance” of a single focus lens, it is necessary to have a resolution corresponding to an image sensor of at least 10 to 20 million pixels.
It is also necessary that there is little coma flare from the fully open aperture, high contrast, no distortion of the point image up to the periphery of the angle of view, no chromatic aberration, and no undesired coloring in a portion with a large luminance difference.
さらに、歪曲収差が少なく直線を直線として結像可能なこと等も必要である。 Furthermore, it is also necessary that the image can be formed with a straight line as a straight line with little distortion.
「大口径」と言う点では、ズームレンズ搭載の「一般のコンパクトカメラ」との差別化のため、Ｆナンバ２．８程度以下が望まれる。 In terms of “large aperture”, an F number of about 2.8 or less is desired for differentiation from a “general compact camera” equipped with a zoom lens.
コンパクトカメラの「小型軽量」の点では、単焦点レンズの光学全長やレンズ径を小さく抑えることが必要である。
さらに、非撮影時の小型化の点では「絞り前後やバックフォーカスなど、撮影光学系内の光軸上の空気間隔を短縮してレンズ全長を短くする沈胴機構」が好ましい。
From the viewpoint of “compact and lightweight” of a compact camera, it is necessary to keep the optical total length and lens diameter of a single focus lens small.
Furthermore, from the viewpoint of miniaturization during non-photographing, a “collapse mechanism that shortens the overall length of the lens by shortening the air gap on the optical axis in the photographing optical system, such as before and after the aperture and back focus” is preferable.
ＡＦ速度および消音性の向上には、フォーカシングに必要な移動量を小さくし、フォーカシング機構の駆動源に対する負荷をなるべく抑制するのがよい。
また、フォーカシング部をなす光学系の「屈折力の最適化」や小型化、被駆動部の軽量化、駆動機構の簡素化が必要である。
In order to improve the AF speed and the muffling performance, it is preferable to reduce the amount of movement required for focusing and suppress the load on the driving source of the focusing mechanism as much as possible.
In addition, it is necessary to “optimize the refractive power” of the optical system that forms the focusing portion, to reduce the size, to reduce the weight of the driven portion, and to simplify the driving mechanism.
また、撮影レンズの画角に「ある程度の広角」を望むユーザが多く、画角：７６度以上、即ち、半画角：３８度以上が好ましい。 In addition, there are many users who desire “a certain degree of wide angle” as the angle of view of the photographing lens, and it is preferable that the angle of view is 76 degrees or more, that is, the half angle of view is 38 degrees or more.
半画角：３８度は、３５ｍｍ銀塩カメラ（所謂ライカ版）換算の焦点距離で２８ｍｍに相当する。 Half angle of view: 38 degrees corresponds to a focal length of 28 mm in terms of a 35 mm silver salt camera (so-called Leica version).
広角単焦点レンズのフォーカシング方式の代表的な例としては、全体繰出し方式や、インナフォーカス方式がある。 As a typical example of a focusing method for a wide-angle single focus lens, there are an entire payout method and an inner focus method.
インナフォーカス方式では、レンズ系の後部や中央部等、レンズ系内部のレンズやレンズ群が変位される。 In the inner focus method, a lens and a lens group inside the lens system such as a rear part and a center part of the lens system are displaced.
全体繰出し方式にもインナフォーカス方式にも「移動レンズ群同士の光軸上の間隔を変化させるフローティング方式」を組み合わせることが可能である。 It is possible to combine the “floating method in which the distance between the moving lens groups on the optical axis” is changed for both the entire extension method and the inner focus method.
全体繰出し方式では「レンズ系全体を変位させる」ので、被駆動部の重量が大きく、ＡＦ速度の高速化や作動音の抑制に対して不利となりやすい。
インナフォーカス方式も「フォーカス群が絞り機構やシャッタ機構」を含むと、被駆動部の重量が大きくなり、ＡＦ速度の高速化や作動音の抑制に対して不利となりやすい。
In the entire extension system, “the entire lens system is displaced”, the weight of the driven portion is large, which tends to be disadvantageous for increasing the AF speed and suppressing the operation noise.
When the inner focus method also includes “the focus group includes an aperture mechanism and a shutter mechanism”, the weight of the driven part increases, which tends to be disadvantageous for increasing the AF speed and suppressing the operation sound.
フローティング方式では「少なくとも２以上の移動群の移動比率を関係付ける機構」が必要となり、駆動源に対する負荷がさらに増大する恐れがある。 In the floating system, a “mechanism for relating the movement ratios of at least two moving groups” is required, which may further increase the load on the drive source.
インナフォーカス型で比較的広角の単焦点レンズは、従来、特許文献１〜６等に開示されたものが知られている。
As the inner focus type and a relatively wide angle single focus lens, those disclosed in
特許文献１、２に開示されたものは、半画角が３２．５度程度で、昨今要望されている３８度に対して、十分と言えない。
特許文献３に開示されたものは、Ｆナンバ：２．８程度、半画角：４７程度と、十分に明るくて広角である。
Those disclosed in
The one disclosed in
しかし、構成レンズ枚数が１２枚もあり、光学全長が長く、小型・軽量とは言い難い。 However, the number of constituent lenses is as many as 12, the total optical length is long, and it is difficult to say that it is small and light.
特許文献４に開示されたものは、フォーカシング時に開口絞りも一体として移動するので「比較的大サイズで重量のある絞り構造やシャッタ構造」を移動する必要がある。 In the device disclosed in Patent Document 4, since the aperture stop moves as a unit during focusing, it is necessary to move the “relatively large size and heavy stop structure or shutter structure”.
このため、フォーカス群を駆動させる駆動源の負荷の低減の面で課題なしとしない。 For this reason, there is no problem in terms of reducing the load on the drive source that drives the focus group.
特許文献５に開示されたものは、フォーカシング時にフローティング動作を行う。
このため、フォーカシング時に移動する２つの移動群の移動比率を規定する機構が必要で、フォーカス時の駆動源への負荷低減という点では十分と言いがたい。
特許文献６に開示されたものは、Ｆナンバ、画角は十分であるが「イメージサークルに対する光学全長」が大きく、小型化という面でなお改良の余地がある。
The one disclosed in
For this reason, a mechanism for defining the movement ratio of the two moving groups that move during focusing is necessary, which is not sufficient in terms of reducing the load on the drive source during focusing.
The one disclosed in Patent Document 6 has a sufficient F number and angle of view, but has a large “optical total length with respect to the image circle”, and there is still room for improvement in terms of miniaturization.
この発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであって、高性能かつ広画角、大口径で、インナフォーカス型で小型・軽量の撮像光学系の実現を課題とする。 The present invention has been made in view of the above-described circumstances, and an object thereof is to realize a high-performance, wide angle of view, large aperture, inner focus type, small and light imaging optical system.
また、かかる撮像光学系を用いるカメラ装置や携帯情報端末装置の実現を課題としている。 Another object of the present invention is to realize a camera device and a portable information terminal device using such an imaging optical system.
この発明の撮像光学系は、開口絞りと、この開口絞りの物体側に配置された第１レンズ群と、像側に配置された正の第２レンズ群とにより構成され、第１レンズ群は、最も物体側に負レンズを有し、第２レンズ群は、物体側から順に、正の第２Ｆレンズ群と負の第２Ｒレンズ群を配して構成され、前記開口絞りの物体側に配される第１レンズ群の、最像面側要素は、少なくとも１枚ずつの正レンズと負レンズを、順不同に接合した接合レンズ、
前記開口絞りの像側に配される第２レンズ群の、第２Ｆレンズ群の最物体側要素は、物体側から順に正レンズと負レンズとを接合した接合レンズであり、第１レンズ群、開口絞り、第２Ｆレンズ群を固定し、第２Ｒレンズ群のみを光軸方向に変位させてフォーカシングを行い、無限遠合焦時における第２Ｒレンズ群の倍率：Ｍ２Ｒが、条件：
（１） 0.50 < |1-M2R2| < 3.00
を満足することを特徴とする。
The imaging optical system according to the present invention includes an aperture stop, a first lens group disposed on the object side of the aperture stop, and a positive second lens group disposed on the image side. The first lens group includes: The second lens group includes a positive second F lens group and a negative second R lens group in order from the object side, and is arranged on the object side of the aperture stop. The most image side element of the first lens group is a cemented lens in which at least one positive lens and one negative lens are cemented in any order.
The most object side element of the second F lens group of the second lens group arranged on the image side of the aperture stop is a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and the first lens group, The aperture stop and the second F lens group are fixed, only the second R lens group is displaced in the optical axis direction for focusing, and the magnification of the second R lens group at the time of focusing on infinity: M2R is the condition:
(1) 0.50 <| 1-M2R 2 | <3.00
It is characterized by satisfying.
この発明の撮像光学系は、２レンズ群構成で、７〜８枚と少ないレンズ枚数で構成でき、実施例に示すように、半画角：３８度、Ｆナンバ２．８程度を実現できる。 The imaging optical system according to the present invention can be configured with a two-lens group configuration and a small number of lenses, such as 7 to 8, and can realize a half angle of view of 38 degrees and an F number of about 2.8 as shown in the embodiment.
また、実施例に示すように各種収差が良好に補正された高性能を実現でき、フォーカシングに際しての移動が第２Ｒレンズ群のみであるので、駆動源に対する負荷が少ない。 In addition, as shown in the embodiment, high performance in which various aberrations are favorably corrected can be realized, and only the second R lens group moves during focusing, so the load on the driving source is small.
従って、ＡＦ速度の向上と、駆動音の静かさを実現できる。 Therefore, an improvement in AF speed and a quiet driving sound can be realized.
以下、実施の形態を説明する。
図１〜図６に撮像光学系の実施の形態を６例示す。これらの図は、順次、後述する実施例１〜６に対応する。
混同の恐れはないと思われるので、繁雑を避けるため、これらの図において符号を共通化する。
Hereinafter, embodiments will be described.
1 to 6 show six embodiments of the imaging optical system. These figures sequentially correspond to Examples 1 to 6 described later.
Since there is no fear of confusion, the symbols are shared in these figures in order to avoid complications.
図１〜図６において、上図は「無限遠合焦時」のレンズ群の配置を示し、下図は「撮影倍率：０．１倍で近距離物体に合焦させたとき」のレンズ群の配置を示す。 1 to 6, the upper diagram shows the arrangement of the lens group when “focusing at infinity”, and the lower diagram is the lens group when “focusing on a short-distance object at 0.1 × magnification”. Indicates placement.
図１〜図６の下図において、符号１Ｇは第１レンズ群、符号Ｓは開口絞り、符号２Ｇは第２レンズ群を示す。 1 to 6, reference numeral 1G denotes a first lens group, reference numeral S denotes an aperture stop, and reference numeral 2G denotes a second lens group.
また、符号２ＦＧは第２レンズ群２Ｇの物体側のレンズ群、符号２ＲＧは第２レンズ群２Ｇの像側のレンズ群を示す。
Reference numeral 2FG denotes an object side lens group of the
上記各図において図の右側に描かれた符号Ｆは「２枚の透明平行平板」を示す。 In each of the above drawings, the symbol F drawn on the right side of the drawing indicates “two transparent parallel plates”.
デジタルカメラ等「ＣＣＤやＣＭＯＳのような撮像素子を用いるカメラ装置」では、撮像素子の受光面に近接してローパスフィルタや赤外カットガラス等が設けられる。
また、固体撮像素子の受光面は「カバーガラス」で保護されている。
In a “camera apparatus using an image sensor such as a CCD or CMOS” such as a digital camera, a low-pass filter, an infrared cut glass, or the like is provided close to the light receiving surface of the image sensor.
Further, the light receiving surface of the solid-state image sensor is protected by a “cover glass”.
上記「透明平行平板」は、ローパスフィルタ等の各種フィルタや、カバーガラスを「これらに光学的に等価な２枚の透明平行平板」により仮想的に置き換えたものである。
実施例中においては「各種フィルタ」と表記している。
The above-mentioned “transparent parallel plate” is obtained by virtually replacing various filters such as a low-pass filter and a cover glass with “two transparent parallel plates optically equivalent to these”.
In the examples, “various filters” are described.
透明平行平板Ｆのさらに像側には「像面」が位置する。この像面は、撮像素子の受光面に合致する。
この発明の撮像光学系は、撮像素子と共に用いられることに限定されず、銀塩写真カメラの撮像レンズとしても使用可能である。
この場合には、上記像面は銀フィルムの感光面に合致し、その場合には、透明平行平板Ｆは用いられない。
An “image plane” is located further on the image side of the transparent parallel plate F. This image plane matches the light receiving surface of the image sensor.
The imaging optical system of the present invention is not limited to being used with an imaging device, and can also be used as an imaging lens for a silver salt photographic camera.
In this case, the image plane coincides with the photosensitive surface of the silver film, and in this case, the transparent parallel plate F is not used.
図１〜図６に示すように、この発明の撮像光学系は、開口絞りＳと、開口絞りＳの物体側に配置された第１レンズ群１Ｇと、像側に配置された第２レンズ群２Ｇとからなる。
第１レンズ群１Ｇは、最も物体側に負レンズを有し、第２レンズ群２Ｇは、物体側から順に、正の第２Ｆレンズ群２ＦＧと、負の第２Ｒレンズ群２ＲＧを配して構成される。
フォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、第２Ｆレンズ群２ＦＧを固定し、第２Ｒレンズ群２ＲＧのみを光軸方向に変位させて行われる。
As shown in FIGS. 1 to 6, the imaging optical system of the present invention includes an aperture stop S, a first lens group 1G disposed on the object side of the aperture stop S, and a second lens group disposed on the image side. 2G.
The first lens group 1G has a negative lens closest to the object side, and the
Focusing is performed by fixing the first lens group G1, the aperture stop S, and the second F lens group 2FG and displacing only the second R lens group 2RG in the optical axis direction.
また、無限遠合焦時における第２Ｒレンズ群の倍率：Ｍ２Ｒが、条件：
（１） 0.50 < |1-M2R2| < 3.00
を満足する。
Further, the magnification: M2R of the second R lens group at the time of focusing on infinity is a condition:
(1) 0.50 <| 1-M2R 2 | <3.00
Satisfied.
昨今、デジタルカメラは、高画質化、小型化、広角化、大口径化の要望が強く、これらの要望に応える開発が必要である。
また、ＡＦ動作の高速化、作動音の抑制に対する要望も強く、これらを両立した光学設計が求められている。
Recently, there is a strong demand for digital cameras with higher image quality, smaller size, wider angle, and larger aperture, and development to meet these demands is necessary.
In addition, there is a strong demand for speeding up of the AF operation and suppression of operation noise, and an optical design that satisfies both of these demands is demanded.
一般的に、広角化を進めると、コマ収差、非点収差、像面湾曲や、特に歪曲収差が増大しやすい。
大口径化を進めると、コマ収差や、特に球面収差が増大し、それらの収差を補正するために光学系が長大化する傾向がある。
ＡＦ動作の高速化や、作動音の静音化に関しては、フォーカス群の移動量がある程度小さく、軽量である必要がある。
また、フォーカス群に対する駆動機構が簡素で、駆動源の負荷が小さいことが必要であるから、光学系の一部のみをフォーカス群とするインナフォーカス方式が好ましい。
しかし、広角かつ大口径の小型光学系でインナフォーカス方式を採用すると、合焦動作に伴う球面収差、像面湾曲、歪曲収差の変動の抑制や、相互のバランスが必要となる。
In general, coma aberration, astigmatism, field curvature, and particularly distortion are likely to increase as the angle of view increases.
As the diameter increases, coma aberration and particularly spherical aberration increase, and the optical system tends to become longer in order to correct these aberrations.
In order to increase the speed of the AF operation and reduce the operation noise, the amount of movement of the focus group needs to be small to some extent and light.
Further, since it is necessary that the drive mechanism for the focus group is simple and the load of the drive source is small, an inner focus method in which only a part of the optical system is the focus group is preferable.
However, when the inner focus method is adopted in a small-angle optical system having a wide angle and a large aperture, it is necessary to suppress variations in spherical aberration, curvature of field, and distortion aberration associated with the focusing operation and to balance each other.
この発明は、上記の如き構成により、これら収差補正上の課題、および、光学系長大化の課題を解決できることを見出したものである。 The present invention has been found that the above-described configuration can solve these aberration correction problems and the problem of lengthening the optical system.
開口絞りＳを挟んで、最物体側に負レンズを有する第１レンズ群１Ｇと、最像面側に負の第２Ｒレンズ群２ＲＧを配し、その中間に正の屈折力を持たせている。
これにより、厳密ではないが、屈折力配置に対称性を持たせ、コマ収差、倍率の色収差、歪曲収差の補正の難易度を下げている。
加えて、正の第２Ｆレンズ群２ＦＧの後方（像側）の、負の第２Ｒレンズ群２ＲＧをフォーカス群とする。
このようにすることで、近距離フォーカシング時には、フォーカス群が「他のレンズ群から像側へ離れる方向」に移動することとなる。
従って、撮像光学系内に予め「フォーカス群の移動用の空間」を用意する必要がなく、設計の自由度が向上する。
条件（１）のパラメータは、第２Ｒレンズ群２ＲＧの単位移動量あたりの近軸像面位置移動量を表したもので、第２Ｒレンズ群２ＲＧの「倍率の適正範囲」を規定している。
条件（１）の下限値を下回ると、フォーカシングに必要な第２Ｒレンズ群２ＲＧの移動量が増大し、ＡＦ速度が低下する。
また、フォーカス群２ＲＧの移動時にも、周辺光量比を確保するためにフォーカス群２ＲＧが径方向に大型化する恐れがある。
条件（１）の上限値を超えると、フォーカシングに必要な移動量が減るので、ＡＦ速度の高速化には有利であるが、フォーカス群の停止位置に過剰な精度が必要となる恐れがある。
また、第２Ｒレンズ群２ＲＧのパワーが大きくなり、フォーカシングによる収差変動が過大となり、最至近撮影距離が長くなる恐れがある。
A first lens group 1G having a negative lens on the most object side and a negative second R lens group 2RG on the most image surface side with an aperture stop S interposed therebetween, and has a positive refractive power in the middle thereof. .
Thereby, although not exact, the refractive power arrangement is made symmetrical, and the difficulty of correcting coma aberration, chromatic aberration of magnification, and distortion is reduced.
In addition, the negative second R lens group 2RG behind the positive second F lens group 2FG (image side) is set as a focus group.
By doing so, the focus group moves in a “direction away from the other lens groups toward the image side” during the short distance focusing.
Accordingly, it is not necessary to prepare a “space for moving the focus group” in the imaging optical system in advance, and the degree of freedom in design is improved.
The parameter of the condition (1) represents the paraxial image plane position movement amount per unit movement amount of the second R lens group 2RG, and defines the “appropriate magnification range” of the second R lens group 2RG.
If the lower limit value of the condition (1) is not reached, the movement amount of the second R lens group 2RG necessary for focusing increases, and the AF speed decreases.
Further, when the focus group 2RG is moved, the focus group 2RG may be enlarged in the radial direction in order to ensure the peripheral light amount ratio.
If the upper limit of condition (1) is exceeded, the amount of movement required for focusing is reduced, which is advantageous for increasing the AF speed, but there is a possibility that excessive accuracy is required for the stop position of the focus group.
In addition, the power of the second R lens group 2RG increases, aberration fluctuations due to focusing become excessive, and the closest shooting distance may be increased.
上記構成により、収差補正上の大きな効果を得ることが可能となる。
そして、半画角：３８度程度の広画角、Ｆナンバ：２．８程度の大口径という厳しい条件下でも、高い像性能を保ってインナフォーカス方式の採用が可能となる。
With the above configuration, it is possible to obtain a great effect on aberration correction.
In addition, the inner focus method can be adopted while maintaining high image performance even under severe conditions such as a wide field angle of about 38 degrees and an F number of about 2.8.
なお、さらに良好な性能を実現するには、条件（１）のパラメータは、条件（１）よりも若干狭い以下の条件を満足することが好ましい。 In order to realize better performance, it is preferable that the parameter of the condition (1) satisfies the following condition that is slightly narrower than the condition (1).
（１Ａ） 0.65 < |1-M2F2| < 2.50 。
(1A) 0.65 <| 1-
さらなる「良好な性能」の実現には、以下の条件（２）〜（７）の１以上を満足することが好ましい。 In order to realize further “good performance”, it is preferable to satisfy one or more of the following conditions (2) to (7).
（２） 0.30 < |f/f2R| < 1.30
（３） 0.90 < f/f2F < 2.30
（４） 0.01 < f/|f1| < 0.50
（５） 0.00 < Ls/f < 0.10
（６） 0.80 < TL/f < 1.30
（７） 0.40 < AP/AL < 0.90 。
(2) 0.30 <| f / f2R | <1.30
(3) 0.90 <f / f2F <2.30
(4) 0.01 <f / | f1 | <0.50
(5) 0.00 <Ls / f <0.10
(6) 0.80 <TL / f <1.30
(7) 0.40 <AP / AL <0.90.
上記各条件において、「ｆ」は全系の焦点距離、「ｆ２Ｒ」は第２Ｒレンズ群２ＲＧの焦点距離、「ｆ２Ｆ」は第２Ｆレンズ群２ＦＧの焦点距離である。 In each of the above conditions, “f” is the focal length of the entire system, “f2R” is the focal length of the second R lens group 2RG, and “f2F” is the focal length of the second F lens group 2FG.
また「ｆ１」は第１レンズ群の焦点距離、「Ｌｓ」は「無限遠合焦時における第１レンズ群最終面から開口絞りまでの光軸上距離」である。 “F1” is the focal length of the first lens group, and “Ls” is “the distance on the optical axis from the final surface of the first lens group to the aperture stop at the time of focusing on infinity”.
さらに「ＴＬ」は「無限遠合焦時における第１レンズ群先頭面から第２Ｒレンズ群最終面までの光軸上距離」である。 Further, “TL” is “a distance on the optical axis from the first surface of the first lens group to the final surface of the second R lens group at the time of focusing on infinity”.
「ＡＬ」は「第１レンズ群先頭面から像面までの光軸上距離」であり、「ＡＰ」は「無限遠合焦時の像面から射出瞳までの光軸上距離」である。 “AL” is “the distance on the optical axis from the first surface of the first lens group to the image plane”, and “AP” is “the distance on the optical axis from the image plane to the exit pupil when focused at infinity”.
条件（２）は、全系の焦点距離：ｆに対する第２Ｒレンズ群の焦点距離：ｆ２Ｒの適正範囲を規定している。
条件（２）の下限値を下回ると、フォーカス群である第２Ｒレンズ群の「単位移動量あたりの像面位置変動量」が小さくなり過ぎて、ＡＦ速度が低下しやすくなる。
また、周辺光量確保のために第２Ｒレンズ群が径方向に大型化する恐れがある。
条件（２）の上限値を超えると、フォーカス群である第２Ｒレンズ群の「単位移動量あたりの像面位置変動量」が大きくなる。
Condition (2) defines an appropriate range of the focal length: f2R of the second R lens group with respect to the focal length: f of the entire system.
If the lower limit value of the condition (2) is not reached, the “image plane position fluctuation amount per unit movement amount” of the second R lens group, which is the focus group, becomes too small, and the AF speed tends to decrease.
Further, the second R lens group may be enlarged in the radial direction in order to secure the peripheral light amount.
When the upper limit value of the condition (2) is exceeded, the “image plane position fluctuation amount per unit movement amount” of the second R lens group that is the focus group becomes large.
従って、ＡＦ速度の向上には有利となるが、フォーカス群の停止位置に過大な精度が必要となる恐れがある。
また、撮像光学系がテレフォトタイプに近付くため、撮像光学系の小型化には有利となる。
しかし、第２レンズ群内での２つのレンズ群２ＦＧと２ＦＧの間の収差補正のやり取りが過剰となり、製造誤差による像性能低下が大きくなりやすい。
Therefore, although it is advantageous for improving the AF speed, there is a possibility that excessive accuracy is required for the stop position of the focus group.
Further, since the imaging optical system approaches a telephoto type, it is advantageous for downsizing the imaging optical system.
However, the exchange of aberration correction between the two lens groups 2FG and 2FG in the second lens group becomes excessive, and image performance degradation due to manufacturing errors tends to increase.
なお、さらに良好な性能の実現のためには、条件（２）のパラメータは、条件（２）よりも若干狭い以下の条件を満足することが好ましい。 In order to realize better performance, it is preferable that the parameter of the condition (2) satisfies the following condition that is slightly narrower than the condition (2).
（２Ａ） 0.40 < |f/f2R| < 1.20 。 (2A) 0.40 <| f / f2R | <1.20.
条件（３）は、全系の焦点距離：ｆに対する第２Ｆレンズ群の焦点距離：ｆ２Ｆの適正範囲を規定している。
条件（３）の下限値を下回ると、第１レンズ群１Ｇの正のパワーを強くする必要が生じ、撮像光学系の「屈折力配置の対称性」が大きく崩れる。
このため、特に「コマ収差、倍率の色収差、歪曲収差など」の補正の難易度が高くなり、これらの補正を行なうために光学系全体が長大化する恐れがある。
条件（３）の上限値を超えると、第２Ｆレンズ群と第２Ｒレンズ群の間の収差補正のやり取りが過剰となり、製造誤差による像性能低下が大きくなる恐れがある。
Condition (3) defines an appropriate range of the focal length: f2F of the second F lens group with respect to the focal length: f of the entire system.
If the lower limit value of the condition (3) is not reached, it is necessary to increase the positive power of the first lens group 1G, and the “symmetry of refractive power arrangement” of the imaging optical system is greatly broken.
For this reason, the difficulty of correcting “coma aberration, chromatic aberration of magnification, distortion, etc.” is particularly high, and the entire optical system may be lengthened to perform these corrections.
If the upper limit value of the condition (3) is exceeded, the exchange of aberration correction between the second F lens group and the second R lens group becomes excessive, and there is a possibility that the image performance degradation due to manufacturing errors becomes large.
条件（３）のパラメータは、より好ましくは、条件（３）よりも若干狭い、以下の条件を満足するのが良い。 The parameter of the condition (3) is more preferably slightly narrower than the condition (3), and the following condition should be satisfied.
（３Ａ） 1.00 < f/f2F < 2.20 。 (3A) 1.00 <f / f2F <2.20.
条件（４）は、全系の焦点距離：ｆに対する第１レンズ群の焦点距離：ｆ１の適正範囲を規定している。
条件（４）の、下限値・上限値の何れを超えても「撮像光学系の屈折力配置の対称性」が大きく崩れる。
このため、特に「コマ収差や倍率の色収差、歪曲収差などの補正の難易度」が高くなり、これらの補正を行なうために光学系全体が長大化する恐れがある。
Condition (4) defines an appropriate range of the focal length of the first lens unit: f1 with respect to the focal length of the entire system: f.
Even if any of the lower limit value and the upper limit value of the condition (4) is exceeded, the “symmetry of refractive power arrangement of the imaging optical system” is greatly broken.
For this reason, the “difficulty of correcting coma aberration, chromatic aberration of magnification, distortion, etc.” is particularly high, and the entire optical system may be lengthened to perform these corrections.
条件（４）のパラメータは、より好ましくは、条件（４）より若干狭い、以下の条件を満足するのが良い。 The parameter of the condition (4) is more preferably slightly narrower than the condition (4), and the following condition should be satisfied.
（４Ａ） 0.01 < f/|f1| < 0.35 。 (4A) 0.01 <f / | f1 | <0.35.
条件（５）は、全系の焦点距離：ｆに対する、第１レンズ群と絞りとの光軸上距離：ＴＬの適正範囲を規定している。
条件（５）の下限値を下回ると、第２レンズ群を通る上光線が高くなり過ぎて、第２レンズ群が大径化する恐れがある。
条件（５）の上限値を超えると、第１レンズ群を通る下光線が低くなり過ぎて、第１レンズ群が大径化する恐れがある。
Condition (5) defines an appropriate range of the distance on the optical axis: TL between the first lens group and the stop with respect to the focal length: f of the entire system.
If the lower limit value of the condition (5) is not reached, the upper light beam passing through the second lens group becomes too high, and the second lens group may be increased in diameter.
If the upper limit value of the condition (5) is exceeded, the lower ray passing through the first lens group becomes too low, and the first lens group may become large in diameter.
条件（６）は、全系の焦点距離：ｆに対する無限遠合焦時におけるレンズ全長：ＴＬの適正範囲を規定している。
条件（６）の下限値を下回ると、撮像光学系の屈折力配置の対称性が大きく崩れる。
このため、特に「コマ収差、倍率の色収差、歪曲収差などの補正の難易度」が高くなり、これらを補正するために光学系全体が長大化する恐れがある。
また、各面の屈折力を強めるために「高価な高屈折率硝材」を採用する必要が生じ、コスト高を招来する恐れがある。
また、収差の過剰なやり取りが生じて、製造誤差による像性能劣化が大きくなったりする恐れがある。
条件（６）の上限値を超えると「入射瞳や射出瞳から遠い位置」にレンズを配する必要が生じ、撮像光学系が大径化する恐れがある。
Condition (6) defines an appropriate range of the lens total length: TL at the time of focusing on infinity with respect to the focal length: f of the entire system.
If the lower limit value of the condition (6) is not reached, the symmetry of the refractive power arrangement of the imaging optical system is greatly broken.
For this reason, the “difficulty of correcting coma aberration, chromatic aberration of magnification, distortion, etc.” is particularly high, and the entire optical system may be lengthened to correct these.
In addition, it is necessary to use an “expensive high refractive index glass material” in order to increase the refractive power of each surface, which may increase the cost.
In addition, excessive exchange of aberrations may occur and image performance deterioration due to manufacturing errors may increase.
If the upper limit value of the condition (6) is exceeded, it is necessary to dispose a lens at a “position far from the entrance pupil or exit pupil”, and the imaging optical system may be increased in diameter.
条件（６）のパラメータは、より好ましくは、条件（６）よりも若干狭い、以下の条件を満足するのが良い。 More preferably, the parameter of the condition (6) satisfies the following condition, which is slightly narrower than that of the condition (6).
（６Ａ） 0.90 < TL/f < 1.20 。 (6A) 0.90 <TL / f <1.20.
条件（７）は、射出瞳距離に対する光学全長の適正範囲を規定している。
条件（７）の下限値を下回ると、第１レンズ群が開口絞りから離れすぎて、第１レンズ群が径方向に大型化する。
あるいは、第１レンズ群が強い負のパワーを持つことになり、撮像光学系全体の屈折力配置の対称性が大きく崩れる。
そして、特に「コマ収差、倍率の色収差、歪曲収差などの補正の難易度」が高くなり、これらを補正するために光学系全体が長大化する恐れがある。
条件（７）の上限値を超えると、第１レンズ群内で「過度な収差のやり取り」が生じ、製造誤差による像性能劣化が大きくなったりする。
あるいは、撮像光学系全体の屈折力配置の対称性が大きく崩れ、下限値を下回る場合と同様の弊害を生じる恐れがある。
Condition (7) defines an appropriate range of the total optical length with respect to the exit pupil distance.
If the lower limit of condition (7) is not reached, the first lens group is too far from the aperture stop, and the first lens group is enlarged in the radial direction.
Alternatively, the first lens group has a strong negative power, and the symmetry of the refractive power arrangement of the entire imaging optical system is greatly lost.
In particular, the “difficulty of correcting coma aberration, chromatic aberration of magnification, distortion, etc.” becomes high, and the entire optical system may be lengthened to correct these.
If the upper limit of condition (7) is exceeded, “excessive exchange of aberrations” occurs in the first lens group, and image performance deterioration due to manufacturing errors may increase.
Alternatively, the symmetry of the refractive power arrangement of the entire imaging optical system is greatly broken, and there is a possibility that the same adverse effect as that in the case where it is below the lower limit value may occur.
条件（７）のパラメータは、より好ましくは、条件（７）よりも若干狭い、以下の条件を満足するのが良い。 The parameter of the condition (7) is preferably a little narrower than the condition (7), and the following condition should be satisfied.
（７Ａ） 0.50 < AP/AL < 0.80 。 (7A) 0.50 <AP / AL <0.80.
さらなる高性能を実現可能とするためには、第１レンズ群の最像面側要素を「少なくとも１枚ずつの正レンズと負レンズを、順不同に接合させた接合レンズ」とするのがよい。 In order to realize further high performance, it is preferable that the most image side element of the first lens group is “a cemented lens in which at least one positive lens and a negative lens are cemented in any order”.
また、第２Ｆレンズ群の最物体側要素を「正レンズと負レンズを、順不同に接合させた接合レンズ」とするのがよい。 The most object side element of the second F lens group may be “a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in any order”.
「正・負接合レンズ」を、開口絞りを挟んで物体側と像側に配置することにより、屈折力配置の対称性を「ある程度保ち」ながら、軸上色収差の効果的な補正が可能となる。
これらのレンズは、絞りに近く「球面収差の補正を大きく行うレンズ要素」であり、製造誤差による像性能劣化を生じやすい。
これらを接合レンズとして、製造誤差をある程度小さくすることで、像性能劣化を抑制することが可能となる。
By arranging “positive and negative cemented lenses” on the object side and the image side across the aperture stop, it is possible to effectively correct axial chromatic aberration while maintaining the symmetry of refractive power arrangement to some extent. .
These lenses are close to the stop and are “lens elements that greatly correct spherical aberration”, and are liable to cause image performance deterioration due to manufacturing errors.
By using these as cemented lenses and reducing manufacturing errors to some extent, it is possible to suppress image performance deterioration.
さらなる、高性能を実現可能とするには、第２Ｆレンズ群内に「像面側に凸面を持つ正レンズ」を、第２Ｒレンズ群内には「物体側に凹面を持つ負レンズ」を配するのが良い。 In order to achieve further high performance, a “positive lens having a convex surface on the image surface side” is arranged in the second F lens group, and a “negative lens having a concave surface on the object side” is arranged in the second R lens group. Good to do.
第２Ｆレンズ群内に「像面側に凸面を持つ正レンズ」、第２Ｒレンズ群内に「物体側に凹面を持つ負レンズ」を配するとこれらが対となり、特に像面湾曲の補正に効果がある。 If a “positive lens having a convex surface on the image surface side” is arranged in the second F lens group, and a “negative lens having a concave surface on the object side” is arranged in the second R lens group, these are paired, which is particularly effective for correcting curvature of field. There is.
また、フォーカシングによる球面収差と像面湾曲の変動量の抑制、もしくは、球面収差変動量と像面湾曲変動量をバランスさせる効果がある。 In addition, there is an effect of suppressing the amount of variation in spherical aberration and field curvature due to focusing, or balancing the amount of variation in spherical aberration and field curvature.
なお、第２Ｒレンズ群は、負レンズ１枚で構成するのが好ましい。
近距離フォーカシング時に、開口絞りから離れる方向に移動する第２Ｒレンズ群を「１枚という最小枚数」で構成して、光軸方向の厚みを最小限に抑えることが、径方向の大型化を抑制する効果がある。
The second R lens group is preferably composed of a single negative lens.
The second R lens group that moves in the direction away from the aperture stop during short-distance focusing is configured with a “minimum number of one lens” to minimize the thickness in the optical axis direction, thereby suppressing an increase in radial size. There is an effect to.
第１レンズ群先頭（最物体側）の負レンズの像面側は凹面形状とするのが好ましい。大口径化に伴って増大する球面収差の補正に特に効果がある。 The image surface side of the first lens group head (most object side) negative lens is preferably concave. This is particularly effective for correcting spherical aberration that increases as the diameter increases.
図１９、２０を参照して「携帯情報端末装置」の実施の１形態を説明する。 One embodiment of the “portable information terminal device” will be described with reference to FIGS.
図１９（Ａ）は正面側と上部面、図１９（Ｂ）は背面側を示す図である。
携帯情報端末装置は、撮影レンズ１として、上に説明した請求項１〜１０の任意の１に記載の撮像光学系（実施例１〜６の適宜のもの）を有する。
FIG. 19A is a diagram showing a front side and an upper surface, and FIG. 19B is a diagram showing a back side.
The portable information terminal device has the imaging optical system according to any one of
図２０は、携帯情報端末装置のシステム構造を示す図である。
図２０に示す如く、携帯情報端末装置は、撮影レンズ１と、撮像素子である受光素子１３を有し、撮影レンズ１による「撮影対象物の像」を受光素子１３によって読取る。
FIG. 20 is a diagram illustrating a system structure of the portable information terminal device.
As shown in FIG. 20, the portable information terminal device has a
受光素子１３からの出力は、中央演算装置１１の制御を受ける信号処理装置１４により処理されてデジタル情報に変換される。
即ち、携帯情報端末装置は「撮影画像をデジタル情報とする機能」を有している。
The output from the
That is, the portable information terminal device has a “function of converting a captured image into digital information”.
デジタル化された画像情報は、中央演算装置１１の制御を受ける画像処理装置１２において所定の画像処理を受けた後、半導体メモリ１５に記録される。
The digitized image information is recorded in the
液晶モニタ７には、画像処理装置１２において画像処理された撮影中の画像を表示することもできるし、半導体メモリ１５に記録されている画像を表示することもできる。
また、半導体メモリ１５に記録した画像を、通信カード等１６を使用して外部へ送信することができる。
On the
The image recorded in the
画像処理装置１２は「シェーディングの電気的な補正」や「画像中心部のトリミング」等を行なう機能も有する。
The
撮影レンズ１は携帯時には、「沈胴状態」にあり、ユーザが電源スイッチ６を操作して電源を入れると鏡胴が繰り出される。
The taking
このとき、鏡胴内部で各レンズ群は「物体距離が無限遠の配置」となっており、シャッタボタン４の半押しにより「有限物体距離へのフォーカシング」が行なわれる。
フォーカシング動作は前述したように「第２Ｒレンズ群を移動」させて行なわれる。
At this time, each lens group in the lens barrel is “arranged at an infinite object distance”, and “focusing to a finite object distance” is performed by half-pressing the shutter button 4.
The focusing operation is performed by “moving the second R lens group” as described above.
このとき、ファインダ２も連動してフォーカシングする。
At this time, the
半導体メモリ１５に記録した画像を液晶モニタ７に表示したり、通信カード等１６を使用して外部へ送信したりする際は、操作ボタン８を使用して行う。
この携帯情報端末装置から、上記通信機能を除いた部分は「撮影機能を有するカメラ装置」を構成する。
When the image recorded in the
A portion of the portable information terminal device excluding the communication function constitutes a “camera device having a photographing function”.
撮影レンズ１が沈胴状態にあるとき、各レンズ群は、必ずしも光軸上に並んでいなくても良い。
例えば、第１レンズ群１Ｇもしくは第２レンズ群２Ｇが光軸上から退避して「他のレンズ群と並列に収納されるような機構」とすることができる。
When the
For example, the first lens group 1G or the
このようにすれば、携帯情報端末装置のさらなる薄型化を実現できる。 In this way, the portable information terminal device can be further reduced in thickness.
以上に説明したような「カメラ装置を撮影機部として有する携帯情報端末装置」には、実施例１〜６の撮像光学系を撮影レンズ１として使用できる。
The imaging optical systems of Examples 1 to 6 can be used as the photographing
そして、１０００万画素以上の受光素子１３を使用した高画質で小型のカメラ機能を持つ携帯情報端末装置を実現できる。
In addition, a portable information terminal device having a high image quality and a small camera function using the
以下、撮像光学系の具体的な実施例を６例挙げる。 Hereinafter, six specific examples of the imaging optical system will be described.
実施例における記号の意味は以下の通りである。 The meanings of the symbols in the examples are as follows.
f：全系の焦点距離
Fno：Fナンバ
ω：半画角
Y'：最大像高
R：曲率半径
D：面間隔
BF:バックフォーカス
Nd：d線における屈折率
νd：アッベ数
K：非球面の円錐定数
A4：4次の非球面係数
A6：6次の非球面係数
A8：8次の非球面係数
A10：10次の非球面係数 。
f: Focal length of the entire system
Fno: F number
ω: Half angle of view
Y ': Maximum image height
R: radius of curvature
D: Face spacing
BF: Back focus
Nd: Refractive index at d-line
νd: Abbe number
K: Aspheric conical constant
A4: Fourth-order aspheric coefficient
A6: 6th-order aspheric coefficient
A8: 8th-order aspheric coefficient
A10: 10th-order aspheric coefficient.
非球面形状は、周知の次式で表される。 The aspherical shape is represented by the following well-known expression.
Ｘ＝ＣＨ２／[１＋√{１−(１＋Ｋ)Ｃ２Ｈ２}]
＋Ａ４・Ｈ４＋Ａ６・Ｈ６＋Ａ８・Ｈ８＋Ａ１０・Ｈ１０＋・・ 。
X = CH 2 / [1 + √ {1- (1 + K) C 2 H 2}]
+ A4 · H 4 + A6 · H 6 + A8 · H 8 + A10 · H 10 + ··.
式中の「Ｃ」は近軸曲率半径の逆数(近軸曲率)、「Ｈ」は光軸からの高さ、「Ｋ」は円錐定数、「Ａ４〜Ａ１０」は各次数の非球面係数である。 “C” in the equation is the reciprocal of the paraxial radius of curvature (paraxial curvature), “H” is the height from the optical axis, “K” is the conic constant, and “A4 to A10” are aspheric coefficients of the respective orders. is there.
「Ｘ」は、光軸方向における非球面量である。 “X” is an aspheric amount in the optical axis direction.
また「硝種」は、光学プラスチック以外は、株式会社オハラ、ショット日本株式会社、ＨＯＹＡ株式会社の光学硝種名である。 “Glass type” is an optical glass type name of OHARA CO., LTD.
「実施例１」
実施例１のデータを以下に示す。
f=18.30、 Fno=2.88、 ω=38.26
面番号 R D Nd νd 硝種
1 171.94600 0.80 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
2* 17.59400 0.97
3 398.77000 2.05 1.91082 35.25 TAFD35(HOYA)
4 -10.74600 0.80 1.67270 32.10 S-TIM25(OHARA)
5 10.41800 1.63 1.81600 46.62 S-LAH59(OHARA)
6 121.70300 0.30
7 絞り 2.20
8 24.69500 3.52 1.83481 42.73 S-LAH55V(OHARA)
9 -8.37100 0.80 1.59270 35.31 S-FTM16(OHARA)
10 19.08800 1.58
11 -86.88600 2.15 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
12* -12.52900 可変間隔A
13 -16.62900 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28(OHARA)
14* 248.53500 可変間隔B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 各種フィルタ
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 各種フィルタ
18 ∞ BF 。
"Example 1"
The data of Example 1 is shown below.
f = 18.30, Fno = 2.88, ω = 38.26
Surface number RD Nd νd Glass type
1 171.94600 0.80 1.49710 81.56 M-FCD1 (HOYA)
2 * 17.59400 0.97
3 398.77000 2.05 1.91082 35.25 TAFD35 (HOYA)
4 -10.74600 0.80 1.67270 32.10 S-TIM25 (OHARA)
5 10.41800 1.63 1.81600 46.62 S-LAH59 (OHARA)
6 121.70300 0.30
7 Aperture 2.20
8 24.69500 3.52 1.83481 42.73 S-LAH55V (OHARA)
9 -8.37100 0.80 1.59270 35.31 S-FTM16 (OHARA)
10 19.08800 1.58
11 -86.88600 2.15 1.80139 45.45 M-TAF31 (HOYA)
12 * -12.52900 Variable interval A
13 -16.62900 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28 (OHARA)
14 * 248.53500 Variable interval B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 Various filters
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 Various filters
18 ∞ BF.
「非球面データ」
非球面（上記面番号に「＊印」をつけた面、以下においても同様である。）のデータを以下に挙げる。
第2面
K= 1.30506, A4= 2.33754E-04, A6= 6.92598E-06, A8= -1.86192E-07,
A10= 4.48314E-09
第12面
K= -11.52411, A4= -5.09057E-04, A6= 1.33373E-05, A8= -2.19326E-07,
A10= 2.14888E-09
第14面
K=0.0, A4= -2.69198E-05, A6= 1.56982E-06, A8= -1.09430E-08
上記表記において、例えば「-1.09430E-08」は「-1.09430×10-8」を表す。以下においても同様である。
"Aspherical data"
The data of an aspherical surface (a surface with “*” added to the surface number, the same applies to the following) are given below.
Second side
K = 1.30506, A4 = 2.33754E-04, A6 = 6.92598E-06, A8 = -1.86192E-07,
A10 = 4.48314E-09
12th page
K = -11.52411, A4 = -5.09057E-04, A6 = 1.33373E-05, A8 = -2.19326E-07,
A10 = 2.14888E-09
14th page
K = 0.0, A4 = -2.69198E-05, A6 = 1.56982E-06, A8 = -1.09430E-08
In the above notation, for example, “-1.09430E-08” represents “-1.09430 × 10 −8 ”. The same applies to the following.
「可変量」
可変量（可変間隔）を以下に示す。
無限遠合焦時 近距離合焦時
A 1.46500 2.89544
B 5.77509 4.34465
上の「近距離合焦時」における「近距離」は、「撮像光学系の撮影倍率が０．１となる距離」をいう。以下においても同様である。
"Variable amount"
The variable amount (variable interval) is shown below.
When focusing at infinity When focusing at close range
A 1.46500 2.89544
B 5.77509 4.34465
“Near distance” in the above “near focus” means “a distance at which the imaging magnification of the imaging optical system is 0.1”. The same applies to the following.
「条件のパラメータの値」
（1） 1.377
（2） 0.810
（3） 1.419
（4） 0.141
（5） 0.016
（6） 1.042
（7） 0.671 。
"Condition Parameter Values"
(1) 1.377
(2) 0.810
(3) 1.419
(4) 0.141
(5) 0.016
(6) 1.042
(7) 0.671.
「実施例２」
実施例２のデータを以下に示す。
f=18.31、 Fno=2.88、 ω=38.22
面番号 R D Nd νd 硝種
1 49.34400 0.80 1.51633 64.06 L-BSL7(OHARA)
2* 15.14800 0.90
3 61.08500 2.09 1.91082 35.25 TAFD35(HOYA)
4 -11.84900 0.80 1.67270 32.10 S-TIM25(OHARA)
5 9.65100 1.46 1.88300 40.76 S-LAH58(OHARA)
6 22.27600 1.28
7 絞り 1.30
8 16.94100 3.60 1.83481 42.73 S-LAH55V(OHARA)
9 -7.96800 0.80 1.64769 33.79 S-TIM22(OHARA)
10 17.27500 1.51
11 -341.55900 2.14 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
12* -12.90100 可変間隔A
13 -18.39100 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28(OHARA)
14* 377.35700 可変間隔B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 各種フィルタ
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 各種フィルタ
18 ∞ BF 。
"Example 2"
The data of Example 2 is shown below.
f = 18.31, Fno = 2.88, ω = 38.22
Surface number RD Nd νd Glass type
1 49.34400 0.80 1.51633 64.06 L-BSL7 (OHARA)
2 * 15.14800 0.90
3 61.08500 2.09 1.91082 35.25 TAFD35 (HOYA)
4 -11.84900 0.80 1.67270 32.10 S-TIM25 (OHARA)
5 9.65100 1.46 1.88300 40.76 S-LAH58 (OHARA)
6 22.27600 1.28
7 Aperture 1.30
8 16.94100 3.60 1.83481 42.73 S-LAH55V (OHARA)
9 -7.96800 0.80 1.64769 33.79 S-TIM22 (OHARA)
10 17.27500 1.51
11 -341.55900 2.14 1.80139 45.45 M-TAF31 (HOYA)
12 * -12.90100 Variable interval A
13 -18.39100 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28 (OHARA)
14 * 377.35700 Variable interval B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 Various filters
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 Various filters
18 ∞ BF.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
第2面
K= -0.34160, A4=2.48255E-04, A6= 6.37217E-06, A8= -1.72004E-07,
A10= 4.41760E-09
第12面
K= -11.13558, A4= -4.40431E-04, A6= 1.20261E-05, A8= -1.93275E-07,
A10= 2.45001E-09
第14面
K=0.0, A4= -2.29209E-05, A6= 1.28403E-06, A8= -1.11975E-08,
A10=3.55281E-11 。
"Aspherical data"
Aspherical data are shown below.
Second side
K = -0.34160, A4 = 2.48255E-04, A6 = 6.37217E-06, A8 = -1.72004E-07,
A10 = 4.41760E-09
12th page
K = -11.13558, A4 = -4.40431E-04, A6 = 1.20261E-05, A8 = -1.93275E-07,
A10 = 2.45001E-09
14th page
K = 0.0, A4 = -2.29209E-05, A6 = 1.28403E-06, A8 = -1.11975E-08,
A10 = 3.55281E-11.
「可変量」
可変量（可変間隔）を以下に示す。
無限遠合焦時 近距離合焦時
A 1.66810 3.36192
B 5.63715 3.94333 。
"Variable amount"
The variable amount (variable interval) is shown below.
When focusing at infinity When focusing at close range
A 1.66810 3.36192
B 5.63715 3.94333.
「条件のパラメータの値」
（1） 1.197
（2） 0.720
（3） 1.534
（4） 0.088
（5） 0.070
（6） 1.045
（7） 0.644 。
"Condition Parameter Values"
(1) 1.197
(2) 0.720
(3) 1.534
(4) 0.088
(5) 0.070
(6) 1.045
(7) 0.644.
「実施例３」
実施例３のデータを以下に示す。
f=18.30、 Fno=2.88、 ω=38.27
面番号 R D Nd νd 硝種
1 22.45500 0.80 1.61336 44.49 N-KZFS4(SCHOTT)
2* 13.96900 1.11
3 154.10700 1.89 1.91082 35.25 TAFD35(HOYA)
4 -13.23900 0.80 1.64769 33.79 S-TIM22(OHARA)
5 7.77500 0.60 1.88300 40.76 S-LAH58(OHARA)
6 18.96100 1.30
7 絞り 1.00
8 16.95700 3.31 1.83481 42.73 S-LAH55V(OHARA)
9 -7.74700 0.80 1.64769 33.79 S-TIM22(OHARA)
10 21.07500 1.50
11 -95.25700 1.90 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
12* -13.05700 可変間隔A
13 -16.46000 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28(OHARA)
14* -3758.04900 可変間隔B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 各種フィルタ
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 各種フィルタ
18 ∞ BF 。
"Example 3"
The data of Example 3 is shown below.
f = 18.30, Fno = 2.88, ω = 38.27
Surface number RD Nd νd Glass type
1 22.45500 0.80 1.61336 44.49 N-KZFS4 (SCHOTT)
2 * 13.96900 1.11
3 154.10700 1.89 1.91082 35.25 TAFD35 (HOYA)
4 -13.23900 0.80 1.64769 33.79 S-TIM22 (OHARA)
5 7.77500 0.60 1.88300 40.76 S-LAH58 (OHARA)
6 18.96100 1.30
7 Aperture 1.00
8 16.95700 3.31 1.83481 42.73 S-LAH55V (OHARA)
9 -7.74700 0.80 1.64769 33.79 S-TIM22 (OHARA)
10 21.07500 1.50
11 -95.25700 1.90 1.80139 45.45 M-TAF31 (HOYA)
12 * -13.05700 Variable interval A
13 -16.46000 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28 (OHARA)
14 * -3758.04900 Variable interval B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 Various filters
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 Various filters
18 ∞ BF.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
第2面
K= -0.52519, A4=2.40446E-04, A6= 6.10331E-06, A8= -1.19767E-07,
A10= 3.66653E-09
第12面
K= -11.28824, A4= -3.97190E-04, A6= 1.18087E-05, A8= -1.65402E-07,
A10= 2.03608E-09
第14面
K=0.0, A4= -4.09017E-05, A6= 1.31296E-06, A8= -7.48800E-09,
A10= 4.32750E-12 。
"Aspherical data"
Aspherical data are shown below.
Second side
K = -0.52519, A4 = 2.40446E-04, A6 = 6.10331E-06, A8 = -1.19767E-07,
A10 = 3.66653E-09
12th page
K = -11.28824, A4 = -3.97190E-04, A6 = 1.18087E-05, A8 = -1.65402E-07,
A10 = 2.03608E-09
14th page
K = 0.0, A4 = -4.09017E-05, A6 = 1.31296E-06, A8 = -7.48800E-09,
A10 = 4.32750E-12.
「可変量」
可変量（可変間隔）を以下に示す。
無限遠合焦時 近距離合焦時
A 2.19280 3.96312
B 4.62417 2.85385 。
"Variable amount"
The variable amount (variable interval) is shown below.
When focusing at infinity When focusing at close range
A 2.19280 3.96312
B 4.62417 2.85385.
「条件のパラメータの値」
（1） 1.142
（2） 0.762
（3） 1.551
（4） 0.087
（5） 0.071
（6） 1.038
（7） 0.614 。
"Condition Parameter Values"
(1) 1.142
(2) 0.762
(3) 1.551
(4) 0.087
(5) 0.071
(6) 1.038
(7) 0.614.
「実施例４」
実施例４のデータを以下に示す。
f=18.30、 Fno=2.88、 ω=38.27
面番号 R D Nd νd 硝種
1 28.48900 0.80 1.60700 27.00 光学プラスチック
2* 10.45900 0.36
3 11.72200 2.24 1.91082 35.25 TAFD35(HOYA)
4 -23.38600 0.80 1.59551 39.24 S-TIM8(OHARA)
5 9.20200 1.41
6 絞り 1.39
7 25.72000 3.88 1.88202 37.22 M-TAFD307(HOYA)
8 -6.83900 1.05 1.69895 30.13 S-TIM35(OHARA)
9 19.42200 0.79
10 51.17000 4.51 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
11* -9.70800 可変間隔A
12* -15.19700 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28(OHARA)
13* 52.05100 可変間隔B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 各種フィルタ
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 各種フィルタ
18 ∞ BF 。
Example 4
The data of Example 4 is shown below.
f = 18.30, Fno = 2.88, ω = 38.27
Surface number RD Nd νd Glass type
1 28.48900 0.80 1.60700 27.00 Optical plastic
2 * 10.45900 0.36
3 11.72200 2.24 1.91082 35.25 TAFD35 (HOYA)
4 -23.38600 0.80 1.59551 39.24 S-TIM8 (OHARA)
5 9.20 200 1.41
6 Aperture 1.39
7 25.72000 3.88 1.88202 37.22 M-TAFD307 (HOYA)
8 -6.83900 1.05 1.69895 30.13 S-TIM35 (OHARA)
9 19.42200 0.79
10 51.17000 4.51 1.80139 45.45 M-TAF31 (HOYA)
11 * -9.70800 Variable interval A
12 * -15.19700 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28 (OHARA)
13 * 52.05100 Variable interval B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 Various filters
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 Various filters
18 ∞ BF.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
第2面
K= -0.50027, A4= 2.63913E-04, A6= 4.01323E-06, A8= -3.32741E-08,
A10= 2.64457E-09
第11面
K= -5.88623, A4= -5.00729E-04, A6= 9.73446E-06, A8= -1.84289E-07,
A10= 1.77095E-09
第12面
K= -1.42501, A4= 5.37431E-05, A6= -2.15186E-06, A8= 2.08751E-08
第13面
K=0.0, A4= -3.80354E-05, A6= 1.69297E-06, A8= -1.09924E-08 。
"Aspherical data"
Aspherical data are shown below.
Second side
K = -0.50027, A4 = 2.63913E-04, A6 = 4.01323E-06, A8 = -3.32741E-08,
A10 = 2.64457E-09
11th page
K = -5.88623, A4 = -5.00729E-04, A6 = 9.73446E-06, A8 = -1.84289E-07,
A10 = 1.77095E-09
12th page
K = -1.42501, A4 = 5.37431E-05, A6 = -2.15186E-06, A8 = 2.08751E-08
K = 0.0, A4 = -3.80354E-05, A6 = 1.69297E-06, A8 = -1.09924E-08.
「可変量」
可変量（可変間隔）を以下に示す。
無限遠合焦時 近距離合焦時
A 0.54810 1.48484
B 6.29693 5.36019 。
"Variable amount"
The variable amount (variable interval) is shown below.
When focusing at infinity When focusing at close range
A 0.54810 1.48484
B 6.29693 5.36019.
「条件のパラメータの値」
（1） 2.050
（2） 1.077
（3） 1.907
（4） 0.097
（5） 0.077
（6） 1.015
（7） 0.701 。
"Condition Parameter Values"
(1) 2.050
(2) 1.077
(3) 1.907
(4) 0.097
(5) 0.077
(6) 1.015
(7) 0.701.
「実施例５」
実施例５のデータを以下に示す。
f=18.30、 Fno=2.88、 ω=38.27
面番号 R D Nd νd 硝種
1* -35.09000 0.80 1.51633 64.06 L-BSL7(OHARA)
2* 26.60200 0.53
3 47.31100 1.95 1.91082 35.25 TAFD35(HOYA)
4 -14.34000 0.80 1.69895 30.13 S-TIM35(OHARA)
5 11.00000 1.63 1.83481 42.73 S-LAH55V(OHARA)
6 344.27600 1.02
7 絞り 2.06
8 21.13000 3.46 1.83481 42.73 S-LAH55V(OHARA)
9 -9.06000 0.80 1.59270 35.31 S-FTM16(OHARA)
10 14.88500 1.34
11 -172.20600 2.12 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
12* -13.48500 可変間隔A
13* -19.24000 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28(OHARA)
14* 121.78900 可変間隔B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 各種フィルタ
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 各種フィルタ
18 ∞ BF 。
"Example 5"
The data of Example 5 is shown below.
f = 18.30, Fno = 2.88, ω = 38.27
Surface number RD Nd νd Glass type
1 * -35.09000 0.80 1.51633 64.06 L-BSL7 (OHARA)
2 * 26.60200 0.53
3 47.31100 1.95 1.91082 35.25 TAFD35 (HOYA)
4 -14.34000 0.80 1.69895 30.13 S-TIM35 (OHARA)
5 11.00000 1.63 1.83481 42.73 S-LAH55V (OHARA)
6 344.27600 1.02
7 Aperture 2.06
8 21.13000 3.46 1.83481 42.73 S-LAH55V (OHARA)
9 -9.06000 0.80 1.59270 35.31 S-FTM16 (OHARA)
10 14.88500 1.34
11 -172.20600 2.12 1.80139 45.45 M-TAF31 (HOYA)
12 * -13.48500 Variable interval A
13 * -19.24000 0.80 1.68893 31.08 L-TIM28 (OHARA)
14 * 121.78900 Variable interval B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 Various filters
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 Various filters
18 ∞ BF.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
第1面
K= 0.0, A4= 1.76870E-04, A6= 1.68011E-06, A8= -1.13764E-07,
A10= 1.42623E-09
第2面
K= 4.75611, A4= 3.28558E-04, A6= 7.51936E-06, A8= -2.81870E-07,
A10= 4.22271E-09
第12面
K= -14.50727, A4= -5.17048E-04, A6= 1.21288E-05, A8= -2.00645E-07,
A10= 2.52302E-09
第13面
K= 3.67111, A4= -1.45430E-04, A6= -2.67616E-06, A8= 8.38187E-08
第14面
K=0.0, A4= -2.25985E-04, A6= 2.55267E-06, A8= -4.28860E-09 。
"Aspherical data"
Aspherical data are shown below.
First side
K = 0.0, A4 = 1.76870E-04, A6 = 1.68011E-06, A8 = -1.13764E-07,
A10 = 1.42623E-09
Second side
K = 4.75611, A4 = 3.28558E-04, A6 = 7.51936E-06, A8 = -2.81870E-07,
A10 = 4.22271E-09
12th page
K = -14.50727, A4 = -5.17048E-04, A6 = 1.21288E-05, A8 = -2.00645E-07,
A10 = 2.52302E-09
K = 3.67111, A4 = -1.45430E-04, A6 = -2.67616E-06, A8 = 8.38187E-08
14th page
K = 0.0, A4 = -2.25985E-04, A6 = 2.55267E-06, A8 = -4.28860E-09.
「可変量」
可変量（可変間隔）を以下に示す。
無限遠合焦時 近距離合焦時
A 1.27580 2.87542
B 5.54846 3.94884 。
"Variable amount"
The variable amount (variable interval) is shown below.
When focusing at infinity When focusing at close range
A 1.27580 2.87542
B 5.54846 3.94884.
「条件のパラメータの値」
（1） 1.243
（2） 0.760
（3） 1.350
（4） 0.205
（5） 0.056
（6） 1.016
（7） 0.657 。
"Condition Parameter Values"
(1) 1.243
(2) 0.760
(3) 1.350
(4) 0.205
(5) 0.056
(6) 1.016
(7) 0.657.
「実施例６」
実施例６のデータを以下に示す。
f=18.30、 Fno=2.88、 ω=38.27
面番号 R D Nd νd 硝種
1* -18.23400 0.80 1.51633 64.06 L-BSL7(OHARA)
2 285.83300 0.37
3 71.70100 1.90 1.91082 35.25 TAFD35(HOYA)
4 -13.89600 0.80 1.69895 30.05 E-FD15(HOYA)
5 12.83700 1.48 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
6 77.75200 1.30
7 （絞り） 1.9466
8 16.34400 4.09 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
9 -9.00800 0.80 1.67270 32.17 E-FD5(HOYA)
10 14.25400 1.63
11 -100.35600 1.68 1.88202 37.22 M-TAFD307(HOYA)
12 -16.39800 可変間隔A
13 -22.73400 0.80 1.84666 23.78 S-TIH53(OHARA)
14 -99.23000 可変間隔B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 各種フィルタ
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 各種フィルタ
18 ∞ BF 。
"Example 6"
The data of Example 6 is shown below.
f = 18.30, Fno = 2.88, ω = 38.27
Surface number RD Nd νd Glass type
1 * -18.23400 0.80 1.51633 64.06 L-BSL7 (OHARA)
2 285.83300 0.37
3 71.70100 1.90 1.91082 35.25 TAFD35 (HOYA)
4 -13.89600 0.80 1.69895 30.05 E-FD15 (HOYA)
5 12.83700 1.48 1.88300 40.80 TAFD30 (HOYA)
6 77.75200 1.30
7 (Aperture) 1.9466
8 16.34400 4.09 1.88300 40.80 TAFD30 (HOYA)
9 -9.00800 0.80 1.67270 32.17 E-FD5 (HOYA)
10 14.25400 1.63
11 -100.35600 1.68 1.88202 37.22 M-TAFD307 (HOYA)
12 -16.39800 Variable interval A
13 -22.73400 0.80 1.84666 23.78 S-TIH53 (OHARA)
14 -99.23000 Variable interval B
15 ∞ 0.7 1.53770 66.60 Various filters
16 ∞ 0.1
17 ∞ 0.7 1.50000 64.00 Various filters
18 ∞ BF.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
第1面
K= 0.0, A4= 8.03113E-04, A6= -1.69298E-05, A8= 2.40464E-07,
A10= -1.35280E-09
第2面
K= 0.0, A4= 9.35043E-04, A6= -1.00109E-05, A8= -1.69465E-08,
A10= 4.06348E-09
第12面
K= -23.00732, A4= -4.68646E-04, A6= 1.68716E-05, A8= -2.99500E-07,
A10= 3.51261E-09 。
"Aspherical data"
Aspherical data are shown below.
First side
K = 0.0, A4 = 8.03113E-04, A6 = -1.69298E-05, A8 = 2.40464E-07,
A10 = -1.35280E-09
Second side
K = 0.0, A4 = 9.35043E-04, A6 = -1.00109E-05, A8 = -1.69465E-08,
A10 = 4.06348E-09
12th page
K = -23.00732, A4 = -4.68646E-04, A6 = 1.68716E-05, A8 = -2.99500E-07,
A10 = 3.51261E-09.
「可変量」
可変量（可変間隔）を以下に示す。
無限遠合焦時 近距離合焦時
A 2.26280 5.08999
B 4.77019 1.94300 。
"Variable amount"
The variable amount (variable interval) is shown below.
When focusing at infinity When focusing at close range
A 2.26280 5.08999
B 4.77019 1.94300.
「条件のパラメータの値」
（1） 0.754
（2） 0.523
（3） 1.261
（4） 0.037
（5） 0.071
（6） 1.085
（7） 0.653 。
"Condition Parameter Values"
(1) 0.754
(2) 0.523
(3) 1.261
(4) 0.037
(5) 0.071
(6) 1.085
(7) 0.653.
実施例１の撮像光学系の収差曲線図を図７、図８に示す。図７は無限遠合焦時、図８は近距離物体（倍率：０．１）における収差曲線図である。
実施例２の撮像光学系の収差曲線図を図９、図１０に示す。図９は無限遠合焦時、図１０は近距離物体（倍率：０．１）における収差曲線図である。
実施例３の撮像光学系の収差曲線図を図１１、図１２に示す。図１１は無限遠合焦時、図１２は近距離物体（倍率：０．１）における収差曲線図である。
実施例４の撮像光学系の収差曲線図を図１３、図１４に示す。図１３は無限遠合焦時、図１４は近距離物体（倍率：０．１）における収差曲線図である。
実施例５の撮像光学系の収差曲線図を図１５、図１６に示す。図１５は無限遠合焦時、図１６は近距離物体（倍率：０．１）における収差曲線図である。
実施例６の撮像光学系の収差曲線図を図１７、図１８に示す。図１７は無限遠合焦時、図１８は近距離物体（倍率：０．１）における収差曲線図である。
なお、収差曲線図中の実線はサジタル、破線はメリディオナルを表す。また「ｄ」はｄ線、「ｇ」はｇ線に対するものであることを示す。
Aberration curve diagrams of the imaging optical system of Example 1 are shown in FIGS. FIG. 7 is an aberration curve diagram at the time of focusing on infinity, and FIG. 8 is an aberration curve diagram at a short distance object (magnification: 0.1).
Aberration curve diagrams of the imaging optical system of Example 2 are shown in FIGS. FIG. 9 is an aberration curve diagram at the time of focusing on infinity, and FIG. 10 is an aberration curve diagram at a short distance object (magnification: 0.1).
Aberration curves of the image pickup optical system of Example 3 are shown in FIGS. FIG. 11 is an aberration curve diagram when focusing on infinity, and FIG. 12 is an aberration curve diagram of a short-distance object (magnification: 0.1).
Aberration curve diagrams of the imaging optical system of Example 4 are shown in FIGS. FIG. 13 is an aberration curve diagram at the time of focusing on infinity, and FIG. 14 is an aberration curve diagram at a short distance object (magnification: 0.1).
Aberration curve diagrams of the imaging optical system of Example 5 are shown in FIGS. FIG. 15 is an aberration curve diagram when focusing on infinity, and FIG. 16 is an aberration curve diagram of a short-distance object (magnification: 0.1).
Aberration curve diagrams of the imaging optical system of Example 6 are shown in FIGS. FIG. 17 is an aberration curve diagram at the time of focusing on infinity, and FIG. 18 is an aberration curve diagram at a short distance object (magnification: 0.1).
In the aberration curve diagram, the solid line represents sagittal and the broken line represents meridional. “D” indicates that the line is d and “g” indicates that the line is g.
これらの収差曲線図から明らかなように、各実施例とも、各収差は十分に補正され、性能良好であって、画角：７６度の広画角、Ｆ２．８程度以下の大口径である。 As is apparent from these aberration curve diagrams, in each example, each aberration is sufficiently corrected, the performance is good, the field angle is a wide field angle of 76 degrees, and the large aperture is about F2.8 or less. .
しかも、十分に小型で、インナフォーカスタイプでありながら、非常に良好な像性能を確保できている。 In addition, while being sufficiently small and an inner focus type, very good image performance can be secured.
１ 撮影レンズ
２ ファインダ
３ フラッシュ
４ シャッタボタン
５ 筐体
６ 電源スイッチ
７ 液晶モニタ
８ 操作ボタン
９ メモリーカードスロット
１Ｇ 第１レンズ群
２Ｇ 第２レンズ群
２ＦＧ 第２Ｆレンズ群
２ＲＧ 第２Ｒレンズ群（フォーカス群）
Ｓ 絞り
Ｆ フィルタ
ｄ スペクトルのｄ線
ｇ スペクトルのｇ線
1 Photo lens
2 Finder
3 Flash
4 Shutter button
5 Case
6 Power switch
7 LCD monitor
8 Operation buttons
9 Memory card slot
1G first lens group
2G second lens group
2FG 2F lens group 2RG 2R lens group (focus group)
S Aperture
F filter
d Spectrum d-line
g Spectrum g-line
Claims (13)
第１レンズ群は、最も物体側に負レンズを有し、
第２レンズ群は、物体側から順に、正の第２Ｆレンズ群と負の第２Ｒレンズ群を配して構成され、
前記開口絞りの物体側に配される第１レンズ群の、最像面側要素は、少なくとも１枚ずつの正レンズと負レンズを、順不同に接合した接合レンズ、
前記開口絞りの像側に配される第２レンズ群の、第２Ｆレンズ群の最物体側要素は、物体側から順に正レンズと負レンズとを接合した接合レンズであり、
第１レンズ群、開口絞り、第２Ｆレンズ群を固定し、第２Ｒレンズ群のみを光軸方向に変位させてフォーカシングを行い、
無限遠合焦時における第２Ｒレンズ群の倍率：Ｍ２Ｒが、条件：
（１） 0.50 <|1-M2R2| < 3.00
を満足することを特徴とする撮像光学系。 An aperture stop, a first lens group disposed on the object side of the aperture stop, and a positive second lens group disposed on the image side,
The first lens group has a negative lens closest to the object side,
The second lens group is configured by arranging a positive second F lens group and a negative second R lens group in order from the object side,
The most image side element of the first lens group arranged on the object side of the aperture stop is a cemented lens in which at least one positive lens and one negative lens are cemented in any order.
The most object side element of the second F lens group of the second lens group arranged on the image side of the aperture stop is a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side .
The first lens group, aperture stop, and second F lens group are fixed, and only the second R lens group is displaced in the optical axis direction for focusing.
The magnification of the second R lens group at the time of focusing on infinity: M2R is the condition:
(1) 0.50 <| 1-M2R 2 | <3.00
An imaging optical system characterized by satisfying
第１レンズ群は、最も物体側に負レンズを有し、
第２レンズ群は、物体側から順に、正の第２Ｆレンズ群と負の第２Ｒレンズ群を配して構成され、
前記開口絞りの物体側に配される第１レンズ群の、最像面側要素は、少なくとも１枚ずつの正レンズと負レンズを、順不同に接合した接合レンズ、
前記開口絞りの像側に配される第２レンズ群の、第２Ｆレンズ群の最物体側要素は、正レンズと負レンズを、順不同に接合した接合レンズであり、
第１レンズ群、開口絞り、第２Ｆレンズ群を固定し、第２Ｒレンズ群のみを光軸方向に変位させてフォーカシングを行い、
無限遠合焦時における第２Ｒレンズ群の倍率：Ｍ２Ｒ、全系の焦点距離：ｆ、無限遠合焦時における第１レンズ群先頭面から第２Ｒレンズ群最終面までの光軸上距離：ＴＬが、条件：
（１） 0.50 <|1-M2R 2 | < 3.00
（６） 0.80 < TL/f < 1.30
を満足することを特徴とする撮像光学系。 An aperture stop, a first lens group disposed on the object side of the aperture stop, and a positive second lens group disposed on the image side,
The first lens group has a negative lens closest to the object side,
The second lens group is configured by arranging a positive second F lens group and a negative second R lens group in order from the object side,
The most image side element of the first lens group arranged on the object side of the aperture stop is a cemented lens in which at least one positive lens and one negative lens are cemented in any order.
The most object side element of the second F lens group of the second lens group arranged on the image side of the aperture stop is a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in any order,
The first lens group, aperture stop, and second F lens group are fixed, and only the second R lens group is displaced in the optical axis direction for focusing.
Magnification of the second R lens group at the time of focusing on infinity: M2R, focal length of the entire system: f, distance on the optical axis from the first surface of the first lens group to the final surface of the second R lens group at the time of focusing on infinity: TL But the condition:
(1) 0.50 <| 1-M2R 2 | <3.00
(6) 0.80 <TL / f <1.30
An imaging optical system characterized by satisfying
第１レンズ群は、最も物体側に負レンズを有し、
第２レンズ群は、物体側から順に、正の第２Ｆレンズ群と負の第２Ｒレンズ群を配して構成され、
前記開口絞りの物体側に配される第１レンズ群の、最像面側要素は、少なくとも１枚ずつの正レンズと負レンズを、順不同に接合した接合レンズ、
前記開口絞りの像側に配される第２レンズ群の、第２Ｆレンズ群の最物体側要素は、正レンズと負レンズを、順不同に接合した接合レンズであり、
第１レンズ群、開口絞り、第２Ｆレンズ群を固定し、第２Ｒレンズ群のみを光軸方向に変位させてフォーカシングを行い、
無限遠合焦時における第２Ｒレンズ群の倍率：Ｍ２Ｒ、第１レンズ群先頭面から像面までの光軸上距離：ＡＬ、無限遠合焦時の像面から射出瞳までの光軸上距離：ＡＰが、条件：
（１） 0.50 <|1-M2R 2 | < 3.00
（７） 0.40 < AP/AL < 0.90
を満足することを特徴とする撮像光学系。 An aperture stop, a first lens group disposed on the object side of the aperture stop, and a positive second lens group disposed on the image side,
The first lens group has a negative lens closest to the object side,
The second lens group is configured by arranging a positive second F lens group and a negative second R lens group in order from the object side,
The most image side element of the first lens group arranged on the object side of the aperture stop is a cemented lens in which at least one positive lens and one negative lens are cemented in any order.
The most object side element of the second F lens group of the second lens group arranged on the image side of the aperture stop is a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in any order,
The first lens group, aperture stop, and second F lens group are fixed, and only the second R lens group is displaced in the optical axis direction for focusing.
The magnification of the second R lens group at the time of focusing on infinity: M2R, the distance on the optical axis from the first lens group head surface to the image plane: AL, the distance on the optical axis from the image plane to the exit pupil at the time of focusing on infinity : AP, condition:
(1) 0.50 <| 1-M2R 2 | <3.00
(7) 0.40 <AP / AL <0.90
An imaging optical system characterized by satisfying
全系の焦点距離：ｆ、第２Ｒレンズ群の焦点距離：ｆ２Ｒが、条件：
（２） 0.30 <|f/f2R| < 1.30
を満足することを特徴とする撮像装置。 The imaging optical system according to claim 1, 2 or 3,
The focal length of the entire system is f, and the focal length of the second R lens group is f2R.
(2) 0.30 <| f / f2R | <1.30
An imaging apparatus characterized by satisfying
全系の焦点距離：ｆ、第２Ｆレンズ群の焦点距離：ｆ２Ｆが、条件：
（３） 0.90 < f/f2F < 2.30
を満足することを特徴とする撮像光学系。 The imaging optical system according to claim 1, 2, 3 or 4,
The focal length of the entire system is f, and the focal length of the second F lens group is f2F.
(3) 0.90 <f / f2F <2.30
An imaging optical system characterized by satisfying
全系の焦点距離：ｆ、第１レンズ群の焦点距離：ｆ１が、条件：
（４） 0.01 < f/|f1| < 0.50
を満足することを特徴とする撮像光学系。 The imaging optical system according to any one of claims 1 to 5,
The focal length of the entire system is f, and the focal length of the first lens group is f1.
(4) 0.01 <f / | f1 | <0.50
An imaging optical system characterized by satisfying
全系の焦点距離：ｆ、無限遠合焦時における第１レンズ群最終面から開口絞りまでの光軸上距離：Ｌｓが、条件：
（５） 0.00 < Ls/f < 0.10
を満足することを特徴とする撮像装置。 The imaging optical system according to any one of claims 1 to 6,
The focal length of the entire system is f, and the distance on the optical axis from the last surface of the first lens group to the aperture stop at the time of focusing on infinity is Ls.
(5) 0.00 <Ls / f <0.10
An imaging apparatus characterized by satisfying
全系の焦点距離：ｆ、無限遠合焦時における第１レンズ群先頭面から第２Ｒレンズ群最終面までの光軸上距離：ＴＬが、条件：
（６） 0.80 < TL/f < 1.30
を満足することを特徴とする撮像光学系。 The imaging optical system according to claim 1 or 3,
The focal length of the entire system is f, and the distance on the optical axis from the first surface of the first lens group to the final surface of the second R lens group at the time of focusing on infinity is TL.
(6) 0.80 <TL / f <1.30
An imaging optical system characterized by satisfying
第１レンズ群先頭面から像面までの光軸上距離：ＡＬ、無限遠合焦時の像面から射出瞳までの光軸上距離：ＡＰが、条件：
（７） 0.40 < AP/AL < 0.90
を満足することを特徴とする撮像光学系。 The imaging optical system according to claim 1 or 2,
Distance on the optical axis from the first surface of the first lens group to the image plane: AL, Distance on the optical axis from the image plane to the exit pupil at the time of focusing on infinity: AP, conditions:
(7) 0.40 <AP / AL <0.90
An imaging optical system characterized by satisfying
第２レンズ群における、第２Ｆレンズ群内に、像面側に凸面を持つ正レンズを有し、第２Ｒレンズ群内に、物体側に凹面を持つ負レンズを有することを特徴とする撮像光学系。 The imaging optical system according to any one of claims 1 to 9,
In the second lens group, the second F lens group has a positive lens having a convex surface on the image side, and the second R lens group has a negative lens having a concave surface on the object side. System .
撮影画像をデジタル情報とする機能を有することを特徴とするカメラ装置。 The camera device according to claim 11,
A camera device characterized by having a function of using a captured image as digital information .
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