JP5930152B2 - POWER GENERATION DEVICE, ELECTRONIC DEVICE, MOBILE DEVICE, AND METHOD FOR CONTROLLING POWER GENERATION DEVICE - Google Patents
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Description
本発明は、発電装置、電子機器、移動手段および発電装置の制御方法に関する。 The present invention relates to a power generation device, an electronic device, a moving unit, and a method for controlling the power generation device.
チタン酸ジルコン酸鉛(PZT)や、水晶(SiO2)、酸化亜鉛(ZnO)などの圧電材料は、外力を受けて変形すると、材料内部に電気分極が誘起されて表面に正負の電荷が現れる。このような現象は、いわゆる圧電効果と呼ばれている。圧電材料が有するこのような性質を利用して、片持ち梁を振動させて圧電材料に繰り返し加重を作用させ、圧電材料の表面に生じた電荷を電気として取り出す発電方法が提案されている。 When piezoelectric materials such as lead zirconate titanate (PZT), quartz (SiO 2 ), and zinc oxide (ZnO) are deformed by external force, electric polarization is induced inside the material, and positive and negative charges appear on the surface. . Such a phenomenon is called a so-called piezoelectric effect. A power generation method has been proposed in which the cantilever beam is vibrated by repeatedly applying a load to the piezoelectric material by utilizing such properties of the piezoelectric material, and electric charges generated on the surface of the piezoelectric material are taken out as electricity.
たとえば、先端に錘を設けると共に圧電材料の薄板を貼り付けた金属製の片持ち梁を振動させ、振動に伴って圧電材料に交互に生じる正負の電荷を取り出すことによって交流電流を発生させる。そして、この交流電流をダイオードによって整流した後、コンデンサーに蓄えておき、電力として取り出す技術が提案されている(特許文献1)。また、圧電素子で正の電荷が発生している間だけ接点が閉じるようにすることで、ダイオードでの電圧損失を発生させずに直流電流が得られるようにした技術も提案されている(特許文献2)。これら技術を用いれば、発電装置を小型化することができるので、たとえば小型の電子部品に電池の代わりに組み込むなどの応用が期待されている。 For example, an alternating current is generated by providing a weight at the tip and vibrating a metal cantilever with a piezoelectric material thin plate and taking out positive and negative charges alternately generated in the piezoelectric material in accordance with the vibration. A technique has been proposed in which this alternating current is rectified by a diode, stored in a capacitor, and extracted as electric power (Patent Document 1). In addition, a technique has been proposed in which a direct current can be obtained without causing a voltage loss in a diode by closing a contact only while a positive charge is generated in a piezoelectric element (patent) Reference 2). If these technologies are used, the power generation device can be reduced in size, and therefore, for example, applications such as incorporation in a small electronic component instead of a battery are expected.
しかし、提案されている従来の技術では、得られる電圧が、圧電材料の電気分極によって生じる電圧までに限られるという問題があった。このため、ほとんどの場合は、別に昇圧回路が必要となり、発電装置を十分に小型化することが難しいという問題があった。 However, the proposed conventional technique has a problem that the obtained voltage is limited to the voltage generated by the electric polarization of the piezoelectric material. For this reason, in most cases, a separate booster circuit is required, and there is a problem that it is difficult to sufficiently reduce the size of the power generator.
この発明は、従来の技術が有する上述した課題を解決するためになされたものであり、圧電材料の圧電効果を利用した発電装置を大型化させることなく、高い電圧を発生させることが可能な技術の提供を目的とする。 The present invention has been made in order to solve the above-described problems of the prior art, and is a technology capable of generating a high voltage without increasing the size of a power generation device using the piezoelectric effect of a piezoelectric material. The purpose is to provide.
(1)本発明は、変形方向を切り換えて変形する変形部材と、前記変形部材に設けられた圧電素子と、前記圧電素子を含む共振回路を構成するインダクターと、前記共振回路に設けられたスイッチと、前記圧電素子の変位を検出する変位検出部と、前記圧電素子が発生させる電流を整流する整流回路と、前記整流回路を介して前記圧電素子と並列に接続される蓄電素子と、前記蓄電素子の電圧を検出する電圧検出部と、前記スイッチを制御する制御部と、を含み、前記制御部は、前記電圧検出部で検出される前記蓄電素子の電圧が基準値以下である場合には、前記変位検出部で検出される前記圧電素子の変位に基づいて、前記スイッチを所定期間導通状態とし、前記電圧検出部で検出される前記蓄電素子の電圧が基準値を上回る場合には、前記スイッチを導通状態とする、発電装置、である。 (1) The present invention provides a deformable member that is deformed by switching the deformation direction, a piezoelectric element provided on the deformable member, an inductor that constitutes a resonant circuit including the piezoelectric element, and a switch provided on the resonant circuit A displacement detector that detects the displacement of the piezoelectric element, a rectifier circuit that rectifies the current generated by the piezoelectric element, a storage element that is connected in parallel to the piezoelectric element via the rectifier circuit, and the storage A voltage detection unit that detects a voltage of the element; and a control unit that controls the switch, wherein the control unit is configured such that the voltage of the power storage element detected by the voltage detection unit is equal to or lower than a reference value. Based on the displacement of the piezoelectric element detected by the displacement detector, the switch is turned on for a predetermined period, and when the voltage of the storage element detected by the voltage detector exceeds a reference value, The switch to the conductive state, the power generation device, it is.
本発明によれば、圧電素子が変形部材に設けられているので、変形部材が変形することによって、圧電素子も変形する。その結果、これら圧電素子には、圧電効果によって正負の電荷が発生する。なお、電荷の発生量は、圧電素子の変形量が大きくなるほど多くなる。また、圧電素子はインダクターと共に共振回路を構成しており、その共振回路にはスイッチが設けられている。そして、スイッチでの導通を切断した状態で変形部材の変形を開始して、変形量が大きくなったとき(たとえば、変形方向が切り換わるとき)に、スイッチを導通状態とする。圧電素子は変形部材と共に変形し、変形量が大きくなるほど多くの電荷を発生させるから、たとえば、圧電素子で発生した電荷が最も多くなったときに、第1の圧電素子がインダクターに接続されて共振回路を形成する。すると、圧電素子に発生していた電荷がインダクターに流れ込む。そして、圧電素子およびインダクターは共振回路を構成しているから、インダクターに流れ込んだ電流はオーバーシュートして、圧電素子の反対側の端子に流れ込む。この期間(すなわち、圧電素子の一方の端子から流れ出した電荷が、インダクターを介して反対側の端子から再び圧電素子内に流れ込むまでの期間)は、圧電素子およびインダクターによって形成される共振回路の共振周期の半分となる。したがって、圧電素子の変形方向が切り換わったときにスイッチを接続して共振回路を形成し、その後、共振周期の半分の時間が経過したときにスイッチを切断すれば、インダクターを接続する前に圧電素子内に発生していた正負の電荷の配置を逆転させることができる。そして、その状態から、今度は逆方向に変形部材を変形させれば、圧電素子が逆方向に変形するため、正負の電荷の配置が逆転した状態からさらに圧電効果によって発生した新たな電荷が積み増されるようにして圧電素子内に電荷が蓄積される。また、圧電素子内に電荷が蓄積されるにしたがって発生する電圧も増加するので、昇圧回路を別途用意しなくても、圧電素子を構成する圧電材料の電気分極によって生じる電圧よりも高い電圧を発生させることができる。さらに、こうして圧電素子内に効率よく電荷を蓄積するためには、圧電素子の変形方向が切り換わったときにスイッチを接続して共振回路を形成することが重要となる。ここで、圧電素子の変位を検出する変位検出部が設けられているので、圧電素子の変形方向が切り換わるタイミングを検出できる。したがって、変形部材の変形方向が切り換わるタイミングで容易にスイッチを導通状態にできる。そして、制御部は、圧電素子の変形方向の切り換わりから所定期間だけスイッチを導通状態とすることで、圧電素子内に効率よく電荷を蓄積することが可能となる。したがって、圧電効果を利用して、小型で効率的に高い電圧を発生させることが可能な発電装置を実現できる。また、蓄電素子の電圧が基準値を上回る場合には、スイッチを導通状態とするので、圧電素子、インダクターおよびスイッチを含む共振回路で電力が消費され、圧電素子から電力を取り出せなくなる。したがって、蓄電素子への過充電を抑制できる。これによって、蓄電素子の劣化を抑制し、蓄電素子を長寿命化できる。なお、蓄電素子は、たとえば、コンデンサーであっても二次電池であってもよい。 According to the present invention, since the piezoelectric element is provided on the deformable member, the piezoelectric element is also deformed when the deformable member is deformed. As a result, positive and negative charges are generated in these piezoelectric elements due to the piezoelectric effect. Note that the amount of generated charge increases as the amount of deformation of the piezoelectric element increases. The piezoelectric element forms a resonance circuit together with the inductor, and the resonance circuit is provided with a switch. Then, the deformation of the deformable member is started in a state where the conduction at the switch is cut off, and when the amount of deformation becomes large (for example, when the deformation direction is switched), the switch is turned on. The piezoelectric element is deformed together with the deformable member, and the larger the amount of deformation, the more electric charge is generated. For example, when the electric charge generated in the piezoelectric element is the largest, the first piezoelectric element is connected to the inductor and resonates. Form a circuit. Then, the electric charge generated in the piezoelectric element flows into the inductor. Since the piezoelectric element and the inductor constitute a resonance circuit, the current flowing into the inductor overshoots and flows into the terminal on the opposite side of the piezoelectric element. During this period (that is, the period until the electric charge flowing out from one terminal of the piezoelectric element flows into the piezoelectric element again from the opposite terminal via the inductor), the resonance of the resonance circuit formed by the piezoelectric element and the inductor Half the cycle. Therefore, if the switch is connected when the deformation direction of the piezoelectric element is switched to form a resonance circuit, and then the switch is disconnected when half the resonance period has elapsed, the piezoelectric element is connected before the inductor is connected. The arrangement of positive and negative charges generated in the element can be reversed. From this state, if the deformable member is deformed in the opposite direction, the piezoelectric element is deformed in the opposite direction. Therefore, new charges generated by the piezoelectric effect are further accumulated from the state where the arrangement of positive and negative charges is reversed. The charge is accumulated in the piezoelectric element as it is increased. In addition, since the voltage generated as the charge is accumulated in the piezoelectric element increases, a voltage higher than the voltage generated by the electric polarization of the piezoelectric material constituting the piezoelectric element is generated without the need for a separate booster circuit. Can be made. Further, in order to efficiently accumulate charges in the piezoelectric element in this way, it is important to connect a switch to form a resonance circuit when the deformation direction of the piezoelectric element is switched. Here, since the displacement detection part which detects the displacement of a piezoelectric element is provided, the timing which the deformation | transformation direction of a piezoelectric element switches can be detected. Therefore, the switch can be easily turned on at the timing when the deformation direction of the deformation member is switched. And a control part can accumulate | store an electric charge efficiently in a piezoelectric element by making a switch into a conduction | electrical_connection state only for a predetermined period after switching of the deformation | transformation direction of a piezoelectric element. Therefore, it is possible to realize a small-sized power generation device that can efficiently generate a high voltage by using the piezoelectric effect. Further, when the voltage of the power storage element exceeds the reference value, the switch is turned on, so that power is consumed by the resonance circuit including the piezoelectric element, the inductor, and the switch, and power cannot be extracted from the piezoelectric element. Therefore, overcharge to the power storage element can be suppressed. As a result, deterioration of the power storage element can be suppressed, and the life of the power storage element can be extended. The power storage element may be, for example, a capacitor or a secondary battery.
(2)上述の発電装置において、前記制御部は、前記電圧検出部で検出される前記電圧が基準値以下である場合には、前記圧電素子の変形方向が切り換わるタイミングで前記スイッチを接続した後、前記所定期間が経過するタイミングで前記スイッチを切断してもよい。 (2) In the power generation device described above, the control unit connects the switch at a timing at which the deformation direction of the piezoelectric element is switched when the voltage detected by the voltage detection unit is equal to or lower than a reference value. Thereafter, the switch may be disconnected at a timing when the predetermined period elapses.
本発明によれば、圧電素子の変形方向が切り換わるタイミングでスイッチを導通状態にすることで、圧電素子の変形状態(振動状態)に同期した適切なタイミングで、圧電素子とインダクターとの接続・切断を周期的に繰り返すことができるので、圧電素子内に効率よく電荷を蓄積することが可能となる。 According to the present invention, the connection of the piezoelectric element and the inductor can be performed at an appropriate timing synchronized with the deformation state (vibration state) of the piezoelectric element by turning on the switch at the timing when the deformation direction of the piezoelectric element is switched. Since cutting can be repeated periodically, it is possible to efficiently accumulate charges in the piezoelectric element.
(3)上述の発電装置において、前記変位検出部は、前記圧電素子から前記整流回路に流れる電流を検出する電流検出部を含み、前記電流検出部で検出される電流に基づいて前記圧電素子の変位を検出してもよい。 (3) In the above-described power generation device, the displacement detection unit includes a current detection unit that detects a current flowing from the piezoelectric element to the rectifier circuit, and based on the current detected by the current detection unit, The displacement may be detected.
圧電素子から整流回路には、圧電素子の変位と同期した電流が流れる。たとえば、圧電素子の変形方向が切り換わるタイミングでは、圧電素子から整流回路に流れる電流が0となる。したがって、電流検出部で検出される電流に基づいて圧電素子の変位を検出できる。その結果、圧電素子で発生した電荷を効率よく引き出して、効率よく発電することができる。 A current synchronized with the displacement of the piezoelectric element flows from the piezoelectric element to the rectifier circuit. For example, at the timing when the deformation direction of the piezoelectric element is switched, the current flowing from the piezoelectric element to the rectifier circuit becomes zero. Therefore, the displacement of the piezoelectric element can be detected based on the current detected by the current detection unit. As a result, it is possible to efficiently draw out the electric charge generated in the piezoelectric element and generate power efficiently.
(4)上述の発電装置において、前記変位検出部は、前記変形部材の変形による変位を検出する変位センサーを含み、前記変位センサーが検出する前記変形部材の変位に基づいて前記圧電素子の変位を検出してもよい。 (4) In the power generation device described above, the displacement detection unit includes a displacement sensor that detects displacement due to deformation of the deformable member, and detects the displacement of the piezoelectric element based on the displacement of the deformable member detected by the displacement sensor. It may be detected.
圧電素子は変形部材に設けられているので、圧電素子の変位と変形部材の変位は同期している。したがって、変形部材の変位に基づいて圧電素子の変位を検出できる。その結果、圧電素子で発生した電荷を効率よく引き出して、効率よく発電することができる。 Since the piezoelectric element is provided on the deformable member, the displacement of the piezoelectric element and the displacement of the deformable member are synchronized. Therefore, the displacement of the piezoelectric element can be detected based on the displacement of the deformable member. As a result, it is possible to efficiently draw out the electric charge generated in the piezoelectric element and generate power efficiently.
(5)上述の発電装置において、前記圧電素子を第1の圧電素子とし、前記変位検出部は、前記変形部材に設けられた第2の圧電素子と、前記第2の圧電素子に生じる電圧または電流を検出する検出部と、を含み、前記第2の圧電素子に生じる電圧または電流に基づいて前記第1の圧電素子の変位を検出してもよい。 (5) In the power generation device described above, the piezoelectric element is a first piezoelectric element, and the displacement detection unit includes a second piezoelectric element provided on the deformable member and a voltage generated in the second piezoelectric element or A detection unit that detects current, and the displacement of the first piezoelectric element may be detected based on a voltage or current generated in the second piezoelectric element.
変形部材には第1の圧電素子および第2の圧電素子が設けられているので、第1の圧電素子の変形方向が切り換わるときには、第2の圧電素子の変形方向も切り換わる。そして、第2の圧電素子の変形方向が切り換わるタイミングは、第2の圧電素子が発生させる電圧が極値になるタイミング、および、第2の圧電素子が発生させる電荷による電流の向きが切り換わるタイミング(電流が0となるタイミング)と一致する。したがって、2の圧電素子に生じる電圧または電流に基づいて圧電素子の変位を検出できる。その結果、圧電素子で発生した電荷を効率よく引き出して、効率よく発電することができる。 Since the deformable member is provided with the first piezoelectric element and the second piezoelectric element, when the deformation direction of the first piezoelectric element is switched, the deformation direction of the second piezoelectric element is also switched. The timing at which the deformation direction of the second piezoelectric element is switched is the timing at which the voltage generated by the second piezoelectric element becomes an extreme value, and the direction of the current due to the charge generated by the second piezoelectric element is switched. It coincides with the timing (timing when the current becomes 0). Therefore, the displacement of the piezoelectric element can be detected based on the voltage or current generated in the two piezoelectric elements. As a result, it is possible to efficiently draw out the electric charge generated in the piezoelectric element and generate power efficiently.
(6)上述の発電装置において、前記整流回路は、全波整流回路であってもよい。 (6) In the above power generator, the rectifier circuit may be a full-wave rectifier circuit.
これによって、圧電素子から発生した電荷を効率よく引き出して、効率よく発電することができる。 As a result, the electric charge generated from the piezoelectric element can be efficiently extracted to generate electric power efficiently.
(7)本発明は、上述の発電装置を用いた電子機器である。 (7) The present invention is an electronic apparatus using the above-described power generation device.
(8)本発明は、上述の発電装置を用いた移動手段である。 (8) The present invention is a moving means using the above-described power generator.
これらの発明によれば、電池の代わりにリモコン等の小型電子機器に組み込むことが可能であるため、小型電子機器の移動によって発電できるほか、たとえば、車両や電車などの移動手段に本発明の発電装置を用いることで、移動に伴う振動によって発電し、移動手段に備わる機器に効率良く電力供給することもできる。 According to these inventions, since it can be incorporated in a small electronic device such as a remote controller instead of a battery, power can be generated by moving the small electronic device, and for example, the power generation of the present invention can be applied to a moving means such as a vehicle or a train. By using the apparatus, it is possible to generate electric power by vibration accompanying movement and efficiently supply power to the equipment provided in the moving means.
(9)本発明は、変形方向を切り換えて変形する変形部材と、前記変形部材に設けられた圧電素子と、前記圧電素子を含む共振回路を構成するインダクターと、前記共振回路に設けられたスイッチと、前記圧電素子の変位を検出する変位検出部と、前記圧電素子が発生させる電流を整流する整流回路と、前記整流回路を介して前記圧電素子と並列に接続される蓄電素子と、前記蓄電素子の電圧を検出する電圧検出部と、を含む発電装置の制御方法であって、前記電圧検出部で検出される前記蓄電素子の電圧が基準値以下である場合に、前記変位検出部で検出される前記圧電素子の変位に基づいて、前記スイッチを所定期間導通状態とすることと、前記電圧検出部で検出される前記蓄電素子の電圧が基準値を上回る場合に、前記スイッチを導通状態とすることと、を含む、発電装置の制御方法、である。 (9) The present invention provides a deformable member that is deformed by switching the deformation direction, a piezoelectric element provided on the deformable member, an inductor that constitutes a resonant circuit including the piezoelectric element, and a switch provided on the resonant circuit A displacement detector that detects the displacement of the piezoelectric element, a rectifier circuit that rectifies the current generated by the piezoelectric element, a storage element that is connected in parallel to the piezoelectric element via the rectifier circuit, and the storage And a voltage detection unit that detects a voltage of the element, wherein the displacement detection unit detects when the voltage of the power storage element detected by the voltage detection unit is equal to or lower than a reference value. Based on the displacement of the piezoelectric element, the switch is turned on for a predetermined period, and the switch is turned on when the voltage of the storage element detected by the voltage detection unit exceeds a reference value. It includes that a state, the control method of the power plant is,.
本発明によれば、圧電素子の変位に基づいてスイッチを所定期間導通状態とすることで、圧電素子内に効率よく電荷を蓄積することが可能となる。また、圧電素子内に電荷を蓄積した分だけ、圧電素子が生じさせる電圧も増加するので、昇圧回路を別途用意しなくても、圧電材料の電気分極によって生じる電圧よりも高い電圧を発生させることができる。また、蓄電素子の電圧が基準値を上回る場合には、スイッチを導通状態とするので、圧電素子、インダクターおよびスイッチを含む共振回路で電力が消費され、圧電素子から電力を取り出せなくなる。したがって、蓄電素子への過充電を抑制できる。これによって、蓄電素子の劣化を抑制し、蓄電素子を長寿命化できる。なお、蓄電素子は、たとえば、コンデンサーであっても二次電池であってもよい。 According to the present invention, it is possible to efficiently accumulate electric charges in a piezoelectric element by making the switch conductive for a predetermined period based on the displacement of the piezoelectric element. In addition, since the voltage generated by the piezoelectric element increases by the amount of charge accumulated in the piezoelectric element, a voltage higher than the voltage generated by the electric polarization of the piezoelectric material can be generated without preparing a booster circuit separately. Can do. Further, when the voltage of the power storage element exceeds the reference value, the switch is turned on, so that power is consumed by the resonance circuit including the piezoelectric element, the inductor, and the switch, and power cannot be extracted from the piezoelectric element. Therefore, overcharge to the power storage element can be suppressed. As a result, deterioration of the power storage element can be suppressed, and the life of the power storage element can be extended. The power storage element may be, for example, a capacitor or a secondary battery.
以下、本発明の好適な実施例について図面を用いて詳細に説明する。なお、以下に説明する実施例は、特許請求の範囲に記載された本発明の内容を不当に限定するものではない。また以下で説明される構成の全てが本発明の必須構成要件であるとは限らない。 Preferred embodiments of the present invention will now be described in detail with reference to the drawings. In addition, the Example described below does not unduly limit the content of the present invention described in the claims. Also, not all of the configurations described below are essential constituent requirements of the present invention.
以下では、上述した本願発明の内容を明確にするために、次のような順序にしたがって実施例を説明する。 Hereinafter, in order to clarify the contents of the present invention described above, examples will be described in the following order.
A.第1実施例:
A−1.発電装置の構造:
A−2.発電装置の動作:
A−3.発電装置の動作原理:
A−4.スイッチSWの切換タイミング:
B.第2実施例:
C.第3実施例:
D.第4実施例:
A. First embodiment:
A-1. Structure of power generator:
A-2. Power generator operation:
A-3. The operating principle of the power generator:
A-4. Switch SW switching timing:
B. Second embodiment:
C. Third embodiment:
D. Fourth embodiment:
A.第1実施例:
A−1.発電装置の構造:
図1は、本実施例の発電装置100の構造を示した説明図である。図1(a)には、発電装置100の機械的な構造が示されており、図1(b)には電気的な構造が示されている。本実施例の発電装置100の機械的な構造は、先端に錘106が設けられた梁104が、基端側で支持端102に固定された片持ち梁構造となっており、変形方向を切り換えて変形することができる。支持端102は発電装置100内に固定されるのが望ましい。また、梁104の表面には、圧電素子108が設けられている。圧電素子108は、チタン酸ジルコン酸鉛(PZT)などの圧電材料によって形成された圧電部材108cと、圧電部材108cの表面に金属薄膜によって形成された第1電極(上部電極)108aおよび第2電極(下部電極)108bとを含んで構成されている。第1電極(上部電極)108aおよび第2電極(下部電極)108bは、圧電部材108cを挟んで対向配置されている。なお、圧電素子108は梁104の変形によって変形するから、梁104が本発明の「変形部材」に相当する。
A. First embodiment:
A-1. Structure of power generator:
FIG. 1 is an explanatory diagram showing the structure of the
梁104は、基端側が支持端102に固定されており、先端側には錘106が設けられているので、振動などが加わると、図中に白抜きの矢印で示したように、梁104の先端が大きく振動する。その結果、梁104の表面に設けられた圧電素子108には、圧縮力および引張力が交互に作用する。すると、圧電素子108の圧電部材108cは圧電効果によって正負の電荷を発生し、その電荷が第1電極108aおよび第2電極108bに現れる。また、錘106は必須ではないが、梁104の先端側と基端側とで重量のバランスが非均衡であることが望ましい。なぜなら、重量のバランスが非均衡であることで、たとえば、1つの振動によって梁104の変位が反復しやすくなるためである。
The
図1(b)には、本実施例の発電装置100の回路図が例示されている。圧電素子108の圧電部材108cは、電気的には、電流源と、電荷を蓄えるコンデンサー(容量成分)Cgとして表すことができる。インダクターLは、圧電部材108cに対して並列に接続されて、圧電素子108を含む共振回路を構成している。すなわち、インダクターLは、圧電部材108cの容量成分Cgと共に電気的な共振回路を形成している。そして、この共振回路には、共振回路をON/OFFするためのスイッチSWが、インダクターLに対して直列に接続されて設けられている。
FIG. 1B illustrates a circuit diagram of the
また、圧電素子108の圧電部材108cに設けられた第1電極108aおよび第2電極108bは、圧電素子108が発生させる電流を整流する整流回路120に接続されている。本実施例においては、整流回路120は、4つのダイオードD1〜D4から構成される全波整流回路である。整流回路120を全波整流回路で構成することによって、圧電素子108から発生した電荷を効率よく引き出して、効率よく発電することができる。
The
蓄電素子C1は、整流回路120を介して圧電素子108と並列に接続される。すなわち、圧電素子108に生じる電圧を利用して蓄電素子C1に充電できるように接続されている。蓄電素子C1としては、たとえば、種々の公知のコンデンサーや、リチウムイオン電池やニッケル・カドミウム蓄電池などの種々の公知の二次電池などを採用できる。
The power storage element C <b> 1 is connected in parallel with the
発電装置100は、圧電素子108の変位を検出する変位検出部140を含んで構成されている。本実施例においては、変位検出部140は、圧電素子108から整流回路120に流れる電流を検出する電流検出部141を含み、電流検出部141で検出される電流に基づいて圧電素子の変位を検出する。圧電素子108から整流回路120に流れる電流を検出することによって圧電素子108の変位を検出できる理由については後述される。変位検出部140は、圧電素子108の変位に関する情報を、後述される制御部130に出力する。
The
発電装置100は、蓄電素子C1の電圧VC1を検出する電圧検出部150を含んで構成されている。蓄電素子C1の電圧VC1は、蓄電素子C1の第1端子C1aと第2端子C1bとの間の電圧である。電圧検出部150は、たとえば、蓄電素子C1の電圧VC1と基準値Vrとを比較する比較器を含んで構成されていてもよい。基準値Vrは、たとえば、蓄電素子C1が過充電によって過度に劣化しない程度の電圧値としてもよい。電圧検出部150は、蓄電素子C1の電圧VC1に関する情報を、後述される制御部130に出力する。
The
制御部130は、スイッチSWを制御する。より具体的には、制御部130は、電圧検出部150で検出される蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vr以下である場合には、変位検出部140で検出される圧電素子108の変位に基づいて、スイッチSWを所定期間導通状態とし、電圧検出部150で検出される蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vrを上回る場合には、スイッチSWを導通状態とする。制御部130の動作の詳細については後述される。制御部130は、たとえば、CPU(Central Processing Unit)を含んで構成されていてもよい。
The
A−2.発電装置の動作:
図2は、本実施例の発電装置100の動作を示した説明図である。本項においては、電圧検出部150で検出される蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vr以下である場合の動作について説明する。図2(a)には、梁104の振動に伴って、梁104の先端の変位uが変化する様子が示されている。なお、プラスの変位uは、梁104が上向きに反った状態(梁104の上面側が凹となった状態)を表しており、マイナスの変位(−u)は、梁104が下向きに反った状態(梁104の下面側が凹となった状態)を表している。また、図2(b)には、梁104の変形に伴って、圧電部材108cが発生する電流の様子と、その結果として圧電部材108cの内部に生じる起電力とが示されている。なお、図2(b)では、圧電部材108cに電荷が発生する様子は、単位時間あたりに発生する電荷量(すなわち、電流Ipzt)として表され、また、圧電部材108cに生じる起電力は、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vpztとして表されている。
A-2. Power generator operation:
FIG. 2 is an explanatory diagram showing the operation of the
図2(a)および図2(b)に示されるように、梁104の変位が増加している間は、圧電部材108cは正方向の電流を発生させ(すなわち、電流Ipztがプラス値)、これに伴って第1電極108aおよび第2電極108bの電圧Vpztは正方向へ増加する。正方向の電圧Vpztが、蓄電素子C1の電圧VC1と整流回路120を構成しているダイオードの順方向降下電圧Vfの2倍との和、すなわち、VC1+2Vfよりも大きくなれば、それ以降に発生した電荷は直流電流として取り出して、蓄電素子C1に蓄えておくことができる。また、梁104の変位が減少している間は、圧電部材108cは負方向の電流を発生させ(すなわち、電流Ipztがマイナス値)、これに伴って第1電極108aおよび第2電極108bの電圧Vpztは負方向へ増加する。負方向の電圧Vpztが、Vc1と整流回路120の2Vfの和よりも大きくなれば、発生した電荷は直流電流として取り出して、蓄電素子C1に蓄えておくことができる。すなわち、図1のスイッチSWをOFFにしたままでも、図2(b)中に斜線を付して示した部分については、蓄電素子C1に電荷を蓄えることができる。
As shown in FIGS. 2A and 2B, while the displacement of the
一定時間に圧電部材108cから取り出せる電荷量(発電効率)はスイッチSWがONするタイミングによって異なり、図2(c)に示すように、梁104の変形方向が切り換わるタイミングでスイッチSWがONする場合に発電効率が最大となる。以下では、まず発電効率が最大となる場合の動作について説明する。
The amount of electric charge (power generation efficiency) that can be taken out from the
制御部130が、図2(c)に示すタイミングでSWをONにしたとする。すると、図2(d)に示すように、第1電極108aと第2電極108bとの間の電圧波形が、スイッチSWをONにしたときにシフトしたかのような現象が発生する。すなわち、たとえば、図2(d)中に「B」と表示した期間Bでは、圧電部材108cの起電力に対応する細い破線で示した電圧Vpztの波形がマイナス方向にシフトしたような、太い破線で示した電圧波形が第1電極108aと第2電極108bとの間に現れる。このような現象が発生する理由については後述する。また、図2(d)中に「C」と表示した期間Cでは、圧電部材108cの起電力に対応する電圧Vpztの波形がプラス方向にシフトしたような、太い破線の電圧波形が現れる。以降の期間D、期間E、期間Fなどについても同様に、圧電部材108cの起電力に対応する電圧Vpztの波形がプラス方向あるいはマイナス方向にシフトしたような、太い破線の電圧波形が現れる。そして、シフトした電圧波形が、VC1と2Vfとの和を超えた部分(図2(d)中に斜線を付して示した部分)では、圧電部材108cで発生した電荷を蓄電素子C1に蓄えておくことができる。なお、圧電部材108cから蓄電素子C1に電荷が流れる結果、第1電極108aと第2電極108bとの間の電圧Vgenは、VC1と2Vfとの和の電圧でクリップされる。その結果、第1電極108aおよび第2電極108bの間の電圧波形は、図2(d)に太い実線で示した波形となる。
Assume that the
図2(b)に示したスイッチSWをOFFにしたままの場合と、図2(d)に示したように、梁104の変形方向が切り換わるタイミングでスイッチSWをONにした場合とを比較すれば明らかなように、本実施例の発電装置100では、適切なタイミングでスイッチSWをONにすることで、効率よく、蓄電素子C1に電荷を蓄えることが可能となる。そこで、第1実施例の発電装置100は、スイッチSWを適切なタイミングでONにするために、圧電素子108の変位を検出する変位検出部140を設け、変位検出部140で検出される圧電素子108の変位に基づいてスイッチSWを制御している。この点については、後ほど詳しく説明する。
Comparison between the case where the switch SW shown in FIG. 2B is kept OFF and the case where the switch SW is turned ON at the timing when the deformation direction of the
また、蓄電素子C1に電荷が蓄えられて、蓄電素子C1の端子間電圧が増加すると、それにしたがって電圧波形のシフト量も大きくなる。たとえば、図2(d)中の期間B(蓄電素子C1に電荷が蓄えられていない状態)と、図2(d)中の期間H(蓄電素子C1に少し電荷が蓄えられた状態)とを比較すると、期間Hの方が電圧波形のシフト量が大きくなっている。同様に、図2(d)中の期間Cと期間Iとを比較すると、蓄電素子C1に蓄えられた電荷が増えている期間Iの方が、電圧波形のシフト量が大きくなっている。このような現象が発生する理由については後述するが、この結果、本実施例の発電装置100では、圧電部材108cを変形させたことによって、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vpzt以上の電圧を、蓄電素子C1に蓄えることも可能となる。その結果、特別な昇圧回路を設ける必要がなくなり、小型で高効率の発電装置を得ることが可能となる。
Further, when charge is stored in the storage element C1 and the voltage between the terminals of the storage element C1 increases, the shift amount of the voltage waveform increases accordingly. For example, a period B in FIG. 2D (a state where no charge is stored in the power storage element C1) and a period H in FIG. 2D (a state where a small amount of charge is stored in the power storage element C1) are included. In comparison, the shift amount of the voltage waveform is larger in the period H. Similarly, when the period C and the period I in FIG. 2D are compared, the shift amount of the voltage waveform is larger in the period I in which the charge stored in the power storage element C1 is increasing. The reason why such a phenomenon occurs will be described later. As a result, in the
A−3.発電装置の動作原理:
図3は、本実施例の発電装置100の動作原理の前半部分を概念的に示した説明図である。また、図4は、本実施例の発電装置100の動作原理の後半部分を概念的に示した説明図である。本項においては、電圧検出部150で検出される蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vr以下である場合の動作について説明する。図3では、圧電部材108cの変形に合わせてスイッチSWをONにしたときのCgの電荷の動きが、概念的に示されている。図3(a)は、圧電部材108c(正確には梁104)が上向きに(上面側が凹となるように)変形した状態を表している。圧電部材108cが上向きに変形すると、電流源からは正方向の電流が流れ、Cgに電荷が蓄積され、圧電部材108cの端子間には正方向の電圧が発生する。電圧値は、圧電部材108cの変形が大きくなるほど増加する。そして、圧電部材108cの変形がピークとなったタイミング(電荷量がピークになったタイミング。図3(b)参照)で、スイッチSWをONにする。
A-3. The operating principle of the power generator:
FIG. 3 is an explanatory diagram conceptually showing the first half of the operating principle of the
図3(c)には、スイッチSWをONにした直後の状態が示されている。Cgには電荷が蓄えられているから、この電荷がインダクターLに流れようとする。インダクターLに電流が流れると磁束が生じる(磁束が増加する)が、インダクターLには、自らを貫く磁束の変化を妨げる方向に逆起電力が生じる性質(自己誘導作用)がある。スイッチSWをONにしたときには、電荷が流れることによって磁束が増加しようとするから、この磁束の増加を妨げる方向(換言すれば、電荷の流れを妨げる方向)に逆起電力が発生する。また、逆起電力の大きさは、磁束の変化速度(単位時間あたりの変化量)に比例する。図3(c)には、このようにしてインダクターLに生じる逆起電力が、斜線を付した矢印によって表されている。このような逆起電力が発生するため、スイッチSWをONにしても、圧電部材108cの電荷は少しずつしか流れ出さない。すなわち、インダクターLを流れる電流は少しずつしか増加しない。
FIG. 3C shows a state immediately after the switch SW is turned on. Since charge is stored in Cg, this charge tends to flow to the inductor L. When a current flows through the inductor L, a magnetic flux is generated (the magnetic flux increases), but the inductor L has a property (self-inducing action) in which a counter electromotive force is generated in a direction that prevents a change in the magnetic flux passing through the inductor L. When the switch SW is turned on, the magnetic flux tends to increase due to the flow of electric charge, so that a counter electromotive force is generated in a direction that prevents the increase of the magnetic flux (in other words, a direction that prevents the flow of electric charge). The magnitude of the back electromotive force is proportional to the magnetic flux change rate (change amount per unit time). In FIG. 3C, the back electromotive force generated in the inductor L in this way is represented by a hatched arrow. Since such a back electromotive force is generated, even if the switch SW is turned on, the electric charge of the
その後、インダクターLを流れる電流がピークになると、磁束の変化速度が「0」となるので、図3(d)に示したように逆起電力が「0」となる。そして、今度は電流が減少し始める。すると、インダクターLを貫く磁束が減少するので、インダクターLには、この磁束の減少を妨げる方向(電流を流そうとする方向)の起電力が発生する(図3(e)参照)。その結果、この起電力によってCgから電荷を引き抜きながら、インダクターLを電流が流れ続ける。そして、電荷の移動の途中で損失が発生しなければ、圧電部材108cの変形によって生じた全ての電荷が移動して、ちょうど正負の電荷が置き換わったような状態(すなわち、圧電部材108cの下面側に正電荷が分布し、上面側に負電荷が分布した状態)となる。図3(f)には、圧電部材108cの変形によって生じた正負の電荷が全て移動した状態が表されている。
Thereafter, when the current flowing through the inductor L reaches a peak, the change rate of the magnetic flux becomes “0”, so that the counter electromotive force becomes “0” as shown in FIG. This time, the current starts to decrease. Then, since the magnetic flux penetrating through the inductor L is reduced, an electromotive force is generated in the inductor L in a direction that prevents the magnetic flux from being reduced (direction in which a current is to flow) (see FIG. 3E). As a result, the current continues to flow through the inductor L while extracting electric charge from Cg by the electromotive force. If no loss occurs during the movement of the charge, all the charges generated by the deformation of the
仮に、このままスイッチSWをONにしておくと、今度は上述した内容と逆の現象が生じる。すなわち、圧電部材108cの下面側の正電荷がインダクターLに流れようとして、このときインダクターLには、電荷の流れを妨げる方向の逆起電力が発生する。その後、インダクターLを流れる電流がピークに達した後、減少に転じると、今度は電流の減少を妨げる方向(電流を流し続けようとする方向)の起電力がインダクターLに発生する。その結果、圧電部材108cの下面側にあった全ての正電荷が上面側に移動した状態(図3(b)に示した状態)となる。こうして圧電部材108cの上面側に戻った正電荷は、再び、図3(b)〜図3(f)を用いて前述したようにして、下面側に移動する。
If the switch SW is turned on as it is, a phenomenon opposite to the above-described content occurs. That is, the positive charge on the lower surface side of the
このように、Cgに電荷が蓄えられた状態でスイッチSWをONにした後、その状態を保っておくと、圧電部材108cとインダクターLとの間で電流の向きが交互に反転する一種の共振現象が発生する。そして、この共振現象の周期は、いわゆるLC共振回路の共振周期Tとなるから、圧電部材108cに含まれる容量成分Cgの大きさ(キャパシタンス)をC、インダクターLの誘導成分の大きさ(インダクタンス)をLとすると、T=2π(LC)0.5によって与えられる。したがって、スイッチSWをONにした直後(図3(b)に示した状態)から、図3(f)に示した状態となるまでの時間は、T/2となる。
In this way, after the switch SW is turned on with the electric charge stored in Cg, if the state is maintained, the direction of the current is alternately reversed between the
そこで、スイッチSWをONにしてからT/2が経過した時点で、図4(a)に示すようにスイッチSWをOFFにする。そしてこの状態から、圧電部材108c(正確には梁104)を今度は下向きに(下面側が凹となるように)変形させる。前述した図3(a)では、圧電部材108cを上向きに変形させたが、図4(a)では下向きに変形させているので、電流源から負方向の電流が流れ、圧電部材108cの端子間の電圧が負方向へ大きくなるようにCgに電荷が蓄積する。また、図3(a)〜図3(f)を用いて前述したように、圧電部材108c(正確には梁104)を下向きに変形させる前の段階で、圧電部材108cの下面側には正電荷が分布し、上面側には負電荷が分布しているから、これらの電荷に加えて、下面側には新たな正電荷が蓄積され、上面側には新たな負電荷が蓄積されることになる。図4(b)には、スイッチSWをOFFにした状態で圧電部材108c(正確には梁104)を変形させることによって、圧電部材108cに新たな電荷が蓄積された状態が示されている。
Therefore, when T / 2 has elapsed since the switch SW was turned on, the switch SW is turned off as shown in FIG. From this state, the
そして、この状態からスイッチSWをONにすると、圧電部材108cの下面側に蓄積された正電荷がインダクターLに流れようとする。このときインダクターLには逆起電力が発生するので(図4(c)参照)、電流は少しずつ流れ始めるが、やがてピークに達して、その後は減少に転じる。すると、インダクターLには、電流の減少を妨げる方向(電流を流し続けようとする方向)に起電力が発生し(図4(e)参照)、この起電力によって電流が流れ続けて、最終的には、圧電部材108cの下面側に分布していた全ての正電荷が上面側に移動し、上面側に分布していた全ての負電荷が下面側に移動した状態となる(図4(f)参照)。また、下面側の全ての正電荷が上面側に移動し、上面側の全ての負電荷が下面側に移動する時間は、LC共振回路の共振周期Tの半分に相当する時間T/2となる。そこで、スイッチSWをONにした後、時間T/2が経過したらスイッチSWをOFFにして、今度は圧電部材108c(正確には梁104)を上向きに(上面側が凹となるように)変形させれば、圧電部材108c内にさらに正負の電荷を蓄積することができる。
When the switch SW is turned on from this state, the positive charge accumulated on the lower surface side of the
以上に説明したように本実施例の発電装置100では、圧電部材108cを変形させて電荷を発生させた後、圧電部材108cをインダクターLに接続して、共振周期Tの半分の時間だけ共振回路を形成することで、圧電部材108c内での正負の電荷の分布を反転させる。その後、圧電部材108cを今度は逆方向に変形させて新たな電荷を発生させる。圧電部材108c内での正負の電荷の分布は反転されているから、新たに発生させた電荷は圧電部材108cに蓄積されることになる。その後、再び、共振周期Tの半分の周期だけ圧電部材108cをインダクターLに接続して、圧電部材108c内での正負の電荷の分布を反転させた後、圧電部材108cを逆方向に変形させる。このような動作を繰り返すことで、圧電部材108cを繰り返し変形させる度に、圧電部材108cに蓄積された電荷を増加させることができる。
As described above, in the
図2を用いて前述したように本実施例の発電装置100では、スイッチSWをONにする度に第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧波形がシフトする特異な現象が生じるが、この現象は、以下のようなメカニズムによって発生する。すなわち、たとえば図2(d)中に示した期間Aでは、圧電部材108c(正確には梁104)の変形にしたがって、第1電極108aおよび第2電極108bの間に電圧が発生するが、第1電極108aおよび第2電極108bは整流回路120に接続されているので、VC1と2Vfとの和の電圧を超えた部分の電荷は、整流回路120に接続された蓄電素子C1に流れ込む。その結果、梁104の変形がピークになった時点でスイッチSWをONにすると、そのときに圧電部材108c内に残っていた正負の電荷がインダクターLを介して移動して、圧電部材108c内での正負の電荷の配置が入れ代わる。
As described above with reference to FIG. 2, in the
そして、正負の電荷の配置が入れ代わった状態から梁104を逆方向に変形させると、圧電部材108cの第1電極108aおよび第2電極108bの間には、圧電効果による電圧波形が現れる。すなわち、圧電部材108cの第1電極108aおよび第2電極108bの極性が入れ代わった状態から、圧電部材108cに変形による電圧変化が発生することになる。その結果、図2(d)中に示した期間Bでは、梁104の変形によって圧電部材108cに生じる電圧波形をシフトさせたような、電圧波形が現れることになる。もっとも、前述したように、VC1と2Vfとの和の電圧を超えた部分の電荷は蓄電素子C1に流れ込むので、圧電部材108cの第1電極108aおよび第2電極108bの間の電圧は、VC1と2Vfとの和の電圧でクリップされる。その後、共振周期Tの半分の時間だけスイッチSWをONにすると、圧電部材108cに残っていた正負の電荷の配置が入れ代わる。そして、その状態から梁104が変形することによって、圧電部材108cには圧電効果による電圧波形が現れる。このため、図2(d)中に示した期間Cにおいても、梁104の変形による電圧波形をシフトさせたような電圧波形が現れることになる。
When the
また、図2を用いて前述したように本実施例の発電装置100では、梁104が変形を繰り返しているうちに、電圧波形のシフト量が次第に大きくなるという現象も発生する。このため、圧電部材108cの圧電効果によって第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電位差よりも高い電圧を、蓄電素子C1に蓄えることができるという大きな効果を得ることができる。このような現象は、次のようなメカニズムによって生じる。
Further, as described above with reference to FIG. 2, in the
先ず、図2(d)中の期間Aあるいは期間Bに示したように、C1が充電されていない場合は、圧電部材108cの端子間で発生する電圧が、整流回路120の2Vfを超えると、圧電部材108cから蓄電素子C1に電荷が流れ込むので、第1電極108aと第2電極108bとの間に現れる電圧は、2Vfでクリップされている。しかし、こうして蓄電素子C1に電荷を蓄えるにしたがって蓄電素子C1の端子間の電圧が増加していく。すると、それ以降は、蓄電素子C1の端子間電圧がVC1と2Vfとの和よりも高い電圧になって始めて、圧電部材108cから電荷が流れ込むようになる。このため、第1電極108aと第2電極108bとの間の電圧がクリップされる値が、蓄電素子C1に電荷が蓄えられるにしたがって次第に上昇していく。
First, as shown in the period A or the period B in FIG. 2D, when C1 is not charged, the voltage generated between the terminals of the
加えて、図3および図4を用いて前述したように、圧電部材108cから電荷を流出させない限り、圧電部材108c(正確には梁104)を変形させる度に、圧電部材108c内の電荷は増えて行き、それに伴って、第1電極108aと第2電極108bとの間の電圧は大きくなる。このため、電荷がインダクターLやスイッチSWを流れる際の損失などを考えなければ、第1電極108aと第2電極108bとの間の電圧を大きくすることができる。このため、本実施例の発電装置100によれば、特別な昇圧回路を設けなくても、電気負荷の駆動に必要な電圧まで自然に昇圧させた状態で、発電することが可能となる。
In addition, as described above with reference to FIGS. 3 and 4, unless the electric charge flows out from the
A−4.スイッチSWの切換タイミング:
以上に説明したように、本実施例の発電装置100では、圧電部材108c(正確には梁104)に繰り返し変形を加えて、変形方向が切り換わるタイミングで、共振周期Tの半分の時間だけ圧電部材108cをインダクターLに接続することで、蓄電素子C1に効率良く電荷を蓄えることができ、加えて昇圧回路が不要なために容易に小型化することができるという優れた特徴を得ることができる。もっとも、制御部130やスイッチSWの動作速度などの事情から、制御部130がスイッチSWをONするタイミングは、梁104の変形方向が切り換わるタイミングと完全に一致するとは限らない。しかし、スイッチSWがONするタイミングが梁104の変形方向が切り換わるタイミングと完全に一致しなくても、梁104の固有振動周期と一致する周期で、LC共振回路の共振周期Tの半分の時間だけスイッチSWをONにすることで、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenを昇圧させることが可能である。以下、この理由について説明する。なお、本項においては、電圧検出部150で検出される蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vr以下である場合の動作について説明する。
A-4. Switch SW switching timing:
As described above, in the
図5(a)は、仮に、梁104の変形方向が切り替わる時刻t1でスイッチSWをONした後OFFしない場合の、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenの様子を示している。図5(b)は、図5(a)の時刻t1以降を拡大したものである。なお、図5の例では、整流回路120や蓄電素子C1はないものとしている。
FIG. 5A shows a state of the voltage Vgen generated between the
時刻t1において、Vgenはピークになっており、スイッチSWがONすることによって、LC共振回路の共振周期Tの1/2の周期(時刻t1,t2,t3,t4,t5,t6,・・・)で正負のピーク値Vp1,Vp2,Vp3,Vp4,Vp5,Vp6,・・・が交互に現れながら減衰していく。もし、時刻t1からT/2だけ経過後の時刻t2にスイッチSWをOFFにすると、前述したVgenのシフト量はVp1の絶対値とVp2の絶対値の和(|Vp1|+|Vp2|)となる。なお、図3および図4を用いて説明したように、Vp2は、LC共振回路の共振によって、容量成分Cgの正負の電荷が入れ替わったときの電圧値であるから、Vp1の絶対値が大きいほどVp2の絶対値も大きくなる。したがって、Vp1の絶対値が大きいほどVgenのシフト量も大きくなる。 At time t1, Vgen has a peak, and when the switch SW is turned ON, the period of 1/2 of the resonance period T of the LC resonance circuit (time t1, t2, t3, t4, t5, t6,... ), The positive and negative peak values Vp1, Vp2, Vp3, Vp4, Vp5, Vp6,... If the switch SW is turned OFF at time t2 after T / 2 has elapsed from time t1, the above-described Vgen shift amount is the sum of the absolute value of Vp1 and the absolute value of Vp2 (| Vp1 | + | Vp2 |). Become. As described with reference to FIG. 3 and FIG. 4, Vp2 is a voltage value when the positive and negative charges of the capacitance component Cg are switched by resonance of the LC resonance circuit, so that the absolute value of Vp1 is larger. The absolute value of Vp2 also increases. Therefore, the greater the absolute value of Vp1, the greater the shift amount of Vgen.
図6は、梁104の変形方向が切り替わるタイミング毎にスイッチSWがT/2だけONする場合の、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenの様子を示している。なお、図6の例でも、整流回路120や蓄電素子C1はないものとしている。圧電部材108cが発生させる起電力による電圧Vpztの振幅が一定とすると、図6に示すように、最初にVgenが正のピーク値となる電圧値V1となるタイミングでスイッチSWがT/2だけONすると、VgenはV1+Vaだけマイナス方向にシフトする。すると、2回目にスイッチSWがONするときのVgenの電圧値V2=−(Va+2V1)であり、スイッチSWがT/2だけONするとVgenはVb+Va+2V1だけプラス方向にシフトする。同様に、3回目にスイッチSWがONするときのVgenの電圧値V3=Vb+2V1であり、スイッチSWがT/2だけONするとVgenはVc+Vb+2V1だけマイナス方向にシフトする。同様に、4回目にスイッチSWがONするときのVgenの電圧値V4=−(Vc+2V1)であり、スイッチSWがT/2だけONするとVgenはVd+Vc+2V1だけプラス方向にシフトする。同様に、5回目にスイッチSWがONするときのVgenの電圧値V5=−(Vd+2V1)である。ここで、V2=−(Va+2V1)であるから、明らかに|V2|>|V1|である。そして、V1,V2は図5(b)のVp1に対応する電圧値、Va,Vbは図5(b)のVp2に相当する電圧値であり、|V2|>|V1|であるから必ずVb>Vaとなる。すると、V2=−(Va+2V1),V3=Vb+2V1であり、Vb>Vaであるから|V3|>|V2|である。同様に、|V3|>|V2|であるから必ずVc>Vbとなり、V3=Vb+2V1,V4=−(Vc+2V1)であり、Vc>Vbであるから|V4|>|V3|である。同様に、|V4|>|V3|であるから必ずVd>Vcとなり、V4=−(Vc+2V1),V5=Vd+2V1であり、Vd>Vcであるから|V5|>|V4|である。要するに、梁104の変形方向が切り替わるタイミングでスイッチSWがT/2だけONすることによって、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenの絶対値は|V1|<|V2|<|V3|<|V4|<|V5|<・・・と昇圧していく。
FIG. 6 shows a state of the voltage Vgen generated between the
梁104の変形方向が切り替わるタイミングとスイッチSWがONするタイミングがずれた場合も同様に考えることができる。図7(a)は、梁104の変形方向が切り替わるタイミングの後ろでスイッチSWがT/2だけONする場合に第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenの様子を示し、図7(b)は、梁104の変形方向が切り替わるタイミングの前でスイッチSWがT/2だけONする場合に第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenの様子を示している。なお、図7(a)、図7(b)の例でも、整流回路120や蓄電素子C1はないものとしている。
The case where the timing at which the deformation direction of the
図7(a)および図7(b)の例では、図6の例と同様に、Vgenは、最初にスイッチSWがONするときの電圧値V1に対して、2回目にスイッチSWがONするときの電圧値V2=−(Va+2V1)、3回目にスイッチSWがONするときの電圧値V3=Vb+2V1、4回目にスイッチSWがONするときの電圧値V4=−(Vc+2V1)、5回目にスイッチSWがONするときの電圧値V5=−(Vd+2V1)、・・・となる。ここで、V2,V3,V4,V5,・・・は、それぞれ図6の場合のV2,V3,V4,V5,・・・と同じ式で表されるので、やはりV2>V1、V3>V2、V4>V3、V5>V4、・・・となる。したがって、梁104の変形方向が切り替わるタイミングから前後にずれたタイミングでスイッチSWをT/2だけONしても、Vgenは|V1|<|V2|<|V3|<|V4|<|V5|<・・・と昇圧していく。ただし、電圧値V1が高いほど、Va,Vb,Vc,Vd,・・・が大きくなるので、図6の例の方が、図7(a)および図7(b)の例よりもVgenが昇圧するスピードが速く、発電効率が高い。
In the example of FIG. 7A and FIG. 7B, as in the example of FIG. 6, Vgen is the switch SW turned on for the second time with respect to the voltage value V 1 when the switch SW is first turned on. Voltage value V 2 = − (Va + 2V 1 ), voltage value V 3 = Vb + 2V 1 when the switch SW is turned on for the third time, voltage value V 4 when the switch SW is turned on for the fourth time V 4 = − (Vc + 2V) 1 ) Voltage value V 5 = − (Vd + 2V 1 ) when the switch SW is turned on for the fifth time,... Here, V 2 , V 3 , V 4 , V 5 ,... Are represented by the same equations as V 2 , V 3 , V 4 , V 5 ,. V 2 > V 1 , V 3 > V 2 , V 4 > V 3 , V 5 > V 4 , and so on. Therefore, even if the switch SW is turned ON by T / 2 at a timing deviated from the timing when the deformation direction of the
なお、梁104の変位が0(Vgenが0)となるタイミングでスイッチSWがT/2だけONする場合(図7(a)および図7(b)でV1=0の場合)は、LC共振回路の共振が起こらずVgenは昇圧しない。
When the switch SW is turned ON by T / 2 at the timing when the displacement of the
以上に説明したように、スイッチSWがONするタイミングが任意のタイミング(ただし、梁104の変位が0(Vgenが0)となるタイミングを除く)であっても、LC共振回路の共振周期Tの半分の時間だけスイッチSWをONにすることで、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧を昇圧させることができる。
As described above, even when the switch SW is turned on at any timing (except for the timing when the displacement of the
なお、発電効率を高めるために、LC共振回路の共振周期Tの半分の時間だけスイッチSWをONにすることが望ましいが、所定期間だけスイッチSWをONにしても第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenを昇圧させることは可能である。たとえば、図8は、梁104の変形方向が切り替わるタイミングで共振周期Tの3/2倍の時間だけスイッチSWをONにした場合の、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenの一例を示している。要するに、図5(b)に示した時刻t1でスイッチSWをONにして時刻t3でスイッチSWをOFFにする場合に対応する。なお、図8の例でも、整流回路120や蓄電素子C1はないものとしている。
In order to increase the power generation efficiency, it is desirable to turn on the switch SW for half the resonance period T of the LC resonance circuit. However, even if the switch SW is turned on for a predetermined period, the
図8の例では、図6の例と同様に、Vgenは、最初にスイッチSWがONするときの電圧値V1に対して、2回目にスイッチSWがONするときの電圧値V2=−(Va+2V1)、3回目にスイッチSWがONするときの電圧値V3=Vb+2V1、4回目にスイッチSWがONするときの電圧値V4=−(Vc+2V1)、5回目にスイッチSWがONするときの電圧値V5=−(Vd+2V1)、・・・となり、Vgenは|V1|<|V2|<|V3|<|V4|<|V5|<・・・と昇圧していく。ただし、電圧値V1が高いほど、Va,Vb,Vc,Vd,・・・が大きくなるので、図6の例の方が、図8の例よりもVgenが昇圧するスピードが速く、発電効率が高い。
In the example of FIG. 8, as in the example of FIG. 6, Vgen is the voltage value V 2 when the switch SW is turned on for the second time, with respect to the voltage value V 1 when the switch SW is first turned on. (Va + 2V 1 ) Voltage value V 3 when the switch SW is turned on for the third time = Vb + 2V 1 Voltage value when the switch SW is turned on for the fourth time V 4 = − (Vc + 2V 1 ) voltage value V 5 = the time of ON - (Vd + 2V 1) , ··· becomes, Vgen is | V 1 | <| V 2 | <|
一方、図9は、梁104の変形方向が切り替わるタイミングで共振周期Tの1/4倍の時間だけスイッチSWをONにした場合の、第1電極108aと第2電極108bとの間に生じる電圧Vgenの様子を示している。要するに、図5(b)に示した時刻t1でスイッチSWをONにして時刻(t1+t2)/2でスイッチSWをOFFにする場合に対応する。なお、図9の例でも、整流回路120や蓄電素子C1はないものとしている。
On the other hand, FIG. 9 shows the voltage generated between the
図9の例では、Vgenは、最初にスイッチSWがONするときの電圧値V1に対して、2回目にスイッチSWがONするときの電圧値V2=−2V1、3回目にスイッチSWがONするときの電圧値V3=2V1、4回目にスイッチSWがONするときの電圧値V4=−2V1、5回目にスイッチSWがONするときの電圧値V5=2V1、・・・となる。すなわち、Vgenは2V1までは昇圧できるが、2V1を超えての昇圧はされない。 In the example of FIG. 9, Vgen is first with respect to the voltage value V 1 of the when the switch SW is turns ON, the voltage value when the switch SW to the second is ON V 2 = -2V 1, 3 time a switch SW Voltage value V 3 = 2V 1 when the switch SW is turned on, voltage value V 4 = −2V 1 when the switch SW is turned on for the fourth time, voltage value V 5 = 2V 1 when the switch SW is turned on for the fifth time, ... That, Vgen is up to 2V 1 can boost, are not boosted beyond 2V 1.
同様に、梁104の変形方向が切り替わるタイミングで共振周期Tの3/4倍、5/4倍、7/4倍、9/4倍、・・・のいずれかの時間だけスイッチSWをONにした場合もV2=−2V1、V3=2V1、V4=−2V1、V5=2V1、・・・となり、Vgenは2V1までは昇圧できるが、2V1を超えての昇圧はされない。
Similarly, at the timing when the deformation direction of the
以上より、LC共振回路の共振によって、少なくとも、VgenがスイッチSWをONにするときの極性と反対の極性となったときにスイッチSWをOFFすれば、Vgenが昇圧していく。要するに、LC共振回路の共振周期Tに対して、スイッチSWをONする所定期間を、少なくとも、(n+1/4)Tより長く(n+3/4)Tよりも短い時間(nは0以上の任意の整数)に設定すれば、Vgenを効率よく昇圧させることができる。 From the above, if the switch SW is turned OFF at least when the Vgen has a polarity opposite to the polarity when the switch SW is turned ON due to the resonance of the LC resonance circuit, the voltage Vgen is boosted. In short, with respect to the resonance period T of the LC resonance circuit, the predetermined period for turning on the switch SW is at least a time longer than (n + 1/4) T and shorter than (n + 3/4) T (n is an arbitrary value greater than or equal to 0) If it is set to (integer), Vgen can be boosted efficiently.
前述したように、LC共振回路の共振周期Tの1/2の時間だけスイッチSWをONするのが、スイッチSWの切り換えときのシフト量が最も大きくなるので、発電効率が最も高い。そこで、本実施例の発電装置100では、制御部130は、梁104の固有振動周期と一致する周期でスイッチSWをONにし、LC共振回路の共振周期Tの1/2の時間が経過するとスイッチSWをOFFにする。
As described above, when the switch SW is turned on only for a half of the resonance period T of the LC resonance circuit, the amount of shift at the time of switching the switch SW becomes the largest, so that the power generation efficiency is the highest. Therefore, in the
もっとも、梁104の変形方向が切り換わるタイミングでスイッチSWをONにすることは、それほど容易なことではない。梁104の変形方向が切り換わるタイミングは、図3(b)に示したように、圧電素子108の内部に生じる起電力の電圧Vpztがピークとなるタイミングおよび、圧電素子108に発生する電流Ipztが0になるタイミングと一致する。しかし、圧電素子108の内部に生じる起電力の電圧Vpztや電流Ipztを直接モニターすることはできない。一方、圧電素子108の第1電極108aと第2電極108bとの間の電圧Vgenは、図3(d)に示したように、VC1と2Vfとの和の電圧でクリップされるためVgenのピークを検出することもできない。
However, it is not so easy to turn on the switch SW at the timing when the deformation direction of the
そこで、本実施例の発電装置100では、変位検出部140を電流検出部141で実現し、圧電素子108から整流回路120に流れる電流が0になるタイミングを検出する。すなわち、電流検出部141で検出される電流に基づいて圧電素子108の変位を検出する。これによって、梁104(変形部材)の変形方向が切り換わるタイミングで容易にスイッチSWをON(導通状態)にできる。図1(b)に示す例では、電流検出部141は、圧電素子108の第1電極108aとダイオードD1のアノードとの間に設けられており、圧電素子108から整流回路120に流れる電流を検出する。ただし、電流検出部141は、圧電素子108から整流回路120に流れる電流を検出できればよく、たとえば、圧電素子108の第2電極108bとダイオードD3のアノードとの間に設けられていてもよい。
Therefore, in the
図10は、圧電素子108から整流回路120に流れる電流を検出することによって、梁104の変形方向が切り換わるタイミングを決定できる理由を示す説明図である。図10(a)には、梁104の変位が示されている。また、図10(b)には、梁104の振動に伴って、圧電素子108が単位時間あたりに発生させる電荷量(すなわち、電流Ipzt)と、電流Ipztによって生じる起電力の電圧Vpztとが変化する様子が示されている。
FIG. 10 is an explanatory diagram illustrating the reason why the timing at which the deformation direction of the
図示されるように、梁104の変位が大きくなると、Vpztも大きくなる。VpztがC1の電圧VC1と整流回路120を構成しているダイオードの順方向降下電圧Vfの2倍との和、すなわち、VC1+2Vfより大きくなれば、発生した電荷が整流回路120に流れることになる。
As shown in the drawing, when the displacement of the
また、梁104の変位の大きさがピークとなるタイミング(すなわち、梁104の変形方向が切り換わるタイミング)では、圧電素子108の発生する電流Ipztの方向が反転する。たとえば、圧電素子108が正の起電力を発生している状態で、梁104の変位の大きさがピークになると、正方向に流れていた電流Ipztが負方向に反転する。したがって、圧電素子108の起電力が減少し、VC1と2Vfとの和よりも電圧が低くなって、整流回路120に流れていた電流が流れなくなる。同様に、圧電素子108が負の起電力を発生している状態で、正方向の電流Ipztが発生することで、整流回路120に流れていた電流が流れなくなる。したがって、梁104の変形方向が切り換わるタイミング(梁104の変位の大きさがピークとなるタイミング)は、圧電素子108から整流回路120に電流が流れなくなるタイミングと一致する。そこで、図1(b)に示したように、電流検出部141を用いて、整流回路120に流れる電流を検出して、電流が流れなくなったことを検出したら、そのタイミングから、梁104の固有振動周期毎に、所定期間(たとえば、LC共振回路の共振周期Tの1/2の時間)だけ、スイッチSWをONしてやればよい。
Further, at the timing when the magnitude of the displacement of the
図10(c)には、スイッチSWをON/OFFするタイミングが示されている。スイッチSWは、電流検出部141によって検出された、整流回路120に電流が流れなくなるタイミングから所定期間(T/2)だけONする。
FIG. 10C shows the timing for turning on / off the switch SW. The switch SW is turned ON for a predetermined period (T / 2) from the timing when the
図10(d)には、インダクターLを流れる電流と、整流回路120を流れる電流とが示されている。図10(d)に示されるように、スイッチSWをONにする度に、圧電素子108内の電荷がインダクターLを流れて、圧電素子108内の正負の電荷の配置が入れ代わる。そして、電荷の配置が入れ代わった状態から圧電素子108が変形することで、圧電素子108の第1電極108aと第2電極108bとの間には図10(e)に示すような電圧波形が発生する。この電圧波形は、図3(d)を用いて前述した電圧波形と同じであるため、ここでは説明を省略する。その結果、図10(d)に示されるように、圧電素子108で発生する電流Ipztを効率よく蓄電素子C1に蓄えることが可能となる。
FIG. 10D shows a current flowing through the inductor L and a current flowing through the
図11に、電流検出部141の構成ブロック図を例示する。また、図12に、電流検出部141の各部の出力波形の一例を示す。図12(a)は圧電素子108に生じる電流Igen、図12(b)は電流検出器1411の出力信号Id、図12(c)は増幅回路1412の出力信号Idamp、図12(d)は絶対値回路1413の出力信号Iabs、図12(e)は比較器1414の出力信号Iplsを表す。
FIG. 11 illustrates a configuration block diagram of the
電流検出器1411は一般的に知られている、たとえば、ホール素子型電流センサーやシャント抵抗などを用いることができる。しかし、発電効率を悪化させないためには、シャント抵抗のように、回路内へ抵抗素子を入れることは望ましくないため、ホール素子型電流センサーのような非接触での検出が可能なセンサーを選択することが望ましい。電流検出器1411は整流回路120を流れる電流に対応する出力信号Idを出力する。
The
増幅回路1412は、電流検出器1411の出力信号Idを所定のゲインで増幅して、出力信号Idampを出力する。
The
絶対値回路1413は、増幅回路1412の出力信号Idampの絶対値に対応する出力信号Iabsを出力する。
The
増幅回路1412、絶対値回路1413は必須の回路ではなく、比較器1414による電流有無の検出が容易に行えるように入れてある。
The
比較器1414は、絶対値回路1413の出力信号Iabsを2値化(パルス化)して出力する。この比較器1414の出力信号Iplsの立ち下がりエッジのタイミングで、整流回路120に流れる電流が0になる。なお、電流が0ではなく、少し流れている状態で検出するようにしてもよい。これは無電流時にノイズ等で比較器1414が誤動作を起こすことを防止するためである。ここでの余裕を多くとると検出タイミングがずれることによって発電効率が悪化するので、できるだけノイズを低減し、電流が0に近いタイミングで検出することが望ましい。
The
図13は、本実施例における発電装置100の制御方法の一例としての状態制御処理を説明するためのフローチャートである。図14は、本実施例における発電装置100の制御方法の一例としてのスイッチ制御処理を説明するためのフローチャートである。
FIG. 13 is a flowchart for explaining a state control process as an example of a method for controlling the
本実施例における発電装置100の制御方法は、電圧検出部150で検出される蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vr以下である場合に、変位検出部140で検出される圧電素子108の変位に基づいて、スイッチSWを所定期間導通状態とすることと、電圧検出部150で検出される蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vrを上回る場合に、スイッチSWを導通状態とすることと、を含む。
The control method of the
図13に示す状態制御処理において、まず、電圧検出部150が蓄電素子C1の電圧VC1を検出する(ステップS100)。
In the state control process shown in FIG. 13, first, the
ステップS100の後に、制御部130は、電圧検出部150で検出される蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vr以上か否かを判定する(ステップS102)。制御部130が、蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vrを下回っているものと判定した場合(ステップS102でNOの場合)には、制御部130はスイッチ制御処理を行う(ステップS104)。以下、図14を参照しながらスイッチ制御処理について説明する。
After step S100,
図14に示すスイッチ制御処理において、まず、電流検出部141は、圧電素子108から整流回路120に流れる電流を検出する(ステップS200)。
In the switch control process shown in FIG. 14, first, the
ステップS200の後に、制御部130は、ステップS200で検出された圧電素子108から整流回路120に流れる電流が0クロスしたか否かを判定する(ステップS202)。具体的には、制御部130は、電流検出部141の比較器1414の出力信号(Ipls)の立ち下がりエッジを検出したタイミングで圧電素子108から整流回路120に流れる電流が0クロスしたタイミング(圧電素子108の変形方向が切り換わるタイミング)であると判断する。圧電素子108から整流回路120に流れる電流が0クロスしていない場合(ステップS202でNOの場合)には、ステップS200とステップS202とを繰り返す。
After step S200, the
圧電素子108から整流回路120に流れる電流が0クロスした場合(ステップS202でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをON状態に切り換える(ステップS204)。
When the current flowing from the
ステップS204の後に、制御部130は、計時タイマーをスタートする(ステップS206)。本実施例においては、制御部130がCPUを含んで構成され、CPUが計時タイマーを有していてもよい。
After step S204, the
ステップS206の後に、制御部130は、圧電素子108の容量成分CgとインダクターLとによって構成される共振回路の共振周期Tの1/2の時間(T/2)が経過したか否かを判定する(ステップS208)。制御部130が、T/2の時間が経過していないものと判定した場合(ステップS208でNOの場合)には、ステップS208を繰り返す。
After step S206, the
制御部130が、T/2の時間が経過したものと判定した場合(ステップS208でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをOFF状態に切り換える(ステップS210)。
When
なお、既に述べたように、ステップS208で計時する時間はT/2の時間に限られるものではない。 As already described, the time measured in step S208 is not limited to T / 2.
以上のようにしてスイッチSWのON/OFF状態を切り換えることによって、梁104の動きに合わせて適切なタイミングでスイッチSWのON/OFF状態を切り換えられるので、発電装置100を用いて効率よく発電することが可能となる。
By switching the ON / OFF state of the switch SW as described above, the ON / OFF state of the switch SW can be switched at an appropriate timing in accordance with the movement of the
図13に戻り、状態制御処理では、スイッチ制御処理(ステップS104)の後に、再びステップS100を行う。 Returning to FIG. 13, in the state control process, step S100 is performed again after the switch control process (step S104).
一方、制御部130が、蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vr以上であるものと判定した場合(ステップS102でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをON状態(導通状態)に制御する(ステップS106)。ステップS106の後に、再びステップS100を行う。
On the other hand, when
以上に説明したように、第1実施例の発電装置100によれば、蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vrを上回る場合には、スイッチSWを導通状態とするので、圧電素子108、インダクターLおよびスイッチSWを含む共振回路で電力が消費され、圧電素子108から電力を取り出せなくなる。したがって、蓄電素子C1への過充電を抑制できる。これによって、蓄電素子C1の劣化を抑制し、蓄電素子C1を長寿命化できる。
As described above, according to the
また、圧電素子108の第1電極108aと第2電極108bとの間を短絡状態にすることで、圧電素子108の変形を抑制することができる。これによって、圧電素子108の機械的な寿命を伸ばすことができる。
Moreover, the deformation | transformation of the
B.第2実施例:
図15は、本実施例の発電装置100の他の構造を示した説明図である。図15(a)には、発電装置100の機械的な構造が示されており、図15(b)には電気的な構造が示されている。なお、第1実施例の発電装置100と同一の構成には同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。
B. Second embodiment:
FIG. 15 is an explanatory diagram showing another structure of the
第2実施例の発電装置100において、変位検出部140は、梁104(変形部材)の変形による変位を検出する変位センサー142を含み、変位センサー142が検出する梁104(変形部材)の変位に基づいて圧電素子108の変位を検出する。これによって、梁104(変形部材)の変形方向が切り換わるタイミングで容易にスイッチSWをON(導通状態)にできる。
In the
変位センサー142は、発電装置100内に固定されており、変形手段である梁104の変位を測定する。変位センサー142としては、たとえば、光学式、超音波式、渦電流式、静電容量型など種々の公知のセンサーを採用できる。また、変位センサー142として、応答周波数の高いセンサー(たとえば、渦電流式や光学式)を用いることで、検出精度を高めることができる。変位センサー142としては、圧電素子108の変形を妨げないという観点では、本実施例のように非接触型のセンサーであることが好ましいが、接触型のセンサーを採用してもよい。
The
本実施例では、非接触型のセンサーである変位センサー142が、梁104の圧電素子108が設けられた面(上面)と対向して設置されている。そして、梁104の上面の測定位置と変位センサー142との間の距離dを検出することによって梁104の変位を検出する。また、変位センサー142は、距離dに関する情報(梁104の変異に関する情報)を制御部130に出力する。
In the present embodiment, the
変位センサー142は、正確な変位検出のために梁104の先端側(支持端102から遠い側)の変位を測定することが好ましい。振動などが加わると、梁104の先端側の方が、支持端102側に比べて大きく振動するからである。一方で、梁104の上面のうち圧電素子108が取り付けられた部分と、その他の部分とでは、振動に差が生じる可能性がある。すると、圧電素子108の変形を把握するためには、圧電素子108が取り付けられた部分の変位を測定することが好ましい。そこで、本実施例の変位センサー142は、梁104の上面に対向して設置され、梁104の上面のうち圧電素子108が取り付けられた部分の梁104の先端側の端部に近接した部分との距離dを測定する。
It is preferable that the
なお、変位センサー142は、梁104の下面に対向して設置されてもよい。しかし、図15(a)に示すように、梁104の先端の下面に錘106を設けた構造の場合、梁104の先端側を測定しようとすると、厚みのある錘106が変位センサー142と梁104の下面との間に入ったり、入らなかったりすることで正確な測定が妨げられるおそれがある。そのため、変位センサー142を梁104の下面に対向して設置した場合、梁104の先端部分を避けて測定しなければならない可能性が生じてしまう。よって、梁104の先端の下面に錘106を設けた構造の場合には、変位センサー142は、梁104の上面に対向して設置されることが好ましい。
Note that the
このような構成によっても、図13を用いて説明した状態制御処理を行うことができる。第1実施例における状態制御処理と、第2実施例における状態制御処理とでは、図13におけるスイッチ制御処理(ステップS104)のみが異なる。したがって、以下では、第2実施例におけるスイッチ制御処理(ステップS104)について説明する。 Even with such a configuration, the state control process described with reference to FIG. 13 can be performed. Only the switch control process (step S104) in FIG. 13 is different between the state control process in the first embodiment and the state control process in the second embodiment. Therefore, hereinafter, the switch control process (step S104) in the second embodiment will be described.
図16は、本実施例における発電装置100の制御方法の他の一例としてのスイッチ制御処理を説明するためのフローチャートである。
FIG. 16 is a flowchart for explaining a switch control process as another example of the method for controlling the
図16に示すスイッチ制御処理において、まず、変位センサー142は、梁104の変位を検出する(ステップS300)。
In the switch control process shown in FIG. 16, first, the
ステップS300の後に、制御部130は、ステップS300で検出された梁104の変位がピークか否かを判定する(ステップS302)。たとえば、距離dの時間微分が0になるタイミングを梁104がピークになるタイミングとして判定してもよい。変位センサー142から得られる距離dに関する情報が離散的に得られる場合には、微分値の符号が変化するタイミングとすればよい。梁104の変位がピークではない場合(ステップS302でNOの場合)には、ステップS300とステップS302とを繰り返す。
After step S300, the
梁104の変位がピークである場合(ステップS302でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをON状態に切り換える(ステップS304)。
If the displacement of the
ステップS304の後に、制御部130は、計時タイマーをスタートする(ステップS306)。本実施例においては、制御部130がCPUを含んで構成され、CPUが計時タイマーを有していてもよい。
After step S304, the
ステップS306の後に、制御部130は、圧電素子108の容量成分CgとインダクターLとによって構成される共振回路の共振周期Tの1/2の時間(T/2)が経過したか否かを判定する(ステップS308)。制御部130が、T/2の時間が経過していないものと判定した場合(ステップS308でNOの場合)には、ステップS308を繰り返す。
After step S306, the
制御部130が、T/2の時間が経過したものと判定した場合(ステップS308でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをOFF状態に切り換える(ステップS310)。
When the
なお、既に述べたように、ステップS308で計時する時間はT/2の時間に限られるものではない。 As already described, the time measured in step S308 is not limited to the time T / 2.
以上のようにしてスイッチSWのON/OFF状態を切り換えることによって、梁104の動きに合わせて適切なタイミングでスイッチSWのON/OFF状態を切り換えられるので、発電装置100を用いて効率よく発電することが可能となる。
By switching the ON / OFF state of the switch SW as described above, the ON / OFF state of the switch SW can be switched at an appropriate timing in accordance with the movement of the
また、第2実施例の発電装置100においても、蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vrを上回る場合には、スイッチSWを導通状態とするので、圧電素子108、インダクターLおよびスイッチSWを含む共振回路で電力が消費され、圧電素子108から電力を取り出せなくなる。したがって、蓄電素子C1への過充電を抑制できる。これによって、蓄電素子C1の劣化を抑制し、蓄電素子C1を長寿命化できる。
Also in the
また、圧電素子108の第1電極108aと第2電極108bとの間を短絡状態にすることで、圧電素子108の変形を抑制することができる。これによって、圧電素子108の機械的な寿命を伸ばすことができる。
Moreover, the deformation | transformation of the
C.第3実施例:
図17は、本実施例の発電装置100の他の構造を示した説明図である。図17(a)には、発電装置100の機械的な構造が示されており、図17(b)には電気的な構造が示されている。なお、第1実施例の発電装置100と同一の構成には同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。
C. Third embodiment:
FIG. 17 is an explanatory diagram showing another structure of the
第3実施例の発電装置100において、変位検出部140は、梁104(変形部材)に設けられた圧電素子110と、圧電素子110に生じる電圧Vpzt2または電流Ipzt2を検出する検出部と、を含み、圧電素子110に生じる電圧Vpzt2または電流Ipzt2に基づいて圧電素子108の変位を検出する。図17(b)においては、圧電素子110は、電流源と、電荷を蓄えるコンデンサー(容量成分)Csとを組み合わせたものして表されている。図17(b)に示す例では、変位検出部140は、検出部として圧電素子110に生じる電圧Vpzt2を検出する電圧検出部143を含んで構成されている。これによって、梁104(変形部材)の変形方向が切り換わるタイミングで容易にスイッチSWをON(導通状態)にできる。なお、圧電素子108は本発明における「第1の圧電素子」に対応し、圧電素子110は本発明における「第2の圧電素子」に対応する。
In the
図17(a)に示す例では、圧電素子110は、梁104の表面に設けられている。圧電素子110は、チタン酸ジルコン酸鉛(PZT)などの圧電材料によって形成された圧電部材110cと、圧電部材110cの表面に金属薄膜によって形成された第1電極(上部電極)110aおよび第2電極(下部電極)110bとを含んで構成されている。第1電極(上部電極)110aおよび第2電極(下部電極)110bは、圧電部材110cを挟んで対向配置されている。図17(a)に示す例では、圧電素子108と圧電素子110とは同じ形状を有しているが、必ずしも同じ形状でなくてもよい。たとえば、圧電素子108が梁104に対して設置可能な最大の長さと幅であれば、圧電素子108の発電量は大きくなる。一方、圧電素子110が設置可能な最小の幅(梁104の短手方向への長さ)であれば、圧電素子110による梁104の変位抵抗が低減するため、発電効率が良くなる。
In the example shown in FIG. 17A, the
圧電素子108と同様の理由によって、梁104の変形にともなって、圧電素子110の圧電部材110cは圧電効果によって正負の電荷を発生し、その電荷が第1電極110aおよび第2電極110bに現れる。また、梁104が変形すると、圧電部材110cも圧電部材108cと同様に変形する。したがって、圧電部材110cの内部にも、圧電部材108cと全く同様に、図2(b)に示す電流Ipztと同様の電流Ipzt2、および、図2(b)に示す電圧Vpztと同様の電圧Vpzt2が発生する。
For the same reason as the
図18は、圧電素子110に生じる電圧Vpzt2を検出することによって、スイッチSWを適切なタイミングで制御可能な理由を示す説明図である。図18(a)には、梁104の変位が示されている。また、図18(b)には、梁104の振動に伴って、圧電素子110に生じる電圧Vpzt2が変化する様子が示されている。
FIG. 18 is an explanatory diagram showing the reason why the switch SW can be controlled at an appropriate timing by detecting the voltage Vpzt2 generated in the
図3〜図9を用いて前述したように、梁104の変位uが極値に達したタイミングでスイッチSWをONにした場合に、最も効率よく発電することができる。そして、図18(a)と図18(b)とを比較すれば明らかなように、梁104の変位uが極値となるのは、圧電素子110に生じる電圧Vpzt2が極値となるタイミングと一致する。その理由は、圧電素子110は、インダクターLや蓄電素子C1と接続していないため、電荷の増減が圧電素子110の起電力の電圧Vpzt2の変化に直接反映されるからである。
As described above with reference to FIGS. 3 to 9, when the switch SW is turned on at the timing when the displacement u of the
そこで、図18(b)に白抜き矢印で示したように、圧電素子110に生じる電圧Vpzt2が極値となるタイミングを検出して、そのタイミングから、所定期間(たとえば、前述したLC共振回路の共振周期Tの半分の時間(T/2))だけスイッチSWをONにしてやれば、効率よく発電することが可能となる。
Therefore, as indicated by a white arrow in FIG. 18B, the timing at which the voltage Vpzt2 generated in the
図19に、電圧検出部143の構成ブロック図を例示する。また、図20に、電圧検出部143の各部の出力波形の一例を示す。図20(a)は圧電素子110に生じる電圧Vpzt2、図20(b)は電圧検出器1431の出力信号Vd、図20(c)は微分回路1432の出力信号Vdiff、図20(d)は比較器1433の出力信号Vplsを表す。
FIG. 19 illustrates a configuration block diagram of the
電圧検出器1431は、圧電素子110に生じる電圧Vpzt2を検出して、電圧Vpzt2に対応する出力信号Vdを出力する。
The
微分回路1432は、電圧検出器1431の出力信号Vdを微分して、出力信号Vdの微分に対応する出力信号Vdiffを出力する。微分回路1432の出力信号Vdiffの0クロスのタイミングが、Vpzt2がピークとなるタイミングと一致する。
The
比較器1433は微分回路1432の出力信号Vdiffを2値化(パルス化)して、出力信号Vplsを出力する。この比較器1433の出力信号Vplsの立ち上がりエッジおよび立ち上がりエッジのタイミングで、Vpzt2がピークとなる。
The
このような構成によっても、図13を用いて説明した状態制御処理を行うことができる。第1実施例における状態制御処理と、第3実施例における状態制御処理とでは、図13におけるスイッチ制御処理(ステップS104)のみが異なる。したがって、以下では、第3実施例におけるスイッチ制御処理(ステップS104)について説明する。 Even with such a configuration, the state control process described with reference to FIG. 13 can be performed. Only the switch control process (step S104) in FIG. 13 is different between the state control process in the first embodiment and the state control process in the third embodiment. Therefore, hereinafter, the switch control process (step S104) in the third embodiment will be described.
図21は、本実施例における発電装置100の制御方法の他の一例としてのスイッチ制御処理を説明するためのフローチャートである。
FIG. 21 is a flowchart for explaining a switch control process as another example of the method for controlling the
図21に示すスイッチ制御処理において、まず、電圧検出部143は、圧電素子110に生じる電圧Vpzt2を検出する(ステップS400)。
In the switch control process shown in FIG. 21, first, the
ステップS400の後に、制御部130は、ステップS400で検出された電圧Vpzt2が極値になったか否かを判定する(ステップS402)。電圧Vpzt2が極値になっていない場合(ステップS402でNOの場合)には、ステップS400とステップS402とを繰り返す。
After step S400,
電圧Vpzt2が極値になった場合(ステップS402でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをON状態に切り換える(ステップS404)。
When voltage Vpzt2 becomes an extreme value (YES in step S402),
ステップS404の後に、制御部130は、計時タイマーをスタートする(ステップS406)。本実施例においては、制御部130がCPUを含んで構成され、CPUが計時タイマーを有していてもよい。
After step S404, the
ステップS406の後に、制御部130は、圧電素子108の容量成分CgとインダクターLとによって構成される共振回路の共振周期Tの1/2の時間(T/2)が経過したか否かを判定する(ステップS408)。制御部130が、T/2の時間が経過していないものと判定した場合(ステップS408でNOの場合)には、ステップS408を繰り返す。
After step S406, the
制御部130が、T/2の時間が経過したものと判定した場合(ステップS408でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをOFF状態に切り換える(ステップS410)。
If the
なお、既に述べたように、ステップS408で計時する時間はT/2の時間に限られるものではない。 As already described, the time measured in step S408 is not limited to the time of T / 2.
以上のようにしてスイッチSWのON/OFF状態を切り換えることによって、梁104の動きに合わせて適切なタイミングでスイッチSWのON/OFF状態を切り換えられるので、発電装置100を用いて効率よく発電することが可能となる。
By switching the ON / OFF state of the switch SW as described above, the ON / OFF state of the switch SW can be switched at an appropriate timing in accordance with the movement of the
また、第3実施例の発電装置100においても、蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vrを上回る場合には、スイッチSWを導通状態とするので、圧電素子108、インダクターLおよびスイッチSWを含む共振回路で電力が消費され、圧電素子108から電力を取り出せなくなる。したがって、蓄電素子C1への過充電を抑制できる。これによって、蓄電素子C1の劣化を抑制し、蓄電素子C1を長寿命化できる。
Also in the
また、圧電素子108の第1電極108aと第2電極108bとの間を短絡状態にすることで、圧電素子108の変形を抑制することができる。これによって、圧電素子108の機械的な寿命を伸ばすことができる。
Moreover, the deformation | transformation of the
D.第4実施例:
図22は、本実施例の発電装置100の他の構造を示した説明図である。図22(a)には、発電装置100の機械的な構造が示されており、図22(b)には電気的な構造が示されている。なお、第3実施例の発電装置100と同一の構成には同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。
D. Fourth embodiment:
FIG. 22 is an explanatory diagram showing another structure of the
図22(b)に示す例では、変位検出部140は、検出部として圧電素子110に生じる電流Ipzt2を検出する電流検出部144を含んで構成されている。これによって、梁104(変形部材)の変形方向が切り換わるタイミングで容易にスイッチSWをON(導通状態)にできる。
In the example illustrated in FIG. 22B, the
図23は、制御用の圧電素子110に生じる電流Ipzt2を検出することによって、スイッチSWを適切なタイミングで制御可能な理由を示す説明図である。図23(a)には、梁104の変位が示されている。また、図23(b)には、梁104の振動に伴って、圧電素子110に生じる電流Ipzt2が変化する様子が示されている。
FIG. 23 is an explanatory diagram showing the reason why the switch SW can be controlled at an appropriate timing by detecting the current Ipzt2 generated in the control
図3〜図9を用いて前述したように、梁104の変位uが極値に達したタイミングでスイッチSWをONにした場合に、最も効率よく発電することができる。そして、図23(a)と図23(b)とを比較すれば明らかなように、梁104の変位uが極値となるのは、圧電素子110に生じる電流Ipzt2が0となるタイミングと一致する。その理由は、圧電素子110は、インダクターLや蓄電素子C1と接続していないため、電荷の増減が圧電素子110に生じる電流Ipzt2の変化に直接反映されるからである。
As described above with reference to FIGS. 3 to 9, when the switch SW is turned on at the timing when the displacement u of the
そこで、図23(b)に白抜き矢印で示したように、圧電素子110に生じる電流Ipzt2が0となるタイミングを検出して、そのタイミングから、所定期間(たとえば、前述したLC共振回路の共振周期Tの半分の時間(T/2))だけスイッチSWをONにしてやれば、効率よく発電することが可能となる。
Therefore, as shown by the white arrow in FIG. 23B, the timing at which the current Ipzt2 generated in the
図24に、電流検出部144の構成ブロック図を例示する。また、図25に、電流検出部144の各部の出力波形の一例を示す。図25(a)は圧電素子110からコンデンサー1445に流れる電流Igen2、図12(b)は電流検出器1441の出力信号Id2、図25(c)は増幅回路1442の出力信号Idamp2、図25(d)は絶対値回路1443の出力信号Iabs2、図25(e)は比較器1444の出力信号Ipls2を表す。
FIG. 24 illustrates a configuration block diagram of the
本実施例における電流検出部144は、圧電素子110に並列に接続されるコンデンサー1445を備え、コンデンサー1445に流れる電流Igen2を検出することによって、圧電素子110に生じる電流Ipzt2を検出する。なお、コンデンサー1445に流れる電流Igen2と圧電素子110に生じる電流Ipzt2とは比例した大きさの電流となる。
The
電流検出器1441は一般的に知られている、たとえば、ホール素子型電流センサーやシャント抵抗などを用いることができる。しかし、発電効率を悪化させないためには、シャント抵抗のように、回路内へ抵抗素子を入れることは望ましくないため、ホール素子型電流センサーのような非接触での検出が可能なセンサーを選択することが望ましい。電流検出器1441は圧電素子110からコンデンサー1445に流れる電流Igen2に対応する出力信号Id2を出力する。
The
増幅回路1442は、電流検出器1441の出力信号Id2を所定のゲインで増幅して、出力信号Idamp2を出力する。
The
絶対値回路1443は、増幅回路1442の出力信号Idamp2の絶対値に対応する出力信号Iabs2を出力する。
The
増幅回路1442、絶対値回路1443は必須の回路ではなく、比較器1444による電流有無の検出が容易に行えるように入れてある。
The
比較器1444は、絶対値回路1443の出力信号Iabs2を2値化(パルス化)して出力する。この比較器1444の出力信号Ipls2の立ち下がりエッジのタイミングで、整流回路120に流れる電流が0になる。なお、電流が0ではなく、少し流れている状態で検出するようにしてもよい。これは無電流時にノイズ等で比較器1444が誤動作を起こすことを防止するためである。ここでの余裕を多くとると検出タイミングがずれることによって発電効率が悪化するので、できるだけノイズを低減し、電流が0に近いタイミングで検出することが望ましい。
The
このような構成によっても、図13を用いて説明した状態制御処理を行うことができる。第1実施例における状態制御処理と、第4実施例における状態制御処理とでは、図13におけるスイッチ制御処理(ステップS104)のみが異なる。したがって、以下では、第4実施例におけるスイッチ制御処理(ステップS104)について説明する。 Even with such a configuration, the state control process described with reference to FIG. 13 can be performed. In the state control process in the first embodiment and the state control process in the fourth embodiment, only the switch control process (step S104) in FIG. 13 is different. Therefore, hereinafter, the switch control process (step S104) in the fourth embodiment will be described.
図26は、本実施例における発電装置100の制御方法の他の一例としてのスイッチ制御処理を説明するためのフローチャートである。
FIG. 26 is a flowchart for explaining a switch control process as another example of the method for controlling the
図26に示すスイッチ制御処理において、まず、電流検出部144は、圧電素子110に生じる電流Ipzt2を検出する(ステップS500)。本実施例においては、電流検出器1441がコンデンサー1445に流れる電流Igen2を検出することによって、圧電素子110に生じる電流Ipzt2を検出する。
In the switch control process shown in FIG. 26, first, the
ステップS500の後に、制御部130は、ステップS500で検出された電流Ipzt2が0クロスしたか否かを判定する(ステップS502)。電流Ipzt2が0クロスしていない場合(ステップS502でNOの場合)には、ステップS500とステップS502とを繰り返す。
After step S500,
電流Ipzt2が0クロスした場合(ステップS502でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをON状態に切り換える(ステップS504)。
If the current Ipzt2 has crossed 0 (YES in step S502),
ステップS504の後に、制御部130は、計時タイマーをスタートする(ステップS506)。本実施例においては、制御部130がCPUを含んで構成され、CPUが計時タイマーを有していてもよい。
After step S504, the
ステップS506の後に、制御部130は、圧電素子108の容量成分CgとインダクターLとによって構成される共振回路の共振周期Tの1/2の時間(T/2)が経過したか否かを判定する(ステップS508)。制御部130が、T/2の時間が経過していないものと判定した場合(ステップS508でNOの場合)には、ステップS508を繰り返す。
After step S506, the
制御部130が、T/2の時間が経過したものと判定した場合(ステップS508でYESの場合)には、制御部130は、スイッチSWをOFF状態に切り換える(ステップS510)。
If
なお、既に述べたように、ステップS508で計時する時間はT/2の時間に限られるものではない。 As already described, the time measured in step S508 is not limited to T / 2.
以上のようにしてスイッチSWのON/OFF状態を切り換えることによって、梁104の動きに合わせて適切なタイミングでスイッチSWのON/OFF状態を切り換えられるので、発電装置100を用いて効率よく発電することが可能となる。
By switching the ON / OFF state of the switch SW as described above, the ON / OFF state of the switch SW can be switched at an appropriate timing in accordance with the movement of the
また、第4実施例の発電装置100においても、蓄電素子C1の電圧VC1が基準値Vrを上回る場合には、スイッチSWを導通状態とするので、圧電素子108、インダクターLおよびスイッチSWを含む共振回路で電力が消費され、圧電素子108から電力を取り出せなくなる。したがって、蓄電素子C1への過充電を抑制できる。これによって、蓄電素子C1の劣化を抑制し、蓄電素子C1を長寿命化できる。
Also in the
また、圧電素子108の第1電極108aと第2電極108bとの間を短絡状態にすることで、圧電素子108の変形を抑制することができる。これによって、圧電素子108の機械的な寿命を伸ばすことができる。
Moreover, the deformation | transformation of the
以上、本実施例について説明したが、本発明はこれら本実施例に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様で実施することが可能である。 Although the present embodiment has been described above, the present invention is not limited to the present embodiment, and can be implemented in various modes without departing from the scope of the present invention.
たとえば、上述した実施例では、圧電素子108および110が片持ち梁構造の梁104に取り付けられているものとして説明した。しかし、圧電素子108および110が取り付けられる部材は、振動などによって容易に繰り返し変形する部材であれば、どのような部材であっても構わない。たとえば、薄膜の表面に圧電素子108および110を取り付けてもよいし、弦巻バネの側面に圧電素子108および110を取り付けても構わない。
For example, in the above-described embodiments, the
また、本発明の発電装置は振動や移動に応じて発電するため、たとえば、橋梁や建築物あるいは地すべり想定箇所などに発電装置を設置すれば地震などの災害時に発電し、電子機器などのネットワーク手段に必要時(災害時)だけ電源供給することもできる。 In addition, since the power generation device of the present invention generates power in response to vibration or movement, for example, if a power generation device is installed at a bridge, a building, or a landslide expected location, the power generation device generates power in the event of a disaster such as an earthquake, and network means such as an electronic device Power can be supplied only when necessary (during disaster).
なお、電子機器に限らず、本発明の発電装置は小型化が可能であるため、あらゆる機器に設置することもできる。たとえば、車両や電車などの移動手段に本発明の発電装置を用いることで、移動に伴う振動によって発電し、移動手段に備わる機器に効率良く電力供給することもできる。 Note that the power generation device of the present invention is not limited to an electronic device, and can be downsized, so that it can be installed in any device. For example, by using the power generation device of the present invention for a moving means such as a vehicle or a train, it is possible to generate electric power by vibration accompanying the movement and efficiently supply power to the equipment provided in the moving means.
このとき、あらゆる振動に対応するために、梁104の長さや錘106の重さが異なる複数の発電装置100を移動手段に組み込んでもよい。たとえば、複数の発電装置100が共通の支持端102に固定されている発電ユニットとして構成されていてもよい。
At this time, in order to cope with any vibration, a plurality of
また、本発明の発電装置を電池の代わりにリモコン等の小型電子機器に組み込むこともできる。 Further, the power generation device of the present invention can be incorporated into a small electronic device such as a remote controller instead of a battery.
さらに、特定の機器等に設置されるのではなく、本発明の発電装置がたとえばボタン電池、乾電池と同じ形状であって、電子機器一般で使用されてもよい。このとき、振動によって蓄電素子への充電が可能であるため、電力が喪失した災害時でも電池として使用可能である。また、一次電池より寿命が長いため、ライフサイクルの観点で環境負荷低減を図ることができる。 Further, instead of being installed in a specific device or the like, the power generation device of the present invention may have the same shape as, for example, a button battery or a dry battery, and may be used in general electronic devices. At this time, since the storage element can be charged by vibration, it can be used as a battery even in the event of a loss of power. Moreover, since the lifetime is longer than that of the primary battery, it is possible to reduce the environmental load from the viewpoint of life cycle.
本発明は、実施例で説明した構成と実質的に同一の構成(たとえば、機能、方法および結果が同一の構成、あるいは目的および効果が同一の構成)を含む。また、本発明は、実施例で説明した構成の本質的でない部分を置き換えた構成を含む。また、本発明は、実施例で説明した構成と同一の作用効果を奏する構成または同一の目的を達成することができる構成を含む。また、本発明は、実施例で説明した構成に公知技術を付加した構成を含む。 The present invention includes substantially the same configuration (for example, a configuration having the same function, method and result, or a configuration having the same purpose and effect) as the configuration described in the embodiments. The present invention also includes a configuration in which a non-essential part of the configuration described in the embodiments is replaced. Further, the present invention includes a configuration that achieves the same effect as the configuration described in the embodiment or a configuration that can achieve the same object. The present invention also includes a configuration in which a known technique is added to the configuration described in the embodiments.
100…発電装置、102…支持端、104…梁、106…錘、108…圧電素子、108a…第1電極、108b…第2電極、108c…圧電部材、110…圧電素子、110a…第1電極、110b…第2電極、110c…圧電部材、114…圧電素子、114a…第1電極、114b…第2電極、114c…圧電部材、120,121…整流回路、130…制御部、140…変位検出部、141…電流検出部、142…変位センサー、143…電圧検出部、144…電流検出部、150…電圧検出部、1411…電流検出器、1412…増幅回路、1413…絶対値回路、1414…比較器、1431…電圧検出器、1432…微分回路、1433…比較器、1441…電流検出器、1442…増幅回路、1443…絶対値回路、1444…比較器、1445…コンデンサー、L…インダクター、C1…蓄電素子、C1a…第1端子、C1b…第2端子、D1〜D4…ダイオード、SW…スイッチ
DESCRIPTION OF
Claims (9)
前記変形部材に設けられた圧電素子と、
前記圧電素子に対して並列に接続されたインダクターと、
前記インダクターに対して直列に接続されたスイッチと、
前記圧電素子の変位を検出する変位検出部と、
前記圧電素子が発生させる電流を整流する整流回路と、
前記整流回路を介して前記圧電素子と並列に接続される蓄電素子と、
前記蓄電素子の電圧を検出する電圧検出部と、
前記スイッチを制御する制御部と、
を含み、
前記制御部は、
前記電圧検出部で検出される前記蓄電素子の電圧が基準値以下である場合には、前記変位検出部で検出される前記圧電素子の変位に基づいて、前記圧電素子の変形方向が切り換わるタイミングで前記スイッチを接続した後、前記所定期間が経過するタイミングで前記スイッチを切断し、
前記電圧検出部で検出される前記蓄電素子の電圧が基準値を上回る場合には、前記スイッチを導通状態とする、発電装置。 A deformable member that deforms by switching the deformation direction;
A piezoelectric element provided on the deformable member;
An inductor connected in parallel to the piezoelectric element;
A switch connected in series to the inductor ;
A displacement detector for detecting displacement of the piezoelectric element;
A rectifier circuit for rectifying a current generated by the piezoelectric element;
A storage element connected in parallel with the piezoelectric element via the rectifier circuit;
A voltage detector for detecting a voltage of the storage element;
A control unit for controlling the switch;
Including
The controller is
Timing at which the deformation direction of the piezoelectric element is switched based on the displacement of the piezoelectric element detected by the displacement detection unit when the voltage of the power storage element detected by the voltage detection unit is equal to or less than a reference value After connecting the switch at, disconnect the switch at the timing when the predetermined period elapses ,
The power generation device that sets the switch in a conductive state when the voltage of the power storage element detected by the voltage detection unit exceeds a reference value.
前記所定期間は、前記圧電素子と前記インダクターとで構成される共振回路の共振周期をTとした場合、(n+1/4)Tより長く(n+3/4)Tよりも短い時間(nは0以上の整数)である、発電装置。 The power generator according to claim 1,
The predetermined period is longer than (n + 1/4) T and shorter than (n + 3/4) T, where T is a resonance period of a resonance circuit composed of the piezoelectric element and the inductor (n is 0 or more). an integer), the power generation device.
前記変位検出部は、
前記圧電素子から前記整流回路に流れる電流を検出する電流検出部を含み、
前記電流検出部で検出される電流に基づいて前記圧電素子の変位を検出する、発電装置。 The power generator according to claim 1 or 2,
The displacement detector is
A current detector that detects a current flowing from the piezoelectric element to the rectifier circuit;
A power generator that detects a displacement of the piezoelectric element based on a current detected by the current detector.
前記変位検出部は、
前記変形部材の変形による変位を検出する変位センサーを含み、
前記変位センサーが検出する前記変形部材の変位に基づいて前記圧電素子の変位を検出する、発電装置。 The power generator according to any one of claims 1 to 3,
The displacement detector is
A displacement sensor for detecting displacement due to deformation of the deformable member;
A power generation device that detects displacement of the piezoelectric element based on displacement of the deformable member detected by the displacement sensor.
前記圧電素子を第1の圧電素子とし、
前記変位検出部は、
前記変形部材に設けられた第2の圧電素子と、
前記第2の圧電素子に生じる電圧または電流を検出する検出部と、
を含み、
前記第2の圧電素子に生じる電圧または電流に基づいて前記第1の圧電素子の変位を検出する、発電装置。 The power generator according to any one of claims 1 to 4,
The piezoelectric element is a first piezoelectric element,
The displacement detector is
A second piezoelectric element provided on the deformable member;
A detection unit for detecting a voltage or current generated in the second piezoelectric element;
Including
A power generation device that detects a displacement of the first piezoelectric element based on a voltage or current generated in the second piezoelectric element.
前記整流回路は、全波整流回路である、発電装置。 The power generator according to any one of claims 1 to 5,
The power generation apparatus, wherein the rectifier circuit is a full-wave rectifier circuit.
前記電圧検出部で検出される前記蓄電素子の電圧が基準値以下である場合に、前記変位検出部で検出される前記圧電素子の変位に基づいて、前記圧電素子の変形方向が切り換わるタイミングで前記スイッチを接続した後、前記所定期間が経過するタイミングで前記スイッチを切断することと、
前記電圧検出部で検出される前記蓄電素子の電圧が基準値を上回る場合に、前記スイッチを導通状態とすることと、
を含む、発電装置の制御方法。 A deformation member that deforms by switching a deformation direction; a piezoelectric element provided on the deformation member; an inductor connected in parallel to the piezoelectric element; a switch connected in series to the inductor ; A displacement detector that detects displacement of the piezoelectric element; a rectifier circuit that rectifies a current generated by the piezoelectric element; a storage element that is connected in parallel to the piezoelectric element via the rectifier circuit; and a voltage of the storage element A voltage detection unit for detecting
When the voltage of the electricity storage element detected by the voltage detection unit is equal to or lower than a reference value, the deformation direction of the piezoelectric element is switched based on the displacement of the piezoelectric element detected by the displacement detection unit. Disconnecting the switch at a timing when the predetermined period has elapsed after connecting the switch ;
When the voltage of the power storage element detected by the voltage detector exceeds a reference value, the switch is turned on;
A method for controlling a power generation device.
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