JP5877451B2 - 多段極低温液圧タービンを用いた装置及び方法 - Google Patents

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本出願は、２０１０年７月３０日出願の米国特許仮出願第６１／３６９，４８１号「多段極低温流体タービンを用いた装置及び方法」の優先権を主張するが、その開示内容全体は参照によって本明細書に組み込まれている。

本発明の例示的な実施形態は、液化天然ガス（ＬＮＧ）プラントで天然ガスを冷却するための、直列又は直列−並列形式の多段極低温液圧タービンの使用に関する。

大量の天然ガス（例えば、主にメタン）が世界の遠隔地域で産出されている。このガスは、市場へ経済的に輸送できれば大きな価値がある。ガスの貯蔵地が適度に市場に近く、２つの地点間の地形が許せば、一般にガスは生成されて水中又は地上にあるパイプラインを通して市場へ輸送される。しかしながら、パイプラインの敷設が実現不可能な又は経済的に禁止される場所においてガスが生成される場合、ガスを市場へ運ぶために他の技術を使用する必要があった。

一般に、パイプライン以外でガスを輸送するために、ガスを産出場所又はその近くで液化させ、液化天然ガスを特別に設計され輸送船に搭載した貯蔵タンクで市場へ輸送する技術が使用される。天然ガスは、冷却及び凝縮されて液体状態となり液化天然ガス（「ＬＮＧ」）が生成される。必須ではないが、ＬＮＧは、通常、実質的に大気圧で、約−１６２℃（−２６０°Ｆ）の温度で輸送されるので、輸送船上の特別な貯蔵タンクに貯蔵できるガス量が大幅に増える。例えば、ＬＮＧは、気相で天然ガスの１／６００の体積となる。

ＬＮＧの輸送船が目的地に到着すると、通常、ＬＮＧは他の貯蔵タンクに荷降ろしされ、そこからＬＮＧは必要に応じて再蒸発され、パイプライン等を通してガスとして末端消費者に輸送される。従来、ＬＮＧは、主要エネルギ消費者に天然ガスを供給するための非常に一般的な輸送方法であった。

液化プロセスには多数の段階があり、その間に天然ガスは冷却及び液化される。液化生産物の荷積み圧力は大気圧近く（例えば、約３．６ｐｓｉａ又はそれより低い圧力）であるが、冷却プロセスの間に圧力が低下される。圧力の低下は、液化プロセスの間に天然ガスのエンタルピを低下させることで天然ガスの冷却を助ける。また、冷凍設備は、熱エネルギを除去するために使用される。

このプロセスの１つの段階では、液体天然ガス流からエネルギ（又はエンタルピ）を抽出して、天然ガス流の高圧液相の圧力を十分に低下させて、非常に冷たいＬＮＧ（又は過冷却ＬＮＧ）の生成を助けることが必要である。このことは、液圧タービンの圧力降下によって達成できる。

液圧タービンの圧力降下は、ＬＮＧプロセスにおいて、液体冷媒流及び液体天然ガス流からエネルギを除去して低温を実現するために使用できる場合が多い。これらの液体流から除去されるエネルギは、電力を発生させるために使用できる。例えば、タービンに発電機を連結して、エネルギを除去するために必要な制動荷重をもたらすことができる。発電機は、設備の電力網に接続でき、追加的な電力はプロセスの熱力学的効率を改善する。ＬＮＧプロセスにおける効率の改善は、約１％から２％であり、１年で数メガワット時の節約につながり、液化プロセスの経済的正当性が高まる。

他の当業者が、直列タービンを使用して、既存の設備で通常行われているよりも圧力を大きく降下させるニーズを満たすコンセプトを提案している。特許において直列膨張の実施例は、特に、空気分離、並びカスケードＬＮＧ液化プロセスに関すると見なされる。

Ｐａｃｈａｌｙの米国特許第３，７２４，２２６号は、統合低温精製を利用するＬＮＧ膨張サイクルプロセスを開示する。このプロセスにおいて、ワーク膨張した冷媒部分は圧縮行程を経て、直列膨張タービンを通ってワーク膨張される。膨張タービンは、圧縮機と共通の軸又は他の機械的連結部を共有することにより、圧縮機システムを冷媒ガスサイクルで駆動するのに必要な動力の少なくとも一部を提供する。使用される膨張器はターボ膨張器であり、これは高圧のガス流の一部を、ターボ膨張器を通して減圧させる際に液化することができる。次に、膨張流は、冷却ユニットを流れることができ、追加のターボ膨張器を通過する前により多くのエネルギを除去できる。

Ｒｏｂｅｒｔｓの米国特許第４，０１９，３４３は、エンタルピ変換液体タービンを使用した冷凍システムを開示する。冷凍システムは、直列タービンを使用し、各タービンは関連の圧縮機を有している。液体アンモニア流が液体タービン内で膨張することができ、その間に液体の一部がフラッシュして、関連の圧縮機に送られる。冷却及び膨張された液体は、次の直列タービンに流れ、このプロセスが繰り返される。

米国特許第２，９２２，２８５号、米国特許第３，６７７，０１９号、米国特許第４，６３８、６３８号、米国特許第４，７５８，２５７号、米国特許第５，６５１，２６９号、米国特許第６，１０５，３８９号、米国特許第６，６４７，７４４号、米国特許第６，８９８，９４９号、及び米国特許第７，０４７，７６４号に関連情報を見出すことができる。米国出願公開第２００３／０００５６９８号及び米国出願公開第２００５／０１８３４５２号に別の情報を見出すことができる。国際公開特許第２００７／０２１３５１号及び欧州公開特許第０６７２８７７号に追加の情報を見出すことができる。

米国特許第２，９２２，２８５号 米国特許第３，６７７，０１９号 米国特許第４，６３８、６３８号 米国特許第４，７５８，２５７号 米国特許第５，６５１，２６９号 米国特許第６，１０５，３８９号、 米国特許第６，６４７，７４４号、 米国特許第６，８９８，９４９号、 米国特許第７，０４７，７６４号 米国出願公開第２００３／０００５６９８号 及び米国出願公開第２００５／０１８３４５２号 国際公開特許第２００７／０２１３５１号 欧州公開特許第０６７２８７７号

近年の要求の高まりにより、供給ガスのコストを低減するために、新しいガス液化プロジェクトのコスト及びスケジュール効率に重点が置かれている。大規模天然ガス液化プロジェクトでは、開発者をプロジェクトの高い初期資本コスト（例えば、５０億ドル又はそれ以上）に起因する実質的な商業リスクにさらす。コスト、デザイン、及びスケジュール効率を改善することが、大規模ＬＮＧ開発プロジェクトに関連した実質的な商業リスクの緩和に役立つ。

本発明の例示的な実施形態は、液体タービンから電気を発生させる方法を提供する。本方法は、第１の直列配置の液体タービンに高圧液体流を流す段階を含み、第１の直列配置の液体タービン内の第１のタービンの後で、各液体タービンの入口は、先行液体タービンの出口に結合される。電気は、高圧液体流からエネルギを除去して低圧液体流を形成することにより、第１の直列配置の液体タービンで発生される。故障している何れか１つの液体タービンをバイパスすることができるが、第１の直列配置の液体タービンの残りのタービンで電気を発生し続けることができる。

また、本方法は、液体タービンがパイパスされる場合、合計電気出力を一定値に継続する段階を含むことができる。更に、本方法は、液体タービンがバイパスされる場合、低圧液体流の圧力、温度、及び流速を維持する段階を含むことができる。

実施形態において、高圧液体流の一部は、第１の直列配置の液体タービンより前で取り除き、第２の直列配置の液体タービンに流すことができる。第２の直列配置の液体タービンにおいて、第１のタービンの後で、各液体タービンの入口は、先行液体タービンの出口に結合される。第２の直列配置の液体タービンは、第１の直列配置の液体タービンと並列である。電気は、高圧液体流の一部からエネルギを除去して低圧液体流を形成することにより、第２の直列配置の液体タービンで発生される。

高圧液体流は液化天然ガスから成り、ＬＮＧは本方法で生成できる。また、本方法は、発電機によって可変周波数駆動部を駆動する段階を含むことができ、可変周波数駆動部が故障した場合、発電機に連結されるタービンの速度を調整して、発電機周波数を電力網周波数と同期させる段階と、発電機の出力を直接電力網へ接続する段階とを含むことができる。

本発明の他の実施形態は、液化天然ガス（ＬＮＧ）を生成する方法を提供する。本方法は、第１の直列配置の液体タービンにＬＮＧの高圧流を流す段階と、ＬＮＧの高圧流の圧力を降下させてＬＮＧの低圧流を形成することによって電気を発生する段階とを含む。故障している何れか１つの液体タービンをバイパスすることができるが、第１の直列配置の液体タービンの残りのタービンで電気を発生し続けることができる。

また、本方法は、第１の直列配置の液体タービンと並列な第２の直列配置の液体タービンにＬＮＧの高圧流の一部を流す段階を含むことができる。また、電気は、圧力を低下させてＬＮＧの低圧流を生成しながら、ＬＮＧの高圧流の一部からエネルギを除去することによって、第２の直列配置の液体タービンで発生される。

本発明の他の実施形態は、液化天然ガス（ＬＮＧ）プラントを提供する。ＬＮＧプラントは、第１の直列配置の液体タービン膨張器を含むことができ、第１の液体タービン膨張器の後で、各膨張器の入口は先行液体タービン膨張器に結合される。第１の直列配置の液体タービン膨張器の各々は、液体の圧力を低下させることにより生成されるエネルギで電気を発生する発電機を含むことができる。液体タービン膨張器の各々は、ＬＮＧプラントの作動を継続しながらバイパスできるようになっている。

また、ＬＮＧプラントは、第２の直列配置の液体タービン膨張器を含むことができ、第１の液体タービン膨張器の後で、第２の直列配置の膨張器の各々の入口は先行液体タービン膨張器に結合される。また、第２の直列配置の液体タービン膨張器の各々は、圧力を降下させる間に液体から除去されたエネルギで電気を発生する発電機を含むことができる。第１の直列配置のタービンは第２の直列配置のタービンと並列である。第２の直列配置の液体タービン膨張器の各々は、ＬＮＧプラントの作動を継続しながらバイパスできるようになっている。

液体は、ＬＮＧ、冷媒、又はその両方とすることができる。ＬＮＧプラントは、少なくとも部分的に、液体タービン膨張器によるセンサ測定値に基づいて、液体タービン膨張器をパイパスする自動制御システムを含むことができる。実施形態において、センサ測定値は、振動センサのハイレベルとすることができる。センサ測定値は、発電機に連結された可変周波数駆動部の故障検出を含むことができる。

ＬＮＧプラントは、各発電機に連結される可変周波数駆動部と、可変周波数駆動部をバイパスして発電機を直接電力網に接続する自動化された制御システムとを含むことができる。ＬＮＧプラントにおいて、タービンの少なくとも１つは、並列に結合された予備タービンを含むことができ、予備タービンは、タービンの代わりにオンラインとなるように構成される。各タービンの内部構成要素は同じデザインとすることができる。

２つの並列な直列配置のタービンを使用する実施形態において、第１の直列配置のタービンと第２の直列配置のタービンとの間に結合部を含むことができる。結合部は、各直列配置のタービン内の第１のタービンの後で、各直列配置のタービンの最終タービンの前に配置され、第１の直列配置のタービンと第２の直列配置のタービンとの間で液体の流れを可能にするように構成される。ＬＮＧプラントは、全ての発電機に連結された単一の可変周波数駆動部を含むことができる。少なくとも１つの発電機は、直接電力網に接続することができ、直列配置のタービンは、第１のタービン、最終タービン、又は両方に配置される可変周波数駆動部を含むことができる。全てのタービンに関する発電機は、直接電力網に接続することができる。

本発明の利点は、以下の詳細な説明及び添付図面を参照することにより、一層好ましく理解できるはずである。

液化天然ガス（ＬＮＧ）プラントのブロック図である。 ＬＮＧプラントの冷却／凝縮部のブロック図である。 膨張器ループ（即ち、膨張器サイクル）及び過冷却ループが複数の液体タービンを使用してエネルギを除去しながら電気を発生するＬＮＧプラントを示す。 液体タービン発電機の概略図である。 液体タービンから分離された発電機の概略図である。 缶型液体タービン／発電機を示す。 直列配置の液体タービンを示す概略図である。 液体タービンの直列−並列配置８００を示す概略図である。 正常に作動している列における単一の液体タービンの故障への対応を示す概略図である。 プラント制御システムのブロック図である。 ＬＮＧプラントの直列タービンの概略図である。 図１１Ａに示す直列タービンの１つの詳細図である。 ＬＮＧプラントにおける直列液体膨張タービンを始動する方法を示すプロセスフローチャートである。 ＬＮＧプラントの直列液体膨張タービンにおける通常作動の方法を示すプロセスフローチャートである。 ＬＮＧプラントの直列液体膨張タービンを停止する方法を示すプロセスフローチャートである。 ＬＮＧプラントの直列液体膨張タービンにおけるＶＦＤ故障への対応方法を示すプロセスフローチャートである。 ＬＮＧプラントにおいて、ＶＦＤをバイパスする方法及び発電機を直接電力網へ接続する方法を示すプロセスフローチャートである。 タービンが過度に振動した場合の、ＬＮＧプラントにおけるタービンバイパス法を示すプロセスフローチャートである。

以下の詳細な説明において、本発明の特定の実施形態が説明される。しかしながら、以下の説明は、特定の実施形態又は本発明の特定の使用に特有である限り、これは単に例示目的であることが意図されており、単に例示的な実施形態を説明するものである。従って、本発明は、以下に記載の特定の実施形態に限定されず、むしろ、添付の特許請求の範囲の精神及び範疇に属する全ての代替物、変形物、及び均等物を含む。

最初に、参照を容易にするために、本明細書で使用するいくつかの用語、及びこの文脈で使用するそれらの意味について説明する。本明細書で使用する用語は、以下に定義されない限り、最も広い定義を与えられるべきであり、当業者は、その用語に刊行物又は発行特許の少なくとも一方で表されるような定義を与える。更に、本発明は、以下に示す用語の使用によって限定されず、全ての均等物、同義語、及び同じ目的を果たす用語又は技術は、特許請求の範囲の範疇にあるとみなされる。

本明細書で使用する場合、「圧縮機」は、材料の圧力を高めるようにデザインされた任意の形式の装置を含み、圧縮機装置の任意の１つの形式又は類似の又は異なる形式の組み合わせを含む。また、圧縮機は、特に、モータ及び駆動システム等の圧縮機と関連する補助装置を含むことができる。圧縮機は、１つ又はそれ以上の（例えば、直列の）圧縮段を利用できる。例えば、限定されるものではないが、例示的な圧縮機は、例えば、往復式及び回転式圧縮機等の容積式圧縮機、及び遠心式及び軸流式圧縮機等の動力学的圧縮機等を含むことができる。

「極低温度（ｃｒｙｏｇｅｎｉｃ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）」は、約−５０℃又はそれ以下の温度である。

「膨張機器」は、ライン内の流体（例えば、液体流、蒸気流、又は液体及び蒸気の両方を含む複相流）の圧力を低減するのに適した１つ又はそれ以上の機器を呼ぶ。特定の形式の膨張機器が具体的に記載されていない場合、膨張は、少なくとも部分的に等エンタルピ手段によって実行可能であり、少なくとも部分的に等エントロピ手段によって実行可能であり、又は等エンタルピ手段及び等エントロピ手段の両方の組み合わせによって実行可能である。限定されるものではないが、天然ガスを等エンタルピ膨張させるのに適した機器は従来から公知であり、弁、制御弁、ジュール・トムソン（Ｊ-Ｔ）弁、又はベンチュリ機器等の手動又は自動で作動するスロットル機器を含む。天然ガスを等エントロピ膨張させるのに適した機器は、従来から公知である。それらは、一般的に、膨張から仕事を抽出する又は引き出す膨張器又はターボ膨張器を含む。液体流を等エントロピ膨張させるのに適した機器は、従来から公知である。それらは、一般的に、膨張から仕事を抽出する又は引き出す膨張器、液圧膨張器、液体タービン、又はターボ膨張器を含む。等エントロピ手段及び等エンタルピ手段を組み合わせた実施例は、並列に設けられたジュール・トムソン弁及びターボ膨張器とすることができ、これによりジュール・トムソン弁及びターボ膨張器の単独使用、又は両方を組み合わせた同時使用が可能となる。等エンタルピ又は等エントロピ膨張は、完全液体相、完全蒸気相、又は混合相で行うことができ、蒸気流又は液体流から多相流（蒸気相及び液体相の両方を持つ流れ）への相変化を促進することができる。本明細書の図面の説明において、図面中の２つ以上の膨張器への言及は、いずれの図面でも各膨張器が必ずしも同じ形式又は寸法であることを意味しない。

「膨張式冷却」は、ガス、液体、又は２相系の圧力が、減圧手段を通過することで減圧される場合に生ずる冷却を呼ぶ。１つの実施形態において、膨張手段はジュール・トムソン膨張弁である。本発明の他の実施例において、膨張手段は、ターボ膨張器等の液圧又はガス膨張器である。

本明細書で使用する場合、「熱交換ユニット」は、熱の移動を促進する技術分野では公知の任意の装置の１つの形式又は類似の又は異なる形式を組み合わせたものを含む。従って、熱交換ユニットは、装置の単一部品とすること、又は複数の装置部品を含む装置を備えることができる。対照的に、多数の熱交換ユニットは、例えば、多数の熱交換器を収容する冷却ボックス等の装置の単一部品に収容することができる。

用語「ガス」は、「蒸気」と同義に使用され、液体又は固体状態と区別可能な気体状態の物質又は物質の混合物として定義される。同様に、用語「液体」は、気体又は固体状態と区別可能な液体状態の物質又は物質の混合物を意味する。

「炭化水素」は、水素及び炭素を主たる元素として含有し、他に少量の窒素、硫黄、金属、又は他の多数の元素が存在できる有機化合物である。本明細書で使用する場合、炭化水素は、一般に、ＣＨ₄、Ｃ₂Ｈ₂、Ｃ₂Ｈ₄、Ｃ₂Ｈ₆、Ｃ₃異性体、Ｃ₄異性体、ベンゼン等の原料のままの天然ガス内に存在する成分を呼ぶ。

一般的に、「液化天然ガス」又は「ＬＮＧ」は、メタンを高い割合で含有するが、同時に他の元素及び／又は化合物を含有することが知られている天然ガスである。限定されるものではないが、他の元素又は化合物は、１つ又はそれ以上の成分（例えば、ヘリウム）又は不純物（例えば、水及び／又は重質炭化水素）を除去するように処理され、次に略大気圧で冷却されて液体に凝縮されたエタン、プロパン、ブタン、二酸化炭素、窒素、ヘリウム、硫化水素、又はそれらの組み合わせを含有することができる。

用語「天然ガス」は、原油井戸（付随ガス）から又は地下のガス含有組成（非付随ガス）から得られる多成分ガスを呼ぶ。天然ガスの成分及び圧力は著しく変動する。通常の天然ガス流は、主成分としてメタン（Ｃ１）を含有する。原料のままの天然ガスは、エタン（Ｃ２）、高分子量炭化水素、１つ又はそれ以上の酸性ガス（二酸化炭素、硫化水素、硫化カルボニル、二硫化炭素、及びメルカプタン等）、及び少量の水、窒素、硫化鉄、ろう、及び原油等の汚染物質を含有する場合が多い。

「圧力」は、容積壁上に作用する単位面積あたりのガス圧を呼ぶ。圧力は、インチ平方あたりのポンド（ｐｓｉ）で示すことができる。「大気圧」は空気の局所的な圧力を呼ぶ。「絶対圧力」（ｐｓｉａ）は、大気圧（標準状態で１４．７ｐｓｉａ）とゲージ圧（ｐｓｉｇ）との合計を呼ぶ。「ゲージ圧」（ｐｓｉｇ）は、ゲージによって測定された圧力を呼び、単に局所的な大気圧を超える圧力（即ち、０ｐｓｉｇのゲージは絶対圧力の１４．７ｐｓｉａに相当する）を示すに過ぎない。用語「蒸気圧」は、通常の熱力学的な意味をもつ。所定圧力での閉鎖系内の純粋成分に関して、成分の蒸気圧は、系内の総圧力に本質的に等しい。

「サワーガス」は、一般的に、硫化水素（Ｈ₂Ｓ）及び二酸化炭素（ＣＯ₂）等のサワー種を含有する天然ガスを呼ぶ。Ｈ₂Ｓ及びＣＯ₂が天然ガス供給流から除去された場合、ガスは「スイート」として分類される。用語「サワーガス」は、スイートでないガスから低い濃度でも発せられる臭いのために、Ｈ₂Ｓを含む天然ガスに適用される。

「実質的な（ｓｕｂｓｔａｎｔｉａｌ）」は、材料の量に関して又はその特定の特性に関して使用される場合、材料又は特性が提供することが意図された作用をもたらすのに十分な量を呼ぶ。許容可能な偏差の正確な程度は、特定の関連状况に依存する場合もある。

概説
図１は、液化天然ガス（ＬＮＧ）プラントのブロック図である。図１に示すように、原料のままのガス供給１０２は、ガス処理プラント１０４で処理できる。ガス処理プラント１０４は、酸性ガス（ＣＯ₂及びＨ₂Ｓ等の）、並びに水及び重質炭化水素（エタン、エチレン、Ｃ₃異性体、及び高炭素化合物）、及び他の不純物を除去できる。処理された天然ガス１０６は、ＬＮＧプラント１０８で冷却及び液化される。処理ガス１０６の一部は、ガスタービン内で燃焼して、ＬＮＧプラント１０８に動力を供給することができ、例えば、ＬＮＧプラント１０８の冷却／凝縮部１１０の冷媒圧縮機を駆動する。生成されたＬＮＧ１１２は、その後、貨物積載地に移送され、前述のように、ＬＮＧ１１２は船舶又は他のＬＮＧ輸送船に積み込まれ、エネルギ消費地へ運ばれる。図２において、ＬＮＧプラント１０８の冷却／凝縮部１１０を詳細に説明する。

図２は、ＬＮＧプラント１０８（図１）の冷却／凝縮部１１０のブロック図である。冷却／凝縮部１１０で処理された供給ガス１０６は、エネルギを除去してガスを凝縮するための１つ又はそれ以上の冷却装置２０２を通過することができる。冷却装置２０２は、圧縮機２０６、冷却器２０８、及び膨張器２１０を含むことができる１つ又はそれ以上の冷媒システム２０４によって冷却できる。膨張器２１０は、圧力を降下させ、これにより冷媒からエネルギを除去できる。圧力降下は、液体流の圧力が高い圧力（Ｐ₁）から低い圧力（Ｐ₂）へ低下するとして説明される。これは、冷媒が冷却装置２０２を流通する前に冷媒のエネルギを低下させるために使用される。例示的な実施形態において、冷媒膨張器２１０は、制動負荷をもたらす発電機に連結される極低温液体タービン（極低温液圧タービン、極低温液体膨張器、又は極低温液圧膨張器としても知られている）を含む。従って、電力は、極低温液体タービンによって液体から除去したエネルギを使用して発生させることができる。しかしながら、極低温液体タービンの容量は、本明細書に記載のように、液体タービン膨張器の合計機械動力、合計差圧、及び最大流量によって制限される場合がある。

ＬＮＧが液化した状態で、ＬＮＧ膨張器２１２は、圧力降下をもたらして、ＬＮＧ流の圧力を低下させてそのエネルギを更に低下させるために使用できる。ＬＮＧ膨張器２１２は、前述の冷媒膨張器２１０と同じ形式とすることができる。本発明の例示的な実施形態において、多段極低温液圧タービン（以下、液体タービン）は直列又は直列−並列配置で結合され、ＬＮＧプロセスおいて圧力降下を実現するようになっている。幾つかのＬＮＧプラント技術は、図３に示すＬＮＧプラント構成等の本発明の例示的な実施形態を使用できる。

図３は、ＬＮＧプラント３００を示し、膨張器ループ３０２（即ち、膨張器サイクル）及び過冷却ループ３０４は、多段液体タービンを使用して、冷媒及び供給ガス流３０６からエネルギを除去しながら電気を作り出すことができる。本明細書で使用する場合、用語「ループ」及び「サイクル」は、同義語として使用される。図３において、供給ガス流３０６は、約１２００ｐｓｉａよりも低い圧力で液化プロセスに入る。供給ガス流３０６は、より低い圧力、例えば、約６００ｐｓｉａよりも低くすることができる。通常、供給ガス流３０６は約８００ｐｓｉａである。供給ガス流３０６は、処理された天然ガス流１０６（図１）等の、汚染物質を除去するために処理された天然ガスを含むことができる。

図３に示すように、供給ガス流３０６の一部を引き出して側流３０８を形成して、膨張器ループ３０２のための冷媒を供給することができる。しかしながら、天然ガスが膨張器ループ３０２において冷媒として使用される場合、供給ガス流３０６の一部は、供給ガスが熱交換領域へ流れた後を含む、プロセスの任意の数の他の場所から引き出すこともできる。側流３０８は、圧縮機３１０を通過することができ、約１５００ｐｓｉａよりも高い圧力に圧縮されて圧縮冷媒流３１２がもたらされる。圧力は１５００ｐｓｉａに限定されず、任意の圧力を使用できる。例えば、圧縮冷媒流３１２は２５００ｐｓｉａ以上とすることができ、更に高くすることもできる。

圧縮機３１０から流出した後、圧縮冷媒流３１２は、冷却器３１４に流れることができ、冷媒流３１２は適切な冷却流体を用いて間接的熱交換によって冷却されて、圧縮、冷却された冷媒流をもたらす。任意の種類の流体を利用できるが、冷却器３１４は、冷却用流体として水又は空気を使用できる。圧縮冷媒流３１２が冷却器３１４から流出する際の温度は、大気条件及び使用される冷却媒体に依存し、約３５°Ｆから約１０５°Ｆとすることができる。冷却及び圧縮された冷媒流３１２は、膨張器３１６へ流れることができ、膨張及び冷却されて膨張冷媒流３１８を形成するようになっている。本発明の例示的な実施形態において、膨張器３１６は、直列又は直列−並列配置の多段液体タービンを含み、以下に詳細に説明するように電気を作り出すようになっている。

膨張冷媒流３１８は、第１の熱交換ユニット３２０へ流れて、第１の熱交換ユニット３２０に関する冷凍デューティの少なくとも一部を与えることができる。第１の熱交換ユニット３２０において、膨張冷媒流３１８は、熱交換器３２２を通過できる。いくつかの実施形態において、圧縮冷媒流３１８は、熱交換器３２２内でフラッシュして大きな冷却作用をもたらすことができる。

圧縮冷媒流３１８は、第１の熱交換ユニット３２０から流出した後、圧縮機３２４へ供給される。圧縮機３２４において、膨張冷媒流３１８は圧縮されて圧縮流３２６を形成し、その後、圧縮流３２６は側流３０８と合流することができる。膨張器ループ３０２が側流３０８からの供給ガス流３０６で満たされると、漏れ損失量を戻すために、少量の供給ガス流３０６が補給に使用される。従って、圧縮機３１０に流入するガスの大部分は、一般的に圧縮流３２６によって供給される。側流３０８として引き出されない供給ガス流３０６の一部は、第１の熱交換ユニット３２０へ流れ、例えば、熱交換器３２８を通過して膨張冷媒流３１８との間で間接的な熱交換を行うことによって、少なくとも部分的に冷却される。

供給ガス流３０６は、第１の熱交換ユニット３２０から流出した後、第２の熱交換器３３０を通過できる。第２の熱交換器３３０は、例えば、過冷却ループ３０４との間の間接的な熱交換によって、供給ガス流３０６を過冷却して過冷却流３３２を形成するために使用できる。過冷却流３３２は、第２の膨張器３３４において低い圧力に膨張でき、結果的に過冷却流３３２を部分的に液化して液体部分と残余の蒸気部分とを形成するようになっている。本発明の例示的な実施形態において、以下に詳細に説明するように、第２の膨張器３３４は、電気を作り出しための直列又は直列−並列配置の多段液体タービンを含む。

過冷却流３３２はサージタンク３３６へ流れることができ、液化部分３３８は、沸点圧力に対応する温度のＬＮＧ流３４０としてプロセスから引き出される。残余の蒸気部分は、天然ガス及び過冷却流３３２に残存するいくらかの窒素を含むことができる。蒸気部分流３４２は、圧縮機に動力を供給する燃料として使用でき、例えば、ガスタービンエンジン内で燃焼して圧縮機列を駆動するようになっている。燃料として使用される前に、全ての又は一部のフラッシュ蒸気流３４２は、サージタンク３３６から、第２の熱交換ユニット３３０及び第１の熱交換ユニット３２０内の熱交換器３４４を通過して、冷媒によってもたらされる冷却を補うようになっている。

フラッシュ蒸気３４２の一部は、ライン３４６を経由して引き出され、過冷却ループ３０４内の冷媒として作用できる。過冷却ループ３０４がガスで十分に充填されると、補給ガス（即ち、ライン３４６からの追加的なフラッシュ蒸気）だけが追加されて、漏れ損失量を戻すようになっている。過冷却ループ３０４において、膨張流３４８は、第３の膨張器３５０から流出して、第２の熱交換ユニット３３０内の熱交換器３５２及び第１の熱交換ユニット３２０内の熱交換器３５４を通過することができる。膨張流３４８は、熱交換器ユニット３３０及び３２０を通過すると、蒸気流３５６内へフラッシュすることができる。蒸気流３５６は、圧縮機３５８へ供給することができ、高い圧力に再圧縮される。圧縮機３５８から流出した後、再圧縮された過冷却冷媒流は、第２の冷却器３６０を通過して圧縮熱を除去するようになっている。任意の形式の冷却器を使用できるが、第２の冷却器３６０は冷却器３１４と同じ形式とすることができる。冷却後、再圧縮された過冷却冷媒流は、第１の熱交換ユニット３２０へ流れ、膨張冷媒流３１８、過冷却冷媒流３４８、及びフラッシュ蒸気流３４２との間接的な熱交換によって更に冷却することができる。第１の熱交換ユニット３２０から流出した後、再圧縮及び冷却された過冷却冷媒流は、膨張器３５０を通って膨張して、サイクルを繰り返すためにその後に使用される膨張流３４８をもたらすことができる。

任意の数のプロセスは、液体タービン発電機を使用して、本明細書に説明した直列又は直列−並列配置を上手く利用することができるので、本明細書で説明する技術は、図３に示す例示的な実施形態の構成に限定されない。このプロセスは、ＡｉｒＰｒｏｄｕｃｔ社のＬＮＧ生産プロセスＣ３ＭＲ及びＡＰＣＩ、ＣｏｎｏｃｏＰｈｉｌｌｉｐｓ社のカスケードＬＮＧプロセス、並びにＬｉｎｄｅ社のＳｈｅｌｌ ＤＭＲ ＬＮＧプロセス及びＬＮＧ生産プロセスを含むことができる。

液体タービン構成
図４は、液体タービン発電機４００の概略図である。液体タービン発電機４００の基本的な構成要素は、プロセス液体入口４０４及び液体出口４０６結合部を備えるタービン４０２を含む。可変周波数発電機４８０は、連結軸４１０を介してタービンに４０２に連結することができる。発生した電力４１２は、周波数変換器又は可変周波数駆動部（ＶＦＤ）４１４に送ることができ、周波数は、電力網４１６に供給される前に電力網周波数（例えば、５０又は６０ヘルツ）と一致するように調整される。ＶＦＤ４１６を使用することで、液体タービン４０２の速度は、発電を最適にするように調整できる。しかしながら、発電機４０８は、ＶＦＤ４１４による作動に限定されない。例示的な実施形態において、液体タービン４０２は、定速モードで運転され、発電機４０８は、直接電力網４１６に接続される。このことは、ＶＦＤ４１４が故障した場合に運転を継続する上で有用である。更に、定速タービンのデザインは、システムのコストを低減するために選択できる。この場合、液体タービン４０２は、調節可能な入口案内翼と共に使用してタービンの作動効率を改善できる。発電機４０８は、液体タービン４０２とは別個の容器にあってもよく、そうでなくてもよい。

図５は、液体タービン５０４から分離した発電機５０２の概略図５００である。概略図５００に示すように、プロセス液体シール機構５０６は、タービン５０４と発電機５０２との間の軸５０８上に配置される。図６に示すように、他の実施形態において、タービン及び発電機は、プロセス液体内で一緒に気密シールされている。

図６は、缶型の液体タービン／発電機６００を示す。図６に示すように、発電機６０２及び液体タービン６０４は、単一の容器６０６の内部に配置されている。容器６０６は、流体入口６１０に連結されるヘッド６０８を有する。プロセス液体（ＬＮＧ又は冷媒等）は、入口６１０から容器６０６を通り、発電機６０２の周り及び液体タービン６０４のホイールを通って流れることができる。プロセス液体は、次に、液体出口６１２を通って容器から流出する。発電機６０２からの電力は、ヘッド６０８から延びる発電機電力導管６１４及び電力フィードスルー６１６を通る電気ラインを経由して取り出される。この構成は、軸５０８（図５）等の可動部の周りのシール５０６を取り除くことができるので好都合である。このようなシールは、ヘッド６０８を容器６０６に対してシールするために、又は導管６１４等のパイプ部分を他のパイプ部分６２０に対してシールするために使用されるフランジ６１８と比べて信頼性が低い。図６に示す缶型の液体タービン／発電機６００はＥｂａｒｒａ社から入手できる。しかしながら、缶型の液体タービン／発電機６００は、例えば、２．４ＭＷ又はそれ以下の電力での利用に限定される場合がある。従って、十分な容量を得るためには、３つ、４つ、５つ、６つ、７つ、又はそれ以上のユニットを直列にした直列配置を使用できる。更に、ユニットが故障した場合に備えて所定位置にユニットを温存しておく現行技術では、各設置ユニットに対するスペアを高コストで使用する場合が多い。

直列又は直列−並列配置の多段タービン
前述したように、本発明の例示的な実施形態は、直列又は直列−並列配置の多段タービンを使用して、総圧力の降下及び特定のプロセスに関する質量流の要件を実現する。プロセスは、任意の形式、構成、又はデザインとすることができる。プロセス液体は、炭化水素又は非炭化水素とすることができる。例示的な実施形態において、プロセス液体は、ＬＮＧ等の炭化水素である。任意の液体タービンの入口及び出口におけるプロセス液体の熱力学的特性は、例えば、高い温度は高い圧力に相当する、又は低い温度は低い圧力に相当するという組み合わせに依存する。流体質量流は、出口からの所望の圧力及び温度に依存する。換言すれば、同じ流量に関して、液体タービンの長い直列配置は、液体タービンの短い直列配置よりも、低い温度及び圧力をもたらすことになる。

図７は、直列配置の液体タービン７００を示す概略図である。この配置は、降下圧力が現行の液圧タービン技術の降下圧力を超えるプロセスで使用できる。直列配置の液体タービン内の第１の液体タービン７０２の流体入口は、駆動弁７０６によって入口ライン７０４に結合されている。駆動弁７０６は、閉鎖位置及び開放位置の２つの位置を有する。駆動弁７０６は、タービン７０２への供給を開始するために使用できる。同様の駆動弁７０８は、直列配置の液体タービン７００の後続の液体タービンの各々への流体入口に配置されている。バイパスライン７１０により、供給物が液体タービン７０２を迂回して流れる。バイパスライン７１０内の流れは、制御弁７１２によって調整されるが、この制御弁は液体タービン７０２の流体出口の制御弁７１４と協調して使用して、液体タービン７０２からの液体の圧力、温度、及び流れを調整するようになっている。同様のバイパスライン７１６、バイパス制御弁７１８、及び流体出口制御弁７２０は、直列配置の液体タービン７００の後続の各液体タービンを通過する流量を調整するために使用できる。

直列配置の液体タービン７００の第２の液体タービン７２２の流体入口は、直列配置の液体タービン７００の第１の液体タービン７０２の流体出口に結合されている。直列配置の液体タービン７００の後続の液体タービン７２４の各々の流体入口は、直列配置の液体タービン７００の最終の液体タービン７２６まで、先行する液体タービンの流体出口に結合されている。直列配置の液体タービン７００により、直列配置の液体タービン７００の故障したいずれか１つのタービンを残りのタービンで補うことができるので、コストが低減する。更に、液体タービン７０２、７２２、７２４、及び７２６の各々の内部構成要素は同じデザインとすることができる。従って、例えば、バイパスされたタービンの修理の間の低い圧力降下に対応するジュール・トムソン弁を用いて各段の圧力を上昇させることで、システムの効率的な運転が可能なり、タービンがオフラインの間の作動を助けることができる。このデザインにより、液体タービン７０２、７２２、７２４、及び７２６の間での部品の相互交換が可能なり、コストが更に改善される。例示的な実施形態において、直列配置の液体タービン７００は必要以上の容量をもつようデザインされているので、単一のタービンが故障する場合でも、正味スループットは低下しない。いくつかの実施形態において、直列配置の液体タービンの容量は、故障した各タービンに関して総スループットが比例低下するようにデザインできる。図８に示すように、直列配置の液体タービン７００を他の直列配置の液体タービンと並列に配置することにより、更なる容量及び高い信頼性を得ることができる。

図８は、液体タービンの直列−並列配置８００を示す概略図である。図８に示す直列−並列配置８００において、４つの別個の直列配置の液体タービン８０２が並列に配置されている。直列配置の液体タービン８０２の各々は、図７に関連して直列配置の液体タービン７００で説明したように相互結合されている。換言すれば、直列−並列配置８００の全ての液体タービン８０４は、流体入口駆動弁７０６、バイパス制御弁７１２、及び流体出口制御弁７１４を備えることができる。各直列配置の液体タービン８０２は、入口ライン８０６及び出口ライン８０８に結合されている。直列配置の液体タービン８０２内の単一の液体タービンが故障した場合、直列配置の液体タービン８０２の他の液体タービンが故障を補うことができる。直列−並列配置８００において、ライン８１０で示す複雑な相互結合を使用することにより、直列配置の液体タービン８０２を横切って容量を補うことが可能となり、即ち、１つの直列配置の液体タービン８０２内の液体タービン８０４の故障を、他の直列配置の液体タービン８０２の容量で補うことが可能となる。

図９は、正常に作動している直列配置の液体タービン９０２内の単一の液体タービンの故障への対応を示す概略図である。例示的な実施形態において、直列配置の液体タービン９０２の全てのタービン９０４は共通のデザインとされている。タービン９０４の各々は、概略図９００にＡ、Ｃ、Ｅ、Ｇ、及びＩで示されるプロセス入口状態（例えば、温度、圧力、及び流量）である。同様に、各タービン９０４のプロセス出口状態は、Ｂ、Ｄ、Ｆ、Ｈ、及びＪで示される。

正常モード９０２において、全てのタービン９０４は、故障又はバイパスがない正常な設計状態で作動している。しかしながら、参照番号９０６で示すように、タービン９０４の何れか１つに故障が発生して作動不可能となった場合、作動不可能なタービン９１２の流入弁９０８及び流出弁９１０は閉鎖され、タービン９１２はバイパスされる。この操作は、バイパス弁９１４を開放して流れを直列配置の液体タービン９０２の次のタービン９１８の入口９１６へ向けることにより達成される。次のタービン９１８の入口プロセス状態（例えばＣ）は、作動不可能なタービン９１２と同じ入口プロセス状態で作動するように変更できる。後続のタービンは、先行のタービン９２０のプロセス出口状態（例えばＢ）と同じか又はそれに近い新しいプロセス状態で作動する。

概略図９００に示すタービン故障時の作動モードは、故障バイパスモード９２２と呼ぶことができる。例示的な実施形態において、故障バイパスモードの最終タービン９２４は、正常モード９０２で作動する先行のタービン９２６の出口プロセス状態Ｉと実質的に同じ出口状態Ｚでプロセス液体を生成する。

正常モード９０２において、各タービン９０４は、タービン９０４の最大設計差圧よりも低い差圧で作動する。つまり、ｎ個のタービン９０４構成において、各タービン９０４は、最大設計作動差圧ΔＰ／（ｎ−１）に対して差圧ΔＰ／ｎで作動するようにデザインされる。本明細書のｎ個のタービンの何れか１つ（例えば、タービン９１２）が作動不可能となった場合、直列配置の液体タービン９０２は故障バイパスモード９２２になり、プロセス流は、作動不可能なタービン９１２の後続のタービン９１８にバイパスされ、残りのタービン（即ち、タービン９１８、９２０、９２４、又は９３０）を横切る差圧は、ΔＰ／ｎからΔＰ／（ｎ−１）へ上昇する。最終圧力を得るために、出口弁９２８は圧力を調節してシステム出口の圧力設定値を調整する。

このことはｎ個のタービンの直列配置の各タービンを横切る圧力降下を示す表１から理解できる。本実施例において、ラベル付けした欄に示すように、直列配置の液体タービン内の第２のタービンが故障している。表１において、ΔＰ_tは単一のタービンの差圧を示し、ΔＰはシステムの全差圧を示し、ｎは所定のタービンシステムにおけるタービンの総数を示す。
表１：直列配置のタービンを横切る圧力降下

他の例示的な実施形態において、故障バイパスモード９２２の最終の作動タービン９２４は、正常モード９０２で作動している最終タービン９３８の出口プロセス状態Ｊと実質的に同じ出口状態Ｚでプロセス液体を生成する。この故障バイパスモード９２２の例示的な実施形態において、直列配置の液体タービン９０２のタービン９０４は必要以上の容量でデザインされ、故障時の予備容量をもたらすようになっている。これは、各作動ユニットと並列に予備ユニットを配置する場合が多い現行のプラント設計とは対照的である。従って、プラントでの予備容量を使用することで、現行のプラント設計に対してコストを低減できる。

他の例示的な実施形態において、タービンのシステム構成は、図８に関して説明したように、直列−並列配置である。本実施形態において、タービン故障が発生すると、各直列配置の液体タービンは予備容量をもつ独立したグループとして機能する。このように、直列配置のタービンの並列（列）セットの下流のマニホールド圧力（即ち、各直列配置のタービンの最終タービンの出口弁の後）は、タービンが作動不可能となっている直列配置のタービンセットの最終タービンの出口弁の圧力降下と同じに設定できる。いくつかの実施形態において、図８に関して説明したように、相互に並列な直列配置の液体タービンの間を横切る結合により、異なる直列配置の液体タービンの間で容量を共有することができ、故障の場合に負荷を変更する別の選択肢をもたらすことができる。

直列及び直列−並列タービン作動のための制御システム
前述したタービンの予備化は、正常モード及び故障バイパスモードの両方においてタービンを制御する制御システムを使用する。制御システムは、直列配置の多段タービンの始動及び停止、正常なプラント作動、プラント負荷の変更、及びタービン故障時の作動変更を制御するようにデザインされている。

図１０は、プラント制御システム１０００のブロック図である。図１０に示すように、プラント制御システム１０００への１つの入力は、設定値１００２のグループである。設定値１００２は、プロセス要件によって決定され、主にＬＮＧ設備のスループット又は設備の質量流量によって規定される。設定値１００２は、プロセス制御法則１００４への入力として使用され、図１１に関して説明するプラント制御システムで作動可能である。プロセス制御法則１００４は、プラント１００８内での設定値１００２と実際の制御入力１００６との間の数学的な関係である。制御入力１００６は、プラント１００８の制御可能な構成要素に入力される。例えば、制御法則１００２は、プラント１００８で選択したスループットを達成するために制御入力１００６セットをどの程度変更すべきかを提示することができる。制御入力１００６は、プロセス流れ弁の開放又は閉鎖、タービン発電機のプラント電力網への接続、プラントの現在の作動状態等を含むことができる。

制御入力１００６の変更に対するプラント１００８の応答１０１０は、種々のセンサ１０１２で測定できる。図１１Ａ及び１１Ｂに関して更に詳述するように、センサ１０１２は、温度センサ、質量流量センサ、圧力センサ、差圧センサ、レベルセンサ等を含むことができる。センサ１０１２からの出力は、設定値１００２と一緒に制御法則１００４にフィードバックされる。制御法則１００４は、例えば、始動、正常作動、停止、可変周波数駆動部の故障、及びタービン故障等を制御することにより、プラントの主目的に対応するようデザインできる。このことは図１２から１７に関連して詳細に説明する。

図１１Ａは、ＬＮＧプラントの直列配置のタービン１１００の概略図である。明瞭にするために、図示のプラント構成は４つのタービンを備える直列配置を示すように簡素化されている。タービン１から４の各々は、対応する可変周波数発電機１１０２に連結されている。

図１１Ｂは、図１１Ａに示した直列配置のタービン１１００のうちの１つのタービン２の詳細図であり、タービン２の関連センサ及び発電機への結合状態が示されている。また、タービン２に関連する入口弁１１０４、出口弁１１０６、及びバイパス弁１１０８が示されている。図示のように、入口弁１１０４は、ピストン式モータ弁（ＰＭＶ）等の作動二位置弁（開放／閉鎖）とすることができる。出口弁１１０６及びバイパス弁１１０８は、ダイアフラム式モータ弁（ＤＭＶ）等の流量調整可能な制御弁とすることができる。タービン２への入口１１１０において、入口弁１１０４の後には種々のセンサを配置できる。これらのセンサは、入口圧力トランスミッタ（ＰＴ）１１１２、入口温度トランスミッタ（ＴＴ）１１１４、及び入口流量トランスミッタ（ＦＴ）１１１６を含むことができる。タービン２の故障又は問題を示すことができる、タービン２の過大な振動を監視するための振動トランスミッタ（ＶＴ）１１１８を使用できる。

タービン２の出口１１２０で出口弁１１０６の前にセンサを使用して、タービン２を流れる結果としての流れ特性の変化を判定することができる。出口センサは、出口ＰＴ１１２２及び出口ＴＴ１１２４を含むことができる。タービン２に関して示す弁及びセンサ構成は、プラント内のタービンの各々について同じとすることができ、タービンは運用上相互交換可能となる。同じ構成を使用すると、全ての部品が相互交換可能なので、タービンのサービス／修理が更に容易になる。

種々のセンサにおいて、従来公知の任意の数の技術を使用できる。例えば、圧力トランスミッタ１１１２及び１１２２は、特に、歪ゲージ及び薄膜技術を含むことができる。温度トランスミッタ１１１４及び１１２４は、熱電対、抵抗温度検出器等を含むことができる。流量トランスミッタ１１１６は、オリフィスメータ、流量メータ、その他を含むことができる。振動トランスミッタ１１１８は、特に、加速度計、速度計、又は近接プローブを含むことができる。

センサ１１１２、１１１４、１１１６、１１１８、１１２２、及び１１２４は、センサ情報をコントローラ１１２８へ送るセンサプロセッサ１１２６に接続することができる。センサプロセッサ１１２６及びコントローラ１１２８は、例えば、分散制御システム（ＤＣＳ）、直接デジタルコントローラ（ＤＤＣ）、プログラマブル論理コントローラ（ＰＬＣ）、及び任意の数の同様のユニットを含む、任意の数の異なるプラント制御システム又はコンピュータも含むことができる。例示的な実施形態において、センサプロセッサ１１２６及びコントローラ１１２８は、工場全体にわたるＤＣＳ内に収容される。適切なＤＣＳユニットは、Ｈｏｎｅｙｗｅｌｌ、Ｅｍｅｒｓｏｎ、ＡＢＢ、Ｙｏｋｏｇａｗａ、Ｓｉｅｍｅｎｓ、及び他の多数の製造会社から入手可能である。

コントローラ１１２８は、センサ情報及び制御法則（図１０に関して説明したような）を取得して、破線１１３０で示すように制御信号を供給して弁１１０４、１１０６、及び１１０８を作動させる。また、コントローラ１１２８は、制御信号１１３２を可変周波数駆動部（ＶＦＤ）／速度コントローラ１１３４へ供給する。ＶＦＤ／速度コントローラ１１３４は、タービン２の軸１１３８の角速度（ω）１１３６で発生する電力の周波数を調整できる。また、ＶＦＤ／速度コントローラ１１３４は、タービン２の角速度１１３６を制御するために使用できる。角速度１１３６の制御は、ＶＦＤが故障の場合、発電器が発生する電力の周波数を調整するために使用できる。周波数の制御により、以下に説明するように、発電機を直接電力網に接続することが可能になる。

センサ１１１２、１１１４、１１１６、１１１８、１１２２、及び１１２４、センサプロセッサ１１２６、コントローラ１１２８、弁１１０４、１１０６、及び１１０８、並びにＶＦＤ／速度コントローラ１１３４は、プラントのパラメータを調整するために使用でき、始動、停止、及び故障補償等の特定の作動目標を達成する。従って、全体的に、これらのユニットをタービン２のための制御システムと呼ぶことができる。同様の制御システムは、プラント全体の他のタービンのために使用できる。図１１Ｂに示す個々のタービンコントローラに加えて、単一のマスタコントローラを用いて、ＬＮＧプラントコントローラ（ＤＣＳ）から入口状態を受信することができる。マスタコントローラは、最適で効率的なタービン作動のために、多数の個々のタービンコントローラに対して同時に存在する各設定値を供給するようにデザインされている。マスタコントローラは、独立型ＰＬＣとすることができ、ＤＣＳからコマンド設定値を受け取るか、又はＬＮＧプラントＤＣＳ内に直接組み込まれている。本明細書で使用する場合、用語「制御システム」は、プラントにおける全てのタービン制御システムを包含する。更に、以下、図１１から１６に関連して説明する制御システムの作動は、大型ＬＮＧプラントに関連して起こることを理解されたい。換言すれば、当業者は、プラント全体において、以下に説明する作動に近い多数の他の作動が起こることを認識できるはずである。

図１２は、ＬＮＧプラントの直列配置の液体膨張タービンを始動させる方法１２００を示すプロセスフローチャートである。始動手順の目標は、プラントにおいて、システムの停止から正常作動へ円滑に移行することである。始動するために、制御システムは、質量流量、入口及び出口圧力、並びに各タービンの温度を監視する。測定値に基づき、制御システムは、入口及び出口弁、バイパス制御弁、及びタービン速度を調整する。

本方法は、プラントがシステム停止状態にあるブロック１２０２から始まる。ブロック１２０４で、タービンの入口／出口弁を閉鎖し、ブロック１２０６で全てのタービンバイパス弁を開放する。ブロック１２０８で、始動するための最小番号が付与されたタービン、例えば、図１１Ａで説明した直列配置のタービン１を選択する。

ブロック１２１０で、始動されるタービンに関するタービン速度設定値を、始動時の制御目的のために選択する。ブロック１２１２で、タービン入口弁を開く。次に、ブロック１２１４で、バイパス弁を徐々に閉じながら出口弁を徐々に開く。ブロック１２１６で、制御システムは、タービン関する微分エンタルピ設定値に到達したか否かを判定する。到達していない場合、プロセスフローはブロック１２１４に戻り、弁の調整を継続する。微分エンタルピ設定値に到達した場合、プロセスフローはブロック１２１８へ進み、全てのタービンが始動したか否かを判定する。始動していない場合、ブロック１２２０で、始動された現在のタービンは１つだけ増加させ、始動は直列配置の次のタービンへ進む。次に、ブロック１２１０で、プロセスフローは、選択したタービンに対して再開される。

全てのタービンが始動した場合は、プロセスフローは、ブロック１２１８からブロック１２２２へ進む。ブロック１２２２で、図１３に関連して説明するように、プラントは正常に作動している。

図１３は、ＬＮＧプラントの直列配置の液体膨張タービンの正常作動のための方法１３００を示すプロセスフローチャートである。正常作動時の制御システムの注目点は、等価微分エンタルピ（パワー）を提供して、プロセスの効率を最適化することである。方法１３００は、例えば、始動の完了後のプラントが正常作動している状態で、ブロック１３０２で始まる。ブロック１３０４で、制御システムはいずれかの設定値が変化したか否かを判定する。変化している場合、フローはブロック１３０６へ進み、タービンを流れる質量流量に関する設定値を計算するか、又は選択された設定値に基づいて入力する。例えば、操作者が微分エンタルピに関する新しい値を設定した場合、制御システムは新しい流量設定値を計算する。同様に、操作者が、タービンのシリーズを通る流量の設定値を直接入力した場合、制御システムは個々のタービンを通る流量を調整して設定値を達成する。ブロック１３０６で何れかの設定値が変化した場合、又はブロック１３０４で設定値が入力されない場合は、フローはブロック１３０８へ進む。

ブロック１３０８で、現在のプラント応答を設定値と比較する。ブロック１３１０で、制御システムは、ＶＦＤ／速度制御及び流量値を調整して流量設定値を達成する。ブロック１３１２で、バイパス弁及び出口弁を調整して、タービンを横切る微分エンタルピを維持する。次に、フローはブロック１３０２へ戻り、正常作動を続ける。

図１４は、ＬＮＧプラントの直列配置の液体タービンの停止方法１４００を示すプロセスフローチャートである。停止手順の目標は、作動状態からシステム停止へ円滑に移行することである。本方法は、プラントが正常作動しているブロック１４０２で始まる。このことは、タービン又はＶＦＤの故障、タービン又はＶＦＤの保守整備、又は他の種々の理由によるプラントの１つ又はそれ以上のタービンのオフライン状態を含むことを理解されたい。更に、プラントはタービンに関しては正常作動状態にあるが、プラントの保守修理時間、供給中断等の他の停止状態にある場合もある。

正常作動から、フローはブロック１４０４へ進み、停止のために、直列配置の最大数の（又は最終の）のタービンを選択する。例えば、図１１Ａのタービン４が、停止のための選択される最初のタービンである。ブロック１４０６で、タービンを迂回するバイパス弁を徐々に開放する。ブロック１４０８で、タービンからの出口弁を徐々に閉鎖する。ブロック１４１０で、タービンの速度はゼロに低下する。ブロック１４０６、１４０８、及び１４１０の作動は、漸進的に実行され、徐々にタービンをオフラインさせる。換言すると、バイパスが徐々に開放されると出口弁は徐々に閉じ、同時にタービン速度が減速する。タービン速度がゼロになると、ブロック１４１２で入口弁を閉鎖する。

ブロック１４１４で、制御システムは直列配置の全てのタービンが停止したか否かを判定する。停止していない場合、ブロック１４１６で、タービンの選択を１つだけ減少させて、直列配置の次の先行タービンを選択する。フローはブロック１４０６へ戻り、選択したタービンを停止させる。直列配置の全てのタービンが停止した場合、フローはブロック１４１８へ進み、プラントはシステム停止状態にある。

本明細書に開示する技術の利点は、正常な作動状態又はそれに近い状態を維持しながら不必要な機器を組み込むための大きな費用を必要とすることなく、プラントの故障状態（機器故障等の）に適応できる点にある。このことは図１５に関連して説明する。

図１５は、ＬＮＧプラントの直列配置の液体タービンのＶＦＤ故障に対応する方法１５００を示すプロセスフローチャートである。方法１５００の目標は、タービン及びＶＦＤを例えば修理のためにオフラインすることである。この目標を実現するために、方法１５００は、制御されたタービン流のバイパス、故障したＶＦＤ及びタービンの停止を実行して、等価微分エンタルピ（パワー）を達成するために残りの作動タービンを調整して、直列配置のタービンの効率を最適化するようになっている。

方法１５００は、プラントが正常作動しているブロック１５０２で始まる。前述したように、これはプラントが完全に作動していること又は全てのタービンが稼働していることを意味するものではない。ブロック１５０４で、制御システムは、ＶＦＤ／速度制御の作動応答を、前もって設定された、例えば、製造者が提供するＶＦＤ性能パラメータと比較する。ブロック１５０６で、パラメータが性能限界内にある場合、フローはブロック１５０４へ戻る。この判定は、図１２に関連して説明した正常な作動方法１２００と並行して行われることに留意されたい。ブロック１５０６で、パラメータが性能限界の範囲外である場合、フローはブロック１５０８へ進む。

ブロック１５０８で、ユニットを迂回するバイパス弁が完全に開くので、液体はタービンを迂回して流れることができる。ブロック１５１０で、タービンの出口弁を徐々に閉鎖し、次に、入口弁を閉鎖する。ブロック１５１２で、例えば、タービン速度をゼロにすることによってタービンが停止する。残りの作動タービンの設定値は、タービンの喪失に関してブロック１５１４で調整できる。調整には、作動タービンに関する新しい流量設定値及び微分エンタルピ設定値の設定が含まれる。次に、フローはブロック１５０４で再開し、他のユニットの作動の監視を継続する。更に、いずれか他のＶＦＤが故障した場合、作動を繰り返して更にタービンを停止させる。しかしながら、当業者であれば、プラント全体が作動を継続していても、直列配置内の２つ又はそれ以上のタービンの喪失は、生産速度に影響を与えることを理解できるはずである。従って、操作者は、図１６に関連して説明するように、関連の発電機を直接電力網に接続しながら、タービンをオンライン状態に維持することを選択できる。

図１６は、ＶＦＤをバイパスして、発電機を直接ＬＮＧプラントの電力網へ接続する方法１６００を示すプロセスフローチャートである。方法１６００の目標は、ＶＦＤ故障を有するタービンをオンラインに維持することである。タービンをオンラインに維持することにより、全体のプラント生産速度を、図１５に関連して説明したようなＶＦＤ故障を有するタービン／発電機をオフラインにする場合よりも高く維持できる。本方法は、プラントが正常作動しているブロック１６０２で始まる。図１５に関連して説明した方法と同様に、下記の方法は正常作動、例えば図１３に関して説明した作動と並行に、即ち同時に作用する。ブロック１６０４で、ＶＦＤの応答を予め設定したＶＦＤ性能要件と比較する。ブロック１６０６で、ＶＦＤに関する性能パラメータが許容可能な限界範囲内であれば（例えば、生成された電力周波数が目標周波数の０．５％以内の場合）、プロセスはブロック１６０４へ戻る。しかしながら、性能パラメータが許容可能な制限範囲外にあり、操作者がタービンのオンラインを選択した場合、プロセスフローはブロック１６０８へ進む。ブロック１６０８で、タービンの速度をＶＦＤバイパス速度に調整する。換言すれば、ＶＦＤバイパス速度は、発電機が目標周波数（例えば、５０又は６０Ｈｚ）の電力を生成する速度である。速度が達成されると、ブロック１６１０で、ＶＦＤをバイパスして、発電機を直接電力網へ接続する。ブロック１６１２で、制御システムは、直列配置の他のタービンに関する設定値を増加的に調整して、エンタルピ出力をできる限り実施可能な目標設定値の近く維持する。更に、直列配置のタービンは、作動状態の下で可能な限り高い効率を達成するように調整される。次に、プロセスフローは、ブロック１６０４に戻ることができ、制御システムは残りの作動ＶＦＤの故障を監視する。何れかのＶＦＤが故障した場合、作動を繰り返すこと、又は図１５の方法１５００を実行してタービンをオフラインにすることができる。

図１７は、例えば、タービンが過度に振動している場合のＬＮＧプラントのタービンのパイパス操作を示すプロセスフローチャートである。図１７は、ＬＮＧプラントの直列配置の液体タービンのＶＦＤ故障に対応する方法１７００を示すプロセスフローチャートである。この方法１７００の目標は、タービン及びＶＦＤを、例えば、補修のためにオフラインとすることである。この目標を達成するために、方法１７００は、制御されたタービン流のバイパス、故障したタービン及びＶＦＤの停止を実行して、残りの作動タービンを調整して等価微分エンタルピ（パワー）の達成を試み、直列配置のタービンの効率を最適化するようになっている。

方法１７００は、プラントが正常作動しているブロック１７０２で始まる。前述したように、これはプラントが完全に作動していること又は全てのタービンが稼働していることを意味するものではない。ブロック１７０４で、制御システムは、タービンの振動応答を、例えば製造者が以前に設定した振動性能パラメータと比較する。ブロック１７０６で、パラメータが性能範囲内である場合、フローはブロック１７０４へ戻る。この判定は、図１３に関して前述した正常作動方法１３００と並行に即ち同時に行われることに留意されたい。ブロック１７０６で、パラメータが性能範囲外の場合、フローはブロック１７０８へ進む。

ブロック１７０８で、ユニットを迂回するバイパス弁を完全に開放し、液体はタービンを迂回して流れることができる。ブロック１７１０で、タービン出口弁を徐々に閉じ、次に入口弁を閉じる。ブロック１７１２で、例えばタービンの回転速度をゼロにすることによってタービンが停止する。残りの作動タービンは、ブロック１７１４でタービンの喪失に関して調整される。調整は、作動タービンのための新しい流量設定値及び微分エンタルピ設定値の設定を含む。フローはブロック１７０４に戻り、他のユニットの監視を継続する。更に振動故障のタービンがある場合は、作動が繰り返され、故障があるタービンを停止する。しかしながら、当業者であればプラント全体が作動したままであっても、直列配置内の２つ又はそれ以上のタービンの喪失が生産速度に影響を与えることを理解できるはずである。

本発明は、前述の構成に限定されない。例示的な実施形態において、全てのタービンを単一の大型ＶＦＤへ連結することができる。単一のＶＦＤの使用により、制御スキーム及びシステムを簡素することができ、資本、装備、及び維持費の節約が実現できる。更に、前述した発明によれば、ホットスワップ可能な予備がない場合の作動に限定されない。例えば、開閉装置を含む電気システムは、故障したタービンをバイパスモードで分離し、オフラインの又は交代用の予備タービンと同期するように配置することができる。

例示的な実施形態において、直列配置の多数のタービンは一定速度で作動し、それらに関連の発電機の電力網への直接的な接続が可能になっている。各直列配置内の１つ又は２つのタービンは、ＶＦＤと一緒に作動することができるので、可変速度駆動部の効率面での恩恵を受けることができる。一般的に、最高圧で作動するユニット又は最低圧で作動するユニットは、ＶＦＤからの恩恵を受けることができるので、第１のタービン、最終のタービン、又は両方はＶＦＤと一緒に使用することができる。これは、可変速度制御によりもたらされる恩恵とは無関係である、直列配置の多段タービンのコストを低減することができる。

本発明は、種々の変更及び代替形態が可能であり、前述した例示的な実施形態は、単なる例に過ぎない。しかしながら、本発明は、本明細書に記載した特定の実施形態に限定されないことに留意されたい。実際には、本発明は、添付の特許請求の範囲の精神及び範疇に包含される代替物、変形物、及び等価物を含む。

Claims (19)

1. 液体タービンから電気を発生させる方法であって、
   第１の直列配置において結合された第１の複数の液体タービンを通って高圧液体流を流す段階であって、前記直列配置のタービン内の第１のタービンの後で、液体タービンの各々の入口が先行する液体タービンの出口に結合され、前記第１の複数の液体タービンは発電機を含む、段階と、
   前記高圧液体流からエネルギを除去して低圧液体流を形成することで、前記第１の直列配置から電気を発生させる段階と、
   故障している前記第１の複数の液体タービンの中の何れか１つをバイパスさせるとともに、前記第１の直列配置の残りのタービンで電気の発生を継続させる段階と、
   前記複数の液体タービンの一つに結合された発電機から可変周波数駆動部を駆動する段階と、
   前記可変周波数駆動部が故障した場合に、
   前記複数の液体タービンの一つの速度を調整して、発電機周波数を電力網周波数と同期させる段階と、
   前記発電機の出力を電力網へ直接接続する段階と、を含む方法。
2. 液体タービンがパイパスされる場合に、前記第１の直列配置からの合計電気出力を一定値に維持する段階を更に含む、請求項１に記載の方法。
3. 液体タービンがバイパスされる場合に、前記第１の直列配置からの前記低圧液体流の圧力、温度、及び質量流量を維持する段階を更に含む、請求項１に記載の方法。
4. 前記第１の直列配置の前で前記高圧液体流の一部を取り除く段階と、
   第２の直列配置において結合された第２の複数の液体タービンを通って前記高圧液体流の一部を流す段階であって、前記直列配置のタービン内の第１のタービンの後で、液体タービンの各々の入口が先行する液体タービンの出口に結合され、前記第２の直列配置は前記第１の直列配置と並列である、段階と、
   前記高圧液体流の一部からエネルギを除去して低圧液体流を形成することで、前記第２の直列配置から電気を発生させる段階と、
   を含む、請求項１に記載の方法。
5. 前記高圧液体流は、液化天然ガスから成る、請求項４に記載の方法。
6. 液化天然ガス（ＬＮＧ）を生成する段階を更に含む、請求項１に記載の方法。
7. 液化天然ガス（ＬＮＧ）を生成する方法であって、
   第１の直列配置において結合された第１の複数の液体タービンを通ってＬＮＧの高圧流を流す段階と、
   前記ＬＮＧの高圧流の圧力を低下させてＬＮＧの低圧流を形成することで、電気を発生させる段階と、
   故障している前記第１の複数の液体タービンの中の何れか１つをバイパスさせるとともに、前記第１の直列配置からの電気の発生を継続させる段階と、
   前記複数の液体タービンの一つに結合された発電機から可変周波数駆動部を駆動する段階と、
   前記可変周波数駆動部が故障した場合に、
   前記複数の液体タービンの一つの速度を調整して、発電機周波数を電力網周波数と同期させる段階と、
   前記発電機の出力を電力網へ直接接続する段階と、を含む方法。
8. 第２の直列配置に結合された第２の複数の液体タービンを通ってＬＮＧの高圧流の一部を流す段階であって、前記第２の直列配置は前記第１の直列配置と並列である、段階と、
   前記ＬＮＧの高圧流の一部からエネルギを除去するとともに、圧力を低下させてＬＮＧの低圧流を形成することによって、前記第２の複数の液体タービンで電気を発生させる段階と、
   を更に含む、請求項７に記載の方法。
9. 液化天然ガス（ＬＮＧ）プラントであって、
   第１の複数の液体タービン膨張器を備え、
   前記第１の複数の膨張器は第１の直列配置にあり、第１の液体タービン膨張器の後で、前記第１の直列配置の膨張器の各々の入口は、先行する液体タービン膨張器に結合され、
   前記第１の複数の液体タービン膨張器のいずれもが、液体の圧力を低下させることにより生成されたエネルギで電気を発生する発電機を備え、
   前記第１の複数の液体タービン膨張器のいずれもが、前記ＬＮＧプラントが作動継続することを可能にしながらバイパスされるように構成され、
   少なくとも部分的に前記液体タービン膨張器からのセンサ測定値に基づいて、液体タービン膨張器をパイパスするように構成される自動制御システムを更に備え、前記センサ測定値は、発電機に連結された可変周波数駆動部の故障検出を含む、ＬＮＧプラント。
10. 第２の複数の液体タービン膨張器を更に備え、
    前記第２の複数の液体タービン膨張器は第２の直列配置にあり、第１の液体タービン膨張器の後で、前記第２の直列配置の膨張器の各々の入口は先行する液体タービン膨張器に結合され、
    前記第２の複数の液体タービン膨張器のいずれもが、液体の圧力を低下させることにより液体から除去されたエネルギで電気を発生するように構成された発電機を備え、
    前記第１の直列配置は前記第２の直列配置と並列であり、
    前記第２の複数の液体タービン膨張器のいずれもが、前記ＬＮＧプラントが作動継続することを可能にしながらバイパスされるように構成される、請求項９に記載のＬＮＧプラント。
11. 前記液体は、ＬＮＧ、冷媒、又は両方である、請求項９に記載のＬＮＧプラント。
12. 前記センサ測定値は、振動センサのハイレベルを含む、請求項９に記載のＬＮＧプラント。
13. 液化天然ガス（ＬＮＧ）プラントであって、
    第１の複数の液体タービン膨張器を備え、
    前記第１の複数の膨張器は第１の直列配置にあり、第１の液体タービン膨張器の後で、前記第１の直列配置の膨張器の各々の入口は、先行する液体タービン膨張器に結合され、
    前記第１の複数の液体タービン膨張器のいずれもが、液体の圧力を低下させることにより生成されたエネルギで電気を発生する発電機を備え、
    前記第１の複数の液体タービン膨張器のいずれもが、前記ＬＮＧプラントが作動継続することを可能にしながらバイパスされるように構成され、
    発電機の各々に連結された可変周波数駆動部と、
    前記可変周波数駆動部をバイパスして、前記発電機を直接電力網に接続するように構成される自動制御システムと、
    を更に備える、ＬＮＧプラント。
14. 前記第１の複数のタービンの少なくとも１つは、並列に結合された予備タービンを備え、前記予備タービンは、前記第１の複数のタービンの１つの代わりにオンラインとなるように構成される、請求項９に記載のＬＮＧプラント。
15. 前記第１の複数のタービンのいずれの内部構成要素も同じデザインである、請求項９に記載のＬＮＧプラント。
16. 前記第１の直列配置と前記第２の直列配置との間に結合部を更に備え、
    前記結合部は、各直列配置の第１のタービンの後で、各直列配置の最終タービンの前に配置され、
    前記結合部は、前記第１の直列配置と前記第２の直列配置との間の液体流通を可能にするように構成される、請求項１０に記載のＬＮＧプラント。
17. 前記発電機の全てに連結される単一の可変周波数駆動部を更に備える、請求項９に記載のＬＮＧプラント。
18. 電力網に直接接続される少なくとも１つの発電機と、
    第１のタービン、最終のタービン、又は両方に配置される可変周波数駆動部と、
    を更に備える、請求項９に記載のＬＮＧプラント。
19. 前記第１の複数のタービンの発電機の全ては、直接電力網に接続される、請求項９に記載のＬＮＧプラント。

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