JP5870086B2 - Treatment of hydrocarbon gas - Google Patents
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Description
エチレン、エタン、プロピレン、プロパンおよび/またはより重質の炭化水素は、例えば、天然ガス、精油所ガス、並びに石炭、原油、ナフサ、油頁岩、タールサンド、および褐炭などの他の炭化水素材料から得られる合成ガスストリームなどの種々のガスから回収され得る。通常、天然ガスの主成分はメタンおよびエタンであり、すなわち、メタンおよびエタンが共にガス全体の少なくとも50モルパーセントを構成する。このガスはまた、比較的少量のプロパン、ブタン、ペンタンなどのより重質の炭化水素、並びに水素、窒素、二酸化炭素、および他のガスも含有する。 Ethylene, ethane, propylene, propane and / or heavier hydrocarbons, for example, from natural gas, refinery gas, and other hydrocarbon materials such as coal, crude oil, naphtha, oil shale, tar sand, and lignite It can be recovered from various gases such as the resulting synthesis gas stream. Usually, the main components of natural gas are methane and ethane, that is, methane and ethane together constitute at least 50 mole percent of the total gas. This gas also contains relatively small amounts of heavier hydrocarbons such as propane, butane, pentane, as well as hydrogen, nitrogen, carbon dioxide, and other gases.
本発明は、一般的に、このようなガスストリームからのエチレン、エタン、プロピレン、プロパンおよびより重質の炭化水素の回収に関する。本発明に従い処理されるガスストリームの典型的な解析結果は、概算のモルパーセントにおいて、90.3パーセントのメタン、4.0パーセントのエタンおよび他のC2成分、1.7パーセントのプロパンおよび他のC3成分、0.3パーセントのイソブタン、0.5パーセントの標準ブタン、並びに0.8パーセントのペンタンであり、加えて、その残りは窒素および二酸化炭素で構成されるであろう。硫黄を含有するガスもまた存在することがある。 The present invention generally relates to the recovery of ethylene, ethane, propylene, propane and heavier hydrocarbons from such gas streams. A typical analysis of a gas stream processed in accordance with the present invention is, in an approximate mole percent, 90.3 percent methane, 4.0 percent ethane and other C 2 components, 1.7 percent propane and others. C 3 component, 0.3 percent isobutane, 0.5 percent normal butane, and 0.8 percent pentane, plus the remainder will be composed of nitrogen and carbon dioxide. Gases containing sulfur may also be present.
歴史的に、天然ガスおよびその天然ガス液(NGL)成分の値段はいずれも周期的に変動しているために、液体生成物としてのエタン、エチレン、プロパン、プロピレンおよびより重質の成分の価格が変動することもある。このために、これらの生成物のより効率的な回収を提供し得るプロセス、および効率的な回収をより少ない設備投資で提供し得るプロセスに対する需要が生じている。これらの材料を分離するための利用可能プロセスとしては、ガスの冷却および冷蔵、油の吸収、および冷却された油の吸収に基づくプロセスが挙げられる。加えて、低温プロセスは、動力を生成すると同時に、膨張させて処理されるガスから熱を除去する経済的な設備を利用できるので、普及しつつある。ガス源の圧力、ガスの豊富さ(エタン、エチレン、およびより重質の炭化水素の含量)、および所望の最終生成物に応じて、これらプロセスのいずれかまたはそれらの組み合わせを用いてもよい。 Historically, the price of ethane, ethylene, propane, propylene, and heavier components as liquid products, since the price of natural gas and its natural gas liquid (NGL) components both fluctuate periodically May fluctuate. This creates a need for processes that can provide more efficient recovery of these products, and processes that can provide efficient recovery with less capital investment. Available processes for separating these materials include processes based on gas cooling and refrigeration, oil absorption, and cooled oil absorption. In addition, low temperature processes are becoming popular because they can generate power and at the same time utilize economical equipment that removes heat from the expanded and processed gas. Depending on the pressure of the gas source, the richness of the gas (content of ethane, ethylene, and heavier hydrocarbons) and the desired end product, any of these processes or combinations thereof may be used.
現在、低温膨張プロセスは、天然ガス液の回収に関して一般的に好ましいが、これはこのプロセスが、最も単純で始動が容易であり、操作の柔軟性、良好な効率、安全性、および良好な信頼性を提供するためである。 米国特許第3292380号、同第4061481号、同第4140504号、同第4157904号、同第4171964号、同第4185978号、同第4251249号、同第4278457号、同第4519824号、同第4617039号、同第4687499号、同第4689063号、同第4690702号、同第4854955号、同第4869740号、同第4889545号、同第5275005号、同第5555748号、同第5566554号、同第5568737号、同第5771712号、同第5799507号、同第5881569号、同第5890378号、同第5983664号、同第6182469号、同第6578379号、同第6712880号、同第6915662号、同第7191617号、同第7219513号、米国再発行特許第33408号、並びに同時係属中の米国特許出願第11/430412号、同第11/839693号、同第11/971491号、同第12/206230号、同第12/689616号、同第12/717394号、同第12/750862号、同第12/772472号、同第12/781259号、同第12/868993号、同第12/869007号、同第12/869139号、同第12/979563号、同第13/048315号、および同第13/051682号は、関連するプロセスを
記載している(しかしながら、本発明の説明は、引用された米国特許中に記載されているものとは異なる処理条件に基づいている場合もある)。
Currently, the cold expansion process is generally preferred for the recovery of natural gas liquids, which is the simplest and easiest to start, operational flexibility, good efficiency, safety and good reliability. This is to provide sex. U.S. Pat.Nos. 3,292,380, 4,061,481, 4,140,504, 4,157,904, 4,171,964, 4,185,978, 4,251,249, 4,278,457, 4,45,824, 4,461,039 No. 4,687,499, No. 4,689,063, No. 4,690,702, No. 4,854,955, No. 4,869,740, No. 4,889,545, No. 5,275,055, No. 5,555,754, No. 5,565,554, No. 5,568,737. Nos. 5,771,712, 5,799,507, 5,881569, 5,890,578, 5,983,664, 6,182,469, 6,578,379, 6,671,280, 6,915,662, and 7,191,617 , U.S. Pat. No. 7,219,513, U.S. Reissue Patent No. 33408, and co-pending U.S. Patent Application Nos. 11 / 430,212, 11/83963, 11/971491, 12/206230, 12 No. 689616, No. 12/717394, No. 12/750862, No. 12/774722, No. 12/78259, No. 12/868993, No. 12/869007, No. 12 / 869139, 12/979563, 13/048315, and 13/051682 describe related processes (however, the description of the present invention is described in the cited US patents). May be based on processing conditions different from those described).
典型的な低温膨張回収プロセスにおいて、加圧フィードガスストリームは、プロセスのその他のストリームとの熱交換、および/またはプロパン圧縮冷却システムなどの外部の冷却源により冷却される。ガスを冷却して、1つ以上のセパレーター中で、数種の望ましいC2+成分を含有する高圧の液体として液体を凝縮し、回収しても良い。ガスの豊富さおよび形成された液体の量に応じて、高圧の液体をより低圧に膨張させ、分留してもよい。液体が膨張する間に起こる蒸発は、ストリームのさらなる冷却を生ずる。いくつかの条件下では、膨張により生じる温度をさらに低くするために、高圧の液体を膨張させる前に予冷することが望ましい。液体および蒸気の混合物を含む膨張させたストリームは、蒸留(脱メタン装置または脱エタン装置)カラムで分留される。このカラムにおいて膨張冷却されたストリーム(各ストリーム)を蒸留して、底部液体生成物としての望ましいC2成分、C3成分およびより重質の炭化水素成分から、残留メタン、窒素および他の揮発性ガスをオーバーヘッド蒸気として分離するか、または底部液体生成物としての望ましいC3成分およびより重質の炭化水素成分から残留メタン、C2成分、窒素および他の揮発性ガスをオーバーヘッド蒸気として分離する。 In a typical cold expansion recovery process, the pressurized feed gas stream is cooled by heat exchange with other streams of the process and / or by an external cooling source such as a propane compression cooling system. Gas is cooled, in one or more separators, condensed liquid as a high-pressure liquid containing several desirable C 2 + components may be recovered. Depending on the richness of the gas and the amount of liquid formed, the high pressure liquid may be expanded to a lower pressure and fractionated. Evaporation that occurs while the liquid expands results in further cooling of the stream. Under some conditions, it is desirable to pre-cool the high pressure liquid prior to expansion in order to further reduce the temperature caused by expansion. The expanded stream containing the liquid and vapor mixture is fractionated in a distillation (demethanizer or deethanizer) column. Distilling the expansion cooled stream (each stream) in the column, preferably C 2 components as the bottom liquid product from the hydrocarbon components of the C 3 components and heavier, residual methane, nitrogen and other volatile or separating gases as overhead vapor, or separating bottoms methane from hydrocarbon components desired C 3 components and heavier as a liquid product, C 2 components, nitrogen and other volatile gases as overhead vapor.
フィードガスが完全に凝縮されない場合(典型的には、完全には凝縮されない)には、部分的な凝縮から残留する蒸気は、2つのストリームに分割することができる。蒸気の一方の部分は、仕事膨張装置もしくはエンジン、または膨張弁を通過させてより低圧にし、そこでさらにストリームを冷却した結果としてさらなる液体が凝縮される。膨張後の圧力は、蒸留カラムを運転させている圧力と本質的に同じである。膨張によって生じた、合流された蒸気と液相は、カラムにフィードとして供給される。 If the feed gas is not fully condensed (typically not fully condensed), the vapor remaining from the partial condensation can be split into two streams. One part of the vapor passes through a work expansion device or engine, or an expansion valve, to a lower pressure where further liquid is condensed as a result of further cooling of the stream. The pressure after expansion is essentially the same as the pressure at which the distillation column is operating. The combined vapor and liquid phase produced by the expansion are fed as feed to the column.
蒸気の残りの部分は、冷たい分留塔オーバーヘッドなどの他のプロセスストリームとの熱交換によって冷却されて、実質的に凝縮される。高圧の液体の一部または全部を、冷却前にこの蒸気部分と合流させてもよい。続いて、得られた冷却されたストリームを、膨張弁などの適切な膨張デバイスを介して脱メタン装置を運転する圧力に膨張させる。膨張中に液体の一部が蒸発することによって、ストリーム全体が冷却される。続いて、フラッシュ膨張させたストリームが、頂部へのフィードとして脱メタン装置に供給される。典型的には、フラッシュ膨張させたストリームの蒸気部分と脱メタン装置のオーバーヘッド蒸気とを、分留塔の上部セパレーターセクションにおいて残留メタン生成物ガスとして合流させる。あるいは、冷却されかつ膨張させたストリームをセパレーターに供給して蒸気および液体ストリームを提供してもよい。この蒸気は塔のオーバーヘッドと合流し、液体はカラム頂部へのフィードとしてカラムに供給される。 The remainder of the steam is cooled and substantially condensed by heat exchange with other process streams such as cold fractionator overhead. Some or all of the high pressure liquid may merge with this vapor portion prior to cooling. Subsequently, the resulting cooled stream is expanded through a suitable expansion device, such as an expansion valve, to the pressure at which the demethanizer is operated. The entire stream is cooled by evaporating some of the liquid during expansion. Subsequently, the flash expanded stream is fed to the demethanizer as a feed to the top. Typically, the vapor portion of the flash expanded stream and the demethanizer overhead vapor are combined as residual methane product gas in the upper separator section of the fractionation tower. Alternatively, a cooled and expanded stream may be fed to the separator to provide vapor and liquid streams. This vapor merges with the tower overhead and the liquid is fed to the column as a feed to the top of the column.
このような分離プロセスの理想的な運転においては、プロセスから生じた残留ガスは、フィードガス中の実質的に全てのメタンを含有し、より重質の炭化水素成分を本質的に含まず、脱メタン装置から出る底部の留分は、実質的に全てのより重質の炭化水素成分を含有し、メタンまたはより高い揮発性成分を本質的に含まない。しかしながら、実際には、従来の脱メタン装置は主としてストリッピングカラムとして運転させるので、この理想的な状況は得られない。それ故、プロセスのメタン生成物は、典型的には、どの精留工程でも処理されなかった蒸気と一緒にカラム頂部の分留段から出る蒸気を含む。頂部の液体フィードは、相当な量のC2成分、C3成分、C4+成分およびより重質の炭化水素成分を含有し、蒸気中のそれに対応する釣り合う量のC2成分、C3成分、C4成分およびより重質の炭化水素成分が脱メタン装置頂部の分留段から出るので、C2、C3およびC4+成分の顕著な損失が起こる。上昇する蒸気を、C2成分、C3成分、C4成分およびより重質の炭化水素成分を蒸気から吸収できるような有意な量の液体(還流)と接触させることができるならば、これらの望ましい成分の損失を有意に減少させることが可能である。
In an ideal operation of such a separation process, the residual gas resulting from the process contains substantially all of the methane in the feed gas, is essentially free of heavier hydrocarbon components, and is desorbed. The bottom fraction exiting the methane unit contains substantially all of the heavier hydrocarbon components and is essentially free of methane or higher volatile components. In practice, however, this ideal situation cannot be obtained because the conventional demethanizer is operated primarily as a stripping column. Thus, the methane product of the process typically includes the vapor exiting the fractionation stage at the top of the column along with the vapor that has not been treated in any rectification step. Top of the liquid feed, C 2 components of substantial amounts, C 3 components, containing the hydrocarbon component of
近年、炭化水素の分離のための好ましいプロセスは、上部吸収セクションを用いて上昇する蒸気の追加の精留を提供している。上部の精留セクションのための還流ストリーム源は、典型的には、加圧下で供給された残留ガスから再利用されたストリームである。通常、再利用された残留ガスストリームは、他のプロセスストリーム(例えば冷たい分留塔オーバーヘッド)との熱交換により冷却されて、実質的に凝縮される。続いて、得られた実質的に凝縮されたストリームを、膨張弁などの適切な膨張デバイスを介して脱メタン装置を運転させる圧力に膨張させる。通常、膨張中に液体の一部が蒸発することによって、ストリーム全体が冷却される。続いて、フラッシュ膨張させたストリームが、頂部へのフィードとして脱メタン装置に供給される。典型的には、分留塔の上部セパレーターセクション中で、膨張させたストリームの蒸気部分と脱メタン装置のオーバーヘッド蒸気とを残留メタン生成物ガスとして合流させる。あるいは、冷却され、かつ膨張させたストリームをセパレーターに供給して、蒸気と液体のストリームを提供してもよく、結果として、その後、蒸気が塔のオーバーヘッドと合流し、液体がカラム頂部へのフィードとしてカラムに供給される。このタイプの典型的なプロセススキームは、米国特許第4889545号、同第5568737号、および同第5881569号、同時係属中の米国特許出願第11/430412号、同第11/971491号、および同第12/717394号、並びに、Mowrey,E.Rossの「Efficient,High Recovery
of Liquids from Natural Gas Utilizing a
High Pressure Absorber」、Proceedings of the Eighty−First Annual Convention of the Gas Processors Association,Dallas,Texas、2002年3月11〜13日に開示されている。
In recent years, the preferred process for hydrocarbon separation has provided additional rectification of the rising vapor using the upper absorption section. The reflux stream source for the upper rectification section is typically a stream recycled from the residual gas supplied under pressure. Typically, the recycled residual gas stream is cooled and substantially condensed by heat exchange with other process streams (eg, cold fractionator overhead). Subsequently, the resulting substantially condensed stream is expanded via a suitable expansion device, such as an expansion valve, to a pressure that operates the demethanizer. Usually, the entire stream is cooled by evaporating some of the liquid during expansion. Subsequently, the flash expanded stream is fed to the demethanizer as a feed to the top. Typically, in the upper separator section of the fractionation tower, the vapor portion of the expanded stream and the demethanizer overhead vapor are combined as residual methane product gas. Alternatively, a cooled and expanded stream may be fed to the separator to provide a vapor and liquid stream so that the vapor can then join the tower overhead and the liquid feed to the top of the column. As supplied to the column. Typical process schemes of this type are described in U.S. Pat. Nos. 4,889,545, 5,568,737, and 5,881,569, co-pending U.S. Patent Application Nos. 11 / 430,212, 11/971491, and 12/717394, and Mowrey, E .; Ross'"Efficient, High Recovery"
of Liquids from Natural Gas Utilityizing a
High Pressure Absorber, "Proceedings of the Eighty-First Annual Convection of the Gas Processors Association, Dallas, Texas, March 11-13, 2002.
本発明は前述の種々の工程をより効率的に実行し、かつより少ない設備部品を使用する新しい手段を用いる。これは従来の個々の設備機器を、共通のハウジングに一体化することにより達成され、これにより、処理プラントにおいて必要とされるプロットスペースを縮小し、かつ施設における資本コストを低減できる。驚くべきことに、出願人は、より小型の構成がまた、所定の回収レベルの達成に必要とされる消費動力を著しく低減し、これにより、プロセス効率を増大し、施設の運転コストを低減することを見出した。さらに、より小型の構成により、伝統的な工場設計内の個々の設備機器の相互接続に用いられるパイプの多くが除去され、資本コストが低減し、さらには関連するフランジ管接続が除去される。管フランジは炭化水素(温室効果ガスの一因となり、大気中オゾン層生成の前駆体ともなる揮発性有機化合物、VOC)の漏洩源となる可能性があるため、これらのフランジを除去することは、環境に有害となり得る大気放射を低減できる。 The present invention uses a new means of performing the various processes described above more efficiently and using fewer equipment components. This is accomplished by integrating conventional individual equipment into a common housing, thereby reducing the plot space required in the processing plant and reducing capital costs at the facility. Surprisingly, Applicants have also noted that smaller configurations also significantly reduce the power consumption required to achieve a given recovery level, thereby increasing process efficiency and reducing facility operating costs. I found out. In addition, the smaller configuration eliminates many of the pipes used to interconnect individual equipment within a traditional factory design, reducing capital costs and removing the associated flange tube connections. Since pipe flanges can be a source of leakage of hydrocarbons (volatile organic compounds, VOCs that contribute to greenhouse gases and also serve as precursors for the formation of the ozone layer in the atmosphere), removing these flanges Reduce atmospheric emissions that can be harmful to the environment.
本発明に従えば、95パーセント超のC2回収が得られることが見出された。同様に、C2成分の回収が所望されない例では、95パーセント超のC3回収が維持され得る。本発明はさらに、同一の回収レベルを維持しつつ、従来技術と比較してより小さいエネルギー消費量で、C2成分(またはC3成分)およびより重質の成分と、メタン(またはC2成分)およびより軽い成分との実質的な100パーセント分離が可能である。本発明はよ
り低圧およびより高温でも適用できるが、−50°F(−46℃)以下のNGL回収カラムのオーバーヘッド温度が要求される条件下で、プロセスフィードガスが400〜1500psia(2758〜10342kPa(a))以上である場合に特に利点となる。
In accordance with the present invention, it has been found that greater than 95 percent C 2 recovery is obtained. Similarly, in examples where C 2 component recovery is not desired, greater than 95 percent C 3 recovery may be maintained. The present invention further provides C 2 component (or C 3 component) and heavier component and methane (or C 2 component) with lower energy consumption compared to the prior art while maintaining the same recovery level. ) And lighter components can be substantially separated by 100 percent. Although the present invention is applicable at lower pressures and higher temperatures, the process feed gas is 400-1500 psia (2758-10342 kPa (2) under conditions where NGL recovery column overhead temperatures of −50 ° F. (−46 ° C.) or less are required. a)) The above is particularly advantageous.
本発明のよりよい理解のため、以下の実施例および図面が参照される。以下の図面が参照される。 For a better understanding of the present invention, reference is made to the following examples and figures. Reference is made to the following drawings.
上記図の以下に示す説明において、代表的なプロセス条件に関して計算した流速をまとめた表を提供する。本明細書で示された表において、流速に関する値(モル/時)は、便宜上小数点第一位で四捨五入した。表に示される総ストリーム速度は、炭化水素でない成分の全てを含み、それ故に一般的には、炭化水素成分に関するストリームの流速の合計よりも大きい。示された温度は、最も近接した数値に四捨五入した概算値である。また、図に示されたプロセスを比較する目的で行われたプロセス設計の計算は、周囲から(または周囲へ)プロセスへの(またはプロセスからの)熱の漏れはないという推測に基づいてい
ることに留意すべきである。市販の断熱材の品質は、この推測を極めて妥当なものとし、これを典型的に当業者が成し得るものとする。
In the following description of the above figure, a table summarizing the calculated flow rates for representative process conditions is provided. In the table shown in the present specification, the value relating to the flow rate (mole / hour) is rounded off to the first decimal place for convenience. The total stream speed shown in the table includes all of the non-hydrocarbon components and is therefore generally greater than the sum of the stream flow rates for the hydrocarbon components. The temperatures shown are approximate values rounded to the nearest number. Also, the process design calculations made to compare the processes shown in the figure are based on the assumption that there is no heat leakage from (or out of) the process to (or from) the environment. Should be noted. The quality of commercially available insulation makes this assumption quite reasonable and can typically be made by one skilled in the art.
便宜上プロセスパラメータは、従来の英国単位と国際単位系(SI)の単位の両方で報告する。表に示されたモル流量は、ポンドモル/時またはキログラムモル/時のどちらで解釈してもよい。馬力(HP)、および/または、1000英国熱単位/時(MBTU/Hr)として報告されているエネルギー消費は、ポンドモル/時で記載されたモル流量に対応する。キロワット(kW)として報告されているエネルギー消費は、キログラムモル/時で記載されたモル流量に対応する。 For convenience, process parameters are reported in both conventional British units and International Unit System (SI) units. The molar flow rates shown in the table may be interpreted in either pound moles / hour or kilogram moles / hour. The energy consumption reported as horsepower (HP) and / or 1000 British thermal units / hour (MBTU / Hr) corresponds to the molar flow rate stated in pound moles / hour. The energy consumption reported as kilowatts (kW) corresponds to the molar flow rate described in kilogram mol / hour.
従来技術の説明
図1は米国特許第5568737号に従った従来技術を用いて天然ガスからC2+成分を回収するための処理プラントの設計を示すプロセスフロー図である。このプロセスのシミュレーションにおいて、入口ガスは、110°F(43℃)および915psia(6307kPa(a))でストリーム31としてプラントに入る。入口ガスが、生成物ストリームが仕様を満たすことを妨害するであろう濃度の硫黄化合物を含有する場合、硫黄化合物は、フィードガスを適切に前処理することによって除去される(不図示)。加えて、低温条件下での水和物(氷)の形成を防ぐために、通常、フィードストリームを脱水する。この目的のために、典型的には固形の乾燥剤が用いられている。
DESCRIPTION OF THE PRIOR ART FIG. 1 is a process flow diagram showing the design of a processing plant for recovering C 2 + components from natural gas using the prior art according to US Pat. No. 5,568,737. In the simulation of this process, the inlet gas enters the plant as
フィードストリーム31は、2つの部分、ストリーム32および33に分離される。ストリーム32は、熱交換器10中で、冷えた蒸留蒸気ストリーム41aと熱交換することによって−26°F(−32℃)に冷却され、一方、ストリーム33は、熱交換器11中で、41°F(5℃)の脱メタン装置のリボイラー液(ストリーム43)、および−49°F(−45℃)のサイドリボイラー液(ストリーム42)と熱交換することによって−32°F(−35℃)に冷却される。ストリーム32aおよび33aはストリーム31aを形成するように再合流し、ストリーム31aは−28°F(−33℃)および893psia(6155kPa(a))でセパレーター12に入り、そこで蒸気(ストリーム34)と凝縮された液体(ストリーム35)が分離される。
The
セパレーター12からの蒸気(ストリーム34)は、2つのストリーム36および39に分離される。全蒸気の約27パーセントを含有するストリーム36は、分離液(ストリーム35)と合流し、合流したストリーム38は熱交換器13を通過して、冷却された蒸留蒸気ストリーム41と熱交換関係を持ち、冷却されて実質的に凝縮される。続いて、−139°F(−95℃)の得られた実質的に凝縮されたストリーム38は、膨張弁14を介して分留塔18の運転圧力(約396psia(2730kPa(a)))にフラッシュ膨張する。膨張中にストリームの一部が気化することによって、ストリーム全体が冷却される。図1で説明されているプロセスにおいて、膨張弁14を出る膨張したストリーム38bは、−140°F(−95℃)の温度に至り、分留塔18に第1の中間カラムのフィードポイントで供給される。
Vapor (stream 34) from
セパレーター12からの蒸気の残りの73パーセント(ストリーム39)は、仕事膨張装置15に入り、ここで高圧フィードのこの部分から機械的エネルギーが抽出される。装置15は、この蒸気を実質的に等エントロピーで塔の運転圧力に膨張させ、その仕事膨張によって、膨張させたストリーム39aを約−95°F(−71℃)の温度に冷却する。典型的な市販の膨張装置は、理想的な等エントロピーの膨張で論理上利用可能な仕事の80〜85パーセントのオーダーで回収することができる。回収された仕事は、例えば加熱された蒸留蒸気ストリーム(ストリーム41b)を再圧縮するのに使用できる遠心コンプレッサ(例えば項目16)を駆動するために用いられることが多い。続いて、部分的に凝縮させかつ膨張させたストリーム39aを、フィードとして分留塔18に第2の中間カラ
ムのフィードポイントで供給する。
The remaining 73 percent of steam from the separator 12 (stream 39) enters the
再圧縮されかつ冷却された蒸留蒸気ストリーム41eは、2つのストリームに分離される。一方の部分はストリーム46であり、揮発性残留ガス生成物である。他方の部分は再循環ストリーム45であり、熱交換器10に流れ、そこで冷却蒸留蒸気ストリーム41aとの熱交換により−26°F(−32℃)に冷却される。 続いて、冷却された再循環ストリーム45aは熱交換器13に流れ、そこで、冷却蒸留蒸気ストリーム41との熱交換により−139°F(−95℃)に冷却されて実質的に凝縮される。続いて、実質的に凝縮されたストリーム45bは、膨張弁22などの適切な膨張デバイスを介して脱メタン装置を運転させる圧力に膨張し、これにより、ストリーム全体は−147°F(−99℃)に冷却される。続いて、膨張させたストリーム45cはカラム頂部へのフィードとして分留塔18に供給される。ストリーム45cの蒸気部分(が存在する場合に)は、カラム頂部の分留段から出る蒸気と合流し、塔の上部領域から出る蒸留蒸気ストリーム41を形成する。
The recompressed and cooled
塔18における脱メタン装置は、垂直に間隔をあけられた複数のトレイ、1つ以上の充填床、または、トレイと充填材との組み合わせを含有する従来型の蒸留カラムである。天然ガス処理プラントの場合よくあることだが、分留塔は、2つのセクションからなっていてもよい。上部セクション18aはセパレーターであり、ここで部分的に気化した頂部フィードがそれぞれ蒸気部分と液体部分とに分離され、さらにここで下部の蒸留または脱メタンセクション18bから上昇する蒸気が頂部フィードの蒸気部分と合流して、冷たい脱メタン装置のオーバーヘッド蒸気(ストリーム41)を形成し、この蒸気が−144°F(−98℃)で塔の頂部から出る。下部の脱メタンセクション18bは複数のトレイおよび/または充填材を含有しており、それにより下降する液体と上昇する蒸気との間の必要な接触が提供される。脱メタンセクション18bはまた、リボイラー(例えば、前述したリボイラーおよびサイドリボイラー)も含み、これによりカラムを下方に流れる液体の一部を加熱し、かつ蒸発させ、ストリッピング蒸気を提供することができ、このストリッピング蒸気はカラムを上方に流れて、メタンおよびより軽い成分の液体生成物、すなわちストリーム44をストリッピングする。
The demethanizer in
液体生成物ストリーム44は、底部生成物において、メタン:エタン比が質量ベースで0.010:1の典型的な仕様に基づき、64°F(18℃)で塔の底部を出る。脱メタン装置のオーバーヘッド蒸気ストリーム41は、入ってくるフィードガスおよび再循環ストリームと向流して通過し、熱交換器13中で−40°F(−40℃)に加熱され(ストリーム41a)、そして熱交換器10中で104°F(40℃)に加熱される(ストリーム41b)。続いて蒸留蒸気ストリームは、二段階で再度圧縮される。第一段階は、膨張装置15によって駆動するコンプレッサ16である。第二段階は、補助動力源によって駆動するコンプレッサ20であり、コンプレッサ20は、残留ガス(ストリーム41d)を販売ラインの圧力に圧縮する。吐出冷却器21中で110°F(43℃)に冷却した後、ストリーム41eは前述したように残留ガス生成物(ストリーム46)と再循環ストリーム45とに分割される。残留ガスストリーム46はラインの必要条件(通常は入口圧力のオーダー)を満たすのに十分な915psia(6307kPa(a))で販売ガスのパイプラインに送られる。
The
以下の表に、図1で説明されているプロセスに関するストリームの流速およびエネルギー消費の要約を説明する。
本発明の説明
図2は本発明に従ったプロセスのフロー図を説明する。図2で示されたプロセスで考察されているフィードガスの組成および条件は、図1で示されたものと同じである。従って、本発明の利点を説明するために、図2のプロセスは、図1のプロセスと比較することができる。
DESCRIPTION OF THE INVENTION FIG. 2 illustrates a flow diagram of a process according to the invention. The feed gas composition and conditions considered in the process shown in FIG. 2 are the same as those shown in FIG. Therefore, to illustrate the advantages of the present invention, the process of FIG. 2 can be compared to the process of FIG.
図2のプロセスのシミュレーションにおいて、入口ガスは、ストリーム31としてプラントに入り、2つの部分ストリーム32および33に分離される。第1の部分であるストリーム32は、処理組立体118内部のフィード冷却セクション118aの上部領域における熱交換手段に入る。この熱交換手段は、フィンおよびチューブ型熱交換器、プレート型熱交換器、真鍮アルミニウム型熱交換器、または多重パスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含む他の型の熱伝達装置から構成されてもよい。熱交換手段は熱交換手段の1つのパスを通って流れるストリーム32と、処理組立体118内部のセパレーターセクション118bから上昇し、フィード冷却セクション118aの下部領域における熱交換手段により加熱された蒸留蒸気ストリームとの間の熱交換を提供するように構成される。ストリーム32は蒸留蒸気ストリームを加熱する間冷却され、熱交換手段から−25°F(−32℃)のストリーム32aが出る。
In the simulation of the process of FIG. 2, the inlet gas enters the plant as
第2の部分であるストリーム33は、処理組立体118内部の脱メタンセクション11
8eにおける熱および物質移動手段に入る。この熱および物質移動手段は、フィンおよびチューブ型熱交換器、プレート型熱交換器、真鍮アルミニウム型熱交換器、または多重パスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含む他の型の熱伝達装置から構成されてもよい。熱および物質移動手段は、熱および物質移動手段の1つのパスを貫流するストリーム33と、処理組立体118内部の吸収セクション118dから下方に流れてきた蒸留液体ストリームとの間の熱交換を提供するように構成される。これにより、ストリーム33は蒸留液体ストリームを加熱している間冷却され、ストリーム33aは熱および物質移動手段から出る前に、−47°F(−44℃)に冷却される。蒸留液体ストリームは加熱されるときに、その一部が気化して上昇するストリッピング蒸気を形成し、残りの液体は熱および物質移動手段を貫流して下方に流れ続ける。熱および物質移動手段はストリッピング蒸気と蒸留液体ストリームとの間の連続接触を提供し、これにより、蒸気と液相との間の物質移動を提供するようにも作用し、メタンおよびより軽い成分の液体生成物ストリーム44をストリッピングする。
The second part,
Enter the heat and mass transfer means in 8e. This heat and mass transfer means may be from fin and tube heat exchangers, plate heat exchangers, brass aluminum heat exchangers, or other types of heat transfer devices including multi-pass and / or multi-service heat exchangers. It may be configured. The heat and mass transfer means provides heat exchange between the
ストリーム32aおよびストリーム33aは、ストリーム31aを形成するように再合流し、ストリーム31aが−32°F(−36℃)および900psia(6203kPa(a))で処理組立体118内部のセパレーターセクション118fに入ると、蒸気(ストリーム34)が凝縮された液体(ストリーム35)から分離される。セパレーターセクション118fは脱メタンセクション118eと分離する内頂部または他の手段を有し、これにより、処理組立体118内部の2つのセクションは異なる圧力で運転可能になる。
セパレーターセクション118fからの蒸気(ストリーム34)は、2つのストリーム36および39に分離される。蒸気全体の約27パーセントを含むストリーム36は、分離された液体(ストリーム35の一部のストリーム37)と合流し、合流したストリーム38は処理組立体118内部のフィード冷却セクション118aの下部領域における熱交換手段に入る。この熱交換手段も同様に、フィンおよびチューブ型熱交換器、プレート型熱交換器、真鍮アルミニウム型熱交換器、または多重パスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含む他の型の熱伝達装置から構成されてもよい。熱交換手段は、熱交換手段の1つのパスを貫流するストリーム38と、セパレーターセクション118bから上昇してきた蒸留液体ストリームとの間の熱交換を提供するように構成される。ここで、ストリーム38は蒸留蒸気ストリームを加熱する間、冷却されて実質的に凝縮される。
Vapor (stream 34) from separator section 118f is separated into two
続いて、得られた実質的に凝縮されたストリーム38aは、−138°F(−95℃)で膨張弁14を介して処理組立体118内部の精留セクション118c(吸収手段)および吸収セクション118d(別の吸収手段)の運転圧力(約400psia(2758kPa(a)))にフラッシュ膨張する。膨張中にストリームの一部が気化することによって、ストリーム全体が冷却される。図2で説明されているプロセスにおいて、膨張弁14を出る膨張したストリーム38bは、−139°F(−95℃)の温度に至り、処理組立体118における精留セクション118cと吸収セクション118dとの間に供給される。ストリーム38bにおける液体は、精留セクション118cから下降してきた液体と合流し、吸収セクション118dに移動する。一方、吸収セクション118dから上昇してきた蒸気と合流したいかなる蒸気は、精留セクション118cに移動する。
The resulting substantially condensed
セパレーターセクション118fからの蒸気の残りの73パーセント(ストリーム39)は、仕事膨張装置15に入り、ここで高圧フィードのこの部分から機械的エネルギーが抽出される。装置15は、この蒸気を実質的に等エントロピーで吸収セクション118dの運転圧力に膨張させ、その仕事膨張によって、膨張させたストリーム39aを約−99°F(−73℃)の温度に冷却する。続いて、部分的に凝縮させかつ膨張させたストリーム39aを、フィードとして処理組立体118内部の吸収セクション118dの下部領域
に供給する。
The remaining 73 percent (stream 39) of steam from separator section 118f enters
再圧縮されかつ冷却された蒸留蒸気ストリーム41cは、2つのストリームに分離される。一方の部分はストリーム46であり、揮発性残留ガス生成物である。他方の部分は再循環ストリーム45であり、処理組立体118内部のフィード冷却セクション118aにおける熱交換手段に入る。この熱交換手段もまた、フィンおよびチューブ型熱交換器、プレート型熱交換器、真鍮アルミニウム型熱交換器、または多重パスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含む他の型の熱伝達装置から構成されてもよい。熱交換手段は、熱交換手段の1つのパスを貫流するストリーム45と、セパレーターセクション118bから上昇してきた蒸留蒸気ストリームとの間の熱交換を提供するように構成される。これにより、ストリーム45は蒸留蒸気ストリームを加熱する間、冷却されて実質的に凝縮される。
The recompressed and cooled
実質的に凝縮された再循環ストリーム45aは、−138°F(−95℃)においてフィード冷却セクション118aにおける熱交換手段から出て、膨張弁22を介して処理組立体118内部の精留セクション118cの運転圧力にフラッシュ膨張する。膨張中にストリームの一部が気化することによって、ストリーム全体が冷却される。図2で説明されているプロセスにおいて、膨張弁22を出る膨張したストリーム45bは、−146°F(−99℃)の温度に至り、処理組立体118内部のセパレーターセクション118bに供給される。そこで分離された液体は精留セクション118cに移動し、一方、残留蒸気は精留セクション118cから上昇してきた蒸気と合流し、冷却セクション118aにおいて加熱される蒸留蒸気ストリームを形成する。
The substantially
精留セクション118cおよび吸収セクション118dは、それぞれ、垂直に間隔をあけられた複数のトレイ、1つ以上の充填床、またはトレイと充填材との組み合わせからなる吸収手段を含む。精留セクション118cおよび吸収セクション118dにおけるトレイおよび/または充填材は、上昇する蒸気と下降する冷めた液体との間の必要な接触を提供する。膨張させたストリーム39aの液体部分は、吸収セクション118dから下降してきた液体と混合し、合流した液体は下方の脱メタンセクション118eに進み続ける。脱メタンセクション118eから上昇してきたストリッピング蒸気は、膨張させたストリーム39aの蒸気部分と合流し、吸収セクション118dを通過して上昇し、下降してきた冷めた液体と接触する。そして、これらの蒸気におけるC2成分、C3成分、およびより重質の成分の大部分を凝縮および吸収する。吸収セクション118dから上昇してきた蒸気は、膨張させたストリーム38bの蒸気部分の一部と合流し、精留セクション118cを通過して上昇し、下降してきた膨張させたストリーム45bの冷めた液体部分と接触する。そして、これらの蒸気に残留するC2成分、C3成分、およびより重質の成分の大部分を凝縮および吸収する。 膨張させたストリーム38bの液体部分は、精留セクション118cから下降してきた液体と混合し、合流した液体は下方の吸収セクション118dに進み続ける。
The
処理組立体118内部の脱メタンセクション118eにおける熱および物質移動手段から下方に流れる蒸留液体は、メタンおよびより軽い成分がストリップされる。得られた液体生成物(ストリーム44)は脱メタンセクション118eの下部領域から出て、65°F(18℃)で処理組立体118から出る。セパレーターセクション118bから上昇してきた蒸留蒸気ストリームは、前述したストリーム32、38、および45に冷却を提供するフィード冷却セクション118aにおいて温められる。得られた蒸留蒸気ストリーム41は、105°F(40℃)で処理組立体118から出る。続いて、蒸留蒸気ストリームは二段階で再度圧縮される。第一段階は、膨張装置15によって駆動するコンプレッサ16であり、第二段階は、補助動力源によって駆動するコンプレッサ20である。ストリーム41bが吐出冷却器21中で110°F(43℃)に冷却されて、ストリーム41c
を形成した後、前述のように再循環ストリーム45が引き出され、915psia(6307kPa(a))で販売ガスのパイプラインに送られる残留ガスストリーム46が形成される。
Distillation liquid flowing down from the heat and mass transfer means in the
, The
以下の表に、図2で説明されているプロセスに関するストリームの流速およびエネルギー消費の要約を説明する。
表1と表2との比較によれば、本発明が、従来技術と実質的に同一の回収率を維持することが示される。また、表1と表2とのさらなる比較によれば、従来技術よりも著しく少ない動力を用いて生成物収量が達成されたことが示される。回収効率(動力単位あたりの回収されたエタンの量によって定義される)の点で、本発明は、図1のプロセスの従来技術に対して6パーセントを上回る改善を示す。 A comparison between Table 1 and Table 2 shows that the present invention maintains substantially the same recovery rate as the prior art. Also, further comparison between Table 1 and Table 2 shows that product yield was achieved using significantly less power than the prior art. In terms of recovery efficiency (defined by the amount of ethane recovered per power unit), the present invention shows an improvement of over 6 percent over the prior art of the process of FIG.
本発明によって提供される回収効率の、図1のプロセスの従来技術に対する改善は、主に2つの要素に起因する。一つは、処理組立体118内部のフィード冷却セクション118aにおける熱交換手段、および脱メタンセクション118eにおける熱および物質移動手段の小型の構成が、従来の処理プラントに用いられる相互接続パイプを原因とする圧力
低下を除去することである。この結果、従来技術と比較して、膨張装置15に流れるフィードガスの一部が本発明ではより高圧になり、本発明の膨張装置15ではより高い出口圧力で、従来技術の膨張装置15がより低い出口圧力で生成するのと同程度の動力を生成可能になる。それ故、本発明の処理組立体118内部の精留セクション118cおよび吸収セクション118dは、従来技術と同一の回収レベルを維持しつつ、従来技術の分留カラム18よりも高圧で運転できる。この高い運転圧力、および相互接続パイプの除去に起因する蒸留蒸気ストリームについての圧力低下の低減により、コンプレッサ20に入る蒸留蒸気ストリームを著しく高圧にする。これにより、本発明に要求される残留ガスをパイプライン圧力に戻す動力が低減される。
The improvement in recovery efficiency provided by the present invention over the prior art of the process of FIG. 1 is mainly due to two factors. For one, the small configuration of heat exchange means in the
もう一つの利点は、得られた蒸気を液体に接触させて、その揮発性成分をストリップ可能にしつつ、吸収セクション118dから出た蒸留液体を同時に加熱するための、脱メタンセクション118eにおける熱および物質移動手段の使用が、外部のリボイラーを有する従来の蒸留カラムの使用よりも効率的であることである。揮発性成分が液体から絶え間なくストリッピングされて、ストリッピング蒸気中の揮発性成分の濃度がより迅速に低減する。これにより、本発明におけるストリッピング効率が改善される。
Another advantage is the heat and material in the
本発明は処理効率の改善に加えて、従来技術に対するさらなる利点を2つ提供する。一つの利点は、小型の構成である本発明の処理組立体118が、従来技術における5個の個々の設備機器(図1に示す熱交換器10、11、および13、セパレーター12、並びに分留塔18)を単独の設備機器(図2に示す処理組立体118)に置換できることである。これは必要なプロットスペースを縮小し、相互接続パイプを除去し、本発明を利用する処理プラントの資本コストを従来技術よりも低減できる。もう一つの利点は、相互接続パイプの除去により、本発明を利用する処理プラントが従来技術と比較して非常に少ないフランジ継ぎ手のみを必要とするため、プラント内における潜在的な漏洩源の数を低減できる。炭化水素は揮発性有機化合物(VOC)であり、その一部は温室効果ガスとして分類され、一部は大気中オゾン層生成の前駆体になり得る。これは本発明が環境に有害となり得る大気放出を低減できることを意味する。
In addition to improving processing efficiency, the present invention provides two additional advantages over the prior art. One advantage is that the
その他の実施形態
ある種の環境では、処理組立体118からフィード冷却セクション118aを除去し、図10〜図17に示す熱交換器10などの、フィード冷却のための処理組立体外部の熱交換手段を用いることが好ましい。このような構成は処理組立体118をより小型にし得、これにより、全体の設備費用を低減でき、かつ/または場合によっては製造日程を短くできる。全ての例において、熱交換器10が多数の個々の熱交換器、単独の多重パス熱交換器、またはその任意の組み合わせのいずれかの代表的なものであることに留意されたい。このような熱交換器は、それぞれ、フィンおよびチューブ型熱交換器、プレート型熱交換器、真鍮アルミニウム型熱交換器、または多重パスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含む他の型の熱伝達装置から構成されてもよい。
Other Embodiments In certain environments, the
ある種の環境では、図2、図4、図6、図8、図10、図12、図14、および図16に示すように、ストリーム40によって吸収セクション118dの下部領域に液体ストリーム35を直接供給することが好ましい。このような場合では、吸収セクション118dの運転圧力に液体を膨張するために適切な膨張デバイス(例えば、膨張弁17)が用いられ、得られた膨張された液体ストリーム40aは吸収セクション118dの下部領域にフィードとして供給される(破線で示す)。ある種の環境では、液体ストリーム35の一部(ストリーム37)と、ストリーム36中の蒸気(図2、図6、図10、および図14)または冷却された第2の部分33a(図4、図8、図12、および図16)とを合流して、合流したストリーム38を形成し、液体ストリーム35の残りの部分を、ストリーム40/40aによって吸収セクション118dの下部領域に送ることが好ましい。ある種の
環境では、膨張された液体ストリーム40aと、膨張させたストリーム39a(図2、図6、図10、および図14)または膨張させたストリーム34a(図4、図8、図12、および図16)とを合流し、続いて、合流したストリームを単一フィードとして吸収セクション118dの下部領域に供給することが好ましい。
In certain circumstances, as shown in FIGS. 2, 4, 6, 8, 8, 10, 12, and 16,
フィードガスがより豊富である場合には、ストリーム35において分離された液体の量は、図3、図7、図11、および図15に示すような、膨張させたストリーム39aと膨張させた液体ストリーム40aとの間、または図5、図9、図13、および図17に示すような、膨張させたストリーム34aと膨張させた液体ストリーム40aとの間の脱メタンセクション118eにおける追加的な物質移動区域の配置に有利になるのに十分な量でもよい。このような場合では、脱メタンセクション118e内部の熱および物質移動手段はその上部および下部に構成され得、膨張された液体ストリーム40aはその2つの部分の間に差し込まれ得る。破線に示すように、ある種の環境では、液体ストリーム35の一部(ストリーム37)と、ストリーム36中の蒸気(図3、図7、図11、および図15)または冷却された第2の部分33a(図5、図9、図13、および図17)とを合流して、合流したストリーム38を形成し、一方、液体ストリーム35の残りの部分(ストリーム40)はより低圧に膨張し、脱メタンセクション118e内部の熱および物質移動手段の上部と下部との間にストリーム40aとして供給されることが好ましい。
If the feed gas is more abundant, the amount of liquid separated in the
ある種の環境では、図4、図5、図8、図9、図12、図13、図16、および図17に示すように、冷却された第1および第2の部分(ストリーム32aおよび33a)は合流しないことが好ましい。このような場合では、冷却された第1の部分32aのみが、処理組立体118内部のセパレーターセクション118f(図4、図5、図12、および図13)、またはセパレーター12(図8、図9、図16、および図17)に移動し、ここで蒸気(ストリーム34)が凝縮された液体(ストリーム35)から分離される。蒸気ストリーム34は仕事膨張装置15に入り、ここで、実質的に等エントロピーで吸収セクション118dの運転圧力に膨張し、その後すぐに、膨張させたストリーム34aは、処理組立体118内部の吸収セクション118dの下部領域にフィードとして供給される。冷却された第2の部分33aは、分離された液体(ストリーム35の一部のストリーム37)と合流し、合流したストリーム38は、処理組立体118内部のフィード冷却セクション118aの下部領域における熱交換手段(または、処理組立体118外部の熱交換器10)に移動し、冷却されて実質的に凝縮される。実質的に凝縮されたストリーム38aが、膨張弁14を介して精留セクション118cおよび吸収セクション118dの運転圧力にフラッシュ膨張するとすぐに、膨張させたストリーム38bが、処理組立体118における精留セクション118cと吸収セクション118dとの間に供給される。ある種の環境では、液体ストリーム35の一部のみ(ストリーム37)と、冷却された第2の部分33aとを合流し、残りの部分(ストリーム40)は、膨張弁17を通過させて吸収セクション118dの下部領域に供給することが好ましい。他の環境では、液体ストリーム35の全てを、膨張弁17を通過させて吸収セクション118dの下部領域に送ることが好ましい。
In certain environments, the cooled first and second portions (
ある種の環境では、冷却されたフィードストリーム31aまたは冷却された第1の部分32aを分離するために、処理組立体118にセパレーターセクション118fを含むよりも、外部のセパレーター器を用いることが利点となる。図6、図7、図14、および図15に示すように、冷却されたフィードストリーム31aを蒸気ストリーム34と液体ストリーム35とに分離するのにセパレーター12を用いてもよい。同様に、図8、図9、図16、および図17に示すように、冷却された第1の部分32aを蒸気ストリーム34と液体ストリーム35とに分離するのにセパレーター12を用いてもよい。
In certain circumstances, it may be advantageous to use an external separator device rather than including a separator section 118f in the
フィードガス中のより重質の炭化水素の量、およびフィードガス圧に応じて、図2、図
3、図10、および図11に示すセパレーターセクション118f、または図6、図7、図14、および図15に示すセパレーター12に入る冷却されたフィードストリーム31a(または、図4、図5、図12、および図13に示すセパレーターセクション118f、もしくは図8、図9、図16、および図17に示すセパレーター12に入る冷却された第1の部分32a)は、液体を全く含まなくともよい(なぜならそれは、その露点を超えているか、またはそのクリコンデンバールを超えているためである)。このような場合では、ストリーム35および37(破線で示す)中に液体は存在せず、セパレーターセクション118fから出た蒸気ストリーム36(図2、図3、図10、および図11)、セパレーター12から出た蒸気ストリーム36(図6、図7、図14、および図15)、または冷却された第2の部分33a(図4、図5、図8、図9、図12、図13、図16、および図17)のみがストリーム38に流れ、処理組立体118における精留セクション118cと吸収セクション118dとの間に供給される膨張された実質的に凝縮されたストリーム38bになる。このような環境では、処理組立体118中のセパレーターセクション118f(図2〜図5、および図10〜図13)、またはセパレーター12(図6〜図9、および図14〜図17)を必要としない。
Depending on the amount of heavier hydrocarbons in the feed gas and the feed gas pressure, the separator section 118f shown in FIGS. 2, 3, 10, and 11, or FIGS. 6, 7, 14, and The cooled
フィードガス条件、プラントサイズ、利用可能な装置、または他の要因は、仕事膨張装置15の除去、あるいは代替的な膨張デバイス(膨張バルブなど)との置き換えが実現可能であることを示し得る。個々のストリーム膨張を特定の膨張デバイスにより示したが、必要に応じて、別の膨張手段を用いてもよい。例えばいくつかの条件は、実質的に凝縮されたフィードストリームの一部(ストリーム38a)、または実質的に凝縮された再循環ストリーム(ストリーム45a)の仕事膨張を必要とする。
Feed gas conditions, plant size, available equipment, or other factors may indicate that removal of
本発明に従って、蒸留蒸気と液体のストリームとからの入口ガスに適用可能な、冷却を補う外部の冷却装置が、特に入口ガスが豊富な場合に利用されてもよい。このような場合には、図2〜図5および図10〜図13に破線で示すセパレーターセクション118fに熱および物質移動手段(または、冷却されたフィードストリーム31aまたは冷却された第1の部分32aが液体を全く含まない場合にはガス収集手段)が含まれてもよく、または図6〜図9および図14〜図17に破線で示すセパレーター12に熱および物質移動手段が含まれてもよい。この熱および物質移動手段は、フィンおよびチューブ型熱交換器、プレート型熱交換器、真鍮アルミニウム型熱交換器、または多重パスおよび/またはマルチサービス熱交換器を含む他の型の熱伝達装置から構成されてもよい。熱および物質移動手段は、熱および物質移動手段の1つのパスを貫流する冷却ストリーム(例えば、プロパン)と、上昇してきたストリーム31a(図2、図3、図6、図7、図10、図11、図14、および図15)、またはストリーム32a(図4、図5、図8、図9、図12、図13、図16、および図17)の蒸気部分との間に熱交換を提供するように構成されており、これにより冷却ストリームは、ストリーム35において除去される液体の一部となる、下降する蒸気および凝縮された追加液体をさらに冷却する。あるいは、ストリーム31aがセパレーターセクション118f(図2、図3、図10、および図11)またはセパレーター12(図6、図7、図14、および図15)に入る前、またはストリーム32aがセパレーターセクション118f(図4、図5、図12、および図13)またはセパレーター12(図8、図9、図16、および図17)に入る前に、ストリーム32a、ストリーム33aおよび/またはストリーム31aを冷却するために、冷却ストリームと共に1つ以上の従来のガス冷却装置が用いられてもよい。
In accordance with the present invention, an external cooling device that supplements the cooling that is applicable to the inlet gas from the distilled vapor and the liquid stream may be utilized, especially when the inlet gas is rich. In such a case, the heat and mass transfer means (or the cooled
フィードガスの温度および豊富さ、および液体生成物ストリーム44中で回収されるC2成分の量次第で、脱メタンセクション118から出た液体が生成物の仕様を満たすための、ストリーム33から利用可能な加熱が不十分となる可能性がある。このような場合では、脱メタンセクション118e内部の熱および物質移動手段は、図2〜図17に破線で示す加熱媒体に加えて、加熱を補う機器を含んでもよい。あるいは、加熱を補うために、
別の熱および物質移動手段が脱メタンセクション118eの下部領域に含まれてもよい。または、脱メタンセクション118e内部の熱および物質移動手段に供給される前に、ストリーム33が加熱媒体で加熱されてもよい。
Depending on the feed gas temperature and abundance and the amount of C 2 component recovered in the
Alternative heat and mass transfer means may be included in the lower region of the
フィード冷却セクション118aの上部および下部領域における熱交換手段において選択された熱伝達装置の種類に応じて、単独の多重パスおよび/またはマルチサービス熱伝達装置内部のこれらの熱交換手段を一体化することも可能である。このような場合では、多重パスおよび/またはマルチサービス熱伝達装置は、所望の冷却および加熱を達成するために、ストリーム32、ストリーム38、ストリーム45、および蒸留蒸気ストリームを分配、分離、および収集するための適切な手段を含んでもよい。
Integrating these heat exchange means within a single multi-pass and / or multi-service heat transfer device, depending on the type of heat transfer device selected in the heat exchange means in the upper and lower regions of the
ある種の環境では、脱メタンセクション118eの上部領域に追加的な物質移動手段が提供されることが好ましい。このような場合では、膨張させたストリーム39a(図2、図3、図6、図7、図10、図11、図14、および図15)、または膨張させたストリーム34a(図4、図5、図8、図9、図12、図13、図16、および図17)が吸収セクション118dの下部領域に入る位置よりも下方、かつ冷却された第2の部分33aが脱メタンセクション118e内部の熱および物質移動手段から出る位置の上方に物質移動手段が配置され得る。
In certain circumstances, it is preferred that additional mass transfer means be provided in the upper region of the
本発明の図2、図3、図6、図7、図10、図11、図14、および図15に示す実施形態における、より好ましくない選択は、冷却された第1の部分32aにセパレーター器を配置すること、冷却された第2の部分33aにセパレーター器を配置すること、その内部で分離された蒸気ストリームを合流して蒸気ストリーム34を形成すること、およびその内部で分離された液体ストリームを合流して液体ストリーム35を形成することである。本発明の別のより好ましくない選択は、図2、図3、図4、図5、図6、図7、図8、及び図9に示すフィード冷却セクション118a内部の別個の熱交換手段、または図10、図11、図12、図13、図14、図15、図16、及び図17に示す熱交換器10中の別個のパスにおいてストリーム37を冷却し(ストリーム37とストリーム36またはストリーム33aとを合流して、合流したストリーム38を形成するのではなく)、冷却されたストリームを個々の膨張デバイス中で膨張し、そして膨張させたストリームを吸収セクション118dの中間領域に供給することである。
A less preferred choice in the embodiments shown in FIGS. 2, 3, 6, 7, 10, 11, 14, and 15 of the present invention is the separator on the cooled
分割された蒸気フィードから分岐した各々に存在するフィードの相対量が、ガス圧、フィードガス組成、経済的にフィードから除去され得る熱量、および利用可能な馬力量を含むいくつかの要因次第で変更可能であることが理解される。吸収セクション118d上方のフィードを増大すると、回収率は増大するが、膨張器から回収される動力も低減する。これにより、必要となる再圧縮の馬力が増大する。吸収セクション118d下方のフィードを増大すると、馬力の消費量は低減するが、生成物の回収率も低減する。
The relative amount of feed present in each branch from the split steam feed changes depending on several factors including gas pressure, feed gas composition, the amount of heat that can be economically removed from the feed, and the amount of horsepower available It is understood that it is possible. Increasing the feed above the
本発明は、プロセスを運転させるのに必要なユーティリティ消費量あたりのC2成分、C3成分、およびより重質の炭化水素成分、またはC3成分およびより重質の炭化水素成分の回収率の改善を提供する。このプロセスの運転に必要なユーティリティ消費の改善は、圧縮または再圧縮に必要な動力の低減、外部の冷却に必要な動力の低減、加熱を補うためのエネルギー必要量の低減の形態、またはそれらの組み合わせで実現することができる。 The present invention provides for the recovery of C 2 component, C 3 component, and heavier hydrocarbon component, or C 3 component and heavier hydrocarbon component per utility consumption required to operate the process. Provide improvements. Improvements in utility consumption required to operate this process can include reducing the power required for compression or recompression, reducing the power required for external cooling, reducing the energy requirements to supplement heating, or Can be realized in combination.
本発明の好ましい実施態様と考えられるものを説明したが、当業者は、例えば、以下の特許請求の範囲によって定義されているような本発明の精神から逸脱することなく、本発明を様々な条件、フィードのタイプまたはその他の必要条件に適合させるために、その他およびさらなる変更が実現可能であることが理解される。 Having described what are considered to be the preferred embodiments of the invention, those skilled in the art will recognize the invention under various conditions without departing from the spirit of the invention, for example, as defined by the following claims. It will be appreciated that other and further modifications are possible to adapt to the type of feed or other requirements.
Claims (25)
(1)前記ガスストリーム(31、34)を第1の部分(32)および第2の部分(33)に分離し、
(2)前記第1の部分(32)を冷却し(10)、
(3)前記第2の部分(33)を冷却し(118e)、
(4)前記冷却された第1の部分(32a)と前記冷却された第2の部分(33a)とを合流し、冷却されたガスストリーム(31a、34)を形成し、
(5)前記冷却されたガスストリーム(31a、34)を、第1のストリーム(36)および第2のストリーム(39)に分離し、
(6)前記第1のストリーム(36、38)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(38a)、続いて、より低圧に膨張させて(14)さらに冷却し(38b)、
(7)前記膨張させて冷却した第1のストリーム(38b)を、処理組立体(118)に収容された第1の吸収手段(118c)と第2の吸収手段(118d)との間にフィードとして供給し、前記第1の吸収手段(118c)を前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置し、
(8)前記第2のストリーム(39)を、より低圧に膨張させて(15)、底部フィード(39a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給し、
(9)前記第1の吸収手段(118c)の上部領域から蒸留蒸気ストリーム(41)を収集し、加熱し(10)、
(10)前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を圧縮し(16、20)より高圧とし(41b、41c、41d)、続いて、前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離し、
(11)前記圧縮再循環ストリーム(45)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(45a)、
(12)前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を、より低圧に膨張させて(22)、頂部へのフィード(45b)として前記第1の吸収手段(118c)に供給し、
(13)前記蒸留蒸気ストリーム(41)の前記加熱(10)を、処理組立体(118)の外部にある1つ以上の熱交換手段(10)により達成し、これにより、前記工程(2)、(6)、および(11)における冷却(10)の少なくとも一部を供給し、
(14)前記第2の吸収手段(118d)の下部領域から蒸留液体ストリームを収集し、前記処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)により加熱し、これにより、前記工程(3)における冷却(118e)の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出し、
(15)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、39a)の量および温度を、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持するために有効にする、方法。 A gas stream ( 31 ) containing methane, C 2 component, C 3 component, and heavier hydrocarbon component is separated into a volatile residual gas fraction ( 46 ) , a majority of the C 2 , the C most of the three components, and most or containing, or most of the C 3 minutes hydrocarbon components heavier than the, and relatively containing a large portion of the hydrocarbon components heavier than the A process for separating into fractions of low volatility ( 44 ) ,
(1) separating the gas stream ( 31, 34 ) into a first part ( 32 ) and a second part ( 33 ) ;
(2) cooling the first portion ( 32 ) (10);
(3) cooling said second portion (33) (118e),
(4) the cooled first portion ( 32a ) and the cooled second portion ( 33a ) are merged to form a cooled gas stream (31a, 34) ;
(5) separating the cooled gas stream ( 31a, 34 ) into a first stream ( 36 ) and a second stream ( 39 ) ;
(6) the first cooled stream (36, 38) (10), condensed its substantial entire hand (38a), followed by more inflate to a low pressure (14) is further cooled (38b ),
(7) The expanded and cooled first stream ( 38b ) is fed between the first absorbing means ( 118c ) and the second absorbing means ( 118d ) contained in the processing assembly ( 118 ). And the first absorption means ( 118c ) is disposed above the second absorption means ( 118d ) ,
(8) the second stream (39), yo Ri is expanded to a low pressure (15) is supplied to the second absorbing means (118d) as a bottom feed (39a),
(9) collecting a distillation vapor stream ( 41 ) from the upper region of the first absorption means ( 118c ) , heating (10),
(10) Compress the heated distilled steam stream ( 41a ) to a higher pressure than (16, 20) (41b, 41c, 41d) , followed by the volatile residual gas fraction ( 46 ) and compression recirculation Stream ( 45 ) and
(11) the compressed recycle stream (45) is cooled (10), condensed its substantial entire hand (45a),
(12) said substantially condensed compressed recycle stream (45a), yo Ri is expanded to a low pressure (22) is supplied to the first absorption means (118c) as a feed (45b) of the top ,
(13) The heating ( 10 ) of the distillation vapor stream ( 41 ) is achieved by one or more heat exchange means ( 10 ) external to the processing assembly (118) , thereby providing the step (2) Supplying at least part of the cooling (10) in (6) and (11);
(14) collecting a distilled liquid stream from the lower region of the second absorption means ( 118d ) and heating it by heat and mass transfer means ( 118e ) contained in the processing assembly ( 118 ) , thereby while supplying at least a portion of the cooling (118e) in the step (3), wherein simultaneously stripping the higher volatile components exiting from the distillation liquid stream, followed by the distillation liquid stream wherein the heating is stripped Discharged from the processing assembly (118) as the relatively low volatility fraction ( 44 ) ,
(15) The amount and temperature of the feed stream ( 45b, 38b, 39a ) with respect to the first absorption means ( 118c ) and the second absorption means ( 118d ) are set to a fraction ( 44 ) Enabling to maintain the temperature of the upper region of the first absorption means ( 118c ) at such a temperature that most of the components in it are recovered.
(1)前記ガスストリーム(31、34)を第1の部分(32)および第2の部分(33)に分離し、(1) separating the gas stream (31, 34) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)を冷却し(10)、(2) cooling the first part (32) (10);
(3)前記第2の部分(33)を冷却し(118e)、(3) cooling the second part (33) (118e);
(4)前記冷却された第1の部分(32a)と前記冷却された第2の部分(33a)とを合流し、部分的に凝縮されたガスストリーム(31a)を形成し、(4) the cooled first portion (32a) and the cooled second portion (33a) merge to form a partially condensed gas stream (31a);
(5)前記部分的に凝縮されたガスストリーム(31a)を分離手段(12)に供給し、そこで分離することによって、蒸気ストリーム(34)と少なくとも1つの液体ストリーム(35)とを提供し、(5) providing said vapor stream (34) and at least one liquid stream (35) by feeding said partially condensed gas stream (31a) to separation means (12), where it is separated;
(6)前記蒸気ストリーム(34)を第1のストリーム(36)および第2のストリーム(39)に分離し、(6) separating the vapor stream (34) into a first stream (36) and a second stream (39);
(7)前記第1のストリーム(36、38)を冷却し、その実質的な全てを凝縮し(38a)、続いて、より低圧に膨張させて(14)さらに冷却し(38b)、(7) cooling the first stream (36, 38), condensing substantially all of it (38a), then expanding to a lower pressure (14), further cooling (38b),
(8)前記膨張させて冷却した第1のストリーム(38b)を、処理組立体(118)に収容された第1の吸収手段(118c)と第2の吸収手段(118d)との間にフィードとして供給し、前記第1の吸収手段(118c)を前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置し、(8) The expanded and cooled first stream (38b) is fed between the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) contained in the processing assembly (118). And the first absorption means (118c) is disposed above the second absorption means (118d),
(9)前記第2のストリーム(39)をより低圧に膨張させて(15)、 第1の底部フィード(39a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給し、(9) The second stream (39) is expanded to a lower pressure (15) and fed to the second absorption means (118d) as a first bottom feed (39a),
(10)前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の少なくとも一部(40)を、より低圧に膨張させて(17)、第2の底部フィード(40a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給し、(10) At least a portion (40) of the at least one liquid stream (35) is expanded to a lower pressure (17) to the second absorbent means (118d) as a second bottom feed (40a). Supply
(11)前記第1の吸収手段(118c)の上部領域から蒸留蒸気ストリーム(41)を収集し、加熱し(10)、(11) collecting and heating (10) a distillation vapor stream (41) from the upper region of the first absorption means (118c);
(12)前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を圧縮し(16、20)より高圧とし(41b、41c、41d)、続いて、 前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離し、(12) The heated distilled steam stream (41a) is compressed to a higher pressure than (16, 20) (41b, 41c, 41d), and then the volatile residual gas fraction (46) and compression recirculation. Stream (45),
(13)前記圧縮再循環ストリーム(45)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(45a)、(13) Cool (10) the compressed recycle stream (45), condense substantially all of it (45a),
(14)前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を、より低圧に膨張させて(22)、頂部へのフィード(45b)として前記第1の吸収手段(118c)に供給し、(14) the substantially condensed compressed recycle stream (45a) is expanded to a lower pressure (22) and fed to the first absorber (118c) as a feed (45b) to the top;
(15)前記蒸留蒸気ストリーム(41)の前記加熱(10)を、処理組立体(118)の外部にある1つ以上の熱交換手段(10)により達成し、これにより、工程(2)、(7)、および(13)における 冷却(10)の少なくとも一部を供給し、(15) The heating (10) of the distillation vapor stream (41) is achieved by one or more heat exchange means (10) external to the processing assembly (118), thereby providing steps (2), Supplying at least part of the cooling (10) in (7) and (13);
(16)前記第2の吸収手段(118d)の下部領域から蒸留液体ストリームを収集し、前記処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)により加熱し、これにより、工程(3)における冷却(118e)の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、 前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出し、(16) collecting a distilled liquid stream from the lower region of the second absorption means (118d) and heating it by heat and mass transfer means (118e) contained in the processing assembly (118), thereby While simultaneously supplying at least a portion of the cooling (118e) in (3), the higher volatile components exiting the distillation liquid stream are stripped simultaneously, followed by heating and stripping the distillation liquid stream, Discharging from the processing assembly (118) as the relatively low volatility fraction (44);
(17)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、39a、40a)の量および温度を、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持するために有効にする、方法。(17) The amount and the temperature of the feed stream (45b, 38b, 39a, 40a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) are set to a fraction having a relatively low volatility. (44) A method of enabling to maintain the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in it are recovered.
(1)前記ガスストリーム(31、34)を第1の部分(32)および第2の部分(33)に分離し、(1) separating the gas stream (31, 34) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)を冷却し(10)、(2) cooling the first part (32) (10);
(3)前記第2の部分(33)を冷却し(118e)、(3) cooling the second part (33) (118e);
(4)前記冷却された第1の部分(32a)と前記冷却された第2の部分(33a)とを合流し、部分的に凝縮されたガスストリーム(31a)を形成し、(4) the cooled first portion (32a) and the cooled second portion (33a) merge to form a partially condensed gas stream (31a);
(5)前記部分的に凝縮されたガスストリーム(31a)を分離手段(12)に供給し、そこで分離することによって、蒸気ストリーム(34)と少なくとも1つの液体ストリーム(35)とを提供し、(5) providing said vapor stream (34) and at least one liquid stream (35) by feeding said partially condensed gas stream (31a) to separation means (12), where it is separated;
(6)前記蒸気ストリーム(34)を第1のストリーム(36)および第2のストリーム(39)に分離し、(6) separating the vapor stream (34) into a first stream (36) and a second stream (39);
(7)前記第1のストリーム(36)と前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の少なくとも一部(37)とを合流し、合流したストリーム(38)を形成し、(7) merging the first stream (36) and at least a portion (37) of the at least one liquid stream (35) to form a merged stream (38);
(8)前記合流したストリーム(38)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(38a)、続いて、より低圧に膨張させて(14)さらに冷却し(38b)、(8) Cool the combined stream (38) (10), condense substantially all of it (38a), then expand to a lower pressure (14), further cool (38b),
(9)前記膨張させて冷却した合流したストリーム(38b)を、処理組立体(118)に収容された第1の吸収手段(118c)と第2の吸収手段(118d)との間にフィードとして供給し、前記第1の吸収手段(118c)を前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置し、(9) The expanded and cooled combined stream (38b) is fed as a feed between the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) contained in the processing assembly (118). Supplying the first absorbing means (118c) above the second absorbing means (118d);
(10)前記第2のストリーム(39)を、より低圧に膨張させて(15)、第1の底部フィード(39a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給し、(10) the second stream (39) is expanded to a lower pressure (15) and fed to the second absorption means (118d) as a first bottom feed (39a);
(11)前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の含まれ得る残りの部分(40)を、より低圧に膨張させて(17)、第2の底部フィードとして前記第2の吸収手段(118d)に供給し(40a)、(11) The remaining portion (40) of the at least one liquid stream (35) may be expanded to a lower pressure (17) to the second absorption means (118d) as a second bottom feed. Supply (40a),
(12)前記第1の吸収手段(118c)の上部領域から蒸留蒸気ストリーム(41)を収集し、加熱し(10)、(12) collecting and heating (10) a distilled steam stream (41) from the upper region of the first absorption means (118c);
(13)前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を圧縮し(16、20)より高圧とし(41b、41c、41d)、続いて、前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離し、(13) The heated distilled steam stream (41a) is compressed to a higher pressure than (16, 20) (41b, 41c, 41d), followed by the volatile residual gas fraction (46) and compression recirculation. Stream (45),
(14)前記圧縮再循環ストリーム(45)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(45a)、(14) cooling (10) the compressed recycle stream (45), condensing substantially all of it (45a),
(15)前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を、より低圧に膨張させて(22)、頂部へのフィード(45b)として前記第1の吸収手段(118c)に供給し、(15) the substantially condensed compressed recycle stream (45a) is expanded to a lower pressure (22) and fed to the first absorption means (118c) as a top feed (45b);
(16)前記蒸留蒸気ストリーム(41)の前記加熱(10)を、処理組立体(118)の外部にある1つ以上の熱交換手段(10)により達成し、これにより、工程(2)、(8)、および(14)における冷却(10)の少なくとも一部を供給し、(16) The heating (10) of the distillation vapor stream (41) is accomplished by one or more heat exchange means (10) external to the processing assembly (118), thereby providing steps (2), Supplying at least part of the cooling (10) in (8) and (14);
(17)前記第2の吸収手段(118d)の下部領域から蒸留液体ストリームを収集し、前記処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)により加熱し、 これにより、工程(3)における冷却(118e)の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出し、(17) collecting a distilled liquid stream from the lower region of the second absorption means (118d) and heating it by heat and mass transfer means (118e) contained in the processing assembly (118), thereby While simultaneously providing at least a portion of the cooling (118e) in (3), stripping higher volatile components exiting the distillation liquid stream, followed by heating and stripping the distillation liquid stream, Discharging from the processing assembly (118) as the relatively low volatility fraction (44);
(18)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、39a、40a)の量および温度を、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持するために有効にする、方法。(18) The amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 39a, 40a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) are set to the fraction having a relatively low volatility. (44) A method of enabling to maintain the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in it are recovered.
(1)前記ガスストリーム(31、34)を第1の部分(32)および第2の部分(33)に分離し、(1) separating the gas stream (31, 34) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)を冷却し(10)、続いて、膨張させ(15)より低圧とし(34a)、(2) the first part (32) is cooled (10) and then expanded (15) to a lower pressure (34a);
(3)前記第2の部分(33)を冷却し(118e、10)、その実質的な全てを凝縮し(38a)、続いて、より低圧に膨張させて(14)さらに冷却し(38b)、(3) The second part (33) is cooled (118e, 10), and substantially all of it is condensed (38a) and subsequently expanded to a lower pressure (14) and further cooled (38b). ,
(4)前記膨張させて冷却された第2の部分(38b)を、処理組立体(118)に収容された第1の吸収手段(118c)と第2の吸収手段(118d)との間にフィードとして供給し、前記第1の吸収手段(118c)を前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置し、(4) The expanded and cooled second portion (38b) is placed between the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) contained in the processing assembly (118). Supplying as a feed, the first absorbing means (118c) is disposed above the second absorbing means (118d),
(5)前記膨張させて冷却された第1の部分(34a)を、底部フィードとして前記第2の吸収手段(118d)に供給し、(5) supplying the expanded and cooled first portion (34a) to the second absorption means (118d) as a bottom feed;
(6)前記第1の吸収手段(118c)の上部領域から蒸留蒸気ストリーム(41)を収集し、加熱し(10)、(6) collecting and heating (10) a distilled vapor stream (41) from the upper region of the first absorption means (118c);
(7)前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を圧縮し(16、20)より高圧とし(41b、41c、41d)、続いて、前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離し、(7) The heated distilled steam stream (41a) is compressed to a higher pressure than (16, 20) (41b, 41c, 41d), followed by the volatile residual gas fraction (46) and compression recirculation. Stream (45),
(8)前記圧縮再循環ストリーム(45)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(45a)、(8) cooling (10) the compressed recycle stream (45), condensing substantially all of it (45a),
(9)前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を、より低圧に膨張させて(22)、頂部へのフィード(45b)として前記第1の吸収手段(118c)に供給し、(9) the substantially condensed compressed recycle stream (45a) is expanded to a lower pressure (22) and fed to the first absorption means (118c) as a top feed (45b);
(10)前記蒸留蒸気ストリーム(41)の前記加熱(10)を、処理組立体(118)の外部にある1つ以上の熱交換手段(10)により達成し、これにより、工程(2)、(3)、および(8)における冷却(10)の少なくとも一部を供給し、(10) The heating (10) of the distillation vapor stream (41) is accomplished by one or more heat exchange means (10) external to the processing assembly (118), thereby providing steps (2), Supplying at least part of the cooling (10) in (3) and (8);
(11)前記第2の吸収手段(118d)の下部領域から蒸留液体ストリームを収集し、前記処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)により加熱し、 これにより、工程(3)における冷却(118e)の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出し、(11) collecting a distilled liquid stream from the lower region of the second absorption means (118d) and heating it by heat and mass transfer means (118e) contained in the processing assembly (118), thereby While simultaneously providing at least a portion of the cooling (118e) in (3), stripping higher volatile components exiting the distillation liquid stream, followed by heating and stripping the distillation liquid stream, Discharging from the processing assembly (118) as the relatively low volatility fraction (44);
(12)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、34a)の量および温度を、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持するために有効にする、方法。(12) The amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 34a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) are set to a fraction (44 ) Enabling to maintain the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in it are recovered.
(1)前記ガスストリーム(31、34)を第1の部分(32)および第2の部分(33)に分離し、(1) separating the gas stream (31, 34) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)をその部分的な凝縮に十分となるように冷却し(10)、(32a)、(2) cooling said first part (32) to be sufficient for its partial condensation (10), (32a),
(3)前記部分的に凝縮された第1の部分(32a)を分離手段(12)に供給し、そこで分離することによって、蒸気ストリーム(34)と少なくとも1つの液体ストリーム(35)とを提供し、(3) providing said vaporized stream (34) and at least one liquid stream (35) by feeding said partially condensed first part (32a) to separation means (12) and separating there; And
(4)前記第2の部分(33)を冷却して(118e、10)、その実質的な全てを凝縮し(38c)、続いて、より低圧に膨張させて(14)さらに冷却し(38b)、(4) The second part (33) is cooled (118e, 10) and substantially all of it is condensed (38c) and subsequently expanded to a lower pressure (14) and further cooled (38b). ),
(5)前記膨張させて冷却された第2の部分(38b)を、処理組立体(118)に収容された第1の吸収手段(118c)と第2の吸収手段(118d)との間にフィードとして供給し、前記第1の吸収手段(118c)を前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置し、(5) The expanded and cooled second portion (38b) is placed between the first absorbing means (118c) and the second absorbing means (118d) contained in the processing assembly (118). Supplying as a feed, the first absorbing means (118c) is disposed above the second absorbing means (118d),
(6)前記蒸気ストリーム(34)を、より低圧に膨張させて(15)、第1の底部フィード(34a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給し、(6) The steam stream (34) is expanded to a lower pressure (15) and fed to the second absorption means (118d) as a first bottom feed (34a);
(7)前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の少なくとも一部(40)を、より低圧に膨張させて(17)、第2の底部フィード(40a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給し、(7) At least a portion (40) of the at least one liquid stream (35) is expanded to a lower pressure (17) to the second absorbent means (118d) as a second bottom feed (40a). Supply
(8)前記第1の吸収手段(118c)の上部領域から蒸留蒸気ストリーム(41)を収集し、加熱し(10)、(8) collecting and heating (10) a distillation vapor stream (41) from the upper region of the first absorption means (118c);
(9)前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を圧縮し(16、20)より高圧とし(41b、41c、41d)、続いて、 前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離し、(9) The heated distilled steam stream (41a) is compressed to a higher pressure than (16, 20) (41b, 41c, 41d), followed by the volatile residual gas fraction (46) and compression recirculation. Stream (45),
(10)前記圧縮再循環ストリーム(45)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(45a)、(10) cooling (10) the compressed recycle stream (45), condensing substantially all of it (45a),
(11)前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を、より低圧に膨張させて(22)、頂部へのフィード(45b)として前記第1の吸収手段(118c)に供給し、(11) the substantially condensed compressed recycle stream (45a) is expanded to a lower pressure (22) and fed to the first absorption means (118c) as a top feed (45b);
(12)前記蒸留蒸気ストリーム(41)の前記加熱(10)を、処理組立体(118)の外部にある1つ以上の熱交換手段(10)により達成し、これにより、工程(2)、(4)、および(10)における冷却(10)の少なくとも一部を供給し、(12) The heating (10) of the distillation vapor stream (41) is accomplished by one or more heat exchange means (10) external to the processing assembly (118), thereby providing steps (2), Supplying at least part of the cooling (10) in (4) and (10);
(13)前記第2の吸収手段(118d)の下部領域から蒸留液体ストリームを収集し、前記処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)により加熱し、これにより、工程(4)における冷却(118e)の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出し、(13) collecting a distilled liquid stream from the lower region of the second absorption means (118d) and heating it by heat and mass transfer means (118e) contained in the processing assembly (118), thereby While simultaneously providing at least a portion of the cooling (118e) in (4), stripping higher volatile components exiting the distillation liquid stream, followed by heating and stripping the distillation liquid stream, Discharging from the processing assembly (118) as the relatively low volatility fraction (44);
(14)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、34a、40a)の量および温度を、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持するために有効にする、方法。(14) The amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 34a, 40a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) are set to the fraction having a relatively low volatility. (44) A method of enabling to maintain the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in it are recovered.
(1)前記ガスストリーム(31、34)を第1の部分(32)および第2の部分(33)に分離し、(1) separating the gas stream (31, 34) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)をその部分的な凝縮に十分となるように冷却し(10)、(32a)、(2) cooling said first part (32) to be sufficient for its partial condensation (10), (32a),
(3)前記部分的に凝縮された第1の部分(32a)を分離手段(12)に供給し、そこで分離することによって、蒸気ストリーム(34)と少なくとも1つの液体ストリーム(35)とを提供し、(3) providing said vaporized stream (34) and at least one liquid stream (35) by feeding said partially condensed first part (32a) to separation means (12) and separating there; And
(4)前記第2の部分(33)を冷却し(118e)、続いて、前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の少なくとも一部(37)と合流させて、合流したストリーム(38)を形成し、(4) Cooling (118e) the second portion (33) and subsequently joining at least a portion (37) of the at least one liquid stream (35) to form a joined stream (38). And
(5)前記合流したストリーム(38)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(38a)、続いて、より低圧に膨張させて(14)さらに冷却し(38b)、(5) Cool the combined stream (38) (10), condense substantially all of it (38a), then expand to a lower pressure (14), further cool (38b),
(6)前記膨張させて冷却した合流したストリーム(38b)を、処理組立体(118)に収容された第1の吸収手段(118c)と第2の吸収手段(118d)との間にフィードとして供給し、前記第1の吸収手段(118c)を前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置し、(6) The expanded and cooled combined stream (38b) is fed as a feed between the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) housed in the processing assembly (118). Supplying the first absorbing means (118c) above the second absorbing means (118d);
(7)前記蒸気ストリーム(34)をより低圧に膨張させて(15)、第1の底部フィード(34a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給し、(7) the steam stream (34) is expanded to a lower pressure (15) and fed to the second absorption means (118d) as a first bottom feed (34a);
(8)前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の含まれ得る残りの部分(40)を、より低圧に膨張させて(17)、第2の底部フィード(40a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給し、(8) The remaining portion (40) of the at least one liquid stream (35) may be expanded to a lower pressure (17) to provide the second absorption means (2) as a second bottom feed (40a) 118d),
(9)前記第1の吸収手段(118c)の上部領域から蒸留蒸気ストリーム(41)を収集し、加熱し(10)、(9) collecting and heating (10) a distilled vapor stream (41) from the upper region of the first absorption means (118c);
(10)前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を圧縮し(16、20)より高圧とし(41b、41c、41d)、続いて、前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離し、(10) Compress the heated distilled steam stream (41a) to a higher pressure (16b, 20) (41b, 41c, 41d), followed by the volatile residual gas fraction (46) and compression recirculation. Stream (45),
(11)前記圧縮再循環ストリーム(45)を冷却し(10)、その実質的な全てを凝縮し(45a)、(11) cooling (10) the compressed recycle stream (45), condensing substantially all of it (45a);
(12)前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を、より低圧に膨張させて(22)、頂部へのフィード(45b)として前記第1の吸収手段(118c)に供給し、(12) the substantially condensed compressed recycle stream (45a) is expanded to a lower pressure (22) and fed to the first absorption means (118c) as a top feed (45b);
(13)前記蒸留蒸気ストリーム(41)の前記加熱(10)を、処理組立体(118)の外部にある1つ以上の熱交換手段(10)により達成し、これにより、工程(2)、(5)、および(11)における冷却(10)の少なくとも一部を供給し、(13) The heating (10) of the distillation vapor stream (41) is accomplished by one or more heat exchange means (10) external to the processing assembly (118), thereby providing steps (2), Supplying at least part of the cooling (10) in (5) and (11);
(14)前記第2の吸収手段(118d)の下部領域から蒸留液体ストリームを収集し、前記処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)により加熱し、これにより、工程(4)における冷却(118e)の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出し、(14) collecting a distilled liquid stream from the lower region of the second absorption means (118d) and heating it by heat and mass transfer means (118e) contained in the processing assembly (118), thereby While simultaneously providing at least a portion of the cooling (118e) in (4), stripping higher volatile components exiting the distillation liquid stream, followed by heating and stripping the distillation liquid stream, Discharging from the processing assembly (118) as the relatively low volatility fraction (44);
(15)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、34a、40a)の量および温度を、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持するために有効にする、方法。(15) The amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 34a, 40a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) are set to the fraction with relatively low volatility. (44) A method of enabling to maintain the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in it are recovered.
(2)前記膨張された前記少なくとも1つの液体ストリーム(40a)の少なくとも一部を、前記処理組立体(118)における前記熱および物質移動手段(118e)の前記上部領域と前記下部領域との間に入るように供給する、請求項2または5に記載の方法。 (1) said heat and mass transfer means (118e) has an upper and a lower region,
(2) At least a portion of the expanded at least one liquid stream ( 40a ) is transferred between the upper and lower regions of the heat and mass transfer means ( 118e ) in the processing assembly ( 118 ) . 6. A method according to claim 2 or 5, wherein the method is provided to enter.
(2)前記膨張された前記少なくとも1つの液体ストリーム(40a)の含まれ得る残りの部分を、前記処理組立体(118)における前記熱および物質移動手段(118e)の前記上部領域と前記下部領域との間に入るように供給する、請求項3または6に記載の方法。 (1) said heat and mass transfer means (118e) has an upper and a lower region,
(2) The remaining portion of the expanded at least one liquid stream ( 40a ) may be transferred to the upper and lower regions of the heat and mass transfer means ( 118e ) in the processing assembly ( 118 ) . 7. The method according to claim 3 or 6, wherein the method is provided so as to fall between the two.
(2)外部の冷却媒体に通じる1つ以上の経路を含む追加的な熱および物質移動手段が、前記ガス収集手段(118f)内部に含まれ、
(3)前記冷却されたガスストリーム(31a)は前記ガス収集手段(118f)によって収集され、前記追加的な熱および物質移動手段に導かれ、前記外部の冷却媒体によりさらに冷却され、
(4)前記さらに冷却されたガスストリーム(34)が、前記第1のストリーム(36)と第2のストリーム(39)とに分離される、
請求項1に記載の方法。 (1) A gas collecting means ( 118f ) is accommodated in the processing assembly ( 118 ) ,
(2) an external additional heat and mass transfer means comprises one or more paths leading to the cooling medium, said gas collection means (118f) therein included,
(3) the cooled gas stream (31a) is the is the result collected gas collection means (118f), he guide the additional heat and mass transfer means, is further cooled by the external cooling medium,
(4) the further cooled gas stream ( 34 ) is separated into the first stream ( 36 ) and the second stream ( 39 ) ;
The method of claim 1.
(2)外部の冷却媒体に通じる1つ以上の経路を含む追加的な熱および物質移動手段が、前記ガス収集手段(118f)内部に含まれ、
(3)前記冷却された第1の部分(32a)は前記ガス収集手段(118f)によって収集され、前記追加的な熱および物質移動手段に導かれ、前記外部の冷却媒体によりさらに冷却され
(4)前記さらに冷却された第1の部分(34)が、より低圧に膨張され(15)、続いて、前記底部フィード(34a)として前記第2の吸収手段(118d)に供給される、
請求項4に記載の方法。 (1) A gas collecting means ( 118f ) is accommodated in the processing assembly ( 118 ) ,
(2) an external additional heat and mass transfer means comprises one or more paths leading to the cooling medium, said gas collection means (118f) therein included,
(3) said cooled first portion (32a) is the is the result collected gas collection means (118f), he guide the additional heat and mass transfer means, is further cooled by the external cooling medium ( 4) the first portion (34) which is further cooled, is expanded Ri to a low pressure yo (15), and subsequently, supplied to the second absorbing means (118d) as said bottom feed (34a) ,
The method of claim 4.
(2)前記蒸気ストリームを、前記外部の冷却媒体により冷却される前記追加的な熱および物質移動手段に導き、追加的な凝縮物を形成し、
(3)前記凝縮物を、前記そこで分離された少なくとも1つの液体ストリーム(35)の一部とする、請求項2、3、5、6、7、8または9に記載の方法。 (1) Additional heat and mass transfer means including one or more paths leading to an external cooling medium are included within the separation means ( 12 ) ;
(2) directing the vapor stream to the additional heat and mass transfer means cooled by the external cooling medium to form additional condensate;
(3) The process according to claim 2, 3, 5, 6, 7, 8 or 9, wherein the condensate is part of the at least one liquid stream ( 35 ) separated there.
(1)前記ガスストリーム(31)を第1の部分(32)と第2の部分(33)とに分離する第1の分離手段と、
(2)前記第1の部分(32)を受け入れ、それを冷却する(32a)、前記第1の分離手段に接続された熱交換手段(10)と、
(3)前記第2の部分(33)を受け入れ、それを冷却する(33a)、前記第1の分離手段に接続され、かつ処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)と、
(4)前記熱交換手段(10)並びに前記熱および物質移動手段(118e)に接続されており、前記冷却された第1の部分(32a)および前記冷却された第2の部分(33a)を受け入れ、冷却されたガスストリーム(31a、34)を形成する合流手段と、
(5)前記合流手段に接続されており、前記冷却されたガスストリーム(31a、34)を受け入れ、それを第1のストリーム(36)および第2のストリーム(39)に分離する第2の分離手段と、
(6)前記第2の分離手段にさらに接続されており、前記第1のストリーム(36、38)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却する(38a)、前記熱交換手段(10)と、
(7)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された第1のストリーム(38a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(38b)、第1の膨張手段(14)と、
(8)前記第1の膨張手段(14)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、それらの間のフィードとして、前記膨張させて冷却した第1のストリーム(38b)を受け入れる第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)であって、前記第1の吸収手段(118c)が前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置される前記第1の吸収手段(118c)および前記第2の吸収手段(118d)と、
(9)前記第2の分離手段に接続されており、前記第2のストリーム(39)を受け入れ、それをより低圧に膨張して、膨張されさらに冷却された第2のストリーム(39a)をもたらす第2の膨張手段(15)であって、底部フィードとして前記膨張された第2のストリームをそこに供給するように(39a)、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続された前記第2の膨張手段(15)と、
(10)前記第1の吸収手段(118c)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第1の吸収手段(118c)の上部領域から蒸留蒸気ストリームを受け入れる蒸気収集手段(118b)と、
(11)前記蒸気収集手段(118b)にさらに接続されており、前記蒸留蒸気ストリームを受け入れ、それを加熱し、前記工程(2)および(6)における冷却(10)の少なくとも一部を供給する、処理組立体(118)の外部にある前記熱交換手段(10)と、
(12)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を受け入れ、それをより高圧に圧縮する(41b、41c)、圧縮手段(16、20)と、
(13)前記圧縮手段(20)に接続されており、前記圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41c)を受け入れ、それを冷却する(41d)冷却手段(21)と、
(14)前記冷却手段(21)に接続されており、前記冷却されて圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41d)を受け入れ、それを前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離する第3の分離手段と、
(15)前記第3の分離手段にさらに接続されており、前記圧縮再循環ストリーム(45)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却し(45a)、前記工程(11)における加熱(10)の少なくとも一部を供給する前記熱交換手段(10)と、
(16)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を受け入れ、それをより低圧に膨張させる(45b)第3の膨張手段(22)であって、前記第1の吸収手段(118c)にさらに接続されており、頂部へのフィードとして前記膨張された再循環ストリーム(45b)をそこに供給する前記第3の膨張手段(22)と、
(17)前記第2の吸収手段(118d)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第2の吸収手段(118d)の下部領域からの蒸留液体ストリームを受け入れる液体収集手段と、
(18)前記液体収集手段にさらに接続されており、前記蒸留液体ストリームを受け入れ、それを加熱し、前記工程(3)における冷却の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出する前記熱および物質移動手段(118e)と、
(19)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、39a)の量および温度の調節に適応し、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の上部領域の温度を維持する制御手段と
を備えた、装置。 A gas stream ( 31 ) containing methane, C 2 component, C 3 component and heavier hydrocarbon component is separated into a volatile residual gas fraction ( 46 ) and most of the C 2 component, the C 3 most of the components, and either contains most of the hydrocarbon components heavier than the, or relatively containing the majority, and most of the hydrocarbon components heavier than the said C 3 components An apparatus for separating into fractions of low volatility ( 44 ) ,
(1) a first separation means for separating the gas stream ( 31 ) into a first part ( 32 ) and a second part ( 33 ) ;
(2) a heat exchange means ( 10 ) connected to the first separation means for receiving and cooling ( 32 a ) the first part ( 32 ) ;
(3) heat and mass transfer means ( 118e ) connected to the first separation means and housed in the processing assembly ( 118 ) , receiving and cooling ( 33 a ) the second part ( 33 ) ) And
(4) connected to the heat exchange means ( 10 ) and the heat and mass transfer means ( 118e ) , the cooled first part ( 32a ) and the cooled second part ( 33a ) A confluence means for receiving and forming a cooled gas stream ( 31a, 34 ) ;
(5) a second separation connected to the merging means for receiving the cooled gas stream ( 31a, 34 ) and separating it into a first stream ( 36 ) and a second stream ( 39 ) Means,
(6) the second is further connected to the Isolation Procedures stage, receiving the first stream (36, 38), its Re substantially fully cooled so as to condense the (38a), the heat Exchange means (10) ;
(7) being connected to said heat exchange means (10), the receiving substantially condensed first stream (38a), to inflate it to a lower pressure (38b), a first expansion means ( 14 ) and
(8) a first stream ( 38b ) connected to the first expansion means ( 14 ) and housed in the processing assembly ( 118 ) and fed and cooled as a feed therebetween. a first absorption means to accept (118c) and a second absorbing means (118d), wherein the first absorbing means (118c) is arranged above the said second absorbing means (118d) A first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) ;
(9) the is connected to a second separation means, receiving said second stream (39), expands in the low pressure Ri by it, the second stream is further cooled is expanded (39a) a second expansion means for providing (15), the second stream the expansion as the bottom feed to supply the its this (39a) is further connected to the second absorbing means (118d) Said second expansion means ( 15 ) ;
(10) Steam collection connected to the first absorption means ( 118c ) and contained in the processing assembly ( 118 ) for receiving a distilled vapor stream from an upper region of the first absorption means ( 118c ) Means ( 118b ) ;
(11) further connected to the steam collecting means ( 118b ) , accepting the distilled steam stream, heating it and supplying at least part of the cooling ( 10 ) in the steps (2) and (6) The heat exchange means ( 10 ) external to the processing assembly (118) ;
(12) being connected to said heat exchange means (10), receiving said heated distillation vapor stream (41a), to compress it to higher pressure (41b, 41c), compression means (16, 20) When,
And (13) wherein is coupled to the compression means (20), receiving said compressed distillation vapor stream (41c), the Re its cooling (41d) cooling means (21),
(14) connected to the cooling means ( 21 ) and accepts the cooled and compressed distillation vapor stream ( 41d ) and receives it into the volatile residual gas fraction ( 46 ) and the compressed recycle stream ( 45 ) a third separating means for separating;
(15) the third is further connected to the separation means, the receiving the compressed recycle stream (45), its Re cooled sufficiently to substantially condense the (45a), said step (11) The heat exchange means ( 10 ) for supplying at least part of the heating ( 10 ) in
(16) being connected to said heat exchange means (10), the receiving substantially condensed compressed recycle stream (45a), Ri by it inflates to a low pressure (45b) third expansion means a (22), said first absorbent means is further connected to (118c), the supply thereto a recycle stream (45b) which is the expansion as a feed to the top of the third expansion means ( 22 )
(17) a liquid connected to the second absorption means ( 118d ) and contained in the processing assembly ( 118 ) for receiving a distilled liquid stream from a lower region of the second absorption means ( 118d ) Collecting means;
(18) further connected to the liquid collecting means, receiving the distilled liquid stream, heating it and supplying at least part of the cooling in step (3), higher than coming out of the distilled liquid stream Stripping volatile components simultaneously, followed by discharging the heated stripped distilled liquid stream from the processing assembly ( 118 ) as the relatively less volatile fraction ( 44 ). Heat and mass transfer means ( 118e ) ;
(19) Adaptable to adjustment of the amount and temperature of the feed stream ( 45b, 38b, 39a ) with respect to the first absorption means ( 118c ) and the second absorption means ( 118d ) , and the relatively low volatility most of the components of the fraction (44) in is provided with <br/> and control means to maintain the temperature of the upper region of the temperature as recovered first absorbing means (118c), device.
(1)前記ガスストリーム(31)を第1の部分(32)と第2の部分(33)とに分離する第1の分離手段と、(1) first separation means for separating the gas stream (31) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)を受け入れ、それを冷却する(32a)、前記第1の分離手段に接続された熱交換手段(10)と、(2) a heat exchange means (10) connected to the first separating means for receiving and cooling (32a) the first part (32);
(3)前記第2の部分(33)を受け入れ、それを冷却する(33a)、前記第1の分離手段に接続され、かつ処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)と、(3) receiving and cooling (33a) the second part (33), connected to the first separating means and housed in a processing assembly (118), heat and mass transfer means (118e) )When,
(4)前記熱交換手段(10)並びに前記熱および物質移動手段(118e)に接続されており、前記冷却された第1の部分(32a)および前記冷却された第2の部分(33a)を受け入れ、部分的に凝縮されたガスストリーム(31a)を形成する合流手段と、(4) Connected to the heat exchange means (10) and the heat and mass transfer means (118e), the cooled first part (32a) and the cooled second part (33a) Confluence means for receiving and forming a partially condensed gas stream (31a);
(5)前記合流手段に接続されており、前記部分的に凝縮されたガスストリーム(31a)を受け入れ、それを蒸気ストリーム(34)と少なくとも1つの液体ストリーム(35)とに分離する分離手段(12)と、(5) Separation means connected to the merging means and receiving the partially condensed gas stream (31a) and separating it into a vapor stream (34) and at least one liquid stream (35). 12)
(6)前記分離手段(12)に接続されており、前記蒸気ストリーム(34)を受け入れ、それを第1のストリーム(36)および第2のストリーム(39)に分離する第2の分離手段と、(6) second separation means connected to the separation means (12) for receiving the steam stream (34) and separating it into a first stream (36) and a second stream (39); ,
(7)前記第2の分離手段にさらに接続されており、前記第1のストリーム(36、38)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却する(38a)前記熱交換手段(10)と、(7) further connected to the second separation means, receiving the first stream (36, 38) and cooling it sufficiently to substantially condense (38a) the heat exchange means ( 10) and
(8)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された第1のストリーム(38a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(38b)第1の膨張手段(14)と、(8) connected to the heat exchange means (10) and accepts the substantially condensed first stream (38a) and expands it to a lower pressure (38b) first expansion means (14) )When,
(9)前記第1の膨張手段(14)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、それらの間のフィードとして、前記膨張させて冷却した第1のストリーム(38b)を受け入れる第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)であって、前記第1の吸収手段(118c)が前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置される前記第1の吸収手段(118c)および前記第2の吸収手段(118d)と、(9) The first expanded and cooled first stream (38b) connected to the first expansion means (14) and contained in the processing assembly (118) as a feed therebetween. The first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) for receiving the first absorption means (118d), wherein the first absorption means (118c) is disposed above the second absorption means (118d). A first absorption means (118c) and the second absorption means (118d);
(10)前記第2の分離手段に接続されており、前記第2のストリーム(39)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(39a)第2の膨張手段(15)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張された第2のストリームを第1の底部フィードとしてそこに供給する(39a)前記第2の膨張手段(15)と、(10) Second expansion means (15) connected to the second separation means, receiving the second stream (39) and expanding it to a lower pressure (39a), wherein the second expansion means (15) Further connected to a second absorption means (118d) and feeds the expanded second stream thereto as a first bottom feed (39a); the second expansion means (15);
(11)前記分離手段(12)に接続されており、前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の少なくとも一部(40)を受け入れ、それをより低圧に膨張する第3の膨張手段(17)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張された液体ストリーム(40a)を第2の底部フィードとしてそこに供給する前記第3の膨張手段(17)と、(11) Third expansion means (17) connected to the separation means (12) and receiving at least a portion (40) of the at least one liquid stream (35) and expanding it to a lower pressure. The third expansion means (17) further connected to the second absorption means (118d) and supplying the expanded liquid stream (40a) thereto as a second bottom feed;
(12)前記第1の吸収手段(118c)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第1の吸収手段(118c)の上部領域からの蒸留蒸気ストリームを受け入れる蒸気収集手段(118b)と、(12) steam connected to the first absorption means (118c) and received in the processing assembly (118) for receiving a distilled steam stream from an upper region of the first absorption means (118c); Collecting means (118b);
(13)前記蒸気収集手段(118b)にさらに接続されており、前記蒸留蒸気ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(2)および(7)における冷却(10)の少なくとも一部を供給する、処理組立体(118)の外部にある前記熱交換手段(10)と、(13) further connected to the steam collecting means (118b), receiving the distilled steam stream, heating it and supplying at least a part of the cooling (10) in steps (2) and (7); Said heat exchange means (10) external to the processing assembly (118);
(14)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を受け入れ、それをより高圧に圧縮する(41b、41c)、圧縮手段(16、20)と、(14) connected to the heat exchange means (10), accepts the heated distillation steam stream (41a) and compresses it to a higher pressure (41b, 41c); compression means (16, 20); ,
(15)前記圧縮手段(20)に接続されており、前記圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41c)を受け入れ、それを冷却する(41d)冷却手段(21)と、(15) a cooling means (21) connected to the compression means (20) for receiving the compressed distillation vapor stream (41c) and cooling it (41d);
(16)前記冷却手段(21)に接続されており、前記冷却されて圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41d)を受け入れ、それを前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離する第3の分離手段と、(16) connected to the cooling means (21) and accepts the cooled and compressed distillation vapor stream (41d), which is fed into the volatile residual gas fraction (46) and the compressed recycle stream ( 45) and a third separating means for separating;
(17)前記第3の分離手段にさらに接続されており、前記圧縮再循環ストリーム(45)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却し(45a)、工程(13)における加熱(10)の少なくとも一部を供給する前記熱交換手段(10)と、(17) further connected to the third separation means, receiving the compressed recycle stream (45), sufficiently cooling it to substantially condense (45a), heating in step (13) The heat exchange means (10) for supplying at least part of (10);
(18)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(45b)第4の膨張手段(22)であって、前記第1の吸収手段(118c)にさらに接続されており、頂部へのフィードとして前記膨張された再循環ストリーム(45b)をそこに供給する前記第4の膨張手段(22)と、(18) Fourth expansion means (22) connected to the heat exchange means (10) and receiving the substantially condensed compressed recirculation stream (45a) and expanding it to a lower pressure (45b). The fourth expansion means (22), further connected to the first absorption means (118c) and supplying the expanded recirculation stream (45b) thereto as a feed to the top When,
(19)前記第2の吸収手段(118d)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第2の吸収手段(118d)の下部領域からの蒸留液体ストリームを受け入れる液体収集手段と、(19) Liquid connected to the second absorbent means (118d) and contained in the processing assembly (118) for receiving a distilled liquid stream from the lower region of the second absorbent means (118d) Collecting means;
(20)前記液体収集手段にさらに接続されており、前記蒸留液体ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(3)における冷却の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出する前記熱および物質移動手段(118e)と、(20) further connected to the liquid collecting means, receiving the distilled liquid stream, heating it and supplying at least a portion of the cooling in step (3) while higher volatilization leaving the distilled liquid stream The heat that simultaneously strips the sexual components and then releases the heated and stripped distilled liquid stream from the processing assembly (118) as the relatively less volatile fraction (44). And mass transfer means (118e);
(21)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、39a、40a)の量および温度の調節に適応し、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持する制御手段と、(21) Adaptable to the adjustment of the amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 39a, 40a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d), and the relatively volatile Control means for maintaining the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in the lower fraction (44) are recovered;
を備えた、装置。Equipped with the device.
(1)前記ガスストリーム(31)を第1の部分(32)と第2の部分(33)とに分離する第1の分離手段と、(1) first separation means for separating the gas stream (31) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)を受け入れ、それを冷却する(32a)、前記第1の分離手段に接続された熱交換手段(10)と、(2) a heat exchange means (10) connected to the first separating means for receiving and cooling (32a) the first part (32);
(3)前記第2の部分(33)を受け入れ、それを冷却する(33a)、前記第1の分離手段に接続され、かつ処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)と、(3) receiving and cooling (33a) the second part (33), connected to the first separating means and housed in a processing assembly (118), heat and mass transfer means (118e) )When,
(4)前記熱交換手段(10)並びに前記熱および物質移動手段(118e)に接続されており、前記冷却された第1の部分(32a)および前記冷却された第2の部分(33a)を受け入れ、部分的に凝縮されたガスストリーム(31a)を形成する第1の合流手段と、(4) Connected to the heat exchange means (10) and the heat and mass transfer means (118e), the cooled first part (32a) and the cooled second part (33a) First merging means for receiving and forming a partially condensed gas stream (31a);
(5)前記第1の合流手段に接続されており、前記部分的に凝縮されたガスストリーム(31a)を受け入れ、それを蒸気ストリーム(34)と少なくとも1つの液体ストリーム(35)とに分離する分離手段(12)と、(5) connected to the first confluence means and accepting the partially condensed gas stream (31a) and separating it into a vapor stream (34) and at least one liquid stream (35); Separating means (12);
(6)前記分離手段(12)に接続されており、前記蒸気ストリーム(34)を受け入れ、それを第1のストリーム(36)および第2のストリーム(39)に分離する第2の分離手段と、(6) second separation means connected to the separation means (12) for receiving the steam stream (34) and separating it into a first stream (36) and a second stream (39); ,
(7)前記第2の分離手段および前記分離手段(12)に接続されており、前記第1のストリーム(36)および前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の少なくとも一部(37)を受け入れ、合流したストリーム(38)を形成する第2の合流手段と、(7) connected to the second separation means and the separation means (12) and accepts at least a portion (37) of the first stream (36) and the at least one liquid stream (35); A second joining means for forming a joined stream (38);
(8)前記第2の合流手段にさらに接続されており、前記合流したストリーム(38)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却する(38a)前記熱交換手段(10)と、(8) further connected to the second merging means, receiving the merged stream (38) and cooling it sufficiently to substantially condense (38a) the heat exchange means (10); ,
(9)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された合流したストリーム(38a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(38b)第1の膨張手段(14)と、(9) First expansion means (14) connected to the heat exchange means (10) and receiving the substantially condensed merged stream (38a) and expanding it to a lower pressure (38b) When,
(10)前記第1の膨張手段(14)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記膨張させて冷却した合流したストリーム(38b)を、それらの間のフィードとしてそこに受け入れる第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)であって、前記第1の吸収手段(118c)が前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置される前記第1の吸収手段(118c)および前記第2の吸収手段(118d)と、(10) Connected to the first expansion means (14) and contained in the processing assembly (118), the expanded and cooled combined stream (38b) as a feed therebetween The first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) received there, wherein the first absorption means (118c) is disposed above the second absorption means (118d). The first absorption means (118c) and the second absorption means (118d);
(11)前記第2の分離手段に接続されており、前記第2のストリーム(39)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(39a)第2の膨張手段(15)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張された第2のストリームを第1の底部フィードとしてそこに供給する(39a)前記第2の膨張手段(15)と、(11) Second expansion means (15) connected to the second separation means and receiving the second stream (39) and expanding it to a lower pressure (39a), wherein the second expansion means (15) Further connected to a second absorption means (118d) and feeds the expanded second stream thereto as a first bottom feed (39a); the second expansion means (15);
(12)前記分離手段(12)に接続されており、前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の含まれ得る残りの部分(40)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(40a)第3の膨張手段(17)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張された液体ストリーム(40a)を第2の底部フィードとしてそこに供給する前記第3の膨張手段(17)と、(12) connected to the separation means (12) and accepts the remaining portion (40) of the at least one liquid stream (35) which is expanded to a lower pressure (40a) Expansion means (17), further connected to said second absorption means (118d), said third expansion for supplying said expanded liquid stream (40a) thereto as a second bottom feed Means (17);
(13)前記第1の吸収手段(118c)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第1の吸収手段(118c)の上部領域からの蒸留蒸気ストリームを受け入れる蒸気収集手段(118b)と、(13) steam connected to the first absorption means (118c) and received in the processing assembly (118) for receiving a distilled steam stream from an upper region of the first absorption means (118c); Collecting means (118b);
(14)前記蒸気収集手段(118b)にさらに接続されており、前記蒸留蒸気ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(2)および(8)における冷却(10)の少なくとも一部を供給する前記熱交換手段(10)と、(14) further connected to the steam collecting means (118b), receiving the distilled steam stream, heating it and supplying at least part of the cooling (10) in steps (2) and (8) Heat exchange means (10);
(15)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を受け入れ、それをより高圧に圧縮する(41b、41c)、圧縮手段(16、20)と、(15) connected to the heat exchange means (10), accepts the heated distillation steam stream (41a) and compresses it to a higher pressure (41b, 41c); compression means (16, 20); ,
(16)前記圧縮手段(20)に接続されており、前記圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41c)を受け入れ、それを冷却する(41d)冷却手段(21)と、(16) a cooling means (21) connected to the compression means (20) for receiving the compressed distillation vapor stream (41c) and cooling it (41d);
(17)前記冷却手段(21)に接続されており、前記冷却されて圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41d)を受け入れ、それを前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離する第3の分離手段と、(17) connected to the cooling means (21) and accepts the cooled and compressed distillation vapor stream (41d) and converts it into the volatile residual gas fraction (46) and the compressed recycle stream ( 45) and a third separating means for separating;
(18)前記第3の分離手段にさらに接続されており、前記圧縮再循環ストリーム(45)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却し(45a)、工程(14)における加熱(10)の少なくとも一部を供給する、処理組立体(118)の外部にある前記熱交換手段(10)と、(18) further connected to the third separation means, receiving the compressed recycle stream (45), sufficiently cooling it to substantially condense (45a), heating in step (14) Said heat exchange means (10) external to the processing assembly (118), supplying at least a portion of (10);
(19)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(45b)第4の膨張手段(22)であって、前記第1の吸収手段(118c)にさらに接続されており、頂部へのフィードとして前記膨張された再循環ストリーム(45b)をそこに供給する前記第4の膨張手段(22)と、(19) Fourth expansion means (22) connected to the heat exchange means (10) and receiving the substantially condensed compressed recirculation stream (45a) and expanding it to a lower pressure (45b). The fourth expansion means (22), further connected to the first absorption means (118c) and supplying the expanded recirculation stream (45b) thereto as a feed to the top When,
(20)前記第2の吸収手段(118d)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第2の吸収手段(118d)の下部領域からの蒸留液体ストリームを受け入れる液体収集手段と、(20) Liquid connected to the second absorption means (118d) and contained in the processing assembly (118) for receiving a distilled liquid stream from the lower region of the second absorption means (118d) Collecting means;
(21)前記液体収集手段にさらに接続されており、前記蒸留液体ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(3)における冷却の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出する前記熱および物質移動手段(118e)と、(21) further connected to the liquid collecting means, receiving the distilled liquid stream, heating it and supplying at least a portion of the cooling in step (3), with higher volatilization exiting the distilled liquid stream The heat that simultaneously strips the sexual components and then releases the heated and stripped distilled liquid stream from the processing assembly (118) as the relatively less volatile fraction (44). And mass transfer means (118e);
(22)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、39a、40a)の量および温度の調節に適応し、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持する制御手段と、(22) Adapting to the adjustment of the amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 39a, 40a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d), the relatively volatile Control means for maintaining the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in the lower fraction (44) are recovered;
を備えた、装置。Equipped with the device.
(1)前記ガスストリーム(31)を第1の部分(32)と第2の部分(33)とに分離する第1の分離手段と、(1) first separation means for separating the gas stream (31) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)を受け入れ、それを冷却する(32a)、前記第1の分離手段に接続された熱交換手段(10)と、(2) a heat exchange means (10) connected to the first separating means for receiving and cooling (32a) the first part (32);
(3)前記第2の部分(33)を受け入れ、それを冷却する(33a)、前記第1の分離手段に接続され、かつ処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)と、(3) receiving and cooling (33a) the second part (33), connected to the first separating means and housed in a processing assembly (118), heat and mass transfer means (118e) )When,
(4)前記熱および物質移動手段(118e)にさらに接続されており、前記冷却された第2の部分(33a、38)を受け入れ、さらにそれを実質的に凝縮するように十分に冷却する(38a)前記熱交換手段(10)と、(4) further connected to the heat and mass transfer means (118e), receiving the cooled second portion (33a, 38) and further cooling it sufficiently to condense ( 38a) the heat exchange means (10);
(5)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された第2の部分(38a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(38b)第1の膨張手段(14)と、(5) connected to the heat exchange means (10) and accepts the substantially condensed second part (38a) and expands it to a lower pressure (38b) first expansion means (14) )When,
(6)前記第1の膨張手段(14)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、それらの間のフィードとして、前記膨張させて冷却された第2の部分(38b)を受け入れる第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)であって、前記第1の吸収手段(118c)が前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置される前記第1の吸収手段(118c)および前記第2の吸収手段(118d)と、(6) Connected to the first expansion means (14) and housed in the processing assembly (118) as a feed between them, the expanded and cooled second part (38b) ) Receiving the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d), the first absorption means (118c) being disposed above the second absorption means (118d) The first absorption means (118c) and the second absorption means (118d);
(7)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記冷却された第1の部分(32a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(34a)第2の膨張手段(15)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張させて冷却された第1の部分(34a)を底部フィードとしてそこに供給する前記第2の膨張手段(15)と、(7) a second expansion means (15) connected to the heat exchange means (10), receiving the cooled first part (32a) and expanding it to a lower pressure (34a); The second expansion means (15) further connected to the second absorption means (118d) and supplying the expanded and cooled first portion (34a) as a bottom feed thereto; ,
(8)前記第1の吸収手段(118c)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第1の吸収手段(118c)の上部領域からの蒸留蒸気ストリームを受け入れる蒸気収集手段(118b)と、(8) steam connected to the first absorption means (118c) and contained in the processing assembly (118) for receiving a distilled steam stream from an upper region of the first absorption means (118c); Collecting means (118b);
(9)前記蒸気収集手段(118b)にさらに接続されており、前記蒸留蒸気ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(2)および(4)における冷却(10)の少なくとも一部を供給する、処理組立体(118)の外部にある前記熱交換手段(10)と、(9) further connected to said steam collecting means (118b), accepting said distilled steam stream, heating it and supplying at least a part of cooling (10) in steps (2) and (4); Said heat exchange means (10) external to the processing assembly (118);
(10)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を受け入れ、それをより高圧に圧縮する(41b、41c)、圧縮手段(16、20)と、(10) a compression means (16, 20) connected to the heat exchange means (10) for receiving the heated distillation steam stream (41a) and compressing it to a higher pressure (41b, 41c); ,
(11)前記圧縮手段(20)に接続されており、前記圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41c)を受け入れ、それを冷却する(41d)冷却手段(21)と、(11) a cooling means (21) connected to the compression means (20), receiving the compressed distillation vapor stream (41c) and cooling it (41d);
(12)前記冷却手段(21)に接続されており、前記冷却されて圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41d)を受け入れ、それを前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離する第2の分離手段と、(12) connected to the cooling means (21) and accepts the cooled and compressed distillation vapor stream (41d), which is fed into the volatile residual gas fraction (46) and the compressed recycle stream ( 45) a second separating means for separating;
(13)前記第2の分離手段にさらに接続されており、前記圧縮再循環ストリーム(45)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却し(45a)、工程(9)における加熱(10)の少なくとも一部を供給する前記熱交換手段(10)と、(13) further connected to the second separation means, receiving the compressed recycle stream (45), sufficiently cooling it to substantially condense (45a), heating in step (9) The heat exchange means (10) for supplying at least part of (10);
(14)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を受け入れ、それをより低圧に膨張させる(45b)第3の膨張手段(22)であって、前記第1の吸収手段(118c)にさらに接続されており、頂部へのフィードとして前記膨張された再循環ストリーム(45b)をそこに供給する前記第3の膨張手段(22)と、(14) Third expansion means (22) connected to the heat exchange means (10) and receiving the substantially condensed compressed recirculation stream (45a) and expanding it to a lower pressure (45b). The third expansion means (22) further connected to the first absorption means (118c) and supplying the expanded recirculation stream (45b) thereto as a feed to the top When,
(15)前記第2の吸収手段(118d)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第2の吸収手段(118d)の下部領域からの蒸留液体ストリームを受け入れる液体収集手段と、(15) Liquid connected to the second absorption means (118d) and contained in the processing assembly (118) for receiving a distilled liquid stream from the lower region of the second absorption means (118d) Collecting means;
(16)前記液体収集手段にさらに接続されており、前記蒸留液体ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(3)における冷却の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出する前記熱および物質移動手段(118e)と、(16) further connected to the liquid collection means, receiving the distilled liquid stream, heating it and supplying at least a portion of the cooling in step (3) while higher volatilization leaving the distilled liquid stream The heat that simultaneously strips the sexual components and then releases the heated and stripped distilled liquid stream from the processing assembly (118) as the relatively less volatile fraction (44). And mass transfer means (118e);
(17)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、34a)の量および温度の調節に適応し、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持する制御手段と、(17) Adaptable to adjustment of the amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 34a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d), and the relatively low volatility Control means for maintaining the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in the fraction (44) are recovered;
を備えた、装置。Equipped with the device.
(1)前記ガスストリーム(31)を第1の部分(32)と第2の部分(33)とに分離する第1の分離手段と、(1) first separation means for separating the gas stream (31) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)を受け入れ、それを部分的な凝縮に十分となるように冷却する(32a)、前記第1の分離手段に接続された熱交換手段(10)と、(2) receiving the first part (32) and cooling it (32a) to be sufficient for partial condensation; heat exchange means (10) connected to the first separation means;
(3)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記部分的に凝縮された第1の部分(32a)を受け入れ、それを蒸気ストリーム(34)と少なくとも1つの液体ストリーム(35)とに分離する分離手段(12)と、(3) connected to the heat exchange means (10) and accepts the partially condensed first part (32a), which is converted into a vapor stream (34) and at least one liquid stream (35); Separating means (12) for separating into
(4)前記第2の部分(33)を受け入れ、それを冷却する(33a)、前記第1の分離手段に接続され、かつ処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)と、(4) receiving and cooling (33a) the second part (33), connected to the first separating means and housed in a processing assembly (118) and heat and mass transfer means (118e) )When,
(5)前記熱および物質移動手段(118e)にさらに接続されており、前記冷却された第2の部分(33a、38)を受け入れ、さらにそれを実質的に凝縮するように十分に冷却する(38a)前記熱交換手段(10)と、(5) further connected to the heat and mass transfer means (118e), receiving the cooled second portion (33a, 38) and further cooling it sufficiently to condense ( 38a) the heat exchange means (10);
(6)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された第2の部分(38a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(38b)第1の膨張手段(14)と、(6) connected to the heat exchange means (10) and accepts the substantially condensed second part (38a) and expands it to a lower pressure (38b) first expansion means (14) )When,
(7)前記第1の膨張手段(14)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、それらの間のフィードとして、前記膨張させて冷却された第2の部分(38b)を受け入れる第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)であって、前記第1の吸収手段(118c)が前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置される前記第1の吸収手段(118c)および前記第2の吸収手段(118d)と、(7) connected to the first expansion means (14) and housed in the processing assembly (118) as a feed between them, the expanded and cooled second part (38b) ) Receiving the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d), the first absorption means (118c) being disposed above the second absorption means (118d) The first absorption means (118c) and the second absorption means (118d);
(8)前記分離手段(12)に接続されており、前記蒸気ストリーム(34)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(34a)第2の膨張手段(15)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張された蒸気ストリーム(34a)を第1の底部フィードとしてそこに供給する前記第2の膨張手段(15)と、(8) Second expansion means (15) connected to the separation means (12) and receiving the steam stream (34) and expanding it to a lower pressure (34a), wherein the second expansion means (15) Said second expansion means (15) further connected to absorption means (118d) and supplying said expanded steam stream (34a) thereto as a first bottom feed;
(9)前記分離手段(12)に接続されており、前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の少なくとも一部(40)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(40a)第3の膨張手段(17)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張された液体ストリーム(40a)を第2の底部フィードとしてそこに供給する前記第3の膨張手段(17)と、(9) Third expansion means (40a) connected to the separation means (12) and receiving at least a portion (40) of the at least one liquid stream (35) and expanding it to a lower pressure (40a) 17) said third expansion means (17) further connected to said second absorption means (118d) and supplying said expanded liquid stream (40a) thereto as a second bottom feed )When,
(10)前記第1の吸収手段(118c)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第1の吸収手段(118c)の上部領域からの蒸留蒸気ストリームを受け入れる蒸気収集手段(118b)と、(10) steam connected to the first absorption means (118c) and contained in the processing assembly (118) for receiving a distilled steam stream from an upper region of the first absorption means (118c); Collecting means (118b);
(11)前記蒸気収集手段(118b)にさらに接続されており、前記蒸留蒸気ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(2)および(5)における冷却(10)の少なくとも一部を供給する、処理組立体(118)の外部にある前記熱交換手段(10)と、(11) further connected to the steam collecting means (118b), receiving the distilled steam stream, heating it and supplying at least a part of the cooling (10) in steps (2) and (5); Said heat exchange means (10) external to the processing assembly (118);
(12)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を受け入れ、それをより高圧に圧縮する(41b、41c)、圧縮手段(16、20)と、(12) connected to the heat exchange means (10), accepts the heated distillation steam stream (41a) and compresses it to a higher pressure (41b, 41c); compression means (16, 20); ,
(13)前記圧縮手段(20)に接続されており、前記圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41c)を受け入れ、それ(41d)を冷却する冷却手段(21)と、(13) a cooling means (21) connected to the compression means (20) for receiving the compressed distillation vapor stream (41c) and cooling it (41d);
(14)前記冷却手段(21)に接続されており、前記冷却されて圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41d)を受け入れ、それを前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離する第2の分離手段と、(14) connected to the cooling means (21) and accepts the cooled and compressed distillation vapor stream (41d), which is fed into the volatile residual gas fraction (46) and the compressed recycle stream ( 45) a second separating means for separating;
(15)前記第2の分離手段にさらに接続されており、前記圧縮再循環ストリーム(45)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却し(45a)、工程(11)における加熱(10)の少なくとも一部を供給する前記熱交換手段(10)と、(15) further connected to the second separation means, receiving the compressed recycle stream (45), sufficiently cooling it to substantially condense (45a), heating in step (11) The heat exchange means (10) for supplying at least part of (10);
(16)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(45b)第4の膨張手段(22)であって、前記第1の吸収手段(118c)にさらに接続されており、頂部へのフィードとして前記膨張された再循環ストリーム(45b)をそこに供給する前記第4の膨張手段(22)と、(16) a fourth expansion means (22) connected to the heat exchange means (10) and receiving the substantially condensed compressed recirculation stream (45a) and expanding it to a lower pressure (45b); The fourth expansion means (22), further connected to the first absorption means (118c) and supplying the expanded recirculation stream (45b) thereto as a feed to the top When,
(17)前記第2の吸収手段(118d)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第2の吸収手段(118d)の下部領域からの蒸留液体ストリームを受け入れる液体収集手段と、(17) Liquid connected to the second absorbent means (118d) and contained in the processing assembly (118) for receiving a distilled liquid stream from a lower region of the second absorbent means (118d) Collecting means;
(18)前記液体収集手段にさらに接続されており、前記蒸留液体ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(4)における冷却の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出する前記熱および物質移動手段(118e)と、(18) further connected to the liquid collection means, receiving the distilled liquid stream, heating it and supplying at least a portion of the cooling in step (4) while higher volatilization exiting the distilled liquid stream The heat that simultaneously strips the sexual components and then releases the heated and stripped distilled liquid stream from the processing assembly (118) as the relatively less volatile fraction (44). And mass transfer means (118e);
(19)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、34a、40a)の量および温度の調節に適応し、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持する制御手段と、(19) Adaptable to the adjustment of the amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 34a, 40a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d), and the relatively volatile Control means for maintaining the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in the lower fraction (44) are recovered;
を備えた、装置。Equipped with the device.
(1)前記ガスストリーム(31)を第1の部分(32)と第2の部分(33)とに分離する第1の分離手段と、(1) first separation means for separating the gas stream (31) into a first part (32) and a second part (33);
(2)前記第1の部分(32)を受け入れ、それを部分的な凝縮に十分となるように冷却する(32a)、前記第1の分離手段に接続された熱交換手段(10)と、(2) receiving the first part (32) and cooling it (32a) to be sufficient for partial condensation; heat exchange means (10) connected to the first separation means;
(3)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記部分的に凝縮された第1の部分(32a)を受け入れ、それを蒸気ストリーム(34)と少なくとも1つの液体ストリーム(35)とに分離する分離手段(12)と、(3) connected to the heat exchange means (10) and accepts the partially condensed first part (32a), which is converted into a vapor stream (34) and at least one liquid stream (35); Separating means (12) for separating into
(4)前記第2の部分(33)を受け入れ、それを冷却する(33a)、前記第1の分離手段に接続され、かつ処理組立体(118)に収容された熱および物質移動手段(118e)と、(4) receiving and cooling (33a) the second part (33), connected to the first separating means and housed in a processing assembly (118) and heat and mass transfer means (118e) )When,
(5)前記熱および物質移動手段(118e)並びに前記分離手段(12)に接続されており、前記冷却された第2の部分(33a)および前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の少なくとも一部(37)を受け入れ、合流したストリーム(38)を形成する合流手段と、(5) at least a portion of the cooled second portion (33a) and the at least one liquid stream (35) connected to the heat and mass transfer means (118e) and the separation means (12) Merging means for accepting (37) and forming a merged stream (38);
(6)前記合流手段にさらに接続されており、前記合流したストリーム(38)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却する(38a)前記熱交換手段(10)と、(6) the heat exchange means (10) further connected to the merging means and receiving the merged stream (38) and cooling it sufficiently to substantially condense it (38a);
(7)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された合流したストリーム(38a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(38b)第1の膨張手段(14)と、(7) First expansion means (14) connected to the heat exchange means (10) and receiving the substantially condensed merged stream (38a) and expanding it to a lower pressure (38b) When,
(8)前記第1の膨張手段(14)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記膨張させて冷却した合流したストリーム(38b)を、それらの間のフィードとしてそこに受け入れる第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)であって、前記第1の吸収手段(118c)が前記第2の吸収手段(118d)よりも上方に配置される前記第1の吸収手段(118c)および前記第2の吸収手段(118d)と、(8) Connected to the first expansion means (14) and contained in the processing assembly (118), the expanded and cooled combined stream (38b) as a feed therebetween The first absorption means (118c) and the second absorption means (118d) received there, wherein the first absorption means (118c) is disposed above the second absorption means (118d). The first absorption means (118c) and the second absorption means (118d);
(9)前記分離手段(12)に接続されており、前記蒸気ストリーム(34)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(34a)第2の膨張手段(15)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張された蒸気ストリーム(34a)を第1の底部フィードとしてそこに供給する前記第2の膨張手段(15)と、(9) Second expansion means (15) connected to the separation means (12) and receiving the steam stream (34) and expanding it to a lower pressure (34a), wherein the second expansion means (15) Said second expansion means (15) further connected to absorption means (118d) and supplying said expanded steam stream (34a) thereto as a first bottom feed;
(10)前記分離手段(12)に接続されており、前記少なくとも1つの液体ストリーム(35)の含まれ得る残りの部分(40)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(40a)第3の膨張手段(17)であって、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続されており、前記膨張された液体ストリーム(40a)を第2の底部フィードとしてそこに供給する前記第3の膨張手段(17)と、(10) connected to the separating means (12) and accepts the remaining portion (40) of the at least one liquid stream (35) which is expanded to a lower pressure (40a) Expansion means (17), further connected to said second absorption means (118d), said third expansion for supplying said expanded liquid stream (40a) thereto as a second bottom feed Means (17);
(11)前記第1の吸収手段(118c)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第1の吸収手段(118c)の上部領域からの蒸留蒸気ストリームを受け入れる蒸気収集手段(118b)と、(11) Steam connected to the first absorption means (118c) and contained in the processing assembly (118) and receiving a distilled vapor stream from an upper region of the first absorption means (118c) Collecting means (118b);
(12)前記蒸気収集手段(118b)にさらに接続されており、前記蒸留蒸気ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(2)および(6)における冷却(10)の少なくとも一部を供給する、処理組立体(118)の外部にある前記熱交換手段(10)と、(12) further connected to the steam collecting means (118b), receiving the distilled steam stream, heating it and supplying at least a part of the cooling (10) in steps (2) and (6); Said heat exchange means (10) external to the processing assembly (118);
(13)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記加熱された蒸留蒸気ストリーム(41a)を受け入れ、それをより高圧に圧縮する(41b、41c)、圧縮手段(16、20)と、(13) connected to the heat exchange means (10), accepts the heated distillation steam stream (41a) and compresses it to a higher pressure (41b, 41c); compression means (16, 20); ,
(14)前記圧縮手段(20)に接続されており、前記圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41c)を受け入れ、それを冷却する(41d)冷却手段(21)と、(14) a cooling means (21) connected to the compression means (20) for receiving the compressed distillation vapor stream (41c) and cooling it (41d);
(15)前記冷却手段(21)に接続されており、前記冷却されて圧縮された蒸留蒸気ストリーム(41d)を受け入れ、それを前記揮発性の残留ガス留分(46)と圧縮再循環ストリーム(45)とに分離する第2の分離手段と、(15) connected to the cooling means (21) and accepts the cooled and compressed distillation vapor stream (41d) and converts it into the volatile residual gas fraction (46) and the compressed recycle stream ( 45) a second separating means for separating;
(16)前記第2の分離手段にさらに接続されており、前記圧縮再循環ストリーム(45)を受け入れ、それを実質的に凝縮するように十分に冷却し(45a)、工程(12)における加熱(10)の少なくとも一部を供給する前記熱交換手段(10)と、(16) further connected to the second separation means, receiving the compressed recycle stream (45), sufficiently cooling it to substantially condense (45a), heating in step (12) The heat exchange means (10) for supplying at least part of (10);
(17)前記熱交換手段(10)に接続されており、前記実質的に凝縮された圧縮再循環ストリーム(45a)を受け入れ、それをより低圧に膨張する(45b)第4の膨張手段(22)であって、前記第1の吸収手段(118c)にさらに接続されており、頂部へのフィードとして前記膨張された再循環ストリーム(45b)をそこに供給する前記第4の膨張手段(22)と、(17) Fourth expansion means (22) connected to the heat exchange means (10) and receiving the substantially condensed compressed recirculation stream (45a) and expanding it to a lower pressure (45b). The fourth expansion means (22), further connected to the first absorption means (118c) and supplying the expanded recirculation stream (45b) thereto as a feed to the top When,
(18)前記第2の吸収手段(118d)に接続され、かつ前記処理組立体(118)に収容されており、前記第2の吸収手段(118d)の下部領域からの蒸留液体ストリームを受け入れる液体収集手段と、(18) Liquid connected to the second absorption means (118d) and contained in the processing assembly (118) for receiving a distilled liquid stream from a lower region of the second absorption means (118d) Collecting means;
(19)前記液体収集手段にさらに接続されており、前記蒸留液体ストリームを受け入れ、それを加熱し、工程(4)における冷却の少なくとも一部を供給しつつ、前記蒸留液体ストリームから出たより高い揮発性成分を同時にストリッピングし、続いて、前記加熱されてストリッピングされた蒸留液体ストリームを、前記相対的に揮発性が低い留分(44)として前記処理組立体(118)から放出する前記熱および物質移動手段(118e)と、(19) further connected to the liquid collection means, receiving the distilled liquid stream, heating it and supplying at least a portion of the cooling in step (4) while higher volatilization leaving the distilled liquid stream The heat that simultaneously strips the sexual components and then releases the heated and stripped distilled liquid stream from the processing assembly (118) as the relatively less volatile fraction (44). And mass transfer means (118e);
(20)前記第1の吸収手段(118c)および第2の吸収手段(118d)に対する前記フィードストリーム(45b、38b、34a、40a)の量および温度の調節に適応し、前記相対的に揮発性が低い留分(44)中の成分の大部分が回収されるような温度に前記第1の吸収手段(118c)の前記上部領域の温度を維持する制御手段と、(20) Adapting to the adjustment of the amount and temperature of the feed stream (45b, 38b, 34a, 40a) with respect to the first absorption means (118c) and the second absorption means (118d), the relatively volatile Control means for maintaining the temperature of the upper region of the first absorption means (118c) at such a temperature that most of the components in the lower fraction (44) are recovered;
を備えた、装置。Equipped with the device.
(2)前記処理組立体(118)が前記第4の膨張手段(17)に接続されており、前記膨張された液体ストリーム(40a)を受け入れ、それを前記熱および物質移動手段(118e)の前記上部領域と前記下部領域との間に導く、請求項15、16、18、または19に記載の装置。 1 said heat and mass transfer means (118e) has an upper and a lower region,
(2) the processing assembly (118) is connected to said fourth expansion means (17), the receiving the expanded liquid stream (40a), said heat and mass transfer means its (118e) 20. Apparatus according to claim 15, 16, 18, or 19 leading between the upper region and the lower region.
(2)外部の冷却媒体に通じる1つ以上の経路を含む追加的な熱および物質移動手段が、前記ガス収集手段(118f)内部に含まれ、
(3)前記ガス収集手段(118f)が前記合流手段に接続され、前記冷却されたガスストリーム(31a)を受け入れ、それを前記追加的な熱および物質移動手段に導き、前記外部の冷却媒体によりさらに冷却し、
(4)前記第2の分離手段が前記ガス収集手段(118f)に接続されるように適応され、前記さらに冷却されたガスストリーム(34)を受け入れ、それを前記第1のストリーム(36)と第2のストリーム(39)とに分離する、
請求項14に記載の装置。 (1) A gas collecting means ( 118f ) is accommodated in the processing assembly ( 118 ) ,
(2) Additional heat and mass transfer means including one or more paths leading to an external cooling medium are included within the gas collection means ( 118f ) ;
(3) the gas collection means (118f) are connected to the merging means, the receiving the cooled gas stream (31a), leads it before SL additional heat and mass transfer means, the external coolant Further cooling by
(4) the second separating means is adapted to be connected to the gas collecting means (118f), said further receiving the cooled gas stream (34), it and the first stream (36) Separated into a second stream ( 39 ) ,
The apparatus according to claim 14.
(2)外部の冷却媒体に通じる1つ以上の経路を含む追加的な熱および物質移動手段が、前記ガス収集手段(118f)内部に含まれて、
(3)前記ガス収集手段(118f)が前記熱交換手段(10)に接続され、前記冷却された第1の部分(32a)を受け入れ、それを前記追加的な熱および物質移動手段に導き、前記外部の冷却媒体によりさらに冷却され、
(4)前記第2の膨張手段(15)が前記ガス収集手段(118f)に接続されるように適応され、前記さらに冷却された第1の部分(34)を受け入れ、それをより低圧に膨張して、膨張されさらに冷却された第1の部分(34a)をもたらし、前記第2の吸収手段(118d)にさらに接続され、前記膨張されてさらに冷却された第1の部分(34a)を前記底部フィードとしてそこに供給する、
請求項17に記載の装置。 (1) A gas collecting means ( 118f ) is accommodated in the processing assembly ( 118 ) ,
(2) Additional heat and mass transfer means including one or more paths leading to an external cooling medium are included within the gas collection means ( 118f ) ;
(3) the gas collection means (118f) are connected to said heat exchange means (10), the receiving the cooled first portion (32a), leads it before SL additional heat and mass transfer means Further cooled by the external cooling medium,
(4) the second expansion means (15) is adapted to be connected to the gas collecting means (118f), said receiving a first portion which is further cooled (34), low pressure Ri by it To the expanded and further cooled first part (34a ) , further connected to the second absorption means ( 118d ) and expanded and further cooled to the first part ( 34a ). Feed there as said bottom feed,
The apparatus of claim 17.
(2)前記蒸気ストリームを、前記外部の冷却媒体により冷却される前記追加的な熱および物質移動手段に導き、追加的な凝縮物を形成し、
(3)前記凝縮物を、前記そこで分離された少なくとも1つの液体ストリーム(35)の一部とする、
請求項15、16、18、19、20、または21に記載の装置。 (1) Additional heat and mass transfer means including one or more paths leading to an external cooling medium are included within the separation means ( 12 ) ;
(2) directing the vapor stream to the additional heat and mass transfer means cooled by the external cooling medium to form additional condensate;
(3) making the condensate part of the at least one liquid stream (35) separated there;
The apparatus of claim 15, 16, 18, 19, 20, or 21.
External heating in which the heat and mass transfer means ( 118e ) supplements the heating provided by the second part ( 33 ) to strip the higher volatile components exiting the distillation liquid stream. 25. The apparatus according to claim 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, or 24, comprising one or more paths leading to the medium.
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