JP5865207B2 - Projection zoom lens, projection-type image display device, and imaging device - Google Patents

Projection zoom lens, projection-type image display device, and imaging device Download PDF

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Description

この発明は、投射用ズームレンズおよび投射型画像表示装置および撮像装置に関する。   The present invention relates to a projection zoom lens, a projection-type image display device, and an imaging device.
液晶表示素子、DMD等の「表示素子」に表示された小さい原画像を、スクリーンに拡大投射するプロジェクタが知られている。   A projector that enlarges and projects a small original image displayed on a “display element” such as a liquid crystal display element or DMD onto a screen is known.
このようなプロジェクタは、手軽に大きい画像を得ることができ、投射される拡大画像が高精細であるところから、広く普及している。   Such a projector is widely used because it can easily obtain a large image and the projected enlarged image has a high definition.
このタイプのプロジェクタは、表示素子で変調された赤・緑・青の光を合成する「色合成光学系」として、プリズムを必要とする。   This type of projector requires a prism as a “color synthesis optical system” that synthesizes red, green, and blue light modulated by a display element.
色合成光学系であるプリズムは、投射用ズームレンズと表示素子との間に配置されるため、投射用ズームレンズには「長いバックフォーカス」が必要とされる。   Since the prism that is a color synthesis optical system is disposed between the projection zoom lens and the display element, the projection zoom lens requires “long back focus”.
表示素子から色合成光学系に入射する主光線の角度が「大きい範囲に分布」すると、投射されたカラー画像における各色の明るさが画角により変化して、見づらい画像になる。   When the angle of the principal ray incident on the color synthesis optical system from the display element is “distributed in a large range”, the brightness of each color in the projected color image changes depending on the angle of view, resulting in an image that is difficult to see.
これを避けるため、投射用ズームレンズは、主光線が縮小側で光軸と略平行になる「テレセントリック」な性質を持つことが好ましい。   In order to avoid this, it is preferable that the projection zoom lens has a “telecentric” property in which the principal ray becomes substantially parallel to the optical axis on the reduction side.
また、プロジェクタのコンパクト性に関する要望も大きく、投射用ズームレンズも小型であることが求められる。   There is also a great demand for compactness of the projector, and the projection zoom lens is also required to be small.
このような性質を持つ投射用ズームレンズとしては「最も拡大側に負の屈折力のレンズ群を配したネガティブリード」型のズームレンズが適することが知られている。   As a projection zoom lens having such a property, it is known that a “negative lead having a lens unit having a negative refractive power on the most enlargement side” type zoom lens is suitable.
しかし「ネガティブリード型のズームレンズ」は、その構成上、変倍に寄与するレンズ群に大きな屈折力を与えることが難しい。   However, the “negative lead type zoom lens” is difficult to give a large refractive power to the lens group that contributes to zooming because of its configuration.
このため、ネガティブリード型のズームレンズは、ズーム比が1.2〜1.3倍程度と小さいものであることが一般的であった。   For this reason, the negative lead type zoom lens generally has a zoom ratio as small as about 1.2 to 1.3 times.
近来「プロジェクタの設置位置の自由度」に対する要望が強く、投射用ズームレンズに「より大きなズーム比」が求められるようになってきている。   Recently, there is a strong demand for “degree of freedom of the installation position of the projector”, and a “larger zoom ratio” is required for the projection zoom lens.
ズーム比の大きい投射用ズームレンズは、特許文献1〜6に記載されたものが知られている。   As projection zoom lenses having a large zoom ratio, those described in Patent Documents 1 to 6 are known.
しかし、昨今は、大きなズーム比に加え、広画角でFナンバの小さい大口径の投射用ズームが強く求められている。   However, in recent years, in addition to a large zoom ratio, there is a strong demand for a large-diameter projection zoom with a wide angle of view and a small F number.
この発明は、性能良好で、大きなズーム比を持ち、広画角で大口径の新規な投射用ズームレンズの実現を課題とする。   An object of the present invention is to realize a novel projection zoom lens having good performance, a large zoom ratio, a wide angle of view and a large aperture.
ズーム比として1.4倍以上、画角として「広角端における半画角:35度以上」、Fナンバとして1.8以下の実現を課題としている。   The realization is that the zoom ratio is 1.4 times or more, the field angle is “half field angle at the wide angle end: 35 degrees or more”, and the F number is 1.8 or less.
この発明はまた、かかる投射用ズームレンズを搭載した投射型画像表示装置・撮像装置の実現を課題とする。   Another object of the present invention is to realize a projection type image display apparatus / image pickup apparatus equipped with such a projection zoom lens.
この発明の投射用ズームレンズは、拡大側から縮小側に向かって順に、負の屈折力を持つ第1レンズ群、正の屈折力を持つ第2レンズ群、正の屈折力を持つ第3レンズ群、正の屈折力を持つ第4レンズ群、負の屈折力を持つ第5レンズ群、正の屈折力を持つ第6レンズ群、正の屈折力を持つ第7レンズ群を配してなり、縮小側が略テレセントリックな構成とされ、第2、第3、第4、第5、第6レンズ群を、各々独立に光軸方向に移動してズーミングを行い、第1レンズ群を光軸方向に移動してフォーカシングを行い、拡大側の共役点が無限遠の時の空気中におけるバックフォーカス:Bf、広角端における全系の焦点距離:fw、望遠端における全系の焦点距離:ft、第1レンズ群の焦点距離:f1、広角端における第2レンズ群と第3レンズ群の合成焦点距離:f23、第5レンズ群の焦点距離:f5が、
条件:
(1) 1.0 < Bf/fw < 2.2
(2) 1.4 < ft/fw < 3.5
(3) 1.34 <|f1/fw|< 1.7
(4) 2.0 < f23/fw < 3.0
(5) 0.9 <|f23/f5|< 1.5
を満足することを特徴とする。
The projection zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power in order from the enlargement side to the reduction side. A fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, a sixth lens group having a positive refractive power, and a seventh lens group having a positive refractive power. The reduction side has a substantially telecentric configuration, the second, third, fourth, fifth, and sixth lens groups are independently moved in the optical axis direction for zooming, and the first lens group is moved in the optical axis direction. And focusing is performed. Back focus in the air when the conjugate point on the enlargement side is infinity: Bf, focal length of the entire system at the wide angle end: fw, focal length of the entire system at the telephoto end: ft 1 the focal length of the lens group: f1, third record and the second lens group at the wide-angle end Composite focal length of the group's: f23, the focal length of the fifth lens group: f5 is,
conditions:
(1) 1.0 <Bf / fw <2.2
(2) 1.4 <ft / fw <3.5
(3) 1.34 <| f1 / fw | <1.7
(4) 2.0 <f23 / fw <3.0
(5) 0.9 <| f23 / f5 | <1.5
It is characterized by satisfying.
この発明の投射用ズームレンズは上記の如き構成により、後述の実施例に示すように、ズーム比:1.4倍以上、広角端での半画角:35度以上を実現できる。   The projection zoom lens according to the present invention can achieve a zoom ratio of 1.4 times or more and a half angle of view of 35 degrees or more at the wide angle end, as shown in an example described later, by the above-described configuration.
また、性能良好で、Fナンバ:1.8以下の明るい小型のレンズを実現できる。   In addition, it is possible to realize a bright small lens having good performance and F number of 1.8 or less.
このような投射用ズームレンズを搭載することにより、性能良好な投射型画像表示装置や撮像装置を実現できる。   By mounting such a projection zoom lens, it is possible to realize a projection-type image display device and an imaging device with good performance.
実施例1の広角端と望遠端におけるレンズ構成を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a lens configuration at a wide-angle end and a telephoto end in Example 1. 実施例1の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end of Example 1. 実施例1の広角端におけるコマ収差を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating coma aberration at the wide-angle end in Example 1. 実施例1のズーム中間位置における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the zoom intermediate position according to the first exemplary embodiment. 実施例1のズーム中間位置におけるコマ収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating coma aberration at the zoom intermediate position according to the first exemplary embodiment. 実施例1の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 4 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 1. 実施例1の広角端におけるコマ収差を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating coma aberration at the wide-angle end in Example 1. 実施例2の広角端と望遠端におけるレンズ構成を示す図である。6 is a diagram illustrating a lens configuration at a wide-angle end and a telephoto end according to Embodiment 2. FIG. 実施例2の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end in Example 2. 実施例2の広角端におけるコマ収差を示す図である。6 is a diagram illustrating coma aberration at a wide angle end according to Embodiment 2. FIG. 実施例2のズーム中間位置における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion in the zoom middle position according to the second exemplary embodiment. 実施例2のズーム中間位置におけるコマ収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating coma aberration at a zoom intermediate position according to the second exemplary embodiment. 実施例2の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 2. 実施例2の広角端におけるコマ収差を示す図である。6 is a diagram illustrating coma aberration at a wide angle end according to Embodiment 2. FIG. 実施例3の広角端と望遠端におけるレンズ構成を示す図である。6 is a diagram illustrating a lens configuration at a wide-angle end and a telephoto end according to Embodiment 3. FIG. 実施例3の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end in Example 3. 実施例3の広角端におけるコマ収差を示す図である。6 is a diagram illustrating coma aberration at a wide-angle end in Example 3. FIG. 実施例3のズーム中間位置における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 7 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the zoom intermediate position of Example 3. 実施例3のズーム中間位置におけるコマ収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating coma aberration at a zoom intermediate position according to the third exemplary embodiment. 実施例3の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 3. 実施例3の広角端におけるコマ収差を示す図である。6 is a diagram illustrating coma aberration at a wide-angle end in Example 3. FIG. 実施例4の広角端と望遠端におけるレンズ構成を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating lens configurations at a wide-angle end and a telephoto end according to Example 4. 実施例4の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in the wide angle end of Example 4. 実施例4の広角端におけるコマ収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing coma aberration at the wide-angle end in Example 4. 実施例4のズーム中間位置における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the zoom intermediate position according to the fourth exemplary embodiment. 実施例4のズーム中間位置におけるコマ収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating coma aberration at a zoom intermediate position according to the fourth exemplary embodiment. 実施例4の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end of Example 4. 実施例4の広角端におけるコマ収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing coma aberration at the wide-angle end in Example 4. 実施例5の広角端と望遠端におけるレンズ構成を示す図である。10 is a diagram illustrating a lens configuration at a wide-angle end and a telephoto end according to Embodiment 5. FIG. 実施例5の広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in the wide angle end of Example 5. 実施例5の広角端におけるコマ収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating coma aberration at the wide-angle end in Example 5. 実施例5のズーム中間位置における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the zoom intermediate position according to the fifth exemplary embodiment. 実施例5のズーム中間位置におけるコマ収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating coma aberration at a zoom intermediate position according to the fifth exemplary embodiment. 実施例5の望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the telephoto end according to Example 5. 実施例5の広角端におけるコマ収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating coma aberration at the wide-angle end in Example 5.
以下、実施の形態を説明する。
図1、図8、図15、図22および図29に、投射用ズームレンズの実施の形態を5例示す。これらは、この順序で、後述の実施例1〜5に対応する。
繁雑を避けるため、これ等の図において、符号を共通化する。これらの図の上図は「広角端におけるレンズ群配置」を示し、下図は「望遠端におけるレンズ群配置」を示す。
Hereinafter, embodiments will be described.
5, FIG. 8, FIG. 15, FIG. 22 and FIG. 29 show five embodiments of the zoom lens for projection. These correspond to Examples 1 to 5 described later in this order.
In order to avoid complications, the symbols are shared in these drawings. The upper diagram of these figures shows “lens group arrangement at the wide angle end”, and the lower diagram shows “lens group arrangement at the telephoto end”.
上図と下図の間に描かれた各矢印は、広角端から望遠端への変倍の際の、各レンズ群の変位の様子を示す。
符号G1は第1レンズ群、符号G2は第2レンズ群、符号G3は第3レンズ群、符号G4は第4レンズ群、符号G5は第5レンズ群、符号G6は第6レンズ群を示す。
また、符号G7は第7レンズ群を示す。これら第1〜第7レンズ群G1〜G7は、図の如く、拡大側(図の左方)から、縮小側(図の右方)へ、上記順序に配置されている。
Each arrow drawn between the upper diagram and the lower diagram indicates the displacement of each lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
Reference numeral G1 indicates a first lens group, reference numeral G2 indicates a second lens group, reference numeral G3 indicates a third lens group, reference numeral G4 indicates a fourth lens group, reference numeral G5 indicates a fifth lens group, and reference numeral G6 indicates a sixth lens group.
Reference numeral G7 denotes a seventh lens group. These first to seventh lens groups G1 to G7 are arranged in the above order from the enlargement side (left side in the figure) to the reduction side (right side in the figure) as shown in the figure.
これ等の図中の、符号Pは「色合成光学系であるプリズム」を示し、符号MDは「表示素子」、符号CGは表示素子MDの「カバーガラス」を示している。   In these drawings, the symbol P indicates a “prism as a color synthesis optical system”, the symbol MD indicates a “display element”, and the symbol CG indicates a “cover glass” of the display element MD.
符号Sは開口絞りを示す。開口絞りSは、第5レンズ群G5内、もしくは第5レンズ群5Gの近傍に配置される。   Reference numeral S denotes an aperture stop. The aperture stop S is disposed in the fifth lens group G5 or in the vicinity of the fifth lens group 5G.
これらの投射用ズームレンズは、縮小側が略テレセントリックな構成とされている。
ズーミングは、第2、第3、第4、第5、第6レンズ群を、各々独立に光軸方向に移動して行い、フォーカシングは、第1レンズ群を光軸方向に移動して行う。
そして、以下の条件(1)〜(5)を満足する。
These projection zoom lenses have a substantially telecentric configuration on the reduction side.
Zooming is performed by moving the second, third, fourth, fifth, and sixth lens groups independently in the optical axis direction, and focusing is performed by moving the first lens group in the optical axis direction.
The following conditions (1) to (5) are satisfied.
(1) 1.0 < Bf/fw < 2.2
(2) 1.4 < ft/fw < 3.5
(3) 1.34 <|f1/fw|< 1.7
(4) 2.0 < f23/fw < 3.0
(5) 0.9 <|f23/f5|< 1.5 。
(1) 1.0 <Bf / fw <2.2
(2) 1.4 <ft / fw <3.5
(3) 1.34 <| f1 / fw | <1.7
(4) 2.0 <f23 / fw <3.0
(5) 0.9 <| f23 / f5 | <1.5.
条件(1)〜(5)において、「Bf」は、拡大側の共役点が無限遠の時の空気中におけるバックフォーカス、「fw」は、広角端における全系の焦点距離である。   In the conditions (1) to (5), “Bf” is the back focus in the air when the magnification-side conjugate point is at infinity, and “fw” is the focal length of the entire system at the wide angle end.
「ft」は、望遠端における全系の焦点距離、「f1」は、第1レンズ群の焦点距離である。また、「f23」は、広角端における第2レンズ群と第3レンズ群の合成焦点距離である。
「f5」は、第5レンズ群の焦点距離である。
“Ft” is the focal length of the entire system at the telephoto end, and “f1” is the focal length of the first lens group. “F23” is a combined focal length of the second lens group and the third lens group at the wide-angle end .
“F5” is the focal length of the fifth lens group.
上記の如く、この発明の投射用ズームレンズは、拡大側から縮小側へ向かって「負・正・正・正・負・正・正」の7つのレンズ群を配してなる。   As described above, the projection zoom lens according to the present invention includes seven lens groups of “negative / positive / positive / positive / negative / positive / positive” from the enlargement side toward the reduction side.
そして、ズーミングの際には「第2〜第6の5つのレンズ群が光軸上を移動し、最適位置に配分される」ことで、広いズーム域に亘り、良好な光学性能を実現している。   During zooming, the “second to sixth lens groups move on the optical axis and are distributed to the optimal position” to achieve good optical performance over a wide zoom range. Yes.
第1レンズ群G1、第7レンズ群G7は、ズーミングの際は固定である。フォーカシングの際には、第1レンズ群G1のみを光軸方向に移動して合焦動作を行う。
このように、合焦動作を担うレンズ群と、複雑な動きをしながらズーム作用を担うレンズ群とを分けることで、鏡胴のメカニカル構造をシンプルにすることができる。
The first lens group G1 and the seventh lens group G7 are fixed during zooming. At the time of focusing, only the first lens group G1 is moved in the optical axis direction to perform a focusing operation.
Thus, the mechanical structure of the lens barrel can be simplified by separating the lens group responsible for the focusing operation and the lens group responsible for the zoom action while performing complex movements.
条件(1)は、「大きな画角」を保持しつつ、投射用ズームレンズに必要にして十分なバックフォーカス確保するための条件である。
大きな画角を保持しつつ、パラメータ:Bf/fwが条件(1)の下限を超えると、バックフォーカス:Bfが短くなる。
このため、投射用ズームレンズと表示素子との間に、プリズム等の色合成光学系を配置するのが困難になる。
所望の「十分なバックフォーカス」を保持しつつ条件式(1)の上限を超えると、全系の焦点距離:fwが小さくなり、諸収差の補正が困難になる。
条件(2)は、投射用ズームレンズのズーム比を規定するもので、所望の「大きなズーム比」の実現を確保するための条件である。
Condition (1) is a condition for securing a sufficient back focus necessary for the projection zoom lens while maintaining a “large field angle”.
When the parameter: Bf / fw exceeds the lower limit of the condition (1) while maintaining a large angle of view, the back focus: Bf is shortened.
For this reason, it becomes difficult to dispose a color synthesis optical system such as a prism between the projection zoom lens and the display element.
If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded while maintaining the desired “sufficient back focus”, the focal length: fw of the entire system becomes small, making it difficult to correct various aberrations.
Condition (2) defines the zoom ratio of the projection zoom lens, and is a condition for ensuring the realization of a desired “large zoom ratio”.
この発明の投射用ズームレンズは、「大きなズーム比」として1.4〜3.5の実現に適している。   The projection zoom lens according to the present invention is suitable for realizing 1.4 to 3.5 as a “large zoom ratio”.
条件(3)は、「大きな画角」と「良好な光学性能」を両立するための条件である。   Condition (3) is a condition for satisfying both “large field angle” and “good optical performance”.
パラメータ:|f1/fw|が条件(3)の上限を超えると、|f1|が過大となり、第1レンズ群の負の屈折力が小さくなり、所望の「大きな画角」を得るのが困難になる。   If the parameter: | f1 / fw | exceeds the upper limit of the condition (3), | f1 | becomes excessive, the negative refractive power of the first lens unit becomes small, and it is difficult to obtain a desired “large field angle”. become.
条件(3)の下限を越えると、「大きな画角」は十分に確保できるが、|f1|が小さくなり過ぎて第1レンズ群の負の屈折力が過大になる。
このため、コマ収差、像面湾曲等の収差を良好に保つのが困難になる。
If the lower limit of condition (3) is exceeded, a “large field angle” can be secured sufficiently, but | f1 | becomes too small and the negative refractive power of the first lens unit becomes excessive.
For this reason, it becomes difficult to maintain good aberrations such as coma and curvature of field.
条件(4)は、「大きなズーム比とコンパクト性」を両立するための条件である。   Condition (4) is a condition for achieving both “a large zoom ratio and compactness”.
パラメータ:f23/fwが、条件(4)の上限を超えると、第2レンズ群、第3レンズ群の「広角端における合成屈折力」が小さくなる。
このため「大きなズーム比」を確保しようとすると、変倍の際の「第2レンズ群、第3レンズ群の移動距離」が増大し、レンズ全長が長くなり「コンパクト性」が損なわれる。
When the parameter: f23 / fw exceeds the upper limit of the condition (4), the “ combined refractive power at the wide angle end ” of the second lens group and the third lens group becomes small.
For this reason, when trying to secure a “large zoom ratio”, the “movement distance of the second lens group and the third lens group” at the time of zooming increases, the overall length of the lens becomes long, and “compactness” is impaired.
条件(5)は、良好な光学性能を実現するための条件である。
この発明の投射用ズームレンズは、「大きなズーム比」を得るため、第2レンズ群、第3レンズ群に大きな正の屈折力を与えている。
第2、第3レンズ群の屈折力が大きくなると、コマ収差、像面湾曲等の諸収差が発生しやすくなる。
Condition (5) is a condition for realizing good optical performance.
The projection zoom lens according to the present invention gives a large positive refractive power to the second lens group and the third lens group in order to obtain a “large zoom ratio”.
When the refractive power of the second and third lens groups is increased, various aberrations such as coma and curvature of field are likely to occur.
条件(5)により、第5レンズ群に「適切な負の屈折力」を与えることにより、「第2、第3レンズ群とは逆の収差」を発生させて打ち消しあうようにしている。
このようにすることにより、「大きなズーム比の全域」に渡り、良好な光学性能を実現するようにしている。
According to the condition (5), “appropriate negative refractive power” is given to the fifth lens group, so that “aberration opposite to the second and third lens groups” is generated and canceled.
In this way, good optical performance is realized over the “wide range of a large zoom ratio”.
また、開口絞りを「第5レンズ群中もしくは第5レンズ群の近傍」に配することにより投射用ズームレンズの「縮小側にテレセントリック」な性質を実現しやすくできる。   Further, by arranging the aperture stop “in the fifth lens group or in the vicinity of the fifth lens group”, the “telecentric to the reduction side” property of the projection zoom lens can be easily realized.
第1レンズ群は、拡大側から順に、拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の2枚の負レンズと、両方の面が凹の負レンズの3枚のレンズを少なくとも有する。
前記2枚の「メニスカス形状の負レンズ」のうちの少なくとも1枚を、非球面とすることで、ディストーションをはじめとする諸収差を小さくできる。
この構成により、第1レンズ群を、「十分なバックフォーカス」と「大きな画角」を確保するに十分な屈折力を持ったレンズ群とすることができる。
The first lens group includes at least three lenses, in order from the magnification side, two negative meniscus lenses having convex surfaces facing the magnification side, and negative lenses having concave surfaces.
By making at least one of the two “meniscus negative lenses” an aspherical surface, various aberrations including distortion can be reduced.
With this configuration, the first lens group can be a lens group having sufficient refractive power to ensure “sufficient back focus” and “large field angle”.
広角端から望遠端への変倍に際して、第2レンズ群を適宜に移動させることで「大きなズーム比」と「ピント位置の変動」を効果的に抑えることができる。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the “large zoom ratio” and “focus position fluctuation” can be effectively suppressed by appropriately moving the second lens group.
第2レンズ群は、コストの低い1枚の正レンズで構成できる。
また、第4レンズ群も、コストの低い1枚の正レンズで構成することができる。
The second lens group can be composed of one positive lens with low cost.
Further, the fourth lens group can also be composed of one positive lens with low cost.
第6レンズ群は「拡大側から縮小側に向かって順に、負・正・負の3枚のレンズG6L1、G6L2、G6L3を配した構成」をレンズ群の一部として有することが好ましい。   The sixth lens group preferably has “a configuration in which three negative, positive, and negative lenses G6L1, G6L2, and G6L3 are arranged in order from the enlargement side toward the reduction side” as a part of the lens group.
拡大側の負レンズG6L1は「縮小側に大きな曲率を持つ負レンズ」である。
正レンズG6L2は「両方の面が凸の正レンズ」である。
負レンズG6L3は「拡大側に大きな曲率を持つ負レンズ」である。
The negative lens G6L1 on the enlargement side is a “negative lens having a large curvature on the reduction side”.
The positive lens G6L2 is “a positive lens having convex surfaces on both surfaces”.
The negative lens G6L3 is “a negative lens having a large curvature on the enlargement side”.
これら3枚のレンズG6L1〜G6L3は、隣り合う面を「接合する」か「微小な間隔を隔して」配置するのがよい。   These three lenses G6L1 to G6L3 are preferably arranged so that adjacent surfaces are “joined” or “with a minute interval”.
「接合面」とすれば、接合されたレンズ同士の偏芯量を小さく抑えることができ、レンズ組み立て時の性能が確保しやすく、歩留まりが向上する。   When the “joint surface” is used, the amount of eccentricity between the joined lenses can be kept small, the performance during lens assembly can be easily secured, and the yield is improved.
また「小さい空気間隔でレンズを分離した構成」とすれば、高温下での信頼性が向上し、光束量の多い明るい光源が使用可能となる。   Further, if “the lens is separated at a small air interval”, the reliability at high temperature is improved, and a bright light source with a large amount of luminous flux can be used.
このように、第6レンズ群が、負・正・負の3枚のレンズG6L1、G6L2、G6L3を有する構成の場合、以下の条件(6)、(7)を満足するのがよい。
(6) 0.2 <(NG6L1+NG6L3)/2−NG6L2 < 0.6
(7) 35 < νG6L2 −(νG6L1+νG6L3)/2 < 70 。
As described above, when the sixth lens group includes three negative, positive, and negative lenses G6L1, G6L2, and G6L3, it is preferable that the following conditions (6) and (7) are satisfied.
(6) 0.2 <( NG6L1 + NG6L3 ) / 2- NG6L2 <0.6
(7) 35 < νG6L2− ( νG6L1 + νG6L3 ) / 2 <70.
条件(6)において「NG6L1、NG6L2、NG6L3」は、それぞれ、レンズG6L1、G6L2、G6L3の材質の「d線に対する屈折率」である。 In the condition (6), “N G6L1 , N G6L2 , N G6L3 ” is “refractive index with respect to d-line” of the material of the lenses G6L1, G6L2, G6L3, respectively.
条件(7)において「νG6L1、νG6L2、νG6L3」は、それぞれ、レンズG6L1、G6L2、G6L3の材質の「アッベ数」である。 In the condition (7), “ν G6L1 , ν G6L2 , ν G6L3 ” is the “Abbe number” of the material of the lenses G6L1, G6L2, G6L3, respectively.
第6レンズ群が上記の如き構成の場合、以下の条件(7)を満足するのが良い。   When the sixth lens group is configured as described above, it is preferable that the following condition (7) is satisfied.
(8) 0< θgF−(0.6438−0.001682νG6L2) <0.05 。 (8) 0 <θ gF − (0.6438−0.001682ν G6L2 ) <0.05.
条件(8)における「θgF」は、第6レンズ群中のレンズ:G6L2の「部分分散比」である。 “Θ gF ” in condition (8) is the “partial dispersion ratio” of the lens in the sixth lens group: G6L2.
部分分散比:θgFは、g線(435.83nm)、F線(486.13nm)、C線(656.27nm)に対する光学ガラスの屈折率:Ng、NF、NCにより次式で定義される。
θgF=(Ng−NF)/(NF−NC) 。
Partial dispersion ratio: θ gF is defined by the following equation by the refractive index of optical glass: Ng, NF, NC for g-line (435.83 nm), F-line (486.13 nm), and C-line (656.27 nm).
θ gF = (Ng−NF) / (NF−NC).
条件(6)、(7)は、上記3枚のレンズ:G6L1、G6L2、G6L3の材質の屈折率、アッベ数の好適な範囲を規定している。
条件(6)、(7)を満足することで倍率色収差、軸上色収差の少ない良好な像性能の実現が容易になる。
Conditions (6) and (7) define suitable ranges for the refractive index and Abbe number of the materials of the three lenses: G6L1, G6L2, and G6L3.
Satisfying the conditions (6) and (7) makes it easy to realize good image performance with little lateral chromatic aberration and axial chromatic aberration.
レンズG6L2の「アッベ数と部分分散比」が、条件(8)を満足することにより、倍率色収差をより小さくでき、広い画角に渡り良好な画像を得ることが可能となる。   When the “Abbe number and partial dispersion ratio” of the lens G6L2 satisfies the condition (8), the chromatic aberration of magnification can be further reduced, and a good image can be obtained over a wide angle of view.
この発明の投射型画像表示装置は、上記投射用ズームレンズを搭載することで、1.4倍以上の大きなズーム比で、拡大画像の投射を行なうことができる。
また、広角端における半画角:35度以上の大きな画角で、Fナンバ:1.8以下と明るく、投射画像は諸収差が良好に補正された良好な画像である。
The projection type image display apparatus of the present invention can project an enlarged image with a large zoom ratio of 1.4 times or more by mounting the projection zoom lens.
In addition, the half angle of view at the wide angle end: a large angle of view of 35 degrees or more, the F number: 1.8 or less, and the projected image is a good image with various aberrations corrected well.
原画像を表示する液晶表示素子やDMD等の表示素子と被投射面であるスクリーンとは、投射用ズームレンズの拡大側と縮小側の共役点である。   A liquid crystal display element that displays an original image, a display element such as DMD, and a screen that is a projection surface are conjugate points on the enlargement side and reduction side of the projection zoom lens.
従って、撮像素子を、投射用ズームレンズの「縮小側の共役点」に配することにより、拡大側の画像情報を写し取る撮像装置として利用可能である。   Therefore, by arranging the image sensor at the “conjugate point on the reduction side” of the projection zoom lens, it can be used as an image pickup apparatus that copies the image information on the enlargement side.
以下、投射用ズームレンズの具体的な実施例を5例挙げる。
なお、実施例1ないし5のうちで、実施例2の投射用ズームレンズでは、条件(3)のパラメータ:|f1/fw|の値が、1.213であり、条件(3)の下限を超えており、従って、実施例2は、この発明の投射用ズームレンズの実施例ではなく「参考例」であるが、説明の煩雑さを避けるため、この明細書中においては「実施例2」と記載する。
Hereinafter, five specific examples of the projection zoom lens will be described.
Of the first to fifth embodiments, in the projection zoom lens of the second embodiment, the value of the parameter (| f1 / fw |) of the condition (3) is 1.213, and the lower limit of the condition (3) is Accordingly, Example 2 is not an example of the projection zoom lens according to the present invention but a “reference example”. However, in order to avoid complicated explanation, “Example 2” is used in this specification. It describes.
各実施例において、「面番号」は、拡大側(スクリーン側)から縮小側(表示素子側)に数えた数字で表し、スクリーンを「物面」、表示素子の表示面を「像面」とした。   In each embodiment, the “surface number” is represented by a number counted from the enlargement side (screen side) to the reduction side (display element side), the screen is “object surface”, and the display surface of the display element is “image surface”. did.
面番号には「開口絞り」の面の番号も含まれている。   The surface number includes the surface number of the “aperture stop”.
「R」により各面(開口絞りSの面および、色合成用であるプリズムP、カバーガラスCGの面を含む)の曲率半径(非球面にあっては近軸曲率半径)を表す。
「D」により光軸上の面間隔を表す。
「Nd」及び「νd」により、各レンズの材質の、d線に対する屈折率とアッべ数を示す。
“R” represents a radius of curvature (a paraxial radius of curvature for an aspherical surface) of each surface (including the surface of the aperture stop S, the prism P for color synthesis, and the surface of the cover glass CG).
“D” represents the surface interval on the optical axis.
“Nd” and “νd” indicate the refractive index and Abbe number of the material of each lens with respect to the d-line.
「有効径」は、光軸からの「光線の通る最大高さ」である。   The “effective diameter” is the “maximum height through which the light beam passes” from the optical axis.
「像高」は、光軸からの表示素子面の最大高さである。
「BF」は、拡大側の共役点が無限遠の時の空気中(プリズム、カバーガラスのない状態)における最も縮小側のレンズ面から近軸像までの距離(バックフォーカス)である。
“Image height” is the maximum height of the display element surface from the optical axis.
“BF” is the distance (back focus) from the lens surface closest to the reduction side to the paraxial image in the air (without the prism and the cover glass) when the conjugate point on the enlargement side is infinity.
「レンズ全長」は、最も拡大側のレンズ面から最も縮小側のレンズ面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。   The “lens total length” is obtained by adding a back focus to the distance from the most enlargement side lens surface to the most reduction side lens surface.
非球面は、周知の次式で表す。
Z=(1/R)・h/[1+√{1−(1+K)・(1/R)・h}]
+A4・h4+A6・h6+A8・h8+・・・+An・hn
The aspherical surface is represented by the following well-known expression.
Z = (1 / R) · h 2 / [1 + √ {1- (1 + K) · (1 / R) 2 · h 2 }]
+ A4 · h 4 + A6 · h 6 + A8 · h 8 +... + An · h n .
非球面形状の原点は「光軸との交点」である。
上記式において、「h」は光軸からの高さ、「Z」は光軸方向の変移量、「R」は近軸曲率半径、「K」は円錐定数、「An」は、n次の非球面係数である。
The origin of the aspherical shape is the “intersection with the optical axis”.
In the above equation, “h” is the height from the optical axis, “Z” is the amount of displacement in the optical axis direction, “R” is the paraxial radius of curvature, “K” is the conic constant, and “An” is the n-th order. Aspheric coefficient.
上記式において、R、K、An、を与えて非球面形状を特定する。   In the above formula, R, K, An are given to specify the aspherical shape.
なお、以下の各実施例において、長さの次元を持つものの単位は「mm」である。   In each of the following embodiments, the unit having a length dimension is “mm”.
図1に示す、実施例1の投射用ズームレンズの「最も拡大側に配された第1レンズ群G1」は、4枚のレンズで構成されている。   The “first lens group G1 arranged on the most magnified side” of the projection zoom lens of Example 1 shown in FIG. 1 is composed of four lenses.
最も物面側は「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ」で、2枚目は「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状で負のプラスチック非球面レンズ」である。   The most object side is a “meniscus negative lens with a convex surface facing the enlargement side”, and the second lens is a “meniscus negative plastic aspheric lens with a convex surface facing the magnification side”.
3枚目のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ」で、4番目のレンズは「両面が凹の負レンズ」である。   The third lens is a “meniscus negative lens with a convex surface facing the enlargement side”, and the fourth lens is a “negative lens with both sides concave”.
物面であるスクリーンから投射用ズームレンズまでの距離は2058mmであるが、第1レンズ群G1は「光軸方向に移動し、フォーカシングした状態」となっている。   The distance from the screen as the object surface to the projection zoom lens is 2058 mm, but the first lens group G1 is “moved in the optical axis direction and in a focused state”.
第2レンズ群G2は、1枚の正レンズで構成されている。   The second lens group G2 is composed of one positive lens.
第3レンズ群G3は、両面が凸面のレンズと拡大側に大きな曲率を持つ負レンズからなる接合レンズと、拡大側に大きな曲率を持つ正レンズで構成されている。   The third lens group G3 includes a cemented lens including a convex lens on both sides and a negative lens having a large curvature on the enlargement side, and a positive lens having a large curvature on the enlargement side.
第4レンズ群G4は、1枚の正レンズで構成されている。   The fourth lens group G4 is composed of one positive lens.
第5レンズ群G5は、1枚の負レンズで構成され、その拡大側近傍に開口絞りSを有している。   The fifth lens group G5 includes one negative lens, and has an aperture stop S in the vicinity of the enlargement side.
第6レンズ群G6は、縮小側に大きな曲率を持つ負レンズと、両面が凸面のレンズと、拡大側に大きな曲率を持つ負レンズとの3枚のレンズからなる接合レンズを有している。   The sixth lens group G6 has a cemented lens composed of three lenses: a negative lens having a large curvature on the reduction side, a lens having convex surfaces on both sides, and a negative lens having a large curvature on the enlargement side.
最も縮小側に配された第7レンズ群G7は、2枚の正レンズで構成され、ズーミング、フォーカシングの際も固定される。   The seventh lens group G7 arranged on the most reduction side includes two positive lenses, and is fixed during zooming and focusing.
実施例1の投射用ズームレンズのズーム比は2である。
広角端、中間(ズーム比:1.5)、望遠端(ズーム比:2)の3つの態様における移動群の位置を「可変量」として示す。各種データは、広角端の状態を代表して示す。
The zoom ratio of the projection zoom lens of Example 1 is 2.
The position of the moving group in the three modes of the wide-angle end, intermediate (zoom ratio: 1.5), and telephoto end (zoom ratio: 2) is shown as “variable amount”. Various data are shown representatively at the wide-angle end.
実施例1のデータを以下に示す。   The data of Example 1 is shown below.
「実施例1」
面番号 R D Nd νd 有効径
物面 ∞ (2058.0000)
1 52.4878 3.6000 1.72342 37.99 31.10
2 28.7299 0.4058 25.09
3* 15.8113 4.5000 1.53159 55.70 24.96
4* 12.4074 11.7090 22.87
5 74.5659 2.5461 1.56384 60.83 22.72
6 37.8960 11.1674 21.02
7 −52.5154 1.7000 1.49700 81.61 20.96
8 183.1004 (可変) 21.35
9 104.2160 6.6882 1.79950 42.34 24.25
10 −127.2917 (可変) 24.20
11 139.2724 6.7020 1.74330 49.22 19.07
12 −50.2050 1.3000 1.75520 27.53 18.75
13 −661.6054 0.3000 17.91
14 60.4230 2.8483 1.69895 30.05 16.87
15 134.0986 (可変) 16.40
16 85.0232 2.9715 1.73800 32.26 13.90
17 −325.9447 (可変) 13.77
18(絞り) ∞ 1.5064 10.24
19 −41.6464 1.0000 1.58913 61.25 10.35
20 53.9724 (可変) 10.50
21 756.1612 1.0000 1.75520 27.50 10.80
22 28.3698 9.1742 1.49700 81.61 11.51
23 −20.0096 1.4334 1.73800 32.26 12.40
24 −47.5928 0.8316 13.86
25 −2414.8036 1.2000 1.59551 39.22 15.33
26 44.5479 9.0351 1.74400 44.78 16.75
27 −42.1501 (可変) 17.25
28 101.4854 2.9304 1.74400 44.78 17.80
29 1115.4250 0.3000 17.77
30 49.7967 4.4346 1.49700 81.61 17.68
31 368.8281 5.0000 17.45
32 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
33 ∞ 4.4300
34 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
35 ∞ 1.0000
像面 ∞ 。
"Example 1"
Surface number RD Nd νd Effective diameter
Object ∞ (2058.0000)
1 52.4878 3.6000 1.72342 37.99 31.10
2 28.7299 0.4058 25.09
3 * 15.8113 4.5000 1.53159 55.70 24.96
4 * 12.4074 11.7090 22.87
5 74.5659 2.5461 1.56384 60.83 22.72
6 37.8960 11.1674 21.02
7 −52.5154 1.7000 1.49700 81.61 20.96
8 183.1004 (variable) 21.35
9 104.2160 6.6882 1.79950 42.34 24.25
10 -127.2917 (variable) 24.20
11 139.2724 6.7020 1.74330 49.22 19.07
12 −50.2050 1.3000 1.75520 27.53 18.75
13 −661.6054 0.3000 17.91
14 60.4230 2.8483 1.69895 30.05 16.87
15 134.0986 (variable) 16.40
16 85.0232 2.9715 1.73800 32.26 13.90
17 −325.9447 (variable) 13.77
18 (Aperture) ∞ 1.5064 10.24
19 −41.6464 1.0000 1.58913 61.25 10.35
20 53.9724 (variable) 10.50
21 756.1612 1.0000 1.75520 27.50 10.80
22 28.3698 9.1742 1.49700 81.61 11.51
23 −20.0096 1.4334 1.73800 32.26 12.40
24 −47.5928 0.8316 13.86
25 −2414.8036 1.2000 1.59551 39.22 15.33
26 44.5479 9.0351 1.74400 44.78 16.75
27 −42.1501 (variable) 17.25
28 101.4854 2.9304 1.74400 44.78 17.80
29 1115.4250 0.3000 17.77
30 49.7967 4.4346 1.49700 81.61 17.68
31 368.8281 5.0000 17.45
32 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
33 ∞ 4.4300
34 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
35 ∞ 1.0000
Image plane ∞.
「可変量」
可変量のデータを以下に示す。
ズーム位置 広角端 中間 望遠端
D8 18.8076 2.8887 3.0740
D10 19.7665 17.7560 0.7000
D15 24.9789 13.8180 14.5958
D17 0.8305 17.4879 20.2198
D20 9.6526 4.5574 1.9539
D27 0.5000 18.0282 33.9926 。
"Variable amount"
The variable amount of data is shown below.
Zoom position Wide-angle end Medium telephoto end D8 18.8076 2.8887 3.0740
D10 19.7665 17.7560 0.7000
D15 24.9789 13.8180 14.5958
D17 0.8305 17.4879 20.2198
D20 9.6526 4.5574 1.9539
D27 0.5000 18.0282 33.9926.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。非球面は、上記データにおける面番号中「*」印を付した面である。以下の他の実施例においても同様である。
"Aspheric data"
Aspherical data are shown below. An aspherical surface is a surface marked with “*” in the surface numbers in the above data. The same applies to the following other embodiments.
第3面
K=−0.847505、
A4=−0.180926×10−4
A6=−0.196003×10−7
A8=0.580272×10−10
A10=−0.538829×10−13
A12=0.173266×10−16
A14=−0.433040×10−20
A16=−0.312892×10−23
Third side
K = -0.847505,
A4 = −0.180926 × 10 −4 ,
A6 = −0.196003 × 10 −7 ,
A8 = 0.580272 × 10 −10 ,
A10 = −0.538829 × 10 −13 ,
A12 = 0.173266 × 10 −16 ,
A14 = −0.433040 × 10 −20 ,
A16 = −0.312892 × 10 −23 .
第4面
K=−0.854603、
A4=−0.321569×10−4
A6=−0.295549×10−7
A8=0.934585×10−10
A10=−0.113189×10−12
A12=0.673238×10−16
A14=−0.119892×10−18
A16=0.977730×10−22
4th page
K = -0.854603,
A4 = −0.321569 × 10 −4 ,
A6 = −0.295549 × 10 −7 ,
A8 = 0.934585 × 10 −10 ,
A10 = −0.113189 × 10 −12 ,
A12 = 0.673238 × 10 −16 ,
A14 = −0.119892 × 10 −18 ,
A16 = 0.977730 × 10 −22 .
「各種データ」
各種データを以下に示す。
"Various data"
Various data are shown below.
焦点距離:16.735
Fナンバ:1.50
半画角:36.75度
像高 :12.35
BF :27.328
レンズ全長:191.148 。
Focal length: 16.735
F number: 1.50
Half angle of view: 36.75 degrees
Image height: 12.35
BF: 27.328
Total lens length: 191.148.
「各条件のパラメータの値」
(1)Bf/fw = 1.633
(2)ft /fw = 2.003
(3)|f1/fw|= 1.409
(4)f23/fw = 2.694
(5)|f23/f5|= 1.134
(6)(NG6L1+NG6L3)/2−NG6L2 = 0.2496
(7)νG6L2 −(νG6L1+νG6L3)/2= 51.7
(8)θgF−(0.6438−0.001682νG6L2)= 0.0375 。
"Parameter values for each condition"
(1) Bf / fw = 1.633
(2) ft / fw = 2.003
(3) | f1 / fw | = 1.409
(4) f23 / fw = 2.694
(5) | f23 / f5 | = 1.134
(6) (N G6L1 + N G6L3 ) / 2−N G6L2 = 0.2496
(7) ν G6L2 − (ν G6L1 + ν G6L3 ) /2=51.7
(8) θ gF − (0.6438−0.001682ν G6L2 ) = 0.0375.
実施例1の、広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を図2に、コマ収差を図3に示す。   FIG. 2 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the wide-angle end of Example 1, and FIG. 3 shows coma aberration.
各収差図は、550nmの波長を持つ緑色光に対する収差を示すが、球面収差図、コマ収差図には赤、青の光を代表して波長:620nmと470nmの収差も表示している。   Each aberration diagram shows aberration for green light having a wavelength of 550 nm, but the spherical aberration diagram and coma aberration diagram also show aberrations at wavelengths of 620 nm and 470 nm, representing red and blue light.
非点収差図におけるSはサジタル像、Mはメリディオナル像の収差を示す。   In the astigmatism diagram, S represents the sagittal image, and M represents the aberration of the meridional image.
中間位置(ズーム比:1.5)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図4に、コマ収差を図5に示す。
望遠端(ズーム比:2)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図6に、コマ収差を図7に示す。
FIG. 4 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the intermediate position (zoom ratio: 1.5), and FIG. 5 shows coma aberration.
FIG. 6 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the telephoto end (zoom ratio: 2), and FIG. 7 shows coma aberration.
図8に示す実施例2の投射用レンズの、最も拡大側に配された第1レンズ群G1は、4枚のレンズで構成されている。   The first lens group G1 arranged on the most magnified side of the projection lens of Example 2 shown in FIG. 8 is composed of four lenses.
第1レンズ群G1の最も拡大側のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ」である。
2枚目のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状で負のプラスチック非球面レンズ」である。
3枚目のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ」であり、4枚目のレンズは「両面が凹の負レンズ」である。
The lens on the most magnifying side of the first lens group G1 is a “meniscus negative lens with a convex surface facing the magnifying side”.
The second lens is a “meniscus negative plastic aspheric lens with a convex surface facing the enlargement side”.
The third lens is a “meniscus negative lens with a convex surface facing the enlargement side”, and the fourth lens is a “negative lens with both sides concave”.
第2レンズ群G2は、1枚の正レンズで構成されている。   The second lens group G2 is composed of one positive lens.
第3レンズ群G3は、「両面が凸面のレンズと拡大側に大きな曲率を持つ負レンズからなる接合レンズ」と、拡大側に大きな曲率を持つ正レンズで構成されている。   The third lens group G3 includes “a cemented lens formed of a convex lens on both surfaces and a negative lens having a large curvature on the enlargement side” and a positive lens having a large curvature on the enlargement side.
第4レンズ群G4は、1枚の正レンズで構成されている。   The fourth lens group G4 is composed of one positive lens.
第5レンズ群G5は、負・正・負の3枚のレンズで構成され、拡大側の近傍に開口絞りを有している。   The fifth lens group G5 includes three lenses, negative, positive, and negative, and has an aperture stop in the vicinity of the enlargement side.
第6レンズ群G6は、縮小側に大きな曲率を持つ負レンズと、両面が凸面のレンズと、拡大側に大きな曲率を持つ負レンズとの3枚のレンズからなる接合レンズを有している。   The sixth lens group G6 has a cemented lens composed of three lenses: a negative lens having a large curvature on the reduction side, a lens having convex surfaces on both sides, and a negative lens having a large curvature on the enlargement side.
最も縮小側に配された第7レンズ群G7は、2枚の正レンズで構成され、ズーミング、フォーカシングの際も固定されている。   The seventh lens group G7 arranged on the most reduction side is composed of two positive lenses, and is fixed during zooming and focusing.
広角端における投射時の半画角は40.02度で、全実施例中で最大であり、短い投射距離で大きな画像を投射することが可能な投射用ズームレンズとなっている。   The half angle of view during projection at the wide-angle end is 40.02 degrees, which is the largest in all the embodiments, and is a projection zoom lens capable of projecting a large image with a short projection distance.
実施例2(参考例)のデータを以下に示す。 Data of Example 2 (Reference Example) is shown below.
「実施例2」
面番号 R D Nd νd 有効径
物面 ∞ (2058.0000)
1 49.4584 3.6000 1.71700 47.98 32.18
2 28.4901 2.3304 25.63
3* 17.0222 4.5193 1.53159 55.70 25.44
4* 11.7844 15.5470 21.88
5 167.6488 2.2659 1.53996 59.46 21.73
6 45.6167 9.7639 20.48
7 −51.4735 2.4096 1.56384 60.83 20.42
8 162.0518 (可変) 21.29
9 118.0297 7.8345 1.83481 42.72 24.96
10 −92.7473 (可変) 25.01
11 74.6296 10.0344 1.83400 37.34 20.26
12 −45.1887 1.3000 1.84666 23.78 19.63
13 −617.0775 8.1446 18.41
14 55.0068 2.1545 1.49700 81.61 13.60
15 80.5012 (可変) 13.00
16 101.5235 2.5383 1.85026 32.27 13.00
17 −339.8122 (可変) 12.49
18(絞り) ∞ 0.8905 8.62
19 −55.2301 1.0006 1.91082 35.25 8.71
20 59.8827 0.6984 8.92
21 238.2171 2.7869 1.80809 22.76 9.00
22 −42.4311 0.7294 9.28
23 −34.1365 1.3059 1.67300 38.15 9.35
24 −150.8167 (可変) 10.00
25 1128.8382 1.1000 1.85026 32.27 10.30
26 31.2426 8.3829 1.49700 81.61 10.94
27 −20.0110 1.0000 1.73800 32.26 11.90
28 −44.5350 0.3000 13.16
29 −6419.2636 1.2000 1.62004 36.30 14.35
30 37.6446 8.8895 1.71700 47.92 15.76
31 −41.3199 (可変) 16.28
32 228.6798 2.5000 1.83481 42.72 17.80
33 −1260.7581 0.3000 17.84
34 46.7035 5.0000 1.49700 81.61 17.97
35 −411.4845 5.0000 17.85
36 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
37 ∞ 4.6700
38 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
39 ∞ 1.0000
像面 ∞ 。
"Example 2"
Surface number RD Nd νd Effective diameter object surface ∞ (2058.0000)
1 49.4584 3.6000 1.71700 47.98 32.18
2 28.4901 2.3304 25.63
3 * 17.0222 4.5193 1.53159 55.70 25.44
4 * 11.7844 15.5470 21.88
5 167.6488 2.2659 1.53996 59.46 21.73
6 45.6167 9.7639 20.48
7 −51.4735 2.4096 1.56384 60.83 20.42
8 162.0518 (variable) 21.29
9 118.0297 7.8345 1.83481 42.72 24.96
10 −92.7473 (variable) 25.01
11 74.6296 10.0344 1.83400 37.34 20.26
12 −45.1887 1.3000 1.84666 23.78 19.63
13 −617.0775 8.1446 18.41
14 55.0068 2.1545 1.49700 81.61 13.60
15 80.5012 (variable) 13.00
16 101.5235 2.5383 1.85026 32.27 13.00
17 −339.8122 (variable) 12.49
18 (Aperture) ∞ 0.8905 8.62
19 −55.2301 1.0006 1.91082 35.25 8.71
20 59.8827 0.6984 8.92
21 238.2171 2.7869 1.80809 22.76 9.00
22 −42.4311 0.7294 9.28
23 −34.1365 1.3059 1.67300 38.15 9.35
24 -150.8167 (variable) 10.00
25 1128.8382 1.1000 1.85026 32.27 10.30
26 31.2426 8.3829 1.49700 81.61 10.94
27 −20.0110 1.0000 1.73800 32.26 11.90
28 −44.5350 0.3000 13.16
29 −6419.2636 1.2000 1.62004 36.30 14.35
30 37.6446 8.8895 1.71700 47.92 15.76
31 −41.3199 (variable) 16.28
32 228.6798 2.5000 1.83481 42.72 17.80
33 −1260.7581 0.3000 17.84
34 46.7035 5.0000 1.49700 81.61 17.97
35 −411.4845 5.0000 17.85
36 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
37 ∞ 4.6700
38 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
39 ∞ 1.0000
Image plane ∞.
「可変量」
可変量のデータを以下に示す。
ズーム位置 広角端 中間 望遠端
D8 13.2660 2.5310 2.9887
D10 19.3946 15.6943 0.7003
D15 12.9617 2.8640 5.7437
D17 0.8813 15.0326 17.0356
D24 7.9699 3.9439 1.2767
D31 0.5559 14.9634 27.2843 。
"Variable amount"
The variable amount of data is shown below.
Zoom position Wide-angle end Medium telephoto end D8 13.2660 2.5310 2.9887
D10 19.3946 15.6943 0.7003
D15 12.9617 2.8640 5.7437
D17 0.8813 15.0326 17.0356
D24 7.9699 3.9439 1.2767
D31 0.5559 14.9634 27.2843.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
"Aspheric data"
Aspherical data are shown below.
第3面
K=−0.864855、
A4=−0.214872×10−4
A6=−0.260672×10−8
A8=0.520882×10−10
A10=−0.717572×10−13
A12=0.303889×10−16
A14=0.124502×10−20
A16=−0.218367×10−23
Third side
K = -0.864855,
A4 = −0.214872 × 10 −4 ,
A6 = −0.260672 × 10 −8 ,
A8 = 0.520882 × 10 −10 ,
A10 = −0.717572 × 10 −13 ,
A12 = 0.303889 × 10 −16 ,
A14 = 0.124502 × 10 −20 ,
A16 = −0.218367 × 10 −23 .
第4面
K=−0.855404、
A4=−0.330830×10−4
A6=−0.139294×10−7
A8=0.916398×10−10
A10=−0.126825×10−12
A12=0.521205×10−16
A14=−0.209752×10−18
A16=0.249098×10−21
4th surface K = -0.855404,
A4 = −0.330830 × 10 −4 ,
A6 = −0.139294 × 10 −7 ,
A8 = 0.916398 × 10 −10 ,
A10 = −0.126825 × 10 −12 ,
A12 = 0.521205 × 10 −16 ,
A14 = −0.209752 × 10 −18 ,
A16 = 0.249098 × 10 −21 .
「各種データ」
各種データを以下に示す。
"Various data"
Various data are shown below.
焦点距離:14.923
Fナンバ: 1.80
半画角 :40.02°
像高 :12.35
BF :27.586
レンズ全長:191.138 。
「各条件のパラメータの値」
(1)Bf/fw = 1.849
(2)ft /fw = 1.802
(3)|f1/fw|= 1.213
(4)f23/fw = 2.686
(5)|f23/f5|= 0.972
(6)(NG6L1+NG6L3)/2−NG6L2 = 0.297
(7)νG6L2−(νG6L1+νG6L3)/2= 49.3
(8)θgF−(0.6438−0.001682νG6L2) = 0.0375 。
Focal length: 14.923
F number: 1.80
Half angle of view: 40.02 °
Image height: 12.35
BF: 27.586
Total lens length: 191.138.
"Parameter values for each condition"
(1) Bf / fw = 1.849
(2) ft / fw = 1.802
(3) | f1 / fw | = 1.213
(4) f23 / fw = 2.686
(5) | f23 / f5 | = 0.972
(6) (N G6L1 + N G6L3 ) / 2−N G6L2 = 0.297
(7) ν G6L2 − (ν G6L1 + ν G6L3 ) /2=49.3
(8) θ gF − (0.6438−0.001682ν G6L2 ) = 0.0375.
実施例2の投射用ズームレンズの広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を図9に、コマ収差を図10に示す。   FIG. 9 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide angle end of the projection zoom lens of Example 2, and FIG. 10 shows coma aberration.
中間位置(ズーム比:1.4)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図11に、コマ収差を図12に示す。
望遠端(ズーム比:1.8)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図13に、コマ収差を図14に示す。
FIG. 11 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the intermediate position (zoom ratio: 1.4), and FIG. 12 shows coma aberration.
FIG. 13 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the telephoto end (zoom ratio: 1.8), and FIG. 14 shows coma aberration.
図15に示す実施例3の投射用ズームレンズの、最も拡大側に配された第1レンズ群G1は4枚のレンズで構成されている。   The first lens group G1 arranged closest to the enlargement side of the projection zoom lens according to the third exemplary embodiment illustrated in FIG. 15 includes four lenses.
第1レンズ群G1の最も拡大側のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ」である。   The lens on the most magnifying side of the first lens group G1 is a “meniscus negative lens with a convex surface facing the magnifying side”.
2枚目のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状で負のプラスチック非球面レンズ」である。   The second lens is a “meniscus negative plastic aspheric lens with a convex surface facing the enlargement side”.
3枚目のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ」である。   The third lens is a “meniscus negative lens with a convex surface facing the enlargement side”.
4枚目のレンズは「両面が凹の負レンズ」である。   The fourth lens is a “negative lens with both sides concave”.
第2レンズ群G2は、1枚の正レンズで構成されている。
第3レンズ群G3は「両面が凸面のレンズと拡大側に大きな曲率を持つ負レンズからなる接合レンズ」と「拡大側に大きな曲率を持つ正レンズ」で構成されている。
The second lens group G2 is composed of one positive lens.
The third lens group G3 includes “a cemented lens including a lens having both convex surfaces and a negative lens having a large curvature on the enlargement side” and “a positive lens having a large curvature on the enlargement side”.
第4レンズ群G4は、1枚の正レンズで構成されている。   The fourth lens group G4 is composed of one positive lens.
第5レンズ群G5は、負レンズと「正レンズと負レンズの接合レンズ」とで構成され、その拡大側の近傍に開口絞りが配置されている。   The fifth lens group G5 includes a negative lens and “a cemented lens of a positive lens and a negative lens”, and an aperture stop is disposed in the vicinity of the enlargement side thereof.
第6レンズ群G6は「縮小側に大きな曲率を持つ負レンズと、両面が凸面のレンズと、拡大側に大きな曲率を持つ負レンズとの3枚のレンズによる接合レンズ」を有している。   The sixth lens group G6 includes “a cemented lens composed of three lenses, a negative lens having a large curvature on the reduction side, a lens having convex surfaces on both sides, and a negative lens having a large curvature on the enlargement side”.
最も縮小側に配された第7レンズ群G7は、1枚の正レンズで構成され、ズーミング、フォーカシングの際も固定されている。   The seventh lens group G7 arranged on the most reduction side includes a single positive lens, and is fixed during zooming and focusing.
広角端におけるFナンバ:1.70、半画角:35.58度と、明るく大きな画角を持ちながらズーム比は3.0であり、実施例1〜5の中で最大のズーム比となっている。   The F number at the wide angle end: 1.70 and the half angle of view: 35.58 degrees. The zoom ratio is 3.0 while having a bright and large angle of view, which is the maximum zoom ratio among Examples 1 to 5. ing.
実施例3のデータを以下に示す。   The data of Example 3 is shown below.
「実施例3」
面番号 R D Nd νd 有効径
物面 ∞ (2058.0000)
1 50.6191 2.3000 1.48749 70.50 32.86
2 32.3167 1.6745 28.02
3* 17.2558 4.0000 1.53159 55.70 27.86
4* 12.7970 16.5830 24.38
5 509.8567 1.8000 1.51680 64.20 24.26
6 61.8901 7.7268 22.83
7 −89.0091 1.8000 1.48749 70.45 22.76
8 76.6294 (可変) 22.49
9 82.0804 6.3318 1.83481 42.72 25.15
10 −409.2419 (可変) 25.00
11 204.9405 6.5695 1.85544 36.59 20.00
12 −45.8010 1.3000 1.84666 23.78 18.73
13 −259.7410 0.3000 17.96
14 53.6999 3.0582 1.49700 81.61 16.57
15 115.8238 (可変) 16.00
16 67.7920 3.3598 1.83400 37.34 15.96
17 6485.7066 (可変) 15.79
18(絞り) ∞ 1.3239 11.10
19 −55.1611 1.3000 1.91082 35.25 11.08
20 124.2420 0.6416 11.22
21 −1027.0537 3.8315 1.80809 22.76 11.24
22 −28.3313 1.0000 1.65412 39.68 11.46
23 112.2421 (可変) 11.94
24 315.9706 1.0000 1.80809 22.76 12.30
25 42.8529 8.4881 1.49700 81.61 12.75
26 −24.6169 1.0000 1.75520 27.53 13.46
27 −46.0921 0.3000 14.36
28 400.6077 1.7810 1.75520 27.53 15.33
29 8903.6908 4.2532 1.58913 61.25 15.58
30 −47.5208 (可変) 15.86
31 52.2702 4.7000 1.83481 42.72 18.40
32 251.4043 5.0000 18.12
33 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
34 ∞ 7.5344
35 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
36 ∞ 1.0000
像面 ∞ 。
"Example 3"
Surface number RD Nd νd Effective diameter
Object ∞ (2058.0000)
1 50.6191 2.3000 1.48749 70.50 32.86
2 32.3167 1.6745 28.02
3 * 17.2558 4.0000 1.53159 55.70 27.86
4 * 12.7970 16.5830 24.38
5 509.8567 1.8000 1.51680 64.20 24.26
6 61.8901 7.7268 22.83
7 −89.0091 1.8000 1.48749 70.45 22.76
8 76.6294 (variable) 22.49
9 82.0804 6.3318 1.83481 42.72 25.15
10 −409.2419 (variable) 25.00
11 204.9405 6.5695 1.85544 36.59 20.00
12 −45.8010 1.3000 1.84666 23.78 18.73
13 −259.7410 0.3000 17.96
14 53.6999 3.0582 1.49700 81.61 16.57
15 115.8238 (variable) 16.00
16 67.7920 3.3598 1.83400 37.34 15.96
17 6485.7066 (variable) 15.79
18 (Aperture) ∞ 1.3239 11.10
19 −55.1611 1.3000 1.91082 35.25 11.08
20 124.2420 0.6416 11.22
21 −1027.0537 3.8315 1.80809 22.76 11.24
22 −28.3313 1.0000 1.65412 39.68 11.46
23 112.2421 (variable) 11.94
24 315.9706 1.0000 1.80809 22.76 12.30
25 42.8529 8.4881 1.49700 81.61 12.75
26 −24.6169 1.0000 1.75520 27.53 13.46
27 −46.0921 0.3000 14.36
28 400.6077 1.7810 1.75520 27.53 15.33
29 8903.6908 4.2532 1.58913 61.25 15.58
30 −47.5208 (variable) 15.86
31 52.2702 4.7000 1.83481 42.72 18.40
32 251.4043 5.0000 18.12
33 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
34 ∞ 7.5344
35 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
36 ∞ 1.0000
Image plane ∞.
「可変量」
可変量のデータを以下に示す。
ズーム位置 広角端 中間 望遠端
D8 25.1687 1.2000 1.6537
D10 25.0823 18.1930 0.5000
D15 11.3500 11.7963 3.4702
D17 0.3000 17.7806 23.6825
D23 15.8389 4.9395 1.3934
D30 6.5529 30.3835 53.5931 。
"Variable amount"
The variable amount of data is shown below.
Zoom position Wide-angle end Medium telephoto end D8 25.1687 1.2000 1.6537
D10 25.0823 18.1930 0.5000
D15 11.3500 11.7963 3.4702
D17 0.3000 17.7806 23.6825
D23 15.8389 4.9395 1.3934
D30 6.5529 30.3835 53.5931.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
"Aspheric data"
Aspherical data are shown below.
第3面
K=−0.868733、
A4=−0.255325×10−4
A6=0.256459×10−8
A8=0.426153×10−10
A10=−0.667340×10−13
A12=0.374356×10−16
A14=0.314659×10−20
A16=−0.863868×10−23
Third side
K = -0.868733,
A4 = −0.255325 × 10 −4 ,
A6 = 0.56459 × 10 −8 ,
A8 = 0.426153 × 10 −10 ,
A10 = −0.667340 × 10 −13 ,
A12 = 0.374356 × 10 −16 ,
A14 = 0.314659 × 10 −20 ,
A16 = −0.863868 × 10 −23 .
第4面
K=−0.876303、
A4=−0.360994×10−4
A6=0.384400×10−8
A8=0.625274×10−10
A10=−0.124270×10−12
A12=0.107750×10−15
A14=−0.457076×10−19
A16=−0.218064×10−24
4th page
K = -0.876303,
A4 = −0.360994 × 10 −4 ,
A6 = 0.384400 × 10 −8 ,
A8 = 0.625274 × 10 −10 ,
A10 = −0.124270 × 10 −12 ,
A12 = 0.107750 × 10 −15 ,
A14 = −0.457076 × 10 −19 ,
A16 = −0.218064 × 10 −24 .
「各種データ」
各種データを以下に示す。
"Various data"
Various data are shown below.
焦点距離:17.523
Fナンバ: 1.70
半画角 :35.58度
像高 :12.35
BF :30.430
レンズ全長:201.146 。
Focal length: 17.523
F number: 1.70
Half angle of view: 35.58 degrees
Image height: 12.35
BF: 30.430
Total lens length: 201.146.
「各条件のパラメータの値」
(1)Bf/fw = 1.737
(2)ft /fw = 3.007
(3)|f1/fw|= 1.518
(4)f23/fw = 2.840
(5)|f23/f5|= 1.255
(6)(NG6L1+NG6L3)/2−NG6L2 = 0.285
(7)νG6L2 −(νG6L1+νG6L3)/2= 56.5
(8)θgF−(0.6438−0.001682νG6L2) = 0.0375 。
"Parameter values for each condition"
(1) Bf / fw = 1.737
(2) ft / fw = 3.007
(3) | f1 / fw | = 1.518
(4) f23 / fw = 2.840
(5) | f23 / f5 | = 1.255
(6) ( NG6L1 + NG6L3 ) /2-NG6L2=0.285
(7) ν G6L2 − (ν G6L1 + ν G6L3 ) /2=56.5
(8) θ gF − (0.6438−0.001682ν G6L2 ) = 0.0375.
実施例3の投射用ズームレンズの広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を図16に、コマ収差を図17に示す。   FIG. 16 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the wide angle end of the projection zoom lens of Example 3, and FIG. 17 shows coma aberration.
中間位置(ズーム比:2.0)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図18に、コマ収差を図19に示す。   FIG. 18 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the intermediate position (zoom ratio: 2.0), and FIG. 19 shows coma aberration.
望遠端(ズーム比:3.0)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図20に、コマ収差を図21に示す。   FIG. 20 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the telephoto end (zoom ratio: 3.0), and FIG. 21 shows coma aberration.
図22に示す実施例4の投射用ズームレンズの、最も拡大側に配された第1レンズ群G1は3枚のレンズで構成されている。   The first lens group G1 arranged on the most magnifying side of the projection zoom lens of Example 4 shown in FIG. 22 is composed of three lenses.
最も拡大側のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ」である。
2枚目のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状で負のプラスチック非球面レンズ」であり、3枚目のレンズは「両面が凹の負レンズ」である。
The most magnified lens is a “meniscus negative lens with a convex surface facing the magnified side”.
The second lens is a “meniscus negative plastic aspheric lens with a convex surface facing the enlargement side”, and the third lens is a “negative lens with both sides concave”.
第2レンズ群G2は、1枚の正レンズで構成されている。   The second lens group G2 is composed of one positive lens.
第3レンズ群G3は「両面が凸面のレンズと拡大側に大きな曲率を持つ負レンズからなる接合レンズ」と「拡大側に大きな曲率を持つ正レンズ」で構成されている。   The third lens group G3 includes “a cemented lens including a lens having both convex surfaces and a negative lens having a large curvature on the enlargement side” and “a positive lens having a large curvature on the enlargement side”.
第4レンズ群G4は、1枚の正レンズで構成されている。   The fourth lens group G4 is composed of one positive lens.
第5レンズ群G5は、負レンズと「正レンズと負レンズの接合レンズ」とで構成され、その拡大側の近傍に開口絞りを配置されている。   The fifth lens group G5 includes a negative lens and “a cemented lens of a positive lens and a negative lens”, and an aperture stop is disposed in the vicinity of the enlargement side thereof.
第6レンズ群G6は、縮小側に大きな曲率を持つ負レンズと、両面が凸面のレンズと、拡大側に大きな曲率を持つ負レンズとの3枚のレンズからなる接合レンズを有している。   The sixth lens group G6 has a cemented lens composed of three lenses: a negative lens having a large curvature on the reduction side, a lens having convex surfaces on both sides, and a negative lens having a large curvature on the enlargement side.
最も縮小側に配された第7レンズ群G7は、1枚の正レンズで構成され、ズーミング、フォーカシングの際も固定されている。   The seventh lens group G7 arranged on the most reduction side includes a single positive lens, and is fixed during zooming and focusing.
広角端における半画角は36.18度と広画角で、Fナンバは1.6と明るいにもかかわらず、ズーム比は2.0を実現している。   Although the half angle of view at the wide angle end is as wide as 36.18 degrees and the F number is as bright as 1.6, the zoom ratio is 2.0.
実施例4のデータを以下に示す。   The data of Example 4 is shown below.
「実施例4」
面番号 R D Nd νd 有効径
物面 ∞ (2100.0000)
1 43.8276 3.5000 1.83400 37.34 30.26
2 27.4765 3.0499 24.67
3* 16.2517 4.4507 1.53159 55.70 24.53
4* 11.5605 20.3439 21.78
5 −51.3548 1.6000 1.59282 68.63 21.53
6 162.8267 (可変) 21.82
7 172.3148 6.2851 1.88300 40.80 24.63
8 −98.1707 (可変) 24.64
9 97.7324 8.5218 1.90366 31.32 21.50
10 −48.7177 1.3000 1.84666 23.78 21.43
11 319.5677 1.5787 20.87
12 46.7593 2.7040 1.49700 81.61 20.35
13 60.7600 (可変) 20.04
14 76.1805 4.3479 1.74400 44.90 19.97
15 −589.8659 (可変) 19.69
16(絞り) ∞ 1.3095 9.19
17 −38.6860 2.2271 1.74077 27.76 9.20
18 −54.1455 0.5298 9.53
19 −39.3996 2.8534 1.76182 26.61 9.56
20 −20.2743 1.3000 1.63854 55.45 9.81
21 54.1367 (可変) 10.53
22 178.9628 1.3000 1.80809 22.76 13.00
23 44.9583 8.4412 1.49700 81.61 13.00
24 −19.9495 1.3000 1.80518 25.46 13.40
25 −34.5985 0.3000 14.67
26 128.9421 1.3000 1.84666 23.78 16.20
27 71.7572 7.2517 1.59282 68.63 16.53
28 −44.3419 (可変) 16.96
29 47.8074 6.1557 1.72342 37.99 18.00
30 −380.1638 5.0000 17.81
31 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
32 ∞ 5.7500
33 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
34 ∞ 1.0000
像面 ∞ 。
Example 4
Surface number RD Nd νd Effective diameter
Object ∞ (2100.0000)
1 43.8276 3.5000 1.83400 37.34 30.26
2 27.4765 3.0499 24.67
3 * 16.2517 4.4507 1.53159 55.70 24.53
4 * 11.5605 20.3439 21.78
5 −51.3548 1.6000 1.59282 68.63 21.53
6 162.8267 (variable) 21.82
7 172.3148 6.2851 1.88300 40.80 24.63
8 −98.1707 (variable) 24.64
9 97.7324 8.5218 1.90366 31.32 21.50
10 −48.7177 1.3000 1.84666 23.78 21.43
11 319.5677 1.5787 20.87
12 46.7593 2.7040 1.49700 81.61 20.35
13 60.7600 (variable) 20.04
14 76.1805 4.3479 1.74400 44.90 19.97
15 -589.8659 (variable) 19.69
16 (Aperture) ∞ 1.3095 9.19
17 −38.6860 2.2271 1.74077 27.76 9.20
18 −54.1455 0.5298 9.53
19 −39.3996 2.8534 1.76182 26.61 9.56
20 −20.2743 1.3000 1.63854 55.45 9.81
21 54.1367 (variable) 10.53
22 178.9628 1.3000 1.80809 22.76 13.00
23 44.9583 8.4412 1.49700 81.61 13.00
24 −19.9495 1.3000 1.80518 25.46 13.40
25 −34.5985 0.3000 14.67
26 128.9421 1.3000 1.84666 23.78 16.20
27 71.7572 7.2517 1.59282 68.63 16.53
28 −44.3419 (variable) 16.96
29 47.8074 6.1557 1.72342 37.99 18.00
30 −380.1638 5.0000 17.81
31 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
32 ∞ 5.7500
33 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
34 ∞ 1.0000
Image plane ∞.
「可変量」
可変量のデータを以下に示す。
ズーム位置 広角端 中間 望遠端
D6 19.4614 6.4357 5.3185
D8 8.0137 11.8615 0.3000
D13 25.6802 5.3059 1.2016
D15 0.9224 20.9902 27.2725
D21 6.9719 3.1227 0.9093
D28 0.5000 13.8336 26.5477 。
"Variable amount"
The variable amount of data is shown below.
Zoom position Wide-angle end Medium telephoto end D6 19.4614 6.4357 5.3185
D8 8.0137 11.8615 0.3000
D13 25.6802 5.3059 1.2016
D15 0.9224 20.9902 27.2725
D21 6.9719 3.1227 0.9093
D28 0.5000 13.8336 26.5477.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
"Aspheric data"
Aspherical data are shown below.
第3面
K=−0.842028、
A4=−0.331004×10−4
A6=0.160238×10−7
A8=0.301017×10−10
A10=−0.535496×10−13
A12=0.223107×10−16
Third side
K = -0.842028,
A4 = −0.331004 × 10 −4 ,
A6 = 0.160238 × 10 −7 ,
A8 = 0.301017 × 10 −10 ,
A10 = −0.535496 × 10 −13 ,
A12 = 0.223107 × 10 −16 .
第4面
K=−0.885432、
A4=−0.501492×10−4
A6=0.258381×10−7
A8=0.378769×10−10
A10=−0.114058×10−12
A12=0.145206×10−15
A14=−0.291277×10−18
A16=0.247462×10−21
4th surface K = −0.885432,
A4 = −0.501492 × 10 −4 ,
A6 = 0.258381 × 10 −7 ,
A8 = 0.378769 × 10 −10 ,
A10 = −0.114058 × 10 −12 ,
A12 = 0.145206 × 10 −15 ,
A14 = −0.291277 × 10 −18 ,
A16 = 0.247462 × 10 −21 .
「各種データ」
各種データを以下に示す。
"Various data"
Various data are shown below.
焦点距離:16.999
Fナンバ: 1.60
半画角 :36.18度
像高 :12.35
BF :28.647
レンズ全長:182.147 。
Focal length: 16.999
F number: 1.60
Half angle of view: 36.18 degrees
Image height: 12.35
BF: 28.647
Total lens length: 182.147.
「各条件のパラメータの値」
(1)Bf/fw = 1.685
(2)ft /fw = 2.004
(3)|f1/fw|= 1.434
(4)f23/fw = 2.545
(5)|f23/f5|= 1.353
(6)(NG6L1+NG6L3)/2−NG6L2 = 0.310
(7)νG6L2 −(νG6L1+νG6L3)/2= 57.5
(8)θgF−(0.6438−0.001682νG6L2) = 0.0375 。
"Parameter values for each condition"
(1) Bf / fw = 1.485
(2) ft / fw = 2.004
(3) | f1 / fw | = 1.434
(4) f23 / fw = 2.545
(5) | f23 / f5 | = 1.353
(6) (N G6L1 + N G6L3) / 2-N G6L2 = 0.310
(7) ν G6L2 − (ν G6L1 + ν G6L3 ) /2=57.5
(8) θ gF − (0.6438−0.001682ν G6L2 ) = 0.0375.
実施例4の投射用ズームレンズの広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を図23に、コマ収差を図24に示す。   FIG. 23 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide angle end of the zoom lens for projection of Example 4, and FIG. 24 shows coma aberration.
中間位置(ズーム比:1.5)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図25に、コマ収差を図26に示す。
望遠端(ズーム比:2.0)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図27に、コマ収差を図28に示す。
FIG. 25 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the intermediate position (zoom ratio: 1.5), and FIG. 26 shows coma.
FIG. 27 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the telephoto end (zoom ratio: 2.0), and FIG. 28 shows coma aberration.
図29に示す実施例5の投射用ズームレンズの、最も拡大側に配された第1レンズ群G1は3枚のレンズで構成されている。
最も拡大側のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ」である。
2枚目のレンズは「拡大側に凸面を向けたメニスカス形状で負のプラスチック非球面レンズ」である。
The first lens group G1 arranged closest to the magnifying side of the projection zoom lens of Example 5 shown in FIG. 29 is composed of three lenses.
The most magnified lens is a “meniscus negative lens with a convex surface facing the magnified side”.
The second lens is a “meniscus negative plastic aspheric lens with a convex surface facing the enlargement side”.
3枚目のレンズは「両面が凹の負レンズ」である。   The third lens is a “negative lens with both sides concave”.
第2レンズ群G2は、1枚の正レンズで構成されている。   The second lens group G2 is composed of one positive lens.
第3レンズ群G3は「両面が凸面のレンズと拡大側に大きな曲率を持つ負レンズからなる接合レンズ」と「拡大側に大きな曲率を持つ正レンズ」とで構成されている。   The third lens group G3 includes “a cemented lens including a lens having both convex surfaces and a negative lens having a large curvature on the enlargement side” and “a positive lens having a large curvature on the enlargement side”.
第4レンズ群G4は、1枚の正レンズで構成されている。   The fourth lens group G4 is composed of one positive lens.
第5レンズ群G5は「負レンズ、開口絞りと、正レンズと負レンズの接合レンズ」で構成されている。   The fifth lens group G5 includes “a negative lens, an aperture stop, and a cemented lens of a positive lens and a negative lens”.
第6レンズ群G6は、拡大側に3枚のレンズを有する。
これ等3枚のレンズの拡大側の2枚は「縮小側に大きな曲率を持つ負レンズと、両面が凸面のレンズの接合レンズ」である。
The sixth lens group G6 has three lenses on the enlargement side.
Two of these three lenses on the enlargement side are “a cemented lens of a negative lens having a large curvature on the reduction side and a lens having convex surfaces on both sides”.
3枚目のレンズは、該接合レンズの縮小側レンズ面に「小さい空気間隔」を隔てて配置され「拡大側に大きな曲率を持つ負レンズ」である。   The third lens is a “negative lens having a large curvature on the enlargement side” which is disposed on the reduction side lens surface of the cemented lens with a “small air gap” therebetween.
最も縮小側に配された第7レンズ群G7は、1枚の正レンズで構成され、ズーミング、フォーカシングの際も固定されている。   The seventh lens group G7 arranged on the most reduction side includes a single positive lens, and is fixed during zooming and focusing.
実施例5のデータを以下に示す。   The data of Example 5 is shown below.
「実施例5」
面番号 R D Nd νd 有効径
物面 ∞ (2100.0000)
1 47.5685 3.4617 1.74950 35.04 30.76
2 27.7977 2.1484 24.87
3* 15.7147 4.4396 1.53159 55.70 24.72
4* 11.1423 21.8455 21.79
5 −48.0565 1.6000 1.59282 68.63 21.50
6 140.5866 (可変) 22.22
7 216.2772 6.6471 1.88300 40.80 25.69
8 −93.8574 (可変) 25.80
9 129.1556 9.9159 1.90366 31.32 24.50
10 −51.7404 1.3000 1.84666 23.78 24.33
11 2660.3656 7.5524 23.34
12 48.9536 3.6216 1.49700 81.61 20.43
13 86.2304 (可変) 19.96
14 62.8739 3.9196 1.74400 44.90 16.00
15 −366.2590 (可変) 15.76
16 −51.8500 1.1537 1.74077 27.76 9.74
17 −595.3543 0.0000 9.39
18(絞り) ∞ 0.5593 9.36
19 −122.6501 2.8240 1.76182 26.61 9.38
20 −27.8121 1.3000 1.63854 55.45 9.52
21 37.9165 (可変) 9.96
22 146.2461 1.3000 1.72825 28.32 13.00
23 35.2402 9.3299 1.48749 70.45 12.23
24 −17.0748 0.2000 12.65
25 −17.1149 1.4782 1.75520 27.53 12.63
26 −38.9590 0.9568 14.28
27 132.1457 1.3397 1.75520 27.50 16.00
28 51.1131 9.6810 1.59282 68.63 16.44
29 −39.3124 (可変) 17.18
30 55.5167 5.5131 1.72342 37.99 18.00
31 −159.3152 5.0000 17.91
32 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
33 ∞ 5.7500
34 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
35 ∞ 1.0000
像面 ∞ 。
"Example 5"
Surface number RD Nd νd Effective diameter
Object ∞ (2100.0000)
1 47.5685 3.4617 1.74950 35.04 30.76
2 27.7977 2.1484 24.87
3 * 15.7147 4.4396 1.53159 55.70 24.72
4 * 11.1423 21.8455 21.79
5 −48.0565 1.6000 1.59282 68.63 21.50
6 140.5866 (variable) 22.22
7 216.2772 6.6471 1.88300 40.80 25.69
8 −93.8574 (variable) 25.80
9 129.1556 9.9159 1.90366 31.32 24.50
10 −51.7404 1.3000 1.84666 23.78 24.33
11 2660.3656 7.5524 23.34
12 48.9536 3.6216 1.49700 81.61 20.43
13 86.2304 (variable) 19.96
14 62.8739 3.9196 1.74400 44.90 16.00
15 −366.2590 (variable) 15.76
16 −51.8500 1.1537 1.74077 27.76 9.74
17 −595.3543 0.0000 9.39
18 (Aperture) ∞ 0.5593 9.36
19 −122.6501 2.8240 1.76182 26.61 9.38
20 −27.8121 1.3000 1.63854 55.45 9.52
21 37.9165 (variable) 9.96
22 146.2461 1.3000 1.72825 28.32 13.00
23 35.2402 9.3299 1.48749 70.45 12.23
24 -17.0748 0.2000 12.65
25 −17.1149 1.4782 1.75520 27.53 12.63
26 −38.9590 0.9568 14.28
27 132.1457 1.3397 1.75520 27.50 16.00
28 51.1131 9.6810 1.59282 68.63 16.44
29 −39.3124 (variable) 17.18
30 55.5167 5.5131 1.72342 37.99 18.00
31 −159.3152 5.0000 17.91
32 ∞ 23.7500 1.51680 64.20
33 ∞ 5.7500
34 ∞ 2.0000 1.51680 64.20
35 ∞ 1.0000
Image plane ∞.
「可変量」
可変量のデータを以下に示す。
ズーム位置 広角端 中間 望遠端
D6 20.0773 8.0552 4.9469
D8 0.6024 4.7331 0.5000
D13 22.5882 9.3986 4.2770
D15 1.0671 14.3114 20.3652
D21 6.5775 4.5286 1.9527
D29 0.5000 10.3855 19.3707 。
"Variable amount"
The variable amount of data is shown below.
Zoom position Wide-angle end Medium telephoto end D6 20.0773 8.0552 4.9469
D8 0.6024 4.7331 0.5000
D13 22.5882 9.3986 4.2770
D15 1.0671 14.3114 20.3652
D21 6.5775 4.5286 1.9527
D29 0.5000 10.3855 19.3707.
「非球面データ」
非球面のデータを以下に示す。
"Aspheric data"
Aspherical data are shown below.
第3面
K=−0.867136、
A4=−0.332682×10−4
A6=0.157991×10−7
A8=0.341345×10−10
A10=−0.555307×10−13
A12=0.237490×10−16
Third surface K = -0.867136,
A4 = −0.332682 × 10 −4 ,
A6 = 0.157991 × 10 −7 ,
A8 = 0.341345 × 10 −10 ,
A10 = -0.555307 × 10 -13,
A12 = 0.237490 × 10 −16 .
第4面
K=−0.892032、
A4=−0.513997×10−4
A6=0.264963×10−7
A8=0.371081×10−10
A10=−0.914128×10−13
A12=0.130454×10−15
A14=−0.332150×10−18
A16=0.283785×10−21
4th surface K = -0.892032,
A4 = −0.513997 × 10 −4 ,
A6 = 0.264963 × 10 −7 ,
A8 = 0.371081 × 10 −10 ,
A10 = −0.914128 × 10 −13 ,
A12 = 0.130454 × 10 −15 ,
A14 = −0.332150 × 10 −18 ,
A16 = 0.283785 × 10 −21 .
「各種データ」
各種データを以下に示す。
"Various data"
Various data are shown below.
焦点距離:16.986
Fナンバ: 1.60
半画角 :36.21度
像高 :12.35
BF :28.641
レンズ全長:182.141 。
Focal length: 16.986
F number: 1.60
Half angle of view: 36.21 degrees
Image height: 12.35
BF: 28.641
Total lens length: 182.141.
「各条件のパラメータの値」
(1)Bf/fw = 1.686
(2)ft /fw = 1.702
(3)|f1/fw|= 1.340
(4)f23/fw = 2.418
(5)|f23/f5|= 1.337
(6)(NG6L1+NG6L3)/2−NG6L2 = 0.254
(7)νG6L2 −(νG6L1+νG6L3)/2= 42.5
(8)θgF−(0.6438−0.001682νG6L2) = 0.0092 。
"Parameter values for each condition"
(1) Bf / fw = 1.686
(2) ft / fw = 1.702
(3) | f1 / fw | = 1.340
(4) f23 / fw = 2.418
(5) | f23 / f5 | = 1.337
(6) ( NG6L1 + NG6L3 ) /2-NG6L2=0.254
(7) ν G6L2 − (ν G6L1 + ν G6L3 ) /2=42.5
(8) θ gF − (0.6438−0.001682ν G6L2 ) = 0.0092.
実施例5の投射用ズームレンズの広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を図30に、コマ収差を図31に示す。   FIG. 30 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 5, and FIG. 31 shows coma aberration.
中間位置(ズーム比:1.35)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図32に、コマ収差を図33に示す。
望遠端(ズーム比:1.7)における球面収差、非点収差、歪曲収差を図34に、コマ収差を図35に示す。
FIG. 32 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the intermediate position (zoom ratio: 1.35), and FIG. 33 shows coma.
FIG. 34 shows spherical aberration, astigmatism and distortion at the telephoto end (zoom ratio: 1.7), and FIG. 35 shows coma aberration.
上に挙げた実施例1〜5の投射用ズームレンズは何れも、拡大側から順に「負・正・正・正・負・正・正」の7つのレンズ群を配し、縮小側が略テレセントリックである。   In each of the projection zoom lenses in Examples 1 to 5 described above, seven lens groups of “negative / positive / positive / positive / positive / negative / positive / positive” are arranged in order from the magnification side, and the reduction side is substantially telecentric. It is.
第2、第3、第4、第5、第6レンズ群G2〜G6が光軸方向に移動してズーミングを行ない、第1レンズ群G1が光軸方向に移動して合焦動作を行なう。   The second, third, fourth, fifth, and sixth lens groups G2 to G6 move in the optical axis direction for zooming, and the first lens group G1 moves in the optical axis direction to perform a focusing operation.
そして、各実施例(実施例1、3〜5)とも、条件:
(1) 1.0 < Bf/fw < 2.2
(2) 1.4 < ft /fw < 3.5
(3) 1.34 <|f1/fw|< 1.7
(4) 2.0 < f23/fw < 3.0
(5) 0.9 <|f23/f5|< 1.5
を満足している。
And each example ( Example 1, 3-5 ), conditions:
(1) 1.0 <Bf / fw <2.2
(2) 1.4 <ft / fw <3.5
(3) 1.34 <| f1 / fw | <1.7
(4) 2.0 <f23 / fw <3.0
(5) 0.9 <| f23 / f5 | <1.5
Is satisfied.
実施例1〜5の投射用ズームレンズはいずれも、開口絞りを第5レンズ群中もしくはその近傍に配している。   In each of the projection zoom lenses of Examples 1 to 5, the aperture stop is arranged in the fifth lens group or in the vicinity thereof.
第1レンズ群G1は、拡大側から順に、拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の2枚の負レンズと、両方の面が凹の負レンズの3枚のレンズを有する。
そして、拡大側から2番目の負のメニスカスレンズが非球面レンズとなっている。
The first lens group G1 includes, in order from the enlargement side, two meniscus negative lenses having a convex surface facing the enlargement side, and a negative lens having concave surfaces.
The second negative meniscus lens from the magnification side is an aspheric lens.
実施例にはないが、拡大側から1番目の負のメニスカスレンズ、あるいは、拡大側から3番目以降の負のメニスカスレンズが非球面となっても同様の効果を奏する。   Although not in the embodiment, the same effect can be obtained even if the first negative meniscus lens from the enlargement side or the third and subsequent negative meniscus lenses from the enlargement side are aspherical.
実施例1〜5の投射用ズームレンズの第2レンズ群G2は、1枚の正レンズで構成されている。   The second lens group G2 of the projection zoom lenses of Examples 1 to 5 is composed of one positive lens.
第6レンズ群G6は、拡大側から順に、縮小側に大きな曲率を持つ負レンズ、両面が凸面のレンズ、拡大側に大きな曲率を持つ負レンズの3枚のレンズ構成を有する。   The sixth lens group G6 has three lens configurations in order from the enlargement side: a negative lens having a large curvature on the reduction side, a lens having convex surfaces on both sides, and a negative lens having a large curvature on the enlargement side.
これら3枚のレンズの「互いに隣り合う面」は、接合されるか近接している。 The “adjacent surfaces” of these three lenses are joined or close to each other.
実施例1〜5の投射用ズームレンズは、何れも条件(6)〜(8)を満足する。
(6) 0.2 <(NG6L1+NG6L3)/2−NG6L2 < 0.6
(7) 35 < νG6L2 −(νG6L1+νG6L3)/2 < 70
(8) 0< θgF−(0.6438−0.001682νG6L2) <0.05 。
The projection zoom lenses of Examples 1 to 5 satisfy the conditions (6) to (8).
(6) 0.2 <( NG6L1 + NG6L3 ) / 2- NG6L2 <0.6
(7) 35 < νG6L2− ( νG6L1 + νG6L3 ) / 2 <70
(8) 0 <θ gF − (0.6438−0.001682ν G6L2 ) <0.05.
また、第4レンズ群G4は、1枚の正レンズで構成されている。   The fourth lens group G4 is composed of one positive lens.
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
G5 第5レンズ群
G6 第6レンズ群
G7 第7レンズ群
S 開口絞り
P プリズム
CG カバーガラス
MD 表示素子
G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group G7 7th lens group S Aperture stop
P Prism CG Cover glass MD Display element
特開2006−084971号広報JP 2006-084971 A 特開2006−091480号広報JP 2006-091480 A 特開2007−248840号広報JP 2007-248840 PR 特開2007−256424号広報Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2007-256424 特開2008−046259号広報Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2008-046259 特開2011−028123号広報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2011-028123

Claims (10)

  1. 拡大側から縮小側に向かって順に、負の屈折力を持つ第1レンズ群、正の屈折力を持つ第2レンズ群、正の屈折力を持つ第3レンズ群、正の屈折力を持つ第4レンズ群、負の屈折力を持つ第5レンズ群、正の屈折力を持つ第6レンズ群、正の屈折力を持つ第7レンズ群を配してなり、縮小側が略テレセントリックな構成とされ、
    第2、第3、第4、第5、第6レンズ群を、各々独立に光軸方向に移動してズーミングを行い、
    第1レンズ群を光軸方向に移動してフォーカシングを行い、
    拡大側の共役点が無限遠の時の空気中におけるバックフォーカス:Bf、広角端における全系の焦点距離:fw、望遠端における全系の焦点距離:ft、第1レンズ群の焦点距離:f1、広角端における第2レンズ群と第3レンズ群の合成焦点距離:f23、第5レンズ群の焦点距離:f5が、条件:
    (1) 1.0 < Bf/fw < 2.2
    (2) 1.4 < ft/fw < 3.5
    (3) 1.34 <|f1/fw|< 1.7
    (4) 2.0 < f23/fw < 3.0
    (5) 0.9 <|f23/f5|< 1.5
    を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。
    In order from the enlargement side to the reduction side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. Four lens groups, a fifth lens group having a negative refractive power, a sixth lens group having a positive refractive power, and a seventh lens group having a positive refractive power are arranged, and the reduction side has a substantially telecentric configuration. ,
    Zooming is performed by moving the second, third, fourth, fifth, and sixth lens groups independently in the optical axis direction.
    Focusing is performed by moving the first lens group in the optical axis direction,
    Back focus in the air when the conjugate point on the magnification side is infinity: Bf, focal length of the entire system at the wide angle end: fw, focal length of the entire system at the telephoto end: ft, focal length of the first lens group: f1 The combined focal length of the second lens group and the third lens group at the wide angle end : f23, and the focal length of the fifth lens group: f5 are the conditions:
    (1) 1.0 <Bf / fw <2.2
    (2) 1.4 <ft / fw <3.5
    (3) 1.34 <| f1 / fw | <1.7
    (4) 2.0 <f23 / fw <3.0
    (5) 0.9 <| f23 / f5 | <1.5
    Projection zoom lens characterized by satisfying
  2. 請求項1記載の投射用ズームレンズにおいて、
    開口絞りを、第5レンズ群中もしくはその近傍に配したことを特徴とする投射用ズームレンズ。
    The projection zoom lens according to claim 1,
    A projection zoom lens, wherein an aperture stop is disposed in or near the fifth lens group.
  3. 請求項1または2記載の投射用ズームレンズにおいて、
    第1レンズ群が、拡大側から縮小側に向かって順に、拡大側に凸面を向けたメニスカス形状の2枚の負レンズと、両方の面が凹の負レンズの3枚のレンズを少なくとも有し、
    前記メニスカス形状の2枚の負レンズのうち、少なくとも1枚が非球面を有していることを特徴とする投射用ズームレンズ。
    The projection zoom lens according to claim 1 or 2,
    The first lens group has at least three lenses, ie, two meniscus negative lenses having convex surfaces facing the enlargement side in order from the enlargement side to the reduction side, and negative lenses having concave surfaces on both sides. ,
    A projection zoom lens, wherein at least one of the two meniscus negative lenses has an aspherical surface.
  4. 請求項1〜3の任意の1に記載の投射用ズームレンズにおいて、
    第2レンズ群が、1枚の正レンズで構成されていることを特徴とする投射用ズームレンズ。
    The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 3,
    A projection zoom lens, wherein the second lens group is composed of one positive lens.
  5. 請求項1〜4の任意の1に記載の投射用ズームレンズにおいて、
    第6レンズ群が、拡大側から縮小側に向かって順に、縮小側に大きな曲率を持つ負レンズ:G6L1、両方の面が凸のレンズ:G6L2、拡大側に大きな曲率を持つ負レンズ:G6L3の3枚のレンズを有し、これら3枚のレンズの互いに隣り合う面が、接合もしくは近接することを特徴とする投射用ズームレンズ。
    The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 4,
    The sixth lens group consists of a negative lens G6L1 having a large curvature on the reduction side, G6L2 having a large curvature on both surfaces, and a negative lens G6L3 having a large curvature on the enlargement side in order from the enlargement side to the reduction side. A projection zoom lens comprising three lenses, wherein adjacent surfaces of the three lenses are joined or close to each other.
  6. 請求項5記載の投射用ズームレンズにおいて、
    第6レンズ群中のレンズ:G6L1、G6L2、G6L3の、d線に対するそれぞれの屈折率:NG6L1、NG6L2、NG6L3、アッベ数:νG6L1、νG6L2、νG6L3が、条件:
    (6) 0.2 <(NG6L1+NG6L3)/2−NG6L2 < 0.6
    (7) 35 < νG6L2−(νG6L1+νG6L3)/2 < 70
    を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。
    The projection zoom lens according to claim 5.
    Lenses in the sixth lens group: G6L1, G6L2, G6L3 with respect to the d-line, respectively, refractive indexes: N G6L1 , N G6L2 , N G6L3 , Abbe numbers: ν G6L1 , ν G6L2 , ν G6L3 , conditions:
    (6) 0.2 <( NG6L1 + NG6L3 ) / 2- NG6L2 <0.6
    (7) 35 < νG6L2− ( νG6L1 + νG6L3 ) / 2 <70
    Projection zoom lens characterized by satisfying
  7. 請求項5または6記載の投射用ズームレンズにおいて、
    第6レンズ群中のレンズ:G6L2のアッベ数:νG6L2、部分分散比:θgFが、条件:
    (8) 0< θgF−(0.6438−0.001682νG6L2) <0.05
    を満足することを特徴とする投射用ズームレンズ。
    The projection zoom lens according to claim 5 or 6,
    Lens in the sixth lens group: Abbe number of G6L2 : ν G6L2 , partial dispersion ratio: θ gF , conditions:
    (8) 0 <θ gF − (0.6438−0.001682ν G6L2 ) <0.05
    Projection zoom lens characterized by satisfying
  8. 請求項1〜7の任意の1に記載の投射用ズームレンズにおいて、
    第4レンズ群が、1枚の正レンズで構成されていることを特徴とする投射用ズームレンズ。
    The zoom lens for projection according to any one of claims 1 to 7,
    A projection zoom lens, wherein the fourth lens group is composed of one positive lens.
  9. 請求項1〜8の任意の1に記載の投射用ズームレンズを搭載してなる投射型画像表示装置。   A projection-type image display device equipped with the projection zoom lens according to any one of claims 1 to 8.
  10. 請求項1〜8の任意の1に記載のズームレンズを搭載してなる撮像装置。   An imaging apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 8.
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Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4700957B2 (en) * 2004-12-02 2011-06-15 日東光学株式会社 Zoom lens system
JP5053694B2 (en) * 2007-04-26 2012-10-17 キヤノン株式会社 Projection zoom lens, optical unit, and image projection apparatus
JP5535542B2 (en) * 2009-07-28 2014-07-02 リコー光学株式会社 Projection zoom lens and projection display device
JP5530308B2 (en) * 2010-08-27 2014-06-25 リコー光学株式会社 Projection zoom lens and projection-type image display device
JP5919718B2 (en) * 2011-10-17 2016-05-18 セイコーエプソン株式会社 Projection zoom lens
JP5887175B2 (en) * 2012-03-26 2016-03-16 リコー光学株式会社 Projection zoom lens and projector apparatus

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