JP5815325B2 - Heat exchanger - Google Patents

Heat exchanger

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Description

本発明は、電気自動車やハイブリッド自動車、各種電子機器回路等に搭載され、例えば半導体素子等の発熱素子を冷却する熱交換器に関するものである。   The present invention relates to a heat exchanger that is mounted on an electric vehicle, a hybrid vehicle, various electronic device circuits, and the like and cools a heating element such as a semiconductor element.

電気自動車やハイブリッド自動車、各種電子機器回路には、半導体素子のような発熱素子を冷却する熱交換器が搭載される。
図４に、この種従来の熱交換器の一例を示す。この熱交換器１００は、冷媒として冷却水を用いる水冷方式として構成されており、半導体素子などの被冷却体が取り付けられるアルミニウム合金板からなる天板１０２と、該天板１０２との間に通路１０４を画成するアルミニウム合金板の底板１０１と、これらアルミニウム合金板の間に収容されたインナフィン１０３とを有し、通路１０４内を流れる冷却水とインナフィン１０３との熱交換によって天板１０２を介して被冷却体を冷却する。この種の熱交換器１００では、冷却水と被冷却体との熱交換効率を高めるため、被冷却体が取り付けられる天板１０２は、底板１０１よりも十分薄い構造とされている。
また、近年では、天板１０２に、半導体素子（被冷却体）が接合される絶縁回路用基板（冷却素子基板）を取り付けたものも開発されている。この絶縁回路用基板は、ＡｌＮやＳｉ３Ｎ４などの熱伝導絶縁セラミックスの両面に純アルミニウム等の金属板を貼り合わせたものであり、半導体素子と天板１０２とを絶縁しつつ、半導体素子が発生する熱を効率良く天板１０２に伝導する機能がある。 An electric vehicle, a hybrid vehicle, and various electronic device circuits are equipped with a heat exchanger that cools a heating element such as a semiconductor element.
FIG. 4 shows an example of this type of conventional heat exchanger. This heat exchanger 100 is configured as a water-cooling method using cooling water as a refrigerant, and a passage between the top plate 102 made of an aluminum alloy plate to which a cooled object such as a semiconductor element is attached, and the top plate 102 104, and an inner fin 103 accommodated between the aluminum alloy plates. Heat is exchanged between the cooling water flowing in the passage 104 and the inner fin 103 via the top plate 102. Cool the cooling body. In this type of heat exchanger 100, the top plate 102 to which the object to be cooled is attached has a structure sufficiently thinner than the bottom plate 101 in order to increase the heat exchange efficiency between the cooling water and the object to be cooled.
In recent years, an apparatus in which an insulating circuit substrate (cooling element substrate) to which a semiconductor element (cooled body) is bonded is attached to the top plate 102 has been developed. This insulating circuit board is obtained by bonding a metal plate such as pure aluminum on both surfaces of a heat conductive insulating ceramic such as AlN or Si 3 N 4, and insulates the semiconductor element and the top plate 102 while insulating the semiconductor element. Has a function of efficiently conducting the heat generated by the heat to the top plate 102.

上述の構成の熱交換器１００では、例えば、天板１０２および底板１０１を構成するアルミニウム合金板として、少なくとも通路１０４側の面にろう材層１０１Ｓ、１０２Ｓを有するクラッド材が用いられ、熱交換器１００を構成する天板１０２、底板１０１、インナフィン１０３は、先のろう材層１０１Ｓ、１０２Ｓによって互いにろう付されている。なお、以下の説明では、底板１０１となるクラッド材を「厚板クラッド材」と称し、天板１０２となるクラッド材を「薄板クラッド材」と称することがある。   In the heat exchanger 100 having the above-described configuration, for example, a clad material having brazing material layers 101S and 102S on the surface on the side of the passage 104 is used as an aluminum alloy plate constituting the top plate 102 and the bottom plate 101, and the heat exchanger The top plate 102, the bottom plate 101, and the inner fin 103 that constitute 100 are brazed to each other by the brazing filler metal layers 101S and 102S. In the following description, the clad material used as the bottom plate 101 may be referred to as “thick clad material”, and the clad material used as the top plate 102 may be referred to as “thin plate clad material”.

ところで、近年の環境志向の高まりから、自動車の軽量化が図られており、これに搭載される熱交換器１００についても各構成部材の薄肉化が進行している。その一方で、半導体素子等の発熱量はより大きくなっており、これを冷却する熱交換器１００に対しては、より大きな冷却性能が求められるようになっている。   By the way, with the recent increase in environmental orientation, the weight of automobiles has been reduced, and the components of the heat exchanger 100 mounted thereon are also becoming thinner. On the other hand, the calorific value of the semiconductor element or the like is larger, and a greater cooling performance is required for the heat exchanger 100 that cools the semiconductor element.

ここで、この種の熱交換器１００にあっては、エンジンに通常設けられているラジエータなどと同様の腐食環境となるが、冷却水を流すと、冷却水と各部材が接触する結果、各部材が腐食環境に曝され、熱交換器１００の構成部材にとって厳しい環境となる場合、特に薄肉化された天板１０２では、通路１０４側からの腐食が深さ方向に進行し、設計した寿命よりも早期に腐食孔が形成されるおそれがある。このため、熱交換器１００の薄肉化と冷却性能の向上を同時に達成するには、特に、薄板クラッド材である天板１０２の耐食性を改善することが必須となる。
従来、熱交換器１００の耐食性改善を目的としたブレージングシート（クラッド材）としては、芯材を、Ｚｎを添加したＡｌ−Ｓｉ系ろう材層もしくはＡｌ−Ｚｎ系合金からなる皮材層（犠牲材層）でクラッドしたものが提案されている（例えば、特許文献１参照。）。 Here, in this type of heat exchanger 100, a corrosive environment similar to a radiator or the like normally provided in an engine is obtained, but when cooling water is flowed, each member comes into contact with the cooling water. When the member is exposed to a corrosive environment and becomes a harsh environment for the constituent members of the heat exchanger 100, the corrosion from the side of the passage 104 proceeds in the depth direction particularly in the thinned top plate 102, which is longer than the designed life. However, corrosion holes may be formed at an early stage. For this reason, in order to simultaneously achieve the thinning of the heat exchanger 100 and the improvement of the cooling performance, it is essential to improve the corrosion resistance of the top plate 102 which is a thin clad material.
Conventionally, as a brazing sheet (cladding material) for the purpose of improving the corrosion resistance of the heat exchanger 100, a core material is a skin layer (sacrificial layer) made of an Al—Si based brazing material layer or an Al—Zn based alloy to which Zn is added. A material clad with a material layer has been proposed (see, for example, Patent Document 1).

このうち、例えばろう材層を有するクラッド材を天板（薄板クラッド材）１０２として用い、ろう材層１０２Ｓが通路１０４側となるように熱交換器１００に組み付け、ろう付けを行うと、ろう付けに際する熱処理によって、ろう材層１０２Ｓに含まれるＺｎ成分が芯材中に拡散し、天板１０２の表面（通路１０４側の表面）１０２ａから深さ方向にＺｎ成分の濃度勾配が形成される。このＺｎの濃度勾配が生じることによって、薄板クラッド材からなる天板１０２の表面１０２ａから深さ方向に電位勾配が生じる。このような電位勾配層が形成された天板１０２では、冷却水による腐食が面方向に優先的に進行し、深さ方向への腐食が抑制されるため、腐食孔の発生を抑止することができる。   Of these, for example, when a clad material having a brazing material layer is used as the top plate (thin clad material) 102 and the brazing material layer 102S is assembled to the heat exchanger 100 so as to be on the passage 104 side, brazing is performed. By the heat treatment, Zn component contained in the brazing filler metal layer 102S diffuses into the core material, and a concentration gradient of Zn component is formed in the depth direction from the surface 102a (surface on the side of the passage 104) of the top plate 102. . When this Zn concentration gradient is generated, a potential gradient is generated in the depth direction from the surface 102a of the top plate 102 made of a thin clad material. In the top plate 102 in which such a potential gradient layer is formed, corrosion by cooling water proceeds preferentially in the surface direction, and corrosion in the depth direction is suppressed, so that generation of corrosion holes can be suppressed. it can.

特開平７−４１８９５号公報JP 7-41895 A

しかし、前記構成の熱交換器１００において薄板クラッド材からなる天板１０２に、電位勾配層によって防食性を付与しようとすると以下のような問題を生じることがあった。
すなわち、薄板クラッド材の天板１０２に対し、防食効果を有する電位勾配層が形成されることを狙って熱交換器１００を設計したとしても、ろう付後のクラッド材で狙った通りの電位勾配が形成されておらず、期待する防食効果が得られない場合があった。 However, if the anti-corrosion property is imparted to the top plate 102 made of the thin clad material by the potential gradient layer in the heat exchanger 100 having the above-described configuration, the following problems may occur.
That is, even if the heat exchanger 100 is designed with the aim of forming a potential gradient layer having an anticorrosive effect with respect to the top plate 102 of the thin clad material, the potential gradient as intended by the clad material after brazing. In some cases, the expected anticorrosive effect could not be obtained.

この点について本発明者らが検討を行ったところ、ろう付の際には、厚板クラッド材の底板１０１および薄板クラッド材の天板１０２において各ろう材層１０１Ｓ、１０２Ｓが溶融し、ろう付に供されるが、このとき天板１０２に接触する位置に存在する底板１０１で溶融したろう材の一部は、表面張力によって天板１０２の表面側に引き寄せられ、該表面を経由してインナフィン１０３側に流動することが判明した。そして、この過程で、天板１０２のＺｎ成分が、底板１０１由来の溶融ろう材Ｌに溶け込んで希釈されるため、Ｚｎ成分による電位勾配が設計したパターンからずれてしまうものと考えられる。   When the present inventors examined this point, when brazing, the brazing material layers 101S and 102S melt on the bottom plate 101 of the thick clad material and the top plate 102 of the thin clad material, and brazing. At this time, a part of the brazing material melted at the bottom plate 101 located at a position in contact with the top plate 102 is attracted to the surface side of the top plate 102 by the surface tension, and the inner fin is passed through the surface. It was found to flow to the 103 side. In this process, since the Zn component of the top plate 102 is dissolved and diluted in the molten brazing material L derived from the bottom plate 101, it is considered that the potential gradient due to the Zn component deviates from the designed pattern.

一方、仮に、薄板クラッド材の天板１０２側に防食性を有する電位勾配層が形成されていたとしても、底板１０１と天板１０２どうしの接合部近傍１０６において、天板１０２の表面１０２ａが底板１０１の表面１０１ａよりも電位が低いと、各表面１０１ａ、１０２ａが接する接合部近傍で電池効果が生じ、天板１０２の腐食が優先的に進行する。これにより、天板１０２に目的とした耐用年数より早期に腐食孔が発生してしまう問題が生じる。
また、熱交換器１００の冷却の効率を向上させるために、冷却水の流速を上げることも検討されているが、冷却水の流速を早くしすぎると、乱流が発生してエロージョンまたはコロージョンが発生するなどの問題もある。 On the other hand, even if a potential gradient layer having anticorrosion properties is formed on the top plate 102 side of the thin clad material, the surface 102a of the top plate 102 is the bottom plate in the vicinity of the joint 106 between the bottom plate 101 and the top plate 102. If the potential is lower than the surface 101a of the 101, a battery effect is generated in the vicinity of the joint where the surfaces 101a and 102a are in contact, and corrosion of the top plate 102 proceeds preferentially. Thereby, the problem that a corrosion hole generate | occur | produces earlier than the intended lifetime in the top plate 102 arises.
Further, in order to improve the cooling efficiency of the heat exchanger 100, it has been studied to increase the flow rate of the cooling water. However, if the flow rate of the cooling water is increased too much, turbulence occurs and erosion or corrosion occurs. There are also problems such as the occurrence.

本発明は、上述の問題を解決するためになされたものであり、熱交換器を構成する各クラッド材に防食効果を有する電位勾配層を確実に形成することができ、冷却水に対して優れた耐食性が得られるとともに、各クラッド材どうしの接合部近傍において薄板クラッド材が用いられていても腐食孔の発生を抑制できる熱交換器を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and can reliably form a potential gradient layer having an anticorrosive effect on each clad material constituting a heat exchanger, which is excellent for cooling water. It is an object of the present invention to provide a heat exchanger that can obtain corrosion resistance and can suppress the generation of corrosion holes even if a thin clad material is used in the vicinity of the joint between the clad materials.

本発明者らが、熱交換器の耐食性を改善すべく検討を行った結果、板厚の異なるブレージングシートを組み合わせた場合の耐食性については、一方のブレージングシートの組成だけでなく、他方のブレージングシート側から流動してくるろう材の影響も考慮する必要があり、各ブレージングシートのろう付後の表面Ｚｎ量を規定することにより、ろう付条件に関わりなく、各ブレージングシートの耐食性が確実に改善されるとの知見を得るに至った。
本発明は、かかる知見に基づいて成されたものであって、以下の構成を有する。 As a result of studies conducted by the present inventors to improve the corrosion resistance of the heat exchanger, the corrosion resistance when combining brazing sheets having different thicknesses is not limited to the composition of one brazing sheet, but the other brazing sheet. It is necessary to consider the influence of the brazing material flowing from the side, and by specifying the surface Zn amount after brazing of each brazing sheet, the corrosion resistance of each brazing sheet is reliably improved regardless of the brazing conditions. It came to obtain the knowledge that it was done.
The present invention has been made based on such findings and has the following configuration.

本発明の熱交換器は、薄板クラッド材と、該薄板クラッド材との間に通路を画成するように配設され、該薄板クラッド材よりも厚い板厚を有する厚板クラッド材と、前記各クラッド材どうしの間の前記通路に収容されたインナフィンとを有し、これら各部材の被接合部どうしがろう付接合されて構成され、前記薄板クラッド材の前記通路と反対側に取り付けられた被冷却体を、前記通路を流動する冷却水との熱交換によって冷却する熱交換器であって、前記厚板クラッド材および前記薄板クラッド材は、いずれも芯材および該芯材の前記通路側の表面を被覆するろう材層を有し、前記芯材は、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉを下記の含有量で含有するとともに、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、
Ｍｎ：０．４〜１．５質量％、Ｃｕ：０．０５〜０．８質量％、Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％、前記ろう材層は、ＳｉおよびＺｎを下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、
Ｓｉ：４．５〜１１．０質量％、Ｚｎ：０．５〜６．０質量％、
前記インナフィンは、Ｍｎ、Ｚｎを下記の含有量で含有するとともに、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されており、Ｍｎ：０．８〜１．５質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％、Ｃｕ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．２０質量％、
ろう付後における前記厚板クラッド材の前記通路側表面のＺｎ量をＡ１、ろう付後における前記薄板クラッド材の前記通路側表面のＺｎ量をＡ２としたとき、下記の条件を満たすことを特徴とする。
Ａ１：０．５〜３．０質量％、Ａ２：０．４〜２．０質量％、Ａ１＞Ａ２−０．５ The heat exchanger according to the present invention includes a thin clad material, a thick clad material that is disposed so as to define a passage between the thin clad material, and has a thicker thickness than the thin clad material, Inner fins accommodated in the passages between the clad members, and the parts to be joined of the respective members are brazed to each other and attached to the opposite side of the thin clad member from the passages. A heat exchanger for cooling an object to be cooled by heat exchange with cooling water flowing in the passage, wherein the thick plate clad material and the thin plate clad material are both a core material and the passage side of the core material. The core material contains Mn, Cu, and Si in the following content, and at least one selected from Fe, Ti, and Zr has the following content. And the balance is Al. Is constituted by an aluminum alloy consisting of variable avoid impurities,
Mn: 0.4 to 1.5 mass%, Cu: 0.05 to 0.8 mass%, Si: 0.05 to 1.0 mass%, Fe: 0.05 to 0.5 mass%, Ti: 0.05-0.20% by mass, Zr: 0.05-0.15% by mass, the brazing filler metal layer contains Si and Zn in the following contents, with the balance being Al and inevitable impurities Composed of brazing material,
Si: 4.5-11.0% by mass, Zn: 0.5-6.0% by mass,
The inner fin contains Mn and Zn in the following contents, and also contains at least one selected from Cu, Si, Fe, Ti, and Zr in the following contents, with the remainder from Al and inevitable impurities. Mn: 0.8 to 1.5 mass%, Zn: 0.5 to 3.0 mass%, Cu: 0.05 to 0.3 mass%, Si: 0.05 -1.0 mass%, Fe: 0.05-0.5 mass%, Ti: 0.05-0.20 mass%, Zr: 0.05-0.20 mass%,
When the Zn content on the passage side surface of the thick clad material after brazing is A1, and the Zn content on the passage side surface of the thin clad material after brazing is A2, the following conditions are satisfied: And
A1: 0.5 to 3.0 mass%, A2: 0.4 to 2.0 mass%, A1> A2-0.5

また、本発明の熱交換器は、薄板クラッド材と、該薄板クラッド材との間に通路を画成するように配設され、該薄板クラッド材よりも厚い板厚を有する厚板クラッド材と、前記各クラッド材どうしの間の前記通路に収容されたインナフィンとを有し、これら各部材の被接合部どうしがろう付接合されて構成され、前記薄板クラッド材の前記通路と反対側に取り付けられた被冷却体を、前記通路を流動する冷却水との熱交換によって冷却する熱交換器であって、前記厚板クラッド材は、芯材および該芯材の前記通路側の表面を被覆するろう材層を有し、前記芯材は、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉを下記の含有量で含有するとともに、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、
Ｍｎ：０．４〜１．５質量％、Ｃｕ：０．０５〜０．８質量％、Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％、
前記ろう材層は、ＳｉおよびＺｎを下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Ｓｉ：４．５〜１１．０質量％、Ｚｎ：０．５〜６．０質量％
前記薄板クラッド材は、芯材および該芯材の前記通路側の表面を被覆する犠牲材層を有し、前記芯材は、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉを下記の含有量で含有するとともに、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、
Ｍｎ：０．４〜１．５質量％、Ｃｕ：０．０５〜０．８質量％、Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％、
前記犠牲材層は、Ｚｎを下記の含有量で含有するとともに、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金犠牲材によって構成されており、
Ｚｎ：０．５〜５．０質量％、Ｓｉ：０．１〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｍｎ：０．１〜１．１質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％、
前記インナフィンは、芯材と、該芯材の薄板クラッド材側の片面あるいは両面を被覆するろう材層とを有するクラッド材であって、
Ｍｎ、Ｚｎを下記の含有量で含有するとともに、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されており、
Ｍｎ：０．８〜１．５質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％、Ｃｕ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．２０質量％、
前記ろう材層は、ＳｉおよびＺｎを下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、Ｓｉ：５．０〜１２．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％
ろう付後における前記厚板クラッド材の前記通路側表面のＺｎ量をＢ１、ろう付後における前記薄板クラッド材の前記通路側表面のＺｎ量をＢ２としたとき、下記の条件を満たすことを特徴とする。
Ｂ１：０．５〜３．０質量％、Ｂ２：０．４〜２．０質量％、Ｂ１＞Ｂ２−０．５
The heat exchanger according to the present invention includes a thin clad material and a thick clad material that is disposed so as to define a passage between the thin clad material and has a thicker thickness than the thin clad material. The inner fins housed in the passages between the clad members, and the parts to be joined of the members are brazed and attached to the opposite side of the thin clad member to the passages. A heat exchanger that cools the cooled object by heat exchange with cooling water flowing in the passage, wherein the thick clad material covers the core material and the surface of the core material on the passage side It has a brazing material layer, and the core material contains Mn, Cu, and Si in the following content, and contains at least one selected from Fe, Ti, and Zr in the following content, and the balance Made of Al and inevitable impurities It is constituted by um alloy,
Mn: 0.4 to 1.5 mass%, Cu: 0.05 to 0.8 mass%, Si: 0.05 to 1.0 mass%, Fe: 0.05 to 0.5 mass%, Ti: 0.05 to 0.20 mass%, Zr: 0.05 to 0.15 mass%,
The brazing filler metal layer contains Si and Zn in the following contents, and the balance is made of an aluminum alloy brazing filler metal composed of Al and inevitable impurities. Si: 4.5 to 11.0% by mass, Zn: 0.5-6.0% by mass
The thin clad material has a core material and a sacrificial material layer covering the surface of the core material on the passage side, and the core material contains Mn, Cu, Si in the following contents, Fe, At least one selected from Ti and Zr is contained in the following content, and the balance is composed of an aluminum alloy composed of Al and inevitable impurities,
Mn: 0.4 to 1.5 mass%, Cu: 0.05 to 0.8 mass%, Si: 0.05 to 1.0 mass%, Fe: 0.05 to 0.5 mass%, Ti: 0.05 to 0.20 mass%, Zr: 0.05 to 0.15 mass%,
The sacrificial material layer contains Zn in the following content, and contains at least one selected from Si, Fe, Mn, Ti, and Zr in the following content, with the remainder from Al and inevitable impurities. Made of aluminum alloy sacrificial material,
Zn: 0.5 to 5.0 mass%, Si: 0.1 to 1.0 mass%, Fe: 0.05 to 0.5 mass%, Mn: 0.1 to 1.1 mass%, Ti: 0.05 to 0.20 mass%, Zr: 0.05 to 0.15 mass%,
The inner fin is a clad material having a core material and a brazing material layer covering one or both surfaces of the core material on the thin clad material side,
According to the aluminum alloy which contains Mn and Zn in the following contents, and contains at least one selected from Cu, Si, Fe, Ti and Zr in the following contents, and the balance is made of Al and inevitable impurities. Configured,
Mn: 0.8 to 1.5 mass%, Zn: 0.5 to 3.0 mass%, Cu: 0.05 to 0.3 mass%, Si: 0.05 to 1.0 mass%, Fe: 0.05 to 0.5 mass%, Ti: 0.05 to 0.20 mass%, Zr: 0.05 to 0.20 mass%,
The brazing filler metal layer contains Si and Zn in the following contents, and the balance is made of an aluminum alloy brazing filler metal composed of Al and inevitable impurities. Si: 5.0 to 12.0 mass%, Zn: 0.5-3.0 mass%
The Zn content of the passage side surface of the plank clad material after brazing B1, when the Zn content of the passage side surface of the thin clad material after brazing was set to B2, characterized in that satisfy the following condition And
B1: 0.5-3.0 mass%, B2: 0.4-2.0 mass%, B1> B2-0.5

また、本発明において、前記薄板クラッド材は、前記芯材の前記通路と反対側の面を被覆するろう材層を有し、前記ろう材層は、Ｓｉを５．０〜１２．６質量％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されていることを特徴とする。   In the present invention, the thin clad material has a brazing material layer covering the surface of the core material opposite to the passage, and the brazing material layer contains Si in an amount of 5.0 to 12.6% by mass. It contains, and the remainder is comprised by the aluminum alloy brazing material which consists of Al and an unavoidable impurity.

本発明の熱交換器によれば、厚板クラッド材が、通路側にＺｎを含有するろう材層を有するとともに、薄板クラッド材が、通路側にＺｎを含有するろう材層もしくはＺｎを含有する犠牲材層を有するため、ろう付に際する熱処理によって各ろう材層もしくは犠牲材層に含まれるＺｎ成分が拡散し、厚板クラッド材および薄板クラッド材の各通路側に電位勾配層が形成される。また、厚板クラッド材および薄板クラッド材は、ろう付後の各通路側表面（電位勾配層表面）のＺｎ含有量Ａ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２が所定の条件を満たしていると、電位勾配層によって優れた防食効果が得られる。このため、本発明の熱交換器では、腐食が確実に抑制され、各クラッド材、特に、薄板クラッド材において腐食孔の発生を効果的に抑えることができる。また、冷却水の流速を速くした場合であっても、各クラッド材のエロージョンおよびコロージョンが確実に抑制され、各クラッド材、特に、薄板クラッド材において腐食孔の発生を効果的に抑えることができる。 According to the heat exchanger of the present invention, the thick plate clad material has the brazing material layer containing Zn on the passage side, and the thin plate clad material contains the brazing material layer or Zn containing Zn on the passage side. Since it has a sacrificial material layer, the Zn component contained in each brazing material layer or sacrificial material layer diffuses by heat treatment during brazing, and a potential gradient layer is formed on each passage side of the thick clad material and the thin clad material. The Further, the thick plate clad material and the thin plate clad material have the Zn contents A 1 , A 2 , B 1 , B 2 on the respective passage side surfaces (potential gradient layer surfaces) after brazing satisfy predetermined conditions. An excellent anticorrosive effect is obtained by the potential gradient layer. For this reason, in the heat exchanger of this invention, corrosion is suppressed reliably and generation | occurrence | production of a corrosion hole can be effectively suppressed in each clad material, especially a thin-plate clad material. In addition, even when the flow rate of cooling water is increased, erosion and corrosion of each clad material are surely suppressed, and the occurrence of corrosion holes in each clad material, particularly a thin clad material, can be effectively suppressed. .

また、薄板クラッド材の通路側表面のＺｎ含有量Ａ２、Ｂ２として、Ａ２−０．５、Ｂ２−０．５が厚板クラッド材の通路側表面のＺｎ含有量Ａ１、Ｂ１よりも小としていることにより、薄板クラッド材の通路側表面は、厚板クラッド材の通路側表面よりも電位が貴となる。これにより、各クラッド材どうしの接合部近傍で、電池効果による薄板クラッド材の腐食の進行が抑えられ、この接合部近傍での腐食孔の発生を抑止することができる。厚板クラッド材では、薄板クラッド材に比べて板厚が厚く、芯材からろう材表面へのＣｕ拡散量が少なくなる。Ｚｎ量の同量の場合、その表面の電位は薄板クラッド材よりも厚板クラッド材の方が卑になる。ろう材表面Ｚｎ量の比較をＡ１＞Ａ２−０．５、Ｂ１＞Ｂ２−０．５としたのは、これら関係による。
したがって、本発明の熱交換器は、冷却水の流速を上げても薄板クラッド材に腐食孔が発生し難く、各部材の薄肉化と冷却性能の向上を同時に達成することができる。 Further, as Zn contents A 2 and B 2 on the passage side surface of the thin clad material, A 2 -0.5 and B 2 -0.5 are Zn contents A 1 and B on the passage side surface of the thick clad material, respectively. By setting it to be smaller than 1, the passage-side surface of the thin clad material has a higher potential than the passage-side surface of the thick clad material. Thereby, the progress of the corrosion of the thin clad material due to the battery effect is suppressed in the vicinity of the joint between the clad materials, and the generation of corrosion holes in the vicinity of the joint can be suppressed. The thick clad material is thicker than the thin clad material, and the amount of Cu diffusion from the core material to the brazing material surface is reduced. In the case of the same amount of Zn, the potential of the surface of the thick clad material is lower than that of the thin clad material. The comparison of the amount of Zn on the brazing material surface with A 1 > A 2 −0.5 and B 1 > B 2 −0.5 is based on these relationships.
Therefore, the heat exchanger of the present invention is less likely to generate corrosion holes in the thin clad material even when the flow rate of the cooling water is increased, and it is possible to simultaneously achieve thinning of each member and improvement of cooling performance.

本発明の熱交換器の第１実施形態を示す概略縦断面図である。It is a schematic longitudinal cross-sectional view which shows 1st Embodiment of the heat exchanger of this invention. 本発明の熱交換器の第３実施形態を示す概略縦断面図である。It is a schematic longitudinal cross-sectional view which shows 3rd Embodiment of the heat exchanger of this invention. 本発明の熱交換器の第４実施形態を示す概略縦断面図である。It is a schematic longitudinal cross-sectional view which shows 4th Embodiment of the heat exchanger of this invention. 従来の熱交換器を示す概略縦断面図である。It is a schematic longitudinal cross-sectional view which shows the conventional heat exchanger.

以下、本発明の具体的な実施形態について説明する。
＜第１実施形態＞
まず、本発明にかかる熱交換器の第１実施形態について説明する。
図１は、本発明にかかる熱交換器の第１実施形態を示す概略縦断面図である。
図１に示す熱交換器１０は、底板となる厚板クラッド材１と、インナフィン３と、天板となる薄板クラッド材２とがこの順に積層され、各クラッド材１、２の内側面に設けられた各ろう材層１２、２２により、各クラッド材１、２の被接合部１３、２３どうし、および、各表面１ａ、２ａとインナフィン３とがろう付接合されて構成されている。 Hereinafter, specific embodiments of the present invention will be described.
<First Embodiment>
First, a first embodiment of a heat exchanger according to the present invention will be described.
FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view showing a first embodiment of a heat exchanger according to the present invention.
A heat exchanger 10 shown in FIG. 1 includes a thick clad material 1 serving as a bottom plate, an inner fin 3, and a thin clad material 2 serving as a top plate, which are laminated in this order, and are provided on the inner surfaces of the clad materials 1 and 2. The brazed material layers 12 and 22 are configured by brazing and joining the joined portions 13 and 23 of the clad materials 1 and 2, and the surfaces 1 a and 2 a and the inner fin 3.

厚板クラッド材（底板）１および薄板クラッド材（天板）２は、冷却水（冷媒）が流動する通路４を画成する。
厚板クラッド材１は、板状をなし、その所定の間欠位置に薄板クラッド材２の被接合部２３と接合される段差部（被接合部）１３が形成されている。厚板クラッド材１は、後述する薄板クラッド材２よりも厚い板厚とされ、具体的には１．０〜４．０ｍｍ程度の厚みに形成される。
薄板クラッド材２は、厚板クラッド材１と略同じ平面形状をなす板体であり、その所定の間欠位置に厚板クラッド材１の被接合部１３と接合される段差部（被接合部）２３が形成されている。薄板クラッド材２は、厚板クラッド材１よりも薄い板厚とされ、具体的には０．２〜２．０ｍｍ程度とされている。
厚板クラッド材１と薄板クラッド材２とは、各段差部１３、２３どうしがろう付接合されており、厚板クラッド材１と薄板クラッド材２との間には、段差部１３、２３の側壁によって囲まれた形状の冷媒の通路４が画成されている。
本実施形態において、厚板クラッド材１と薄板クラッド材２の複合構造とするのは、厚板クラッド材１を用いることで冷却器（熱交換器）としての剛性を確保するため、前述の厚さが必要であり、また、薄板クラッド材２を用いることで軽量化を図り、冷却性能を上げるためである。 The thick clad material (bottom plate) 1 and the thin clad material (top plate) 2 define a passage 4 through which cooling water (refrigerant) flows.
The thick clad material 1 has a plate shape, and a stepped portion (joined portion) 13 to be joined to the joined portion 23 of the thin clad material 2 is formed at a predetermined intermittent position. The thick clad material 1 is thicker than the thin clad material 2 to be described later, and is specifically formed to a thickness of about 1.0 to 4.0 mm.
The thin clad material 2 is a plate body having substantially the same planar shape as the thick clad material 1, and a stepped portion (joined portion) joined to the joined portion 13 of the thick clad material 1 at a predetermined intermittent position thereof. 23 is formed. The thin clad material 2 is made thinner than the thick clad material 1, specifically about 0.2 to 2.0 mm.
The thick clad material 1 and the thin clad material 2 are joined by brazing between the stepped portions 13 and 23, and the stepped portions 13 and 23 are interposed between the thick clad material 1 and the thin clad material 2. A refrigerant passage 4 having a shape surrounded by the side wall is defined.
In the present embodiment, the thick clad material 1 and the thin clad material 2 have a composite structure in order to secure rigidity as a cooler (heat exchanger) by using the thick clad material 1. In order to reduce the weight and improve the cooling performance by using the thin clad material 2.

インナフィン３は、蛇腹状をなし、通路４内に収容されている。インナフィン３は、各折曲部（被接合部）３３が、厚板クラッド材１または薄板クラッド材２の各表面（通路側の表面）１ａ、２ａにろう付されている。
この熱交換器１０では、薄板クラッド材２の外側面（通路４と反対側の面）２ｂに被冷却体が取り付けられ、該被冷却体を、通路４内を流動する冷却水などの冷媒によって、インナフィン３および薄板クラッド材２を介して冷却できるように構成されている。なお、通路４を流れる冷媒の流動方向は図１の紙面に垂直な方向であり、通路４の流入側と流出側は冷媒の循環器に接続されて通路４を介して冷媒が循環されるように構成されている。 The inner fin 3 has a bellows shape and is accommodated in the passage 4. In the inner fin 3, each bent portion (joined portion) 33 is brazed to each surface (surface on the passage side) 1a, 2a of the thick clad material 1 or the thin clad material 2.
In this heat exchanger 10, an object to be cooled is attached to the outer surface (surface opposite to the passage 4) 2 b of the thin clad material 2, and the object to be cooled is cooled by a coolant such as cooling water flowing in the passage 4. The inner fin 3 and the thin clad material 2 can be used for cooling. The flow direction of the refrigerant flowing through the passage 4 is a direction perpendicular to the paper surface of FIG. 1, and the inflow side and the outflow side of the passage 4 are connected to a refrigerant circulator so that the refrigerant is circulated through the passage 4. It is configured.

以上のような熱交換器１０を製造するには、例えば、厚板クラッド材１、薄板クラッド材２およびインナフィン３にフッ化物系のフラックス（例えば、非腐食性のノコロックフラックスやＺｎ置換フラックス等）を塗布し、これらを組み立てた後、窒素ガス雰囲気等の不活性雰囲気となされた炉内で熱処理する。熱処理温度は５９０〜６２０℃程度とする。これにより、各クラッド材１、２のろう材層が溶融、流動し、その後、炉内の温度を降下させることによって、ろう材が固化する。その結果、各被接合部１３、２３、３３どうしがろう付接合され、熱交換器１０が得られる。   In order to manufacture the heat exchanger 10 as described above, for example, a fluoride-based flux (for example, a non-corrosive nocollock flux, a Zn-substituted flux, etc.) is applied to the thick clad material 1, the thin clad material 2, and the inner fin 3. ) And are assembled, and then heat-treated in a furnace having an inert atmosphere such as a nitrogen gas atmosphere. The heat treatment temperature is about 590 to 620 ° C. Thereby, the brazing filler metal layers of the clad members 1 and 2 melt and flow, and then the brazing filler is solidified by lowering the temperature in the furnace. As a result, the parts to be joined 13, 23, and 33 are brazed and the heat exchanger 10 is obtained.

次に、熱交換器１０の各部構成および成分組成について説明する。
（１）厚板クラッド材
厚板クラッド材１は、芯材１１と、該芯材１１の通路４側の表面を被覆するろう材層１２とを有している。
芯材１１は、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉを含有するとともに、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されている。各成分の含有量はＭｎ：０．４〜１．５質量％、Ｃｕ：０．０５〜０．８質量％、Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％である。また、その作用は下記の通りである。 Next, each part structure and component composition of the heat exchanger 10 are demonstrated.
(1) Thick plate clad material The thick plate clad material 1 has a core material 11 and a brazing material layer 12 covering the surface of the core material 11 on the side of the passage 4.
The core material 11 contains Mn, Cu, and Si, and at least one selected from Fe, Ti, and Zr, and the balance is made of an aluminum alloy that includes Al and inevitable impurities. Content of each component is Mn: 0.4-1.5 mass%, Cu: 0.05-0.8 mass%, Si: 0.05-1.0 mass%, Fe: 0.05-0. 5% by mass, Ti: 0.05 to 0.20% by mass, and Zr: 0.05 to 0.15% by mass. The operation is as follows.

Ｍｎ：Ｍｎは、金属間化合物として晶出または析出し、ろう付後の厚板クラッド材１の強度を向上させる作用がある。また、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物を形成することにより、アルミニウムマトリックスのＳｉ固溶度を低くし、マトリックスの融点を向上させる効果がある。
Ｍｎの含有量が０．４質量％未満であると、これらの効果が十分に得られない。また、Ｍｎの含有量が１．５質量％を超えると、アルミニウム合金素材の鋳造性や加工性（圧延性）が低下してしまう。
Ｓｉ：Ｓｉは、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物として分散あるいはアルミニウムマトリックスに固溶して存在し、芯材１１の強度を向上させる作用がある。
Ｓｉの含有量が０．０５質量％未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Ｓｉの含有量が１．０質量％を超えると、芯材１１の融点が低下し、ろう付時に芯材１１が溶融する可能性がある。 Mn: Mn crystallizes or precipitates as an intermetallic compound, and has an effect of improving the strength of the thick clad material 1 after brazing. Further, by forming the Al—Mn—Si based compound, there is an effect of lowering the Si solid solubility of the aluminum matrix and improving the melting point of the matrix.
If the Mn content is less than 0.4% by mass, these effects cannot be obtained sufficiently. Moreover, when content of Mn exceeds 1.5 mass%, the castability and workability (rollability) of an aluminum alloy material will fall.
Si: Si is present as an Al—Mn—Si compound dispersed or dissolved in an aluminum matrix, and has the effect of improving the strength of the core material 11.
When the Si content is less than 0.05% by mass, such an effect cannot be obtained sufficiently. Moreover, when content of Si exceeds 1.0 mass%, melting | fusing point of the core material 11 will fall, and the core material 11 may melt | dissolve at the time of brazing.

Ｃｕ：Ｃｕは、マトリックス中に固溶して存在し、芯材１１の強度を向上させる作用がある。
Ｃｕの含有量が０．０５質量％未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Ｃｕの含有量が０．８質量％を超えると、ろう材表面へ拡散しＣｕは後述する電位勾配層の犠牲陽極効果を低減させ、その防食効果を損なってしまう。また、Ｃｕの含有量が多過ぎると、芯材１１の融点が低下し、ろう付時に芯材１１が溶融する可能性がある。また、強度が高くなり過ぎてプレス成形性が低下する。
Ｆｅ：Ｆｅは、金属間化合物として晶出または析出し、ろう付後の厚板クラッド材１の強度を向上させる作用がある。また、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物を形成することによって、アルミニウムマトリックス中のＭｎ固溶度およびＳｉ固溶度を低下させ、アルミニウムマトリックスの融点を向上させる効果がある。
Ｆｅの含有量が０．０５質量％未満であると、これらの効果が十分に得られない。また、Ｆｅの含有量が０．５質量％を超えると、芯材１１の腐食速度が速くなってしまう。また、巨大晶出物が出現し、これによってアルミニウム合金素材の鋳造性や圧延性が低下してしまう。なお、Ｆｅの不可避不純物の範囲は０．０５％未満である。 Cu: Cu exists as a solid solution in the matrix, and has an effect of improving the strength of the core material 11.
When the Cu content is less than 0.05% by mass, such an effect cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the Cu content exceeds 0.8% by mass, the Cu diffuses to the surface of the brazing material, and Cu reduces the sacrificial anode effect of the potential gradient layer described later and impairs its anticorrosion effect. Moreover, when there is too much content of Cu, melting | fusing point of the core material 11 will fall, and the core material 11 may melt | dissolve at the time of brazing. Further, the strength becomes too high, and the press formability deteriorates.
Fe: Fe crystallizes or precipitates as an intermetallic compound, and has the effect of improving the strength of the thick clad material 1 after brazing. In addition, by forming Al-Mn-Fe-based, Al-Fe-Si-based, Al-Mn-Fe-Si-based compounds, the Mn solid solubility and Si solid solubility in the aluminum matrix are reduced, and aluminum It has the effect of improving the melting point of the matrix.
When the Fe content is less than 0.05% by mass, these effects cannot be obtained sufficiently. On the other hand, when the Fe content exceeds 0.5 mass%, the corrosion rate of the core material 11 is increased. Moreover, a giant crystallized substance appears, which deteriorates the castability and rollability of the aluminum alloy material. Note that the range of Fe inevitable impurities is less than 0.05%.

Ｔｉ、Ｚｒ：ＴｉおよびＺｒは、ろう付後に微細な金属間化合物として分散し、厚板クラッド材１の強度を向上させる作用がある。
これらの含有率が０．０５質量％未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Ｔｉ含有率が０．２０質量％を超えた場合、あるいは、Ｚｒ含有率が０．１５質量％を超えた場合には、芯材１１の加工性が低下してしまう。なお、ＴｉおよびＺｒの不可避不純物の範囲は０．０５％未満である。 Ti, Zr: Ti and Zr are dispersed as fine intermetallic compounds after brazing, and have the effect of improving the strength of the thick clad material 1.
If these contents are less than 0.05% by mass, such effects cannot be sufficiently obtained. Moreover, when Ti content rate exceeds 0.20 mass%, or when Zr content rate exceeds 0.15 mass%, the workability of the core material 11 will fall. The range of inevitable impurities of Ti and Zr is less than 0.05%.

ろう材層１２は、被接合部１３、２３どうし、および、表面１ａとインナフィン３の折曲部３３とをろう付するろう材を供給する。
ＳｉおよびＺｎを含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されている。ＳｉおよびＺｎの含有量はＳｉ：４．５〜１１．０質量％、Ｚｎ：０．５〜５．０質量％であり、その作用は下記の通りである。 The brazing material layer 12 supplies a brazing material that brazes the joined portions 13 and 23 and the surface 1 a and the bent portion 33 of the inner fin 3.
It is composed of an aluminum alloy brazing material containing Si and Zn, with the balance being Al and inevitable impurities. The contents of Si and Zn are Si: 4.5 to 11.0% by mass, Zn: 0.5 to 5.0% by mass, and the operation thereof is as follows.

Ｓｉ：Ｓｉは、ろう付工程の熱処理によって溶融、流動した後、固化することによって被接合部１３、２３どうし、および、表面１ａとインナフィン３の折曲部３３とをろう付接合する。Ｓｉは、ろう材の融点を低下させ、その溶融状態での流動性を高める作用がある。
Ｓｉの含有量が４．５質量％未満であると、ろう付性が不十分となる。また、Ｓｉ含有量が１２．６質量％を超えると、ろう材の芯材１１あるいは被接合部材２、３への侵食が激しくなる。 Si: Si melts and flows by heat treatment in the brazing process, and then solidifies, thereby brazing and joining the joined parts 13 and 23 and the surface 1 a and the bent part 33 of the inner fin 3. Si has the effect of lowering the melting point of the brazing material and increasing the fluidity in the molten state.
If the Si content is less than 4.5% by mass, the brazability becomes insufficient. Moreover, when Si content exceeds 12.6 mass%, the erosion to the core material 11 or the to-be-joined members 2 and 3 of a brazing material will become intense.

Ｚｎ：Ｚｎは、ろう付工程の熱処理によって芯材１１中に拡散し、厚板クラッド材１の表面１ａから深さ方向にＺｎの濃度勾配を形成する。そして、Ｚｎは、比較的電位が卑であるため、そのような濃度勾配が形成されることによって、厚板クラッド材１の表面１ａから深さ方向に電位勾配が生じる。
このような電位勾配層が形成された厚板クラッド材１では、通路４内が冷却水による腐食環境となったとき、電位勾配を形成するＺｎの犠牲陽極効果によって腐食が面方向に優先的に進行し、深さ方向への腐食の進行が抑制されるため、冷却水が流れる腐食環境下であっても優れた耐食性を得ることができる。また、厚板クラッド材１のろう材層１２がＺｎを含んでいると、その溶融ろう材が薄板クラッド材２の内側の表面２ａに沿って流動しても、薄板クラッド材２のＺｎ成分はほとんど希釈されない。このため、薄板クラッド材２側で防食効果に優れた電位勾配層を容易に形成することができる。
Ｚｎの含有量が０．５質量％未満であると十分な電位勾配が形成されず、また、Ｚｎの含有量が５．０質量％を超えると電位勾配層の自己腐食速度が速くなりすぎ、厚板クラッド材１の耐食性および耐エロージョンおよび耐コロージョン性を改善することができない。 Zn: Zn diffuses into the core material 11 by the heat treatment in the brazing process, and forms a Zn concentration gradient in the depth direction from the surface 1 a of the thick clad material 1. Since the potential of Zn is relatively low, a potential gradient is generated in the depth direction from the surface 1a of the thick clad material 1 by forming such a concentration gradient.
In the thick clad material 1 in which such a potential gradient layer is formed, when the inside of the passage 4 becomes a corrosive environment by cooling water, corrosion is preferentially performed in the plane direction by the sacrificial anode effect of Zn that forms a potential gradient. Since it progresses and the progress of corrosion in the depth direction is suppressed, excellent corrosion resistance can be obtained even in a corrosive environment where cooling water flows. Further, if the brazing filler metal layer 12 of the thick clad material 1 contains Zn, even if the molten brazing material flows along the inner surface 2a of the thin clad material 2, the Zn component of the thin clad material 2 is Almost not diluted. For this reason, a potential gradient layer having an excellent anticorrosion effect can be easily formed on the thin clad material 2 side.
When the Zn content is less than 0.5% by mass, a sufficient potential gradient is not formed, and when the Zn content exceeds 5.0% by mass, the self-corrosion rate of the potential gradient layer becomes too high, The corrosion resistance, erosion resistance and corrosion resistance of the thick clad material 1 cannot be improved.

また、以上のような耐食性を得るために、厚板クラッド材１は、ろう付後の通路側表面（電位勾配層の表面）１ａのＺｎ含有量Ａ１（以下、「ろう付後表面Ｚｎ量Ａ１」と言う。）が０．５〜３．０質量％であることが重要である。この理由については後に詳述する。 In order to obtain the above corrosion resistance, the thick clad material 1 has a Zn content A 1 (hereinafter referred to as “surface Zn content after brazing”) of the passage side surface (surface of the potential gradient layer) 1a after brazing. say a 1 ".) it is important to be 0.5 to 3.0 mass%. The reason for this will be described in detail later.

（２）薄板クラッド材
薄板クラッド材２は、芯材２１と、該芯材２１の通路４側の表面を被覆するろう材層２２とを有しており、その厚さが厚板クラッド材１の１／２未満とされるとともに、ろう付後の通路側表面２ａのＺｎ含有量Ａ２（以下、「ろう付後表面Ｚｎ量Ａ２」と言う。）が、０．４〜２．０質量％であって厚板クラッド材１のろう付後表面Ｚｎ量Ａ１よりも小となるように規定されている以外は、前記厚板クラッド材１と同様の構成とされている。 (2) Thin clad material The thin clad material 2 has a core material 21 and a brazing material layer 22 covering the surface of the core material 21 on the side of the passage 4, and the thickness thereof is the thick clad material 1. The Zn content A 2 of the passage-side surface 2a after brazing (hereinafter referred to as “surface Zn amount A 2 after brazing”) is 0.4 to 2.0. The thick plate clad material 1 has the same configuration as the thick plate clad material 1 except that the thick plate clad material 1 is defined to be smaller than the surface Zn amount A 1 after brazing.

ここで、薄板クラッド材２は厚さが薄いため、従来の構成では、冷却水による腐食の進行によって腐食孔が発生し易く、これが熱交換器１０に孔が開く原因になるおそれを有していた。
これに対して、本発明では、薄板クラッド材２が、通路４側にＺｎを含有するろう材層２２を有することにより、前述の厚板クラッド材１の場合と同様、薄板クラッド材２においても、ろう付に際する熱処理によってろう材層２２のＺｎ成分が芯材２１中に拡散して電位勾配層が形成される。これにより、深さ方向への腐食の進行が抑制されるため、薄板クラッド材２で特に問題となる腐食孔の発生を抑えることができる。 Here, since the thin clad material 2 is thin, in the conventional configuration, corrosion holes are likely to occur due to the progress of corrosion by the cooling water, which may cause the heat exchanger 10 to open holes. It was.
On the other hand, in the present invention, the thin clad material 2 has the brazing filler metal layer 22 containing Zn on the passage 4 side. The Zn component of the brazing material layer 22 diffuses into the core material 21 by heat treatment during brazing, and a potential gradient layer is formed. Thereby, since the progress of the corrosion in the depth direction is suppressed, it is possible to suppress the generation of corrosion holes which are particularly problematic in the thin clad material 2.

ただし、以上のような耐孔食性を得るには、各クラッド材１、２のろう付後表面Ｚｎ量Ａ１、Ａ２が所定の条件を満たす必要がある。以下、この理由について説明する。
本発明では、前述のように厚板クラッド材１のろう付後表面Ｚｎ量Ａ１を０．５〜３．０質量％に規定し、薄板クラッド材２のろう付後表面Ｚｎ量Ａ２を０．４〜２．０質量％であってＡ１＞Ａ２−０．５となるように規定する。
各クラッド材１、２のろう付後表面Ｚｎ量Ａ１、Ａ２は、言い換えれば、ろう付の加熱処理によって形成された電位勾配層の表面Ｚｎ量である。表面Ｚｎ量Ａ１、Ａ２が前記範囲の電位勾配層は、優れた防食効果を発揮し、各クラッド材１、２の冷却水に対する耐食性を大きく改善することができる。 However, in order to obtain the pitting corrosion resistance as described above, the post-brazing surface Zn amounts A 1 and A 2 of the clad materials 1 and 2 must satisfy predetermined conditions. Hereinafter, this reason will be described.
In the present invention, as described above, the surface Zn amount A 1 after brazing of the thick clad material 1 is regulated to 0.5 to 3.0% by mass, and the surface Zn amount A 2 after brazing of the thin clad material 2 is defined as It is defined as 0.4 to 2.0% by mass and A 1 > A 2 −0.5.
The post-brazing surface Zn amounts A 1 and A 2 of the clad materials 1 and 2 are, in other words, the surface Zn amount of the potential gradient layer formed by the brazing heat treatment. The potential gradient layer having the surface Zn contents A 1 and A 2 in the above range exhibits an excellent anticorrosive effect, and can greatly improve the corrosion resistance of the clad materials 1 and 2 to the cooling water.

ここで、ろう付前の各クラッド材について、防食効果が得られるようにＺｎ含有量を規定しても、Ｚｎ成分は、ろう付に際する熱処理によって拡散したり、他方のクラッド材から流動してきた溶融ろう材に溶け込んだりして分布が変化するため、設計した通りの防食効果を得るのが難しい。これに対して、本発明のように、ろう付後の各クラッド材１、２について、防食効果が得られるように表面Ｚｎ量Ａ１、Ａ２を規定すると、ろう付後はＺｎ分布が変化するような処理は行われないため、完成した熱交換器１０において目的の防食効果を得ることができる。 Here, for each clad material before brazing, even if the Zn content is defined so that the anticorrosion effect can be obtained, the Zn component diffuses by heat treatment during brazing or flows from the other clad material. It is difficult to obtain the anticorrosive effect as designed because the distribution changes due to melting in the molten brazing material. On the other hand, when the surface Zn contents A 1 and A 2 are defined so that the anticorrosion effect is obtained for each of the clad materials 1 and 2 after brazing as in the present invention, the Zn distribution changes after brazing. Since such a process is not performed, the target anticorrosion effect can be obtained in the completed heat exchanger 10.

また、薄板クラッド材２の表面Ｚｎ量Ａ２から０．５を引いた濃度が厚板クラッド材１の表面Ｚｎ量Ａ１よりも小とすることにより、Ｚｎの影響により、薄板クラッド材２の通路側表面２ａは、厚板クラッド材１の通路側表面１ａよりも電位が貴となる。これにより、各クラッド材１、２どうしの被接合部１３、２３近傍で、電池効果による薄板クラッド材２の腐食の進行が抑えられ、その腐食孔の発生を抑止することができる。
ここで、厚板クラッド材１および薄板クラッド材２のろう付後表面Ｚｎ量Ａ１、Ａ２は、各部１１、１２、２１、２２の成分組成、芯材１１、２１の板厚、ろう材層１２、２２のクラッド率、ろう付の条件等によって所定の範囲に制御することができる。 Furthermore, by smaller than the surface Zn amount A 1 of the thin cladding material 2 surface Zn content A 2 from concentration plank clad material 1 minus 0.5, due to the influence of Zn, the thin clad material 2 The passage-side surface 2 a has a higher potential than the passage-side surface 1 a of the thick clad material 1. Thereby, the progress of the corrosion of the thin clad material 2 due to the battery effect is suppressed in the vicinity of the joined portions 13 and 23 between the clad materials 1 and 2, and the generation of the corrosion holes can be suppressed.
Here, the post-brazing surface Zn amounts A 1 and A 2 of the thick clad material 1 and the thin clad material 2 are the component composition of the respective parts 11, 12, 21, 22, the plate thickness of the core materials 11, 21, the brazing material It can be controlled within a predetermined range by the clad rate of the layers 12 and 22, brazing conditions, and the like.

（３）インナフィン
本実施形態のインナフィン３は、Ｍｎ、Ｚｎを含有するとともに、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金のベア材によって構成されている。各成分の含有量はＭｎ：０．８〜１．５質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％、Ｃｕ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．２０質量％である。また、その作用は下記の通りである。 (3) Inner fin The inner fin 3 of this embodiment contains Mn and Zn, and contains at least one selected from Cu, Si, Fe, Ti, and Zr, with the balance being Al and inevitable impurities. It is made of an alloy bare material. Content of each component is Mn: 0.8-1.5 mass%, Zn: 0.5-3.0 mass%, Cu: 0.05-0.3 mass%, Si: 0.05-1. They are 0 mass%, Fe: 0.05-0.5 mass%, Ti: 0.05-0.20 mass%, Zr: 0.05-0.20 mass%. The operation is as follows.

Ｍｎ：Ｍｎは、金属間化合物として晶出または析出し、ろう付後のインナフィン３の強度を向上させる作用がある。また、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物を形成することにより、マトリックスのＳｉ固溶度を低くし、マトリックスの融点を向上させる効果がある。
Ｍｎの含有量が０．８質量％未満であると、これらの効果が十分に得られない。また、Ｍｎの含有量が１．５質量％を超えると、アルミニウム合金素材の鋳造性や加工性（圧延性）が低下してしまう。
Ｚｎ：Ｚｎは、インナフィン３の電位を卑にして、各クラッド材１、２に対する犠牲陽極効果を向上させる作用がある。
Ｚｎの含有量が０．５質量％未満であると、この効果が十分に得られない。また、Ｚｎの含有量が３．０質量％を超えると、インナフィン３の自己腐食速度が速くなり過ぎ、自己耐食性が低下する。 Mn: Mn crystallizes or precipitates as an intermetallic compound, and has the effect | action which improves the intensity | strength of the inner fin 3 after brazing. In addition, the formation of the Al—Mn—Si compound has the effect of lowering the Si solid solubility of the matrix and improving the melting point of the matrix.
If the Mn content is less than 0.8% by mass, these effects cannot be obtained sufficiently. Moreover, when content of Mn exceeds 1.5 mass%, the castability and workability (rollability) of an aluminum alloy material will fall.
Zn: Zn acts to improve the sacrificial anode effect on the clad materials 1 and 2 by lowering the potential of the inner fin 3.
If the Zn content is less than 0.5% by mass, this effect cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the Zn content exceeds 3.0% by mass, the self-corrosion rate of the inner fins 3 becomes too fast and the self-corrosion resistance is lowered.

Ｃｕ：Ｃｕは、マトリックス中に固溶して存在し、インナフィン３の強度を向上させる作用がある。
Ｃｕの含有量が０．０５質量％未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Ｃｕの含有量が０．３質量％を超えると、Ｃｕは電位が比較的貴であるため、インナフィン３の犠牲陽極効果を低減させてしまう。また、Ｃｕの含有量が多過ぎると、インナフィン３の融点が低下し、ろう付時にインナフィン３が溶融する可能性がある。なお、Ｃｕの不可避不純物濃度範囲は０．０５％未満とする。
Ｓｉ：Ｓｉは、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物として分散あるいはアルミニウムマトリックスに固溶して存在し、インナフィン３の強度を向上させる作用がある。
Ｓｉの含有量が０．０５質量％未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Ｓｉの含有量が１．０質量％を超えると、インナフィン３の融点が低下し、ろう付時にインナフィン３が溶融する可能性がある。また、その熱伝導性が低下し、熱交換器の熱交換効率が低くなってしまう。なお、Ｓｉの不可避不純物濃度範囲は０．０５％未満とする。 Cu: Cu exists as a solid solution in the matrix, and has an effect of improving the strength of the inner fin 3.
When the Cu content is less than 0.05% by mass, such an effect cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the Cu content exceeds 0.3 mass%, the potential of Cu is relatively noble, so that the sacrificial anode effect of the inner fin 3 is reduced. Moreover, when there is too much content of Cu, melting | fusing point of the inner fin 3 will fall, and the inner fin 3 may melt | dissolve at the time of brazing. The Cu inevitable impurity concentration range is less than 0.05%.
Si: Si is present as an Al—Mn—Si compound dispersed or dissolved in an aluminum matrix, and has the effect of improving the strength of the inner fin 3.
When the Si content is less than 0.05% by mass, such an effect cannot be obtained sufficiently. Moreover, when content of Si exceeds 1.0 mass%, melting | fusing point of the inner fin 3 will fall, and the inner fin 3 may melt | dissolve at the time of brazing. Moreover, the heat conductivity falls and the heat exchange efficiency of a heat exchanger will become low. Note that the inevitable impurity concentration range of Si is less than 0.05%.

Ｆｅ：Ｆｅは、金属間化合物として晶出または析出し、ろう付後のインナフィン３の強度を向上させる作用がある。また、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物を形成することによって、マトリックス中のＭｎ固溶度およびＳｉ固溶度を低下させ、マトリックスの融点を向上させる効果がある。
Ｆｅの含有量が０．０５質量％未満であると、これらの効果が十分に得られない。また、Ｆｅの含有量が０．５質量％を超えると、インナフィン３の腐食速度が速くなり過ぎてしまう。また、巨大晶出物が出現し、これによってアルミニウム素材の鋳造性や圧延性が低下してしまう。なお、Ｆｅの不可避不純物濃度範囲は０．０５％未満とする。 Fe: Fe crystallizes or precipitates as an intermetallic compound, and has the effect of improving the strength of the inner fin 3 after brazing. Further, by forming Al-Mn-Fe-based, Al-Fe-Si-based, Al-Mn-Fe-Si-based compounds, the Mn solid solubility and Si solid solubility in the matrix are reduced, and the matrix There is an effect of improving the melting point.
When the Fe content is less than 0.05% by mass, these effects cannot be obtained sufficiently. On the other hand, if the Fe content exceeds 0.5% by mass, the corrosion rate of the inner fins 3 becomes too fast. Moreover, a giant crystallized substance appears, which deteriorates the castability and rollability of the aluminum material. Note that the inevitable impurity concentration range of Fe is less than 0.05%.

Ｔｉ、Ｚｒ：ＴｉおよびＺｒは、ろう付後に微細な金属間化合物として分散し、インナフィン３の強度を向上させる作用がある。
これらの含有量が０．０５質量％未満であると、このような効果が十分に得られない。また、これらの含有量が０．２０質量％を超えた場合には、インナフィン３の加工性が低下してしまう。なお、ＴｉおよびＺｒの不可避不純物濃度範囲は０．０５％未満とする。 Ti, Zr: Ti and Zr are dispersed as fine intermetallic compounds after brazing, and have the effect of improving the strength of the inner fin 3.
If these contents are less than 0.05% by mass, such effects cannot be sufficiently obtained. Moreover, when these content exceeds 0.20 mass%, the workability of the inner fin 3 will fall. The inevitable impurity concentration range of Ti and Zr is less than 0.05%.

以上のように、第１実施形態の熱交換器１０は、厚板クラッド材１および薄板クラッド材２の各通路４側にＺｎを含有するろう材層１２、２２を有するとともに、各クラッド材１、２のろう付後表面Ｚｎ量Ａ１、Ａ２が所定の条件を満たしているため、各クラッド材１、２の通路４側に防食効果に優れた電位勾配層を形成することができる。このため、この熱交換器１０では、冷却水が供給される構造を採用した場合でも、クラッド材１、２の腐食が確実に抑制され、特に、薄板クラッド材２において腐食孔の発生を効果的に抑えることができる。 As described above, the heat exchanger 10 according to the first embodiment includes the brazing filler metal layers 12 and 22 containing Zn on the passage 4 side of the thick clad material 1 and the thin clad material 2, and each clad material 1. Since the post-brazing surface Zn amounts A 1 and A 2 satisfy the predetermined condition, a potential gradient layer having an excellent anticorrosion effect can be formed on the side of the passage 4 of each of the clad materials 1 and 2. For this reason, in this heat exchanger 10, even when a structure in which cooling water is supplied is employed, the corrosion of the clad materials 1 and 2 is reliably suppressed, and in particular, the generation of corrosion holes in the thin clad material 2 is effective. Can be suppressed.

また、薄板クラッド材２の表面Ｚｎ量Ａ２を、厚板クラッド材１の表面Ｚｎ量Ａ１よりも小としていることにより、薄板クラッド材２の通路側表面２ａは、厚板クラッド材１の通路側表面１ａよりも電位が貴となり、各クラッド材１、２どうしの被接合部１３、２３近傍で、電池効果による薄板クラッド材２の腐食の進行が抑えられ、その腐食孔の発生を抑止することができる。
したがって、この熱交換器１０は、冷却水を流しても薄板クラッド材２に腐食孔が発生し難く、薄板クラッド材２の薄肉化と冷却性能の向上、耐食性の向上効果を同時に達成することができる。 Further, the surface Zn amount A 2 of the thin clad material 2 is made smaller than the surface Zn amount A 1 of the thick clad material 1, so that the passage-side surface 2 a of the thin clad material 2 is made of the thick clad material 1. The potential becomes nobler than the surface 1a on the passage side, and the progress of the corrosion of the thin clad material 2 due to the battery effect is suppressed in the vicinity of the joined parts 13 and 23 between the clad materials 1 and 2, and the generation of the corrosion holes is suppressed. can do.
Accordingly, the heat exchanger 10 is less likely to generate corrosion holes in the thin clad material 2 even when cooling water flows, and can simultaneously achieve the thinning of the thin clad material 2, improved cooling performance, and improved corrosion resistance. it can.

＜第２実施形態＞
次に、本発明にかかる熱交換器の第２実施形態について説明する。なお、第２実施形態においては、前記第１実施形態と同様の構成についてはその説明を省略する。
第２実施形態の熱交換器は、先の実施形態の熱交換器１０に対し、薄板クラッド材２が、ろう材層２２の代わりに犠牲材層を有し、インナフィン３が、芯材と、該芯材の薄板クラッド材側の片面あるいは両面を被覆するろう材層とを有するクラッド材であること以外は、前記第１実施形態と同様に構成されている。 Second Embodiment
Next, a second embodiment of the heat exchanger according to the present invention will be described. In the second embodiment, the description of the same configuration as in the first embodiment is omitted.
In the heat exchanger according to the second embodiment, the thin clad material 2 has a sacrificial material layer instead of the brazing material layer 22 with respect to the heat exchanger 10 of the previous embodiment, and the inner fin 3 has a core material, Except for the clad material having a brazing material layer covering one side or both sides of the thin clad material side of the core material, it is configured in the same manner as in the first embodiment.

犠牲材層は、芯材２１の通路４側の表面を被覆するように設けられている。この犠牲材層は、Ｚｎを含有するとともに、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されている。各成分の含有量は、Ｚｎ：０．５〜５．０質量％、Ｓｉ：０．１〜１．０質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％、Ｍｎ：０．１〜１．１質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％である。各成分の作用は以下の通りである。   The sacrificial material layer is provided so as to cover the surface of the core material 21 on the side of the passage 4. The sacrificial material layer contains Zn and at least one selected from Si, Fe, Mn, Ti, and Zr, and the balance is made of an aluminum alloy that includes Al and inevitable impurities. The content of each component is Zn: 0.5 to 5.0 mass%, Si: 0.1 to 1.0 mass%, Fe: 0.05 to 0.5 mass%, Mn: 0.1 to 1 0.1% by mass, Ti: 0.05 to 0.20% by mass, and Zr: 0.05 to 0.15% by mass. The action of each component is as follows.

Ｚｎ：Ｚｎは、ろう付工程の熱処理によって薄板クラッド材２の表面２ａから深さ方向にＺｎの濃度勾配を形成する。Ｚｎは、アルミニウムマトリックスに添加されると比較的電位が卑であるため、そのような濃度勾配が形成されることによって、薄板クラッド材２の表面２ａから深さ方向に電位勾配が生じる。
このような電位勾配層が形成された薄板クラッド材２では、その犠牲陽極効果によって、冷却水による腐食が面方向に優先的に進行し、深さ方向への腐食の進行が抑制される。このため、腐食孔の発生を抑えることができる。
Ｚｎの含有量が０．５質量％未満であると十分な電位勾配が形成されず、また、Ｚｎの含有量が５．０質量％を超えると電位勾配層の自己腐食速度が速くなりすぎ、天板２の深さ方向への腐食を十分に抑えることができない。
ただし、以上のような耐孔食性を得るには、前記第１実施形態と同様、各クラッド材１、２のろう付後表面Ｚｎ量Ｂ１、Ｂ２が所定の条件を満たすことが重要である。 Zn: Zn forms a Zn concentration gradient in the depth direction from the surface 2a of the thin clad material 2 by heat treatment in the brazing process. Since Zn has a relatively low potential when added to the aluminum matrix, a potential gradient is generated in the depth direction from the surface 2a of the thin clad material 2 by forming such a concentration gradient.
In the thin clad material 2 in which such a potential gradient layer is formed, the sacrificial anode effect preferentially advances the corrosion by the cooling water in the surface direction and suppresses the progress of the corrosion in the depth direction. For this reason, generation | occurrence | production of a corrosion hole can be suppressed.
When the Zn content is less than 0.5% by mass, a sufficient potential gradient is not formed, and when the Zn content exceeds 5.0% by mass, the self-corrosion rate of the potential gradient layer becomes too high, Corrosion in the depth direction of the top plate 2 cannot be sufficiently suppressed.
However, in order to obtain the pitting corrosion resistance as described above, it is important that the amounts of Zn 1 B 1 and B 2 after brazing of the clad materials 1 and 2 satisfy a predetermined condition, as in the first embodiment. is there.

Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｎ：これらの成分は、金属間化合物として晶出または析出し、ろう付後の天板２の強度および耐食性を向上させる作用がある。
各成分の含有量が上限より少ない場合には、これらの効果が十分に得られない。また、各成分の含有量が上限を超えると、犠牲材層の腐食速度が速くなりすぎ、芯材の腐食を十分に抑えることができない。
Ｔｉ、Ｚｒ：これらの成分は、ろう付後に微細な金属間化合物として分散し、天板２の強度を向上させる作用がある。
これらの含有量が０．０５質量％未満であると、このような効果が十分に得られない。また、Ｔｉ含有量が０．２０質量％を超えた場合、あるいは、Ｚｒ含有量が０．１５質量％を超えた場合には、犠牲材層の自己耐食性および加工性が低下してしまう。
また、この熱交換器において、厚板クラッド材１のろう付後表面Ｚｎ量Ｂ１は０．５〜３．０質量％、薄板クラッド材２のろう付後表面Ｚｎ量Ｂ２は０．４〜２．０質量％であり、且つ、Ｂ２より０．５を引いた濃度が、Ｂ１より小となるように規定されている。 Si, Fe, Mn: These components crystallize or precipitate as an intermetallic compound, and have the effect of improving the strength and corrosion resistance of the top plate 2 after brazing.
When the content of each component is less than the upper limit, these effects cannot be obtained sufficiently. Moreover, if the content of each component exceeds the upper limit, the corrosion rate of the sacrificial material layer becomes too fast, and the corrosion of the core material cannot be sufficiently suppressed.
Ti, Zr: These components are dispersed as a fine intermetallic compound after brazing, and have the effect of improving the strength of the top plate 2.
If these contents are less than 0.05% by mass, such effects cannot be sufficiently obtained. Moreover, when Ti content exceeds 0.20 mass%, or when Zr content exceeds 0.15 mass%, the self-corrosion resistance and workability of a sacrificial material layer will fall.
Moreover, in this heat exchanger, the surface Zn amount B1 after brazing of the thick clad material 1 is 0.5 to 3.0% by mass, and the surface Zn amount B2 after brazing of the thin clad material 2 is 0.4. a 2.0% by weight, and the concentration minus B 2 than 0.5 is defined to be the smaller than B 1.

この第２実施形態の熱交換器では、厚板クラッド材１が、通路側にＺｎを含有するろう材層１２を有するとともに、薄板クラッド材２が、通路側にＺｎを含有する犠牲材層を有するため、ろう付に際する熱処理によってろう材層１２、犠牲材層に含まれるＺｎ成分が芯材１１、２１中に拡散し、厚板クラッド材１および薄板クラッド材２の各通路４側に電位勾配層が形成される。また、厚板クラッド材１および薄板クラッド材２のろう付後表面Ｚｎ含有量Ｂ１、Ｂ２が所定の条件を満たしていることにより、この電位勾配層は優れた防食効果を発揮する。このため、この熱交換器では、冷却水を流す構造とした場合でも、各クラッド材１、２の腐食が確実に抑制され、各クラッド材１、２、特に、薄板クラッド材２において腐食孔の発生を効果的に抑えることができる。 In the heat exchanger of the second embodiment, the thick clad material 1 has a brazing filler metal layer 12 containing Zn on the passage side, and the thin clad material 2 has a sacrificial material layer containing Zn on the passage side. Therefore, the Zn component contained in the brazing material layer 12 and the sacrificial material layer is diffused into the core materials 11 and 21 by the heat treatment in the brazing, and on the passage 4 side of the thick clad material 1 and the thin clad material 2. A potential gradient layer is formed. Further, the potential gradient layer exhibits an excellent anticorrosion effect because the post-brazing surface Zn contents B 1 and B 2 of the thick clad material 1 and the thin clad material 2 satisfy predetermined conditions. Therefore, in this heat exchanger, even when the cooling water is flowed, the corrosion of the clad materials 1 and 2 is reliably suppressed, and the corrosion holes of the clad materials 1 and 2, particularly the thin clad material 2, are suppressed. Generation can be effectively suppressed.

また、薄板クラッド材の通路側表面のＺｎ含有量Ｂ２より０．５を引いた濃度が、厚板クラッド材の通路側表面のＺｎ含有量Ｂ１よりも小としていることにより、薄板クラッド材２の通路側表面２ａは、厚板クラッド材１の通路側表面１ａよりも電位が貴となる。これにより、各クラッド材１、２どうしの接合部近傍で、電池効果による薄板クラッド材１の腐食の進行が抑えられ、この接合部近傍での腐食孔の発生を抑止することができる。
したがって、本発明の熱交換器は、冷却水の流速を上げても薄板クラッド材に腐食孔が発生し難く、各部材の薄肉化と冷却性能の向上を同時に達成することができる。 Further, since the concentration obtained by subtracting 0.5 from the Zn content B 2 on the passage side surface of the thin clad material is smaller than the Zn content B 1 on the passage side surface of the thick clad material, the thin clad material The passage-side surface 2a of No. 2 has a higher potential than the passage-side surface 1a of the thick clad material 1. Thereby, the progress of the corrosion of the thin clad material 1 due to the battery effect is suppressed in the vicinity of the joint portion between the clad materials 1 and 2, and the generation of corrosion holes in the vicinity of the joint portion can be suppressed.
Therefore, the heat exchanger of the present invention is less likely to generate corrosion holes in the thin clad material even when the flow rate of the cooling water is increased, and it is possible to simultaneously achieve thinning of each member and improvement of cooling performance.

＜第３実施形態＞
次に、第３実施形態の熱交換器について説明する。なお、第３実施形態においては、前記第１実施形態と同様の構成についてはその説明を省略する。
図２は、第３実施形態の熱交換器を示す概略縦断面図である。
第３実施形態の熱交換器２０は、薄板クラッド材２が、通路４と反対側にろう材層２４を有する３層構成とされている以外は、前記第１実施形態と同様の構成とされている。 <Third Embodiment>
Next, the heat exchanger of 3rd Embodiment is demonstrated. In the third embodiment, the description of the same configuration as that of the first embodiment is omitted.
FIG. 2 is a schematic longitudinal sectional view showing the heat exchanger of the third embodiment.
The heat exchanger 20 of the third embodiment has the same configuration as that of the first embodiment except that the thin clad material 2 has a three-layer configuration having a brazing filler metal layer 24 on the side opposite to the passage 4. ing.

ろう材層２４は、芯材２２の通路４側と反対側の表面２ｂを被覆するように設けられている。このろう材層２４は、Ｓｉを５．０〜１２．６質量％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されている、   The brazing material layer 24 is provided so as to cover the surface 2 b of the core material 22 on the side opposite to the passage 4 side. This brazing filler metal layer 24 contains Si of 5.0 to 12.6% by mass, and the balance is made of an aluminum alloy brazing filler metal composed of Al and inevitable impurities.

この第３実施形態においても、前記第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
また、第３実施形態では特に、薄板クラッド材２が通路４と反対側にろう材層２４を有するため、このろう材層２４により、被冷却体を、熱交換器を構成する各部材のろう付工程と同じ工程で薄板クラッド材２の上にろう付接合することができる。これにより、熱交換器２０と被冷却体との冷却ユニット構造を短時間で形成できるという効果が得られる。 Also in the third embodiment, the same effect as in the first embodiment can be obtained.
In the third embodiment, in particular, the thin clad material 2 has a brazing material layer 24 on the side opposite to the passage 4, so that the brazing material layer 24 brazes the member to be cooled to each member constituting the heat exchanger. It is possible to braze and join the thin clad material 2 in the same step as the attaching step. Thereby, the effect that the cooling unit structure of the heat exchanger 20 and the body to be cooled can be formed in a short time is obtained.

以上、本発明の熱交換器の実施形態について説明したが、前記熱交換器を構成する各部は一例であって、本発明の範囲を逸脱しない範囲で適宜変更することができる。
例えば、第２実施形態の熱交換器において、薄板クラッド材２が、通路４と反対側にろう材層を有していてもよい。
＜第４実施形態＞
図３は第４実施形態の熱交換器４０を示すもので、本実施形態の熱交換器４０においては薄板クラッド材２が、通路４と反対側にろう材層２４と犠牲材層２５を有する４層構造とされている以外は第２実施形態の薄板クラッド材２と同等構造とされている。
本実施形態のろう材層２４は先の第３実施形態のろう材層２４と同等であり、犠牲材層２５は先の第２実施形態の犠牲材層と同等である。
本第４実施形態の構造においては、第２実施形態の熱交換器と同等の効果を得ることができる。 As mentioned above, although embodiment of the heat exchanger of this invention was described, each part which comprises the said heat exchanger is an example, Comprising: It can change suitably in the range which does not deviate from the range of this invention.
For example, in the heat exchanger of the second embodiment, the thin clad material 2 may have a brazing material layer on the side opposite to the passage 4.
<Fourth embodiment>
FIG. 3 shows a heat exchanger 40 of the fourth embodiment. In the heat exchanger 40 of the present embodiment, the thin clad material 2 has a brazing material layer 24 and a sacrificial material layer 25 on the side opposite to the passage 4. Except for the four-layer structure, the structure is the same as that of the thin clad material 2 of the second embodiment.
The brazing material layer 24 of the present embodiment is equivalent to the brazing material layer 24 of the previous third embodiment, and the sacrificial material layer 25 is equivalent to the sacrificial material layer of the previous second embodiment.
In the structure of the fourth embodiment, an effect equivalent to that of the heat exchanger of the second embodiment can be obtained.

また、本発明の熱交換器において、薄板クラッド材の通路と反対側に取り付けられる被冷却体は、特に限定されないが、半導体素子等の発熱素子や、冷却素子基板（例えばＡｌＮやＳｉ３Ｎ４等の熱伝導性セラミックスの両面にアルミニウム層を貼り合わせた絶縁回路用基板）の表面に発熱素子が接合された複合構造等が挙げられる。
これら被冷却体は、製造された熱交換器にろう付接合してもよく、熱交換器を構成する各部材のろう付工程と同じ工程でろう付接合してもよい。 In the heat exchanger of the present invention, the object to be cooled attached to the side opposite to the thin clad material passage is not particularly limited. However, a heating element such as a semiconductor element or a cooling element substrate (for example, AlN or Si 3 N 4). And a composite structure in which a heating element is bonded to the surface of an insulating circuit substrate in which an aluminum layer is bonded to both surfaces of a thermally conductive ceramic.
These objects to be cooled may be brazed to the manufactured heat exchanger, or may be brazed and joined in the same process as the brazing process of each member constituting the heat exchanger.

以下に、本発明の具体的実施例について説明するが、本願発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
表１に示す合金成分の厚さ３ｍｍのアルミニウム合金芯材に表１に示す組成の厚さ１６０μｍのろう材層をクラッド圧着してなる図１に示す断面形状の底板を用意した。また、表２に示す合金成分の厚さ０．６ｍｍのアルミニウム合金芯材の表裏両面に表２に示す組成の厚さ７０μｍのろう材層をクラッド圧着してなる図１に示す断面形状の天板を用意した。表４に示す組成であって図１に示す波形の厚さ０．５ｍｍのフィン材を用意した。前記底板と天板とフィン材とからなる図１に示す熱交換器形状に組み付け、表５に示す如く５８０〜６１５℃に１〜１５分間加熱するろう付けにより熱交換器を得た。
また、表１に示す合金組成の底板と表３に合金組成を示す犠牲材層（厚さ７０μｍ）とろう材層（厚さ７０μｍ）付きの天板と表４に示す合金組成のインナフィン（ろう材層の厚さ４０μｍ）を用いて熱交換器形状に組み立て、表５に示す如き条件でろう付けを行い、熱交換器を得た。
それらの各熱交換器試料について、ろう付け条件、厚板クラッド材表面Ｚｎ量（Ａ１）、薄板クラッド材表面Ｚｎ量（Ａ２）、（Ａ１）と（Ａ２）の大小関係、腐食試験結果について、以下の表５、表６に示す。
腐食試験の条件については以下の通りである。
腐食液：イオン交換水＋（Ｃｌ−：１００ｐｐｍ ＳＯ４ ２−：３００ｐｐｍ Ｃｕ＋＋：５０ｐｐｍ） ＮａＣｌ、Ｎａ２ＳＯ４、ＣｕＣｌ２にて調整。
腐食試験：腐食液６０リットルをコア内を循環させる（８０℃×８ｈ）（循環）操作と、室温×１６ｈ、循環停止する処理を繰り返し、流量（リットル／ｍｉｎ）を変化させる。
評価：最大孔食部の深さを測定。 Specific examples of the present invention will be described below, but the present invention is not limited to these examples.
A bottom plate having a cross-sectional shape shown in FIG. 1 was prepared by clad-bonding a brazing material layer having a composition shown in Table 1 with a thickness of 160 μm to an aluminum alloy core material having a thickness of 3 mm with the alloy components shown in Table 1. Moreover, the top of the cross-sectional shape shown in FIG. A board was prepared. A fin material having the composition shown in Table 4 and a corrugated thickness of 0.5 mm shown in FIG. 1 was prepared. It assembled | attached to the heat exchanger shape shown in FIG. 1 which consists of the said baseplate, a top plate, and a fin material, and as shown in Table 5, the heat exchanger was obtained by brazing to 580-615 degreeC for 1 to 15 minutes.
Further, a bottom plate having an alloy composition shown in Table 1, a top plate with a sacrificial material layer (thickness 70 μm) and a brazing material layer (thickness 70 μm) showing the alloy composition in Table 3, and an inner fin (waxing) having an alloy composition shown in Table 4. The material layer was assembled into a heat exchanger shape using a thickness of 40 μm) and brazed under the conditions shown in Table 5 to obtain a heat exchanger.
For each of these heat exchanger samples, brazing conditions, thick clad material surface Zn content (A 1 ), thin clad material surface Zn content (A 2 ), (A 1 ) and (A 2 ) magnitude relationship, corrosion The test results are shown in Tables 5 and 6 below.
The conditions for the corrosion test are as follows.
Corrosion solution: ion-exchanged water + (Cl − : 100 ppm SO 4 2− : 300 ppm Cu ++ : 50 ppm) Adjusted with NaCl, Na 2 SO 4 and CuCl 2 .
Corrosion test: 60 liters of corrosive solution is circulated in the core (80 ° C. × 8 h) (circulation) and room temperature × 16 h, and the process of stopping circulation is repeated to change the flow rate (liter / min).
Evaluation: The depth of the maximum pitting portion is measured.

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本発明で規定した範囲に含まれる実施例Ａ〜Ｌはいずれも腐食試験に耐えることができ、漏れは発生しなかった。これに対し、Ａ１＞Ａ２−０．５の関係となる比較例ｄ、ｈ、ｉ、ｍの熱交換器試料は漏れが発生した。 All of Examples A to L included in the range defined by the present invention could withstand the corrosion test, and no leakage occurred. In contrast, leakage occurred in the heat exchanger samples of Comparative Examples d, h, i, and m that satisfy the relationship of A 1 > A 2 −0.5.

１…厚板クラッド材、１ａ…通路側の表面、１１…芯材、１２…ろう材層、１３…被接合部、２…薄板クラッド材、２ａ…通路側の表面、２ｂ…通路と反対側の表面、２１…芯材、２２…ろう材層、２３…被接合部、２４…ろう材層、３…インナフィン、３３…折曲部、１０、２０…熱交換器。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Thick plate clad material, 1a ... Surface on the passage side, 11 ... Core material, 12 ... Brazing material layer, 13 ... Joint part, 2 ... Thin clad material, 2a ... Surface on the passage side, 2b ... Opposite side to the passage 21 ... Core material, 22 ... Brazing material layer, 23 ... Joined part, 24 ... Brazing material layer, 3 ... Inner fin, 33 ... Bent part 10, 20 ... Heat exchanger.

Claims (3)

薄板クラッド材と、該薄板クラッド材との間に通路を画成するように配設され、該薄板クラッド材よりも厚い板厚を有する厚板クラッド材と、前記各クラッド材どうしの間の前記通路に収容されたインナフィンとを有し、これら各部材の被接合部どうしがろう付接合されて構成され、前記薄板クラッド材の前記通路と反対側に取り付けられる被冷却体を、前記通路を流動する冷却水との熱交換によって冷却する熱交換器であって、
前記厚板クラッド材および前記薄板クラッド材は、いずれも芯材および該芯材の前記通路側の表面を被覆するろう材層を有し、
前記芯材は、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉを下記の含有量で含有するとともに、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、
Ｍｎ：０．４〜１．５質量％
Ｃｕ：０．０５〜０．８質量％
Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％
Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％
Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％
Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％
前記ろう材層は、ＳｉおよびＺｎを下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、
Ｓｉ：４．５〜１１．０質量％
Ｚｎ：０．５〜６．０質量％
前記インナフィンは、Ｍｎ、Ｚｎを下記の含有量で含有するとともに、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されており、
Ｍｎ：０．８〜１．５質量％
Ｚｎ：０．５〜３．０質量％
Ｃｕ：０．０５〜０．３質量％
Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％
Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％
Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％
Ｚｒ：０．０５〜０．２０質量％
ろう付後における前記厚板クラッド材の前記通路側表面のＺｎ量をＡ１、ろう付後における前記薄板クラッド材の前記通路側表面のＺｎ量をＡ２としたとき、下記の条件を満たすことを特徴とする熱交換器。
Ａ１：０．５〜３．０質量％
Ａ２：０．４〜２．０質量％
Ａ１＞Ａ２−０．５ A thin clad material and a thick clad material disposed so as to define a passage between the thin clad material and having a plate thickness thicker than the thin clad material, and the clad material between the clad materials. The inner fins housed in the passages, and the parts to be joined of these members are brazed to each other, and the body to be cooled attached to the opposite side of the passage of the thin clad material flows through the passages. A heat exchanger that cools by heat exchange with cooling water
Each of the thick plate clad material and the thin plate clad material has a core material and a brazing material layer covering the surface of the core material on the passage side,
The core material contains Mn, Cu, and Si in the following contents, and at least one selected from Fe, Ti, and Zr in the following contents, and the balance is made of Al and inevitable impurities. Composed of aluminum alloy,
Mn: 0.4 to 1.5% by mass
Cu: 0.05-0.8 mass%
Si: 0.05-1.0 mass%
Fe: 0.05-0.5 mass%
Ti: 0.05-0.20 mass%
Zr: 0.05 to 0.15% by mass
The brazing material layer is Si and Zn contained in a content of below is constituted by the aluminum alloy brazing material balance of Al and unavoidable impurities,
Si: 4.5-11.0 mass%
Zn: 0.5-6.0 mass%
The inner fin contains Mn and Zn in the following contents, and also contains at least one selected from Cu, Si, Fe, Ti, and Zr in the following contents, with the remainder from Al and inevitable impurities. Made of aluminum alloy,
Mn: 0.8 to 1.5% by mass
Zn: 0.5-3.0 mass%
Cu: 0.05-0.3 mass%
Si: 0.05-1.0 mass%
Fe: 0.05-0.5 mass%
Ti: 0.05-0.20 mass%
Zr: 0.05-0.20 mass%
When the Zn content on the passage side surface of the thick clad material after brazing is A1, and the Zn content on the passage side surface of the thin clad material after brazing is A2, the following conditions are satisfied: Heat exchanger.
A1: 0.5-3.0 mass%
A2: 0.4 to 2.0% by mass
A1> A2-0.5 薄板クラッド材と、該薄板クラッド材との間に通路を画成するように配設され、該薄板クラッド材よりも厚い板厚を有する厚板クラッド材と、前記各クラッド材どうしの間の前記通路に収容されたインナフィンとを有し、これら各部材の被接合部どうしがろう付接合されて構成され、前記薄板クラッド材の前記通路と反対側に取り付けられる被冷却体を、前記通路を流動する冷却水との熱交換によって冷却する熱交換器であって、
前記厚板クラッド材は、芯材および該芯材の前記通路側の表面を被覆するろう材層を有し、
前記芯材は、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉを下記の含有量で含有するとともに、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、
Ｍｎ：０．４〜１．５質量％
Ｃｕ：０．０５〜０．８質量％
Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％
Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％
Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％
Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％
前記ろう材層は、ＳｉおよびＺｎを下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、
Ｓｉ：４．５〜１１．０質量％
Ｚｎ：０．５〜６．０質量％
前記薄板クラッド材は、芯材および該芯材の前記通路側の表面を被覆する犠牲材層を有し、
前記芯材は、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉを下記の含有量で含有するとともに、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、
Ｍｎ：０．４〜１．５質量％
Ｃｕ：０．０５〜０．８質量％
Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％
Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％
Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％
Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％
前記犠牲材層は、Ｚｎを下記の含有量で含有するとともに、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金犠牲材によって構成されており、
Ｚｎ：０．５〜５．０質量％
Ｓｉ：０．１〜１．０質量％
Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％
Ｍｎ：０．１〜１．１質量％
Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％
Ｚｒ：０．０５〜０．１５質量％
前記インナフィンは、芯材と、該芯材の薄板クラッド材側の片面あるいは両面を被覆するろう材層とを有するクラッド材であって、
Ｍｎ、Ｚｎを下記の含有量で含有するとともに、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒのうちから選ばれる少なくとも１種を下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されており、
Ｍｎ：０．８〜１．５質量％
Ｚｎ：０．５〜３．０質量％
Ｃｕ：０．０５〜０．３質量％
Ｓｉ：０．０５〜１．０質量％
Ｆｅ：０．０５〜０．５質量％
Ｔｉ：０．０５〜０．２０質量％
Ｚｒ：０．０５〜０．２０質量％
前記ろう材層は、ＳｉおよびＺｎを下記の含有量で含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されており、
Ｓｉ：５．０〜１２．０質量％
Ｚｎ：０．５〜３．０質量％
ろう付後における前記厚板クラッド材の前記通路側表面のＺｎ量をＢ１、ろう付後における前記薄板クラッド材の前記通路側表面のＺｎ量をＢ２としたとき、下記の条件を満たすことを特徴とする熱交換器。
Ｂ１：０．５〜３．０質量％
Ｂ２：０．４〜２．０質量％
Ｂ１＞Ｂ２−０．５ A thin clad material and a thick clad material disposed so as to define a passage between the thin clad material and having a plate thickness thicker than the thin clad material, and the clad material between the clad materials. The inner fins housed in the passages, and the parts to be joined of these members are brazed to each other, and the body to be cooled attached to the opposite side of the passage of the thin clad material flows through the passages. A heat exchanger that cools by heat exchange with cooling water
The thick clad material has a core material and a brazing material layer covering the surface of the core material on the passage side,
The core material contains Mn, Cu, and Si in the following contents, and at least one selected from Fe, Ti, and Zr in the following contents, and the balance is made of Al and inevitable impurities. Composed of aluminum alloy,
Mn: 0.4 to 1.5% by mass
Cu: 0.05-0.8 mass%
Si: 0.05-1.0 mass%
Fe: 0.05-0.5 mass%
Ti: 0.05-0.20 mass%
Zr: 0.05 to 0.15% by mass
The brazing filler metal layer contains Si and Zn in the following content, and the balance is composed of an aluminum alloy brazing material composed of Al and inevitable impurities,
Si: 4.5-11.0 mass%
Zn: 0.5-6.0 mass%
The thin clad material has a core material and a sacrificial material layer covering the surface of the core material on the passage side,
The core material contains Mn, Cu, and Si in the following contents, and at least one selected from Fe, Ti, and Zr in the following contents, and the balance is made of Al and inevitable impurities. Composed of aluminum alloy,
Mn: 0.4 to 1.5% by mass
Cu: 0.05-0.8 mass%
Si: 0.05-1.0 mass%
Fe: 0.05-0.5 mass%
Ti: 0.05-0.20 mass%
Zr: 0.05 to 0.15% by mass
The sacrificial material layer contains Zn in the following content, and contains at least one selected from Si, Fe, Mn, Ti, and Zr in the following content, with the remainder from Al and inevitable impurities. Made of aluminum alloy sacrificial material,
Zn: 0.5-5.0 mass%
Si: 0.1 to 1.0% by mass
Fe: 0.05-0.5 mass%
Mn: 0.1 to 1.1% by mass
Ti: 0.05-0.20 mass%
Zr: 0.05 to 0.15% by mass
The inner fin is a clad material having a core material and a brazing material layer covering one or both surfaces of the core material on the thin clad material side,
According to the aluminum alloy which contains Mn and Zn in the following contents, and contains at least one selected from Cu, Si, Fe, Ti and Zr in the following contents, and the balance is made of Al and inevitable impurities. Configured,
Mn: 0.8 to 1.5% by mass
Zn: 0.5-3.0 mass %
Cu: 0.05-0.3 mass%
Si: 0.05-1.0 mass%
Fe: 0.05-0.5 mass%
Ti: 0.05-0.20 mass%
Zr: 0.05-0.20 mass%
The brazing filler metal layer contains Si and Zn in the following content, and the balance is composed of an aluminum alloy brazing material composed of Al and inevitable impurities,
Si: 5.0-12.0 mass%
Zn: 0.5-3.0 mass%
The Zn content of the passage side surface of the plank clad material after brazing B1, when the Zn content of the passage side surface of the thin clad material after brazing was set to B2, characterized in that satisfy the following condition Heat exchanger.
B1: 0.5-3.0 mass%
B2: 0.4-2.0 mass%
B1> B2-0.5 前記薄板クラッド材は、前記芯材の前記通路と反対側の面を被覆するろう材層を有し、前記ろう材層は、Ｓｉを５．０〜１２．６質量％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金ろう材によって構成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の熱交換器。   The thin clad material has a brazing material layer covering a surface of the core material on the side opposite to the passage, and the brazing material layer contains 5.0 to 12.6% by mass of Si, with the balance being Al. The heat exchanger according to claim 1, wherein the heat exchanger is made of an aluminum alloy brazing material made of unavoidable impurities.
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