JP5807416B2 - Tilting pad journal bearing - Google Patents

Tilting pad journal bearing Download PDF

Info

Publication number
JP5807416B2
JP5807416B2 JP2011153585A JP2011153585A JP5807416B2 JP 5807416 B2 JP5807416 B2 JP 5807416B2 JP 2011153585 A JP2011153585 A JP 2011153585A JP 2011153585 A JP2011153585 A JP 2011153585A JP 5807416 B2 JP5807416 B2 JP 5807416B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
pad
load side
rotating shaft
radius
pads
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2011153585A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2013019482A (en
Inventor
秀樹 尾形
秀樹 尾形
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
IHI Corp
Original Assignee
IHI Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by IHI Corp filed Critical IHI Corp
Priority to JP2011153585A priority Critical patent/JP5807416B2/en
Publication of JP2013019482A publication Critical patent/JP2013019482A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5807416B2 publication Critical patent/JP5807416B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
    • F16C17/03—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with tiltably-supported segments, e.g. Michell bearings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Description

本発明は、複数のパッドで回転軸を支持するティルティングパッドジャーナル軸受に関する。   The present invention relates to a tilting pad journal bearing that supports a rotating shaft with a plurality of pads.

従来、例えばターボ圧縮機等の高速回転機械においては、高速回転時の振動安定性に優れるティルティングパッドジャーナル軸受が採用されている。ティルティングパッドジャーナル軸受は、ハウジング内に複数のパッドが揺動可能に収容され、各パッドの支持面と回転軸の外周面との間の隙間に油膜圧力を発生させて回転軸を支持するものであるが、次のような欠点を有している。   Conventionally, in a high-speed rotating machine such as a turbo compressor, a tilting pad journal bearing that is excellent in vibration stability during high-speed rotation has been employed. A tilting pad journal bearing is a housing in which a plurality of pads are swingably accommodated in a housing, and an oil film pressure is generated in a gap between a support surface of each pad and an outer peripheral surface of the rotation shaft to support the rotation shaft. However, it has the following drawbacks.

例えば、回転軸を水平に支持する場合には、回転軸の鉛直下方に位置するパッド（負荷側パッド）の負荷が大きくなるのに対して、回転軸の鉛直上方に位置するパッド（反負荷側パッド）の負荷が小さくなる。このように、ティルティングパッドジャーナル軸受においては、負荷側パッドに対して負荷が集中する一方で、反負荷側パッドに作用する負荷が小さくなってしまう。   For example, when the rotating shaft is supported horizontally, the pad (load side pad) positioned vertically below the rotating shaft increases, whereas the pad positioned vertically above the rotating shaft (anti-load side) The load on the pad) is reduced. Thus, in the tilting pad journal bearing, while the load is concentrated on the load side pad, the load acting on the anti-load side pad is reduced.

そして、軸受荷重が大きくなって偏心が大きくなると、反負荷側パッドと回転軸との間に油膜圧力が発生しなくなり、装置の運転中に反負荷側パッドが自由な状態となって異常な振動を起こしてしまうことがある。   If the bearing load increases and the eccentricity increases, no oil film pressure is generated between the anti-load side pad and the rotating shaft, and the anti-load side pad becomes free during operation of the device, causing abnormal vibration. May be caused.

そこで、例えば、特許文献１に示されるティルティングパッドジャーナル軸受においては、反負荷側パッドに予圧をかけて支持面と回転軸との間に油膜圧力を発生させることで、反負荷側パッドに生じる振動を抑制するようにしている。また、例えば、特許文献２に示されるティルティングパッドジャーナル軸受においては、反負荷側パッドを予め回転軸側にオフセットしておき、これによって、反負荷側パッドに生じる振動を抑制するようにしている。   Thus, for example, in the tilting pad journal bearing disclosed in Patent Document 1, a preload is applied to the anti-load side pad to generate an oil film pressure between the support surface and the rotating shaft, thereby generating the anti-load side pad. The vibration is suppressed. Further, for example, in the tilting pad journal bearing shown in Patent Document 2, the anti-load side pad is offset in advance to the rotating shaft side, thereby suppressing the vibration generated in the anti-load side pad. .

このように、従来のティルティングパッドジャーナル軸受においては、反負荷側パッドにおける、所謂、組立半径隙間Ｃｂを、負荷側パッドにおける組立半径隙間Ｃｂよりも小さくすることで、反負荷側パッドの予圧係数ｍを、負荷側パッドの予圧係数ｍよりも大きくし、これによって反負荷側に生じる振動を抑制している。   As described above, in the conventional tilting pad journal bearing, the so-called assembly radius gap Cb in the anti-load side pad is made smaller than the assembly radius gap Cb in the load side pad, so that the preload coefficient of the anti-load side pad is reduced. m is made larger than the preload coefficient m of the load side pad, thereby suppressing the vibration generated on the anti-load side.

特開平７−１８０７２１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 7-180721 特開平８−１４５０５０号公報JP-A-8-1445050

しかしながら、上記特許文献１、２に示されるティルティングパッドジャーナル軸受のように、組立半径隙間Ｃｂを小さくすると、反負荷側パッドによって生じる剪断抵抗が大きくなり、これによって動力損失が大きくなってしまうおそれがある。   However, if the assembly radius gap Cb is reduced as in the tilting pad journal bearing disclosed in Patent Documents 1 and 2, the shear resistance generated by the anti-load side pad increases, which may increase power loss. There is.

本発明の目的は、動力損失を生じることなく、反負荷側に生じる振動を抑制することができるティルティングパッドジャーナル軸受を提供することである。   An object of the present invention is to provide a tilting pad journal bearing capable of suppressing vibration generated on the non-load side without causing power loss.

上記課題を解決するために、本発明のティルティングパッドジャーナル軸受は、ハウジングと、ハウジング内に挿通される回転軸と、回転軸の外周面とハウジングの内周面との間に揺動可能に収容されるとともに、回転軸の外周面に支持面を対向させて、回転軸の周方向に整列配置された複数のパッドと、を備え、複数のパッドのうち、もっとも負荷が大きくなる負荷側パッドに対向する位置に一部または全部が配される反負荷側パッドの支持面の曲率半径が、負荷側パッドの支持面の曲率半径よりも大きい関係を有することを特徴とする。   In order to solve the above problems, the tilting pad journal bearing of the present invention is swingable between a housing, a rotating shaft inserted into the housing, and an outer peripheral surface of the rotating shaft and an inner peripheral surface of the housing. A plurality of pads that are accommodated and are arranged in the circumferential direction of the rotating shaft with the support surface facing the outer peripheral surface of the rotating shaft, and the load side pad having the largest load among the plurality of pads The curvature radius of the support surface of the anti-load side pad, which is partly or wholly disposed at a position opposite to the contact pad, is larger than the curvature radius of the support surface of the load side pad.

本発明によれば、動力損失を生じることなく、反負荷側に生じる振動を抑制することができる。   According to the present invention, it is possible to suppress vibration generated on the anti-load side without causing power loss.

ティルティングパッドジャーナル軸受の断面図である。It is sectional drawing of a tilting pad journal bearing. 反負荷側パッドおよび負荷側パッドの構成を説明する図である。It is a figure explaining the structure of an anti-load side pad and a load side pad.

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、発明の理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本発明を限定するものではない。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本発明に直接関係のない要素は図示を省略する。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The dimensions, materials, and other specific numerical values shown in the embodiments are merely examples for facilitating the understanding of the invention, and do not limit the present invention unless otherwise specified. In the present specification and drawings, elements having substantially the same function and configuration are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted, and elements not directly related to the present invention are not illustrated. To do.

図１は、本実施形態のティルティングパッドジャーナル軸受の断面図である。ティルティングパッドジャーナル軸受１は、ターボ圧縮機等の回転機械の回転軸２が挿通される円筒状のハウジング３を備えている。このハウジング３は、その内周面３ａと、回転軸２の外周面２ａとの間に空隙が形成される寸法関係を維持しており、ハウジング３の内周面３ａと、回転軸２の外周面２ａとの対向間隔に、パッド１０〜１５が収容されている。   FIG. 1 is a cross-sectional view of the tilting pad journal bearing of the present embodiment. The tilting pad journal bearing 1 includes a cylindrical housing 3 into which a rotary shaft 2 of a rotary machine such as a turbo compressor is inserted. The housing 3 maintains a dimensional relationship in which a gap is formed between the inner peripheral surface 3 a of the rotating shaft 2 and the outer peripheral surface 2 a of the rotating shaft 2, and the outer peripheral surface of the rotating shaft 2 and the inner peripheral surface 3 a of the housing 3. Pads 10 to 15 are accommodated in a space facing the surface 2a.

パッド１０〜１５は、回転軸２の周方向にほぼ等間隔で整列配置されているが、本実施形態においては、回転軸２が水平方向（図１において紙面に直交する方向）に沿って支持されており、回転軸２の鉛直ほぼ真上にパッド１０が配置され、回転軸２の鉛直ほぼ真下にパッド１３が配置される。したがって、ここではパッド１３がもっとも負荷の大きい負荷側パッドとなり、パッド１０が反負荷側パッドとなる。   The pads 10 to 15 are aligned and arranged at substantially equal intervals in the circumferential direction of the rotating shaft 2, but in the present embodiment, the rotating shaft 2 is supported along the horizontal direction (the direction orthogonal to the paper surface in FIG. 1). The pad 10 is disposed almost directly above the rotating shaft 2, and the pad 13 is disposed substantially directly below the rotating shaft 2. Therefore, here, the pad 13 is the load side pad with the largest load, and the pad 10 is the anti-load side pad.

パッド１０は、所定の曲率で湾曲する支持面１０ａを回転軸２の外周面２ａに対面させ、背面１０ｂをハウジング３の内周面３ａに対面させている。このとき、ハウジング３の内周面３ａには、当該ハウジング３の中心側に向けて突出する突部３ｂが設けられており、この突部３ｂによってパッド１０が揺動可能に支持されることとなる。   The pad 10 has a support surface 10 a that is curved with a predetermined curvature facing the outer peripheral surface 2 a of the rotary shaft 2 and a back surface 10 b facing the inner peripheral surface 3 a of the housing 3. At this time, a protrusion 3b that protrudes toward the center of the housing 3 is provided on the inner peripheral surface 3a of the housing 3, and the pad 10 is supported by the protrusion 3b so as to be swingable. Become.

また、パッド１１〜１５は、いずれも同一部材で構成されており、所定の曲率で湾曲する支持面１１ａ〜１５ａを回転軸２の外周面２ａに対面させ、背面１１ｂ〜１５ｂをハウジング３の内周面３ａに対面させている。そして、パッド１１〜１５は、上記のパッド１０と同様に、ハウジング３の内周面３ａに設けられた突部３ｂによって揺動可能に支持されている。   The pads 11 to 15 are all made of the same member. The support surfaces 11 a to 15 a that are curved with a predetermined curvature face the outer peripheral surface 2 a of the rotating shaft 2, and the back surfaces 11 b to 15 b are inside the housing 3. It faces the peripheral surface 3a. The pads 11 to 15 are swingably supported by the protrusions 3 b provided on the inner peripheral surface 3 a of the housing 3 in the same manner as the pads 10 described above.

ここで、パッド１０〜１５は、それらの支持面１０ａ〜１５ａの曲率中心を、回転軸２の軸心から偏心した位置に設けられている。これにより、回転軸２が回転すると、各パッド１０〜１５の支持面１０ａ〜１５ａと、回転軸２の外周面２ａとの間に油膜圧力が発生して、回転軸２が支持面１０ａ〜１５ａによって支持されることとなる。なお、パッド１０の支持面１０ａは、パッド１１〜１５の支持面１１ａ〜１５ａと曲率半径を異にしている。以下では、反負荷側パッドとなるパッド１０、および、負荷側パッドとなるパッド１３について、図２を用いて説明する。   Here, the pads 10 to 15 are provided at positions where the centers of curvature of the support surfaces 10 a to 15 a are eccentric from the axis of the rotary shaft 2. Thereby, when the rotating shaft 2 rotates, an oil film pressure is generated between the support surfaces 10a to 15a of the pads 10 to 15 and the outer peripheral surface 2a of the rotating shaft 2, and the rotating shaft 2 is supported by the support surfaces 10a to 15a. It will be supported by. In addition, the support surface 10a of the pad 10 differs in the curvature radius from the support surfaces 11a-15a of the pads 11-15. Hereinafter, the pad 10 serving as the anti-load side pad and the pad 13 serving as the load side pad will be described with reference to FIG.

図２は、反負荷側パッドとなるパッド１０および負荷側パッドとなるパッド１３の構成を説明する図である。なお、ここでは理解を容易にするために、パッド１０、１３の位置や形状を実際とは変えて示している。一般的に、ティルティングパッドジャーナル軸受を設計する際には、当該軸受に作用する荷重や運転条件等の使用環境を考慮して予圧係数ｍを設定する。予圧係数ｍは以下に示す式１で算出される値である。   FIG. 2 is a diagram for explaining the configuration of the pad 10 serving as the anti-load side pad and the pad 13 serving as the load side pad. Here, in order to facilitate understanding, the positions and shapes of the pads 10 and 13 are shown different from actual ones. In general, when designing a tilting pad journal bearing, the preload coefficient m is set in consideration of the use environment such as a load acting on the bearing and operating conditions. The preload coefficient m is a value calculated by Equation 1 shown below.

予圧係数ｍ＝（Ｃｐ−Ｃｂ）／Ｃｐ・・・式１   Preload coefficient m = (Cp−Cb) / Cp Equation 1

この式において、Ｃｐは加工半径隙間、Ｃｂは組立半径隙間であり、予圧係数ｍは、加工半径隙間Ｃｐと組立半径隙間Ｃｂとの差を加工半径隙間Ｃｐで除した値となる。このようにして算出される予圧係数ｍの値は、油膜圧力の立ちやすさを示すこととなるが、油膜圧力を立ちやすくする場合には、予圧係数ｍを大きな値にするように設計が行われることとなる。   In this equation, Cp is the machining radius gap, Cb is the assembly radius gap, and the preload coefficient m is a value obtained by dividing the difference between the machining radius gap Cp and the assembly radius gap Cb by the machining radius gap Cp. The value of the preload coefficient m calculated in this way indicates the easiness of the oil film pressure rise. However, when the oil film pressure is easily raised, the preload coefficient m is designed to be a large value. Will be.

ここで、加工半径隙間Ｃｐについて、図２を参照して説明する。図２において、Ｏｊは回転軸２の軸中心、Ｒｉは回転軸２の半径、Ｏ１はパッド１３の支持面１３ａの曲率中心、Ｒｂ１はパッド１３の支持面１３ａの曲率半径、Ｏ２はパッド１０の支持面１０ａの曲率中心、Ｒｂ２はパッド１０の支持面１０ａの曲率半径を示している。そして、加工半径隙間Ｃｐは以下に示す式２で算出される値である。 Here, the processing radius gap Cp will be described with reference to FIG. In FIG. 2, Oj the axial center of the rotation shaft 2, Ri is the radius of the rotary shaft 2, the center of curvature of the supporting surface 13a of the O 1 pad 13, Rb 1 is the radius of curvature, O 2 of bearing surface 13a of the pad 13 The center of curvature of the support surface 10 a of the pad 10, Rb 2 indicates the radius of curvature of the support surface 10 a of the pad 10. The machining radius gap Cp is a value calculated by the following equation 2.

加工半径隙間Ｃｐ＝Ｒｂ−Ｒｉ・・・式２   Processing radius gap Cp = Rb−Ri Equation 2

このように、加工半径隙間Ｃｐは、パッドの支持面の曲率半径Ｒｂと回転軸の半径Ｒｉとの差で表される。そして、上記の式１からも明らかなように、加工半径隙間Ｃｐが大きくなると、予圧係数ｍが大きくなるといった関係性を有していることから、パッドの支持面の曲率半径Ｒｂが大きくなると、予圧係数ｍが大きくなるといえる。   Thus, the processing radius gap Cp is represented by the difference between the curvature radius Rb of the pad support surface and the radius Ri of the rotating shaft. As is clear from the above equation 1, since the preload coefficient m increases as the machining radius gap Cp increases, the curvature radius Rb of the support surface of the pad increases. It can be said that the preload coefficient m increases.

本実施形態においては、反負荷側パッドとなるパッド１０に生じる振動を抑制するために、パッド１０の支持面１０ａの曲率半径Ｒｂ２を、パッド１３の支持面１３ａの曲率半径Ｒｂ１よりも大きくしている。すなわち、Ｒｂ２＞Ｒｂ１であるから、上記の式２より、反負荷側パッドとなるパッド１０における加工半径隙間Ｃｐ２と、負荷側パッドとなるパッド１３における加工半径隙間Ｃｐ１との間には、Ｃｐ２＞Ｃｐ１の関係性がもたらされる。そして、Ｃｐ２＞Ｃｐ１の関係から、上記の式１より、反負荷側パッドとなるパッド１０における予圧係数ｍ２と、負荷側パッドとなるパッド１３における予圧係数ｍ１との間には、ｍ２＞ｍ１の関係性がもたらされる。 In the present embodiment, in order to suppress the vibration occurring in the pad 10 as a non-load-side pad, the curvature radius Rb 2 of the supporting surface 10a of the pad 10, larger than the radius of curvature Rb 1 of the support surface 13a of the pad 13 doing. That is, since Rb 2 > Rb 1 , from the above formula 2, between the processing radius gap Cp 2 in the pad 10 serving as the anti-load side pad and the processing radius gap Cp 1 in the pad 13 serving as the load side pad. Results in the relationship Cp 2 > Cp 1 . From the relationship of Cp 2 > Cp 1 , according to the above equation 1, the preload coefficient m 2 in the pad 10 serving as the anti-load side pad and the preload coefficient m 1 in the pad 13 serving as the load side pad are A relationship of m 2 > m 1 is provided.

このように、負荷側パッドとなるパッド１３に比べて、反負荷側パッドとなるパッド１０の方が、油膜圧力が立ちやすいように予め設計することで、反負荷側パッドとなるパッド１０に振動が生じるのを抑制することが可能となる。   As described above, the pad 10 serving as the load-side pad is designed in advance so that the oil film pressure is more easily generated in the pad 10 serving as the anti-load-side pad. Can be suppressed.

なお、上記の式１によれば、パッド１０の組立半径隙間Ｃｂ２を、パッド１３の組立半径隙間Ｃｂ１よりも小さくすれば、パッド１０における予圧係数ｍ２が、パッド１３における予圧係数ｍ１よりも大きくなる。組立半径隙間Ｃｂは、回転軸２の外周面２ａからパッド１０の支持面１０ａまでの距離として捉えられるが、上記した従来のティルティングパッドジャーナル軸受のように、パッド１０の組立半径隙間Ｃｂ２を小さくする、換言すれば、パッド１０を回転軸２に近づけると、パッド１０に生じる剪断抵抗が大きくなり、回転軸２の回転に動力損失が生じてしまう。 According to the above equation 1, if the assembly radius gap Cb 2 of the pad 10 is made smaller than the assembly radius gap Cb 1 of the pad 13, the preload coefficient m 2 in the pad 10 becomes the preload coefficient m 1 in the pad 13. Bigger than. Assembly radial gap Cb is taken as the distance from the outer circumferential surface 2a of the rotating shaft 2 to the supporting surface 10a of the pad 10, as in the conventional tilting pad journal bearing as described above, the assembling radial gap Cb 2 pads 10 When the pad 10 is brought closer to the rotating shaft 2, the shear resistance generated in the pad 10 is increased, and power loss occurs in the rotation of the rotating shaft 2.

これに対して、本実施形態のように、反負荷側パッドとなるパッド１０の支持面１０ａの曲率半径Ｒｂ２を、負荷側パッドとなるパッド１３の支持面１３ａの曲率半径Ｒｂ１よりも大きくすることによって、予圧係数ｍ２＞予圧係数ｍ１の関係を維持するようにすれば、パッド１０における組立半径隙間Ｃｂ２を他のパッド１１〜１５と同じにすることができ、従来のように剪断抵抗が増すことに起因する動力損失を低減することができる。 In contrast, as in the present embodiment, the curvature radius Rb 2 of the supporting surface 10a of the pad 10 as a non-load-side pad, larger than the radius of curvature Rb 1 of the support surface 13a of the load-side pad pad 13 Thus, if the relationship of the preload coefficient m 2 > preload coefficient m 1 is maintained, the assembly radius gap Cb 2 in the pad 10 can be made the same as that of the other pads 11 to 15, as in the conventional case. Power loss due to increased shear resistance can be reduced.

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。   As mentioned above, although preferred embodiment of this invention was described referring an accompanying drawing, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this embodiment. It will be apparent to those skilled in the art that various changes and modifications can be made within the scope of the claims, and these are naturally within the technical scope of the present invention. Is done.

例えば、上記実施形態においては、６つのパッドによって回転軸２を支持することとしたが、パッドの数は複数であればよく、その数は適宜設計することが可能である。また、上記実施形態においては、パッド１０のみを反負荷側パッドとして、その支持面１０ａの曲率半径を他のパッド１１〜１５よりも大きくした。しかしながら、例えば、上記実施形態において、パッド１０、１１、１５を反負荷側パッドとし、パッド１２〜１４を負荷側パッドとし、パッド１０、１１、１５の支持面１０ａ、１１ａ、１５ａの曲率半径を、パッド１２〜１４の支持面１２ａ〜１４ａの曲率半径よりも大きくするようにしてもよい。いずれにしても、複数のパッドのうち、もっとも負荷が大きくなる負荷側パッドに対向する位置に配される少なくとも１つのパッドを反負荷側パッドとし、その反負荷側パッドの支持面の曲率半径が、負荷側パッドの支持面の曲率半径よりも大きい関係を有するものであればよい。   For example, in the above-described embodiment, the rotating shaft 2 is supported by six pads. However, the number of pads may be plural, and the number can be designed as appropriate. Moreover, in the said embodiment, only the pad 10 was made into the anti-load side pad, and the curvature radius of the support surface 10a was made larger than the other pads 11-15. However, for example, in the above embodiment, the pads 10, 11, and 15 are anti-load side pads, the pads 12 to 14 are load side pads, and the curvature radii of the support surfaces 10a, 11a, and 15a of the pads 10, 11, and 15 are set. The curvature radius of the support surfaces 12a to 14a of the pads 12 to 14 may be larger. In any case, among the plurality of pads, at least one pad disposed at a position facing the load side pad where the load is the largest is set as the anti-load side pad, and the curvature radius of the support surface of the anti-load side pad is Any material having a relationship larger than the radius of curvature of the support surface of the load side pad may be used.

なお、ここでいう「負荷側パッドに対向する位置」というのは、回転軸の軸心を中心として負荷側パッドを１８０度回転させたときに、当該負荷側パッドが位置する範囲をいうものであり、この範囲内に、反負荷側パッドの一部または全部が配されればよい。   The “position facing the load side pad” here refers to a range where the load side pad is located when the load side pad is rotated 180 degrees around the axis of the rotation axis. Yes, it suffices if a part or all of the anti-load side pad is disposed within this range.

本発明は、複数のパッドで回転軸を支持するティルティングパッドジャーナル軸受に利用することができる。   The present invention can be used for a tilting pad journal bearing that supports a rotating shaft with a plurality of pads.

１…ティルティングパッドジャーナル軸受
２…回転軸
２ａ…外周面
３…ハウジング
３ａ…内周面
１０〜１５…パッド
１０ａ〜１５ａ…支持面
Ｒｂ…曲率半径
Ｒｉ…回転軸の半径 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Tilting pad journal bearing 2 ... Rotating shaft 2a ... Outer peripheral surface 3 ... Housing 3a ... Inner peripheral surface 10-15 ... Pad 10a-15a ... Support surface Rb ... Radius of curvature Ri ... Radius of rotating shaft

Claims (1)

ハウジングと、
前記ハウジング内に挿通される回転軸と、
前記回転軸の外周面と前記ハウジングの内周面との間に揺動可能に収容されるとともに、前記回転軸の外周面に支持面を対向させて、前記回転軸の周方向に整列配置された複数のパッドと、を備え、
前記複数のパッドのうち、もっとも負荷が大きくなる負荷側パッドに対向する位置に一部または全部が配される反負荷側パッドの支持面の曲率半径が、前記負荷側パッドの支持面の曲率半径よりも大きい関係を有することを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。 A housing;
A rotating shaft inserted into the housing;
The rotary shaft is accommodated so as to be swingable between the outer peripheral surface of the rotating shaft and the inner peripheral surface of the housing, and is arranged in the circumferential direction of the rotating shaft with a support surface facing the outer peripheral surface of the rotating shaft. A plurality of pads, and
Among the plurality of pads, the radius of curvature of the support surface of the anti-load side pad that is partly or wholly arranged at the position facing the load side pad where the load is the largest is the radius of curvature of the support surface of the load side pad. Tilting pad journal bearing, characterized in that it has a greater relationship.
JP2011153585A 2011-07-12 2011-07-12 Tilting pad journal bearing Active JP5807416B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011153585A JP5807416B2 (en) 2011-07-12 2011-07-12 Tilting pad journal bearing

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011153585A JP5807416B2 (en) 2011-07-12 2011-07-12 Tilting pad journal bearing

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2013019482A JP2013019482A (en) 2013-01-31
JP5807416B2 true JP5807416B2 (en) 2015-11-10

Family

ID=47691115

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011153585A Active JP5807416B2 (en) 2011-07-12 2011-07-12 Tilting pad journal bearing

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5807416B2 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6725438B2 (en) * 2017-02-23 2020-07-15 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Bearing device and rotating machine

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1353661A (en) * 1963-01-19 1964-02-28 Rateau Soc Improvement in gas bearings
JPS5576215A (en) * 1978-11-30 1980-06-09 Toshiba Corp Pad type journal bearing
JPS5850312A (en) * 1981-09-18 1983-03-24 Toshiba Corp Journal bearing
JP3219564B2 (en) * 1993-09-03 2001-10-15 株式会社東芝 Radial bearing device
JP5197977B2 (en) * 2007-03-28 2013-05-15 株式会社東芝 Journal bearing device

Also Published As

Publication number Publication date
JP2013019482A (en) 2013-01-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101531892B1 (en) Radial foil bearing
JP4961485B2 (en) Dynamic pressure type foil type gas bearing
EP3299644B1 (en) Mixed-type dynamic pressure gas thrust bearing
JP5321332B2 (en) Dynamic pressure gas bearing
KR20160101178A (en) Thrust bearing
JP2016133223A (en) Quad foil journal air bearing
JP4264806B2 (en) Bearing support device
JP5936602B2 (en) Sealing device
KR101187892B1 (en) Air foil bearing
WO2020054133A1 (en) Damper bearing and damper
WO2013086589A1 (en) Segmented viscoelastic bushing for the bearings of rotary electric machines
JP5807416B2 (en) Tilting pad journal bearing
JP2012193833A (en) Dynamic pressure gas bearing
JP6979332B2 (en) Tilting pad bearing
JP7482000B2 (en) Tilting pad journal bearing and rotating machine equipped with same
KR102166622B1 (en) Air foil journal bearing
JP2018112281A (en) Half-split thrust bearing
JP2003269449A (en) Foil bearing
WO2022249627A1 (en) Bearing device
JP7480735B2 (en) Housing structure of rotating electric machine and rotating electric machine
KR100462996B1 (en) Linear flexure bearing
JP2007113775A (en) Ring foil gas bearing
JP2013194630A (en) Gas turbine
KR20080064589A (en) Air foil bearing
JP2014085006A (en) Thrust bearing

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20140528

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20150129

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20150210

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20150811

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20150824

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 5807416

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250