JP5799761B2 - Abnormality detection device for battery pack - Google Patents

Abnormality detection device for battery pack Download PDF

Info

Publication number
JP5799761B2
JP5799761B2 JP2011245280A JP2011245280A JP5799761B2 JP 5799761 B2 JP5799761 B2 JP 5799761B2 JP 2011245280 A JP2011245280 A JP 2011245280A JP 2011245280 A JP2011245280 A JP 2011245280A JP 5799761 B2 JP5799761 B2 JP 5799761B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
current
abnormality
voltage
detection
sampling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2011245280A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2013101065A (en
Inventor
石下 晃生
晃生 石下
樹 西俣
樹 西俣
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toyota Motor Corp
Original Assignee
Toyota Motor Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toyota Motor Corp filed Critical Toyota Motor Corp
Priority to JP2011245280A priority Critical patent/JP5799761B2/en
Publication of JP2013101065A publication Critical patent/JP2013101065A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5799761B2 publication Critical patent/JP5799761B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/10Energy storage using batteries

Landscapes

  • Secondary Cells (AREA)
  • Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
  • Tests Of Electric Status Of Batteries (AREA)

Description

この発明は、組電池の異常検出装置に関し、より特定的には、直列接続された複数の電池セルを有する組電池における電池セルの内部抵抗上昇を検出する技術に関する。   The present invention relates to an assembled battery abnormality detection device, and more specifically to a technique for detecting an increase in internal resistance of a battery cell in an assembled battery having a plurality of battery cells connected in series.

多数の電池セル(電池モジュール)を直列接続した組電池が一般的に用いられている。たとえば、ハイブリッド自動車等において、このような組電池が電動機駆動用の電源として用いられている。   A battery pack in which a large number of battery cells (battery modules) are connected in series is generally used. For example, in a hybrid vehicle or the like, such an assembled battery is used as a power source for driving an electric motor.

特開2011−117796号公報(特許文献1)には、組電池の電池セル毎の電圧値を直接検出することなく、各電池セルの出力電圧と所定の判定電圧との比較結果を検出するように簡易に構成された異常検出装置が記載されている。特に、特許文献1による異常検出装置では、上記の構成において、内部抵抗異常(過上昇)が生じた電池セルの検出する最の誤検出を防止するための制御が記載されている。   Japanese Patent Laid-Open No. 2011-117796 (Patent Document 1) detects a comparison result between an output voltage of each battery cell and a predetermined determination voltage without directly detecting a voltage value for each battery cell of the assembled battery. Describes an anomaly detection device configured in a simple manner. In particular, in the abnormality detection device according to Patent Document 1, in the above configuration, control for preventing the most erroneous detection detected by a battery cell in which an internal resistance abnormality (over rise) has occurred is described.

特開2011−117796号公報JP2011-117796A

特許文献1による異常検出装置では、直列接続されたn個の電池セルの出力電圧と判定電圧との比較が順次実行されるとともに、電圧が判定電圧より低下した電池セルの有無を示す判定信号が生成される。バッテリ電流Ibは、各電池セルでの電圧比較が実行される期間内に、所定のサンプリング周期ΔTi毎に所定回数サンプリングされる。そして、異常検出装置は、電流サンプリング値のうちの最大値が判定電流よりも大きいとの比較に基づいて内部抵抗の上昇を検出する。   In the abnormality detection device according to Patent Document 1, a comparison between the output voltage of n battery cells connected in series and a determination voltage is sequentially performed, and a determination signal indicating the presence or absence of a battery cell whose voltage is lower than the determination voltage is provided. Generated. The battery current Ib is sampled a predetermined number of times for each predetermined sampling period ΔTi within a period in which voltage comparison is performed in each battery cell. Then, the abnormality detection device detects an increase in internal resistance based on a comparison that the maximum value among the current sampling values is larger than the determination current.

特許文献1では、バッテリ電流のサンプリングタイミングを、電圧のサンプリング期間よりも、(ΔTi/2)以下の所定時間ずつ内側の期間内に設けるとともに、判定電流を、電流リップルによるサンプリング半周期での電流変動を考慮して判定電流を修正することによって、内部抵抗異常の誤検出を防止している。   In Patent Document 1, the battery current sampling timing is provided within a predetermined time period (ΔTi / 2) or less than the voltage sampling period, and the determination current is a current in a sampling half cycle due to a current ripple. By correcting the determination current in consideration of fluctuations, erroneous detection of abnormal internal resistance is prevented.

より詳細には、特許文献1では、バッテリ電流のリップル成分を正弦波電流と仮定した上で、電流および電圧のサンプリングタイミングのずれに相当する位相差に伴う電流変化量に応じて判定電流を修正することで、誤検出を防止している。   More specifically, in Patent Document 1, assuming that the ripple component of the battery current is a sine wave current, the determination current is corrected according to the amount of current change due to the phase difference corresponding to the deviation of the sampling timing of the current and voltage. This prevents false detection.

しかしながら、バッテリ電流のリップルの大きさは状況に応じて変化する。このため、特許文献1による異常検出装置では、電流リップルが大きくなった場面において、内部抵抗異常を誤検出することが懸念される。   However, the magnitude of the battery current ripple varies depending on the situation. For this reason, in the abnormality detection device according to Patent Document 1, there is a concern that the internal resistance abnormality may be erroneously detected in a scene where the current ripple becomes large.

この発明は、このような問題点を解決するためになされたものであって、この発明の目的は、組電池の電池セル毎の電圧監視機能として、電圧値を直接検出することなく所定の判定電圧との比較結果を検出するように簡易に構成された異常検出装置において、内部抵抗異常(過上昇)の誤検出を防止することである。   The present invention has been made to solve such problems, and an object of the present invention is to perform a predetermined determination without directly detecting a voltage value as a voltage monitoring function for each battery cell of an assembled battery. In an abnormality detection device that is simply configured to detect a comparison result with a voltage, an erroneous detection of an internal resistance abnormality (over rise) is prevented.

この発明のある局面では、直列接続された複数の電池セルを有する組電池の異常検出装置であって、複数の検知ユニットと、異常監視回路と、禁止部とを含む。複数の検知ユニットは、複数の電池セルのそれぞれに対応して設けられ、各々が対応の電池セルの出力電圧と所定の判定電圧との電圧比較を実行するように構成される。電流検出器は、複数の電池セルの電流を検出するように構成される。複数の検知ユニットは、順次動作して電圧比較の結果を反映した信号を順次伝達することによって、複数の電池セルのいずれかの出力電圧が判定電圧よりも低下したか否かを示す異常検出信号を出力するように構成される。異常監視回路は、複数の検知ユニットからの異常検出信号と、電流検出器による電流検出値とに基づいて、複数の電池セルのいずれかで内部抵抗が上限値よりも上昇する内部抵抗異常が発生したか否かを監視する。禁止部は、組電池との間で電力変換器を介した電力変換によって駆動制御される電動機の動作状態に応じて、異常監視回路による内部抵抗異常の検出を禁止する。   An aspect of the present invention is an assembled battery abnormality detection device having a plurality of battery cells connected in series, and includes a plurality of detection units, an abnormality monitoring circuit, and a prohibition unit. The plurality of detection units are provided corresponding to each of the plurality of battery cells, and each is configured to perform a voltage comparison between the output voltage of the corresponding battery cell and a predetermined determination voltage. The current detector is configured to detect a current of the plurality of battery cells. The plurality of detection units operate sequentially and sequentially transmit a signal reflecting the result of the voltage comparison, thereby indicating whether or not the output voltage of any of the plurality of battery cells has decreased below the determination voltage. Is configured to output. The abnormality monitoring circuit generates an internal resistance abnormality that causes the internal resistance to rise above the upper limit value in any of the battery cells based on the abnormality detection signals from the multiple detection units and the current detection value by the current detector. Monitor whether or not The prohibiting unit prohibits the abnormality monitoring circuit from detecting an abnormality in the internal resistance in accordance with the operating state of the electric motor that is driven and controlled by power conversion via the power converter with the assembled battery.

好ましくは、異常監視回路は、電流サンプリング部と、修正量設定部と、電流比較部とを含む。電流サンプリング部は、所定のサンプリング周期に従って、電流検出器による電流検出値を所定の複数回サンプリングするように構成される。修正量設定部は、判定電圧を内部抵抗の上限値で除算した電流値に相当する判定電流に対して、電流のリップル成分を反映した電流修正量を設定する。電流比較部とを含み、異常検出信号によって複数の電池セルのいずれかの出力電圧が判定電圧よりも低下したことが示された場合に、電流サンプリング部による複数の電流サンプリング値のうちの最大値が、判定電流から電流修正量を減算した電流値よりも低いときに、内部抵抗異常の発生を検出するように構成される。電流サンプリング部は、複数の検知ユニットにおける複数の電圧セルにおける電圧比較の開始から、サンプリング周期の半周期以下の所定時間が経過したタイミングに、第1回目の電流サンプリングタイミングを設定する。最終の電流サンプリングタイミングが、複数の検知ユニットにおける電圧比較の終了よりも、サンプリング周期の半周期以下の所定時間だけ前のタイミングに位置するように、サンプリング周期は設定される。   Preferably, the abnormality monitoring circuit includes a current sampling unit, a correction amount setting unit, and a current comparison unit. The current sampling unit is configured to sample a current detection value by the current detector a plurality of predetermined times according to a predetermined sampling period. The correction amount setting unit sets a current correction amount that reflects a ripple component of current for a determination current corresponding to a current value obtained by dividing the determination voltage by the upper limit value of the internal resistance. A current comparison unit, and when the abnormality detection signal indicates that the output voltage of any of the plurality of battery cells is lower than the determination voltage, the maximum value among the plurality of current sampling values by the current sampling unit However, when the current value is lower than the current value obtained by subtracting the current correction amount from the determination current, the occurrence of the internal resistance abnormality is detected. The current sampling unit sets the first current sampling timing at a timing when a predetermined time equal to or less than a half cycle of the sampling period has elapsed from the start of the voltage comparison in the plurality of voltage cells in the plurality of detection units. The sampling period is set so that the final current sampling timing is positioned at a timing that is a predetermined time less than a half period of the sampling period after the end of the voltage comparison in the plurality of detection units.

また好ましくは、禁止部は、電動機のトルクおよび回転数に基づいて、内部抵抗異常の検出を禁止する。   Preferably, the prohibiting unit prohibits detection of an abnormal internal resistance based on the torque and the rotational speed of the electric motor.

さらに好ましくは、禁止部は、電動機のトルクが判定値よりも高く、かつ、電動機の回転数が所定の範囲内であるときに、内部抵抗異常の検出を禁止する。   More preferably, the prohibiting unit prohibits detection of an abnormal internal resistance when the torque of the motor is higher than a determination value and the rotational speed of the motor is within a predetermined range.

あるいは好ましくは、禁止部は、さらに、電動機の入出力電力が所定値より高いときにも内部抵抗異常の検出を禁止する。   Alternatively, preferably, the prohibiting unit further prohibits detection of the internal resistance abnormality even when the input / output power of the motor is higher than a predetermined value.

この発明によれば、組電池の電池セル毎の電圧監視機能として、電圧値を直接検出することなく所定の判定電圧との比較結果を検出するように簡易に構成された異常検出装置において、内部抵抗異常(過上昇)の誤検出を防止することができる。   According to the present invention, as a voltage monitoring function for each battery cell of an assembled battery, in an abnormality detection device that is simply configured to detect a comparison result with a predetermined determination voltage without directly detecting a voltage value, It is possible to prevent erroneous detection of abnormal resistance (over rise).

本発明の実施の形態による組電池の異常検出装置が適用される電気システムの構成を示す概略ブロック図である。It is a schematic block diagram which shows the structure of the electric system to which the abnormality detection apparatus of the assembled battery by embodiment of this invention is applied. 負荷の構成例を説明するための概略図である。It is the schematic for demonstrating the structural example of load. 図2に示した交流電動機の動作領域を説明するための概念図である。It is a conceptual diagram for demonstrating the operation | movement area | region of the alternating current motor shown in FIG. 図1に示された検知ユニットの構成例を説明するブロック図である。It is a block diagram explaining the structural example of the detection unit shown by FIG. 異常監視回路による内部抵抗異常の検出手法を説明する概念図である。It is a conceptual diagram explaining the detection method of internal resistance abnormality by an abnormality monitoring circuit. 本発明の実施の形態による組電池の異常検出装置における、セル抵抗異常の検出手法を説明するタイミングチャートである。It is a timing chart explaining the detection method of cell resistance abnormality in the abnormality detection apparatus of the assembled battery by embodiment of this invention. 異常監視回路による内部抵抗異常検出を実現するための機能ブロック図である。It is a functional block diagram for realizing internal resistance abnormality detection by the abnormality monitoring circuit. 電圧および電流の検出タイミングのずれに起因して電流リップルの影響によって生じる電流変動を説明する概念図である。It is a conceptual diagram explaining the current fluctuation which arises by the influence of a current ripple resulting from the shift | offset | difference of the detection timing of a voltage and an electric current. バッテリ電流のリップルと内部抵抗異常検出との関係を説明する概念的な波形図である。It is a conceptual waveform diagram explaining the relationship between the ripple of the battery current and the internal resistance abnormality detection. モータ電力とバッテリ電流との関係を示す概念的な波形図である。It is a conceptual waveform diagram showing the relationship between motor power and battery current. 交流電動機の動作状態とバッテリ電流との関係を示す波形図である。It is a wave form diagram which shows the relationship between the operating state of an AC motor, and a battery current. 本発明の実施の形態による組電池の異常検出装置による内部抵抗異常検出の制御処理手順を説明するフローチャートである。It is a flowchart explaining the control processing procedure of the internal resistance abnormality detection by the abnormality detection apparatus of the assembled battery by embodiment of this invention. 図12に示された電流サンプリング処理の詳細な制御処理手順を説明するフロチャートである。It is a flowchart explaining the detailed control processing procedure of the current sampling process shown by FIG. 図6に示したタイミングチャートの変形例である。It is a modification of the timing chart shown in FIG. 実施の形態による組電池の異常検出装置が適用される組電池の他の構成例を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the other structural example of the assembled battery to which the abnormality detection apparatus of the assembled battery by embodiment is applied.

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。なお、以下では、図中の同一または相当部分には同一符号を付して、その説明は原則的に繰返さないものとする。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In the following, the same or corresponding parts in the drawings are denoted by the same reference numerals, and the description thereof will not be repeated in principle.

図1は、本発明の実施の形態による組電池の異常検出装置および当該異常検出装置が適用される電気システム200の構成を示す概略ブロック図である。   FIG. 1 is a schematic block diagram showing a configuration of an assembled battery abnormality detection device according to an embodiment of the present invention and an electric system 200 to which the abnormality detection device is applied.

図1を参照して、電気システム200は、たとえばハイブリッド自動車や電気自動車等の電力によって車両駆動力を発生可能な機構を備えた車両に搭載される。電気システム200は、組電池10と、組電池10の異常検出装置100と、負荷12とを備える。   Referring to FIG. 1, an electric system 200 is mounted on a vehicle having a mechanism capable of generating a vehicle driving force by electric power such as a hybrid vehicle or an electric vehicle. The electric system 200 includes an assembled battery 10, an abnormality detection device 100 for the assembled battery 10, and a load 12.

組電池10は、直列接続された複数個の電池セルCL(1)〜CL(n)を含む(n:2以上の整数)。組電池10は、直流電力を負荷12へ供給する。また、組電池10は負荷12から供給される直流電力によって充電される。   The assembled battery 10 includes a plurality of battery cells CL (1) to CL (n) connected in series (n: an integer of 2 or more). The assembled battery 10 supplies DC power to the load 12. Further, the assembled battery 10 is charged with DC power supplied from the load 12.

図2は、負荷12の構成例を示す回路図である。
図2を参照して、負荷12は、コンバータ50と、インバータ60と、交流電動機70と、制御装置80とを含む。
FIG. 2 is a circuit diagram illustrating a configuration example of the load 12.
Referring to FIG. 2, load 12 includes a converter 50, an inverter 60, an AC motor 70, and a control device 80.

交流電動機70は、たとえば、ハイブリッド自動車または電気自動車等の電動車両の駆動輪を駆動するためのトルクを発生する駆動用電動機である。交流電動機70は、一般的には、電動機および発電機の機能を併せ持つように構成される。また、この交流電動機70は、ハイブリッド自動車では、エンジンにて駆動される発電機の機能を持つように構成されてもよい。さらに、交流電動機70は、エンジンに対して電動機として動作し、たとえば、エンジン始動を行ない得るようなものとしてハイブリッド自動車に組み込まれるようにしてもよい。   AC electric motor 70 is a driving electric motor that generates torque for driving driving wheels of an electric vehicle such as a hybrid vehicle or an electric vehicle. The AC motor 70 is generally configured to have both functions of an electric motor and a generator. The AC motor 70 may be configured to have a function of a generator driven by an engine in a hybrid vehicle. Furthermore, AC electric motor 70 may operate as an electric motor for the engine, and may be incorporated in a hybrid vehicle as one that can start the engine, for example.

交流電動機70は、代表的には、3相の永久磁石モータで構成される。U,V,W相の3つのコイルの一端が中点に共通接続されて構成される。   AC electric motor 70 is typically formed of a three-phase permanent magnet motor. One end of the three coils of the U, V, and W phases is configured to be commonly connected to the middle point.

図3には、交流電動機70の動作領域が示される。図3の横軸は交流電動機70の回転数Nmを示し、縦軸は交流電動機70のトルクTmを示す。交流電動機70の動作状態は、回転数およびトルクの組合せによって定義される。   FIG. 3 shows an operation area of the AC motor 70. The horizontal axis in FIG. 3 represents the rotational speed Nm of the AC motor 70, and the vertical axis represents the torque Tm of the AC motor 70. The operating state of AC motor 70 is defined by a combination of the rotational speed and torque.

図3を参照して、交流電動機70の最大出力線71は、T=Tmax(上限トルク)の直線、N=Nmax(上限回転数)の直線、および、T<TmaxかつN<Nmaxの領域での曲線から構成される。最大出力線71の曲線部分は、上限出力パワーに対応する。交流電動機70のトルクおよび回転数が最大出力線71の内側となるように、交流電動機70の動作指令値は設定される。   Referring to FIG. 3, maximum output line 71 of AC motor 70 has a straight line of T = Tmax (upper limit torque), a straight line of N = Nmax (upper limit rotational speed), and a region where T <Tmax and N <Nmax. It consists of a curve. The curved portion of the maximum output line 71 corresponds to the upper limit output power. The operation command value of the AC motor 70 is set so that the torque and the rotation speed of the AC motor 70 are inside the maximum output line 71.

再び図2を参照して、システムリレーSR1は、組電池10および電力線BLとの間に接続され、システムリレーSR2は、組電池10および電力線NLの間に接続される。システムリレーSR1,SR2は、制御装置80からの信号SEによりオンオフされる。平滑コンデンサC1は、電力線BLおよびNLの間に接続される。電力線PLおよびNLの間の直流電圧VLは、電圧センサ11bによって検出される。一方、組電池10全体の出力電圧Vbは、電圧センサ11aによって検出される。電圧センサ11a,11bによる検出値は、制御装置80へ送出される。   Referring to FIG. 2 again, system relay SR1 is connected between assembled battery 10 and power line BL, and system relay SR2 is connected between assembled battery 10 and power line NL. System relays SR1 and SR2 are turned on / off by a signal SE from control device 80. Smoothing capacitor C1 is connected between power lines BL and NL. DC voltage VL between power lines PL and NL is detected by voltage sensor 11b. On the other hand, the output voltage Vb of the assembled battery 10 as a whole is detected by the voltage sensor 11a. The detection values by the voltage sensors 11a and 11b are sent to the control device 80.

コンバータ50は、リアクトルL1と、電力用半導体スイッチング素子(以下、単に「スイッチング素子」とも称する)Q1,Q2とを含む。スイッチング素子Q1,Q2に対しては、逆並列ダイオードD1,D2が配置されている。   Converter 50 includes a reactor L1 and power semiconductor switching elements (hereinafter also simply referred to as “switching elements”) Q1 and Q2. Anti-parallel diodes D1, D2 are arranged for switching elements Q1, Q2.

コンバータ50は、いわゆる昇圧チョッパ回路の構成を有する。スイッチング素子Q1,Q2のオンオフは、制御装置80からのスイッチング制御信号S1,S2に応答して制御される。   Converter 50 has a so-called boost chopper circuit configuration. Switching elements Q1, Q2 are turned on / off in response to switching control signals S1, S2 from control device 80.

インバータ60は、スイッチング素子Q3〜Q8によって構成された、一般的な三相インバータである。インバータ60の各相アームのスイッチング素子の中間点は、交流電動機70のU,V,W相の3つのコイルと接続されている。スイッチング素子Q3〜Q8に対して、逆並列ダイオードD3〜D8がそれぞれ接続されている。スイッチング素子Q3〜Q8のオンオフは、制御装置80からのスイッチング制御信号S3〜S8によって制御される。   Inverter 60 is a general three-phase inverter constituted by switching elements Q3 to Q8. An intermediate point of the switching element of each phase arm of the inverter 60 is connected to three coils of U, V, and W phases of the AC motor 70. Antiparallel diodes D3 to D8 are connected to switching elements Q3 to Q8, respectively. Switching elements Q3 to Q8 are turned on and off by switching control signals S3 to S8 from control device 80.

コンバータ50は、基本的には、各スイッチング周期内でスイッチング素子Q1およびQ2が相補的かつ交互にオンオフするように制御される。コンバータ50は、昇圧動作時には、組電池10から供給された直流電圧VLを直流電圧VHへ昇圧する。この昇圧動作は、スイッチング素子Q2のオン期間にリアクトルL1に蓄積された電磁エネルギを、スイッチング素子Q1および逆並列ダイオードD1を介して、電力線PLへ供給することにより行なわれる。   Converter 50 is basically controlled such that switching elements Q1 and Q2 are turned on and off in a complementary manner in each switching period. Converter 50 boosts DC voltage VL supplied from battery pack 10 to DC voltage VH during the boosting operation. This boosting operation is performed by supplying electromagnetic energy accumulated in reactor L1 to switching line Q2 to power line PL via switching element Q1 and antiparallel diode D1.

また、コンバータ50は、降圧動作時には、直流電圧VHを直流電圧VLに降圧する。この降圧動作は、スイッチング素子Q1のオン期間にリアクトルL1に蓄積された電磁エネルギを、スイッチング素子Q2および逆並列ダイオードD2を介して、電力線BLへ供給することにより行なわれる。これらの昇圧動作または降圧動作における電圧変換比(VHおよびVLの比)は、上記スイッチング周期に対するスイッチング素子Q1,Q2のオン期間比(デューティ比)により制御される。なお、スイッチング素子Q1およびQ2をオンおよびオフにそれぞれ固定すれば、VH=VL(電圧変換比=1.0)とすることもできる。   Further, converter 50 steps down DC voltage VH to DC voltage VL during the step-down operation. This step-down operation is performed by supplying the electromagnetic energy stored in reactor L1 during the ON period of switching element Q1 to power line BL via switching element Q2 and antiparallel diode D2. The voltage conversion ratio (the ratio of VH and VL) in these step-up or step-down operations is controlled by the on-period ratio (duty ratio) of the switching elements Q1 and Q2 with respect to the switching period. If switching elements Q1 and Q2 are fixed to ON and OFF, respectively, VH = VL (voltage conversion ratio = 1.0) can be obtained.

平滑コンデンサC0は、電力線PL上の直流電圧を平滑化する。電圧センサ13は、平滑コンデンサC0の両端の電圧(直流電圧VH)を検出し、その検出値を制御装置80へ出力する。   Smoothing capacitor C0 smoothes the DC voltage on power line PL. Voltage sensor 13 detects the voltage (DC voltage VH) across smoothing capacitor C0 and outputs the detected value to control device 80.

インバータ60は、制御装置80からのスイッチング制御信号S3〜S8に応答したスイッチング素子Q3〜Q8のスイッチング動作によって、交流電動機70のトルク指令値Trqcomに従ったトルクを出力するように交流電動機70を駆動する。   Inverter 60 drives AC motor 70 to output torque according to torque command value Trqcom of AC motor 70 by switching operation of switching elements Q3 to Q8 in response to switching control signals S3 to S8 from control device 80. To do.

トルク指令値Trqcomは、電動車両の車両状態(車速、路面勾配等)およびユーザのペダル操作に応じて、電動車両が所望の駆動力あるいは制動力を出力するように設定される。たとえば、電動車両の回生制動時には、交流電動機70のトルク指令値Trqcomは負に設定される(Trqcom<0)。この場合には、インバータ60は、スイッチング制御信号S3〜S8に応答したスイッチング動作により、交流電動機70が発電した交流電圧を直流電圧に変換し、その変換した直流電圧を平滑コンデンサC0を介してコンバータ50へ供給する。なお、ここで言う回生制動とは、電動車両を運転するドライバーによるフットブレーキ操作があった場合の回生発電を伴う制動や、フットブレーキを操作しないものの、走行中にアクセルペダルをオフすることで回生発電をさせながら車両を減速(または加速の中止)させることを含む。   Torque command value Trqcom is set so that the electric vehicle outputs a desired driving force or braking force in accordance with the vehicle state (vehicle speed, road surface gradient, etc.) of the electric vehicle and the pedal operation of the user. For example, during regenerative braking of an electric vehicle, torque command value Trqcom of AC electric motor 70 is set to be negative (Trqcom <0). In this case, the inverter 60 converts the AC voltage generated by the AC motor 70 into a DC voltage by a switching operation in response to the switching control signals S3 to S8, and converts the converted DC voltage through the smoothing capacitor C0. 50. The regenerative braking here refers to braking with regenerative power generation when the driver operating the electric vehicle performs a footbrake operation, or regenerative braking by turning off the accelerator pedal while driving, although the footbrake is not operated. This includes decelerating (or stopping acceleration) the vehicle while generating electricity.

電流センサ74は、交流電動機70に流れる電流(相電流)を検出し、その検出値を制御装置80へ出力する。なお、三相電流iu,iv,iwの瞬時値の和は零であるので、図1に示すように2相分のモータ電流(たとえば、V相電流ivおよびW相電流iw)を検出するように配置してもよい。   Current sensor 74 detects a current (phase current) flowing through AC motor 70 and outputs the detected value to control device 80. Since the sum of instantaneous values of the three-phase currents iu, iv, and iw is zero, the motor currents for two phases (for example, the V-phase current iv and the W-phase current iw) are detected as shown in FIG. You may arrange in.

回転角センサ(レゾルバ)75は、交流電動機70のロータ回転角ANGを検出し、その検出した回転角ANGを制御装置80へ送出する。制御装置80では、回転角ANGに基づき交流電動機70の回転数Nmを算出できる。なお、回転角センサ75については、回転角ANGを制御装置80にてモータ電圧や電流から直接演算することによって、配置を省略してもよい。   The rotation angle sensor (resolver) 75 detects the rotor rotation angle ANG of the AC motor 70 and sends the detected rotation angle ANG to the control device 80. The control device 80 can calculate the rotation speed Nm of the AC motor 70 based on the rotation angle ANG. Note that the rotation angle sensor 75 may be omitted by directly calculating the rotation angle ANG from the motor voltage or current in the control device 80.

制御装置80は、電子制御ユニット(ECU)により構成され、予め記憶されたプログラムを図示しないCPU(Central Processing Unit)で実行することによるソフトウェア処理および/または専用の電子回路によるハードウェア処理により、負荷12の動作を制御する。   The control device 80 is configured by an electronic control unit (ECU), and loads the software program by executing a program stored in advance by a CPU (Central Processing Unit) (not shown) and / or hardware processing by a dedicated electronic circuit. 12 operations are controlled.

制御装置80は、トルク指令値Trqcom、電圧センサ11bによって検出された直流電圧VL、電圧センサ13によって検出された直流電圧VHおよび電流センサ74によって検出されるモータ電流iv,iw、回転角センサ75からの回転角ANG等に基づいて、コンバータ50およびインバータ60の動作を制御する。すなわち、コンバータ50およびインバータ60を上記のように制御するためのスイッチング制御信号S1〜S8を生成して、コンバータ50およびインバータ60へ出力する。   Control device 80 includes torque command value Trqcom, DC voltage VL detected by voltage sensor 11 b, DC voltage VH detected by voltage sensor 13, motor currents iv and iw detected by current sensor 74, and rotation angle sensor 75. The operation of the converter 50 and the inverter 60 is controlled based on the rotation angle ANG and the like. That is, switching control signals S1 to S8 for controlling converter 50 and inverter 60 as described above are generated and output to converter 50 and inverter 60.

具体的には、制御装置80は、電力線PLの直流電圧VHをフィードバック制御し、直流電圧VHが電圧指令値に一致するようにスイッチング制御信号S1,S2を生成する。また、制御装置80は、交流電動機70がトルク指令値Trqcomに従ったトルクを出力するように、スイッチング制御信号S3〜S8を生成してインバータ60へ出力する。さらに、制御装置80は、負荷12の起動/停止に応答して、システムリレーSR1,SR2のオンオフを制御する。   Specifically, control device 80 performs feedback control of DC voltage VH of power line PL, and generates switching control signals S1 and S2 so that DC voltage VH matches the voltage command value. Control device 80 generates switching control signals S <b> 3 to S <b> 8 and outputs them to inverter 60 so that AC electric motor 70 outputs torque according to torque command value Trqcom. Furthermore, control device 80 controls on / off of system relays SR1 and SR2 in response to the start / stop of load 12.

このように、本実施の形態による組電池の異常検出装置が適用される電気システム200は、交流電動機70が、電力変換器(図2の例では、コンバータ50およびインバータ60)を介した、組電池10との間の電力変換によって駆動制御されるように構成されている。したがって、組電池10から入出力される電流(バッテリ電流)Ibの挙動は、負荷に含まれる交流電動機70の動作状態に応じて変化する。   As described above, in the electric system 200 to which the assembled battery abnormality detection device according to the present embodiment is applied, the AC motor 70 is assembled through the power converter (the converter 50 and the inverter 60 in the example of FIG. 2). It is configured to be driven and controlled by power conversion with the battery 10. Therefore, the behavior of the current (battery current) Ib input / output from the assembled battery 10 changes according to the operating state of the AC motor 70 included in the load.

次に、組電池10の異常検出のための構成について詳細に説明する。
再び図1を参照して、異常検出装置100は、電池セルCL(1)〜CL(n)にそれぞれ対応して設けられた検知ユニット20(1)〜20(n)と、伝送回路25と、異常監視回路30とを含む。
Next, a configuration for detecting an abnormality of the assembled battery 10 will be described in detail.
Referring to FIG. 1 again, abnormality detection device 100 includes detection units 20 (1) to 20 (n) provided corresponding to battery cells CL (1) to CL (n), transmission circuit 25, and the like. The abnormality monitoring circuit 30 is included.

検知ユニット20(1)〜20(n)へは、対応する電池セルCL(1)〜CL(n)のそれぞれの出力電圧Vc(1)〜Vc(n)が入力される。検知ユニット20(1)は、異常監視回路30から開始トリガTRGを与えられるのに応答して作動して、電池セルCL(1)の出力電圧Vc(1)と所定の判定電圧Vxとを比較する。そして、検知ユニット20(1)は、電圧比較結果に従って、検出信号OD(1)を出力する。具体的には、検知ユニット20(1)は、出力電圧Vc(1)が判定電圧Vxよりも低下すると(Vc(1)<Vx)、論理ハイレベル(以下、単にHレベルとも表記する)の検出信号OD(1)を出力する。一方、検知ユニット20(1)は、出力電圧Vc(1)が判定電圧Vxを下回っていないとき(Vc(1)≧Vx)には、論理ローレベル(以下、単にLレベルとも表記する)の検出信号OD(1)を出力する。   The output voltages Vc (1) to Vc (n) of the corresponding battery cells CL (1) to CL (n) are input to the detection units 20 (1) to 20 (n). The detection unit 20 (1) operates in response to the start trigger TRG given from the abnormality monitoring circuit 30, and compares the output voltage Vc (1) of the battery cell CL (1) with a predetermined determination voltage Vx. To do. And detection unit 20 (1) outputs detection signal OD (1) according to a voltage comparison result. Specifically, when the output voltage Vc (1) is lower than the determination voltage Vx (Vc (1) <Vx), the detection unit 20 (1) is at a logic high level (hereinafter also simply referred to as H level). The detection signal OD (1) is output. On the other hand, when the output voltage Vc (1) is not lower than the determination voltage Vx (Vc (1) ≧ Vx), the detection unit 20 (1) has a logic low level (hereinafter also simply referred to as L level). The detection signal OD (1) is output.

検知ユニット20(2)は、前段の検知ユニット20(1)から検出信号OD(1)が出力されるのに応答して動作して、電池セルCL(2)の出力電圧Vc(2)と所定の判定電圧Vxとを比較する。そして、検知ユニット20(2)は、検知ユニット20(1)での電圧比較結果と、自身での電圧比較結果との論理和を取る態様で、検出信号OD(2)を出力する。   The detection unit 20 (2) operates in response to the detection signal OD (1) being output from the previous detection unit 20 (1), and the output voltage Vc (2) of the battery cell CL (2). A predetermined determination voltage Vx is compared. Then, the detection unit 20 (2) outputs the detection signal OD (2) in a manner in which a logical sum of the voltage comparison result in the detection unit 20 (1) and the voltage comparison result in itself is taken.

すなわち、検出信号OD(1)がHレベルであるときには、検知ユニット20(2)は、Vc(2)≧Vxであっても、Hレベルの検出信号OD(2)を出力する。これに対して、検出信号OD(1)がLレベルであるときには、検知ユニット20(2)は、Vc(2)と判定電圧Vxとの比較結果に従って、すなわち、VC(2)<VxのときはHレベルの検出信号OD(2)を出力する一方で、VC(2)≧VxのときにはLレベルの検出信号OD(2)を出力する。   That is, when the detection signal OD (1) is at the H level, the detection unit 20 (2) outputs the detection signal OD (2) at the H level even when Vc (2) ≧ Vx. On the other hand, when the detection signal OD (1) is at the L level, the detection unit 20 (2) follows the comparison result between Vc (2) and the determination voltage Vx, that is, when VC (2) <Vx. Outputs an H level detection signal OD (2), while VC (2) ≧ Vx outputs an L level detection signal OD (2).

図4は、第i番目の検知ユニット20(i)の構成例を示すブロック図である。図2には、i=2〜nの検知ユニット20(i)の構成が示される。   FIG. 4 is a block diagram illustrating a configuration example of the i-th detection unit 20 (i). FIG. 2 shows the configuration of the detection unit 20 (i) with i = 2 to n.

図4を参照して、検知ユニット20(i)は、電圧比較器21と、論理ゲート22とを有する。電圧比較器21は、検知ユニット20(i)に対応する電池セルCL(i)の出力電圧Vc(i)と,所定の判定電圧Vxとを比較して、Vc(i)<Vxとなったときには、出力電圧をHレベルに設定する一方で、Vc(i)≧Vxのときには出力電圧をLレベルに設定する。   Referring to FIG. 4, detection unit 20 (i) has a voltage comparator 21 and a logic gate 22. The voltage comparator 21 compares the output voltage Vc (i) of the battery cell CL (i) corresponding to the detection unit 20 (i) with a predetermined determination voltage Vx, and Vc (i) <Vx. Sometimes, the output voltage is set to the H level, while when Vc (i) ≧ Vx, the output voltage is set to the L level.

論理ゲート22は、電圧比較器21の出力信号と、前段の検知ユニット20(i−1)からの検出信号OD(i−1)の間の論理和(OR)演算結果を、検知ユニット20(i)の検出信号OD(i)として出力する。   The logic gate 22 outputs a logical sum (OR) operation result between the output signal of the voltage comparator 21 and the detection signal OD (i−1) from the detection unit 20 (i−1) in the previous stage, as the detection unit 20 ( The detection signal OD (i) of i) is output.

再び図1を参照して、各検知ユニット20(検知ユニット20(1)〜20(n)を包括的に表記するもの。以下同じ)での電圧比較結果が反映された検出信号OD(検出信号OD(1)〜OD(n)を包括的に表記するもの。以下同じ)は、論理和演算を行ないながら、次段の検知ユニット20へ順次伝達される。この結果、検知ユニット20(1)〜20(n)は、開始トリガTRGに応答して順次動作する。   Referring to FIG. 1 again, a detection signal OD (detection signal) in which a voltage comparison result in each detection unit 20 (detection units 20 (1) to 20 (n) is comprehensively described. The same applies hereinafter) is reflected. OD (1) to OD (n) are comprehensively expressed (hereinafter the same) are sequentially transmitted to the detection unit 20 in the next stage while performing a logical sum operation. As a result, the detection units 20 (1) to 20 (n) sequentially operate in response to the start trigger TRG.

各検知ユニット20の動作時間は同様であるから、結果的には、一定周期で対応の電池セルCL(1)〜CL(n)の出力電圧Vc(1)〜Vc(n)が、順番に判定電圧Vxとの比較される。そして、最終段の検知ユニット20(n)が出力する検出信号OD(n)は、開始トリガTRGに応答した、電池セルCL(1)〜CL(n)と判定電圧Vxとの一連の電圧比較において、出力電圧が判定電圧Vxよりも低下した電池セルが存在するか否かを示す信号である。   Since the operation time of each detection unit 20 is the same, as a result, the output voltages Vc (1) to Vc (n) of the corresponding battery cells CL (1) to CL (n) are sequentially changed in a certain cycle. It is compared with the determination voltage Vx. The detection signal OD (n) output from the last-stage detection unit 20 (n) is a series of voltage comparisons between the battery cells CL (1) to CL (n) and the determination voltage Vx in response to the start trigger TRG. , The signal indicating whether or not there is a battery cell whose output voltage is lower than the determination voltage Vx.

伝送回路25は、最終段の検知ユニット20(n)が出力した検出信号OD(n)を、フォトカプラ等で絶縁した上で、最終的な判定信号FVを生成する。すなわち、判定信号FVは、開始トリガTRGに応答して生成されて、異常監視回路30へ入力される。上述のように、判定信号FVは、電池セルCL(1)〜CL(n)のいずれかで出力電圧が判定電圧Vxよりも低下する異常(以下、「セル電圧低下異常」とも称する)が発生しているか否かを示す。具体的には、電池セルCL(1)〜CL(n)のいずれかで出力電圧が判定電圧Vxよりも低下したときには、判定信号FVはHレベルに設定される。一方で、電池セルCL(1)〜CL(n)の全ての出力電圧が判定電圧Vxを下回っていないときには、判定信号FVはLレベルとされる。   The transmission circuit 25 generates a final determination signal FV after insulating the detection signal OD (n) output from the detection unit 20 (n) at the final stage with a photocoupler or the like. That is, the determination signal FV is generated in response to the start trigger TRG and input to the abnormality monitoring circuit 30. As described above, the determination signal FV has an abnormality in which the output voltage is lower than the determination voltage Vx in any one of the battery cells CL (1) to CL (n) (hereinafter also referred to as “cell voltage decrease abnormality”). Whether or not Specifically, when the output voltage is lower than the determination voltage Vx in any one of the battery cells CL (1) to CL (n), the determination signal FV is set to the H level. On the other hand, when all the output voltages of battery cells CL (1) to CL (n) are not lower than the determination voltage Vx, the determination signal FV is set to the L level.

電流センサ15は、組電池10を通過するバッテリ電流Ibを検出する。電池セルCL(1)〜CL(n)が直列接続されているので、バッテリ電流Ibは、電池セルCL(1)〜CL(n)に共通である。電流センサ15によって、バッテリ電流Ibの電流値を求めることができる。その一方で、異常検出装置100では、電池セルCL(1)〜CL(n)の出力電圧Vc(1)〜Vc(n)については、電圧値を検出するための電圧センサは配置されておらず、判定電圧Vxとの電圧比較結果のみが取扱われる。すなわち、異常検出装置100は、電池セル毎の電圧監視に関して、多数の電池セルCL(1)〜CL(n)の電圧値(アナログ値)を検出する電圧センサを非配置とする簡易な構成とされていることが理解される。   The current sensor 15 detects the battery current Ib that passes through the assembled battery 10. Since the battery cells CL (1) to CL (n) are connected in series, the battery current Ib is common to the battery cells CL (1) to CL (n). The current sensor 15 can determine the current value of the battery current Ib. On the other hand, in the abnormality detection device 100, voltage sensors for detecting voltage values are not arranged for the output voltages Vc (1) to Vc (n) of the battery cells CL (1) to CL (n). Instead, only the voltage comparison result with the determination voltage Vx is handled. That is, the abnormality detection apparatus 100 has a simple configuration in which voltage sensors that detect voltage values (analog values) of a large number of battery cells CL (1) to CL (n) are not disposed with respect to voltage monitoring for each battery cell. It is understood that

異常監視回路30は、上位ECU(たとえば、制御装置80)からの開始指示信号STRに応答して電池セルCL(1)〜CL(n)の異常検出動作を実行する。すなわち、開始指示信号STRに応答して、検知ユニット20(1)へ与えられる開始トリガTRGを生成する。   Abnormality monitoring circuit 30 performs an abnormality detection operation for battery cells CL (1) to CL (n) in response to a start instruction signal STR from a host ECU (for example, control device 80). That is, in response to the start instruction signal STR, a start trigger TRG to be given to the detection unit 20 (1) is generated.

さらに、異常監視回路30は、開始トリガTRGに応答して返送された判定信号FVと、電流センサ15の出力のサンプリング値とに基づいて、上記電圧低下異常の発生時には、内部抵抗の過上昇(以下、単に「内部抵抗異常」とも称する)が発生しているか否かを判定する。   Further, the abnormality monitoring circuit 30 determines that the internal resistance is excessively increased when the voltage drop abnormality occurs based on the determination signal FV returned in response to the start trigger TRG and the sampling value of the output of the current sensor 15. Hereinafter, it is determined whether or not an “internal resistance abnormality” has occurred.

そして、異常監視回路30は、電池セルCL(1)〜CL(n)の異常検出結果(少なくとも、セル電圧低下異常および内部抵抗異常に関する検出結果を含む)を示す信号RSLを、上位ECUへ出力する。   Then, abnormality monitoring circuit 30 outputs a signal RSL indicating abnormality detection results (including at least detection results regarding cell voltage drop abnormality and internal resistance abnormality) of battery cells CL (1) to CL (n) to the host ECU. To do.

なお、本実施の形態における内部抵抗異常の検出と直接関連しないために図示は省略しているが、各電池セルの出力電圧Vc(1)〜Vc(n)が、上限電圧(判定電圧Vxよりも高い)を超えているかどうかを判定する検知ユニット(図示せず)をさらに設けることが好ましい。これにより、電池セルCL(1)〜CL(n)の各々の過充電側の電圧異常についても監視可能に、異常検出装置100を構成することができる。   Although not shown because it is not directly related to the detection of the internal resistance abnormality in the present embodiment, the output voltages Vc (1) to Vc (n) of each battery cell are higher than the upper limit voltage (the determination voltage Vx). It is preferable to further provide a detection unit (not shown) for determining whether or not the value exceeds the upper limit. Thereby, the abnormality detection apparatus 100 can be configured so that it is possible to monitor the voltage abnormality on the overcharge side of each of the battery cells CL (1) to CL (n).

次に、異常監視回路30による内部抵抗異常の検出について詳細に説明する。なお、異常監視回路30は、代表的にはECUによって構成することが可能であり、予め格納されたプログラムの実行によるソフトウェア処理および/または予め作製された専用の電子回路(図示せず)によるハードウェア処理によって、以下に説明する異常検出動作を実行するように構成される。   Next, detection of internal resistance abnormality by the abnormality monitoring circuit 30 will be described in detail. Note that the abnormality monitoring circuit 30 can be typically configured by an ECU, and performs software processing by executing a program stored in advance and / or hardware by a dedicated electronic circuit (not shown) prepared in advance. The hardware processing is configured to execute the abnormality detection operation described below.

図5は、異常監視回路30による内部抵抗異常の検出手法を説明する概念図である。
図5を参照して、電池セルの内部抵抗は、バッテリ電流Ibによって生じる、開放電圧Voからの電圧降下によって検出できる。すなわち、電池セルの出力電圧Vcは、内部抵抗に相当する傾きに従って、バッテリ電流Ibの増大に応じて低下することとなる。
FIG. 5 is a conceptual diagram for explaining a detection method of internal resistance abnormality by the abnormality monitoring circuit 30.
Referring to FIG. 5, the internal resistance of the battery cell can be detected by a voltage drop from open circuit voltage Vo caused by battery current Ib. That is, the output voltage Vc of the battery cell decreases according to the increase in the battery current Ib according to the inclination corresponding to the internal resistance.

電池セルの内部抵抗が上昇すると、図5に示したIb−Vc直線の傾き(負値)が急になり、同一のバッテリ電流Ibにおける出力電圧Vcが低下することになる。そして、内部抵抗異常を検出する閾値に相当する内部抵抗の境界値を定めることにより、内部抵抗が当該境界値の下で出力電圧Vc=Vxとなったときの電流Ixを求めることができる。   When the internal resistance of the battery cell increases, the slope (negative value) of the Ib-Vc straight line shown in FIG. 5 becomes steep and the output voltage Vc at the same battery current Ib decreases. Then, by defining the boundary value of the internal resistance corresponding to the threshold value for detecting the internal resistance abnormality, the current Ix when the internal resistance becomes the output voltage Vc = Vx under the boundary value can be obtained.

このように求めた電流Ixは、電池セルCL(1)〜CL(n)のいずれかの出力電圧が判定電圧Vxを下回ったときのバッテリ電流Ibと比較することによって、内部抵抗異常検出の判定電流とすることができる。すなわち、セル電圧低下異常の検出時には、バッテリ電流Ib<Ixのときには内部抵抗異常を検出する一方で、Ib≧Ixのときには内部抵抗異常を検出しないようにすることで、各電池セルの出力電圧値を取得するための電圧センサを非配置とする構成の異常検出装置100によっても、異常検出動作において、内部抵抗異常の発生有無を判定することができる。   The current Ix thus determined is compared with the battery current Ib when the output voltage of any one of the battery cells CL (1) to CL (n) falls below the determination voltage Vx, thereby determining the internal resistance abnormality detection. It can be a current. That is, when the battery voltage drop abnormality is detected, the internal resistance abnormality is detected when the battery current Ib <Ix, while the internal resistance abnormality is not detected when Ib ≧ Ix. Even in the abnormality detection operation, it is possible to determine whether or not an internal resistance abnormality has occurred in the abnormality detection device 100 having a configuration in which the voltage sensor for acquiring the voltage is not arranged.

しかしながら、出力電圧Vcはバッテリ電流Ibによって変わってくるので、電圧値を用いることなくバッテリ電流Ibと判定電流Ixとの比較によって内部抵抗異常の有無を判定するには、セル電圧低下異常が発生したタイミングにおけるバッテリ電流Ibを判定電流Ixと比較することが必要である。   However, since the output voltage Vc varies depending on the battery current Ib, a cell voltage drop abnormality has occurred in order to determine whether there is an internal resistance abnormality by comparing the battery current Ib with the determination current Ix without using a voltage value. It is necessary to compare the battery current Ib at the timing with the determination current Ix.

ここで、判定電流Ixと比較されるバッテリ電流Ibは、電流センサ15の出力値を異常監視回路30によってサンプリングすることによって得られる。したがって、セル電圧低下異常の検出タイミングと、バッテリ電流Ibのサンプリングタイミングとにずれが存在していると、このタイミングずれによって内部抵抗異常が正確に検出できなくなるおそれがある。特に、バッテリ電流Ibを過小に検出することによって、内部抵抗異常を誤検出することが懸念される。   Here, the battery current Ib to be compared with the determination current Ix is obtained by sampling the output value of the current sensor 15 by the abnormality monitoring circuit 30. Therefore, if there is a difference between the detection timing of the cell voltage drop abnormality and the sampling timing of the battery current Ib, the internal resistance abnormality may not be accurately detected due to this timing deviation. In particular, there is a concern that the internal resistance abnormality may be erroneously detected by detecting the battery current Ib too low.

一方で、検知ユニット20(1)〜20(n)の動作周期に対応させて電流センサ15の出力値をサンプリングする構成とすることは、高速の電流サンプリング動作を必要とするだけでなく、各検出信号OD(1)〜OD(n)を異常監視回路30へ入力することが必要となるため、入出力信号線の増加による構成の複雑化および装置の高コストを招く。したがって、簡易化された構成を有する本実施の形態による異常検出装置100では、このような高速サンプリングを回避した電流サンプリングの下で、内部抵抗異常の誤検出を防止するために、以下のような検出手法を採用する。   On the other hand, the configuration of sampling the output value of the current sensor 15 corresponding to the operation cycle of the detection units 20 (1) to 20 (n) not only requires a high-speed current sampling operation, Since it is necessary to input the detection signals OD (1) to OD (n) to the abnormality monitoring circuit 30, the configuration is complicated due to an increase in the number of input / output signal lines and the cost of the apparatus is increased. Therefore, in the abnormality detection apparatus 100 according to the present embodiment having a simplified configuration, in order to prevent erroneous detection of internal resistance abnormality under current sampling avoiding such high-speed sampling, the following Adopt detection method.

図6は、本発明の実施の形態による組電池の異常検出装置における、セル抵抗異常の検出手法を説明するタイミングチャートである。   FIG. 6 is a timing chart for explaining a cell resistance abnormality detection method in the assembled battery abnormality detection device according to the embodiment of the present invention.

図6を参照して、上位ECUより異常監視回路30へ開始指示信号STRが与えられることに応答して、開始トリガTRGが発生されると、電池セルCL(1)〜CL(n)の一連の異常検出動作が実行される。   Referring to FIG. 6, when a start trigger TRG is generated in response to the start instruction signal STR being given from the host ECU to the abnormality monitoring circuit 30, a series of battery cells CL (1) to CL (n). The abnormality detection operation is executed.

異常監視回路30は、開始指示信号STRが与えられても、交流電動機70の動作状態が所定の条件を満たしている場合には、開始トリガTRGを発生しない。後述するように、この所定条件は、バッテリ電流のリップルに影響を与える交流電動機70の動作状態に応じて定められる。   Even when the start instruction signal STR is given, the abnormality monitoring circuit 30 does not generate the start trigger TRG if the operation state of the AC motor 70 satisfies a predetermined condition. As will be described later, the predetermined condition is determined according to the operating state of the AC motor 70 that affects the ripple of the battery current.

開始トリガTRGが発生されると、図1で説明したように、検知ユニット20(1)〜20(n)が順次動作する。そして、各電池セルCL(1)〜CL(n)の出力電圧と判定電圧Vxとの電圧比較が、時刻Tv1〜Tvnの間にそれぞれ実行される。すなわち、時刻Tv1〜Tvnは、検知ユニット20(1)〜20(n)のそれぞれにおける電圧サンプリングタイミングに相当する。   When the start trigger TRG is generated, the detection units 20 (1) to 20 (n) sequentially operate as described in FIG. And the voltage comparison with the output voltage of each battery cell CL (1) -CL (n) and the determination voltage Vx is each performed between time Tv1-Tvn. That is, times Tv1 to Tvn correspond to voltage sampling timings in the detection units 20 (1) to 20 (n), respectively.

さらに、時刻Tvnで検知ユニット20(n)による電圧比較が完了した後、伝送回路25を経由して、時刻Tvcに判定信号FVが異常監視回路30へ到達する。時刻Tv1〜TVnの所要時間T1は、検知ユニット20(1)〜20(n)の動作時間および検出信号OD(1)〜OD(n−1)の伝達時間に相当する。また、時刻Tvn〜Tvcの所要時間T2は、伝送回路25での所要時間(たとえば、フォトカプラによる伝送遅れ時間を含む)に相当する。   Further, after the voltage comparison by the detection unit 20 (n) is completed at time Tvn, the determination signal FV reaches the abnormality monitoring circuit 30 at time Tvc via the transmission circuit 25. The required time T1 from time Tv1 to TVn corresponds to the operation time of the detection units 20 (1) to 20 (n) and the transmission time of the detection signals OD (1) to OD (n-1). The required time T2 from time Tvn to Tvc corresponds to the required time in the transmission circuit 25 (for example, including the transmission delay time by the photocoupler).

ただし、本実施の形態による異常検出装置100の構成では、時刻Tv1〜Tvnのそれぞれを異常監視回路30から直接把握することはできない。ただし、上記の所要時間T1,T2は、予め把握しておくことが可能である。したがって、開始トリガTRGの発生タイミングを基に、電圧サンプリングの実行が想定される期間Ta〜Tb(以下、電圧サンプリング期間とも称する)を設定することができる。   However, in the configuration of the abnormality detection apparatus 100 according to the present embodiment, each of the times Tv1 to Tvn cannot be directly grasped from the abnormality monitoring circuit 30. However, the required times T1 and T2 can be grasped in advance. Therefore, based on the generation timing of the start trigger TRG, a period Ta to Tb (hereinafter also referred to as a voltage sampling period) in which execution of voltage sampling is assumed can be set.

電流サンプリングは、上述の電圧サンプリング期間Ta〜Tbにおいて、サンプリング周期ΔTi毎に所定回数繰返し実行される。図6の例では、所定回数は3回であり、サンプリング周期ΔTi毎の時刻Ti1,Ti2,Ti3のそれぞれにおいて電流サンプリングが実行される。さらに、初回の電流サンプリング時刻Ti1は、電圧サンプリング期間の開始時刻Taからの遅れが(ΔTi/2)以下となるように設けられる。たとえば、Ti1は、Taよりも(ΔTi/2)後に設定される。また、最終の電流サンプリング時刻Ti3は、電圧サンプリング期間の終了時刻Tbまでの時間が(ΔTi/2)以下となるように設けられる。たとえば、Ti3は、Tbよりも(ΔTi/2)前に設定される。   The current sampling is repeatedly executed a predetermined number of times for each sampling period ΔTi in the voltage sampling period Ta to Tb described above. In the example of FIG. 6, the predetermined number of times is 3, and current sampling is executed at each of the times Ti1, Ti2, and Ti3 for each sampling period ΔTi. Furthermore, the first current sampling time Ti1 is provided so that the delay from the start time Ta of the voltage sampling period is (ΔTi / 2) or less. For example, Ti1 is set after (ΔTi / 2) after Ta. The final current sampling time Ti3 is provided so that the time until the end time Tb of the voltage sampling period is equal to or less than (ΔTi / 2). For example, Ti3 is set before (ΔTi / 2) before Tb.

サンプリング周期ΔTiおよび、初回の電流サンプリングタイミング(時刻Ti1)と電圧サンプリングの開始タイミング(時刻Ta)との関係を適切に設定することにより、電圧サンプリング期間である時刻Ta〜Tbよりも、ΔTi/2以下である所定時間だけ内側の期間内に、電流サンプリングタイミングTi1〜Ti3が設定される。   By appropriately setting the relationship between the sampling period ΔTi and the initial current sampling timing (time Ti1) and the voltage sampling start timing (time Ta), ΔTi / 2 is more than the time Ta to Tb which is the voltage sampling period. Current sampling timings Ti <b> 1 to Ti <b> 3 are set within an inner period of a predetermined time as follows.

図7には、異常監視回路30による内部抵抗異常検出を実現するための機能ブロック図が示される。図7に示される各ブロックの機能は、異常監視回路30によるソフトウェア処理および/またはハードウェア処理によって実現される。   FIG. 7 shows a functional block diagram for realizing internal resistance abnormality detection by the abnormality monitoring circuit 30. The function of each block shown in FIG. 7 is realized by software processing and / or hardware processing by the abnormality monitoring circuit 30.

図7を参照して、異常監視回路30は、リップル判定部31と、電流サンプリング部32と、最大値抽出部34と、修正量設定部36と、電流比較部38とを含む。   Referring to FIG. 7, abnormality monitoring circuit 30 includes a ripple determination unit 31, a current sampling unit 32, a maximum value extraction unit 34, a correction amount setting unit 36, and a current comparison unit 38.

リップル判定部31は、交流電動機70の動作状態が所定の条件を満たしているか否かを判定する。所定条件は、バッテリ電流Ibのリップル(以下、電流リップル)が大きくなるような交流電動機70の動作状態に対応して予め定められる。そして、リップル判定部31は、所定条件の成立時には、開始指示信号STRが与えられても、開始トリガTRGを発生しない。一方で、リップル判定部31は、所定条件の不成立時には、開始指示信号STRが与えられるのに応じて開始トリガTRGを生成する。   The ripple determination unit 31 determines whether or not the operation state of the AC motor 70 satisfies a predetermined condition. The predetermined condition is determined in advance corresponding to the operating state of the AC motor 70 such that the ripple (hereinafter, current ripple) of the battery current Ib becomes large. Ripple determination unit 31 does not generate start trigger TRG even when start instruction signal STR is given when a predetermined condition is satisfied. On the other hand, the ripple determining unit 31 generates a start trigger TRG in response to the start instruction signal STR when the predetermined condition is not satisfied.

電流サンプリング部32、最大値抽出部34、修正量設定部36、および電流比較部38は、開始トリガTRGの生成に応答して、一連の異常検出動作を実行する。   The current sampling unit 32, the maximum value extraction unit 34, the correction amount setting unit 36, and the current comparison unit 38 execute a series of abnormality detection operations in response to the generation of the start trigger TRG.

電流サンプリング部32は、開始トリガTRGに応答して、図6に示したタイミングに従って所定のサンプリング周期ΔTi毎に、電流センサ15によって検出されたバッテリ電流Ibをサンプリングする。これにより、図6に示したように、電流サンプリング値I(Ti1),I(Ti2),I(Ti3)が取得される。最大値抽出部34は、電流サンプリング部32によって抽出された電流サンプリング値I(Ti1)〜I(Ti3)のうちの最大値を抽出して、最大電流Imaxを出力する。   In response to the start trigger TRG, the current sampling unit 32 samples the battery current Ib detected by the current sensor 15 every predetermined sampling period ΔTi according to the timing shown in FIG. Thereby, as shown in FIG. 6, the current sampling values I (Ti1), I (Ti2), and I (Ti3) are acquired. The maximum value extraction unit 34 extracts the maximum value from the current sampling values I (Ti1) to I (Ti3) extracted by the current sampling unit 32, and outputs the maximum current Imax.

修正量設定部36は、図5に示した判定電流Ixに対する修正電流Idを設定する。この修正電流Idは、バッテリ電流Ibのリップル成分に起因して、上述した、セル電圧低下異常の検出と、バッテリ電流Ibのサンプリングとの間のタイミングずれによってもたらされる、電流変化量の最大値を想定したものである。そして、本来の判定電流Ix(図5)を修正電流Idによって修正した電流値(Ix−Id)が、電流比較部38に入力される。   The correction amount setting unit 36 sets a correction current Id for the determination current Ix shown in FIG. This correction current Id is the maximum current change amount caused by the timing shift between the detection of the cell voltage drop abnormality and the sampling of the battery current Ib described above due to the ripple component of the battery current Ib. It is assumed. Then, a current value (Ix−Id) obtained by correcting the original determination current Ix (FIG. 5) with the correction current Id is input to the current comparison unit 38.

電流比較部38は、判定信号FVがHレベルに設定されたとき、すなわち、いずれかの電池セルで出力電圧が判定電圧Vxよりも低下したときに、内部抵抗異常の有無を示す異常検出信号RSLを出力する。   When the determination signal FV is set to the H level, that is, when the output voltage is lower than the determination voltage Vx in any battery cell, the current comparison unit 38 indicates an abnormality detection signal RSL indicating whether there is an internal resistance abnormality. Is output.

電流比較部38は、最大値抽出部34からの最大電流Imaxと、修正された判定電流(Ix−Id)とを比較する。そして、Imax<(Ix−Id)のときに、内部抵抗異常を検出して異常検出信号RSLをHレベルに設定する。一方、Imax≧(Ix−Id)のときには、電流比較部38は、異常検出信号RSLをLレベルに設定するので、内部抵抗異常は検出されない。   The current comparison unit 38 compares the maximum current Imax from the maximum value extraction unit 34 with the corrected determination current (Ix−Id). When Imax <(Ix−Id), an internal resistance abnormality is detected and the abnormality detection signal RSL is set to the H level. On the other hand, when Imax ≧ (Ix−Id), the current comparison unit 38 sets the abnormality detection signal RSL to the L level, so that no internal resistance abnormality is detected.

ここで、図8を用いて修正電流Idの設定について説明する。上述のように、修正電流Idは、バッテリ電流Ibの電流リップル(交流成分)に対応するために設定される。   Here, the setting of the correction current Id will be described with reference to FIG. As described above, the correction current Id is set to correspond to the current ripple (AC component) of the battery current Ib.

図8は、電圧および電流の検出タイミングのずれに起因して生じる電流変動を説明する概念図である。   FIG. 8 is a conceptual diagram for explaining current fluctuations caused by deviations in voltage and current detection timing.

図8を参照して、バッテリ電流Ibのリップル成分によって、電池セルの出力電圧Vcが変化している下で、時刻TvにおいてVc<Vxが検出されたものとする。すなわち、時刻Tvは、セル電圧低下異常の検出タイミングに相当する。   Referring to FIG. 8, it is assumed that Vc <Vx is detected at time Tv while the output voltage Vc of the battery cell is changing due to the ripple component of the battery current Ib. That is, the time Tv corresponds to the detection timing of the cell voltage drop abnormality.

一方で、電流サンプリングタイミングTiは、時刻Tvとは無関係に、所定のサンプリング周期ΔTiに従って設定されている。したがって、電圧検出タイミングである時刻Tvおよび電流検出タイミングである時刻Tiの間には、検出ずれTdが存在する。そして、この検出ずれTdによって、電流リップルの位相差に伴う電流変動Iddが発生することになる。   On the other hand, the current sampling timing Ti is set according to a predetermined sampling period ΔTi regardless of the time Tv. Therefore, there is a detection deviation Td between the time Tv that is the voltage detection timing and the time Ti that is the current detection timing. The detection deviation Td causes a current fluctuation Idd associated with the phase difference of the current ripple.

ここで、バッテリ電流Ibのリップル成分を正弦波電流と仮定とすると、検出ずれTdによる電流変動Iddは下記(1)式で示されることが理解される。   Here, assuming that the ripple component of the battery current Ib is a sine wave current, it is understood that the current fluctuation Idd due to the detection deviation Td is expressed by the following equation (1).

Idd=Ipp・sin(π−(Td/Ts)・π) …(1)
(1)式において、Ippは、正弦波電流と仮定した電流リップルのピーク−ピーク値(振幅の2倍)に相当し、Tsは電流リップルの周期に相当する。
Idd = Ipp · sin (π− (Td / Ts) · π) (1)
In the equation (1), Ipp corresponds to the peak-peak value (twice the amplitude) of the current ripple assumed to be a sine wave current, and Ts corresponds to the period of the current ripple.

電流変動Iddについては、電流検出タイミングTiの位相によって、プラス側およびマイナス側のいずれにも発生し得るが、本実施の形態では内部抵抗が閾値よりも上昇する異常の誤検出防止を目的とするため、電流変動Iddについては電流の過小検出する方向についてのみを考慮すればよい。このような観点において、(1)式中における、電流変動Iddの最大値をどのように設定すればよいかについて検討する。   Although the current fluctuation Idd can occur on either the plus side or the minus side depending on the phase of the current detection timing Ti, the purpose of this embodiment is to prevent erroneous detection of an abnormality in which the internal resistance rises above the threshold value. Therefore, regarding the current fluctuation Idd, it is only necessary to consider only the direction in which the current under detection is detected. From such a viewpoint, it will be examined how to set the maximum value of the current fluctuation Idd in the equation (1).

1回の異常検出動作において、図6に示したように3回の電流サンプリングが、時刻Ti1〜Ti3に行なわれる。そして、時刻Taから時刻Tbまでの間に、電池セルCL(1)〜CL(n)の電圧比較が実行される。   In one abnormality detection operation, current sampling is performed three times at times Ti1 to Ti3 as shown in FIG. And between time Ta and time Tb, the voltage comparison of battery cell CL (1) -CL (n) is performed.

したがって、電池セルの出力電圧と判定電圧との比較の結果セル電圧低下異常が検出される、図8の電圧検出タイミングTvは、電圧サンプリング期間である時刻Ta〜Tbの間のいずれかに存在するようになっている。   Therefore, the voltage detection timing Tv in FIG. 8 in which the cell voltage drop abnormality is detected as a result of the comparison between the output voltage of the battery cell and the determination voltage exists anywhere between the times Ta to Tb which is the voltage sampling period. It is like that.

この結果、電圧検出タイミングTvと、電流サンプリングタイミングTiとのずれの最大値が、サンプリング周期の半周期(ΔTi/2)となることが理解できる。したがって
、Td=(ΔTi/2)を(1)式に代入することによって、判定電流Ixに対する修正電流Idを設定することができる。
As a result, it can be understood that the maximum value of the difference between the voltage detection timing Tv and the current sampling timing Ti is a half cycle (ΔTi / 2) of the sampling cycle. Therefore, the correction current Id for the determination current Ix can be set by substituting Td = (ΔTi / 2) into the equation (1).

たとえば、発生し得る最大の電流リップルに対応させて、ピーク−ピーク値Ipp(振幅)および周期Tsを予め設定することができる。特に、修正電流Idが内部抵抗異常の誤検出を防止するために判定電流Ixを低下させる方向に作用する点を考慮すると、負荷(モータ)の仕様に照らして想定されるIppの最大値およびTsの最小値を用いて、修正電流Idを設定することができる。   For example, the peak-peak value Ipp (amplitude) and the period Ts can be set in advance in correspondence with the maximum current ripple that can occur. In particular, considering that the correction current Id acts in the direction of decreasing the determination current Ix in order to prevent erroneous detection of an internal resistance abnormality, the maximum value of Ipp and Ts assumed in light of the specifications of the load (motor) The corrected current Id can be set using the minimum value of.

電流比較部38は、時刻Ti1〜Ti3での電流サンプリング値I(Ti1)〜I(Ti3)のうちの最大値(最大電流Imax)が、修正された判定電流(Ix−Id)よりも低いときに内部抵抗異常を検出する。このため、最大電流Imaxに対する電流変動Iddについて、式(1)中のTdについて、検出ずれの最大値であるサンプリング周期の半周期(ΔTi/2)と置くことによって、電流リップルの影響を最大限に見積もったときの電流変動Iddを算出することができる。なぜなら、図6に示したように、電流サンプリング期間Ta〜Tbよりも(ΔTi/2)以下の所定時間ずつ内側の期間内に電流サンプリングタイミングを設けることにより、時刻Tv1〜Tvnのいずれにおいてセル電圧低下異常が検出された場合でも、その電圧検出タイミング(図8のTv)とその前後での電流サンプリングタイミングとのずれは、必ず(ΔTi/2)以下となるからである。   When the current comparison unit 38 has a maximum value (maximum current Imax) of current sampling values I (Ti1) to I (Ti3) at times Ti1 to Ti3 lower than the corrected determination current (Ix−Id) An internal resistance abnormality is detected. For this reason, regarding the current fluctuation Idd with respect to the maximum current Imax, the influence of the current ripple is maximized by setting Td in the equation (1) as the half period (ΔTi / 2) of the sampling period which is the maximum value of the detection deviation. It is possible to calculate the current fluctuation Idd when estimated to. This is because, as shown in FIG. 6, by providing a current sampling timing within a predetermined time period (ΔTi / 2) or less than the current sampling periods Ta to Tb, the cell voltage at any of the times Tv1 to Tvn. This is because even when a drop abnormality is detected, the difference between the voltage detection timing (Tv in FIG. 8) and the current sampling timing before and after that is always (ΔTi / 2) or less.

このように、異常監視回路30では、判定電流Ixに対する修正電流Idを設けることによって、電圧および電流の検出タイミングのずれに起因した、電流リップルの影響によって電流値が過小に検出されることによる内部抵抗上昇の誤検出が防止される。したがって、誤検出を防止する観点からは、ピーク−ピーク値Ippの想定される最大値に合わせて、修正電流Idを大きい値に設定することが好ましい。一方で、修正電流Idを過大にすると、内部抵抗異常の検出精度が低下する。   As described above, in the abnormality monitoring circuit 30, by providing the correction current Id with respect to the determination current Ix, the current value is detected too small due to the influence of the current ripple caused by the deviation of the detection timing of the voltage and current. False detection of resistance rise is prevented. Therefore, from the viewpoint of preventing erroneous detection, it is preferable to set the correction current Id to a large value in accordance with the assumed maximum value of the peak-peak value Ipp. On the other hand, when the correction current Id is excessive, the detection accuracy of the internal resistance abnormality is lowered.

電流リップルの周波数は、コンバータ50およびインバータ60でのスイッチング周波数、および、交流電動機の回転数に応じた周波数の成分を有する。また、電流リップルのピーク−ピーク値Ippは、負荷12に含まれる車両駆動力発生用の交流電動機70の動作状態によって変化する。したがって、修正電流Ixに対して電流リップルの大きさが変化することにより、内部抵抗異常を誤検出する虞がある。   The frequency of the current ripple has a frequency component corresponding to the switching frequency in converter 50 and inverter 60 and the rotational speed of the AC motor. Further, the peak-peak value Ipp of the current ripple varies depending on the operating state of the AC motor 70 for generating vehicle driving force included in the load 12. Therefore, there is a possibility that the internal resistance abnormality is erroneously detected by changing the magnitude of the current ripple with respect to the correction current Ix.

図9には、バッテリ電流のリップルと内部抵抗異常検出との関係を説明する概念的な波形図が示される。   FIG. 9 is a conceptual waveform diagram for explaining the relationship between battery current ripple and internal resistance abnormality detection.

図9を参照して、バッテリ電流Ibのリップルは、交流電動機70の動作状態に応じて変化する。ただし、リップル電流を除いたバッテリ電流Ibの平均値(図9中の点線)は、判定電流Ixよりも大きく、内部抵抗異常は発生していないものとする。   Referring to FIG. 9, the ripple of battery current Ib changes according to the operating state of AC electric motor 70. However, it is assumed that the average value of the battery current Ib excluding the ripple current (dotted line in FIG. 9) is larger than the determination current Ix, and no internal resistance abnormality has occurred.

しかしながら、電池セルVcの出力電圧が変動して、判定電圧Vxよりも低下した際に、時刻ta,tb,tcでは、リップルの影響によってバッテリ電流Ibの瞬時値が低下しているため、Ib<(Ix−Id)が成立してしまう。これにより、内部抵抗異常が誤検出されてしまうことが理解される。このように、電流リップルが大きい状態では、サンプリングタイミングのずれによる電流変動の影響が大きくなるので、バッテリ電流Ibのサンプリング値と、判定電流(Ix−Id)との比較に基づいて、内部抵抗異常を検出することが困難となる。   However, when the output voltage of the battery cell Vc fluctuates and falls below the determination voltage Vx, since the instantaneous value of the battery current Ib is reduced due to the ripple at times ta, tb, and tc, Ib < (Ix-Id) is established. Thereby, it is understood that the internal resistance abnormality is erroneously detected. As described above, in the state where the current ripple is large, the influence of the current fluctuation due to the deviation of the sampling timing becomes large. Therefore, based on the comparison between the sampling value of the battery current Ib and the determination current (Ix−Id), the internal resistance abnormality Is difficult to detect.

一般的には、バッテリ電流Ibのリップルは、大電流時、すなわち、交流電動機70の出力電力(モータ電力)が大きくなったときに大きくなる。図10には、モータ電力とバッテリ電流との関係を示す概念的な波形図が示される。   In general, the ripple of the battery current Ib increases at a large current, that is, when the output power (motor power) of the AC motor 70 increases. FIG. 10 is a conceptual waveform diagram showing the relationship between motor power and battery current.

図10を参照して、モータ電力Pmが閾値Ptを超える期間Tyにおいて、バッテリ電流Ibのリップルが大きくなっていることが理解される。したがって、モータ電力Pmが閾値Ptよりも大きい場合には、誤検出を防止するために、異常検出動作を禁止することが好ましい。   Referring to FIG. 10, it is understood that the ripple of battery current Ib increases during period Ty when motor power Pm exceeds threshold value Pt. Therefore, when the motor power Pm is larger than the threshold value Pt, it is preferable to prohibit the abnormality detection operation in order to prevent erroneous detection.

一方で、発明者は、図10の期間Txのように、モータ電力が比較的小さくても、リップルが期間T2と同等に大きくなるケースがあることを発見した。特に、交流電動機70の動作状態として、回転数NmおよびトルクTmに基づいて、電流リップルが大きくなる条件を抽出することができることを見出した。   On the other hand, the inventor has found that there is a case where the ripple becomes as large as the period T2 even if the motor power is relatively small, as in the period Tx of FIG. In particular, it has been found that, as an operating state of the AC motor 70, a condition for increasing the current ripple can be extracted based on the rotational speed Nm and the torque Tm.

図11は、交流電動機の動作状態(回転数・トルク)とバッテリ電流との関係の一例を示す波形図である。図11には、交流電動機70の出力による車両加速時の動作波形が示される。   FIG. 11 is a waveform diagram showing an example of the relationship between the operating state (rotation speed / torque) of the AC motor and the battery current. FIG. 11 shows an operation waveform during vehicle acceleration by the output of the AC motor 70.

図11を参照して、車両加速のために交流電動機70のトルクTmを増大することによって、回転数Nmが上昇する。この際に、回転数が低回転から高回転に上昇する途中で、電流リップルが大きくなる期間(Tz)が存在する。図11の動作例では、回転数Nmが滑らかに上昇するように、トルクTmの推移が設定されているため、図11の後半部分では、交流電動機70は、低トルク・高回転の状態となる。   Referring to FIG. 11, rotation speed Nm increases by increasing torque Tm of AC electric motor 70 for vehicle acceleration. At this time, there is a period (Tz) in which the current ripple increases while the rotational speed increases from low to high. In the operation example of FIG. 11, the transition of the torque Tm is set so that the rotation speed Nm increases smoothly. Therefore, in the second half of FIG. 11, the AC motor 70 is in a low torque / high rotation state. .

モータ電力Pm(図10)は、回転数NmおよびトルクTmの積に比例する。したがって、モータ電力は上記後半部分と期間Tzとで同等である。しかしながら、電流リップルについては、期間Tzにおいて特に大きくなっていることが理解される。   Motor power Pm (FIG. 10) is proportional to the product of rotation speed Nm and torque Tm. Therefore, the motor power is the same in the latter half portion and the period Tz. However, it is understood that the current ripple is particularly large in the period Tz.

高トルク時には、組電池10からの出力電流が増加することによって、電流リップルも増大し易くなる。さらに、低回転数時には、交流電動機70の回転数に応じた、電流リップルの周波数成分が、コンバータ50、インバータ60および交流電動機70によって構成されるLC回路の共振周波数に近付くことによって、電流リップルの振幅が大きくなる。   When the torque is high, the output current from the battery pack 10 increases, so that the current ripple is likely to increase. Further, when the rotational speed is low, the frequency component of the current ripple according to the rotational speed of the AC motor 70 approaches the resonance frequency of the LC circuit constituted by the converter 50, the inverter 60, and the AC motor 70. Amplitude increases.

このように、交流電動機70の特定の回転数領域(範囲)において、電流リップルが大きくなる場合には、当該回転数領域において、異常検出動作を禁止することが好ましい。なお、本実施の形態では、低回転数領域において、バッテリ電流Ibのリップルが大きくなっているが、負荷12の構成に応じて、電流リップルが大きくなる回転数領域は変化する場合がある。   As described above, when the current ripple increases in a specific rotation speed region (range) of the AC motor 70, it is preferable to prohibit the abnormality detection operation in the rotation speed region. In the present embodiment, the ripple of the battery current Ib is large in the low rotational speed region, but the rotational speed region in which the current ripple is large may change depending on the configuration of the load 12.

リップル判定部31は、交流電動機70の回転数が所定範囲内であって、かつ、トルクが閾値よりも高い動作状態において、開始指示信号STRに応答した開始トリガTRGの生成を禁止する。これにより、図3中に示した、低回転数・高トルクの領域AR1における、内部抵抗異常の検出動作が禁止される。すなわち、リップル判定部31は、「禁止部」に対応する。   Ripple determination unit 31 prohibits generation of start trigger TRG in response to start instruction signal STR when the rotational speed of AC electric motor 70 is within a predetermined range and the torque is higher than a threshold value. Thereby, the internal resistance abnormality detection operation in the low rotation speed / high torque region AR1 shown in FIG. 3 is prohibited. That is, the ripple determining unit 31 corresponds to a “prohibited unit”.

さらに、リップル判定部31は、図10で説明した大電力状態に対応させて、交流電動機70の電力が閾値(Pt)よりも大きい動作状態において、開始指示信号STRに応答した開始トリガTRGの生成を禁止することが好ましい。これにより、図3中に示した、大電力領域AR2における、内部抵抗異常の検出動作が禁止される。   Furthermore, the ripple determination unit 31 generates the start trigger TRG in response to the start instruction signal STR in an operation state in which the power of the AC motor 70 is larger than the threshold value (Pt) in correspondence with the high power state described in FIG. Is preferably prohibited. Thereby, the internal resistance abnormality detection operation in the high power region AR2 shown in FIG. 3 is prohibited.

なお、上記の領域AR1,AR2を規定するための判定値については、電流リップルの大きさを確認する実機実験の結果等に基づいて、予め設定することができる。   Note that the determination values for defining the areas AR1 and AR2 can be set in advance based on the result of an actual machine experiment for confirming the magnitude of the current ripple.

このように、本実施の形態による異常検出装置100では、交流電動機70の動作状態に応じて、電流リップルが大きくなる場合には、内部抵抗異常の検出を禁止する。したがって、組電池の電池セル毎の電圧監視機能として、電圧値を直接検出することなく所定の判定電圧との比較結果を検出するように簡易に構成された異常検出装置において、内部抵抗異常(過上昇)の誤検出を防止することでできる。特に、誤検出を防止するための判定電流Ixの修正値(修正電流Id)を過大にする必要がないので、異常検出動作の実行時における内部抵抗異常の検出精度を向上することができる。   As described above, in the abnormality detection device 100 according to the present embodiment, the detection of the internal resistance abnormality is prohibited when the current ripple increases according to the operating state of the AC motor 70. Therefore, as a voltage monitoring function for each battery cell of an assembled battery, in an abnormality detection device that is simply configured to detect a comparison result with a predetermined determination voltage without directly detecting a voltage value, an internal resistance abnormality (excessive This can be done by preventing false detection of (rising). In particular, since it is not necessary to make the correction value (correction current Id) of the determination current Ix for preventing erroneous detection excessive, it is possible to improve the detection accuracy of the internal resistance abnormality at the time of executing the abnormality detection operation.

また、図7の実施例では、異常監視回路30によって交流電動機70の動作状態に基づいて開始トリガTRGの生成を制御する構成を説明したが、上位ECU側で、交流電動機70の動作状態に応じて異常検出動作を禁止する構成とすることも可能である。この場合には、異常監視回路30が開始トリガTRGの生成を禁止するような動作状態において、上位ECU側が開始指示信号STRを生成しないようにすればよい。   In the embodiment of FIG. 7, the configuration in which the abnormality monitoring circuit 30 controls the generation of the start trigger TRG based on the operation state of the AC motor 70 has been described. It is also possible to adopt a configuration that prohibits the abnormality detection operation. In this case, it is only necessary that the host ECU does not generate the start instruction signal STR in an operation state in which the abnormality monitoring circuit 30 prohibits the generation of the start trigger TRG.

あるいは、異常監視回路30において、開始トリガTRGについては開始指示信号STRに応じて常時生成する構成としても、同様の制御を実現することができる。たとえば、図7中に点線で示すように、リップル判定部31の判定結果を電流比較部38へ伝達するとともに、電流リップルが大きい動作状態のときには、電流比較部38の出力信号を、「内部抵抗異常なし」を示すように固定するように制御することによって、内部抵抗異常の検出を禁止することができる。   Alternatively, in the abnormality monitoring circuit 30, the same control can be realized even if the start trigger TRG is always generated according to the start instruction signal STR. For example, as indicated by a dotted line in FIG. 7, the determination result of the ripple determination unit 31 is transmitted to the current comparison unit 38, and the output signal of the current comparison unit 38 is “internal resistance” when the current ripple is in an operating state. By controlling to fix so as to indicate “no abnormality”, it is possible to prohibit the detection of the internal resistance abnormality.

次に、本発明の実施の形態による組電池の異常検出装置による内部抵抗異常検出について、異常監視回路30による制御処理手順の形式でフローチャートを用いて説明する。   Next, internal resistance abnormality detection by the assembled battery abnormality detection device according to the embodiment of the present invention will be described in the form of a control processing procedure by the abnormality monitoring circuit 30 using a flowchart.

図12を参照して、異常監視回路30は、ステップS100により、上位ECUによって開始指示信号STRが発生されたか否かを判定する。たとえば、一定時間が経過する毎に開始指示信号STRは生成される。開始指示信号STRの非発生時(S100のNO判定時)には、以降のステップS105〜S170の処理は実行されない。   Referring to FIG. 12, abnormality monitoring circuit 30 determines whether or not start instruction signal STR is generated by the host ECU in step S100. For example, the start instruction signal STR is generated every time a certain time elapses. When the start instruction signal STR is not generated (NO in S100), the processes in subsequent steps S105 to S170 are not executed.

異常監視回路30は、開始指示信号STRが発生されると(S100のYES判定時)、ステップS105に処理を進めて、交流電動機70の動作状態に基づく、リップル判定を実行する。ステップS105による判定は、図7に示したリップル判定部31の機能に対応する。すなわち、交流電動機70の回転数が所定範囲内であって、かつ、トルクが閾値よりも高い動作状態において、ステップS105はYES判定とされる。あるいは、さらに、交流電動機70の電力が閾値(Pt)よりも大きい動作状態においても、ステップS105はYES判定とされる。   When the start instruction signal STR is generated (when YES is determined in S100), the abnormality monitoring circuit 30 advances the process to step S105 and executes the ripple determination based on the operating state of the AC motor 70. The determination in step S105 corresponds to the function of the ripple determination unit 31 illustrated in FIG. That is, step S105 is determined to be YES when the rotational speed of AC electric motor 70 is within a predetermined range and the torque is higher than the threshold value. Alternatively, step S105 is determined to be YES even in an operation state in which the electric power of AC electric motor 70 is larger than the threshold value (Pt).

異常監視回路30は、電流リップルが大きい動作状態であると判定したとき(S105のYES判定時)には、開始トリガTRGを発生することなく処理を終了する。これにより、開始トリガTRGに応答して開始される一連の異常検出動作(ステップS110〜S170)の実行が禁止される。   The abnormality monitoring circuit 30 ends the process without generating the start trigger TRG when determining that the current ripple is in an operating state with a large current ripple (when YES is determined in S105). This prohibits execution of a series of abnormality detection operations (steps S110 to S170) started in response to the start trigger TRG.

異常監視回路30は、電流リップルが大きい動作状態ではないと判定したとき(S105のNO判定時)には、ステップS110により、異常検出動作の開始トリガTRGを生成する。開始トリガTRGが検知ユニット20(1)へ伝達されると、検知ユニット20(1)〜20(n)が順次動作することによる、電池セルCL(1)〜CL(n)と判定電圧Vxとの電圧比較が順次実行されることになる。   When the abnormality monitoring circuit 30 determines that the operation state is not large in current ripple (NO determination in S105), the abnormality monitoring operation start trigger TRG is generated in step S110. When the start trigger TRG is transmitted to the detection unit 20 (1), the battery units CL (1) to CL (n) and the determination voltage Vx due to the sequential operation of the detection units 20 (1) to 20 (n) The voltage comparison is sequentially performed.

さらに、異常監視回路30は、ステップS120により、サンプリング周期ΔTiが経過する度にサンプリング処理を実行する。各サンプリングタイミングにおいて、電流センサ15の出力値をサンプリングすることにより、電流サンプリング値が取得される。   Further, the abnormality monitoring circuit 30 executes sampling processing every time the sampling period ΔTi elapses in step S120. At each sampling timing, the current sampling value is obtained by sampling the output value of the current sensor 15.

図13は、図12に示した電流サンプリング処理(S120)の詳細な制御処理手順を説明するフローチャートである。   FIG. 13 is a flowchart for explaining a detailed control processing procedure of the current sampling processing (S120) shown in FIG.

図13を参照して、電流サンプリング処理において、異常監視回路30は、ステップS121により計時処理を行なうとともに、ステップS122により、時刻Ta(電圧サンプリング期間の開始)から、所定時間、代表的には、サンプリング周期の半周期(ΔTi/2)が経過したかどうかを判定する。(ΔTi/2)が経過するまで(S122のNO判定時)は、異常監視回路30は、ステップS121による計時処理を繰返す。   Referring to FIG. 13, in the current sampling process, abnormality monitoring circuit 30 performs a time measurement process in step S121, and in step S122, from time Ta (start of the voltage sampling period), for a predetermined time, typically, It is determined whether or not a half period (ΔTi / 2) of the sampling period has elapsed. Until (ΔTi / 2) has elapsed (NO determination in S122), the abnormality monitoring circuit 30 repeats the timing process in step S121.

そして、所定時間(ここでは、(ΔTi/2))が経過すると、ステップS122がYES判定とされて、異常監視回路30は、ステップS123に処理を進めて、初回の電流サンプリングを実行する。この結果、電流センサ15の出力値をサンプリングすることにより、電流サンプリング値I(Ti1)が取得される。   When a predetermined time (here, (ΔTi / 2)) has elapsed, step S122 is determined to be YES, and the abnormality monitoring circuit 30 proceeds to step S123 to execute the first current sampling. As a result, the current sampling value I (Ti1) is obtained by sampling the output value of the current sensor 15.

さらに、異常監視回路30は、ステップS124により、前回の電流サンプリングタイミングからの経過時間を測定する計時処理を実行する。そして、異常監視回路30は、ステップS125により、前回の電流サンプリングからサンプリング周期ΔTiが経過したか否かを判定する。サンプリング周期ΔTiが経過するまで(S125のNO判定時)は、異常監視回路30は、ステップS124による計時処理を繰返す。   Further, in step S124, the abnormality monitoring circuit 30 executes a time measuring process for measuring an elapsed time from the previous current sampling timing. In step S125, the abnormality monitoring circuit 30 determines whether the sampling period ΔTi has elapsed since the previous current sampling. Until the sampling period ΔTi elapses (NO in S125), the abnormality monitoring circuit 30 repeats the time measuring process in step S124.

異常監視回路30は、前回の電流サンプリングからサンプリング周期ΔTiが経過すると(S125のYES判定時)、ステップS126に処理を進めて、電流センサ15の出力値をサンプリングする。さらに、異常監視回路30は、電流サンプリング(S126)を行なった後、ステップS127に処理を進めて、電流サンプリングが所定回数実行されたか否かを判定する。電流サンプリングが所定回数実行された場合には(S127のYES判定時)には、異常監視回路30は、ステップS128に処理を進めて電流サンプリング処理を終了する。なお、電流サンプリングが所定回数実行されていない場合には(S127のNO判定時)には、異常監視回路30は、ステップS124〜S127の処理を繰返すことによって、サンプリング周期ΔTiに従って電流サンプリングを実行する。これにより、図6に示した時刻Ti1〜Ti3のそれぞれにおいて、電流サンプリングを実行できる。   When the sampling period ΔTi has elapsed since the previous current sampling (when YES is determined in S125), the abnormality monitoring circuit 30 proceeds to step S126 and samples the output value of the current sensor 15. Furthermore, after performing current sampling (S126), the abnormality monitoring circuit 30 proceeds to step S127 to determine whether or not the current sampling has been executed a predetermined number of times. When the current sampling has been executed a predetermined number of times (when YES is determined in S127), the abnormality monitoring circuit 30 advances the process to step S128 and ends the current sampling process. If current sampling has not been performed a predetermined number of times (NO determination in S127), abnormality monitoring circuit 30 repeats the processing in steps S124 to S127 to execute current sampling according to sampling cycle ΔTi. . Thereby, current sampling can be executed at each of the times Ti1 to Ti3 shown in FIG.

再び図12を参照して、異常監視回路30は、ステップS120による電流サンプリング処理が終了すると、ステップS130に処理を進めて、取得された複数の電流サンプリング値のうちの最大値である最大電流Imaxを抽出する。これまで説明した例では、1回の異常検出動作毎に3回の電流サンプリング処理が実行されるので、電流サンプリング値I(Ti1)〜I(Ti3)のうちの最大値が最大電流Imaxとされる。   Referring to FIG. 12 again, when the current sampling process in step S120 is completed, the abnormality monitoring circuit 30 proceeds to the process in step S130, and the maximum current Imax that is the maximum value among the plurality of acquired current sampling values. To extract. In the example described so far, the current sampling process is executed three times for each abnormality detection operation, so that the maximum value among the current sampling values I (Ti1) to I (Ti3) is set as the maximum current Imax. The

さらに、異常監視回路30は、ステップS140により、判定電流Ixに対する修正量Idを設定する。ステップS140に設定される修正量Idは、図8で説明したように、検出ずれTdの最大値である(ΔTi/2)による電流リップルに起因した電流変動をカバーするように、式(1)においてTd=(ΔTi/2)と置くことによって設定される。   Further, the abnormality monitoring circuit 30 sets the correction amount Id for the determination current Ix in step S140. As described with reference to FIG. 8, the correction amount Id set in step S <b> 140 is expressed by the equation (1) so as to cover the current fluctuation caused by the current ripple due to the maximum value of the detection deviation Td (ΔTi / 2). In Td = (ΔTi / 2).

異常監視回路30は、ステップS150では、判定信号FVによってセル電圧低下異常が検知された場合には、ステップS130で求められた最大電流Imaxと、修正された判定電流(Ix−Id)との比較により内部抵抗異常が発生しているかどうかを判定する。   In step S150, the abnormality monitoring circuit 30 compares the maximum current Imax obtained in step S130 with the corrected determination current (Ix−Id) when a cell voltage drop abnormality is detected by the determination signal FV. To determine whether an internal resistance abnormality has occurred.

異常監視回路30は、Imax<(Ix−Id)のとき(S150のYES判定時)には、ステップS160に処理を進めて、いずれかの電池セルで内部抵抗が閾値よりも上昇している、すなわち内部抵抗異常が発生していると判定として、「異常あり」の検出結果を出力する。一方で、Imax≧(Ix−Id)のとき(S150のNO判定時)には、異常監視回路30は、ステップS170に処理を進めて、内部抵抗異常が発生していないと判定して、「異常なし」の検出結果を出力する。なお、判定信号FVによってセル電圧低下異常が検知されない場合には、ステップS150はNO判定とされて、内部抵抗異常は発生していないと判定される。   When Imax <(Ix−Id) (when YES is determined in S150), the abnormality monitoring circuit 30 proceeds to step S160, and the internal resistance of any battery cell is higher than the threshold value. That is, it is determined that an internal resistance abnormality has occurred, and a detection result “abnormal” is output. On the other hand, when Imax ≧ (Ix−Id) (NO determination in S150), the abnormality monitoring circuit 30 proceeds to step S170 to determine that no internal resistance abnormality has occurred, and “ The detection result of “No abnormality” is output. If no cell voltage drop abnormality is detected by determination signal FV, step S150 is NO, and it is determined that no internal resistance abnormality has occurred.

あるいは、ステップS105のリップル判定については、ステップS150と併せて処理するように変形することも可能である。この場合には、ステップS105がYES判定(リップル大)であるときには、ステップS150の結果にかかわらず、処理がステップS170(「異常なし」を検出)に進められる。すなわち、ステップS105がNO判定であり、かつ、ステップS150がYES判定のとき(Imax<(Ix−Id))に限って、内部抵抗異常(S160)が検出されることになる。   Alternatively, the ripple determination in step S105 can be modified so as to be processed together with step S150. In this case, when step S105 is YES (large ripple), the process proceeds to step S170 ("no abnormality" is detected) regardless of the result of step S150. That is, the internal resistance abnormality (S160) is detected only when step S105 is NO and step S150 is YES (Imax <(Ix−Id)).

このように、本実施の形態による組電池の異常検出装置は、電池セル毎の電圧監視機能について電圧値を直接検出しない簡易な構成において、電流センサ15の出力のサンプリングタイミングのずれに起因する誤検出を防止した上で、内部抵抗が所定レベルよりも上昇しているか否か(内部抵抗異常)を検出することができる。そして、バッテリ電流のリップルが大きい動作状態では、異常検出動作の実行を禁止するので、判定電流Ixを過剰に修正することなく、誤検出を防止することができる。   As described above, the battery pack abnormality detection device according to the present embodiment has a simple configuration in which the voltage value is not directly detected for the voltage monitoring function for each battery cell, and an error caused by a deviation in sampling timing of the output of the current sensor 15. It is possible to detect whether or not the internal resistance has risen above a predetermined level (abnormal internal resistance) while preventing detection. In an operation state where the ripple of the battery current is large, the execution of the abnormality detection operation is prohibited, so that erroneous detection can be prevented without excessively correcting the determination current Ix.

なお、以上の例では、1回の異常検出動作において3回の電流サンプリングを行なうこととしたが、電流サンプリング回数は3以上の複数回であれば任意の回数に設定することができる。   In the above example, the current sampling is performed three times in one abnormality detection operation. However, the number of times of current sampling can be set to an arbitrary number as long as it is a plurality of times of three or more.

たとえば、図14には、1回の異常検出動作で4回の電流サンプリングを行なう変形例が示される。図14の変形例においても、電圧サンプリング期間の開始(Ta)からサンプリング周期の半周期(ΔTi/2)が経過した時刻から、電圧サンプリング期間の終了(Ta)から(ΔTi/2)だけ前の時刻までの間に、サンプリング周期ΔTiで電流サンプリングタイミングTi1〜Ti4を設定することにより、同様の異常検出手法、すなわち複数回の電流サンプリング値のうちの最大電流と、修正された判定電流(Ix−Id)との比較に基づいて、電圧および電流の検出タイミングのずれに起因する誤検出を防止した上で内部抵抗異常を検出することができる。   For example, FIG. 14 shows a modification in which current sampling is performed four times in one abnormality detection operation. Also in the modified example of FIG. 14, the time before the end of the voltage sampling period (Ta) (ΔTi / 2) from the time when the half period (ΔTi / 2) of the sampling period has elapsed from the start of the voltage sampling period (Ta). By setting the current sampling timings Ti1 to Ti4 with the sampling period ΔTi until the time, the same abnormality detection method, that is, the maximum current among the current sampling values of a plurality of times and the corrected determination current (Ix− Based on the comparison with Id), it is possible to detect an abnormality in internal resistance while preventing erroneous detection due to a shift in detection timing of voltage and current.

また、図15に示すように、図1に示した組電池10を1つの電池ブロックとして、このような電池ブロックを複数個(B0〜B7)組合せることによって、組電池10を構成してもよい。   Further, as shown in FIG. 15, the assembled battery 10 can be configured by combining the battery pack 10 shown in FIG. 1 as one battery block and combining a plurality of such battery blocks (B0 to B7). Good.

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。   The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.

この発明は、複数の電池セルが直列接続された組電池における電池セルの内部抵抗の過上昇の検出に適用することができる。   The present invention can be applied to detection of excessive increase in internal resistance of a battery cell in an assembled battery in which a plurality of battery cells are connected in series.

10 組電池、11a,11b,13 電圧センサ、12 負荷、15,74 電流センサ、20(1)〜20(n) 検知ユニット、21 電圧比較器、22 論理ゲート、25 伝送回路、30 異常監視回路、31 リップル判定部、32 電流サンプリング部、34 最大値抽出部、36 修正量設定部、38 電流比較部、50 コンバータ、60 インバータ、70 交流電動機、71 最大出力線、75 回転角センサ、80 制御装置、100 異常検出装置、200 電気システム、501〜504 電流挙動、ANG ロータ回転角、AR1,AR2 領域(異常検出禁止)、BL,NL,PL 電力線、C0,C1 平滑コンデンサ、CL(1)〜CL(n) 電池セル、D1〜D8 逆並列ダイオード、FV 判定信号、Ib バッテリ電流、Id 修正電流、Idd 電流変動(電流リップル起因)、Imax 最大電流、Ipp ピーク値、Ix 判定電流、L1 リアクトル、Nm 回転数(電動機)、OD(1)〜OD(n) 検出信号、Pm モータ電力、Pt 閾値(モータ電力)、Q1〜Q8 電力用半導体スイッチング素子、RSL 異常検出信号(内部抵抗異常)、S1〜S8 スイッチング制御信号、SR1,SR2 システムリレー、STR 開始指示信号(異常検出動作)、T1 所要時間(検知ユニット20(1)〜20(n))、T2 所要時間(伝送回路25)、Ta 時刻(電圧サンプリング期間開始)、Tb 時刻(電圧サンプリング期間終了)、Td 検出ずれ時間、Tm トルク(電動機)、Ti 時刻(電流検出タイミング)、Ti1〜Ti4 時刻(電流サンプリングタイミング)、TRG 開始トリガ(異常検出動作)、Trqcom トルク指令値、Ts 周期(電流リップル)、Tv 時刻(電圧検出タイミング)、Tv1,Tvn 時刻(電圧比較タイミング)、Tvc 時刻(判定信号伝達)、Vc,Vc(1)〜Vc(n) 出力電圧(電池セル)、VH,VL 直流電圧、Vo 開放電圧、Vx 判定電圧(セル電圧低下)、ΔTi サンプリング周期。   10 assembled battery, 11a, 11b, 13 voltage sensor, 12 load, 15, 74 current sensor, 20 (1) to 20 (n) detection unit, 21 voltage comparator, 22 logic gate, 25 transmission circuit, 30 abnormality monitoring circuit , 31 Ripple determination unit, 32 Current sampling unit, 34 Maximum value extraction unit, 36 Correction amount setting unit, 38 Current comparison unit, 50 Converter, 60 Inverter, 70 AC motor, 71 Maximum output line, 75 Rotation angle sensor, 80 Control Device, 100 abnormality detection device, 200 electrical system, 501 to 504 current behavior, ANG rotor rotation angle, AR1, AR2 region (abnormality detection prohibited), BL, NL, PL power line, C0, C1 smoothing capacitor, CL (1) to CL (n) battery cell, D1 to D8 antiparallel diode, FV determination signal, Ib battery Current, Id correction current, Idd current fluctuation (caused by current ripple), Imax maximum current, Ipp peak value, Ix determination current, L1 reactor, Nm revolution (motor), OD (1) to OD (n) detection signal, Pm Motor power, Pt threshold (motor power), Q1-Q8 power semiconductor switching element, RSL abnormality detection signal (internal resistance abnormality), S1-S8 switching control signal, SR1, SR2 system relay, STR start instruction signal (abnormality detection operation) ), T1 required time (detection units 20 (1) to 20 (n)), T2 required time (transmission circuit 25), Ta time (voltage sampling period start), Tb time (voltage sampling period end), Td detection deviation time , Tm torque (motor), Ti time (current detection timing), Ti1 to Ti4 time Current sampling timing), TRG start trigger (abnormality detection operation), Trqcom torque command value, Ts period (current ripple), Tv time (voltage detection timing), Tv1, Tvn time (voltage comparison timing), Tvc time (determination signal transmission) ), Vc, Vc (1) to Vc (n) Output voltage (battery cell), VH, VL DC voltage, Vo open-circuit voltage, Vx determination voltage (cell voltage drop), ΔTi sampling period.

Claims (3)

直列接続された複数の電池セルを有する組電池の異常検出装置であって、
前記複数の電池セルのそれぞれに対応して設けられ、各々が対応の電池セルの出力電圧と所定の判定電圧との電圧比較を実行するように構成された複数の検知ユニットと、
前記複数の電池セルの電流を検出するための電流検出器とを備え、
前記複数の検知ユニットは、順次動作して前記電圧比較の結果を反映した信号を順次伝達することによって、前記複数の電池セルのいずれかの出力電圧が前記判定電圧よりも低下したか否かを示す異常検出信号を出力するように構成され、
前記異常検出装置は、
前記複数の検知ユニットからの前記異常検出信号と、前記電流検出器による電流検出値とに基づいて、前記複数の電池セルのいずれかで内部抵抗が上限値よりも上昇する内部抵抗異常が発生したか否かを監視する異常監視回路と、
前記組電池との間で電力変換器を介した電力変換によって駆動制御される電動機の動作状態に応じて、前記異常監視回路による前記内部抵抗異常の検出を禁止するための禁止部とをさらに備え、
前記禁止部は、前記電動機のトルクが判定値よりも高く、かつ、前記電動機の回転数が所定の範囲内であるときに、前記内部抵抗異常の検出を禁止する、組電池の異常検出装置。
A battery pack abnormality detection device having a plurality of battery cells connected in series,
A plurality of detection units provided corresponding to each of the plurality of battery cells, each configured to perform a voltage comparison between an output voltage of the corresponding battery cell and a predetermined determination voltage;
A current detector for detecting the current of the plurality of battery cells,
Whether the output voltage of any of the plurality of battery cells has decreased below the determination voltage by sequentially operating the plurality of detection units and sequentially transmitting a signal reflecting the result of the voltage comparison. Configured to output an abnormality detection signal indicating,
The abnormality detection device is:
Based on the abnormality detection signals from the plurality of detection units and the current detection value by the current detector, an internal resistance abnormality has occurred in which any of the plurality of battery cells has an internal resistance higher than an upper limit value. An abnormality monitoring circuit for monitoring whether or not,
A prohibition unit for prohibiting detection of the internal resistance abnormality by the abnormality monitoring circuit in accordance with an operating state of an electric motor that is driven and controlled by power conversion via a power converter with the assembled battery; ,
The prohibition unit is an abnormality detection apparatus for an assembled battery that prohibits detection of the internal resistance abnormality when the torque of the electric motor is higher than a determination value and the rotation speed of the electric motor is within a predetermined range.
前記異常監視回路は、
所定のサンプリング周期に従って、前記電流検出器による電流検出値を所定の複数回サンプリングするための電流サンプリング部と、
前記判定電圧を前記内部抵抗の前記上限値で除算した電流値に相当する判定電流に対して、前記電流のリップル成分を反映した電流修正量を設定する修正量設定部と、
前記異常検出信号によって前記複数の電池セルのいずれかの出力電圧が前記判定電圧よりも低下したことが示された場合に、前記電流サンプリング部による複数の電流サンプリング値のうちの最大値が、前記判定電流から前記電流修正量を減算した電流値よりも低いときに、前記内部抵抗異常の発生を検出するための電流比較部とを含み、
前記電流サンプリング部は、前記複数の検知ユニットにおける前記複数の電池セルにおける電圧比較の開始から、前記サンプリング周期の半周期以下の所定時間が経過したタイ
ミングに、第1回目の電流サンプリングタイミングを設定し、
最終の電流サンプリングタイミングが、前記複数の検知ユニットにおける電圧比較の終了よりも、前記サンプリング周期の半周期以下の所定時間だけ前のタイミングに位置するように、前記サンプリング周期は設定される、請求項1記載の組電池の異常検出装置。
The abnormality monitoring circuit is
A current sampling unit for sampling a current detection value by the current detector a predetermined plurality of times according to a predetermined sampling period;
A correction amount setting unit that sets a current correction amount reflecting a ripple component of the current with respect to a determination current corresponding to a current value obtained by dividing the determination voltage by the upper limit value of the internal resistance;
When the abnormality detection signal indicates that the output voltage of any of the plurality of battery cells is lower than the determination voltage, the maximum value among the plurality of current sampling values by the current sampling unit is A current comparison unit for detecting the occurrence of the internal resistance abnormality when lower than a current value obtained by subtracting the current correction amount from a determination current;
The current sampling unit sets a first current sampling timing at a timing when a predetermined time equal to or less than a half cycle of the sampling cycle has elapsed from the start of voltage comparison in the plurality of battery cells in the plurality of detection units. ,
The sampling period is set such that a final current sampling timing is positioned at a timing that is a predetermined time less than or equal to a half period of the sampling period from the end of voltage comparison in the plurality of detection units. The battery pack abnormality detection device according to claim 1.
前記禁止部は、さらに、前記電動機の入出力電力が所定値より高いときにも前記内部抵抗異常の検出を禁止する、請求項1記載の組電池の異常検出装置。   The assembled battery abnormality detection device according to claim 1, wherein the prohibiting unit further inhibits detection of the internal resistance abnormality even when input / output power of the electric motor is higher than a predetermined value.
JP2011245280A 2011-11-09 2011-11-09 Abnormality detection device for battery pack Active JP5799761B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011245280A JP5799761B2 (en) 2011-11-09 2011-11-09 Abnormality detection device for battery pack

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011245280A JP5799761B2 (en) 2011-11-09 2011-11-09 Abnormality detection device for battery pack

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2013101065A JP2013101065A (en) 2013-05-23
JP5799761B2 true JP5799761B2 (en) 2015-10-28

Family

ID=48621799

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011245280A Active JP5799761B2 (en) 2011-11-09 2011-11-09 Abnormality detection device for battery pack

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5799761B2 (en)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6544310B2 (en) * 2016-07-14 2019-07-17 株式会社デンソー Battery monitoring system
CN110726936A (en) * 2018-06-28 2020-01-24 微宏动力系统(湖州)有限公司 Method for judging and processing voltage sampling fault and voltage extreme value fault
KR20210017248A (en) * 2019-08-07 2021-02-17 삼성전자주식회사 Method for Measuring a State of a Battery and the Electronic Device supporting the same
CN114083987B (en) * 2021-11-09 2023-07-14 一汽解放汽车有限公司 Correction method and device for battery monitoring parameters and computer equipment
KR102398773B1 (en) * 2021-12-28 2022-05-17 주식회사 아이디케이 A AE sonsor node network system
CN115718259B (en) * 2022-08-24 2023-09-29 常州地铁集团有限公司运营分公司 Screening method for abnormal batteries in storage battery pack

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005341760A (en) * 2004-05-28 2005-12-08 Fuji Heavy Ind Ltd Battery management device of hybrid vehicle
JP5381664B2 (en) * 2009-12-02 2014-01-08 トヨタ自動車株式会社 Abnormality detection device for battery pack

Also Published As

Publication number Publication date
JP2013101065A (en) 2013-05-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5381664B2 (en) Abnormality detection device for battery pack
JP5799761B2 (en) Abnormality detection device for battery pack
US9438116B2 (en) Control unit for a boost converter device
US10547239B2 (en) Voltage converter control apparatus configured to determine a normal duty ratio range based on a command value for the output voltage
CN102113203B (en) Device and method for controlling AC electric motor
US8760097B2 (en) Control device for converter and electrically powered vehicle provided with the same
JP5454676B2 (en) Motor control device
US9647547B2 (en) Voltage conversion device for stepping up voltage
JP5760778B2 (en) Motor drive control system
JP2013019832A (en) Abnormality detection device and abnormality detection method for current sensor
JP2009189181A (en) Motor driving system, its control method, and electric vehicle
JP2011091962A (en) Abnormality determination device of current sensor and abnormality determination method
JP6652073B2 (en) Motor control device
US9873352B2 (en) Vehicle control system and control method
JP5263067B2 (en) Inverter failure detection device
JP6503962B2 (en) Current sensor abnormality diagnosis device
US20140361757A1 (en) Control apparatus for voltage converting apparatus
JP2013009490A (en) Vehicle
JP2019170057A (en) Motor control device
JP2013219843A (en) Electric vehicle
JP2010239812A (en) Power supply device
KR101113646B1 (en) Limphome drive method of hybrid electric vehicle
JP2011259523A (en) Motor controller
JP6451600B2 (en) Voltage sensor abnormality diagnosis device
JP5724308B2 (en) Drive device

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20140117

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20140725

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20140805

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20141001

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20150324

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20150519

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20150728

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20150810

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 5799761

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151