JP5789742B2

JP5789742B2 - Distribution board

Info

Publication number: JP5789742B2
Application number: JP2011096698A
Authority: JP
Inventors: 充田邊; 前田　充; 充前田; 山本　泰子; 泰子山本; 國吉　賢治; 賢治國吉
Original assignee: Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
Current assignee: Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
Priority date: 2011-04-25
Filing date: 2011-04-25
Publication date: 2015-10-07
Anticipated expiration: 2031-04-25
Also published as: JP2012231553A

Description

本発明は、直流配電を行う分電盤に関するものである。 The present invention relates to a distribution board that performs direct current distribution.

近年、太陽光発電システムや燃料電池システムなどの家庭内への普及が進んでおり、これらシステムの生成する直流エネルギーをそのまま直流負荷に供給する直流配電システムは、エネルギーロスの少ない配電システムとして注目されている。 In recent years, solar power generation systems and fuel cell systems are becoming more popular in homes. DC distribution systems that supply direct current energy generated by these systems directly to direct current loads are attracting attention as power distribution systems with low energy loss. ing.

直流配電システムにおいて直流配電を行う分電盤としては、特許文献１，２等に開示されており、直流負荷へ直流電力を配電している。この直流負荷には、例えば、ＬＥＤ等を用いた照明器具、ゲートウェイ等の通信機器、防犯センサおよび防災センサ等のセンサ機器などが挙げられる。 A distribution board that performs DC distribution in a DC distribution system is disclosed in Patent Documents 1 and 2 and the like, and distributes DC power to a DC load. Examples of the direct current load include lighting devices using LEDs, communication devices such as gateways, sensor devices such as security sensors and disaster prevention sensors, and the like.

そして、上記のような分電盤において、直流電路に通信信号を重畳し、直流負荷への電力供給と、直流負荷との間の通信とを、同じ直流電路を介して行う直流配電システムが提案されている。 In the distribution board as described above, a DC distribution system is proposed in which communication signals are superimposed on the DC circuit, and power supply to the DC load and communication with the DC load are performed via the same DC circuit. Has been.

特開２００５−２２４０６６号公報JP 2005-224066 A 特開２００８−４２９９８号公報JP 2008-42998 A

直流電路に直流電力を供給する直流電源は、太陽電池、燃料電池、二次電池等を含んで構成されており、その出力インピーダンスは、負荷変動による出力電圧への影響を低減させるため、低インピーダンスである。したがって、直流電路に重畳した通信信号は、直流電源側に漏洩する（直流電源側に吸収される）ため、直流負荷との間の通信が困難になる虞がある。 The DC power supply that supplies DC power to the DC circuit is configured to include solar cells, fuel cells, secondary batteries, etc., and its output impedance is low impedance in order to reduce the effect on output voltage due to load fluctuations. It is. Therefore, the communication signal superimposed on the DC power circuit leaks to the DC power supply side (is absorbed by the DC power supply side), and thus communication with the DC load may be difficult.

本発明は、上記事由に鑑みてなされたものであり、その目的は、直流電路に通信信号を重畳させて直流負荷との間で通信を行う場合に、直流負荷との間の通信性能を向上させることができる分電盤を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above reasons, and its purpose is to improve communication performance with a DC load when communication is performed with a DC load by superimposing a communication signal on a DC circuit. It is in providing the distribution board which can be made to do.

本発明の分電盤は、直流電源から供給される直流電力を複数系統に分岐させる複数の分岐電路と、前記分岐電路のそれぞれに設けられて、前記分岐電路のそれぞれから、負荷を接続した配電路への電力供給を導通・遮断する分岐開閉器と、前記複数の分岐電路のうち少なくとも１つの分岐電路に接続し、この接続した分岐電路に重畳させる通信信号を伝送する通信線と、前記通信線と前記分岐電路との接続点と、前記直流電源との間の電路に設けられて、少なくとも前記通信信号の周波数帯域を阻止域とするフィルタと、前記分岐開閉器の負荷側出力と前記負荷との間に設けられて、前記負荷側の出力インピーダンスが前記配電路の特性インピーダンスと整合し、前記分岐開閉器側の入力インピーダンスが前記負荷のインピーダンスより大きい整合回路とを備えることを特徴とする。 The distribution board of the present invention is provided in each of a plurality of branch circuits for branching DC power supplied from a DC power source into a plurality of systems, and a power distribution in which a load is connected from each of the branch circuits. A branch switch for conducting / interrupting power supply to the road, a communication line connected to at least one branch electric circuit among the plurality of branch electric circuits, and transmitting a communication signal superimposed on the connected branch electric circuit, and the communication A filter provided at a connection point between a line and the branch circuit and the DC power supply, and having at least a frequency band of the communication signal as a stop band , a load side output of the branch switch, and the load The output impedance on the load side matches the characteristic impedance of the distribution line, and the input impedance on the branch switch side is larger than the impedance of the load. Characterized in that it comprises a matching circuit.

この発明において、前記通信信号は、通信信号源から前記通信線に送出され、前記通信信号源のインピーダンスに整合する終端器を前記分岐電路に設けることが好ましい。 In the present invention, the communication signal is preferably sent from the communication signal source to the communication line, and a terminator that matches the impedance of the communication signal source is provided in the branch electric circuit.

この発明において、前記複数の分岐電路の各間を、前記通信信号の周波数帯域を通過させるインピーダンスを有する結合素子で結合することが好ましい。 In this invention, it is preferable that each of the plurality of branch electric circuits is coupled by a coupling element having an impedance that allows the frequency band of the communication signal to pass.

以上説明したように、本発明では、直流電路に通信信号を重畳させて直流負荷との間で通信を行う場合に、直流負荷との間の通信性能を向上させることができるという効果がある。 As described above, according to the present invention, when communication is performed with a DC load by superimposing a communication signal on a DC circuit, the communication performance with the DC load can be improved.

実施形態１の分電盤を用いた直流配電システムの構成を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the structure of the DC distribution system using the distribution board of Embodiment 1. FIG. 実施形態２の分電盤を用いた直流配電システムの構成を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the structure of the direct current power distribution system using the distribution board of Embodiment 2. 同上の通信路の概略構成を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows schematic structure of a communication path same as the above. 同上の配電路の系統数が取り得る範囲を示すテーブル図である。It is a table figure which shows the range which the number of systems of a distribution path same as the above can take. 実施形態３の分電盤を用いた直流配電システムの構成を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the structure of the direct current power distribution system using the distribution board of Embodiment 3. 同上の配電路の系統数が取り得る範囲を示すテーブル図である。It is a table figure which shows the range which the number of systems of a distribution path same as the above can take. 同上の通信路の概略構成を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows schematic structure of a communication path same as the above. 実施形態４の分電盤を用いた直流配電システムの構成を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the structure of the direct current power distribution system using the distribution board of Embodiment 4.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

（実施形態１）
図１は、本実施形態の分電盤１を用いた直流配電システムの構成を示しており、分電盤１と、直流電源２と、通信装置３と、直流負荷４とを備える。 (Embodiment 1)
FIG. 1 shows a configuration of a DC distribution system using a distribution board 1 of the present embodiment, and includes a distribution board 1, a DC power supply 2, a communication device 3, and a DC load 4.

直流電源２は、太陽電池、燃料電池、二次電池等が発生する直流電圧を所望の直流電圧に変換しており、例えば、ＤＣ３８０Ｖの直流電圧を出力する。直流電源２と分電盤１との間は幹線電路Ｗ１によって接続されており、直流電源２の直流電力は幹線電路Ｗ１を介して分電盤１に供給される。 The DC power source 2 converts a DC voltage generated by a solar cell, a fuel cell, a secondary battery, etc. into a desired DC voltage, and outputs a DC voltage of, for example, DC 380V. The DC power supply 2 and the distribution board 1 are connected to each other by a main line W1, and the DC power of the DC power supply 2 is supplied to the distribution board 1 through the main line W1.

通信装置３は、直流負荷４へ送信する通信信号を生成する通信信号源３１を備えており、通信信号源３１と分電盤１との間は通信線Ｌ１〜Ｌ３によって接続されており、通信信号源３１が生成した通信信号は通信線Ｌ１〜Ｌ３を介して分電盤１に送信される。この通信信号は、例えば、直流負荷４のエネルギーマネジメント等の制御信号で構成される。なお、図１の通信装置３において、通信線Ｌ１〜Ｌ３のそれぞれに直列接続されたＺｓは、通信装置３の信号源インピーダンスを示す。 The communication device 3 includes a communication signal source 31 that generates a communication signal to be transmitted to the DC load 4, and the communication signal source 31 and the distribution board 1 are connected by communication lines L1 to L3. The communication signal generated by the signal source 31 is transmitted to the distribution board 1 via the communication lines L1 to L3. This communication signal is comprised by control signals, such as energy management of the DC load 4, for example. In the communication device 3 of FIG. 1, Zs connected in series to each of the communication lines L 1 to L 3 indicates the signal source impedance of the communication device 3.

直流負荷４は、ＬＥＤ等を用いた照明器具、ゲートウェイ等の通信機器、防犯センサおよび防災センサ等のセンサ機器などであり、直流負荷４と分電盤１との間は複数の配電路Ｗ３１１〜Ｗ３１ｍ、Ｗ３２１〜Ｗ３２ｍ、Ｗ３３１〜Ｗ３３ｍによってそれぞれ接続されている。そして、直流電源２の直流電力は、分電盤１から配電路Ｗ３１１〜Ｗ３１ｍ、Ｗ３２１〜Ｗ３２ｍ、Ｗ３３１〜Ｗ３３ｍを介して直流負荷４のそれぞれへ配電される。なお、ｍ系統の配電路Ｗ３１１〜Ｗ３１ｍを区別しない場合、配電路Ｗ３１と称し、ｍ系統の配電路Ｗ３２１〜Ｗ３２ｍを区別しない場合、配電路Ｗ３２と称し、ｍ系統の配電路Ｗ３３１〜Ｗ３３ｍを区別しない場合、配電路Ｗ３３と称す。 The DC load 4 is a lighting device using an LED or the like, a communication device such as a gateway, a sensor device such as a security sensor and a disaster prevention sensor, and the like, and a plurality of distribution lines W311 are provided between the DC load 4 and the distribution board 1. They are connected by W31m, W321 to W32m, and W331 to W33m, respectively. Then, the DC power of the DC power source 2 is distributed from the distribution board 1 to each of the DC loads 4 via the distribution paths W311 to W31m, W321 to W32m, and W331 to W33m. When the m distribution lines W311 to W31m are not distinguished, they are referred to as distribution lines W31. When the m distribution lines W321 to W32m are not distinguished, they are referred to as distribution paths W32 and the m distribution lines W331 to W33m are distinguished. If not, it is referred to as a power distribution path W33.

分電盤１は、フィルタＦ１〜Ｆ３と、分岐開閉器Ｋ１１〜Ｋ１ｍ，Ｋ２１〜Ｋ２ｍ，Ｋ３１〜Ｋ３ｍとを備える。 The distribution board 1 includes filters F1 to F3 and branch switches K11 to K1m, K21 to K2m, and K31 to K3m.

そして、直流電源２から直流電力を供給される幹線電路Ｗ１は分電盤１内に引き込まれており、幹線電路Ｗ１は、分電盤１内において複数の分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３に分岐している。分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３のそれぞれには、フィルタＦ１〜Ｆ３のそれぞれが介挿されている。分岐電路Ｗ２１は、フィルタＦ１を介して分岐開閉器Ｋ１１〜Ｋ１ｍに接続し、分岐電路Ｗ２２は、フィルタＦ２を介して分岐開閉器Ｋ２１〜Ｋ２ｍに接続し、分岐電路Ｗ２３は、フィルタＦ３を介して分岐開閉器Ｋ３１〜Ｋ３ｍに接続する。なお、ｍ個の分岐開閉器Ｋ１１〜Ｋ１ｍを区別しない場合、分岐開閉器Ｋ１と称し、ｍ個の分岐開閉器Ｋ２１〜Ｋ２ｍを区別しない場合、分岐開閉器Ｋ２と称し、ｍ個の分岐開閉器Ｋ３１〜Ｋ３ｍを区別しない場合、分岐開閉器Ｋ３と称す。 The main line W1 to which DC power is supplied from the DC power source 2 is drawn into the distribution board 1, and the main line W1 is branched into a plurality of branch lines W21 to W23 in the distribution board 1. . Filters F1 to F3 are inserted in the branch electric circuits W21 to W23, respectively. The branch circuit W21 is connected to the branch switches K11 to K1m via the filter F1, the branch circuit W22 is connected to the branch switches K21 to K2m via the filter F2, and the branch circuit W23 is connected to the branch switch K3 via the filter F3. Connect to branch switches K31-K3m. In addition, when not distinguishing m branch switches K11-K1m, it is called a branch switch K1, and when not distinguishing m branch switches K21-K2m, it is called a branch switch K2, and m branch switches. When K31 to K3m are not distinguished, they are referred to as a branch switch K3.

分岐開閉器Ｋ１〜Ｋ３の各負荷側出力は、配電路Ｗ３１〜Ｗ３３にそれぞれ接続し、分岐開閉器Ｋ１〜Ｋ３は、配電路Ｗ３１〜Ｗ３３に接続している各直流負荷４への電力供給を導通・遮断する。 The load-side outputs of the branch switches K1 to K3 are connected to the distribution lines W31 to W33, respectively. The branch switches K1 to K3 supply power to the DC loads 4 connected to the distribution paths W31 to W33. Conduct and shut off.

このような構成を備える直流配電システムでは、直流電源２から分電盤１に供給された直流電力は、幹線電路Ｗ１から分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３に分岐する。そして、分岐電路Ｗ２１の直流電力は、分岐開閉器Ｋ１（Ｋ１１〜Ｋ１ｍ）によって、さらにｍ系統に分岐される。分岐電路Ｗ２２の直流電力は、分岐開閉器Ｋ２（Ｋ２１〜Ｋ２ｍ）によって、さらにｍ系統に分岐される。分岐電路Ｗ２３の直流電力は、分岐開閉器Ｋ３（Ｋ３１〜Ｋ３ｍ）によって、さらにｍ系統に分岐される。分岐開閉器Ｋ１〜Ｋ３の各負荷側出力には、配電路Ｗ３１〜Ｗ３３が接続されている。そして、配電路Ｗ３１〜Ｗ３３に接続している直流負荷４は、分岐開閉器Ｋ１〜Ｋ３によって、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３からの電力供給が導通・遮断される。 In the DC power distribution system having such a configuration, the DC power supplied from the DC power supply 2 to the distribution board 1 branches from the main line W1 to the branch lines W21 to W23. And the direct-current power of branch electric circuit W21 is further branched into m system by branch switch K1 (K11-K1m). The DC power of the branch circuit W22 is further branched into m systems by the branch switch K2 (K21 to K2m). The DC power of the branch circuit W23 is further branched into m systems by the branch switch K3 (K31 to K3m). Distribution paths W31 to W33 are connected to the load side outputs of the branch switches K1 to K3. The DC load 4 connected to the power distribution paths W31 to W33 is turned on / off by the branch switches K1 to K3 from the branch power paths W21 to W23.

そして、通信装置３は、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３のそれぞれに、通信線Ｌ１〜Ｌ３を介して通信信号を重畳しており、この通信信号は、分岐開閉器Ｋ１〜Ｋ３を介して配電路Ｗ３１〜Ｗ３３に伝送され、配電路Ｗ３１〜Ｗ３３上の直流負荷４に送信される。直流負荷４は、受信した通信信号に基づいて、エネルギーマネジメント制御を実行する。 And the communication apparatus 3 has superimposed the communication signal on each of branch electric circuit W21-W23 via the communication lines L1-L3, and this communication signal is distributed on the distribution lines W31-K via the branch switches K1-K3. It is transmitted to W33 and transmitted to the DC load 4 on the distribution paths W31 to W33. The DC load 4 executes energy management control based on the received communication signal.

さらに本実施形態では、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３のそれぞれにフィルタＦ１〜Ｆ３が介挿されている。通信線Ｌ１〜Ｌ３と分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３との接続点をＸ１〜Ｘ３とすると、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３上のフィルタＦ１〜Ｆ３は、接続点Ｘ１〜Ｘ３と幹線電路Ｗ１との間に位置する。 Furthermore, in this embodiment, the filters F1-F3 are inserted in each of the branch electric circuits W21-W23. When the connection points between the communication lines L1 to L3 and the branch electric lines W21 to W23 are X1 to X3, the filters F1 to F3 on the branch electric lines W21 to W23 are located between the connection points X1 to X3 and the main line W1. .

そして、フィルタＦ１〜Ｆ３は、通信装置３が送信する通信信号の周波数帯域を阻止域としており、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３に重畳された通信信号が、フィルタＦ１〜Ｆ３を通過して幹線電路Ｗ１側に伝送することを抑制している。したがって、直流電源２の出力インピーダンスが低インピーダンスであっても、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３に重畳された通信信号は、直流電源２側への漏洩量（直流電源２側への吸収量）が抑えられる。 The filters F1 to F3 use the frequency band of the communication signal transmitted by the communication device 3 as a blocking area, and the communication signal superimposed on the branch electric paths W21 to W23 passes through the filters F1 to F3 and is on the main electric line W1 side. Transmission to the network is suppressed. Therefore, even if the output impedance of the DC power supply 2 is low, the communication signal superimposed on the branch electric circuits W21 to W23 can suppress the leakage amount to the DC power supply 2 side (absorption amount to the DC power supply 2 side). .

而して、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３に重畳された通信信号は、フィルタＦ１〜Ｆ３によって、その通信信号電力が直流電源２側に漏洩しないため、負荷４への信号伝達効率を高めることができる。さらに、フィルタＦ１〜Ｆ３によって、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３のそれぞれに個別に重畳される独立な通信信号の混信を防ぐことができるので、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３における通信の独立性を担保することができる。すなわち、本実施形態の分電盤１を用いることによって、直流電路に通信信号を重畳させて直流負荷４との間で通信を行う場合に、直流負荷４との間の通信性能を向上させることができる。なお、フィルタＦ１〜Ｆ３の阻止域は、少なくとも通信信号の周波数帯域であればよく、例えば電源ノイズ等の抑制のために他の周波数帯域を阻止域に含んでもよい。また、通信信号の周波数帯域を阻止域とするフィルタが、接続点Ｘ１〜Ｘ３と直流電源２との間に位置しておれば、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３に重畳された通信信号の直流電源２側への漏洩量が抑えられる。 Thus, since the communication signal power of the communication signals superimposed on the branch electric circuits W21 to W23 is not leaked to the DC power supply 2 side by the filters F1 to F3, the signal transmission efficiency to the load 4 can be improved. Furthermore, because the filters F1 to F3 can prevent interference of independent communication signals individually superimposed on the branch electric circuits W21 to W23, independence of communication in the branch electric circuits W21 to W23 can be ensured. . That is, by using the distribution board 1 of the present embodiment, communication performance with the DC load 4 is improved when communication is performed with the DC load 4 by superimposing a communication signal on the DC circuit. Can do. The stop band of the filters F1 to F3 only needs to be at least the frequency band of the communication signal. For example, another band may be included in the stop band for suppressing power supply noise and the like. Moreover, if the filter which makes the frequency band of a communication signal the stop band is located between the connection points X1-X3 and the DC power supply 2, the DC power supply 2 side of the communication signal superimposed on the branch electric circuits W21-W23 The amount of leakage to the is suppressed.

なお、分岐電路の系統数が少ない場合、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３にフィルタＦ１〜Ｆ３を設ける代わりに、幹線電路Ｗ１に１つのフィルタを設けてもよい。この場合、通信装置３の通信ポートの数が少なくてもよいので、幹線電路Ｗ１に１つのフィルタを設けることで対応可能になる。 When the number of branch circuit paths is small, one filter may be provided on the main line W1 instead of providing the filters F1 to F3 on the branch circuits W21 to W23. In this case, since the number of communication ports of the communication device 3 may be small, it can be dealt with by providing one filter on the main line W1.

また、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３にそれぞれ接続している分岐開閉器Ｋ１〜Ｋ３は、一般に単なるスイッチである。したがって、分岐開閉器Ｋ１〜Ｋ３のオン時（導通時）において、各直流負荷４のインピーダンスＺｃが、通信装置３から負荷側をみたインピーダンス（以降、通信装置３からみた負荷インピーダンスと称す）として通信装置３に接続される。例えば、分岐電路Ｗ２１は、ｍ系統の配電路Ｗ３１１〜Ｗ３１ｍに分岐しており、ｍ個の直流負荷４が並列接続される。したがって、通信装置３から通信線Ｌ１および分岐電路Ｗ２１を介して負荷４側をみた（通信装置３から分岐電路Ｗ２１側をみた）負荷インピーダンスＺａは、 Further, the branch switches K1 to K3 connected to the branch electric circuits W21 to W23, respectively, are generally just switches. Therefore, when the branch switches K1 to K3 are on (when conducting), the impedance Zc of each DC load 4 is communicated as an impedance viewed from the communication device 3 on the load side (hereinafter referred to as a load impedance viewed from the communication device 3). Connected to device 3. For example, the branch circuit W21 is branched into m distribution lines W311 to W31m, and m DC loads 4 are connected in parallel. Therefore, the load impedance Za seen from the communication device 3 via the communication line L1 and the branch electric circuit W21 (see the branch electric circuit W21 side from the communication device 3) is:

となる。 It becomes.

すなわち、通信装置３から分岐電路Ｗ２１側をみた負荷インピーダンスＺａは、信号源インピーダンスＺｓに対して非常に低インピーダンスとなる。また、通信装置３から分岐電路Ｗ２２，Ｗ２３側をみた各負荷インピーダンスも、上記同様に［数１］で表され、信号源インピーダンスＺｓに対して非常に低インピーダンスとなる。以降、負荷インピーダンスＺａは、通信装置３から分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３のそれぞれをみた負荷インピーダンスを指すものとする。 That is, the load impedance Za viewed from the communication device 3 on the branch electric circuit W21 side is very low impedance with respect to the signal source impedance Zs. Each load impedance of the communication device 3 viewed from the branch electric circuits W22 and W23 is also expressed by [Equation 1] in the same manner as described above, and is very low impedance with respect to the signal source impedance Zs. Henceforth, load impedance Za shall point out the load impedance which looked at each of branch electric circuit W21-W23 from the communication apparatus 3. FIG.

信号伝達に関する理論によれば、通信信号電力が最も効率よく伝達できる条件は、信号源インピーダンスＺｓと負荷インピーダンスＺａとが整合（マッチング）しているときである。信号源インピーダンスＺｓと負荷インピーダンスＺａとが整合していない場合、通信信号電力は、通信装置３の通信信号源３１と直流負荷４との間を繰り返し反射することになり、やがて熱となって散逸してしまう。また、このような多重反射状態における反射波は、直流負荷４側へ遅延波となって伝達するため、通信信号の波形を歪ませる原因となる。 According to the theory relating to signal transmission, the condition for transmitting the communication signal power most efficiently is when the signal source impedance Zs and the load impedance Za are matched. When the signal source impedance Zs and the load impedance Za do not match, the communication signal power is repeatedly reflected between the communication signal source 31 of the communication device 3 and the DC load 4, and eventually becomes heat and is dissipated. Resulting in. In addition, since the reflected wave in such a multiple reflection state is transmitted as a delayed wave to the DC load 4 side, the waveform of the communication signal is distorted.

そこで、通信装置３の信号源インピーダンスＺｓを、以下のように設定した。なお、フィルタＦ１〜Ｆ３によって分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３における通信の独立性が確保されている。そこで、以下の説明では、分岐電路Ｗ２１から分岐開閉器Ｋ１１，Ｋ１２を介して２系統の配電路Ｗ３１１，Ｗ３１２に分岐する通信路を例にして、説明する。 Therefore, the signal source impedance Zs of the communication device 3 is set as follows. In addition, the independence of communication in the branch electric circuits W21 to W23 is ensured by the filters F1 to F3. Therefore, in the following description, a communication path that branches from the branch power path W21 to the two power distribution paths W311 and W312 via the branch switches K11 and K12 will be described as an example.

通常、配電路Ｗ３１１，Ｗ３１２は、互いに同じケーブルが用いられる。ここでは、一般的なＶＶＦケーブルを用いた場合、配電路Ｗ３１１，Ｗ３１２の各特性インピーダンスは、７５Ωになる。そして、配電路Ｗ３１１，Ｗ３１２に接続している直流負荷４のインピーダンスＺｃは、配電路Ｗ３１１，Ｗ３１２の各特性インピーダンスと整合していることが望ましく、直流負荷４のインピーダンスＺｃを７５Ωに設定する。この場合、通信装置３は、分岐電路Ｗ２１を介してインピーダンス７５Ωが並列接続されたことになり、通信装置３から分岐電路Ｗ２１側をみた負荷インピーダンスＺａは３２．５Ωになる。 Normally, the same cables are used for the distribution paths W311 and W312. Here, when a general VVF cable is used, each characteristic impedance of the distribution paths W311 and W312 is 75Ω. The impedance Zc of the DC load 4 connected to the distribution lines W311 and W312 is preferably matched with each characteristic impedance of the distribution lines W311 and W312. The impedance Zc of the DC load 4 is set to 75Ω. In this case, the impedance of 75Ω is connected in parallel to the communication device 3 via the branch electric circuit W21, and the load impedance Za viewed from the communication device 3 on the branch electric circuit W21 side is 32.5Ω.

そして、通信信号の電力伝達効率を最大にするには、信号源インピーダンスＺｓが、通信装置３からみた負荷インピーダンスＺａに整合していることが必要であり、この場合、信号源インピーダンスＺｓ＝３２．５Ωに設計される。 In order to maximize the power transfer efficiency of the communication signal, the signal source impedance Zs needs to match the load impedance Za viewed from the communication device 3, and in this case, the signal source impedance Zs = 32. Designed to be 5Ω.

このように、信号源インピーダンスＺｓを、通信装置３から見た負荷インピーダンスＺａに整合させることによって、通信装置３から直流負荷４への通信信号電力の伝達効率を最大にすることができる。 Thus, by matching the signal source impedance Zs to the load impedance Za viewed from the communication device 3, the transmission efficiency of the communication signal power from the communication device 3 to the DC load 4 can be maximized.

なお、他の２つの分岐電路Ｗ２２，Ｗ２３についても、上記分岐電路Ｗ２１と同様に、インピーダンス整合が図られる。 In addition, impedance matching is also achieved for the other two branch electric circuits W22 and W23 as in the case of the branch electric circuit W21.

（実施形態２）
図２は、本実施形態の分電盤１を用いた直流配電システムの構成を示し、分電盤１内に分岐整合器Ｓ１〜Ｓ３を設けており、実施形態１と同様の構成には同一の符号を付して説明は省略する。 (Embodiment 2)
FIG. 2 shows a configuration of a DC power distribution system using the distribution board 1 of the present embodiment. Branch matching devices S1 to S3 are provided in the distribution board 1, and the same configuration as that of the first embodiment is the same. The description is omitted.

分岐整合器Ｓ１は、分岐開閉器Ｋ１１〜Ｋ１ｍの各負荷側出力に接続された分岐整合器Ｓ１１〜Ｓ１ｍである。分岐整合器Ｓ２は、分岐開閉器Ｋ２１〜Ｋ２ｍの各負荷側出力に接続された分岐整合器Ｓ２１〜Ｓ２ｍである。分岐整合器Ｓ３は、分岐開閉器Ｋ３１〜Ｋ３ｍの各負荷側出力に接続された分岐整合器Ｓ３１〜Ｓ３ｍである。 Branch matching device S1 is branch matching device S11-S1m connected to each load side output of branch switch K11-K1m. Branch matching device S2 is branch matching device S21-S2m connected to each load side output of branch switch K21-K2m. Branch matching unit S3 is branch matching unit S31-S3m connected to each load side output of branch switch K31-K3m.

以下、分岐整合器Ｓ１〜Ｓ３の動作について、分岐整合器Ｓ１を例にして、図３を用いて説明する。 Hereinafter, the operation of the branch matching units S1 to S3 will be described using the branch matching unit S1 as an example with reference to FIG.

図３は、通信装置３と、分岐電路Ｗ２１と、ｍ個の分岐整合器Ｓ１１〜Ｓ１ｍと、ｍ系統の配電路Ｗ３１１〜Ｗ３１ｍと、ｍ個の直流負荷４とからなる通信路を示す。なお、図３において、分岐開閉器Ｋ１１〜Ｋ１ｍは、オン（導通）状態であり、省略している。 FIG. 3 shows a communication path including the communication device 3, the branch circuit W 21, m number of branch matching units S 11 to S 1 m, m distribution lines W 311 to W 31 m, and m number of DC loads 4. In FIG. 3, the branch switches K11 to K1m are in an on (conducting) state and are omitted.

分岐整合器Ｓ１１〜Ｓ１ｍのそれぞれは、一次巻線Ｔｒ１および二次巻線Ｔｒ２を有するトランスＴｒで構成され、その巻数比（一次巻線Ｔｒ１の巻数Ｎ１／二次巻線Ｔｒ２の巻数Ｎ２）はＮ（＞１）になる。 Each of the branch matching units S11 to S1m is composed of a transformer Tr having a primary winding Tr1 and a secondary winding Tr2, and the turn ratio (the number of turns N1 of the primary winding Tr1 / the number of turns N2 of the secondary winding Tr2) is N (> 1).

この場合、直流負荷４のインピーダンスをＺｃ、各トランスＴｒの一次側から負荷側をみたインピーダンスをＺｂとすると、Ｚｂは［数２］で表される。 In this case, assuming that the impedance of the DC load 4 is Zc and the impedance of the transformer Tr viewed from the primary side to the load side is Zb, Zb is expressed by [Equation 2].

インピーダンスＺｂは、分岐電路Ｗ２１側（分岐開閉器Ｋ１１〜Ｋ１ｍ側）からみた分岐整合器Ｓ１１〜Ｓ１ｍの入力インピーダンスであり、このインピーダンスＺｂは、直流負荷４のインピーダンスＺｃにトランスＴｒの巻数比Ｎの二乗を乗じた値になる。すなわち、分岐整合器Ｓ１１〜Ｓ１ｍの入力インピーダンスＺｂは、直流負荷４のインピーダンスＺｃより大きくなる。 The impedance Zb is an input impedance of the branch matching devices S11 to S1m as viewed from the branch circuit W21 side (branch switches K11 to K1m side). The value is multiplied by the square. That is, the input impedance Zb of the branch matching units S11 to S1m is larger than the impedance Zc of the DC load 4.

そして、分岐電路Ｗ２１は、ｍ系統の配電路Ｗ３１１〜Ｗ３１ｍに分岐しており、ｍ個の直流負荷４が並列接続されるため、通信装置３から分岐電路Ｗ２１側をみた負荷インピーダンスＺａは、［数３］で表される。 And the branch electric circuit W21 is branched into m distribution lines W311 to W31m, and the m DC loads 4 are connected in parallel. Therefore, the load impedance Za viewed from the communication device 3 toward the branch electric circuit W21 is [ [Expression 3]

したがって、通信装置３から分岐電路Ｗ２１側をみた負荷インピーダンスＺａは、トランスＴｒの巻数比Ｎの二乗に比例し、高インピーダンスとなる。また、通信装置３から分岐電路Ｗ２２，Ｗ２３側をみた各負荷インピーダンスも同様に、上記［数３］で表される。 Therefore, the load impedance Za viewed from the communication device 3 on the branch electric circuit W21 side is proportional to the square of the turn ratio N of the transformer Tr and becomes high impedance. Similarly, the load impedances of the communication device 3 viewed from the branch electric circuits W22 and W23 are also expressed by the above [Equation 3].

また、トランスＴｒの二次側インピーダンス（負荷側の出力インピーダンス）は、配電路Ｗ３１〜Ｗ３３に用いるケーブルの特性インピーダンスと整合している。 Moreover, the secondary side impedance (load side output impedance) of the transformer Tr matches the characteristic impedance of the cable used for the distribution paths W31 to W33.

このような分岐整合器Ｓ１〜Ｓ３を用いた場合、通信装置３からみた負荷インピーダンスＺａと信号源インピーダンスＺｓとの整合状態について、以下、説明する。 When such branch matching devices S1 to S3 are used, the matching state between the load impedance Za and the signal source impedance Zs as viewed from the communication device 3 will be described below.

まず、負荷インピーダンスＺａと信号源インピーダンスＺｓとの整合状態を評価するために一般的に用いられる反射係数Γは、［数４］で表される。 First, a reflection coefficient Γ generally used for evaluating the matching state between the load impedance Za and the signal source impedance Zs is expressed by [Equation 4].

そして、整合状態の指標として、反射係数Γ＞１０ｄＢを用いた場合、この指標を満足する配電路の系統数ｍとトランスＴｒの巻数比Ｎとの関係式は、［数５］に示される。 When a reflection coefficient Γ> 10 dB is used as an index of the matching state, a relational expression between the number m of distribution lines satisfying this index and the turn ratio N of the transformer Tr is expressed by [Equation 5].

そして、［数５］を、ｍ＞Ｎ^２、ｍ＜Ｎ^２のそれぞれにおいて展開すると、［数６］で表され、指標を満足する配電路の系統数ｍおよびトランスＴｒの巻数比Ｎは、［数７］に示す範囲内になる。 Then, when [Equation 5] is expanded in each of m> N ² and m <N ² , the number m of power distribution paths satisfying the index and the turn ratio N of the transformer Tr are expressed by [Equation 6]. It falls within the range shown in [Equation 7].

すなわち、配電路の系統数ｍは、トランスＴｒの巻数比Ｎ^２の約１／２〜約２倍までの範囲内で設けることができる。例えば、配電路の系統数ｍを「１０」とすると、トランスＴｒの巻数Ｎは、２．２８＜Ｎ＜４．３９になる。 That is, the number m of distribution lines can be provided within a range of about ½ to about twice the turn ratio N ² of the transformer Tr. For example, when the number of distribution lines m is “10”, the number of turns N of the transformer Tr is 2.28 <N <4.39.

次に、トランスＴｒの巻数比Ｎを固定した場合に、配電路の系統数ｍが取り得る範囲を図４のテーブルに示す。図４において、Ｎ１は、トランスＴｒの一次巻線Ｔｒ１の巻数、Ｎ２は、トランスＴｒの二次巻線Ｔｒ２の巻数、Ｎは、トランスＴｒの巻数比、Ｚｂは、Ｚｃ＝７５Ωの場合にトランスＴｒの一次側から負荷側をみたインピーダンスを示す。また、最小分岐数は、［数７］を満足する範囲で配電路の系統数ｍがとり得る最小値を示し、最大分岐数は、［数７］を満足する範囲で配電路の系統数ｍがとり得る最大値を示す。 Next, the table of FIG. 4 shows the possible range of the number m of distribution lines when the turn ratio N of the transformer Tr is fixed. In FIG. 4, N1 is the number of turns of the primary winding Tr1 of the transformer Tr, N2 is the number of turns of the secondary winding Tr2 of the transformer Tr, N is the turns ratio of the transformer Tr, and Zb is the transformer when Zc = 75Ω. The impedance when the load side is seen from the primary side of Tr is shown. Further, the minimum number of branches indicates the minimum value that the number m of distribution lines can take within the range satisfying [Equation 7], and the maximum number of branches is the number m of distribution lines within the range satisfying [Equation 7]. The maximum value that can be taken.

したがって、配電路の系統数ｍを最小分岐数〜最大分岐数の範囲内に設定することによって、負荷インピーダンスＺａと信号源インピーダンスＺｓとを整合させることができ、通信信号の電力伝達効率を高くすることができる。また、本実施形態では、最大分岐数を大きくすることができる。 Therefore, the load impedance Za and the signal source impedance Zs can be matched by setting the number m of distribution lines within the range of the minimum number of branches to the maximum number of branches, and the power transmission efficiency of the communication signal is increased. be able to. In the present embodiment, the maximum number of branches can be increased.

また、通信信号源３１から直流負荷４までの経路における電力利得Ｇは、［数８］に示される。 The power gain G in the path from the communication signal source 31 to the DC load 4 is expressed by [Equation 8].

この［数８］に基づいて、図４における最大損失分岐数および最小損失分岐数を求めている。最大損失分岐数は、通信信号電力の損失が最大になる配電路の系統数ｍを示し、最小損失分岐数は、通信信号電力の損失が最小になる配電路の系統数ｍを示す。 Based on this [Equation 8], the maximum loss branch number and the minimum loss branch number in FIG. 4 are obtained. The maximum number of loss branches indicates the number m of distribution lines where the loss of communication signal power is maximum, and the minimum number of loss branches indicates the number m of distribution lines where the loss of communication signal power is minimum.

したがって、配電路の系統数ｍを、最小損失分岐数またはその近傍に設定することによって、通信信号電力の損失を低くすることができる。 Therefore, the loss of communication signal power can be reduced by setting the number m of distribution paths to the minimum loss branch number or the vicinity thereof.

（実施形態３）
図５は、本実施形態の分電盤１を用いた直流配電システムの構成を示しており、分電盤１内に整合終端器Ｒ１〜Ｒ３を設けている。なお、実施形態２と同様の構成には同一の符号を付して説明は省略する。 (Embodiment 3)
FIG. 5 shows a configuration of a DC power distribution system using the distribution board 1 of the present embodiment, and matching terminators R 1 to R 3 are provided in the distribution board 1. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the structure similar to Embodiment 2, and description is abbreviate | omitted.

整合終端器Ｒ１〜Ｒ３は、分岐電路Ｗ２１〜Ｗ２３の各々の終端に設けられ、整合終端器Ｒ１〜Ｒ３の各インピーダンスは、通信装置３の信号源インピーダンスＺｓに整合する値に設定される。 The matching terminators R1 to R3 are provided at the ends of the branch electric circuits W21 to W23, and the impedances of the matching terminators R1 to R3 are set to values that match the signal source impedance Zs of the communication device 3.

この場合、通信装置３から分岐電路Ｗ２１，Ｗ２２，Ｗ２３側のそれぞれをみた負荷インピーダンスＺａは、［数９］で表される。 In this case, the load impedance Za viewed from the communication device 3 on the side of the branch electric circuits W21, W22, and W23 is expressed by [Equation 9].

したがって、負荷インピーダンスＺａと信号源インピーダンスＺｓとの整合状態を評価するために一般的に用いられる反射係数Γは、［数１０］で表される。 Therefore, the reflection coefficient Γ generally used for evaluating the matching state between the load impedance Za and the signal source impedance Zs is expressed by [Equation 10].

そして、整合状態の指標として、反射係数Γ＞１０ｄＢを用いた場合、この指標を満足する配電路の系統数ｍおよびトランスＴｒの巻数比Ｎは、［数１１］に示す範囲内になる。 When the reflection coefficient Γ> 10 dB is used as an index of the matching state, the number m of distribution lines satisfying this index and the turn ratio N of the transformer Tr are within the range shown in [Equation 11].

すなわち、配電路の系統数ｍは、トランスＴｒの巻数比Ｎ^２の約１倍までの範囲内で設けることができる。例えば、配電路の系統数ｍを「１０」とすると、トランスＴｒの巻数Ｎは、Ｎ＜３．２９になる。 That is, the number m of distribution lines can be provided within a range up to about 1 times the turn ratio N ² of the transformer Tr. For example, if the number of distribution lines m is “10”, the number of turns N of the transformer Tr is N <3.29.

次に、トランスＴｒの巻数比Ｎを固定した場合に、配電路の系統数ｍが取り得る範囲を図６のテーブルに示す。図６において、Ｎ１は、トランスＴｒの一次巻線Ｔｒ１の巻数、Ｎ２は、トランスＴｒの二次巻線Ｔｒ２の巻数、Ｎは、トランスＴｒの巻数比、Ｚｂは、Ｚｃ＝７５Ωの場合にトランスＴｒの一次側から負荷側をみたインピーダンスを示す。また、最大分岐数は、［数１１］を満足する範囲で配電路の系統数ｍがとり得る最大値を示す。 Next, the table of FIG. 6 shows the possible range of the number m of distribution paths when the turn ratio N of the transformer Tr is fixed. In FIG. 6, N1 is the number of turns of the primary winding Tr1 of the transformer Tr, N2 is the number of turns of the secondary winding Tr2 of the transformer Tr, N is the turns ratio of the transformer Tr, and Zb is the transformer when Zc = 75Ω. The impedance when the load side is seen from the primary side of Tr is shown. Further, the maximum number of branches indicates the maximum value that can be taken by the number m of distribution lines within a range satisfying [Equation 11].

したがって、配電路の系統数ｍを最大分岐数以下の範囲内に設定することによって、負荷インピーダンスＺａと信号源インピーダンスＺｓとを整合させることができ、通信信号の電力伝達効率を高くすることができる。また、配電路の系統数ｍに最小分岐数が存在しないため、分電盤１、および分電盤１を用いた直流配電システムの設計に有利である。 Therefore, the load impedance Za and the signal source impedance Zs can be matched by setting the system number m of the distribution path within the range of the maximum number of branches or less, and the power transmission efficiency of the communication signal can be increased. . Further, since there is no minimum number of branches in the number m of distribution lines, it is advantageous for designing the distribution board 1 and a DC distribution system using the distribution board 1.

また、通信信号源３１から直流負荷４までの経路における電力利得Ｇは、［数１２］に示される。この［数１２］に基づいて、図６における最大損失分岐数を求めている。 The power gain G in the path from the communication signal source 31 to the DC load 4 is expressed by [Equation 12]. Based on this [Equation 12], the maximum number of loss branches in FIG. 6 is obtained.

また、分岐整合器Ｓ１〜Ｓ３のトランスＴｒの一次巻線Ｔｒ１に、調整抵抗を直列接続することによって、トランスＴｒの特性が理想的な特性になるように調整し、配電路の系統数ｍの低下を抑制することができる。例えば、図７に示すように、分岐整合器Ｓ１１〜Ｓ１ｍのトランスＴｒの一次巻線Ｔｒ１に調整抵抗Ｒ１１〜Ｒ１ｍを直列接続する。なお、実施形態２においても、この調整用抵抗を設けることによって同様の効果を奏し得る。 In addition, by adjusting an adjustment resistor in series with the primary winding Tr1 of the transformer Tr of the branch matching units S1 to S3, the characteristic of the transformer Tr is adjusted to be an ideal characteristic. The decrease can be suppressed. For example, as shown in FIG. 7, adjustment resistors R11 to R1m are connected in series to the primary winding Tr1 of the transformer Tr of the branch matching units S11 to S1m. In the second embodiment, the same effect can be obtained by providing this adjustment resistor.

（実施形態４）
図８は、本実施形態の分電盤１を用いた直流配電システムの構成を示す。 (Embodiment 4)
FIG. 8 shows a configuration of a DC power distribution system using the distribution board 1 of the present embodiment.

本実施形態では、フィルタＦ２の負荷側出力に設けたＤＣ／ＤＣコンバータＰＳ２が、直流電源２から幹線電路Ｗ１に供給された直流電圧を変換して、分岐電路Ｗ２２に供給する。さらに、フィルタＦ３の負荷側出力に設けたＤＣ／ＤＣコンバータＰＳ３が、直流電源２から幹線電路Ｗ１に供給された直流電圧を変換して、分岐電路Ｗ２３に供給する。すなわち、分岐電路Ｗ２１，Ｗ２２，Ｗ２３のそれぞれの電圧が異なる。 In the present embodiment, the DC / DC converter PS2 provided at the load side output of the filter F2 converts the DC voltage supplied from the DC power supply 2 to the main line W1, and supplies it to the branch line W22. Further, the DC / DC converter PS3 provided at the load side output of the filter F3 converts the DC voltage supplied from the DC power source 2 to the main line W1, and supplies it to the branch line W23. That is, each voltage of branch electric circuit W21, W22, W23 differs.

このような構成では、通信装置３が、３本の個別の通信線を介して分岐電路Ｗ２１，Ｗ２２，Ｗ２３に通信信号を重畳させた場合（図１の通信線Ｌ１〜Ｌ３参照）、通信装置３は、分岐電路Ｗ２１，Ｗ２２，Ｗ２３の電位差に対応する必要がある。すなわち、通信装置３の通信信号源３１は、絶縁耐圧の高い部品を使う必要があり、高コスト化の要因となる。また絶縁耐圧の高い部品は一般にサイズが大きく、通信信号源３１の大型化を招くため、通信装置３を分電盤１内に収納した場合、分電盤１の設置面積が増大し、さらには分電盤１のデザインに制約が生じてしまう。 In such a configuration, when the communication device 3 superimposes communication signals on the branch electric circuits W21, W22, and W23 via three individual communication lines (see communication lines L1 to L3 in FIG. 1), the communication device 3 needs to correspond to the potential difference between the branch electric circuits W21, W22, and W23. That is, the communication signal source 31 of the communication device 3 needs to use a component having a high withstand voltage, which causes an increase in cost. In addition, since components having high withstand voltage are generally large in size and cause an increase in the size of the communication signal source 31, when the communication device 3 is housed in the distribution board 1, the installation area of the distribution board 1 increases. The design of the distribution board 1 is restricted.

そこで、分岐電路Ｗ２１−Ｗ２２間にコンデンサＣ１を接続し、分岐電路Ｗ２２−Ｗ２３間にコンデンサＣ２を接続することによって、分岐電路Ｗ２１−Ｗ２２−Ｗ２３間を高周波的に接続する。このコンデンサＣ１，Ｃ２（結合素子）の容量は、通信信号の周波数帯域に対して十分低いインピーダンスになるように設定される。 Therefore, by connecting the capacitor C1 between the branch electric circuits W21-W22 and connecting the capacitor C2 between the branch electric circuits W22-W23, the branch electric circuits W21-W22-W23 are connected at high frequency. The capacitances of the capacitors C1 and C2 (coupling elements) are set so as to have a sufficiently low impedance with respect to the frequency band of the communication signal.

そして、通信装置３は、通信線Ｌ１を介して分岐電路Ｗ２１にのみ通信信号を重畳させることによって、通信信号源３１は、分岐電路Ｗ２１の電圧にのみ対応すればよく、通信信号源３１の低コスト化および小型化を図ることができる。さらに、通信装置３を分電盤１内に収納した場合、分電盤１の設置面積の増大分を抑制でき、分電盤１のデザインに生じる制約も抑制することができる。 Then, the communication device 3 only has to deal with the voltage of the branch electric circuit W21 by superimposing the communication signal only on the branch electric circuit W21 via the communication line L1, and the communication signal source 31 is low. Cost reduction and size reduction can be achieved. Further, when the communication device 3 is housed in the distribution board 1, an increase in the installation area of the distribution board 1 can be suppressed, and restrictions on the design of the distribution board 1 can also be suppressed.

そして、分岐電路Ｗ２１−Ｗ２２−Ｗ２３間は、コンデンサＣ１，Ｃ２によって高周波的に接続しているので、分岐電路Ｗ２１に重畳された通信信号は、コンデンサＣ１，Ｃ２を通って分岐電路Ｗ２２，Ｗ２３にも重畳される。したがって、通信装置３は、配電路Ｗ３１〜Ｗ３３上の直流負荷４との間で通信を行うことができる。 Since the branch electric circuits W21-W22-W23 are connected at high frequency by the capacitors C1, C2, the communication signal superimposed on the branch electric circuit W21 passes through the capacitors C1, C2 to the branch electric circuits W22, W23. Are also superimposed. Therefore, the communication device 3 can communicate with the DC load 4 on the distribution paths W31 to W33.

なお、分岐電路Ｗ２１−Ｗ２２−Ｗ２３間は、絶縁トランスで互いに結合させてもよく、この場合、絶縁トランスが、通信信号の周波数帯域に対して十分低いインピーダンスを有する結合素子に相当する。 The branch electric circuits W21-W22-W23 may be coupled to each other by an insulating transformer. In this case, the insulating transformer corresponds to a coupling element having sufficiently low impedance with respect to the frequency band of the communication signal.

なお、実施形態３と同様の構成には同一の符号を付して説明は省略する。 In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the structure similar to Embodiment 3, and description is abbreviate | omitted.

１分電盤
Ｆ１〜Ｆ３フィルタ
Ｋ１１〜Ｋ１ｍ分岐開閉器
Ｋ２１〜Ｋ２ｍ分岐開閉器
Ｋ３１〜Ｋ３ｍ分岐開閉器
２直流電源
３通信装置
４直流負荷
Ｗ１幹線電路
Ｗ２１〜Ｗ２３分岐電路
Ｗ３１１〜Ｗ３１ｍ配電路
Ｗ３２１〜Ｗ３２ｍ配電路
Ｗ３３１〜Ｗ３３ｍ配電路
Ｌ１〜Ｌ３通信線 1 Distribution board F1 to F3 filter K11 to K1m Branch switch K21 to K2m Branch switch K31 to K3m Branch switch 2 DC power supply 3 Communication device 4 DC load W1 Main line W21 to W23 Branch circuit W311 to W31m Distribution circuit W321 W32m Distribution line W331-W33m Distribution line L1-L3 Communication line

Claims

A plurality of branch circuits for branching DC power supplied from a DC power source into a plurality of systems;
A branch switch that is provided in each of the branch circuits, and that conducts and cuts off the power supply from each of the branch circuits to a distribution circuit connected to a load;
A communication line connected to at least one branch circuit among the plurality of branch circuits and transmitting a communication signal to be superimposed on the connected branch circuit;
A connection point between the communication line and the branch circuit, and a filter provided in a circuit between the DC power source and having at least a frequency band of the communication signal as a stop band ;
Provided between the load-side output of the branch switch and the load, the output impedance on the load side matches the characteristic impedance of the distribution line, and the input impedance on the branch switch side is more than the impedance of the load A distribution board comprising a large matching circuit .

The communication signal is sent from the communication signal source to the communication line,
2. The distribution board according to claim 1, wherein a terminator that matches the impedance of the communication signal source is provided in the branch circuit.

3. The distribution board according to claim 1, wherein each of the plurality of branch circuits is coupled by a coupling element having an impedance that allows a frequency band of the communication signal to pass therethrough.