JP5780976B2 - 異材溶接用フラックス入りワイヤ及び異材溶接方法 - Google Patents
異材溶接用フラックス入りワイヤ及び異材溶接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5780976B2 JP5780976B2 JP2012026797A JP2012026797A JP5780976B2 JP 5780976 B2 JP5780976 B2 JP 5780976B2 JP 2012026797 A JP2012026797 A JP 2012026797A JP 2012026797 A JP2012026797 A JP 2012026797A JP 5780976 B2 JP5780976 B2 JP 5780976B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- welding
- aluminum
- aluminum alloy
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 275
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 170
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 35
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 106
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 106
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 103
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 100
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 83
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 58
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 56
- XJHCXCQVJFPJIK-UHFFFAOYSA-M caesium fluoride Chemical compound [F-].[Cs+] XJHCXCQVJFPJIK-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 25
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 13
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims description 12
- 229910016569 AlF 3 Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 21
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 21
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 18
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 9
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- SKFYTVYMYJCRET-UHFFFAOYSA-J potassium;tetrafluoroalumanuide Chemical compound [F-].[F-].[F-].[F-].[Al+3].[K+] SKFYTVYMYJCRET-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- 239000011698 potassium fluoride Substances 0.000 description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 5
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 4
- JNDMLEXHDPKVFC-UHFFFAOYSA-N aluminum;oxygen(2-);yttrium(3+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Y+3] JNDMLEXHDPKVFC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 4
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 4
- NROKBHXJSPEDAR-UHFFFAOYSA-M potassium fluoride Chemical compound [F-].[K+] NROKBHXJSPEDAR-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 230000001603 reducing effect Effects 0.000 description 4
- 229910019901 yttrium aluminum garnet Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 3
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 3
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- IRPGOXJVTQTAAN-UHFFFAOYSA-N 2,2,3,3,3-pentafluoropropanal Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)C=O IRPGOXJVTQTAAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K Aluminum fluoride Inorganic materials F[Al](F)F KLZUFWVZNOTSEM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 229910015372 FeAl Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 235000003270 potassium fluoride Nutrition 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018131 Al-Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018461 Al—Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018575 Al—Ti Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018571 Al—Zn—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018569 Al—Zn—Mg—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100162020 Mesorhizobium japonicum (strain LMG 29417 / CECT 9101 / MAFF 303099) adc3 gene Proteins 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910052792 caesium Inorganic materials 0.000 description 1
- TVFDJXOCXUVLDH-UHFFFAOYSA-N caesium atom Chemical compound [Cs] TVFDJXOCXUVLDH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- -1 for example Chemical compound 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- BYMUNNMMXKDFEZ-UHFFFAOYSA-K trifluorolanthanum Chemical compound F[La](F)F BYMUNNMMXKDFEZ-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Description
本発明は、自動車等の輸送機械及び建材等用の部材を異材溶接する際に使用される異材溶接用フラックス入りワイヤと、この異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材レーザ溶接方法及び異材ＭＩＧ溶接方法に関し、特にアルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼板との溶接に使用するのに好適の異材溶接用フラックス入りワイヤ及び異材溶接方法に関する。
従来、自動車等の輸送機械において、車体等の材料としては、鋼材が使用されている。輸送機械等の部材として使用される鋼材は、使用時に雨水等に晒されるため、表面に防錆用の亜鉛メッキが施される。これにより、亜鉛メッキ表面に形成される酸化被膜で防水効果を得ると共に、鋼材表面に疵又はピンホール等がある場合においても亜鉛を鉄に優先して腐食（犠牲防食）させることが行われている。
近時、環境保護の観点からハイブリッド自動車及び電気自動車等の研究開発が急速に進められており、燃費向上等のために、これらの自動車の車体等には軽量化が要求されている。そして、車体等の軽量化を達成するために、構造材として使用されている鋼材の一部をアルミニウム又はアルミニウム合金材（以下、アルミニウム材及びアルミニウム合金材をまとめてアルミニウム合金材という）で構成することが検討されている。
従って、車体等を製造するには、鋼材とアルミニウム合金材とを異材接合する必要がある。鋼材とアルミニウム合金材とを異材接合する技術としては、例えばフラックス入りワイヤを供給しながら母材間をＭＩＧ溶接又はレーザ溶接によって接合する方法がある（特許文献１）。
この従来技術は、フラックス入りワイヤの外皮の成分をＳｉ：１〜１３％とすると共に、外皮内に、塩化物を含まないフッ化物系のフラックスを充填率が０．３〜２０質量％で充填したものである。また、異材接合体の接合強度を向上させるために、Ｓｉを１．５〜６．０％とし、更に、添加成分としてＺｒを０．１〜０．２質量％含有するソリッド溶加材が提案されている（特許文献２）。
ＭＩＧ（Metal Inert Gas：ミグ）溶接は、接合しようとする部位の周辺にアルゴン又はヘリウム等の不活性ガスをシールドガスとして供給し、溶接ワイヤと前記部位との間にアークを発生させて、鋼材とアルミニウム合金材とを接合する方法である。このミグ溶接は、シールドガスによって、大気と遮断された状態で溶接作業が行われるので、空気中の酸素の影響を受けずに溶接が進行するという特徴がある。一方、レーザ溶接は、継手部に溶接ワイヤを供給しつつ、この溶接ワイヤ及び継手部にレーザ光を照射して、レーザ光により溶接ワイヤ及び継手部を加熱溶融させるものである。
しかしながら、前述の従来技術には以下のような問題点がある。自動車の車体等の構造物において、鋼材とアルミニウム合金材とが突き合わせ溶接された場合には、溶接継手部に外力が印加された際に、母材間には引張応力が作用する。一方、例えば鋼材とアルミニウム合金材とが重ね合わせて溶接された場合等において、溶接継手部に外力が印加された際に、母材間には引張応力が作用すると共に、溶接部界面には２つの母材を互いに引き剥がす方向に剥離応力が作用する。従って、異材間を溶接する場合、溶接継手部には引張剪断強度だけでなく、高い剥離強度（ピール強度）も備えていることが求められる。しかしながら、従来、鋼材とアルミニウム合金材とを溶接により接合した場合、接合部には脆性が高い金属間化合物が生成し、同一種類の部材同士を溶接した場合に比して接合部の引張剪断強度及び剥離強度が低下するという問題点がある。
また、特許文献１に開示されたフラックス入りワイヤを使用して異材溶接した場合、この脆性が高い金属間化合物の生成を抑制し、金属間化合物層の厚みを薄くすることができる。
しかし、溶加材のＳｉ含有量が高い領域では接合後の引張せん断強度は高くなるが、剥離強度が低減するという問題点がある。また、Ｓｉ量が低い領域では剥離強度は向上し、金属間化合物層での剥離は生じないものの、アルミニウム材と鋼材の熱膨張差が大きい（例えば、鋼材に比較してアルミ材の厚みが厚い場合等）と、溶接部の熱収縮により溶接部（溶接金属部）に割れが生じるという問題がある。
一方、特許文献２のように、ソリッドの溶加材においてＳｉを１．５〜６％と比較的低めに抑えて、更にＺｒを任意成分として適宜添加することもできる。
しかし、Ｓｉが高めの場合、又はフラックス入りワイヤのフラックスの主成分及び充填率の如何によっては、金属間化合物層の生成を有効に抑えることができず、高い剥離強度を得ることができない。
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを溶接する場合に、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を向上させることができると共に、溶接金属部に割れがない状態にすることができる異材溶接用フラックス入りワイヤ及び異材溶接方法を提供することを目的とする。
本発明に係る異材溶接用フラックス入りワイヤは、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材との異材接合に使用される異材溶接用フラックス入りワイヤであって、
Ｓｉを１．７乃至２．７質量％、Ｔｉを０．０５乃至０．２５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、
この皮材内に充填されフッ化セシウムを２０乃至６０質量％含有し、残部がＫＡｌＦ系フラックス及び不純物であるフラックスと、
を有し、
前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２.５乃至２０質量％であることを特徴とする。
Ｓｉを１．７乃至２．７質量％、Ｔｉを０．０５乃至０．２５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、
この皮材内に充填されフッ化セシウムを２０乃至６０質量％含有し、残部がＫＡｌＦ系フラックス及び不純物であるフラックスと、
を有し、
前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２.５乃至２０質量％であることを特徴とする。
また、本発明に係る他の異材溶接用フラックス入りワイヤは、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材との異材接合に使用される異材溶接用フラックス入りワイヤであって、
Ｓｉを１．7乃至２．７質量％、Ｔｉを０．０５乃至０．２５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、
この皮材内に充填されＡｌＦ３を７乃至１５質量％含有し、残部がＫＡｌＦ系フラックス及び不純物であるフラックスと、
を有し、
前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２．５乃至２０質量％であることを特徴とする。
Ｓｉを１．7乃至２．７質量％、Ｔｉを０．０５乃至０．２５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、
この皮材内に充填されＡｌＦ３を７乃至１５質量％含有し、残部がＫＡｌＦ系フラックス及び不純物であるフラックスと、
を有し、
前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２．５乃至２０質量％であることを特徴とする。
上述の本発明に係る異材溶接用フラックス入りワイヤにおいて、前記皮材は、更に、Ｆｅを０.６質量％以下含有することができる。
本発明に係る異材溶接方法は、上述の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用する異材レーザ溶接方法であって、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とによって構成される継手部に、前記異材溶接用フラックス入りワイヤを供給しながらレーザ光を照射して、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と前記鋼材とを接合することを特徴とする。
この異材溶接方法において、例えば、
前記アルミニウム又はアルミニウム合金材がレーザ光側となるように前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせ溶接することを特徴とする。
前記アルミニウム又はアルミニウム合金材がレーザ光側となるように前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせ溶接することを特徴とする。
本発明に係る他の異材溶接方法は、上述の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用する異材ＭＩＧ溶接方法であって、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とによって構成される継手部と前記異材溶接用フラックス入りワイヤとの間にアークを形成し、アーク周辺部に不活性ガスを供給しつつ、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と前記鋼材とを接合することを特徴とする。
この異材溶接方法において、例えば、
前記アルミニウム又はアルミニウム合金材が前記異材溶接用フラックス入りワイヤ側となるように、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせ溶接することを特徴とする。
前記アルミニウム又はアルミニウム合金材が前記異材溶接用フラックス入りワイヤ側となるように、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせ溶接することを特徴とする。
本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤは、フラックス中のフッ化セシウム及び皮材中のＳｉの含有量を適正に規定しているため、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材との異材レーザ溶接異材ＭＩＧ溶接に使用すれば、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を向上させることができる。
また、Ｓｉに加えて必須成分としてＴｉを所定量添加しているため、Ｔｉの微細化効果により、溶接部の溶融金属部の組織が微細化される。従って、鋼材とアルミ材との熱膨張差が大きくても溶接金属部に割れが生じない。更に、Ｔｉの添加により、Ｓｉのみを添加した溶加材に比較して、継ぎ手強度が向上する。
また、上記組成に加えてＦｅを所定量添加すると、固溶強化により接合後の継ぎ手強度が更に向上する。
更に、フラックスの充填率を適正に規定しているため、フラックスによる還元効果を効果的に得ることができ、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を更に効果的に向上させることができる。なお、フラックスによる還元効果とは、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材との異材レーザ溶接又は異材ＭＩＧ溶接において、アルミニウムの表面酸化膜並びに鋼材の亜鉛メッキ層及び表面酸化膜が、溶接熱によるフラックスの活性化によって還元除去されやすくなることであると考えられる。このように、異材レーザ溶接又は異材ＭＩＧ溶接において、フラックスが適正な膜厚で付着し、そのフラックス膜を通じてレーザ又はＭＩＧの熱が鋼材に間接的に伝えられる。 これにより、接合対象の母材のメッキ層及び表面酸化膜を除去することにより、夫々の母材には、最表面層に金属の新生界面が現れるとともに、溶接入熱量の低い領域から入熱量の高い領域にかけて安定して、脆性の高いＦｅ-Ａｌの金属間化合物の発生が抑制される。
従って、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とが強固に接合されるようになり、溶接継手部の引張剪断強度及び剥離強度が向上する。また、鋼板が裸鋼板の場合は、所定の組成及び量のフラックスにより鋼板表面の酸化膜を抑制することができ、この結果、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とが強固に接合され、溶接継ぎ手部の引張剪断強度及び剥離強度が向上する。
本発明の異材レーザ溶接方法又は異材ＭＩＧ溶接によれば、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材との異材接合において、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を向上させると共に鋼材とアルミ材との熱膨張差が大きい場合に生じる溶融金属部の割れを防止することができる。
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。図１は本発明の異材レーザ溶接方法による重ね合わせ溶接を示す模式図、図２は本発明の異材レーザ溶接方法による突き合わせ溶接を示す模式図、図５は異材溶接用フラックス入りワイヤの一例を示す図である。本発明の異材レーザ溶接方法によって重ね合わせ溶接を行う場合においては、図１に示すように、例えばアルミニウム合金材２をレーザ光側に配置して、板状のアルミニウム合金材２と鋼材３とを重ね合わせる。そして、アルミニウム合金材２と鋼材３との重ね合わせ部４に異材溶接用フラックス入りワイヤ１を供給しながらレーザ光を照射してレーザ溶接し、アルミニウム合金材２と鋼材３とを接合する。本発明の異材レーザ溶接方法によって突き合わせ溶接を行う場合においては、図２に示すように、板状のアルミニウム合金材２と鋼材３とを突き合わせて配置し、これらの突き合わせ部６に異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１を供給しながらレーザ光を照射して、レーザ溶接する。レーザ光の出力装置としては、ＹＡＧレーザ、ＣＯ２レーザ及びファイバレーザ、半導体レーザ、ディスクレーザ等、種々のものを使用することができる。
アルミニウム合金材２の材料としては、例えばＪＩＳ Ａ１０００系、Ａ２０００系（Ａｌ−Ｃｕ系合金）、Ａ３０００系（Ａｌ−Ｍｎ系合金）、Ａ４０００系（Ａｌ−Ｓｉ系合金）、Ａ５０００系（Ａｌ−Ｍｇ系合金）、Ａ６０００系（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金）、Ａ７０００系（Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金）を使用することができる。また、アルミニウム合金材２としては、例えば０．５乃至４．０ｍｍの厚さの板材を使用することができる。 更に、ＡＣ４ＣＨ等のアルミニウム合金鋳物、ＡＤＣ３等のアルミニウムダイカスト合金、７Ｎ０１等の押出材を使用することもできる。
鋼材としては、例えばＳＰＣＣ（冷間圧延低炭素鋼板）、高張力鋼、ステンレス鋼等、種々の鋼材を使用することができる。特に、鋼材には溶融亜鉛メッキが施された亜鉛メッキ鋼板（ＧＡ鋼板、ＧＩ鋼板）を使用した場合は高い継手強度の異材溶接構造が得られる。 鋼材３としては、例えば０．５乃至６．０ｍｍの厚さの板材を使用することができ、アルミニウム合金材２と厚さが異なるものを使用してもよい。
異材溶接用フラックス入りワイヤ１は、例えば図５（ａ）乃至（ｄ）に示すように、アルミニウム合金製の筒状の皮材１ａ内にフラックス１ｂを充填したものであり、ワイヤ１の外径は例えば０．８乃至２．０ｍｍである。本発明の第１の異材溶接用フラックス入りワイヤは、ワイヤ１中のフラックス１ｂの充填率が、ワイヤの全質量あたり２．５乃至２０質量％である。また、この第１の異材溶接用フラックス入りワイヤは、フラックス１ｂがフッ化セシウムを２０乃至６０質量％含有する。また、本発明の第２の異材溶接用フラックス入りワイヤは、ＡｌＦ３を７乃至１５質量％含有するフラックスを有し、前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２．５乃至２０質量％である。
これらのフラックス入りワイヤのアルミニウム皮材１ａはいずれもＳｉを１．７乃至２．７質量％、Ｔｉを０．０５〜０．２５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金、又は更にＦｅを０．６質量％以下含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で成形されている。このアルミニウム皮材１ａ中の不可避的不純物としては、例えばＭｇ、Ｍｎがあるが、その含有量は夫々皮材の全質量あたり０．２質量％以下である。
以下、本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤの組成における数値限定の理由について説明する。
「フラックス中のフッ化セシウムの含有量：フラックスの全質量あたり２０乃至６０質量％」
フッ化セシウムは、レーザ溶接時に、アルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との間に高脆性の金属間化合物が生成することを抑制する作用がある。フラックス中のフッ化セシウムの含有量が２０質量％未満であると、高脆性の金属間化合物の生成を抑制する効果が小さく、引張剪断強度及び剥離強度が低下する。一方、フラックス中のフッ化セシウムの含有量が６０質量％を超えると、高脆性の金属間化合物の生成抑制作用の向上効果が飽和する一方、高価なセシウムの含有量が増加することにより、異材溶接用フラックス入りワイヤの製造コストが上昇する。従って、本発明においては、フラックス中のフッ化セシウムの含有量を、フラックスの全質量あたり２０乃至６０質量％と規定する。フラックス中の成分としては、フッ化セシウム以外に、例えばフッ化アルミニウム、フッ化カリウム、フッ化カリウムアルミニウム及びフッ化ランタン等を適宜組み合わせて含有させることができる。フッ化アルミニウム、フッ化カリウム及びフッ化カリウムアルミニウムは、フッ化カリウムアルミニウム系化合物といわれるものであり、アルミニウム酸化膜の除去、ワイヤの低融点での溶融促進と濡れ性確保、鋼材とアルミニウム材との間の界面における拡散抑制用バリア等の作用が考えられる。
フッ化セシウムは、レーザ溶接時に、アルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との間に高脆性の金属間化合物が生成することを抑制する作用がある。フラックス中のフッ化セシウムの含有量が２０質量％未満であると、高脆性の金属間化合物の生成を抑制する効果が小さく、引張剪断強度及び剥離強度が低下する。一方、フラックス中のフッ化セシウムの含有量が６０質量％を超えると、高脆性の金属間化合物の生成抑制作用の向上効果が飽和する一方、高価なセシウムの含有量が増加することにより、異材溶接用フラックス入りワイヤの製造コストが上昇する。従って、本発明においては、フラックス中のフッ化セシウムの含有量を、フラックスの全質量あたり２０乃至６０質量％と規定する。フラックス中の成分としては、フッ化セシウム以外に、例えばフッ化アルミニウム、フッ化カリウム、フッ化カリウムアルミニウム及びフッ化ランタン等を適宜組み合わせて含有させることができる。フッ化アルミニウム、フッ化カリウム及びフッ化カリウムアルミニウムは、フッ化カリウムアルミニウム系化合物といわれるものであり、アルミニウム酸化膜の除去、ワイヤの低融点での溶融促進と濡れ性確保、鋼材とアルミニウム材との間の界面における拡散抑制用バリア等の作用が考えられる。
「フラックス中のＡｌＦ３の含有量：フラックスの全質量あたり７乃至１５質量％」
ＡｌＦ３は、レーザ溶接及びＭＩＧ溶接時に、アルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との間に高脆性の金属間化合物が生成することを抑制する作用がある。フラックス中の成分としては、ＡｌＦ３以外に、例えばＫＡｌ及びＫＦ等を適宜組み合わせて含有させることができる。フラックス中のＡｌＦ３の含有量が７質量％未満であると、高脆性の金属間化合物の生成を抑制する効果が小さく、引張剪断強度及び剥離強度が低下する。一方、フラックス中のＡｌＦ３の含有量が１５質量％を超えると、高脆性の金属間化合物の生成抑制作用の向上効果が飽和し、また、剥離強度が低下する。従って、本発明においては、フラックス中のＡｌＦ３の含有量を、フラックスの全質量あたり７乃至１５質量％と規定する。
ＡｌＦ３は、レーザ溶接及びＭＩＧ溶接時に、アルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との間に高脆性の金属間化合物が生成することを抑制する作用がある。フラックス中の成分としては、ＡｌＦ３以外に、例えばＫＡｌ及びＫＦ等を適宜組み合わせて含有させることができる。フラックス中のＡｌＦ３の含有量が７質量％未満であると、高脆性の金属間化合物の生成を抑制する効果が小さく、引張剪断強度及び剥離強度が低下する。一方、フラックス中のＡｌＦ３の含有量が１５質量％を超えると、高脆性の金属間化合物の生成抑制作用の向上効果が飽和し、また、剥離強度が低下する。従って、本発明においては、フラックス中のＡｌＦ３の含有量を、フラックスの全質量あたり７乃至１５質量％と規定する。
「皮材を構成するアルミニウム合金のＳｉの含有量：１．７乃至２．７質量％、Ｔｉの含有量：０．０５乃至０．２５質量％」
皮材を構成するアルミニウム合金が含有するＳｉは、溶接継手部の引張剪断強度の向上には必須の成分である。アルミニウム合金のＳｉの含有量が１．７質量％未満であると、剥離強度はある程度向上するが、溶接継手部の引張剪断強度の向上効果は不十分である。
皮材を構成するアルミニウム合金が含有するＳｉは、溶接継手部の引張剪断強度の向上には必須の成分である。アルミニウム合金のＳｉの含有量が１．７質量％未満であると、剥離強度はある程度向上するが、溶接継手部の引張剪断強度の向上効果は不十分である。
また、Ｓｉ量が１．７％より低下すると接合部界面（脆い金属間化合物）での破断は生じにくくなるものの、鋼材とアルミ材との熱膨張差が大きいと溶接金属部のアルミの割れ感受性が高くなり、接合部界面ではなく、溶接金属部に割れが生じる。
一方、アルミニウム合金のＳｉの含有量が２．７質量％を超えると、接合部近傍の靱性低下により剥離強度が低下する。従って、本発明においては、皮材を構成するアルミニウム合金のＳｉの含有量を、１．７乃至２．７質量％とし、更に所定量のＴｉを添加する。
Ｔｉは、アルミニウム合金鋳造時にＴｉ-Ｂ（Ｔｉ/Ｂ比が５：０．２〜１．０）、又はＡｌ-Ｔｉの中間合金を鋳造時に添加して皮材の成分調整をする。
Ｓｉ量が１．７乃至２．７％において、溶接金属部の割れを防止しつつ剥離強度を向上させることができるＴｉの含有量は０．０５乃至０．２５質量％である。また、更に好ましくは、Ｔｉの含有量は０．０５乃至０．２０質量％である。
なお、皮材には更に不可避不純物として、Ｍｎ又はＭｇは夫々皮材の全質量あたり０．１質量％以下含有させることができ、その他の不純物は０．１０％以下許容することができる。
「フラックス充填率：ワイヤの全質量あたり２．５乃至２０質量％」
フラックスは、アルミニウム合金材及び鋼材に対する還元効果を有する。フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２．５質量％未満であると、フラックスによる還元効果が低下し、引張剪断強度及び剥離強度が低下する。一方、フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２０質量％を超えると、還元作用が大きくなりすぎ、かえって引張剪断強度及び剥離強度が低下する。従って、本発明においては、フラックスの充填率をワイヤの全質量あたり２．５乃至２０質量％と規定する。
フラックスは、アルミニウム合金材及び鋼材に対する還元効果を有する。フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２．５質量％未満であると、フラックスによる還元効果が低下し、引張剪断強度及び剥離強度が低下する。一方、フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２０質量％を超えると、還元作用が大きくなりすぎ、かえって引張剪断強度及び剥離強度が低下する。従って、本発明においては、フラックスの充填率をワイヤの全質量あたり２．５乃至２０質量％と規定する。
なお、上記各フラックス組成において、特定した成分以外の残部は実質的にＫＡｌＦからなるものであるが、これは、主成分として、ＫＡｌＦ系のフラックスを使用するという意味である。例えば、このようなＫＡｌＦ（フッ化カリウムアルミニウム）系のフラックスとしては、例えば、ＫＡｌＦ４を７５質量％、Ｋ３ＡｌＦ６を２５質量％含有するものがある。又は、これらのフッ化カリウムアルミニウム系化合物の一部を、Ｋ２ＡｌＦ６で置き換えたものもある。更に、ＫＦのように、Ａｌを含まない化合物も含まれる場合がある。よって、実質的にＫＡｌＦからなるフラックスとは、通常、９５％以上の化合物が、ＫとＡｌとＦとを含む化合物である場合において、その他の弗化物として、ＫＦ等を含む可能性があるものである。
次に、本実施形態の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材レーザ溶接方法について説明する。先ず、アルミニウム合金材２と鋼材３とによって継手部を構成する。例えば、継手部を重ね合わせ溶接する場合においては、図１に示すように、板状のアルミニウム材２と鋼材３とを重ね合わせて、例えばアルミニウム合金材２をレーザ光側に配置する。このように、アルミニウム合金材２をレーザ光側に配置することにより、融点が低いアルミニウム合金材２を鋼材３よりも先に溶融させ、続いて、アルミニウム合金材２の下方に配置された鋼材３を一部溶融させることができるため、鋼材３をレーザ光側に配置して重ね合わせ溶接する場合に比して、溶融池からの溶融金属の垂れを防止して、重ね合わせ溶接を円滑に実施することができる。継手部を突き合わせ溶接する場合には、図２に示すように、アルミニウム材２と鋼材３とを突き合わせて配置する。
次に、溶接継手部を、例えばヘリウム又はアルゴン等のシールドガス雰囲気とした状態で、レーザ光の焦点位置を調整し、母材同士の重ね合わせ部４又は突き合わせ部６周辺にレーザ光を集光させる。そして、母材同士の重ね合わせ部４又は突き合わせ部６周辺に異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１を供給する。アルミニウム合金材２と鋼材３とを重ね合わせ溶接する場合においては、アルミニウム合金材２をレーザ光側に配置しているため、アルミニウム合金材２を積極的に溶かすことができる。そして、フラックスにより鋼材３表面の表面酸化膜を還元して、鋼界面をアルミニウム合金の溶湯中に接触させ、アルミニウム合金材２と鋼材３とをブレーズ溶接にて接合する。なお、アルミニウム合金材２と鋼材３とのブレーズ溶接とは、融点の低いアルミニウム合金材２を溶融させつつ、溶融したアルミニウム合金をろう材として、鋼材３と接合することを意味する。アルミニウム合金材と鋼材とを突き合わせ溶接する場合においては、異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１を突き合わせ部６に供給すると共に、レーザ光の焦点位置を突き合わせ部６に合わせてレーザ光を照射することにより、アルミニウム合金材２と鋼材３とをブレーズ溶接にて接合する。これにより、溶融金属の溶け落ちを防止することができる。
レーザ光の照射により、まず融点が低いアルミニウム合金材２が溶融する。続いて鋼材３がごく僅かに溶融するが、まず鋼板上の表面層が溶融する。そして、これらの溶融金属成分中に、同じくレーザ光の照射により溶融した異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１が供給される。
そして、レーザ光の照射位置を溶接線に沿って移動させると、溶融したアルミニウム合金成分、鋼材にめっきがされていればめっき成分、及び鋼成分と、フラックス入りワイヤ成分とが混合された状態で、順次、溶接方向に沿って後方側で凝固していき、ビードを形成する。このとき、接合対象のアルミニウム合金材２と鋼材３との間には、金属間化合物が生成する。本実施形態の異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１は、フラックス中のフッ化セシウムの含有量が適正な値に規定されている。或いは、同様にＡｌＦ３の含有量が適正な値に規定されている。
従って、溶接部に生成する金属間化合物は、例えば脆性が大きいＦｅＡｌ３又はＦｅ２Ａｌ５等よりも、脆性を低下させることがないＦｅＡｌ、Ｆｅ３Ａｌ等の方が、生成量が多くなり、溶接継手部の引張剪断強度及び剥離強度を向上させることができる。
また、異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１は、アルミニウム皮材１ａ中のＳｉの含有量が適正な範囲に規定されており、溶接継手部の剥離強度を低下させることなく引張剪断強度を向上させることができる。
更に、本実施形態の異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１は、フラックス１ｂの充填率が適正な範囲に規定されており、引張剪断強度及び剥離強度を低下させることなく、フラックスの還元作用を効果的に得ることができる。
なお、本実施形態においては、前述の如く、アルミニウム合金材２と鋼材３とを重ね合わせ溶接する場合には、アルミニウム合金材２をレーザ光側に配置することが望ましい。
しかしながら、本発明においては、母材同士が溶融され、溶融金属の溶融池にフラックス入りワイヤ１を溶融させて適量供給することができる範囲において、レーザ光の照射位置及びフラックス入りワイヤ１の供給位置は限定されない。
また、レーザ光は適宜デフォーカスして照射してもよい。この場合、デフォーカスされたレーザビームの熱伝導型ビードの形成と、フラックスの相乗効果によりアルミニウムと鋼の界面における金属間化合物の生成がより抑止される。
次に、本発明に係る異材ＭＩＧ溶接方法の実施形態について説明する。ＭＩＧ溶接においても、使用する溶接ワイヤは、異材レーザ溶接方法にて使用する溶接ワイヤ１と同一である。また、ＭＩＧ溶接の条件等は、通常のＭＩＧ溶接と同様である。図３は、重ね合わせ溶接の場合の溶接方法を示す模式図である。先ず、アルミニウム合金材２と鋼材３とによって継手部を構成する。継手部を重ね合わせ溶接する場合においては、図３に示すように、板状のアルミニウム材２と鋼材３とを重ね合わせて、例えばアルミニウム合金材２をトーチ７側に配置する。このように、アルミニウム合金材２をトーチ７側に配置することにより、融点が低いアルミニウム合金材２を鋼材３よりも先に溶融させ、続いて、アルミニウム合金材２の下方に配置された鋼材３を一部溶融させることができるため、鋼材３をトーチ７側に配置して重ね合わせ溶接する場合に比して、溶融池からの溶融金属の垂れを防止して、重ね合わせ溶接を円滑に実施することができる。
継手部を突き合わせ溶接する場合には、図４に示すように、アルミニウム材２と鋼材３とを突き合わせて配置する。図３及び図４のいずれの場合も、トーチ７から継手部に向けて送給される溶接ワイヤ１と溶融池の近傍に向けてアルゴンガス又はヘリウムガス等の不活性ガスを供給して、溶融池に空気中の酸素が侵入することを遮断し、溶融金属の酸化を抑制する。
この本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材ＭＩＧ溶接方法も、本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材レーザ溶接方法と同様の効果を奏する。
（第１実施例）
以下、本発明の異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤの効果を示す実施例について、その比較例と比較して具体的に説明する。アルミニウム合金材２としては、ＡＡ６０２２合金（ＪＩＳ Ａ ６０００系合金）からなる板厚１．０ｍｍの板材（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）を使用した。また、板厚１．４ｍｍ（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）の９８０ＭＰａ級冷間圧延鋼板（裸鋼板）及び同じ鋼板に合金化溶融亜鉛メッキを施した鋼板（ＧＡ鋼板）という２種類の鋼板を用いて、鋼材３とした。なお、溶接対象の供試材としては、板材のままのアルミニウム合金材２及び鋼材３と、夫々板材端部から適長（アルミニウム合金材２については板材端部から１０ｍｍ、鋼材３については板材端部から６０ｍｍ）離隔した位置にて９０度曲げ加工した曲げ板材とを使用した。
以下、本発明の異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤの効果を示す実施例について、その比較例と比較して具体的に説明する。アルミニウム合金材２としては、ＡＡ６０２２合金（ＪＩＳ Ａ ６０００系合金）からなる板厚１．０ｍｍの板材（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）を使用した。また、板厚１．４ｍｍ（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）の９８０ＭＰａ級冷間圧延鋼板（裸鋼板）及び同じ鋼板に合金化溶融亜鉛メッキを施した鋼板（ＧＡ鋼板）という２種類の鋼板を用いて、鋼材３とした。なお、溶接対象の供試材としては、板材のままのアルミニウム合金材２及び鋼材３と、夫々板材端部から適長（アルミニウム合金材２については板材端部から１０ｍｍ、鋼材３については板材端部から６０ｍｍ）離隔した位置にて９０度曲げ加工した曲げ板材とを使用した。
そして、これらのアルミニウム合金材２及び鋼材３を重ね合わせ、図１に示すように、アルミニウム合金材２をレーザ光側に配置し、重ね合わせ部４周辺をシールドガス雰囲気とした。なお、シールドガスとしては、アルゴンガスを使用した。そして、重ね合わせ部４に実施例及び比較例の異材溶接用フラックス入りワイヤ（直径１．２ｍｍ）を供給しながらレーザ光を照射して、重ね合わせレーザ溶接を行った。重ね合わせ部４に照射するレーザとしては、連続発振方式のＹＡＧ（Ｙｔｔｒｉｕｍ−Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｇａｒｎｅｔ）レーザ（レーザ出力４．０ｋＷ）を使用し、溶接速度を１．２ｍ／分、ワイヤ送給速度を４．８ｍ／分とした。
なお、溶接対象部材として板材を使用する場合には、図６に示すように相互の部材の重ね合わせ部４の長さが５０ｍｍとなるように配置した。また、溶接対象部材として曲げ板材を使用する場合には、図７に示すように、夫々の部材２，３の曲げ位置が一致するように配置し、相互の部材の重ね合わせ部４の長さが１０ｍｍとなるように配置した。
また、板材以外の押出材及び鋳造材については、上記曲げ加工を行った板材と同じ断面形状・寸法となるように、常法により押出し、鋳造後に切断してアルミニウム合金材２とした。
本実施例において使用した実施例及び比較例の異材溶接用フラックス入りワイヤについて、皮材の組成（質量％）、フラックスの組成（質量％）及びフラックス充填率（％）を下記表１及び表３に示す。また、このワイヤを使用して溶接したときの溶接金属部の割れの有無、引張強度及び剥離強度について、下記表２、表４に示す。
また、溶接対象の材料は、アルミニウム合金材がＡＡ６０２２であり、鋼材は表１がＧＡ鋼板（ＧＡ９８０）、及び表３が裸鋼板である。アルミニウム合金材の厚さは１．０ｍｍ、鋼材の厚さは１．４ｍｍである。ＹＡＧレーザの出力は４ｋＷ、溶接速度は１．２ｍ／分、ワイヤ送給速度は４．８ｍ／分であった。
なお、表１において、フラックスの成分として、ＣｓＦの含有量を変化させたが、このフラックスの残部は実質的にＫＡｌＦ（フッ化カリウムアルミニウム）系フラックスからなるものである。例えば、このようなＫＡｌＦ系のフラックスとしては、ＫＡｌＦ４を７５質量％、Ｋ３ＡｌＦ６を２５質量％含有するものがある。又は、これらのフッ化カリウムアルミニウム系化合物の一部を、Ｋ２ＡｌＦ６で置き換えたものもある。更に、ＫＦのように、Ａｌを含まない化合物も含まれる場合がある。よって、実質的にＫＡｌＦからなるフラックスとは、Ｋ、Ａｌ、Ｆの３種の元素からなる化合物若しくはそれに加えてＫとＦの２種類の元素からなる化合物又はそれらの混合物である。なお、表１において、ｔｒと記載されているのは、微量であることを示す。
そして、これらの実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して、図６に示す板材及び図７に示す曲げ板材、同断面形状の押出材、鋳造材について、夫々重ね合わせ溶接を行った。そして、重ね合わせ溶接した溶接部５の引張剪断強度（ＴＳＳ）及び剥離強度（ＰＳ）を測定した。
（引張剪断強度評価）
引張剪断強度評価については、図６に示す重ね合わせ溶接した板材を使用して行った。溶接後の板材をＪＩＳ Ｚ ２２０１−１９９８に規定されているＪＩＳ５号試験片に加工した。このとき、溶接部５が平行部の中央部となるように調整した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図６の矢印方向に引っ張り、溶接部５の引張剪断強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の引張剪断強度を表２、表５に示す。
引張剪断強度評価については、図６に示す重ね合わせ溶接した板材を使用して行った。溶接後の板材をＪＩＳ Ｚ ２２０１−１９９８に規定されているＪＩＳ５号試験片に加工した。このとき、溶接部５が平行部の中央部となるように調整した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図６の矢印方向に引っ張り、溶接部５の引張剪断強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の引張剪断強度を表２、表５に示す。
（剥離強度評価）
剥離強度評価については、図７に示す重ね合わせ溶接後の曲げ板材、同断面形状の押出材、鋳造材を使用して行った。溶接後の板材を幅２５ｍｍの短冊片に加工した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図７の矢印方向に引っ張り、溶接部５の剥離強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の剥離強度を表２乃至表４にあわせて示す。
剥離強度評価については、図７に示す重ね合わせ溶接後の曲げ板材、同断面形状の押出材、鋳造材を使用して行った。溶接後の板材を幅２５ｍｍの短冊片に加工した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図７の矢印方向に引っ張り、溶接部５の剥離強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の剥離強度を表２乃至表４にあわせて示す。
割れの評価においては、割れが全く見られなかった場合を◎、割れが生じないものの粒界に共晶物が存在した場合を○、１粒界程度の割れが存在した場合を△、数粒界程度の割れが存在した場合を×、大割れが発生した場合を××とした。総合評価においては、各実施例施例及び比較例較例の試験片について、引張剪断強度が２１０［Ｎ/ｍｍ］以上で剥離強度が３０［Ｎ/ｍｍ］以上で割れが全く見られなかった（◎）場合を優、引張剪断強度が２００［Ｎ/ｍｍ］以上で剥離強度が１５［Ｎ/ｍｍ］以上で割れが生じないものの粒界に共晶物が生じていた（○）場合を良、引張剪断強度が２００［Ｎ/ｍｍ］未満又は剥離強度が１５［Ｎ/ｍｍ］未満又は１粒界程度の割れ（△）若しくは数粒界程度の割れ（×）若しくは大割れ（××）が生じていたものを劣とした。
表２及び表４に示すように、実施例１乃至１６は、フラックス中のフッ化セシウム、フラックスの充填率、並びに皮材中のＳｉ、Ｔｉ、Ｆｅが本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例１乃至１４に比較例して引張剪断強度及び剥離強度が向上し、溶接金属部に割れも生じなかった。
（第２実施例）
次に、本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材ＭＩＧ溶接方法の実施例について、その比較例と比較して具体的に説明する。アルミニウム合金材２としては、ＡＡ６０２２合金（ＪＩＳ Ａ ６０００系合金）からなる板厚２．０ｍｍの板材（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）を使用した。また、板厚１．４ｍｍ（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）の９８０ＭＰａ級冷間圧延鋼板（実施例表中にＣＲ鋼板と記載）又は同鋼板に合金化溶融亜鉛メッキを施してＧＡ鋼材とした。なお、溶接対象の共試材としては、板材のままのアルミニウム合金材２及び鋼材３と、夫々板材端部から適長（アルミニウム合金材２については板材端部から１０ｍｍ、鋼材３については板材端部から６０ｍｍ）離隔した位置にて９０度曲げ加工した曲げ板材及び、その曲げ板材と同じ断面形状を有する押出材と鋳造材とを使用した。
次に、本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材ＭＩＧ溶接方法の実施例について、その比較例と比較して具体的に説明する。アルミニウム合金材２としては、ＡＡ６０２２合金（ＪＩＳ Ａ ６０００系合金）からなる板厚２．０ｍｍの板材（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）を使用した。また、板厚１．４ｍｍ（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）の９８０ＭＰａ級冷間圧延鋼板（実施例表中にＣＲ鋼板と記載）又は同鋼板に合金化溶融亜鉛メッキを施してＧＡ鋼材とした。なお、溶接対象の共試材としては、板材のままのアルミニウム合金材２及び鋼材３と、夫々板材端部から適長（アルミニウム合金材２については板材端部から１０ｍｍ、鋼材３については板材端部から６０ｍｍ）離隔した位置にて９０度曲げ加工した曲げ板材及び、その曲げ板材と同じ断面形状を有する押出材と鋳造材とを使用した。
そして、これらのアルミニウム合金材２及び鋼材３を重ね合わせ、図３に示すように、アルミニウム合金材２をミグトーチ７側に配置し、重ね合わせ部４周辺をシールドガス雰囲気とした。なお、シールドガスとしては、アルゴンガスを使用した。そして、重ね合わせ部４に実施例施例及び比較例較例の異材溶接用フラックス入りワイヤ（直径１．２ｍｍ）を用いて通電し、重ね合わせＭＩＧ溶接を行った。重ね合わせ部４を溶接するＭＩＧ溶接機としては、直流パルス方式のＭＩＧ溶接電源を使用し、電流９０Ａ、電圧１６Ｖ、溶接速度を０．５ｍ／分とした。
なお、溶接対象部材として板材を使用する場合には、図６に示すように相互の部材の重ね合わせ部４の長さが５０ｍｍとなるように配置した。また、溶接対象部材として曲げ板材を使用する場合には、図７に示すように、夫々の部材２，３の曲げ位置が一致するように配置し、相互の部材の重ね合わせ部４の長さが１０ｍｍとなるように配置した。
本実施例において使用した実施例及び比較例の異材溶接用フラックス入りワイヤについて、フラックスの組成（質量％）、フラックス充填率（％）及び皮材の組成（質量％）を下記表５に示す。なお、表５において、ｔｒと記載されているのは、微量であることを示す。そして、これらの実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して、図６に示す板材及び図７に示す曲げ板材、押出材、鋳造材について、夫々重ね合わせ溶接を行った。そして、重ね合わせ溶接した溶接部５の引張剪断強度及び剥離強度を測定した。この溶接部の割れの有無、引張強度及び剥離強度を下記表６に示す。
（引張剪断強度評価）
引張剪断強度評価については、図６に示す重ね合わせ溶接した板材を使用して行った。溶接後の板材をＪＩＳ Ｚ ２２０１−１９９８に規定されているＪＩＳ５号試験片に加工した。このとき、溶接部５が平行部の中央部となるように調整した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図４の矢印方向に引っ張り、溶接部５の引張剪断強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の引張剪断強度を表６に示す。
引張剪断強度評価については、図６に示す重ね合わせ溶接した板材を使用して行った。溶接後の板材をＪＩＳ Ｚ ２２０１−１９９８に規定されているＪＩＳ５号試験片に加工した。このとき、溶接部５が平行部の中央部となるように調整した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図４の矢印方向に引っ張り、溶接部５の引張剪断強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の引張剪断強度を表６に示す。
（剥離強度評価）
剥離強度評価については、図７に示す重ね合わせ溶接後の曲げ板材を使用して行った。溶接後の板材を幅２５ｍｍの短冊片に加工した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図７の矢印方向に引っ張り、溶接部５の剥離強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の剥離強度を表６にあわせて示す。
剥離強度評価については、図７に示す重ね合わせ溶接後の曲げ板材を使用して行った。溶接後の板材を幅２５ｍｍの短冊片に加工した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図７の矢印方向に引っ張り、溶接部５の剥離強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の剥離強度を表６にあわせて示す。
そして、第１実施例と同様に、割れの評価においては、割れが全く見られなかった場合を◎、割れが生じないものの粒界に共晶物が存在した場合を○、１粒界程度の割れが存在した場合を△、数粒界程度の割れが存在した場合を×、大割れが発生した場合を××とした。総合評価においては、各実施例施例及び比較例較例の試験片について、引張剪断強度が３５０［Ｎ/ｍｍ］以上で剥離強度が２０［Ｎ/ｍｍ］以上で割れが全く見られなかった（◎）場合を優、引張剪断強度が３００［Ｎ/ｍｍ］以上で剥離強度が１０［Ｎ/ｍｍ］以上で割れが生じないものの粒界に共晶物が生じていた（○）場合を良、引張剪断強度が３００［Ｎ/ｍｍ］未満又は剥離強度が１０［Ｎ/ｍｍ］未満又は１粒界程度の割れ（△）若しくは数粒界程度の割れ（×）若しくは大割れ（××）が生じていたものを劣とした。
なお、図８（ａ）は本発明の実施例９、図８（ｂ）は本発明の実施例１１、図８（ｃ）は比較例４のＭＩＧ溶接後の溶接金属部の組織写真（倍率１００倍）である。 本発明の実施例９、実施例１１は皮材のＴｉ量が適正な範囲に設定されているため溶接金属部の組織が非常に微細である。一方皮材のＴｉが含まれていない比較例４は凝固時の粗い組織が残っている。このため、表６に示すように、実施例１乃至２０は、フラックス中のＡｌＦ３、フラックスの充填率、及び皮材中のＳｉ、Ｔｉ、Ｆｅの組成が本発明の範囲を満足するので、引張剪断強度及び剥離強度が向上し溶接金属部の割れも生じなかった。これに対し、本発明の範囲を満足しない比較例１乃至１８は、割れが生じていたか、引張強度が低いものであったか、又は剥離強度が低いものであった。
１：異材溶接用フラックス入りワイヤ、１ａ：皮材、１ｂ：フラックス、２：アルミニウム合金材、３：鋼材、４：重ね合わせ部、５：溶接部、６：突き合わせ部、７：トーチ
Claims (7)
- アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材との異材接合に使用される異材溶接用フラックス入りワイヤであって、
Ｓｉを１．７乃至２．７質量％、Ｔｉを０．０５乃至０．２５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、
この皮材内に充填されフッ化セシウムを２０乃至６０質量％含有し、残部がＫＡｌＦ系フラックス及び不純物であるフラックスと、
を有し、
前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２.５乃至２０質量％であることを特徴とする異材溶接用フラックス入りワイヤ。 - アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材との異材接合に使用される異材溶接用フラックス入りワイヤであって、
Ｓｉを１．7乃至２．７質量％、Ｔｉを０．０５乃至０．２５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、
この皮材内に充填されＡｌＦ３を７乃至１５質量％含有し、残部がＫＡｌＦ系フラックス及び不純物であるフラックスと、
を有し、
前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２．５乃至２０質量％であることを特徴とする異材溶接用フラックス入りワイヤ。 - 前記皮材は、更に、Ｆｅを０.６質量％以下含有することを特徴とする請求項１又は２に記載の異材溶接用フラックス入りワイヤ。
- 前記請求項１乃至３のいずれか１項に記載の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用する異材レーザ溶接方法であって、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とによって構成される継手部に、前記異材溶接用フラックス入りワイヤを供給しながらレーザ光を照射して、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と前記鋼材とを接合することを特徴とする異材溶接方法。
- 前記アルミニウム又はアルミニウム合金材がレーザ光側となるように前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせ溶接することを特徴とする請求項４に記載の異材溶接方法。
- 前記請求項１乃至３のいずれか１項に記載の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用する異材ＭＩＧ溶接方法であって、アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とによって構成される継手部と前記異材溶接用フラックス入りワイヤとの間にアークを形成し、アーク周辺部に不活性ガスを供給しつつ、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と前記鋼材とを接合することを特徴とする異材溶接方法。
- 前記アルミニウム又はアルミニウム合金材が前記異材溶接用フラックス入りワイヤ側となるように、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と鋼材とを重ね合わせ溶接することを特徴とする請求項６に記載の異材溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012026797A JP5780976B2 (ja) | 2012-02-10 | 2012-02-10 | 異材溶接用フラックス入りワイヤ及び異材溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012026797A JP5780976B2 (ja) | 2012-02-10 | 2012-02-10 | 異材溶接用フラックス入りワイヤ及び異材溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013163196A JP2013163196A (ja) | 2013-08-22 |
| JP5780976B2 true JP5780976B2 (ja) | 2015-09-16 |
Family
ID=49174916
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012026797A Active JP5780976B2 (ja) | 2012-02-10 | 2012-02-10 | 異材溶接用フラックス入りワイヤ及び異材溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5780976B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5689492B2 (ja) * | 2013-03-19 | 2015-03-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 異材接合用溶加材及び異材溶接構造体の製造方法 |
| JP7048355B2 (ja) * | 2018-03-01 | 2022-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 異材接合継手および異材接合方法 |
| JP7631729B2 (ja) * | 2020-10-23 | 2025-02-19 | 株式会社レゾナック | 溶接方法、構造物 |
| CN113579556A (zh) * | 2021-07-30 | 2021-11-02 | 江苏大学 | 一种铝合金药芯焊丝及其制备方法 |
| GB2609380B (en) | 2021-07-30 | 2024-05-29 | Univ Jiangsu | Aluminum alloy flux-cored welding wire and fabrication method therefor |
| CN114393309B (zh) * | 2022-01-11 | 2024-06-11 | 宝鸡巨成钛业股份有限公司 | 激光与电弧复合制备钛-钢梯度结构用焊接材料及方法 |
| CN114393310B (zh) * | 2022-01-11 | 2024-06-28 | 承德市帝圣金属复合材料有限公司 | 大厚度铝-钢复合板熔焊用材料及制备与焊接方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63123595A (ja) * | 1986-11-12 | 1988-05-27 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金溶加材 |
| JP4256886B2 (ja) * | 2006-09-14 | 2009-04-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 異材接合用フラックスコアードワイヤおよび異材接合方法 |
| JP5520152B2 (ja) * | 2009-07-31 | 2014-06-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ｍｉｇ溶接方法 |
| JP5291067B2 (ja) * | 2010-09-29 | 2013-09-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ｍｉｇ溶接方法 |
-
2012
- 2012-02-10 JP JP2012026797A patent/JP5780976B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2013163196A (ja) | 2013-08-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5291067B2 (ja) | 異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ｍｉｇ溶接方法 | |
| JP5520152B2 (ja) | 異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ｍｉｇ溶接方法 | |
| JP5689492B2 (ja) | 異材接合用溶加材及び異材溶接構造体の製造方法 | |
| JP5780976B2 (ja) | 異材溶接用フラックス入りワイヤ及び異材溶接方法 | |
| JP5198528B2 (ja) | 異材接合用溶加材及び異材接合方法 | |
| JP2008207245A (ja) | 鋼材とアルミニウム材との異材接合体 | |
| WO2010104088A1 (ja) | 異材接合方法 | |
| JPWO2018155492A1 (ja) | レーザろう付け方法および重ね継手部材の製造方法 | |
| JP4256886B2 (ja) | 異材接合用フラックスコアードワイヤおよび異材接合方法 | |
| JP7048355B2 (ja) | 異材接合継手および異材接合方法 | |
| JP6996547B2 (ja) | Ｍｉｇろう付け方法、重ね継手部材の製造方法、および重ね継手部材 | |
| JP4614223B2 (ja) | 異材接合用溶加材及び異材接合方法 | |
| JP2006224147A (ja) | 異材接合用溶加材及び異材接合方法 | |
| JP2018023994A (ja) | 異種金属接合体の製造方法 | |
| JP5661377B2 (ja) | 異材接合方法 | |
| WO2007108079A1 (ja) | 異材接合用溶加材及び異材接合方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140901 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150430 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150602 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150623 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150714 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150714 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Ref document number: 5780976 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |