JP5753815B2

JP5753815B2 - Switching power supply

Info

Publication number: JP5753815B2
Application number: JP2012111169A
Authority: JP
Inventors: 昌春前坂
Original assignee: Cosel Co Ltd
Current assignee: Cosel Co Ltd
Priority date: 2012-05-15
Filing date: 2012-05-15
Publication date: 2015-07-22
Anticipated expiration: 2032-05-15
Also published as: JP2013240187A

Description

この発明は、主トランスの出力巻線から自己の制御回路に電源を供給する回路を備えたフライバック型のスイッチング電源装置に関する。 The present invention relates to a flyback type switching power supply device including a circuit for supplying power from an output winding of a main transformer to its own control circuit.

従来、特許文献１の実施形態１に開示されているように、入力からＰＷＭ制御回路の電源ラインに起動電圧を供給する起動回路と、主トランスの三次巻線に接続され三次巻線の電圧から直流の電源電圧を生成してＰＷＭ回路の電源ラインに供給する補助電源回路と、三次巻線に電圧が発生すると起動回路を停止させ、起動電圧の供給を遮断する起動電圧供給遮断手段とを備えたスイッチング電源装置があった。起動回路は、入力ラインにコレクタ端子が接続され、エミッタ端子から電源ラインに向けて電圧を出力する起動トランジスタと、起動トランジスタのベース端子を入力ラインからバイアスするバイアス抵抗と、起動トランジスタのベース端子とグランドとの間に接続された定電圧ダイオードとで構成されたシリーズレギュレータであり、起動トランジスタのエミッタ端子と電源ラインとの間に逆流防止ダイオードが設けられている。起動電圧供給遮断手段は、三次巻線の両端に接続したダイオードとコンデンサとで成る検出回路と、検出回路に電圧が出力されると定電圧ダイオードの両端を短絡するＮＰＮトランジスタとで構成されている。 Conventionally, as disclosed in Embodiment 1 of Patent Document 1, a starting circuit that supplies a starting voltage from the input to the power supply line of the PWM control circuit, and a voltage of the tertiary winding connected to the tertiary winding of the main transformer Auxiliary power supply circuit that generates a DC power supply voltage and supplies it to the power supply line of the PWM circuit, and a start-up voltage supply shut-off means that shuts off the start-up voltage supply by stopping the start-up circuit when a voltage occurs in the tertiary winding There was a switching power supply. The start circuit has a collector terminal connected to the input line, a start transistor that outputs a voltage from the emitter terminal toward the power supply line, a bias resistor that biases the base terminal of the start transistor from the input line, and a base terminal of the start transistor This is a series regulator composed of a constant voltage diode connected to the ground, and a backflow prevention diode is provided between the emitter terminal of the starting transistor and the power supply line. The starting voltage supply cutoff means is composed of a detection circuit composed of a diode and a capacitor connected to both ends of the tertiary winding, and an NPN transistor that short-circuits both ends of the constant voltage diode when a voltage is output to the detection circuit. .

また、主トランスの二次巻線に接続された整流平滑回路の出力には、その出力電圧Voutを一定にする制御を行うために、出力電圧Voutの誤差信号を一次側のPWM制御回路に伝送するためのフィードバック回路を備えている。フィードバック回路は、一次側回路と二次側回路とを絶縁するため、通常、フォトカプラ等の絶縁素子が用いられる。 In addition, the output signal of the output voltage Vout is transmitted to the primary PWM control circuit at the output of the rectifying and smoothing circuit connected to the secondary winding of the main transformer in order to control the output voltage Vout to be constant. A feedback circuit is provided. Since the feedback circuit insulates the primary side circuit from the secondary side circuit, an insulating element such as a photocoupler is usually used.

このスイッチング電源装置は、ＰＷＭ制御回路が起動して主スイッチング素子がスイッチング動作を開始すると、ＮＰＮトランジスタがオンし、起動トランジスタのベース端子の電位がグランド電位まで低下し、起動トランジスタから電源ラインへの電圧供給が停止する。従って、スイッチング動作が開始した後は、起動回路に大きな損失が定常的に発生するのを防止できるものである。 In this switching power supply device, when the PWM control circuit is activated and the main switching element starts a switching operation, the NPN transistor is turned on, the potential of the base terminal of the activation transistor is lowered to the ground potential, and the activation transistor is connected to the power supply line. The voltage supply stops. Therefore, after the switching operation starts, it is possible to prevent a large loss from constantly occurring in the starting circuit.

特開平１０−３３７０１７号公報Japanese Patent Laid-Open No. 10-337017

一般に、工場でスイッチング電源装置を生産するとき、まず回路部品をプリント基板にマウントし、回路部品の端子を配線パターンのランドにはんだ付けし、ケーシング等を行って組み立てられ、その後、通電試験で製品の電気特性をチェックする。通電試験は、生産工程で発生した回路部品のはんだ付け不良（未はんだ等）、回路部品の初期故障等を検出するために行われ、不良製品が市場に流出するのを防止する。しかし、全ての回路部品について一つ一つチェックすると、１台当たりの通電試験に時間が掛かり過ぎるので現実的ではない。従って、例えば、「入力電圧Vi投入した時、二次側出力電圧Voutが規格を満たしているか」等、数種類の基本的な試験を行うことによって、全ての回路部品の不良を検出できることが好ましい。 In general, when producing a switching power supply device in a factory, circuit components are first mounted on a printed circuit board, terminals of the circuit components are soldered to the land of the wiring pattern, assembled by casing, etc. Check the electrical characteristics. The energization test is performed in order to detect a soldering failure (non-solder etc.) of a circuit component generated in the production process, an initial failure of the circuit component, etc., and prevent the defective product from flowing into the market. However, checking all the circuit components one by one is not practical because it takes too much time for the current-carrying test per unit. Therefore, it is preferable that all circuit component defects can be detected by performing several types of basic tests such as “when the input voltage Vi is applied, the secondary output voltage Vout satisfies the standard”.

しかし、特許文献１の実施形態１のスイッチング電源装置は、例えば、三次巻線の端子に未はんだによるはんだ不良が発生し電気的に断線していた場合、通電試験で出力電圧Voutを観測していても検出することができない。このスイッチング電源装置は、入力電圧Viが投入されると、起動トランジスタを通じて電源ラインの電圧が上昇し、ＰＷＭ制御回路の起動電圧に達すると、ＰＷＭ制御回路が動作して主スイッチング素子がオンオフを開始する。三次巻線が断線していると、スイッチング動作を開始してもスイッチ素子がオンしないので、起動回路が電源ラインに電源電圧を供給し続け、起動回路に大きな損失が発生する危険な状態が継続する。しかし、二次側出力電圧Voutは、三次巻線の断線の有無にかかわらず、規格を満たす電圧となる。このように、三次巻線の端子のはんだ不良は、二次側出力電圧Voutを観測する試験では検出することができないので、何らかの特別な試験項目を追加しなければならず、その結果、製品１台当たりの試験時間が長くなったり、試験機が複雑になったりするという問題があった。 However, the switching power supply device according to Embodiment 1 of Patent Document 1 observes the output voltage Vout in an energization test when, for example, a solder failure due to unsolder occurs in the terminal of the tertiary winding and the circuit is electrically disconnected. However, it cannot be detected. In this switching power supply device, when the input voltage Vi is input, the voltage of the power supply line rises through the start transistor, and when the start voltage of the PWM control circuit is reached, the PWM control circuit operates and the main switching element starts to turn on / off To do. If the tertiary winding is disconnected, the switching element will not turn on even if the switching operation is started. Therefore, the starting circuit continues to supply the power supply voltage to the power line, and a dangerous state in which a large loss occurs in the starting circuit continues. To do. However, the secondary output voltage Vout is a voltage that satisfies the standard regardless of whether or not the tertiary winding is disconnected. As described above, since the solder defect of the terminal of the tertiary winding cannot be detected in the test of observing the secondary output voltage Vout, some special test item has to be added, and as a result, the product 1 There was a problem that the test time per unit became long and the testing machine became complicated.

また、二次側の出力電圧Voutを一定にする制御を行うため、フォトカプラ等の絶縁素子を用いてフィードバック回路を構成する必要があるので、実装スペースやコストの面で不利があった。 Further, since control for making the output voltage Vout on the secondary side constant is performed, it is necessary to configure a feedback circuit using an insulating element such as a photocoupler, which is disadvantageous in terms of mounting space and cost.

この発明は、上記背景技術に鑑みて成されたものであり、起動回路の定常的な損失を抑えることができ、回路部品に不良があっても通電試験で容易に検出可能なフライバック型のスイッチング電源装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-described background art, and is a flyback type that can suppress a steady loss of a starting circuit and can be easily detected by a current test even if a circuit component is defective. It aims at providing a switching power supply device.

この発明は、入力巻線及び１つ以上の出力巻線を有する主トランスと、前記入力巻線と直列に接続され、自己のオンオフにより前記入力巻線に入力電圧を断続した電圧を印加する主スイッチング素子と、特定の前記出力巻線である第一出力巻線の両端に接続され、前記主スイッチング素子のオフ期間に前記第一出力巻線に発生する電圧をピークホールドする回路であって、アノード端子が前記第一出力巻線の一端に接続された第一ダイオード、及び前記第一ダイオードのカソード端子に接続された第一コンデンサで構成された第一整流平滑回路とを備え、
前記第一整流平滑回路の出力から第一逆流防止ダイオードを通じて電源供給を受ける電源ラインを有し、前記電源ラインの電圧が所定の起動電圧を超えると起動し、前記起動電圧よりも低い電圧である停止電圧以下に低下すると停止する制御回路と、前記制御回路内に設けられ、前記起動電圧よりも低く前記停止電圧よりも高い第一基準電圧を有し、前記第一整流平滑回路が出力する第一出力電圧を観測し、前記第一出力電圧が前記第一基準電圧に近づくように前記主スイッチング素子のオン時間及びオフ時間を定め、前記主スイッチング素子をオンオフさせる駆動パルスを出力する駆動パルス出力回路とを備え、
ドレイン端子側に前記入力電圧が入力され、ソース端子が第二逆流防止ダイオードを通じて前記電源ラインに電圧供給可能に接続された起動トランジスタ、第一ツェナ電圧を有し、カソード端子が前記起動トランジスタのゲート端子に接続され、アノード端子がグランドに接続された第一ツェナダイオード、及び前記起動トランジスタの前記ドレイン端子側から前記ゲート端子をバイアスするバイアス回路で構成され、前記入力電圧の投入時、前記電源ラインに前記起動電圧を超える電圧を出力する起動回路を備え、
前記主スイッチング素子がオフの期間に前記第一出力巻線に発生する電圧をピークホールドする回路であって、アノード端子が前記第一出力巻線の一端に接続された第二ダイオード、及び前記第二ダイオードのカソード端子に接続された第二コンデンサで構成された第二整流平滑回路、前記第一ツェナダイオードの両端に接続されてオンオフするスイッチであって、前記第一基準電圧よりも低い第二基準電圧を有し、前記第二整流平滑回路が出力する第二出力電圧が前記第二基準電圧を超えるとオンするスイッチ素子、及び前記起動トランジスタのソース端子と前記第二ダイオードのアノード端子との間に接続された断線検出抵抗で構成された動作切り替え回路を備え、
前記断線検出抵抗は、前記第一出力巻線が断線した場合に、前記起動トランジスタのソース端子から前記第二整流平滑回路に向けて電流を流し、前記第二基準電圧を超える前記第二出力電圧を発生させるスイッチング電源装置である。 The present invention relates to a main transformer having an input winding and one or more output windings, and a main transformer connected in series with the input winding and applying an intermittent voltage to the input winding by its own on / off. A switching element and a circuit connected to both ends of the first output winding that is the specific output winding, and a peak-holding voltage generated in the first output winding during an off period of the main switching element, A first diode connected to one end of the first output winding, and a first rectifying / smoothing circuit including a first capacitor connected to a cathode terminal of the first diode;
A power supply line that receives power supply from the output of the first rectifying and smoothing circuit through a first backflow prevention diode; the power supply line starts when the voltage exceeds a predetermined start voltage, and is lower than the start voltage; A control circuit that stops when the voltage drops below a stop voltage; and a first reference voltage that is provided in the control circuit and has a first reference voltage that is lower than the start voltage and higher than the stop voltage. A drive pulse output for observing one output voltage, determining an on time and an off time of the main switching element so that the first output voltage approaches the first reference voltage, and outputting a drive pulse for turning on and off the main switching element With circuit,
The input voltage is input to the drain terminal side, the source terminal has a first Zener voltage connected to the power supply line through a second backflow prevention diode so as to be able to supply a voltage, and the cathode terminal is the gate of the start transistor A first Zener diode having an anode terminal connected to the ground and a bias circuit for biasing the gate terminal from the drain terminal side of the start transistor, and when the input voltage is applied, the power line Including a starting circuit that outputs a voltage exceeding the starting voltage,
A circuit for peak-holding a voltage generated in the first output winding while the main switching element is off, a second diode having an anode terminal connected to one end of the first output winding, and the first A second rectifying / smoothing circuit composed of a second capacitor connected to the cathode terminal of the two diodes, a switch connected to both ends of the first Zener diode to turn on and off, and a second lower than the first reference voltage has a reference voltage, and the switching element by the second output voltage is turned on exceeds the second reference voltage the second rectifier smoothing circuit outputs, and an anode terminal of the second diode and the source terminal of the activation transistor It has an operation switching circuit composed of disconnection detection resistors connected between
When the first output winding is disconnected, the disconnection detection resistor causes the current to flow from the source terminal of the start transistor toward the second rectifying and smoothing circuit, and the second output voltage exceeds the second reference voltage. This is a switching power supply device that generates

また、前記第一ツェナダイオードのカソード端子と前記スイッチ素子との接続点に、自己のカソード端子を前記第一ツェナダイオードのカソード端子側に接続して第二ツェナダイオードが挿入され、前記第二ツェナダイオードのツェナ電圧である第二ツェナ電圧から前記起動トランジスタのゲート閾値電圧と前記第二逆流防止ダイオードの順方向電圧とを差し引いた電圧が、前記第一基準電圧から前記第一逆流防止ダイオードの順方向電圧を差し引いた電圧より低く、前記制御回路の前記停止電圧より高い。 In addition, a second Zener diode is inserted at a connection point between the cathode terminal of the first Zener diode and the switch element by connecting its own cathode terminal to the cathode terminal side of the first Zener diode, A voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage of the start transistor and the forward voltage of the second backflow prevention diode from the second Zener voltage, which is the Zener voltage of the diode, is a forward voltage of the first backflow prevention diode from the first reference voltage. It is lower than the voltage obtained by subtracting the direction voltage and higher than the stop voltage of the control circuit.

さらに、前記主スイッチング素子がオフの期間に前記第一出力巻線に発生する電圧をピークホールドする回路であって、アノード端子が前記第一出力巻線の一端に接続された第三ダイオード、及び前記第三ダイオードのカソード端子に接続された第三コンデンサで構成された第三整流平滑回路と、前記第一基準電圧よりも高い第三基準電圧を有し、前記第三整流平滑回路が出力する第三出力電圧を観測し、前記第三出力電圧が前記第三基準電圧を超えると、前記駆動パルス出力回路が前記駆動パルスを出力する動作を停止させる過電圧検出回路とを備えている。 A circuit for peak-holding a voltage generated in the first output winding during a period when the main switching element is off, a third diode having an anode terminal connected to one end of the first output winding; and A third rectifying / smoothing circuit including a third capacitor connected to the cathode terminal of the third diode; and a third reference voltage higher than the first reference voltage, and the third rectifying / smoothing circuit outputs the third rectifying / smoothing circuit. An overvoltage detection circuit that observes a third output voltage and stops the operation of the drive pulse output circuit outputting the drive pulse when the third output voltage exceeds the third reference voltage.

または、前記主トランスの前記出力巻線のうちの、前記第一出力巻線と異なる特定の前記出力巻線である第二出力巻線と、前記主スイッチング素子がオフの期間に前記第二出力巻線に発生する電圧をピークホールドする回路であって、アノード端子が前記第二出力巻線の一端に接続された第三ダイオード、及び前記第三ダイオードのカソード端子に接続された第三コンデンサで構成された第三整流平滑回路と、所定の第三基準電圧を有し、前記第三整流平滑回路が出力する第三出力電圧を観測し、前記第一出力電圧が前記第一基準電圧を超えて上昇して前記第三出力電圧が前記第三基準電圧を超えると、前記駆動パルス出力回路が前記駆動パルスを出力する動作を停止させる過電圧検出回路とを備えている。 Or a second output winding that is a specific output winding different from the first output winding of the output winding of the main transformer, and the second output during a period in which the main switching element is off. A circuit for peak-holding the voltage generated in the winding, the anode terminal being connected to one end of the second output winding, and a third capacitor connected to the cathode terminal of the third diode A third rectifying / smoothing circuit configured and a predetermined third reference voltage; observing a third output voltage output by the third rectifying / smoothing circuit; and the first output voltage exceeds the first reference voltage. And an overvoltage detection circuit that stops the drive pulse output circuit from outputting the drive pulse when the third output voltage exceeds the third reference voltage.

この発明のスイッチング電源装置は、スイッチング動作を開始した後、制御回路への電源電圧を主トランスの第一出力巻線から供給し、起動回路を停止させる動作を行うので、起動回路に大きな損失が定常的に発生するのを防止することができる。しかも、製品の組み立て工程において、例えば、第一出力巻線の端子にはんだ不良が発生した場合でも、一般的な通電試験を行うことで、確実に検出することができる。従って、特別な試験項目を追加する必要がなく、通電試験を効率よく短時間で行うことができる。その他、出力電圧のフィードバック制御に、フォトカプラ等の絶縁素子を使用していないので、実装スペースやコスト等の面で有利である。 In the switching power supply device of the present invention, after starting the switching operation, the power supply voltage to the control circuit is supplied from the first output winding of the main transformer, and the starting circuit is stopped. A constant occurrence can be prevented. Moreover, in the product assembly process, for example, even when a solder failure occurs at the terminal of the first output winding, it can be reliably detected by performing a general energization test. Therefore, it is not necessary to add special test items, and the energization test can be performed efficiently and in a short time. In addition, an insulating element such as a photocoupler is not used for feedback control of the output voltage, which is advantageous in terms of mounting space and cost.

この発明のスイッチング電源装置の第一実施形態を示す回路図である。1 is a circuit diagram showing a first embodiment of a switching power supply device of the present invention. この発明のスイッチング電源装置の第二実施形態を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows 2nd embodiment of the switching power supply device of this invention. この発明のスイッチング電源装置の第三実施形態を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows 3rd embodiment of the switching power supply device of this invention.

以下、この発明のスイッチング電源装置の第一実施形態について、図１に基づいて説明する。この実施形態のスイッチング電源装置１０は、いわゆるフライバックコンバータであり、入力巻線１２及び２つの出力巻線１４ａ，１４ｂが設けられた主トランス１６を備えている。入力巻線１２には主スイッチング素子１８が直列接続され、主スイッチング素子１８のオンオフによって、入力巻線１２に入力電圧Viを断続した電圧が印加される。一方の出力巻線１４ａ（以下、第一出力巻線１４ａと称する。）の両端には、主スイッチング素子１８のオフ期間に第一出力巻線１４ａに発生する電圧をピークホールドする回路であって、アノード端子が第一出力巻線１４ａの一端に接続された第一ダイオード２０ａ、及び第一ダイオード２０ａのカソード端子に接続された第一コンデンサ２０ｂで構成された第一整流平滑回路２０が設けられている。 Hereinafter, a first embodiment of a switching power supply device according to the present invention will be described with reference to FIG. The switching power supply device 10 of this embodiment is a so-called flyback converter, and includes a main transformer 16 provided with an input winding 12 and two output windings 14a and 14b. A main switching element 18 is connected in series to the input winding 12, and an input voltage Vi is intermittently applied to the input winding 12 by turning on and off the main switching element 18. At one end of one output winding 14a (hereinafter referred to as the first output winding 14a), there is a circuit for peak-holding the voltage generated in the first output winding 14a during the OFF period of the main switching element 18. A first rectifying / smoothing circuit 20 including a first diode 20a having an anode terminal connected to one end of the first output winding 14a and a first capacitor 20b connected to a cathode terminal of the first diode 20a. ing.

第一整流平滑回路２０の出力には、駆動パルス出力回路２２を有した制御回路２４が設けられている。制御回路２４は、第一整流平滑回路２０の出力から第一逆流防止ダイオード２８を通じて電源供給を受ける電源ライン２６を有し、電源ライン２６の電圧が起動電圧V_Hを超えると起動し、起動電圧V_Hよりも低い電圧である停止電圧V_L以下に低下すると停止する。駆動パルス出力回路２２は、起動電圧V_Hよりも低く停止電圧V_Lよりも高い第一基準電圧Vr1を有し、第一整流平滑回路２０が出力する第一出力電圧Vo1を観測し、第一出力電圧Vo1が第一基準電圧Vr1に近づくように主スイッチング素子１８のオン時間及びオフ時間を定め、主スイッチング素子１８を駆動する駆動パルスV18を出力する。電源ライン２６とグランドとの間には、バイパスコンデンサ２６ａが接続されている。第一逆流防止ダイオード２８は、後述する起動回路３２が電源ライン２６に起動用の電圧を供給しているとき、その電圧が第一整流平滑回路２０に印加されるのを防止し、駆動パルス出力回路２２が検出する第一出力電圧Vo1と切り離す等の働きをする。 A control circuit 24 having a drive pulse output circuit 22 is provided at the output of the first rectifying / smoothing circuit 20. The control circuit 24 has a power line 26 for receiving a power supply through the first reverse current preventing diode 28 from the output of the first rectifier smoothing circuit 20, the voltage of the power supply line 26 starts to exceed the starting voltage V _H, the starting voltage Stops when the voltage drops below the stop voltage V _L, which is a voltage lower than V _H. The drive pulse output circuit 22 has a first reference voltage Vr1 that is lower than the start voltage V _{H and} higher than the stop voltage V _L , observes the first output voltage Vo1 output from the first rectifying and smoothing circuit 20, and first The on-time and off-time of the main switching element 18 are determined so that the output voltage Vo1 approaches the first reference voltage Vr1, and a drive pulse V18 that drives the main switching element 18 is output. A bypass capacitor 26a is connected between the power supply line 26 and the ground. The first backflow prevention diode 28 prevents the voltage from being applied to the first rectifying / smoothing circuit 20 when a later-described starter circuit 32 supplies a starter voltage to the power supply line 26, and outputs a drive pulse. The circuit 22 functions to be disconnected from the first output voltage Vo1 detected.

入力ライン３０には、入力電圧Viが投入された時、電源ライン２６に向けて起動電圧V_Hより高い電圧を出力可能な起動回路３２が設けられている。起動回路３２は、いわゆるシリーズレギュレータであり、ドレイン端子が入力ライン３０側に接続され、ソース端子が第二逆流防止ダイオード４２を通じて電源ライン２６に電圧供給可能に接続された起動トランジスタ３４、第一ツェナ電圧Vz36を有し、カソード端子が起動トランジスタ３４のゲート端子に接続され、アノード端子がグランドに接続された第一ツェナダイオード３６、及び起動トランジスタ３４のドレイン端子側からゲート端子のバイアス回路であるバイアス抵抗３８で構成されている。また、ここでは、第一ツェナダイオード３６と並列に分圧抵抗４０が設けられており、入力電圧Viの投入によって入力ライン３０の電圧が上昇したとき、バイアス抵抗３８と分圧抵抗４０の中点に発生する電圧（入力電圧Viを分圧した電圧）が第一ツェナ電圧Vz36に達したときに、第一ツェナダイオード３６が導通し、起動トランジスタ３４のソース端子の電圧が確立するようになっている。ここでは起動トランジスタ３４はＭＯＳ型トランジスタであり、ソース端子からドレイン端子の向きに寄生ダイオード３４ａが存在する。第二逆流防止ダイオード４２は、例えばスイッチング動作中に瞬時停電が発生し、入力ライン３０の電圧が低下した場合に、電源ライン２６のバイパスコンデンサ２６ａが寄生ダイオード３４ａを通じて放電されるのを防止する等の働きをする。 The input line 30 is provided with a start circuit 32 that can output a voltage higher than the start voltage V _H toward the power supply line 26 when the input voltage Vi is input. The start circuit 32 is a so-called series regulator, and includes a start transistor 34, a drain terminal connected to the input line 30 side, and a source terminal connected to the power supply line 26 through the second backflow prevention diode 42 so as to supply voltage. A first Zener diode 36 having a voltage Vz36, a cathode terminal connected to the gate terminal of the start transistor 34, an anode terminal connected to the ground, and a bias circuit which is a bias circuit from the drain terminal side of the start transistor 34 to the gate terminal. The resistor 38 is configured. Further, here, a voltage dividing resistor 40 is provided in parallel with the first Zener diode 36, and when the voltage of the input line 30 rises due to the input voltage Vi being applied, the middle point of the bias resistor 38 and the voltage dividing resistor 40 is provided. When the voltage (voltage obtained by dividing the input voltage Vi) reaches the first Zener voltage Vz36, the first Zener diode 36 becomes conductive, and the voltage at the source terminal of the start transistor 34 is established. Yes. Here, the starting transistor 34 is a MOS transistor, and a parasitic diode 34a exists in the direction from the source terminal to the drain terminal. The second backflow prevention diode 42 prevents the bypass capacitor 26a of the power supply line 26 from being discharged through the parasitic diode 34a when, for example, an instantaneous power failure occurs during the switching operation and the voltage of the input line 30 decreases. To work.

起動回路３２には、制御回路２４が起動してスイッチング動作を開始したことを検出し、起動トランジスタ３４の動作を停止させる動作切り替え回路４４が接続されている。動作切り替え回路４４は、第二整流平滑回路４６、スイッチ素子４８、第二ツェナダイオード５０、断線検出抵抗５２とで構成されている。第二整流平滑回路４６は、第一出力巻線１４ａの両端に接続され、主スイッチング素子１８がオフの期間に第一出力巻線１４ａに発生する電圧をピークホールドする回路であり、アノード端子が第一出力巻線１４ａの一端に接続された第二ダイオード４６ａ、及び第二ダイオード４６ａのカソード端子に接続された第二コンデンサ４６ｂで構成されている。 The activation circuit 32 is connected to an operation switching circuit 44 that detects that the control circuit 24 is activated and starts a switching operation and stops the operation of the activation transistor 34. The operation switching circuit 44 includes a second rectifying / smoothing circuit 46, a switch element 48, a second Zener diode 50, and a disconnection detection resistor 52. The second rectifying / smoothing circuit 46 is connected to both ends of the first output winding 14a, and is a circuit for peak-holding the voltage generated in the first output winding 14a while the main switching element 18 is off. A second diode 46a is connected to one end of the first output winding 14a, and a second capacitor 46b is connected to the cathode terminal of the second diode 46a.

スイッチ素子４８は、ここではＭＯＳ型トランジスタであり、ドレイン・ソース端子が第一ツェナダイオード３６の両端に接続され、ゲート・ソース端子間に第二整流平滑回路４６の出力が接続され、第二整流平滑回路４６が出力する第二出力電圧Vo2が第二基準電圧Vr2（＝ゲート閾値電圧Vt48）以上のときにオンする。第二基準電圧Vr2は、第一基準電圧Vr1よりも低い。また、スイッチ素子４８のゲート・ソース端子間にプルダウン抵抗５４が設けられ、第二整流平滑回路４６から電圧が出力されないときは、ゲート端子がローレベルに保持される。 Here, the switch element 48 is a MOS transistor, the drain / source terminal is connected to both ends of the first Zener diode 36, the output of the second rectifying / smoothing circuit 46 is connected between the gate / source terminal, and the second rectifier is connected. It turns on when the second output voltage Vo2 output from the smoothing circuit 46 is equal to or higher than the second reference voltage Vr2 (= gate threshold voltage Vt48). The second reference voltage Vr2 is lower than the first reference voltage Vr1. Further, when a pull-down resistor 54 is provided between the gate and source terminals of the switch element 48 and no voltage is output from the second rectifying and smoothing circuit 46, the gate terminal is held at a low level.

第二ツェナダイオード５０は、第二ツェナ電圧VZ50を有し、第一ツェナダイオード３６のカソード端子とスイッチ素子４８との間に、自己のカソード端子を第一ツェナダイオード３６のカソード端子に接続して挿入されている。第二ツェナ電圧Vz50から起動トランジスタ３４のゲート閾値電圧Vt34と第二逆流防止ダイオード４２の順方向電圧Vf42とを差し引いた電圧は、第一基準電圧Vr1から第一逆流防止ダイオード２８の順方向電圧Vf28を差し引いた電圧よりも低く、制御回路２４の停止電圧V_Lよりも高い。 The second Zener diode 50 has a second Zener voltage VZ50, and has its cathode terminal connected to the cathode terminal of the first Zener diode 36 between the cathode terminal of the first Zener diode 36 and the switch element 48. Has been inserted. The voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 of the start transistor 34 and the forward voltage Vf42 of the second backflow prevention diode 42 from the second Zener voltage Vz50 is the forward voltage Vf28 of the first backflow prevention diode 28 from the first reference voltage Vr1. Is lower than the voltage obtained by subtracting, and higher than the stop voltage V _L of the control circuit 24.

断線検出抵抗５２は、起動トランジスタ３４のソース端子と第二ダイオード４６のアノード端子との間に接続されている。断線検出抵抗５２は、第一出力巻線１４ａが断線した場合に、起動トランジスタ３４のソース端子から第二整流平滑回路４６に向けて電流を流し、第二基準電圧Vr2を超える第二出力電圧Vo2を発生させ、スイッチ素子４８をオフさせる働きをする。 The disconnection detection resistor 52 is connected between the source terminal of the activation transistor 34 and the anode terminal of the second diode 46. When the first output winding 14a is disconnected, the disconnection detecting resistor 52 causes a current to flow from the source terminal of the activation transistor 34 toward the second rectifying and smoothing circuit 46, and the second output voltage Vo2 exceeding the second reference voltage Vr2. And the switch element 48 is turned off.

主トランス１２の出力巻線１４ｂの両端には、主スイッチング素子１８のオフ期間に出力巻線１４ｂに発生する電圧をピークホールドする回路であって、アノード端子が出力巻線１４ｂの一端に接続された二次側ダイオード５６ａ、及び二次側ダイオード５６ａのカソード端子に接続された二次側コンデンサ５６ｂで構成された二次側整流平滑回路５６が接続されている。二次側整流平滑回路５６は、負荷５８に二次側出力電圧Vo11を出力する。出力巻線１４ｂと二次側整流平滑回路５６は二次側回路であり、それ以外の回路（一次側回路）から絶縁されている。 At both ends of the output winding 14b of the main transformer 12, there is a circuit for peak-holding the voltage generated in the output winding 14b during the OFF period of the main switching element 18, and the anode terminal is connected to one end of the output winding 14b. A secondary side rectifying / smoothing circuit 56 including a secondary side diode 56a and a secondary side capacitor 56b connected to the cathode terminal of the secondary side diode 56a is connected. The secondary side rectifying and smoothing circuit 56 outputs the secondary side output voltage Vo11 to the load 58. The output winding 14b and the secondary side rectifying / smoothing circuit 56 are secondary side circuits, and are insulated from other circuits (primary side circuits).

上記のように、スイッチング電源装置１０は、第一出力電圧Vo1を出力する第一整流平滑回路２０、第二出力電圧Vo2を出力する第二整流平滑回路４６、及び二次側出力電圧Vo11を出力する二次側整流平滑回路５６の３つの出力を有し、スイッチング動作が開始すると、一次側の第一出力電圧Vo1が第一基準電圧Vr1と等しくなるように制御される。従って、フォトカプラ等の絶縁素子を用いたフィードバック回路は設けられていない。第二出力電圧Vo2は、第一出力電圧Vo1とほぼ等しい電圧（＝第一基準電圧Vr1）になり、二次側出力電圧Vo11は、第一出力電圧Vo1に第一出力巻線１４ａ及び出力巻線１４ｂの巻数の比を乗じた電圧、すなわち第一出力電圧Vo1に略比例した電圧になる。 As described above, the switching power supply device 10 outputs the first rectifying / smoothing circuit 20 that outputs the first output voltage Vo1, the second rectifying / smoothing circuit 46 that outputs the second output voltage Vo2, and the secondary output voltage Vo11. When the switching operation starts, the primary side first output voltage Vo1 is controlled to be equal to the first reference voltage Vr1. Therefore, no feedback circuit using an insulating element such as a photocoupler is provided. The second output voltage Vo2 becomes substantially equal to the first output voltage Vo1 (= first reference voltage Vr1), and the secondary output voltage Vo11 is added to the first output winding Vo1 and the output winding by the first output voltage Vo1. A voltage obtained by multiplying the ratio of the number of turns of the wire 14b, that is, a voltage substantially proportional to the first output voltage Vo1.

次に、スイッチング電源装置１０を組み立てた後、通電試験を行ったときの動作について説明する。ここで、通電試験の内容は「入力電圧Vi投入した時、二次側出力電圧Vo11が規格を満たしているか否か」という基本的な内容とする。 Next, the operation when the energization test is performed after the switching power supply device 10 is assembled will be described. Here, the content of the energization test is the basic content “whether or not the secondary side output voltage Vo11 satisfies the standard when the input voltage Vi is applied”.

まず、不良が発生していない正常製品を試験した場合の動作を説明する。スイッチング電源装置１０に入力電圧Viが投入されると、起動トランジスタ３４のソース端子電圧及び電源ライン２６の電圧が上昇する。起動トランジスタ３４のソース端子電圧が上昇すると断線検出抵抗５２に電流が流れるが、その電流は第一出力巻線２４を通じてグランドに流れるので、第二整流平滑回路４６の第二出力電圧Vo2が上昇せず、スイッチ素子４８はオンしない。従って、起動トランジスタ３４のソース端子電圧は、第一ツェナダイオード３６の第一ツェナ電圧Vz36からゲート閾値電圧Vt34を差し引いた電圧を目指して上昇する。 First, the operation when testing a normal product in which no defect has occurred will be described. When the input voltage Vi is input to the switching power supply device 10, the source terminal voltage of the start transistor 34 and the voltage of the power supply line 26 increase. When the source terminal voltage of the start transistor 34 increases, a current flows through the disconnection detection resistor 52. However, since the current flows to the ground through the first output winding 24, the second output voltage Vo2 of the second rectifying and smoothing circuit 46 increases. The switch element 48 is not turned on. Accordingly, the source terminal voltage of the starting transistor 34 increases toward a voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 from the first Zener voltage Vz36 of the first Zener diode 36.

その後、電源ライン２６の電圧が制御回路２４の起動電圧V_Hに達すると、制御回路２４が起動して主スイッチング素子１８がオンオフを開始する。すると、第一出力巻線１４ａにパルス状の電圧が発生し、第一整流平滑回路２０から、第一基準電圧Vr1と等しい第一出力電圧Vo1が出力される。また、第一出力巻線１４ａにパルス電圧が発生すると、第二整流平滑回路４６が、第一基準電圧Vr1とほぼ等しい電圧であって、第二基準電圧Vr2（＝ゲート閾値電圧Vt48）よりも高い第二出力電圧Vo2を出力する。従って、スイッチ素子４８がオンし、起動トランジスタ３４のゲート端子電圧が第二ツェナダイオード５０の第二ツェナ電圧基準Vz50まで低下し、起動トランジスタ３４のソース端子電圧が第二ツェナ電圧Vz50からゲート閾値電圧Vt34を差し引いた電圧まで低下する。 Thereafter, when the voltage of the power supply line 26 reaches the starting voltage _VH of the control circuit 24, the control circuit 24 is started and the main switching element 18 starts to be turned on / off. Then, a pulse voltage is generated in the first output winding 14a, and a first output voltage Vo1 equal to the first reference voltage Vr1 is output from the first rectifying and smoothing circuit 20. When a pulse voltage is generated in the first output winding 14a, the second rectifying / smoothing circuit 46 has a voltage substantially equal to the first reference voltage Vr1 and is higher than the second reference voltage Vr2 (= gate threshold voltage Vt48). A high second output voltage Vo2 is output. Therefore, the switch element 48 is turned on, the gate terminal voltage of the start transistor 34 is reduced to the second Zener voltage reference Vz50 of the second Zener diode 50, and the source terminal voltage of the start transistor 34 is changed from the second Zener voltage Vz50 to the gate threshold voltage. The voltage drops to the voltage minus Vt34.

ここで、第二ツェナ電圧Vz50からゲート閾値電圧Vt34と第二逆流防止ダイオード４２の順方向電圧Vf42とを差し引いた電圧は、第一基準電圧Vr1から第一逆流防止ダイオード２８の順方向電圧Vf28を差し引いた電圧よりも低いので、第一逆流防止ダイオード２８がオンし、第二逆流防止ダイオード４２がオフする。その結果、電源ライン２６は、第一整流平滑回路２０からの電圧供給を受け、電源ライン２６の電圧が第一基準電圧Vr1から第一逆流防止ダイオード２８の順方向電圧Vf28を差し引いた電圧で一定になる。起動回路３２は、第二逆流防止ダイオード４２のオフによって起動トランジスタ３４の電流が遮断され、動作が停止する。 Here, the voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 and the forward voltage Vf 4 2 of the second backflow prevention diode 42 from the second Zener voltage Vz50 is the forward voltage of the first backflow prevention diode 28 from the first reference voltage Vr1. Since the voltage is lower than the voltage obtained by subtracting Vf2 8 , the first backflow prevention diode 28 is turned on and the second backflow prevention diode 42 is turned off. As a result, the power supply line 26 is supplied with a voltage from the first rectifying and smoothing circuit 20, and the voltage of the power supply line 26 is a voltage obtained by subtracting the forward voltage Vf2 8 of the first backflow prevention diode 28 from the first reference voltage Vr1. It becomes constant. The starter circuit 32 stops operating because the current of the starter transistor 34 is cut off by turning off the second backflow prevention diode 42.

二次側整流平滑回路５６の第二出力電圧Vo11は、第一出力電圧Vo1に略比例した電圧、すなわち、第一基準電圧Vr1に第一出力巻線１４ａと出力巻線１４ｂの巻数比を乗じた電圧が適正に出力され、試験の結果、「二次側出力電圧Vo11が規格を満たすので正常製品である」と判定される。 The second output voltage Vo11 of the secondary side rectifying and smoothing circuit 56 is a voltage substantially proportional to the first output voltage Vo1, that is, the first reference voltage Vr1 is multiplied by the turn ratio of the first output winding 14a and the output winding 14b. As a result of the test, it is determined that “the secondary output voltage Vo11 satisfies the standard and is a normal product”.

次に、第一出力巻線１４ａの端子６０にはんだ不良が発生し、第一出力巻線１４ａが断線している不良製品を試験した場合の動作を説明する。スイッチング電源装置１０に入力電圧Viが投入されると、起動トランジスタ３４のソース端子電圧及び電源ライン２６の電圧が上昇する。そして、起動トランジスタ３４のソース端子電圧の上昇に伴って、断線検出抵抗５２に電流が流れる。このとき、第一出力巻線１４ａが断線しているので、遮断検出抵抗５２の電流が第二整流平滑回路４６に流れ込み、第二出力電圧Vo2を発生させる。そして、第二出力電圧Vo2が第二基準電圧Vr2（＝ゲート閾値電圧Vt48）を超えて、スイッチ素子４８がオンする。スイッチ素子４８がオンすると、起動トランジスタ３２のゲート端子電圧は、第二ツェナダイオード５０の第二ツェナ電圧Vz50以上に上昇することができなくなる。 Next, the operation when a defective product in which a solder failure has occurred at the terminal 60 of the first output winding 14a and the first output winding 14a is disconnected will be described. When the input voltage Vi is input to the switching power supply device 10, the source terminal voltage of the start transistor 34 and the voltage of the power supply line 26 increase. A current flows through the disconnection detection resistor 52 as the source terminal voltage of the activation transistor 34 increases. At this time, since the first output winding 14a is disconnected, the current of the cutoff detection resistor 52 flows into the second rectifying / smoothing circuit 46 to generate the second output voltage Vo2. Then, the second output voltage Vo2 exceeds the second reference voltage Vr2 (= gate threshold voltage Vt48), and the switch element 48 is turned on. When the switch element 48 is turned on, the gate terminal voltage of the activation transistor 32 cannot be increased to the second Zener voltage Vz50 or more of the second Zener diode 50.

その後、起動トランジスタ３４のソース端子電圧がさらに上昇し、第二ツェナ電圧Vz50からゲート閾値電圧Vt34を差し引いた電圧で一定になり、電源ライン２６の電圧が、その電圧から第二逆流防止ダイオード４２の順方向電圧Vf42を差し引いた電圧で一定になる。従って、電源ライン２６の電圧は制御回路２４の起動電圧V_Hに達しないので、制御回路２４が起動せず、主スイッチング素子１８のスイッチング動作が開始しない。その結果、二次側整流平滑回路５６の出力に二次側出力電圧Vo11が発生せず、試験の結果、「二次側出力電圧Vo11が規格よりも低いので不良製品である」と判定される。 Thereafter, the source terminal voltage of the start-up transistor 34 further increases, becomes constant at a voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 from the second Zener voltage Vz50, and the voltage of the power supply line 26 is reduced from that voltage to the second backflow prevention diode 42. It becomes constant at a voltage obtained by subtracting the forward voltage Vf42. Therefore, since the voltage of the power supply line 26 does not reach the starting voltage _VH of the control circuit 24, the control circuit 24 does not start and the switching operation of the main switching element 18 does not start. As a result, the secondary-side output voltage Vo11 is not generated at the output of the secondary-side rectifying and smoothing circuit 56, and as a result of the test, it is determined that “the secondary-side output voltage Vo11 is lower than the standard and is a defective product”. .

ここで、第二ツェナダイオード５０の働きについて説明する。上述した通電試験で第一出力巻線１４ａの端子６０のはんだ不良を検出する動作は、第二ツェナダイオード５０を省略（短絡除去）しても同様である。さらに第二ツェナダイオード５０を設けることによって、通常運転中に優れた動作を行うことができる。 Here, the function of the second Zener diode 50 will be described. The operation of detecting a solder failure of the terminal 60 of the first output winding 14a in the above-described energization test is the same even if the second Zener diode 50 is omitted (short circuit removal). Further, by providing the second Zener diode 50, an excellent operation can be performed during normal operation.

スイッチング電源装置１０に入力電圧Viが投入され、主スイッチング素子１８がスイッチング動作を行い、起動回路３２の動作が停止している時、起動トランジスタ３４のソース端子電圧は、第二ツェナ電圧Vz50から起動トランジスタ３４のゲート閾値電圧Vt34を差し引いた電圧になっている。 When the input voltage Vi is input to the switching power supply device 10, the main switching element 18 performs a switching operation, and the operation of the activation circuit 32 is stopped, the source terminal voltage of the activation transistor 34 is activated from the second Zener voltage Vz50. This is a voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 of the transistor 34.

この通常運転中に、例えば、第一整流平滑回路の制御回路２４に流れる電流や、二次側整流平滑回路５６の負荷５８に流れる電流が急変すると、第一出力電圧Vo1を第一基準電圧Vr1に保持するため、駆動パルス出力回路２２の指令により駆動パルスV18がローレベルに保持され、しばらくの間、主スイッチング素子１８のオン時間がゼロになる場合がある。この期間は、それほど長くはないが、オフが継続すると、第一出力巻線１４ａにパルス電圧が発生しなくなるので、第一コンデンサ２０ｂの蓄積電圧を制御回路２４に供給する結果、第一出力電圧Vo1が低下する。 During this normal operation, for example, when the current flowing through the control circuit 24 of the first rectifying / smoothing circuit or the current flowing through the load 58 of the secondary rectifying / smoothing circuit 56 changes suddenly, the first output voltage Vo1 is changed to the first reference voltage Vr1. Therefore, the drive pulse V18 is held at a low level by a command from the drive pulse output circuit 22, and the on-time of the main switching element 18 may become zero for a while. Although this period is not so long, if the off state continues, no pulse voltage is generated in the first output winding 14a. As a result of supplying the accumulated voltage of the first capacitor 20b to the control circuit 24, the first output voltage Vo1 decreases.

また、主スイッチング素子１８のオフが継続し、第一出力巻線１４ａにパルス電圧が発生しなくなると、第一コンデンサ２０ｂの蓄積電圧をスイッチ素子４８のゲート端子に供給することになるが、第二コンデンサ４６ｂから流れ出る電流が小さく、第二出力電圧Vo2の低下が緩やかなので、オフが継続するのが短時間なので、スイッチ素子４８のオンが維持される。従って、起動回路３２の起動トランジスタ３４のソース端子電圧は、第二ツェナ電圧Vz50から起動トランジスタ３４のゲート閾値電圧Vt34を差し引いた電圧であって、第一基準電圧Vr1よりも低い電圧に保持される。そして、このソース端子電圧よりも第一出力電圧Vo1の方が低くなったとき、第一及び第二逆流防止ダイオード２８，４２のオンとオフとが逆転し、起動回路３４が動作可能になる。 When the main switching element 18 continues to be turned off and no pulse voltage is generated in the first output winding 14a, the accumulated voltage of the first capacitor 20b is supplied to the gate terminal of the switch element 48. Since the current flowing out of the second capacitor 46b is small and the second output voltage Vo2 is gradually lowered, the switch element 48 is kept on because the off-state continues for a short time. Accordingly, the source terminal voltage of the starting transistor 34 of the starting circuit 32 is a voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 of the starting transistor 34 from the second Zener voltage Vz50, and is held at a voltage lower than the first reference voltage Vr1. . When the first output voltage Vo1 becomes lower than the source terminal voltage, the first and second backflow prevention diodes 28 and 42 are turned on and off, and the starter circuit 34 becomes operable.

起動回路３４が動作すると、電源ライン２６には、第二ツェナ電圧Vz50から起動トランジスタ３４のゲート閾値電圧Vt34と第二逆流防止ダイオード４２の順方向電圧Vf42とを差し引いた電圧であって、制御回路２４が動作を停止する停止電圧V_Lよりも高い電圧が供給されるので、制御回路２４が停止しない。その後、主スイッチング素子１８のオンオフが再開し（主スイッチング素子１８のオン時間が発生し）、第一出力電圧Vo1が回復して起動回路３４が停止し、当初の通常運転の状態に戻る。 When the starting circuit 34 operates, the power line 26 has a voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 of the starting transistor 34 and the forward voltage Vf42 of the second backflow prevention diode 42 from the second Zener voltage Vz50, Since a voltage higher than the stop voltage V _{L at} which 24 stops operation is supplied, the control circuit 24 does not stop. Thereafter, on / off of the main switching element 18 resumes (the on-time of the main switching element 18 occurs), the first output voltage Vo1 recovers, the starter circuit 34 stops, and the original normal operation state is restored.

第二ツェナダイオード５０を省略した場合は、通常運転中に主スイッチング素子１８のオン時間がゼロになると、第一出力電圧Vo1の低下に伴って電源ライン２６の電圧が制御回路２４の停止電圧V_Lよりも低くなり、制御回路２４の動作が停止する。制御回路２４の動作が停止すると、スイッチング動作が完全に停止するので、第一出力電圧Vo1、二次側出力電圧Vo11がほぼゼロボルトまでダウンしてしまう。 When the second Zener diode 50 is omitted, when the ON time of the main switching element 18 becomes zero during normal operation, the voltage of the power supply line 26 becomes the stop voltage V of the control circuit 24 as the first output voltage Vo1 decreases. _It becomes lower than _{L, and} the operation of the control circuit 24 stops. When the operation of the control circuit 24 is stopped, the switching operation is completely stopped, so that the first output voltage Vo1 and the secondary output voltage Vo11 are reduced to almost zero volts.

その後、しばらくすると、第二コンデンサ４６ｂの第二出力電圧Vo2が低下してスイッチ素子４８がオフし、起動トランジスタ３４のゲート端子電圧が第一ツェナ電圧Vz36まで上昇し、起動回路３２から電源ライン２６に、第一ツェナ電圧Vz36からゲート閾値電圧Vt34と第二逆流防止ダイオード４２の順方向電圧Vf42を差し引いた電圧が供給され、改めて制御回路２４が起動する。そして、スイッチング動作が再開され、当初の通常運転の状態に戻る。 Thereafter, after a while, the second output voltage Vo2 of the second capacitor 46b decreases, the switch element 48 is turned off, the gate terminal voltage of the start transistor 34 rises to the first Zener voltage Vz36, and the power supply line 26 is supplied from the start circuit 32. In addition, a voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 and the forward voltage Vf42 of the second backflow prevention diode 42 from the first Zener voltage Vz36 is supplied, and the control circuit 24 is activated again. Then, the switching operation is resumed and the original normal operation state is restored.

このように、第二ツェナダイオード５０は、通常運転中に制御回路２４の電流や負荷５８の電流が急変した場合でも、制御回路２４の動作用の電源電圧を確保し、第一出力電圧Vo1や二次側出力電圧Vo11がほぼゼロボルトまでダウンするのを防止する働きをする。 Thus, even when the current of the control circuit 24 or the current of the load 58 changes suddenly during normal operation, the second Zener diode 50 ensures the power supply voltage for operation of the control circuit 24, and the first output voltage Vo1 or It works to prevent the secondary output voltage Vo11 from dropping to almost zero volts.

以上説明したように、スイッチング電源装置１０は、スイッチング動作を開始した後、制御回路２４への電源電圧を主トランス１６の第一出力巻線１４ａから供給し、動作切り替え回路４４が起動回路３２を停止させる動作を行うので、起動回路３２に大きな損失が定常的に発生するのを防止することができる。しかも、製品の組み立て工程において、例えば、第一出力巻線１４ａの端子６０にはんだ不良が発生した場合でも、一般的な通電試験を行う中で、確実に検出することができる。従って、特別な試験項目を追加する必要がなく、通電試験を効率よく短時間で行うことができる。 As described above, after starting the switching operation, the switching power supply device 10 supplies the power supply voltage to the control circuit 24 from the first output winding 14a of the main transformer 16, and the operation switching circuit 44 causes the activation circuit 32 to operate. Since the operation of stopping is performed, it is possible to prevent a large loss from being constantly generated in the starting circuit 32. Moreover, in the product assembling process, for example, even when a solder failure occurs in the terminal 60 of the first output winding 14a, it can be reliably detected during a general energization test. Therefore, it is not necessary to add special test items, and the energization test can be performed efficiently and in a short time.

また、出力電圧のフィードバック制御に、フォトカプラ等の絶縁素子を使用していないので、実装スペースやコスト等の面で有利である。 Moreover, since an insulating element such as a photocoupler is not used for feedback control of the output voltage, it is advantageous in terms of mounting space and cost.

次に、この発明のスイッチング電源装置の第二実施形態について、図２に基づいて説明する。ここで、第一実施形態のスイッチング電源装置１０と同様の構成は、同一の符号を付して説明を省略する。 Next, a second embodiment of the switching power supply device of the present invention will be described with reference to FIG. Here, the same components as those of the switching power supply device 10 of the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.

第二実施形態のスイッチング電源装置６２は、第一スイッチング電源装置１０の構成に加え、第一出力巻線１４ａの両端に、主スイッチング素子１８のオフ期間に第一出力巻線１４ａに発生する電圧をピークホールドする回路であって、アノード端子が第一出力巻線１４ａの一端に接続された第三ダイオード６４ａ、及び第三ダイオード６４ａのカソード端子に接続された第三コンデンサ６４ｂで構成された第三整流平滑回路６４が設けられている。第三整流平滑回路６４が出力する第三出力電圧Vo3は、第一出力電圧Vo1とほぼ等しい電圧（＝第一基準電圧Vr1）となる。 In addition to the configuration of the first switching power supply device 10, the switching power supply device 62 of the second embodiment has a voltage generated in the first output winding 14 a at both ends of the first output winding 14 a and during the off period of the main switching element 18. In which the anode terminal is constituted by a third diode 64a connected to one end of the first output winding 14a and a third capacitor 64b connected to the cathode terminal of the third diode 64a. A three rectification smoothing circuit 64 is provided. The third output voltage Vo3 output from the third rectifying and smoothing circuit 64 is a voltage (= first reference voltage Vr1) that is substantially equal to the first output voltage Vo1.

また、制御回路２４には、第一基準電圧Vr1よりも高い第三基準電圧Vr3を有し、第三整流平滑回路６４の第三出力電圧Vo3を観測し、第三出力電圧Vo3が第三基準電圧Vr3を超えると、駆動パルス出力回路２２が駆動パルスV18を出力する動作を停止させる過電圧検出回路６６が設けられている。その他の構成は、第一実施形態のスイッチング電源装置１０と同様である。 The control circuit 24 has a third reference voltage Vr3 higher than the first reference voltage Vr1, observes the third output voltage Vo3 of the third rectifying and smoothing circuit 64, and the third output voltage Vo3 is the third reference voltage Vr3. An overvoltage detection circuit 66 is provided for stopping the operation of the drive pulse output circuit 22 outputting the drive pulse V18 when the voltage Vr3 is exceeded. Other configurations are the same as those of the switching power supply device 10 of the first embodiment.

次に、スイッチング電源装置６２の動作について説明する。通電試験によって第一出力巻線１４ａの端子６０のはんだ不良を検出する動作、及び、第二ツェナダイオード５０の働きで制御回路２４の動作用の電源電圧が確保される動作は、上記のスイッチング電源装置１０と同様である。さらに、スイッチング電源装置６２は、例えば、第一整流平滑回路２０の第一ダイオード２０ａの端子にはんだ不良が発生した場合に、通電試験中にスイッチング電源装置６２が故障するのを防止できるという利点がある。 Next, the operation of the switching power supply device 62 will be described. The operation of detecting a solder failure of the terminal 60 of the first output winding 14a by the energization test and the operation of securing the power supply voltage for the operation of the control circuit 24 by the action of the second Zener diode 50 are the switching power supply described above. It is the same as the device 10. Further, the switching power supply device 62 has an advantage that the switching power supply device 62 can be prevented from failing during an energization test when, for example, a solder failure occurs at the terminal of the first diode 20a of the first rectifying and smoothing circuit 20. is there.

以下、第一ダイオード２０ａが断線している不良製品を試験した場合の動作を説明する。ここで、通電試験の内容は「入力電圧Vi投入した時、二次側出力電圧Vo11が規格を満たしているか」とする。 Hereinafter, an operation when a defective product in which the first diode 20a is disconnected is tested will be described. Here, the content of the energization test is “whether the secondary output voltage Vo11 meets the standard when the input voltage Vi is applied”.

スイッチング電源装置６２に入力電圧Viが投入されると、上記と同様に、起動回路３２から電源ライン２６に起動電圧V_Hを超える電圧が供給され、制御回路２４が起動して主スイッチング素子１８がオンオフを開始する。すると、第一出力巻線１４ａにパルス状の電圧が発生し、第一整流平滑回路２０に入力される。しかし、第一ダイオード２０ａが断線しているので第一出力電圧Vo1が発生せず、駆動パルス出力回路２２は、第一出力電圧Vo1が第一基準電圧Vr1よりも低いと判断し、主スイッチング素子１８のオン時間を長くするための駆動パルスV18を出力する。また、第一出力巻線１４ａにパルス電圧が発生すると、第二整流平滑回路４６が第二基準電圧Vr2（＝ゲート閾値電圧Vt48）よりも高い第二出力電圧Vo2を出力し、スイッチ素子４８がオンし、起動回路３２が電源ライン２６に供給する電圧が、第二ツェナ電圧Vz50からゲート閾値電圧Vt34と第二逆流防止ダイオード４２の順方向電圧Vf42とを差し引いた電圧に低下する。このとき、第一出力電圧Vo1が発生していないので、第二逆流防止ダイオード４２がオンし、起動回路３２からの電圧供給によって制御回路２４が動作を継続する。 When the input voltage Vi is input into the switching power supply apparatus 62, similarly to the above, the voltage exceeding the starting voltage V _H from the startup circuit 32 to the power supply line 26 is supplied, the control circuit 24 is the main switching element 18 is activated Start on / off. Then, a pulsed voltage is generated in the first output winding 14 a and input to the first rectifying and smoothing circuit 20. However, since the first diode 20a is disconnected, the first output voltage Vo1 is not generated, and the drive pulse output circuit 22 determines that the first output voltage Vo1 is lower than the first reference voltage Vr1, and the main switching element A drive pulse V18 for extending the ON time 18 is output. When a pulse voltage is generated in the first output winding 14a, the second rectifying / smoothing circuit 46 outputs a second output voltage Vo2 higher than the second reference voltage Vr2 (= gate threshold voltage Vt48), and the switch element 48 The voltage supplied to the power supply line 26 by the activation circuit 32 is reduced to a voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage Vt34 and the forward voltage Vf42 of the second backflow prevention diode 42 from the second Zener voltage Vz50. At this time, since the first output voltage Vo1 is not generated, the second backflow prevention diode 42 is turned on, and the control circuit 24 continues to operate when the voltage is supplied from the starting circuit 32.

制御回路２４の駆動パルスV18を受けて主スイッチング素子１８が通常よりも長いオン時間でオンオフするので、第三整流回路６４の第三出力電圧Vo3が第一基準電圧Vr1を超えて上昇し、二次側整流回路５６の二次側出力電圧Vo11にも相当の過電圧が発生する。そして、第三出力電圧Vo3が第三基準電圧Vr3に達すると、過電圧検出回路６６が動作し、駆動パルス出力回路２２が動作が停止し、二次側出力電圧Vo11がゼロボルトにダウンする。 In response to the drive pulse V18 of the control circuit 24, the main switching element 18 is turned on / off in a longer on time than usual, so that the third output voltage Vo3 of the third rectifier circuit 64 rises above the first reference voltage Vr1, A considerable overvoltage is also generated in the secondary output voltage Vo11 of the secondary rectifier circuit 56. When the third output voltage Vo3 reaches the third reference voltage Vr3, the overvoltage detection circuit 66 operates, the drive pulse output circuit 22 stops operating, and the secondary output voltage Vo11 decreases to zero volts.

このように、スイッチング電源装置６２は、第一ダイオード２０ａの端子にはんだ不良がある場合に、通電試験を行うと、二次側出力電圧Vo11が危険な電圧になる前に過電圧検出回路６６が働いてスイッチング動作が停止するので、試験の結果、「二次側出力電圧Vo11が規格よりも低いので不良製品である」と判定される。 As described above, when the switching power supply 62 performs a conduction test when there is a solder failure in the terminal of the first diode 20a, the overvoltage detection circuit 66 works before the secondary output voltage Vo11 becomes a dangerous voltage. As a result of the test, it is determined that “the secondary output voltage Vo11 is lower than the standard and is a defective product”.

一方、上記のスイッチング電源装置１０の場合、第一ダイオード２０ａの端子にはんだ不良があると、スイッチング動作を継続して二次側出力電圧Vo11が過電圧となり、試験の結果、「二次側出力電圧Vo11が規格よりも高いので不良製品である」と判定される。このとき、例えば、駆動パルスV18の最大オン時間を長めに設定してあると、二次側出力電圧Vo11が危険な電圧まで上昇し、負荷５８や内部の回路部品が故障してしまうおそれがある。 On the other hand, in the case of the switching power supply device 10 described above, if there is a solder defect in the terminal of the first diode 20a, the switching operation is continued and the secondary output voltage Vo11 becomes an overvoltage. Since Vo11 is higher than the standard, it is determined to be a defective product. At this time, for example, if the maximum ON time of the drive pulse V18 is set to be long, the secondary output voltage Vo11 rises to a dangerous voltage, and the load 58 and internal circuit components may be damaged. .

以上説明したように、スイッチング電源装置６２は、上記のスイッチング電源装置１０と同様に、第一ダイオード２０ａの端子にはんだ不良が発生した場合、基本的な通電試験で確実に検出することができる。しかも、二次側出力電圧Vo11が危険な電圧になる前に過電圧検出回路６６が働いて安全にスイッチング動作が停止するので、負荷５８や内部の回路部品に過大な電気ストレスが加わったり、故障したりする心配がない。従って、不良製品と判断された製品については、未はんだとなっている部分をはんだ付けにより補修することによって、廃棄することなく、正常製品として出荷することが可能になる。 As described above, the switching power supply 62 can reliably detect a basic current test when a solder failure occurs at the terminal of the first diode 20a, as with the switching power supply 10 described above. In addition, since the overvoltage detection circuit 66 operates and the switching operation is safely stopped before the secondary output voltage Vo11 becomes a dangerous voltage, excessive electrical stress is applied to the load 58 and internal circuit components, or the failure occurs. There is no worry about it. Therefore, a product determined to be defective can be shipped as a normal product without being discarded by repairing the unsoldered portion by soldering.

次に、この発明のスイッチング電源装置の第三実施形態について、図３に基づいて説明する。ここで、第二実施形態のスイッチング電源装置６２と同様の構成は、同一の符号を付して説明を省略する。 Next, a third embodiment of the switching power supply device of the present invention will be described with reference to FIG. Here, the same configurations as those of the switching power supply device 62 of the second embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.

第三実施形態のスイッチング電源装置６８は、第二スイッチング電源装置６２の構成に加え、主トランス１６に新たに第二出力巻線１４ｃが設けられ、第二出力巻線１４ｃの両端に第三整流平滑回路６４が接続され、第三整流平滑回路６４が出力する第三出力電圧Vo3を受けて動作する回路網７０が設けられている。第三整流平滑回路６４は、図２のものと同様であり、主スイッチング素子１８のオフ期間に第一出力巻線１４ａに発生する電圧をピークホールドする回路であって、アノード端子が第一出力巻線１４ａの一端に接続された第三ダイオード６４ａ、及び第三ダイオード６４ａのカソード端子に接続された第三コンデンサ６４ｂで構成されている。ここでは、第三出力電圧Vo3は、第一出力電圧Vo1に略比例した電圧、すなわち第一出力電圧Vo1に第一出力巻線１４ａ及び第二出力巻線１４ｃの巻数の比を乗じた電圧となる。 In the switching power supply 68 of the third embodiment, in addition to the configuration of the second switching power supply 62, a second output winding 14c is newly provided in the main transformer 16, and a third rectifier is provided at both ends of the second output winding 14c. A smoothing circuit 64 is connected, and a circuit network 70 that operates in response to the third output voltage Vo3 output from the third rectifying and smoothing circuit 64 is provided. The third rectifying / smoothing circuit 64 is the same as that shown in FIG. 2 and is a circuit for peak-holding the voltage generated in the first output winding 14a during the OFF period of the main switching element 18, and the anode terminal has the first output. The third diode 64a is connected to one end of the winding 14a, and the third capacitor 64b is connected to the cathode terminal of the third diode 64a. Here, the third output voltage Vo3 is a voltage substantially proportional to the first output voltage Vo1, that is, a voltage obtained by multiplying the first output voltage Vo1 by the ratio of the number of turns of the first output winding 14a and the second output winding 14c. Become.

また、制御回路２４の過電圧検出回路６６は、所定の第三基準電圧Vr3を有し、第三整流平滑回路６４の第三出力電圧Vo3を観測し、第一出力電圧Vo1が第一基準電圧Vr1を超えて上昇して第三出力電圧Vo3が第三基準電圧Vr3を超えると、駆動パルス出力回路２２の動作を停止させる。その他の構成は、第二実施形態のスイッチング電源装置６２と同様である。この構成により、第二出力巻線１４ｃを第一出力巻線１４ａと異なる巻数にすることによって、第一出力電圧Vo1（第一基準電圧Vr1）と異なる電圧で動作する回路網７０に向けて、電源電圧を供給することができる。 The overvoltage detection circuit 66 of the control circuit 24 has a predetermined third reference voltage Vr3, observes the third output voltage Vo3 of the third rectification smoothing circuit 64, and the first output voltage Vo1 is the first reference voltage Vr1. When the third output voltage Vo3 exceeds the third reference voltage Vr3, the operation of the drive pulse output circuit 22 is stopped. Other configurations are the same as those of the switching power supply device 62 of the second embodiment. With this configuration, by setting the second output winding 14c to a number of turns different from that of the first output winding 14a, toward the circuit network 70 that operates at a voltage different from the first output voltage Vo1 (first reference voltage Vr1), A power supply voltage can be supplied.

ここでは、スイッチング電源装置６２の詳しい動作説明は省略するが、通電試験によって第一出力巻線１４ａの端子６０のはんだ不良を検出する動作、及び、第二ツェナダイオード５０の働きにより制御回路２４の動作用の電源電圧が確保される動作は、上記のスイッチング電源装置１０，６２と同様である。また、第一整流平滑回路２０の第一ダイオード２０ａの端子にはんだ不良で断線している場合に、通電試験中に内部の回路部品等が故障するのを防止する動作も、上記のスイッチング電源装置６２と同様である。 Here, although detailed description of the operation of the switching power supply device 62 is omitted, the operation of the control circuit 24 is detected by the operation of detecting the solder failure of the terminal 60 of the first output winding 14a by the current test and the action of the second Zener diode 50. The operation for securing the power supply voltage for operation is the same as that of the switching power supply devices 10 and 62 described above. In addition, when the terminal of the first diode 20a of the first rectifying / smoothing circuit 20 is disconnected due to defective solder, the operation for preventing the failure of internal circuit components or the like during the energization test is also described above. This is the same as 62.

なお、この発明のスイッチング電源装置は、上記実施形態に限定されるものではない。上記実施形態の場合、一次側回路から絶縁された負荷５８に電圧を供給するために二次側平滑回路５６と出力巻線１４ｂとが設けられているが、例えば、負荷５８を一次側回路から絶縁する必要がない場合、二次側平滑回路５６と出力巻線１４ｂを省略し、第一又は第三整流平滑回路２０，６４の出力から負荷５８に電圧供給する構成にすることができる。 The switching power supply device of the present invention is not limited to the above embodiment. In the case of the above embodiment, the secondary side smoothing circuit 56 and the output winding 14b are provided to supply a voltage to the load 58 isolated from the primary side circuit. For example, the load 58 is connected to the primary side circuit from the primary side circuit. When it is not necessary to insulate, the secondary side smoothing circuit 56 and the output winding 14b can be omitted, and a voltage can be supplied to the load 58 from the output of the first or third rectification smoothing circuit 20, 64.

また、上記実施形態では、起動トランジスタ３４として、ドレイン端子、ソース端子及びゲート端子を備えたＭＯＳ型トランジスタが使用されているが、例えば、バイポーラトランジスタに置き換えることができる。その場合、各端子をコレクタ端子、エミッタ端子、ベース端子と読み替え、ゲート閾値電圧Vt34をベースエミッタ間飽和電圧Vt34と読み替える。同様に、上記実施形態では、スイッチ素子４８として、ドレイン端子、ソース端子及びゲート端子を備えたＭＯＳ型トランジスタが使用されているが、バイポーラトランジスタに置き換えることができる。その場合も、各端子をコレクタ端子、エミッタ端子、ベース端子と読み替え、ゲート閾値電圧Vt48をベースエミッタ間飽和電圧Vt48と読み替える。 In the above embodiment, a MOS transistor having a drain terminal, a source terminal, and a gate terminal is used as the starting transistor 34. However, for example, a bipolar transistor can be used. In this case, each terminal is read as a collector terminal, an emitter terminal, and a base terminal, and the gate threshold voltage Vt34 is read as a base-emitter saturation voltage Vt34. Similarly, in the above-described embodiment, a MOS transistor having a drain terminal, a source terminal, and a gate terminal is used as the switch element 48, but it can be replaced with a bipolar transistor. Also in this case, each terminal is read as a collector terminal, an emitter terminal, and a base terminal, and the gate threshold voltage Vt48 is read as a base-emitter saturation voltage Vt48.

また、本発明のスイッチング電源装置は、上述した本発明の特徴的な動作を妨げない範囲において、上記実施形態に表わしていない回路素子を追加できることは言うまでもない。例えば、第一、第二及び第三ダイオード２０ａ，４６ａ，６４ａのアノード側又はカソード側に、抵抗値の小さいサージ電流制限抵抗を挿入したり、第一、第二及び第三ダイオードや各出力巻線と並列に、高周波ノイズ吸収用のスナバコンデンサ（又はコンデンサと抵抗の直列回路）を追加することができる。また、第一及び第二逆流防止ダイオード２８，４２のアノード側又はカソード側に、抵抗値の小さい抵抗やインダクタ等を挿入し、電源ライン２６のパイパスコンデンサ２６ａとの間でローパスフィルタを形成し、電源ライン２６に高周波ノイズが侵入するのを防止してもよい。また、起動トランジスタ３４のドレイン端子と入力ライン３０との間に抵抗やツェナダイオードを挿入し、起動時に起動トランジスタ３４に集中する損失を分散させることができる。 In addition, it goes without saying that the switching power supply device of the present invention can add circuit elements not shown in the above embodiment within a range not impeding the above-described characteristic operation of the present invention. For example, a surge current limiting resistor having a small resistance value is inserted on the anode side or the cathode side of the first, second, and third diodes 20a, 46a, 64a, or the first, second, and third diodes and the output windings thereof. A snubber capacitor for absorbing high-frequency noise (or a series circuit of a capacitor and a resistor) can be added in parallel with the line. Further, a resistor or inductor having a small resistance value is inserted on the anode side or the cathode side of the first and second backflow prevention diodes 28 and 42 , and a low pass filter is formed between the bypass capacitor 26a of the power line 26, High frequency noise may be prevented from entering the power line 26. Further, a resistor or a Zener diode can be inserted between the drain terminal of the activation transistor 34 and the input line 30 to disperse the loss concentrated on the activation transistor 34 at the time of activation.

１０，６２，６８スイッチング電源装置
１２入力巻線
１４ａ第一出力巻線
１４ｂ出力巻線
１４ｃ第二出力巻線
１６主トランス
１８主スイッチング素子
２０第一整流平滑回路
２０ａ第一ダイオード
２０ｂ第一コンデンサ
２２駆動パルス出力回路
２４制御回路
２６電源ライン
２８第一逆流防止ダイオード
３０入力ライン
３２起動回路
３４起動トランジスタ
３６第一ツェナダイオード
３８バイアス抵抗
４０分圧抵抗
４２第二逆流防止ダイオード
４４動作切り替え回路
４６第二整流平滑回路
４６ａ第二ダイオード
４６ｂ第二コンデンサ
４８スイッチ素子
５０第二ツェナダイオード
５２断線検出抵抗
５４プルダウン抵抗
５６二次側整流平滑回路
５６ａ二次側ダイオード
５６ｂ二次側コンデンサ
５８負荷
６４第三整流平滑回路
６４ａ第三ダイオード
６４ｂ第三コンデンサ
６６過電圧検出回路
７０回路網
V18 駆動パルス
Vo1 第一出力電圧
Vo2 第二出力電圧
Vo3 第三出力電圧
Vo11 二次側出力電圧
V_H 起動電圧
V_L 停止電圧
Vt34，Vt48 ゲート閾値電圧 10, 62, 68 Switching power supply 12 Input winding 14a First output winding 14b Output winding 14c Second output winding 16 Main transformer 18 Main switching element 20 First rectification smoothing circuit 20a First diode 20b First capacitor 22 Drive pulse output circuit 24 Control circuit 26 Power supply line 28 First backflow prevention diode 30 Input line 32 Start circuit 34 Start transistor 36 First zener diode 38 Bias resistor 40 Voltage dividing resistor 42 Second backflow prevention diode 44 Operation switching circuit 46 Second Rectifier smoothing circuit 46a Second diode 46b Second capacitor 48 Switch element 50 Second Zener diode 52 Disconnection detection resistor 54 Pull down resistor 56 Secondary side rectification smoothing circuit 56a Secondary side diode 56b Secondary side capacitor 58 Load 64 Third rectification smoothing Circuit 64 a third diode 64b third capacitor 66 overvoltage detection circuit 70 network
V18 drive pulse
Vo1 first output voltage
Vo2 second output voltage
Vo3 3rd output voltage
Vo11 Secondary output voltage
V _H start voltage
V _L stop voltage
Vt34, Vt48 Gate threshold voltage

Claims

A main transformer having an input winding and one or more output windings;
A main switching element that is connected in series with the input winding and applies an intermittent voltage to the input winding by turning it on and off;
A circuit connected to both ends of the first output winding, which is the specific output winding, for peak-holding the voltage generated in the first output winding during the OFF period of the main switching element, the anode terminal being the A first rectifying / smoothing circuit composed of a first diode connected to one end of the first output winding, and a first capacitor connected to the cathode terminal of the first diode;
A power supply line that receives power supply from the output of the first rectifying and smoothing circuit through a first backflow prevention diode; the power supply line starts when the voltage exceeds a predetermined start voltage, and is lower than the start voltage; A control circuit that stops when it drops below the stop voltage;
A first reference voltage provided in the control circuit, having a first reference voltage lower than the start voltage and higher than the stop voltage, observing a first output voltage output from the first rectifying and smoothing circuit; and A drive pulse output circuit that determines an on time and an off time of the main switching element so as to approach the first reference voltage, and outputs a drive pulse for turning on and off the main switching element;
The input voltage is input to the drain terminal side, the source terminal has a first Zener voltage connected to the power supply line through a second backflow prevention diode so as to be able to supply a voltage, and the cathode terminal is the gate of the start transistor A first Zener diode having an anode terminal connected to the ground and a bias circuit for biasing the gate terminal from the drain terminal side of the start transistor, and when the input voltage is applied, the power line A starting circuit that outputs a voltage exceeding the starting voltage;
A circuit for peak-holding a voltage generated in the first output winding while the main switching element is off, a second diode having an anode terminal connected to one end of the first output winding, and the first A second rectifying / smoothing circuit composed of a second capacitor connected to the cathode terminal of the two diodes, a switch connected to both ends of the first Zener diode to turn on and off, and a second lower than the first reference voltage A switching element having a reference voltage and turned on when a second output voltage output from the second rectifying and smoothing circuit exceeds the second reference voltage; and a source terminal of the start transistor and an anode terminal of the second diode And an operation switching circuit composed of a disconnection detection resistor connected between,
When the first output winding is disconnected, the disconnection detection resistor causes the current to flow from the source terminal of the start transistor toward the second rectifying and smoothing circuit, and the second output voltage exceeds the second reference voltage. Generating a switching power supply.

At a connection point between the cathode terminal of the first Zener diode and the switch element, a second Zener diode is inserted by connecting its own cathode terminal to the cathode terminal side of the first Zener diode,
A voltage obtained by subtracting the gate threshold voltage of the start transistor and the forward voltage of the second backflow prevention diode from the second Zener voltage that is the Zener voltage of the second Zener diode is the first backflow current from the first reference voltage. The switching power supply device according to claim 1, wherein the switching power supply device is lower than a voltage obtained by subtracting a forward voltage of a prevention diode and higher than the stop voltage of the control circuit.

A circuit for peak-holding a voltage generated in the first output winding during a period in which the main switching element is off, and a third diode having an anode terminal connected to one end of the first output winding; A third rectifying / smoothing circuit composed of a third capacitor connected to the cathode terminals of the three diodes;
A third reference voltage higher than the first reference voltage, observing a third output voltage output from the third rectifying and smoothing circuit, and driving the driving circuit when the third output voltage exceeds the third reference voltage. The switching power supply device according to claim 1, further comprising an overvoltage detection circuit that stops an operation of the pulse output circuit outputting the drive pulse.

Of the output windings of the main transformer, a second output winding that is the specific output winding different from the first output winding;
A circuit for peak-holding a voltage generated in the second output winding during a period in which the main switching element is off, and a third diode having an anode terminal connected to one end of the second output winding; A third rectifying / smoothing circuit composed of a third capacitor connected to the cathode terminals of the three diodes;
A third output voltage having a predetermined third reference voltage and output from the third rectifying and smoothing circuit is observed, and the third output voltage is increased by exceeding the first reference voltage. 3. The switching power supply device according to claim 1, further comprising an overvoltage detection circuit that stops the operation of the drive pulse output circuit outputting the drive pulse when the third reference voltage is exceeded.