JP5668438B2

JP5668438B2 - High pressure pump

Info

Publication number: JP5668438B2
Application number: JP2010269209A
Authority: JP
Inventors: 孝一望月; 古田　克則; 克則古田; 浩敦山田
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2010-12-02
Filing date: 2010-12-02
Publication date: 2015-02-12
Anticipated expiration: 2030-12-02
Also published as: JP2012117471A

Description

本発明は、内燃機関に用いられる高圧ポンプに関する。 The present invention relates to a high-pressure pump used for an internal combustion engine.

従来、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられ、燃料を加圧する高圧ポンプが知られている。燃料タンクから汲み上げられ、高圧ポンプに供給された燃料は、高圧ポンプの備えるプランジャの下降により加圧室に吸入され、プランジャの上昇により調量及び加圧される。高圧ポンプは、プランジャが上昇するとき、加圧室に吸入した燃料の一部を燃料入口側の供給通路に排出する。これにより、高圧ポンプから内燃機関に加圧圧送される燃料の量が調節される。
高圧ポンプのポンプボディには、加圧室から燃料入口側に排出された燃料の圧力脈動を低減するダンパ室が形成される。特許文献１の高圧ポンプでは、ポンプボディのシリンダと反対側に凹部が設けられ、この凹部の開口を有底筒状のカバーが塞ぐことでダンパ室が形成されている。
特許文献２及び３に記載の高圧ポンプは、ダンパ室を形成するカバーにプレス加工などによって凹凸が設けられている。これにより、カバーの剛性を高めている。 Conventionally, a high-pressure pump that is provided in a fuel supply system that supplies fuel to an internal combustion engine and pressurizes the fuel is known. The fuel pumped up from the fuel tank and supplied to the high-pressure pump is sucked into the pressurizing chamber when the plunger of the high-pressure pump is lowered, and is metered and pressurized when the plunger is raised. When the plunger moves up, the high-pressure pump discharges a part of the fuel sucked into the pressurizing chamber into the supply passage on the fuel inlet side. As a result, the amount of fuel pressurized and fed from the high pressure pump to the internal combustion engine is adjusted.
A damper chamber for reducing pressure pulsation of fuel discharged from the pressurizing chamber to the fuel inlet side is formed in the pump body of the high-pressure pump. In the high-pressure pump of Patent Document 1, a recess is provided on the opposite side of the pump body from the cylinder, and a damper chamber is formed by closing the opening of the recess with a bottomed cylindrical cover.
In the high-pressure pumps described in Patent Documents 2 and 3, the cover that forms the damper chamber is provided with irregularities by pressing or the like. This increases the rigidity of the cover.

特開２００６−３０７８２９号公報JP 2006-307829 A 特開２００８−２８６１４４号公報JP 2008-286144 A 独国１０２００４０４７６０１Ａ１明細書Germany 102004047601A1 specification

ところで、高圧ポンプのカバーには、高圧ポンプの備える吸入弁の開閉駆動、プランジャの往復運動、燃圧脈動、又は内燃機関の駆動などを起振源とした振動が伝達する。特許文献１の高圧ポンプは、有底筒状のカバーの底部が肉厚の薄い平面状に形成されているので、カバーに伝達された振動が空気を加振し、カバーから放射音が発せられる。この放射音に起因して高圧ポンプの作動音が大きくなることが懸念される。
特許文献２及び３の高圧ポンプのようにプレス加工等によってカバーの底部を湾曲させて剛性を高めると、振動に対するカバーの変位量つまり、振動振幅は小さくなるが、固有振動数が大きくなる。
一般に、物体の振動加速度は、固有振動数の２乗と振動振幅に比例することが知られている。このため、特許文献２及び３に記載の高圧ポンプのカバーは、カバーの振動振幅は小さくなるものの、カバーの固有振動数が大きくなるので、振動加速度を小さくすることが困難である。したがって、カバーから発せられる放射音に起因して高圧ポンプの作動音を低減することが難しい。
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、作動音を低減することの可能な高圧ポンプを提供することを目的とする。 By the way, the vibration of the high-pressure pump, which is driven by opening / closing of the suction valve provided in the high-pressure pump, reciprocation of the plunger, fuel pressure pulsation, or driving of the internal combustion engine, is transmitted. In the high-pressure pump of Patent Document 1, the bottom of the bottomed cylindrical cover is formed in a thin flat surface, so that vibrations transmitted to the cover oscillate air and emit radiated sound from the cover. . There is a concern that the operating noise of the high-pressure pump may increase due to this radiated sound.
When the rigidity of the cover is increased by bending the bottom of the cover by press working or the like as in the high-pressure pumps of Patent Documents 2 and 3, the amount of displacement of the cover with respect to vibration, that is, the vibration amplitude decreases, but the natural frequency increases.
In general, it is known that the vibration acceleration of an object is proportional to the square of the natural frequency and the vibration amplitude. For this reason, although the cover of the high-pressure pump described in Patent Documents 2 and 3 has a small vibration amplitude of the cover, the natural frequency of the cover is large, so it is difficult to reduce the vibration acceleration. Therefore, it is difficult to reduce the operating noise of the high-pressure pump due to the radiated sound emitted from the cover.
The present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a high-pressure pump capable of reducing operating noise.

請求項１に係る発明によると、プランジャの往復移動により燃料が加圧される加圧室をポンプボディは有する。加圧室に供給される燃料が流れる供給通路を吸入弁部が開放又は遮断する。加圧室から吐出する燃料が流れる吐出通路を吐出弁部が開放又は遮断する。ポンプボディに被さり、ポンプボディに溶接されるカバーは、加圧室から供給通路に排出される燃料の圧力脈動を低減するダンパ室内の燃料を外気から遮断する。そのカバーは、当該カバーの中央部の肉厚が、当該中央部より外側の周辺部の肉厚よりも厚く、中央部の内壁が周辺部の内壁よりもダンパ室側に突出し、かつ、中央部の外壁が周辺部の外壁よりも外気側に突出している。
ここで、物体の固有振動数ω（Ｈｚ）、ばね定数Ｋ（Ｎ／ｍ）、質量Ｍ（Ｋｇ）の関係は、下記の数式１に示される。
ω∝（Ｋ／Ｍ）^1/2 ・・・数式１
また、物体の振動加速度Ｇ（ｍ／ｓ²）と、固有振動数ω（Ｈｚ）と、振動振幅Ａ（ｍ）との関係は、下記の数式２に示される。
Ｇ∝ω²×Ａ・・・数式２
数式１と数式２を組み合わせると、下記の数式３となる。
Ｇ∝Ａ×Ｋ／Ｍ・・・数式３
数式３により、カバーの振動振幅Ａとばね定数Ｋとを小さくし、質量Ｍを大きくすれば、それに比例して振動加速度Ｇが小さくなる。カバーの周辺部の肉厚よりも中央部の肉厚を厚くすることで、振動振幅Ａとばね定数Ｋとの増加を抑制し、質量Ｍを積極的に大きくすることが可能になる。これにより、カバーの振動加速度Ｇが小さくなるので、高圧ポンプの備える吸入弁の開閉駆動、プランジャの往復運動又は燃圧脈動などを起振源として、カバーから発せられる放射音を小さくすることができる。したがって、放射音に起因する高圧ポンプの作動音を低減することができる。 According to the invention of claim 1, the pump body has the pressurizing chamber in which the fuel is pressurized by the reciprocating movement of the plunger. The intake valve portion opens or blocks the supply passage through which the fuel supplied to the pressurizing chamber flows. The discharge valve portion opens or blocks a discharge passage through which fuel discharged from the pressurizing chamber flows. The cover that covers the pump body and is welded to the pump body blocks the fuel in the damper chamber that reduces the pressure pulsation of the fuel discharged from the pressurizing chamber to the supply passage from the outside air. Its cover is the thickness of the central portion of the cover is rather thick than the thickness of the outer peripheral portion than the central portion, projecting the inner wall of the central portion in the damper chamber side than the inner wall of the peripheral portion and the central The outer wall of the part protrudes to the outside air side from the outer wall of the peripheral part.
Here, the relationship among the natural frequency ω (Hz), the spring constant K (N / m), and the mass M (Kg) of the object is expressed by the following Equation 1.
ω∝ (K / M) ^1/2 Formula 1
Further, the relationship among the vibration acceleration G (m / s ² ) of the object, the natural frequency ω (Hz), and the vibration amplitude A (m) is expressed by the following Equation 2.
G∝ω ² × A Equation 2
Combining Equation 1 and Equation 2 yields Equation 3 below.
G∝A × K / M Equation 3
When the vibration amplitude A and the spring constant K of the cover are reduced and the mass M is increased according to Equation 3, the vibration acceleration G is reduced in proportion thereto. By increasing the thickness of the central portion rather than the thickness of the peripheral portion of the cover, it is possible to suppress an increase in the vibration amplitude A and the spring constant K and to positively increase the mass M. As a result, the vibration acceleration G of the cover is reduced, so that the sound emitted from the cover can be reduced by using the opening / closing drive of the suction valve provided in the high-pressure pump, the reciprocating motion of the plunger or the fuel pressure pulsation as the vibration source. Therefore, it is possible to reduce the operation sound of the high-pressure pump due to the radiated sound.

請求項２に係る発明によると、カバーは、中央部の内壁が周辺部の内壁よりもダンパ室側に突出している。これにより、カバーを外気側に突出させることなく、カバーの質量を大きくすることが可能になる。このため、高圧ポンプの体格を最小限に抑えることができる。したがって、内燃機関に高圧ポンプを搭載する際、高圧ポンプのカバーとその周辺部品とが干渉することを防止することができる。 According to the second aspect of the present invention, the cover has the inner wall at the center protruding from the inner wall at the periphery toward the damper chamber. This makes it possible to increase the mass of the cover without causing the cover to protrude toward the outside air. For this reason, the physique of a high pressure pump can be minimized. Therefore, when the high pressure pump is mounted on the internal combustion engine, it is possible to prevent the cover of the high pressure pump and its peripheral parts from interfering with each other.

請求項３に係る発明によると、カバーは、中央部の外壁が周辺部の外壁よりも外気側に突出している。これにより、ダンパ室に設けられるパルセーションダンパの体格、又はそのパルセーションダンパを固定する部品の体格を大きくすることが可能になる。このため、ダンパ室内の構成部品の設計の自由度が向上するので、ダンパ室による燃圧脈動減衰効果を高めることができる。 According to the invention of claim 3, the outer wall of the central portion of the cover protrudes more to the outside than the outer wall of the peripheral portion. Thereby, it becomes possible to enlarge the physique of the pulsation damper provided in a damper chamber, or the physique of the component which fixes the pulsation damper. For this reason, since the freedom degree of the design of the component in a damper chamber improves, the fuel pressure pulsation damping effect by a damper chamber can be heightened.

請求項４に係る発明によると、カバーは、中央部の内壁が周辺部の内壁よりもダンパ室側に突出し、かつ、中央部の外壁が周辺部の外壁よりも外気側に突出している。これにより、カバーの質量Ｍを最大限に大きくすることが可能になる。このため、カバーの固有振動数ωが小さくなるので、振動加速度Ｇを大幅に小さくすることができる。 According to the fourth aspect of the present invention, the cover has the inner wall at the central portion protruding toward the damper chamber side from the inner wall at the peripheral portion, and the outer wall at the central portion protrudes toward the outside air from the outer wall at the peripheral portion. As a result, the cover mass M can be maximized. For this reason, since the natural frequency ω of the cover is reduced, the vibration acceleration G can be significantly reduced.

請求項５に係る発明によると、カバーの中央部は、カバーの中心に向かうに従い肉厚が厚く形成される。これにより、カバーの振動振幅Ａとばね定数Ｋが大きくなることを抑制すると共に、質量Ｍを大きくすることが可能になる。したがって、振動加速度Ｇを小さくすることができる。 According to the invention which concerns on Claim 5, the center part of a cover is formed thickly as it goes to the center of a cover. Thereby, it is possible to suppress the vibration amplitude A and the spring constant K of the cover from increasing and to increase the mass M. Therefore, the vibration acceleration G can be reduced.

請求項６に係る発明によると、カバーは、周辺部から延びてポンプボディに接続される筒状の接続部を有する。周辺部は、接続部よりも肉厚が厚い。これにより、周辺部と中央部の剛性を高めカバーの振動振幅Ａを小さくすると共に、質量Ｍを大きくすることが可能になる。したがって、振動加速度Ｇを小さくすることができる。 According to the invention which concerns on Claim 6, a cover has a cylindrical connection part extended from a peripheral part and connected to a pump body. The peripheral part is thicker than the connection part. Accordingly, it is possible to increase the rigidity of the peripheral portion and the central portion, reduce the vibration amplitude A of the cover, and increase the mass M. Therefore, the vibration acceleration G can be reduced.

請求項４に係る発明によると、プランジャの往復移動可能により加圧室に吸入した燃料を加圧する高圧ポンプのポンプボディに被さり、ポンプボディに溶接されるカバーは、加圧室から排出される燃料の圧力脈動を低減するダンパ室内の燃料を外気から遮断する。そのカバーは、中央部が当該中央部の外側の周辺部よりも肉厚が厚く、中央部の内壁が周辺部の内壁よりもダンパ室側に突出し、かつ、中央部の外壁が周辺部の外壁よりも外気側に突出している。
これにより、カバーの振動振幅Ａとばね定数Ｋとが大きくなることを抑制し、質量Ｍを積極的に大きくすることが可能になる。このため、振動加速度Ｇが小さくなるので、カバーから発せられる放射音を小さくすることができる。したがって、カバーの放射音に起因する高圧ポンプの作動音を低減することができる。 According to the fourth aspect of the present invention, the cover that is covered with the pump body of the high-pressure pump that pressurizes the fuel sucked into the pressurizing chamber by enabling the reciprocating movement of the plunger, and the cover welded to the pump body is the fuel discharged from the pressurizing chamber. The fuel in the damper chamber that reduces the pressure pulsation is cut off from the outside air. Its cover is thicker than the peripheral portion of the outer central portion the central portion rather thick, the inner wall of the central portion protrudes damper chamber side than the inner wall of the peripheral portion and the outer wall of the central portion of the peripheral portion It protrudes to the outside air side from the outer wall.
Thereby, it is possible to suppress the vibration amplitude A and the spring constant K of the cover from increasing, and to actively increase the mass M. For this reason, since the vibration acceleration G becomes small, the radiated sound emitted from a cover can be made small. Accordingly, it is possible to reduce the operation sound of the high-pressure pump due to the radiated sound of the cover.

本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態による高圧ポンプのカバーの断面図である。It is sectional drawing of the cover of the high pressure pump by 1st Embodiment of this invention. 図２のＩＩＩ方向の矢視図である。FIG. 3 is an arrow view in the III direction of FIG. 2. 本発明の第２実施形態による高圧ポンプのカバーの断面図である。It is sectional drawing of the cover of the high pressure pump by 2nd Embodiment of this invention. 図４のＶ方向の矢視図である。It is an arrow view of the V direction of FIG. 本発明の第３実施形態による高圧ポンプのカバーの断面図である。It is sectional drawing of the cover of the high pressure pump by 3rd Embodiment of this invention. 本発明の第４実施形態による高圧ポンプのカバーの断面図である。It is sectional drawing of the cover of the high pressure pump by 4th Embodiment of this invention. 本発明の第５実施形態による高圧ポンプのカバーの断面図である。It is sectional drawing of the cover of the high pressure pump by 5th Embodiment of this invention. 本発明の第６実施形態による高圧ポンプのカバーの断面図である。It is sectional drawing of the cover of the high pressure pump by 6th Embodiment of this invention. 本発明の第７実施形態による高圧ポンプのカバーの断面図である。It is sectional drawing of the cover of the high pressure pump by 7th Embodiment of this invention. 本発明の第８実施形態による高圧ポンプのカバーの断面図である。It is sectional drawing of the cover of the high pressure pump by 8th Embodiment of this invention.

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による高圧ポンプを図１〜図３に示す。本実施形態の高圧ポンプ１０は、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられる。燃料タンクから汲み上げられた燃料は、高圧ポンプ１０により加圧され、デリバリパイプに蓄圧される。そしてデリバリパイプに接続するインジェクタから内燃機関の各気筒に噴射供給される。 Hereinafter, a plurality of embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(First embodiment)
A high-pressure pump according to a first embodiment of the present invention is shown in FIGS. The high-pressure pump 10 of this embodiment is provided in a fuel supply system that supplies fuel to an internal combustion engine. The fuel pumped up from the fuel tank is pressurized by the high-pressure pump 10 and accumulated in the delivery pipe. The fuel is injected and supplied to each cylinder of the internal combustion engine from an injector connected to the delivery pipe.

高圧ポンプ１０は、ポンプボディ１１、プランジャ１３、ダンパ室２０１、吸入弁部３０、電磁駆動部７０及び吐出弁部９０などを備えている。
ポンプボディ１１とプランジャ１３について説明する。
ポンプボディ１１には、円筒状のシリンダ１４が形成されている。シリンダ１４には、プランジャ１３が軸方向に往復移動可能に収容されている。プランジャ１３は、シリンダ１４の深部に形成された加圧室１２１に臨むように設けられている。プランジャ１３の加圧室１２１と反対側に設けられたヘッド１７は、スプリング座１８と結合している。スプリング座１８とオイルシールホルダ２５との間には、スプリング１９が設けられている。このスプリング１９の弾性力により、スプリング座１８は図示しないエンジンのカムシャフトの方向へ付勢される。これにより、プランジャ１３は、図示しないタペットを介してカムシャフトのカムと接することで軸方向に往復移動する。プランジャ１３の往復移動により、加圧室１２１の容積が変化することで燃料が吸入、加圧される。 The high-pressure pump 10 includes a pump body 11, a plunger 13, a damper chamber 201, a suction valve unit 30, an electromagnetic drive unit 70, a discharge valve unit 90, and the like.
The pump body 11 and the plunger 13 will be described.
A cylindrical cylinder 14 is formed in the pump body 11. A plunger 13 is accommodated in the cylinder 14 so as to be capable of reciprocating in the axial direction. The plunger 13 is provided so as to face the pressurizing chamber 121 formed in the deep part of the cylinder 14. The head 17 provided on the opposite side of the plunger 13 from the pressurizing chamber 121 is coupled to the spring seat 18. A spring 19 is provided between the spring seat 18 and the oil seal holder 25. Due to the elastic force of the spring 19, the spring seat 18 is urged toward the camshaft of the engine (not shown). Thereby, the plunger 13 reciprocates in the axial direction by contacting the cam of the camshaft via a tappet (not shown). By the reciprocating movement of the plunger 13, the volume of the pressurizing chamber 121 is changed to suck and pressurize the fuel.

次に、ダンパ室２０１とカバー５０について説明する。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の反対側に、シリンダ側１４に凹む凹部２０３が設けられている。凹部２０３の周縁には、軸方向に突出する筒状の筒部２０５が設けられている。筒部２０５に有底筒状のカバー５０が被さることで、ダンパ室２０１が形成される。カバー５０は、ダンパ室２０１を外気から遮断している。 Next, the damper chamber 201 and the cover 50 will be described.
The pump body 11 is provided with a recess 203 that is recessed in the cylinder side 14 on the opposite side of the cylinder 14. A cylindrical tube portion 205 protruding in the axial direction is provided at the periphery of the recess 203. The damper chamber 201 is formed by covering the cylindrical portion 205 with the bottomed cylindrical cover 50. The cover 50 blocks the damper chamber 201 from the outside air.

カバー５０は、例えばフェライト系のステンレスから鍛造及び切削などにより形成される。カバー５０は、中央部５２と、当該中央部５２の外側の周辺部５３と、当該周辺部５３の外縁から筒状に延びる接続部５１とを有する。接続部５１はポンプボディ１１の筒部２０５に固定される。周辺部５３は、接続部５１の軸方向ポンプボディ１１と反対側から径内方向へ延びる。中央部５２は、周辺部５３の径内方向に位置する。
図２では、中央部５２、周辺部５３及び接続部５１を概念的に破線で区分しているが、本実施形態においてカバー５０は一体で形成されている。 The cover 50 is formed from, for example, ferritic stainless steel by forging and cutting. The cover 50 includes a central portion 52, a peripheral portion 53 outside the central portion 52, and a connecting portion 51 that extends in a cylindrical shape from the outer edge of the peripheral portion 53. The connecting part 51 is fixed to the cylinder part 205 of the pump body 11. The peripheral portion 53 extends radially inward from the opposite side of the connecting portion 51 to the axial pump body 11. The central part 52 is located in the radial direction of the peripheral part 53.
In FIG. 2, the central portion 52, the peripheral portion 53, and the connection portion 51 are conceptually divided by broken lines, but in the present embodiment, the cover 50 is integrally formed.

接続部５１に形成された段差部５４は、筒部２０５の軸方向の端面に当接する。接続部５１の径外側から溶接加工されることで、接続部５１の径内方向の内壁と筒部２０５の径外方向の外壁とが固定される。接続部５１において、段差部５４よりも軸方向周辺部の反対側は、その肉厚が軸方向周辺部側の肉厚ｔ２よりも薄く形成されている。これにより、接続部５１の径外側からの溶接加工が容易になる。
周辺部５３の肉厚ｔ１は、接続部５１の軸方向周辺部側の肉厚ｔ２より厚く形成されている。これにより、カバー５０全体の剛性が高まると共に、質量が大きくなる。
中央部５２の内壁は、周辺部５３の内壁よりもダンパ室２０１側に略円柱状に突出している。したがって、周辺部５３の肉厚ｔ１よりも中央部５２の肉厚ｔ３が厚い。中央部５２の直径Ｄ１及び肉厚ｔ３の設定により、中央部５２の質量が調節される。中央部５２の直径Ｄ１及び肉厚ｔ３、及び周辺部５３の肉厚ｔ１は、実験などにより、カバー５０から発せられる放射音が小さくなるように設定される。 The step portion 54 formed in the connection portion 51 abuts on the end surface of the cylindrical portion 205 in the axial direction. The inner wall in the radially inner direction of the connecting portion 51 and the outer wall in the radially outer direction of the cylindrical portion 205 are fixed by welding from the outer diameter side of the connecting portion 51. In the connecting portion 51, the thickness on the opposite side of the stepped portion 54 to the peripheral portion in the axial direction is formed thinner than the thickness t <b> 2 on the peripheral portion side in the axial direction. Thereby, the welding process from the diameter outer side of the connection part 51 becomes easy.
The wall thickness t1 of the peripheral portion 53 is formed to be thicker than the wall thickness t2 of the connection portion 51 on the peripheral side in the axial direction. As a result, the rigidity of the entire cover 50 is increased and the mass is increased.
The inner wall of the central portion 52 protrudes in a substantially cylindrical shape toward the damper chamber 201 from the inner wall of the peripheral portion 53. Accordingly, the thickness t3 of the central portion 52 is thicker than the thickness t1 of the peripheral portion 53. The mass of the central portion 52 is adjusted by setting the diameter D1 and the thickness t3 of the central portion 52. The diameter D1 and thickness t3 of the central portion 52 and the thickness t1 of the peripheral portion 53 are set so that the radiated sound emitted from the cover 50 is reduced by experiments or the like.

ダンパ室２０１には、パルセーションダンパ２１０、第１支持部材２１１、第２支持部材２１２及び波ばね２１３が収容されている。
パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムから構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムがダンパ室２０１の圧力変化に応じて弾性変形することで、ダンパ室２０１の燃圧脈動を低減する。
第１支持部材２１１と第２支持部材２１２は、筒状に形成され、パルセーションダンパ２１０を上下から挟持している。第１支持部材２１１は、凹部２０３に設けられた穴１１０に嵌入している。これにより、第１支持部材２１１は、径方向の移動が制限される。
波ばね２１３は、第２支持部材２１２とカバー５０との間に設けられている。波ばね２１３は、第２支持部材２１２を凹部２０３の穴１１０側に押圧している。これにより、第２支持部材２１２、パルセーションダンパ２１０及び第１支持部材２１１がダンパ室２０１内に固定される。
第１支持部材２１１は、径方向に燃料を通す孔を有している。これにより、第１支持部材２１１の内側と外側とを燃料が流れる。 In the damper chamber 201, a pulsation damper 210, a first support member 211, a second support member 212, and a wave spring 213 are accommodated.
The pulsation damper 210 is composed of two metal diaphragms, and a gas having a predetermined pressure is sealed therein. The pulsation damper 210 reduces the fuel pressure pulsation in the damper chamber 201 by elastically deforming the two metal diaphragms in accordance with the pressure change in the damper chamber 201.
The first support member 211 and the second support member 212 are formed in a cylindrical shape, and sandwich the pulsation damper 210 from above and below. The first support member 211 is fitted in the hole 110 provided in the recess 203. As a result, the first support member 211 is restricted from moving in the radial direction.
The wave spring 213 is provided between the second support member 212 and the cover 50. The wave spring 213 presses the second support member 212 toward the hole 110 side of the recess 203. As a result, the second support member 212, the pulsation damper 210, and the first support member 211 are fixed in the damper chamber 201.
The first support member 211 has a hole through which fuel passes in the radial direction. As a result, fuel flows inside and outside the first support member 211.

ダンパ室２０１は、図示しない燃料通路を通じて図示しない燃料入口と連通している。この燃料入口には図示しない燃料タンクから燃料が供給される。したがって、ダンパ室２０１は、燃料入口から燃料通路を通じて燃料タンクの燃料が供給される。 The damper chamber 201 communicates with a fuel inlet (not shown) through a fuel passage (not shown). Fuel is supplied to the fuel inlet from a fuel tank (not shown). Therefore, the damper chamber 201 is supplied with fuel in the fuel tank from the fuel inlet through the fuel passage.

続いて、吸入弁部３０について説明する。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に筒部１５が設けられている。筒部１５の内側に弁ボディ３１は収容され、係止部材２０によって固定されている。弁ボディ３１の内側には、凹テーパ状の円周面を有する第１弁座３４が形成されている。
吸入弁３５は弁ボディ３１の内側に配置されている。吸入弁３５は、弁ボディ３１の底部に設けられた孔の内壁に案内されて往復移動する。吸入弁３５は、第１弁座３４から離座することで供給通路１００を開放し、第１弁座３４に着座することで供給通路１００を閉塞する。 Next, the suction valve unit 30 will be described.
The pump body 11 is provided with a cylindrical portion 15 substantially perpendicular to the central axis of the cylinder 14. The valve body 31 is accommodated inside the cylindrical portion 15 and is fixed by the locking member 20. A first valve seat 34 having a concave tapered circumferential surface is formed inside the valve body 31.
The suction valve 35 is disposed inside the valve body 31. The suction valve 35 reciprocates while being guided by the inner wall of a hole provided in the bottom of the valve body 31. The intake valve 35 opens the supply passage 100 by being separated from the first valve seat 34, and closes the supply passage 100 by being seated on the first valve seat 34.

ストッパ４０は、弁ボディ３１の内壁に固定されている。このストッパ４０は、吸入弁３５の開弁方向（図１の右方向）への移動を規制する。ストッパ４０の内側と吸入弁３５の端面との間には第１スプリング２１が設けられている。第１スプリング２１は、吸入弁３５を閉弁方向（図１の左方向）へ付勢している。
ストッパ４０には、ストッパ４０の軸に対して傾斜する傾斜通路１０２が周方向に複数形成されている。この傾斜通路１０２を通り、加圧室１２１と弁ボディ３１の内側の通路とを燃料が流れる。 The stopper 40 is fixed to the inner wall of the valve body 31. The stopper 40 restricts the movement of the intake valve 35 in the valve opening direction (right direction in FIG. 1). A first spring 21 is provided between the inside of the stopper 40 and the end face of the suction valve 35. The first spring 21 biases the suction valve 35 in the valve closing direction (left direction in FIG. 1).
A plurality of inclined passages 102 that are inclined with respect to the axis of the stopper 40 are formed in the stopper 40 in the circumferential direction. The fuel flows through the inclined passage 102 and through the pressurizing chamber 121 and the passage inside the valve body 31.

次に電磁駆動部７０について説明する。
電磁駆動部７０は、コイル７１、固定コア７２、可動コア７３、フランジ７５などから構成される。コイル７１は、コネクタ７７の端子７４を通じて通電されることにより磁界を発生する。固定コア７２は磁性材料で作られ、コイル７１の内側に収容されている。可動コア７３は磁性材料で作られ、固定コア７２と対向して配置されている。可動コア７３は、フランジ７５の内側に軸方向に往復移動可能に収容されている。 Next, the electromagnetic drive unit 70 will be described.
The electromagnetic drive unit 70 includes a coil 71, a fixed core 72, a movable core 73, a flange 75, and the like. The coil 71 generates a magnetic field when energized through the terminal 74 of the connector 77. The fixed core 72 is made of a magnetic material and is accommodated inside the coil 71. The movable core 73 is made of a magnetic material and is disposed to face the fixed core 72. The movable core 73 is accommodated inside the flange 75 so as to be capable of reciprocating in the axial direction.

フランジ７５は磁性材料で作られ、ポンプボディ１１の筒部１５に取り付けられている。フランジ７５は、電磁駆動部７０をポンプボディ１１に保持するとともに、筒部１５の端部を塞いでいる。フランジ７５の中央に設けられた孔の内壁には、筒状のガイド筒７６が取り付けられている。非磁性材料で作られた筒部材７９は、固定コア７２とフランジ７５との間の磁気的な短絡を防止する。
ニードル３８は略円筒状に形成され、ガイド筒７６の内壁に案内されて往復移動する。ニードル３８は、一方の端部が可動コア７３に固定され、他方の端部が吸入弁３５の電磁駆動部７０側の端面に当接可能である。 The flange 75 is made of a magnetic material and is attached to the cylinder portion 15 of the pump body 11. The flange 75 holds the electromagnetic drive unit 70 on the pump body 11 and closes the end of the cylindrical portion 15. A cylindrical guide cylinder 76 is attached to the inner wall of the hole provided in the center of the flange 75. The cylindrical member 79 made of a nonmagnetic material prevents a magnetic short circuit between the fixed core 72 and the flange 75.
The needle 38 is formed in a substantially cylindrical shape and reciprocates while being guided by the inner wall of the guide cylinder 76. One end of the needle 38 is fixed to the movable core 73, and the other end can be brought into contact with the end surface of the suction valve 35 on the electromagnetic drive unit 70 side.

固定コア７２と可動コア７３との間に第２スプリング２２が設けられている。第２スプリング２２は、第１スプリング２１が吸入弁３５を閉弁方向に付勢する力よりも強い力で、可動コア７３を閉弁方向へ付勢している。
コイル７１に通電していないとき、可動コア７３と固定コア７２とは、第２スプリング２２の弾性力により互いに離れている。これにより、可動コア７３と一体のニードル３８が吸入弁３５側へ移動し、ニードル３８の端面が吸入弁３５を押圧することで吸入弁３５が開弁する。 A second spring 22 is provided between the fixed core 72 and the movable core 73. The second spring 22 biases the movable core 73 in the valve closing direction with a force stronger than the force that the first spring 21 biases the suction valve 35 in the valve closing direction.
When the coil 71 is not energized, the movable core 73 and the fixed core 72 are separated from each other by the elastic force of the second spring 22. As a result, the needle 38 integrated with the movable core 73 moves toward the suction valve 35, and the suction valve 35 is opened when the end surface of the needle 38 presses the suction valve 35.

次に可変容積室１２２について説明する。
プランジャ１３は、小径部１３１及び大径部１３３を有している。小径部１３１と大径部１３３との接続部分に段差面１３２が形成される。段差面１３２に向き合うように、略円環状のプランジャストッパ２３が設けられている。
プランジャストッパ２３は、加圧室１２１側の端面がポンプボディ１１に当接している。プランジャ１３は、プランジャストッパ２３の中央部に設けられた孔２３３に挿通している。プランジャストッパ２３は、径方向に放射状に延びる複数の溝路２３２を有している。
プランジャ１３の段差面１３２、小径部１３１の外壁、シリンダ１４の内壁、プランジャストッパ２３およびシール部材２４に囲まれる略円環状の空間により可変容積室１２２が形成される。 Next, the variable volume chamber 122 will be described.
The plunger 13 has a small diameter part 131 and a large diameter part 133. A step surface 132 is formed at a connection portion between the small diameter portion 131 and the large diameter portion 133. A substantially annular plunger stopper 23 is provided so as to face the step surface 132.
The plunger stopper 23 is in contact with the pump body 11 at the end surface on the pressurizing chamber 121 side. The plunger 13 is inserted through a hole 233 provided in the central portion of the plunger stopper 23. The plunger stopper 23 has a plurality of grooves 232 extending radially in the radial direction.
A variable volume chamber 122 is formed by a substantially annular space surrounded by the step surface 132 of the plunger 13, the outer wall of the small diameter portion 131, the inner wall of the cylinder 14, the plunger stopper 23 and the seal member 24.

ポンプボディ１１には、シリンダ１４が開口する側の外壁に、加圧室１２１側へ略円環状に凹む凹部１０５が設けられている。凹部１０５には、オイルシールホルダ２５が嵌め込まれている。オイルシールホルダ２５は、プランジャストッパ２３との間にシール部材２４を挟んで、ポンプボディ１１に固定されている。シール部材２４は、小径部１３１周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制する。オイルシールホルダ２５の加圧室１２１と反対側の端部には、オイルシール２６が装着されている。オイルシール２６は、小径部１３１周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるオイルのリークを抑制する。 The pump body 11 is provided with a recess 105 that is recessed in a substantially annular shape toward the pressurizing chamber 121 on the outer wall on the side where the cylinder 14 opens. An oil seal holder 25 is fitted in the recess 105. The oil seal holder 25 is fixed to the pump body 11 with a seal member 24 sandwiched between the plunger stopper 23 and the oil seal holder 25. The seal member 24 regulates the thickness of the fuel oil film around the small diameter portion 131 and suppresses fuel leakage to the engine due to the sliding of the plunger 13. An oil seal 26 is mounted on the end of the oil seal holder 25 opposite to the pressurizing chamber 121. The oil seal 26 regulates the thickness of the oil film around the small-diameter portion 131 and suppresses oil leakage due to the sliding of the plunger 13.

オイルシールホルダ２５とポンプボディ１１との間には、筒状通路１０６とこの筒状通路１０６に連通する環状通路１０７が形成されている。筒状通路１０６はプランジャストッパ２３の溝路２３２に連通している。環状通路１０７はポンプボディ１１に形成された戻し通路１０８を経由してダンパ室２０１に連通している。このように、溝路２３２、筒状通路１０６、環状通路１０７及び戻し通路１０８が順に連通することで、可変容積室１２２とダンパ室２０１とが連通する。 Between the oil seal holder 25 and the pump body 11, a tubular passage 106 and an annular passage 107 communicating with the tubular passage 106 are formed. The cylindrical passage 106 communicates with the groove 232 of the plunger stopper 23. The annular passage 107 communicates with the damper chamber 201 via a return passage 108 formed in the pump body 11. In this way, the variable volume chamber 122 and the damper chamber 201 communicate with each other by sequentially communicating the groove 232, the cylindrical passage 106, the annular passage 107, and the return passage 108.

次に吐出弁部９０について説明する。
吐出弁部９０は、吐出弁９２、規制部材９３、スプリング９４などから構成されている。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に吐出通路１１４が形成されている。吐出通路１１４は加圧室１２１と燃料出口９１とを連通している。
吐出弁９２は、有底筒状に形成され、吐出通路１１４に往復移動可能に収容されている。吐出弁９２は、第２弁座９５に着座することで吐出通路１１４を閉塞し、第２弁座９５から離座することで吐出通路１１４を開放する。
吐出弁９２の燃料出口９１側に設けられた筒状の規制部材９３は、吐出通路１１４の内壁に固定されている。規制部材９３は、吐出弁９２の燃料出口９１側への移動を規制する。
スプリング９４は、一端が規制部材９３に当接し、他端が吐出弁９２に当接している。スプリング９４は、吐出通路１１４の内壁に形成される第２弁座９５側へ吐出弁９２を付勢している。 Next, the discharge valve unit 90 will be described.
The discharge valve unit 90 includes a discharge valve 92, a regulating member 93, a spring 94, and the like.
A discharge passage 114 is formed in the pump body 11 substantially perpendicular to the central axis of the cylinder 14. The discharge passage 114 communicates the pressurizing chamber 121 and the fuel outlet 91.
The discharge valve 92 is formed in a bottomed cylindrical shape and is accommodated in the discharge passage 114 so as to be reciprocally movable. The discharge valve 92 closes the discharge passage 114 by being seated on the second valve seat 95, and opens the discharge passage 114 by being separated from the second valve seat 95.
A cylindrical regulating member 93 provided on the fuel outlet 91 side of the discharge valve 92 is fixed to the inner wall of the discharge passage 114. The restricting member 93 restricts the movement of the discharge valve 92 toward the fuel outlet 91.
One end of the spring 94 is in contact with the regulating member 93 and the other end is in contact with the discharge valve 92. The spring 94 urges the discharge valve 92 toward the second valve seat 95 formed on the inner wall of the discharge passage 114.

加圧室１２１の燃料の圧力が上昇し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４の弾性力と第２弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁９２は第２弁座９５から離座する。これにより、加圧室１２１から吐出通路１１４を通り、燃料出口９１から燃料が吐出される。
一方、加圧室１２１の燃料の圧力が低下し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４の弾性力と第２弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、吐出弁９２は第２弁座９５に着座する。これにより、第２弁座９５の下流側の燃料が加圧室１２１へ逆流することが防止される。 The pressure of the fuel in the pressurizing chamber 121 rises, and the force received by the discharge valve 92 from the fuel on the pressurizing chamber 121 side is the sum of the elastic force of the spring 94 and the force received from the fuel on the downstream side of the second valve seat 95. Becomes larger, the discharge valve 92 is separated from the second valve seat 95. As a result, the fuel is discharged from the fuel outlet 91 through the discharge passage 114 from the pressurizing chamber 121.
On the other hand, the pressure of the fuel in the pressurizing chamber 121 decreases, and the force received by the discharge valve 92 from the fuel on the pressurizing chamber 121 side is the elastic force of the spring 94 and the force received from the fuel on the downstream side of the second valve seat 95. When the sum is smaller than the sum, the discharge valve 92 is seated on the second valve seat 95. This prevents fuel on the downstream side of the second valve seat 95 from flowing back to the pressurizing chamber 121.

次に高圧ポンプ１０の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフトの回転により、プランジャ１３が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室１２１の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁９２は弁座９５に着座し、吐出通路１１４を閉塞する。吸入弁３５は、加圧室１２１と供給通路１００との差圧により、第１スプリング２１の付勢力に抗して図１の右方向に移動し、開弁状態となる。このとき、コイル７１への通電は停止されているので、可動コア７３及びこの可動コア７３と一体のニードル３８は第２スプリング２２の付勢力により図１の右方向に移動する。したがって、ニードル３８と吸入弁３５とが当接し、吸入弁３５は開弁状態を維持する。これにより、供給通路１００から加圧室１２１に燃料が吸入される。 Next, the operation of the high-pressure pump 10 will be described.
(1) Suction stroke When the plunger 13 descends from the top dead center toward the bottom dead center by the rotation of the camshaft, the volume of the pressurizing chamber 121 increases and the fuel is depressurized. The discharge valve 92 is seated on the valve seat 95 and closes the discharge passage 114. The suction valve 35 moves to the right in FIG. 1 against the urging force of the first spring 21 due to the differential pressure between the pressurizing chamber 121 and the supply passage 100 and is opened. At this time, since energization to the coil 71 is stopped, the movable core 73 and the needle 38 integrated with the movable core 73 move to the right in FIG. 1 by the urging force of the second spring 22. Accordingly, the needle 38 and the suction valve 35 come into contact with each other, and the suction valve 35 maintains the valve open state. As a result, fuel is sucked into the pressurizing chamber 121 from the supply passage 100.

吸入行程では、プランジャ１３の下降により、可変容積室１２２の容積が減少する。したがって、可変容積室１２２の燃料は、筒状通路１０６、環状通路１０７及び戻し通路１０８を経由し、ダンパ室２０１へ送り出される。
ここで、大径部１３３と可変容積室１２２の断面積比は概ね１：０．６である。したがって、加圧室１２１の容積の増加分と可変容積室１２２の容積の減少分の比も１：０．６となる。よって、加圧室１２１が吸入する燃料の約６０％が可変容積室１２２から供給され、残りの約４０％が燃料入口から吸入される。これにより、加圧室１２１への燃料の吸入効率が向上する。 In the suction stroke, the volume of the variable volume chamber 122 decreases due to the lowering of the plunger 13. Therefore, the fuel in the variable volume chamber 122 is sent out to the damper chamber 201 via the cylindrical passage 106, the annular passage 107 and the return passage 108.
Here, the cross-sectional area ratio between the large diameter portion 133 and the variable volume chamber 122 is approximately 1: 0.6. Therefore, the ratio of the increase in the volume of the pressurizing chamber 121 to the decrease in the volume of the variable volume chamber 122 is also 1: 0.6. Therefore, about 60% of the fuel sucked into the pressurizing chamber 121 is supplied from the variable volume chamber 122, and the remaining about 40% is sucked from the fuel inlet. Thereby, the fuel suction efficiency into the pressurizing chamber 121 is improved.

（２）調量行程
カムシャフトの回転により、プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室１２１の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル７１への通電が停止されているので、第２スプリング２２の付勢力によりニードル３８と吸入弁３５は図１の右方向に位置する。これにより、供給通路１００は開放した状態が維持される。このため、一度加圧室１２１に吸入された低圧燃料が、供給通路１００へ戻される。したがって、加圧室１２１の圧力は上昇しない。 (2) Metering stroke When the plunger 13 rises from the bottom dead center toward the top dead center due to the rotation of the camshaft, the volume of the pressurizing chamber 121 decreases. At this time, since energization to the coil 71 is stopped until a predetermined time, the needle 38 and the suction valve 35 are positioned in the right direction in FIG. 1 by the urging force of the second spring 22. As a result, the supply passage 100 is maintained in an open state. For this reason, the low-pressure fuel once sucked into the pressurizing chamber 121 is returned to the supply passage 100. Therefore, the pressure in the pressurizing chamber 121 does not increase.

調量行程では、プランジャ１３の上昇により、可変容積室１２２の容積が増大する。したがって、ダンパ室２０１の燃料は、戻し通路１０８、環状通路１０７及び筒状通路１０６を経由し、可変容積室１２２へ流入する。
このとき、加圧室１２１がダンパ室２０１側へ排出する低圧燃料の容積の約６０％が、ダンパ室２０１から可変容積室１２２に吸入される。これにより、燃圧脈動の約６０％が低減される。 In the metering stroke, the volume of the variable volume chamber 122 increases as the plunger 13 moves up. Therefore, the fuel in the damper chamber 201 flows into the variable volume chamber 122 via the return passage 108, the annular passage 107 and the cylindrical passage 106.
At this time, about 60% of the volume of the low-pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the damper chamber 201 is sucked from the damper chamber 201 into the variable volume chamber 122. This reduces about 60% of the fuel pressure pulsation.

（３）加圧行程
プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、コイル７１へ通電される。するとコイル７１に発生する磁界により、固定コア７２と可動コア７３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング２２の弾性力と第１スプリング２１の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア７３とニードル３８は固定コア７２側（図１の左方向）へ移動する。これにより、吸入弁３５に対するニードル３８の押圧力が解除される。吸入弁３５は、第１スプリング２１の弾性力、及び加圧室１２１からダンパ室２０１側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、弁座３４側へ移動する。したがって、吸入弁３５は弁座３４に着座し、供給通路１００が閉塞される。 (3) Pressurization stroke The coil 71 is energized at a predetermined time while the plunger 13 rises from the bottom dead center toward the top dead center. Then, a magnetic attractive force is generated between the fixed core 72 and the movable core 73 by the magnetic field generated in the coil 71. When the magnetic attractive force becomes larger than the difference between the elastic force of the second spring 22 and the elastic force of the first spring 21, the movable core 73 and the needle 38 move to the fixed core 72 side (left direction in FIG. 1). As a result, the pressing force of the needle 38 against the suction valve 35 is released. The suction valve 35 moves to the valve seat 34 side by the elastic force of the first spring 21 and the force generated by the flow of low-pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the damper chamber 201 side. Therefore, the suction valve 35 is seated on the valve seat 34 and the supply passage 100 is closed.

吸入弁３５が弁座に着座した時から、加圧室１２１の燃料圧力は、プランジャ１３の上死点に向かう上昇と共に高くなる。加圧室１２１の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力が、吐出通路１１４の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力およびスプリング９４の付勢力よりも大きくなると、吐出弁９２が開弁する。これにより、加圧室１２１で加圧された高圧燃料は吐出通路１１４を経由して燃料出口９１から吐出する。
なお、加圧行程の途中でコイル７１への通電が停止される。加圧室１２１の燃料圧力が吸入弁３５に作用する力は、第２スプリング２２の付勢力より大きいので、吸入弁３５は閉弁状態を維持する。 From the time when the suction valve 35 is seated on the valve seat, the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 becomes higher as the plunger 13 rises toward the top dead center. When the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 acts on the discharge valve 92 becomes larger than the force that the fuel pressure in the discharge passage 114 acts on the discharge valve 92 and the urging force of the spring 94, the discharge valve 92 opens. Thereby, the high-pressure fuel pressurized in the pressurizing chamber 121 is discharged from the fuel outlet 91 via the discharge passage 114.
Note that energization of the coil 71 is stopped during the pressurization stroke. Since the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 acts on the suction valve 35 is larger than the urging force of the second spring 22, the suction valve 35 maintains the closed state.

高圧ポンプ１０は、（１）から（３）の行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。
コイル７１へ通電するタイミングを早くすれば、調量行程の時間が短くなると共に、加圧行程の時間が長くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が少なくなり、吐出通路１１４から吐出される燃料が多くなる。
一方、コイル７１へ通電するタイミングを遅くすれば、調量行程の時間が長くなると共に、吐出行程の時間が短くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が多くなり、吐出通路１１４から吐出される燃料が少なくなる。
このように、コイル７１へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ１０から吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。 The high-pressure pump 10 repeats steps (1) to (3) to pressurize and discharge a necessary amount of fuel to the internal combustion engine.
If the timing of energizing the coil 71 is advanced, the time of the metering stroke is shortened and the time of the pressurizing stroke is lengthened. As a result, the amount of fuel returned from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 decreases, and the amount of fuel discharged from the discharge passage 114 increases.
On the other hand, if the timing of energizing the coil 71 is delayed, the time of the metering stroke becomes longer and the time of the discharge stroke becomes shorter. Thereby, the fuel returned from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 increases, and the fuel discharged from the discharge passage 114 decreases.
Thus, by controlling the timing of energizing the coil 71, the amount of fuel discharged from the high-pressure pump 10 can be controlled to an amount required by the internal combustion engine.

本実施形態の作用効果を説明する。
（１）物体の固有振動数ω（Ｈｚ）、ばね定数Ｋ（Ｎ／ｍ）、質量Ｍ（Ｋｇ）の関係は、下記の数式１に示される。
ω∝（Ｋ／Ｍ）^1/2 ・・・数式１
また、物体の振動加速度Ｇ（ｍ／ｓ²）と、固有振動数ω（Ｈｚ）と、振動振幅Ａ（ｍ）との関係は、下記の数式２に示される。
Ｇ∝ω²×Ａ・・・数式２
数式１と数式２を組み合わせると、下記の数式３となる。
Ｇ∝Ａ×Ｋ／Ｍ・・・数式３
数式３により、カバーの振動振幅Ａとばね定数Ｋとを小さくし、質量Ｍを大きくすれば、それに比例して振動加速度Ｇが小さくなる。
本実施形態では、カバー５０は、中央部５２の肉厚ｔ３を周辺部５３の肉厚ｔ１よりも厚く形成している。カバー５０の中央部５２の直径Ｄ１及び肉厚ｔ３を調節することで、カバー５０のばね定数Ｋを増加することなく、質量Ｍを積極的に大きくすることが可能である。
さらに、本実施形態では、周辺部５３の肉厚ｔ１を接続部５１の肉厚ｔ２よりも厚く形成している。これにより、周辺部５３と中央部５２の剛性が高まり、カバー５０の振動振幅Ａが小さくなると共に、質量Ｍを大きくすることが可能である。
これにより、カバー５０の振動加速度Ｇを小さくすることができる。このため、吸入弁部３０の開閉駆動、プランジャ１３の往復運動又は燃圧脈動などを起振源として、カバー５０から発せられる放射音を小さくすることができる。したがって、放射音に起因する高圧ポンプ１０の作動音を低減することができる。 The effect of this embodiment is demonstrated.
(1) The relationship between the natural frequency ω (Hz), the spring constant K (N / m), and the mass M (Kg) of the object is expressed by the following Equation 1.
ω∝ (K / M) ^1/2 Formula 1
Further, the relationship among the vibration acceleration G (m / s ² ) of the object, the natural frequency ω (Hz), and the vibration amplitude A (m) is expressed by the following Equation 2.
G∝ω ² × A Equation 2
Combining Equation 1 and Equation 2 yields Equation 3 below.
G∝A × K / M Equation 3
When the vibration amplitude A and the spring constant K of the cover are reduced and the mass M is increased according to Equation 3, the vibration acceleration G is reduced in proportion thereto.
In the present embodiment, the cover 50 is formed such that the thickness t3 of the central portion 52 is thicker than the thickness t1 of the peripheral portion 53. The mass M can be positively increased without increasing the spring constant K of the cover 50 by adjusting the diameter D1 and the wall thickness t3 of the central portion 52 of the cover 50.
Furthermore, in the present embodiment, the thickness t1 of the peripheral portion 53 is formed to be thicker than the thickness t2 of the connection portion 51. As a result, the rigidity of the peripheral portion 53 and the central portion 52 is increased, the vibration amplitude A of the cover 50 is reduced, and the mass M can be increased.
Thereby, the vibration acceleration G of the cover 50 can be reduced. For this reason, the radiated sound emitted from the cover 50 can be reduced by using the opening / closing drive of the suction valve portion 30, the reciprocating motion of the plunger 13 or the fuel pressure pulsation as the vibration source. Therefore, the operation sound of the high-pressure pump 10 due to the radiated sound can be reduced.

（２）本実施形態では、カバー５０は、中央部５２の内壁が周辺部５３の内壁よりもダンパ室２０１側に突出している。これにより、カバー５０を外気側に突出させることなく、カバー５０の質量Ｍを大きくすることが可能になる。このため、高圧ポンプ１０の体格を最小限に抑えることができる。したがって、内燃機関に高圧ポンプ１０を搭載する際、高圧ポンプ１０のカバー５０とその周囲の部品とが干渉することを防止することができる。 (2) In the present embodiment, in the cover 50, the inner wall of the central portion 52 protrudes closer to the damper chamber 201 than the inner wall of the peripheral portion 53. As a result, the mass M of the cover 50 can be increased without causing the cover 50 to protrude toward the outside air. For this reason, the physique of the high-pressure pump 10 can be minimized. Therefore, when the high-pressure pump 10 is mounted on the internal combustion engine, it is possible to prevent the cover 50 of the high-pressure pump 10 and surrounding components from interfering with each other.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態の高圧ポンプのカバーを図４及び図５に示す。以下複数の実施形態において、上述した第１実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。本実施形態では、カバー５０１の中央部５２１の外壁が周辺部５３の外壁よりも外気側に略円柱状に突出している。このため、周辺部５３の肉厚ｔ１よりも中央部５２１の肉厚ｔ４が厚く形成される。中央部５２１の直径Ｄ１及び肉厚ｔ４は、カバー５０１の振動振幅Ａとばね定数Ｋの増加を抑制すると共に、質量Ｍを積極的に大きくするように設定されている。これにより、振動加速度Ｇが小さくなり、カバー５０から発せられる放射音を小さくすることができる。
本実施形態では、カバー５０１の中央部５２１の内壁がダンパ室２０１に突出していない。このため、ダンパ室２０１に設けられるパルセーションダンパ２１０の体格、又はそのパルセーションダンパ２１０を固定する第１支持部材２１１、第２支持部材２１２及び波ばね２１３の体格を大きくすることが可能になる。したがって、ダンパ室２０１内の構成部品の設計の自由度が向上するので、ダンパ室２０１による燃圧脈動減衰効果を高めることができる。 (Second Embodiment)
The cover of the high-pressure pump according to the second embodiment of the present invention is shown in FIGS. In the following embodiments, substantially the same components as those in the first embodiment described above are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted. In the present embodiment, the outer wall of the central portion 521 of the cover 501 protrudes in a substantially cylindrical shape on the outside air side from the outer wall of the peripheral portion 53. For this reason, the thickness t4 of the central portion 521 is formed thicker than the thickness t1 of the peripheral portion 53. The diameter D1 and the wall thickness t4 of the central portion 521 are set so as to suppress an increase in the vibration amplitude A and the spring constant K of the cover 501 and positively increase the mass M. Thereby, the vibration acceleration G becomes small and the radiated sound emitted from the cover 50 can be made small.
In the present embodiment, the inner wall of the central portion 521 of the cover 501 does not protrude into the damper chamber 201. For this reason, it becomes possible to enlarge the physique of the pulsation damper 210 provided in the damper chamber 201, or the physique of the first support member 211, the second support member 212, and the wave spring 213 that fix the pulsation damper 210. . Accordingly, the degree of freedom in designing the components in the damper chamber 201 is improved, so that the fuel pressure pulsation damping effect by the damper chamber 201 can be enhanced.

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態の高圧ポンプのカバーを図６に示す。本実施形態では、カバー５０２の中央部５２２の内壁が周辺部５３の内壁よりもダンパ室２０１側に突出し、かつ、中央部５２２の外壁が周辺部５３の外壁よりも外気側に突出している。中央部５２１の直径Ｄ１及び肉厚ｔ５は、カバー５０２の振動振幅Ａとばね定数Ｋの増加を抑制すると共に、質量Ｍを最大限に大きくするように設定されている。これにより、カバー５０２の固有振動数ωが小さくなるので、振動加速度Ｇを大幅に小さくすることができる。したがって、カバー５０２から発せられる放射音を小さくすることができる。 (Third embodiment)
The cover of the high-pressure pump according to the third embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the inner wall of the central portion 522 of the cover 502 protrudes closer to the damper chamber 201 than the inner wall of the peripheral portion 53, and the outer wall of the central portion 522 protrudes to the outside air side of the outer wall of the peripheral portion 53. The diameter D1 and the wall thickness t5 of the central portion 521 are set so as to suppress the increase in the vibration amplitude A and the spring constant K of the cover 502 and maximize the mass M. As a result, the natural frequency ω of the cover 502 is reduced, so that the vibration acceleration G can be significantly reduced. Therefore, the radiated sound emitted from the cover 502 can be reduced.

（第４実施形態）
本発明の第４実施形態の高圧ポンプのカバーを図７に示す。本実施形態では、カバー５０３の中央部５２３の外壁は、カバー５０３の中心に向かうに従い外気側に突出している。このため、カバー５０３の中央部５２３は、カバー５０３の中心に向かうに従い肉厚が厚い。
本実施形態では、カバー５０３の振動の腹の部分の質量増加に重点が置かれている。これにより、カバー５０３のばね定数Ｋの増加を抑制すると共に、質量Ｍを大きくすることが可能になる。したがって、カバー５０３の固有振動数ωが小さくなるので、振動加速度Ｇを小さくすることができる。したがって、カバー５０３から発せられる放射音を小さくすることができる。
なお、カバー５０３の中央部５２３の内壁を、カバー５０３の中心に向かうに従いダンパ室２０１側に突出するようにしてもよい。 (Fourth embodiment)
The cover of the high-pressure pump according to the fourth embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the outer wall of the central portion 523 of the cover 503 protrudes toward the outside air toward the center of the cover 503. For this reason, the central portion 523 of the cover 503 is thicker toward the center of the cover 503.
In the present embodiment, emphasis is placed on increasing the mass of the antinode portion of the vibration of the cover 503. As a result, an increase in the spring constant K of the cover 503 can be suppressed, and the mass M can be increased. Accordingly, since the natural frequency ω of the cover 503 is reduced, the vibration acceleration G can be reduced. Therefore, the radiated sound emitted from the cover 503 can be reduced.
Note that the inner wall of the central portion 523 of the cover 503 may protrude toward the damper chamber 201 toward the center of the cover 503.

（第５実施形態）
本発明の第５実施形態の高圧ポンプのカバーを図８に示す。本実施形態では、カバー５０４の周辺部５３３に例えばプレス加工により凹凸が形成されている。周辺部５３３の肉厚ｔ７は、接続部５１の肉厚ｔ１と略同じである。
中央部５２４の内壁は、周辺部５３４の内壁よりダンパ室２０１側に突出している。中央部５２４の肉厚ｔ８は、周辺部５３４の肉厚ｔ７より厚い。中央部５２４の直径Ｄ２及び肉厚ｔ８を調節することで、カバー５０４の質量Ｍを大きくすることが可能である。
本実施形態では、周辺部５３４に凹凸が形成されることで、剛性が高まり、振動振幅Ａを小さくすることが可能である。また、中央部５２４の肉厚ｔ８を厚くすることで、質量Ｍを大きくすることが可能である。これにより、振動加速度Ｇを小さくし、カバー５０４から発せられる放射音を小さくすることができる。 (Fifth embodiment)
FIG. 8 shows a cover of the high-pressure pump according to the fifth embodiment of the present invention. In the present embodiment, irregularities are formed in the peripheral portion 533 of the cover 504 by, for example, pressing. The wall thickness t7 of the peripheral portion 533 is substantially the same as the wall thickness t1 of the connection portion 51.
The inner wall of the central part 524 protrudes toward the damper chamber 201 from the inner wall of the peripheral part 534. The thickness t8 of the central portion 524 is thicker than the thickness t7 of the peripheral portion 534. The mass M of the cover 504 can be increased by adjusting the diameter D2 and the wall thickness t8 of the central portion 524.
In the present embodiment, the unevenness is formed in the peripheral portion 534, so that the rigidity is increased and the vibration amplitude A can be reduced. In addition, the mass M can be increased by increasing the thickness t8 of the central portion 524. Thereby, the vibration acceleration G can be made small and the radiated sound emitted from the cover 504 can be made small.

（第６〜８実施形態）
第６〜８実施形態は、第５実施形態の変形例である。
本発明の第６実施形態の高圧ポンプのカバーを図９に示す。第６実施形態では、中央部５２５の外壁が周辺部５３４の外壁よりも外気側に突出している。
本発明の第７実施形態の高圧ポンプのカバーを図１０に示す。第７実施形態では、中央部５２６の外壁が周辺部５３４の外壁よりも外気側に突出し、かつ、中央部５２６の内壁が周辺部５３４の内壁よりも外気側に突出している。
本発明の第８実施形態の高圧ポンプのカバーを図１１に示す。第８実施形態では、中央部５２７の外壁は、カバーの中心に向うに従い肉厚が厚く形成されている。
この構成においても、中央部５２５，５２６，５２７の直径Ｄ２及び肉厚ｔ８を調節することで、カバーの質量Ｍを大きくすることが可能である。したがって、振動加速度Ｇを小さくし、カバーから発せられる放射音を小さくすることができる。 (Sixth to eighth embodiments)
The sixth to eighth embodiments are modifications of the fifth embodiment.
FIG. 9 shows a cover of the high-pressure pump according to the sixth embodiment of the present invention. In the sixth embodiment, the outer wall of the central portion 525 protrudes to the outside air side than the outer wall of the peripheral portion 534.
FIG. 10 shows the cover of the high-pressure pump according to the seventh embodiment of the present invention. In the seventh embodiment, the outer wall of the central portion 526 protrudes to the outside air side from the outer wall of the peripheral portion 534, and the inner wall of the central portion 526 protrudes to the outside air side from the inner wall of the peripheral portion 534.
FIG. 11 shows a cover of the high-pressure pump according to the eighth embodiment of the present invention. In the eighth embodiment, the outer wall of the central portion 527 is formed to increase in thickness toward the center of the cover.
Also in this configuration, the cover mass M can be increased by adjusting the diameter D2 and the wall thickness t8 of the central portions 525, 526, and 527. Therefore, the vibration acceleration G can be reduced and the radiated sound emitted from the cover can be reduced.

（他の実施形態）
上述した複数の実施形態では、中央部、周辺部及び接続部を一体で形成した。これに対し、本発明は、中央部、周辺部及び接続部を別体で形成し、各構成を接続してもよい。
上述した複数の実施形態では、中央部、周辺部及び接続部によりカバーを構成し、カバーの接続部とポンプボディの筒部とを接続した。これに対し、本発明は、接続部を設けることなく、カバーの周辺部とポンプボディの筒部とを直接接続してもよい。また、ポンプボディに筒部を設けることなく、ポンプボディの凹部の周縁にカバーを直接接続してもよい。
上述した複数の実施形態では、中央部を円柱状に形成した。これに対し、本発明は、中央部の形状は、例えば角柱状又は楕円状など、どのような形状でもよい。
本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。 (Other embodiments)
In the plurality of embodiments described above, the central portion, the peripheral portion, and the connecting portion are integrally formed. On the other hand, according to the present invention, the central part, the peripheral part, and the connection part may be formed separately and the respective components may be connected.
In the plurality of embodiments described above, the cover is configured by the central portion, the peripheral portion, and the connecting portion, and the connecting portion of the cover and the cylindrical portion of the pump body are connected. On the other hand, in the present invention, the peripheral part of the cover and the cylinder part of the pump body may be directly connected without providing the connection part. Moreover, you may connect a cover directly to the peripheral edge of the recessed part of a pump body, without providing a cylinder part in a pump body.
In the plurality of embodiments described above, the central portion is formed in a cylindrical shape. On the other hand, in the present invention, the shape of the central portion may be any shape such as a prismatic shape or an elliptical shape.
The present invention is not limited to the above embodiment, and can be implemented in various forms without departing from the spirit of the invention.

１０・・・高圧ポンプ
１１・・・ポンプボディ
１３・・・プランジャ
３０・・・吸入弁部
５０、５０１〜５０４・・・カバー
５２、５２１〜５２７・・・中央部
５１・・・接続部
５３、５３３、５３４・・・周辺部
９０・・・吐出弁部
１００・・・供給通路
１１４・・・吐出通路
１２１・・・加圧室
２０１・・・ダンパ室 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... High pressure pump 11 ... Pump body 13 ... Plunger 30 ... Intake valve part 50, 501-504 ... Cover 52, 521-527 ... Center part 51 ... Connection part 53 533, 534 ... peripheral portion 90 ... discharge valve portion 100 ... supply passage 114 ... discharge passage 121 ... pressurizing chamber 201 ... damper chamber

Claims

A plunger,
A pump body having a pressurizing chamber in which fuel is pressurized by the reciprocating movement of the plunger;
A suction valve portion for opening or blocking a supply passage through which fuel supplied to the pressurizing chamber flows;
A discharge valve portion for opening or closing a discharge passage through which fuel discharged from the pressurizing chamber flows;
A cover that covers the pump body and is welded to the pump body to cut off fuel in a damper chamber from outside air that reduces pressure pulsation of fuel discharged from the pressurizing chamber to the supply passage;
The cover, the thickness of the central portion of the cover is rather thick than the thickness of the outer periphery of the central portion, an inner wall of the central portion protrudes into the damper chamber side than the inner wall of the peripheral portion, And the outer wall of the said center part protrudes in the external air side rather than the outer wall of the said peripheral part, The high pressure pump characterized by the above-mentioned .

2. The high-pressure pump according to claim 1, wherein the central portion of the cover is formed thicker toward the center of the cover.

The cover has a connection portion that extends in a cylindrical shape from an outer edge of the peripheral portion and is connected to the pump body,
It said peripheral portion, the high-pressure pump according to claim 1 or 2, wherein the thickness is thicker than the connecting portion.

A damper that reduces the pressure pulsation of the fuel discharged from the pressurizing chamber by covering the pump body of the high-pressure pump that pressurizes the fuel sucked into the pressurizing chamber by the reciprocating movement of the plunger and being welded to the pump body. A cover for blocking indoor fuel from outside air,
Thicker than the peripheral portion of the outer central portion of said cover the central portion rather thick,
The cover , wherein an inner wall of the central portion protrudes closer to the damper chamber than an inner wall of the peripheral portion, and an outer wall of the central portion protrudes closer to the outside air than an outer wall of the peripheral portion .