JP5664395B2 - Construction method for housing foundation structure and housing foundation structure constructed using the same - Google Patents
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Description
本発明は、住宅基礎用構造体の施工方法及びそれを用いて施工される住宅基礎用構造体に関する。 The present invention relates to a construction method for a housing foundation structure and a housing foundation structure constructed using the construction method.
住宅等の建築物基礎用コンクリート構造体は、セメント系材料を用いて施工されている。 Concrete structures for building foundations such as houses are constructed using cement-based materials.
特許文献１には、流動性に優れ、材料分離が生じず、かつ硬化後の表面硬度が優れたセルフレベリング性セメント組成物として、セメント、骨材及び混和材を主成分とし、硫酸アルミニウムがセメントと骨材との合計量に対して０．１〜０．４５重量％含まれているセルフレベリング性セメント組成物が開示されている。 In Patent Document 1, as a self-leveling cement composition having excellent fluidity, no material separation, and excellent surface hardness after curing, cement, aggregate and admixture are the main components, and aluminum sulfate is cement. A self-leveling cement composition is disclosed that is contained in an amount of 0.1 to 0.45% by weight with respect to the total amount of steel and aggregate.
また、特許文献２には、圧縮強度が高く、表面状態の優れるセルフレベリング性水硬性組成物として、主成分がポルトランドセメント１００質量部、骨材１５０〜３５０質量部、混和材０を超えて２０質量部未満、及び膨張材０〜４０質量部であり、さらにセメントと骨材との合計量（１００質量％）に対して硫酸アルミニウム０．１〜０．７質量％、及び収縮低減剤を含むセルフレベリング性水硬性組成物が開示されている。 In Patent Document 2, as a self-leveling hydraulic composition having a high compressive strength and an excellent surface state, the main component is 100 parts by mass of Portland cement, 150 to 350 parts by mass of aggregate, and more than 0 admixture. Less than parts by mass, and 0 to 40 parts by mass of an expansion material, and 0.1 to 0.7% by mass of aluminum sulfate and a shrinkage reducing agent with respect to the total amount of cement and aggregate (100% by mass) A self-leveling hydraulic composition is disclosed.
さらに、特許文献３には、良好な施工性と優れた硬化体特性とを兼ね備えた建築物用基礎コンクリート構造体の施工方法として、型枠内に生コンクリートを打設して硬化させる工程と、型枠内のコンクリート硬化体上面に、水硬性モルタルを流し込み施工する工程とを有する建築物用基礎コンクリート構造体の施工方法が開示されている。 Furthermore, in Patent Document 3, as a construction method of a foundation concrete structure for buildings having both good workability and excellent hardened body characteristics, a process of placing and hardening raw concrete in a mold, The construction method of the foundation concrete structure for buildings which has the process of pouring hydraulic mortar on the upper surface of the concrete hardening body in a formwork is disclosed.
しかしながら、優れた流動性と流動保持性（可使時間）とを有する高流動モルタル組成物は、水と混合してモルタルスラリーとしたときに、スラリーが硬化する過程でスラリー表面のレベル位置が部分的に下方に低下する（やせが発生する）傾向がある。したがって、従来のモルタル組成物を用いた住宅基礎用構造体の施工方法では、スラリーを住宅等の建築物基礎コンクリートの天端に流し込んだ場合、スラリーのやせが原因で、ボルト周りや型枠に接したスラリーと、それらに接していないスラリーとの間に大きな高低差が発生し、建築物基礎コンクリート上面の水平レベル精度が不十分になる可能性がある。 However, a high-flowing mortar composition having excellent fluidity and fluidity retention (potential time) has a partial level position on the surface of the slurry when it is mixed with water to form a mortar slurry. There is a tendency to decrease downward (thinness occurs). Therefore, in the conventional method for constructing a foundation structure for a house using a mortar composition, when the slurry is poured into the top edge of a building foundation concrete such as a house, the slurries of the slurry cause the bolt around or on the formwork. A large level difference may occur between the slurry in contact with and the slurry not in contact with the slurry, and the horizontal level accuracy of the upper surface of the building foundation concrete may be insufficient.
本発明は、施工性に優れ、良好な水平レベル精度を達成することが可能な住宅基礎用構造体の施工方法及びその施工方法によって得られる住宅基礎用構造体を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a construction method for a housing foundation structure that is excellent in workability and can achieve good horizontal level accuracy, and a housing foundation structure obtained by the construction method.
本発明者らは、上記課題を解決するために詳細に検討した結果、住宅基礎用構造体の基礎となる下地コンクリート部の上面に、特定の高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリーを用いてモルタル硬化体を形成する工程により、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。 As a result of detailed studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have found that a high-fluid mortar slurry containing a specific high-fluid mortar composition and water on the upper surface of the foundation concrete part serving as the foundation of the structure for a house foundation The present inventors have found that the above-mentioned problems can be solved by the step of forming a mortar cured body using the present invention, and have completed the present invention.
すなわち、本発明は、住宅基礎用構造体を形成するための型枠を設ける工程と、型枠内に鉄筋を配置する工程と、型枠内に下地コンクリート部を形成する工程と、下地コンクリート部の上面に、高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリーを流し込み、同上面にモルタル硬化体を形成する工程と、を備え、高流動モルタル組成物は、ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、凝結促進剤及び水酸化カルシウムを含み、増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓであり、凝結促進剤は、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムである、住宅基礎用構造体の施工方法である。上記高流動モルタル組成物は、良好な流動性及び流動保持性（十分な可使時間を有する）を有し、施工性に優れているだけでなく、硬化したときに良好な水平レベル精度を有する硬化体表面を形成することができる。したがって、このような高流動モルタル組成物を用いる本発明の施工方法であれば、施工性に優れ、良好な水平レベル精度を達成することが可能である。これにより、信頼性の高い住宅基礎用構造体を得ることができる。 That is, the present invention includes a step of providing a formwork for forming a structure for a house foundation, a step of arranging reinforcing bars in the formwork, a step of forming a base concrete part in the formwork, and a base concrete part. Pouring a high-flowing mortar composition and water-containing high-flowing mortar slurry on the upper surface of the substrate, and forming a mortar hardened body on the upper surface, the high-flowing mortar composition comprising Portland cement, inorganic powder, inorganic System expander, fine aggregate, thickener, setting accelerator and calcium hydroxide, the thickener has a viscosity of 10% to 2000 mPa · s of 2% by weight aqueous solution at 20 ° C., and the setting accelerator is It is the construction method of the structure for housing foundations which is aluminum sulfate and calcium formate. The high flow mortar composition has good fluidity and fluidity retention (having sufficient pot life), is not only excellent in workability but also has good horizontal level accuracy when cured. A cured body surface can be formed. Therefore, if it is the construction method of this invention using such a high fluid mortar composition, it is excellent in workability and it is possible to achieve a favorable horizontal level precision. Thereby, the structure for housing foundations with high reliability can be obtained.
本発明の住宅基礎用構造体の施工方法において、増粘剤が、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤であることにより、施工性に一層優れ、より良好な水平レベル精度を有するモルタル硬化体をより確実に得ることができる。
また、ポルトランドセメント１００質量部に対して、無機粉体を１０〜９０質量部、無機系膨張材を０．０５〜７．０質量部、細骨材を１００〜３００質量部、増粘剤を０．０１〜２．０質量部、水酸化カルシウムを０．１〜２０質量部、硫酸アルミニウムを０．０１〜３．０質量部及びギ酸カルシウムを０．０１〜３．０質量部含むことにより、優れた施工性（優れた流動性、良好な流動保持性（良好な可使時間））を有し、優れた水平レベル精度を有するモルタル硬化体を形成し易くなる。
さらに、無機系膨張材が、生石灰−石膏系膨張材であると、優れた水平レベル精度を有するモルタル硬化体をより確実に得ることができる。
In the construction method for a housing foundation structure according to the present invention, the thickener is a hydroxypropylmethylcellulose-based thickener, so that the mortar hardened body having better workability and better horizontal level accuracy is more reliably obtained. Can get to.
Moreover, 10 to 90 parts by mass of the inorganic powder, 0.05 to 7.0 parts by mass of the inorganic expansion material, 100 to 300 parts by mass of the fine aggregate, and a thickener with respect to 100 parts by mass of the Portland cement. By containing 0.01 to 2.0 parts by mass, 0.1 to 20 parts by mass of calcium hydroxide, 0.01 to 3.0 parts by mass of aluminum sulfate, and 0.01 to 3.0 parts by mass of calcium formate. It is easy to form a mortar cured body having excellent workability (excellent fluidity, good fluidity retention (good pot life)) and excellent horizontal level accuracy.
Furthermore, the mortar hardening body which has the outstanding horizontal level precision can be obtained more reliably as an inorganic type expansion material is a quicklime-gypsum type expansion material.
本発明によれば、施工性に優れ、良好な水平レベル精度を達成することが可能な住宅基礎用構造体の施工方法を提供することができる。そして、本発明の住宅基礎用構造体の施工方法を用いることで、水平レベル性に優れた寸法精度の高い住宅基礎用構造体を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it is excellent in workability and can provide the construction method of the structure for housing foundations which can achieve a favorable horizontal level precision. And by using the construction method for a housing foundation structure of the present invention, it is possible to provide a housing foundation structure having a high level accuracy and excellent horizontal level property.
＜住宅基礎用構造体の施工方法＞
本発明の住宅基礎用構造体の施工方法は、地盤を掘削する工程と、住宅基礎用構造体を形成するための型枠を設ける工程と、型枠内に鉄筋を配置する工程と、型枠内に下地コンクリート部を形成する工程と、下地コンクリート部の上面に、特定の高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリーを流し込み、同上面にモルタル硬化体を形成する工程と、を備える。本発明の施工方法によれば、広い温度範囲での施工性に優れ、良好な硬化体表面を有するモルタル硬化体を形成することが可能であるため、水平レベル精度が高く、信頼性の高い住宅基礎用構造体を得ることができる。以下、本発明の好適な実施形態について、適宜図面を用いて説明する。
<Construction method for residential foundation structure>
The construction method for a housing foundation structure according to the present invention includes a step of excavating the ground, a step of providing a formwork for forming the structure for housing foundation, a step of arranging a reinforcing bar in the formwork, and a formwork. A step of forming a base concrete portion therein, and a step of pouring a high fluid mortar slurry containing a specific high fluid mortar composition and water on the upper surface of the base concrete portion to form a mortar hardened body on the upper surface. . According to the construction method of the present invention, it is possible to form a mortar cured body having excellent workability in a wide temperature range and having a good cured body surface. A foundation structure can be obtained. Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings as appropriate.
図１は、本実施形態に係る住宅基礎用構造体の施工方法の施工手順の概要を模式的に示す断面図である。 FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing an outline of a construction procedure of a construction method for a housing foundation structure according to the present embodiment.
まず、図１ａに示すように、バックホウ等を用いて住宅基礎用構造体を施工する地盤１１から土砂を掘削して除去し、凹部を形成した後、この凹部の底面を覆うようにして砕石（圧密層）１２を敷き込む。敷きこまれた砕石１２は、プレートコンパクター等を使用して転圧される。
First, as shown in FIG. 1a, after excavating and removing earth and sand from the
次いで、図１ｂに示すように、転圧された砕石（圧密層）１２の上面に、住宅基礎用構造体を形成するための型枠１３を設け、型枠１３内に鉄筋１４を配置（配筋）する。この際、設置箇所をよく確認した上で、型枠１３内の鉄筋１４にアンカーボルト１５をしっかりと固定する。
Next, as shown in FIG. 1 b, a
次に、図１ｃに示すように、鉄筋１４及びアンカーボルト１５が設置された型枠１３内に、基礎用コンクリートが流し込まれて打設され、バイブレーターを使用して締め固められることで、型枠１３内に下地コンクリート部１６が形成される。この際、基礎用コンクリートは、場合により養生されて硬化されてもよい。使用される基礎用コンクリートは、特に制限されるものではなく、一般的な建築配合の基礎用コンクリートを適宜選択して使用することができる。
Next, as shown in FIG. 1c, the concrete for the foundation is poured into the
そして、図１ｄに示すように、天端を所定の高さに調整するように、下地コンクリート部１６の上面に、特定の高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリー１７を流し込んで施工する。
Then, as shown in FIG. 1d, a high-
高流動モルタルスラリー１７を施工するタイミングとしては、型枠１３内に基礎用コンクリートを打設して数時間経過後、基礎用コンクリート表面のブリージング水（浮き水）が引いた後（浮き水が無くなった後）であることが好ましく、基礎用コンクリート表面のブリージング水（浮き水）が引いたとき（浮き水が無くなったとき）であることがより好ましい。このタイミングであれば、ブリージング水が引き、かつ基礎用コンクリートが硬化する前に高流動モルタルスラリー１７を流し込むことができる。このため、下地コンクリート部１６の上面にプライマーを塗布し、これを乾燥させてプライマー硬化体層を形成しなくても、下地コンクリート部１６とモルタル硬化体１８とが一体化するので、この界面での剥離を好適に防止することができる。
The timing for constructing the high-
なお、工事スケジュール等の事情により、型枠１３内に基礎用コンクリートを打設して、その日のうちに高流動モルタルスラリー１７を流し込めない場合には、基礎用コンクリートが硬化した後に高流動モルタルスラリー１７を流し込むことができる。ただし、その場合、型枠１３内の下地コンクリート部１６の上面のレイタンス（白いノロ状物、脆弱物質）、油及びごみ等を除去してプライマーを塗布し、これを乾燥させてプライマー硬化体層を形成した後に、高流動モルタルスラリー１７を流し込むことが好ましい。
If the foundation concrete is placed in the
さらに、図１ｅに示すように、流し込まれた高流動モルタルスラリー１７を硬化させることで、下地コンクリート部１６の上面にモルタル硬化体１８が形成される。基礎用コンクリートは、このときに硬化されてもよい。そして、基礎用コンクリート及び高流動モルタルスラリー１７が硬化した後、型枠１３が取り除かれる。
Furthermore, as shown in FIG. 1e, the
以上の施工工程により、鉄筋１４、アンカーボルト１５、及びモルタル硬化体１８により水平レベルが所定の高さに調整された下地コンクリート部１６を備える住宅基礎用構造体を得ることができる。
By the above construction process, a housing foundation structure including the ground
次に、図１ｄにおいて、下地コンクリート１６の上面に、複数箇所から高流動モルタルスラリー１７を流し込んだときの様子をより詳細に説明する。
Next, in FIG. 1d, the state when the high-
図２は、住宅基礎用構造体の施工方法において、高流動モルタルスラリーを流し込み施工したときの高流動モルタルスラリーの合流箇所を模式的に示す斜視図である。 FIG. 2 is a perspective view schematically showing a joining portion of the high-fluidity mortar slurry when the high-fluidity mortar slurry is poured and constructed in the construction method of the housing foundation structure.
本実施形態の住宅用基礎構造体の施工方法では、優れた材料分離抵抗性を有しつつ、モルタルスラリーにしたときに、同モルタルスラリーが流れる速度（流動速度）が大きくなるように調整された高流動モルタル組成物を選択して用いることが好ましい。モルタルスラリーの流動速度が大きい場合、施工時の作業効率を向上させるのみならず、図２ａ〜ｃに示すように、下地コンクリート部上面２２に対して複数箇所から高流動モルタルスラリー１７を施工したときに、これらの合流箇所２３での高流動モルタルスラリー１７の均質化（なじみ性）に顕著な効果を及ぼす。すなわち、モルタル硬化体１８の表面の仕上がりが良くなるばかりでなく、水平レベル精度と硬化体強度のバラツキをも大幅に改善する効果がある。
In the construction method of the residential foundation structure of the present embodiment, when the mortar slurry is made while having excellent material separation resistance, the speed at which the mortar slurry flows (flow rate) is adjusted to be large. It is preferable to select and use a high flow mortar composition. When the flow rate of the mortar slurry is large, not only the work efficiency at the time of construction is improved, but also when the high-
ここで、下地コンクリート部上面２２に高流動モルタルスラリー１７を流し込む手順の一例について説明する。
Here, an example of a procedure for pouring the high-
図３は、住宅基礎用構造体の施工方法において、下地コンクリート部上面２２に高流動モルタルスラリー１７を流し込む様子を模式的に示す平面図である。
FIG. 3 is a plan view schematically showing a state in which the high-
図３ａは、高流動モルタルスラリー１７を流し込む前の下地コンクリート部上面２２及び型枠１３を、模式的に示す平面図である。住宅基礎用構造体を上部から見た場合、その平面形状は、建築物の形状により様々な形状をとり得る。したがって、住宅基礎用構造体の施工時には、複数の天端施工部（図３においては、天端施工部２５及び天端施工部２６）同士を均一に接続する必要がある。天端施工部が接続する部分には堰板３１を設け、異なる天端施工部に対して順次、高流動モルタルスラリー１７を流し込むことができる。
FIG. 3 a is a plan view schematically showing the base concrete portion
まず、図３ｂに示すように、バケツ等の容器３５を用いて天端施工部２５に高流動モルタルスラリー１７を流し込むことで、天端施工部２５に高流動モルタルスラリー１７が充填される。
First, as shown in FIG. 3b, the high-
次いで、図３ｃに示すように、堰板３１を取り外し、容器３５を用いて、天端施工部２６に、天端施工部２５に流し込んだものと同組成の高流動モルタルスラリー１７を流し込む。天端施工部２５の高流動モルタルスラリー４１と、天端施工部２６の高流動モルタルスラリー４２とは、堰板３１が取り外された場所で合流する。この際に、天端施工部同士が均一に接続されるためには、高流動モルタルスラリー４１及び４２のなじみ性が良いことが必要となる。本実施形態では、特定の高流動モルタル組成物と水とを含む高流動モルタルスラリー１７を用いているため、堰板３１が取り外された場所で高流動モルタルスラリー４１及び４２が合流する際のなじみ性を良くすることができる。
Next, as shown in FIG. 3 c, the
なお、図３ｃに示す矢印のように、高流動モルタルスラリー１７の入った容器３５を移動させて、高流動モルタルスラリー１７の流し込みの位置を堰板３１があった場所から離れる方向へと移動させることが好ましい。これにより、天端施工部２６の全体に高流動モルタルスラリー１７を好適に流し込むことができる。
3c, the
なお、下地コンクリート部１６の形成のために打設した基礎用コンクリートが硬化した場合、高流動モルタルスラリー１７を流し込み施工する前に、硬化した基礎用コンクリートの上面（下地コンクリート部上面２２）にプライマーを塗布し、これを乾燥させてプライマー硬化体層を形成することもできる。下地コンクリート部上面２２と高流動モルタル硬化体１８の層との間にプライマー硬化体層を形成することにより、両層の界面での剥離を防止することができる。
In addition, when the foundation concrete cast for the formation of the foundation
＜高流動モルタル組成物＞
次に、本実施形態の住宅基礎用構造体の施工方法に用いる高流動モルタル組成物について説明する。
<High flow mortar composition>
Next, the high fluidity mortar composition used for the construction method of the structure for housing foundations of this embodiment is demonstrated.
本実施形態の施工方法では、以下に示す特定の高流動モルタル組成物を用いる。このような高流動モルタル組成物は、良好な流動性及び流動保持性（十分な可使時間を有する）を有し、優れた水平レベル精度を有するモルタル硬化体を形成することができる。 In the construction method of this embodiment, the following specific high fluid mortar composition is used. Such a high fluidity mortar composition has good fluidity and fluidity retention (having sufficient pot life), and can form a mortar cured body having excellent horizontal level accuracy.
本実施形態の施工方法に用いる高流動モルタル組成物は、ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、凝結促進剤及び水酸化カルシウムを含み、増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓであり、凝結促進剤は、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムである。このような高流動モルタル組成物と水とを配合し混練することで、優れた施工性（優れた流動性、良好な流動保持性（良好な可使時間））を有し、優れた水平レベル精度を有するモルタル硬化体を形成することができる高流動モルタルスラリーを調整することができる。 The high flow mortar composition used in the construction method of the present embodiment includes Portland cement, inorganic powder, inorganic expansion material, fine aggregate, thickener, setting accelerator, and calcium hydroxide. The viscosity of a 2 mass% aqueous solution at 20 ° C is 10 to 2000 mPa · s, and the setting accelerators are aluminum sulfate and calcium formate. By mixing and kneading such a high fluid mortar composition and water, it has excellent workability (excellent fluidity, good fluidity retention (good pot life)), and excellent horizontal level. A highly fluid mortar slurry capable of forming a mortar cured body having accuracy can be prepared.
ポルトランドセメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、白色ポルトランドセメント等を用いることができる。 As the Portland cement, ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, ultra-early strong Portland cement, moderately hot Portland cement, sulfate-resistant Portland cement, low heat Portland cement, white Portland cement and the like can be used.
無機粉体としては、ＪＩＳ Ａ ６２０６「コンクリート用高炉スラグ微粉末」で規定される高炉スラグ微粉末、ＪＩＳ Ｒ ５２１２「シリカセメント」で規定されるシリカ質混合材、ＪＩＳ Ａ ６２０７「コンクリート用シリカフューム」で規定されるシリカフューム、ＪＩＳ Ａ ６２０１「コンクリート用フライアッシュ」で規定されるフライアッシュ、石灰石微粉末等を用いることができ、これらの中から選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。ここで、石灰石微粉末は、石灰石を粉砕したものが好適に使用できるが、炭酸カルシウムを主成分とする無機質の粉末状物質であれば、廃コンクリート等を粉砕したものや、化学的に精製した炭酸カルシウム等も代用することができる。中でも、無機粉体として、石灰石微粉末を用いることで、強度発現性や寸法安定性をより高めることができる。 As the inorganic powder, blast furnace slag fine powder specified by JIS A 6206 “Blast furnace slag fine powder for concrete”, siliceous mixed material specified by JIS R 5212 “silica cement”, JIS A 6207 “silica fume for concrete” Silica fume specified in JIS A 6201 “Fly ash for concrete”, limestone fine powder, etc. can be used, and one or a combination of two or more selected from these can be used. it can. Here, the limestone fine powder can be suitably used by pulverizing limestone, but if it is an inorganic powdery substance mainly composed of calcium carbonate, it is obtained by pulverizing waste concrete or the like and chemically purified. Calcium carbonate or the like can be substituted. Especially, strength development and dimensional stability can be improved more by using limestone fine powder as inorganic powder.
また、これらの無機粉体は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に従い測定されるブレーン比表面積が、好ましくは３０００〜８０００ｃｍ２／ｇであり、より好ましくは３０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、更に好ましくは３１００〜６０００ｃｍ２／ｇであり、特に好ましくは３２００〜５２００ｃｍ２／ｇである。 In addition, these inorganic powders have a Blaine specific surface area measured according to JIS R 5201 “Cement physical testing method”, preferably 3000 to 8000 cm 2 / g, more preferably 3000 to 7000 cm 2 / g. More preferably, it is 3100-6000 cm < 2 > / g, Most preferably, it is 3200-5200 cm < 2 > / g.
無機粉体のブレーン比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満の場合、高流動モルタル組成物と水とを混練して得られる高流動モルタルスラリーの材料分離抵抗性を高める効果が乏しくなる傾向がある。また、ブレーン比表面積が８０００ｃｍ２／ｇを超えると高流動モルタルスラリーの粘性が高くなる傾向が顕著になって流動性を阻害することがある。 When the specific surface area of the inorganic powder is less than 3000 cm 2 / g, the effect of increasing the material separation resistance of the high fluid mortar slurry obtained by kneading the high fluid mortar composition and water tends to be poor. On the other hand, if the Blaine specific surface area exceeds 8000 cm 2 / g, the tendency of the viscosity of the high-fluid mortar slurry to increase becomes remarkable, which may impair the fluidity.
高流動モルタル組成物の流動性（流動速度）、材料分離抵抗性、作業性及び硬化特性をより向上する観点から、無機粉体の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜９０質量部であり、より好ましくは３０〜７０質量部であり、更に好ましくは４０〜６０質量部であり、特に好ましくは４５〜５５質量部である。 From the viewpoint of further improving the fluidity (flow rate), material separation resistance, workability and curing characteristics of the high-fluidity mortar composition, the content of the inorganic powder is preferably 10 with respect to 100 parts by mass of Portland cement. It is -90 mass parts, More preferably, it is 30-70 mass parts, More preferably, it is 40-60 mass parts, Most preferably, it is 45-55 mass parts.
無機粉体の含有量が少なすぎると良好な材料分離抵抗性が得られにくくなる。逆に、高流動モルタル組成物中の無機粉体の含有量が過剰であると、高流動モルタルスラリーの粘性が増加する傾向にあり、流動性が低下してしまう。このため無機粉体の含有量は上記範囲であることが好ましい。 If the content of the inorganic powder is too small, it is difficult to obtain good material separation resistance. Conversely, if the content of the inorganic powder in the high-fluid mortar composition is excessive, the viscosity of the high-fluid mortar slurry tends to increase and the fluidity decreases. For this reason, it is preferable that content of inorganic powder is the said range.
無機系膨張材としては、例えば、エトリンガイト系のカルシウムサルホアルミネートを主成分とする膨張材、生石灰等の石灰系膨張材、石膏等の石膏系膨張材及び生石灰や石膏を主成分とする生石灰−石膏系膨張材を用いることができ、これらの中から選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。中でも無機系膨張材として、生石灰−石膏系膨張材を用いることが好ましい。 Examples of the inorganic expansion material include, for example, an expansion material mainly composed of ettringite-based calcium sulfoaluminate, a lime-based expansion material such as quicklime, a gypsum-based expansion material such as gypsum, and a quicklime mainly composed of quicklime and gypsum. A gypsum-based expansion material can be used, and one or two or more selected from these can be used in combination. Among them, it is preferable to use quick lime-gypsum-based expansion material as the inorganic expansion material.
また、これらの無機系膨張材は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に従い測定されるブレーン比表面積が、好ましくは２０００〜６０００ｃｍ２／ｇであり、より好ましくは２５００〜５０００ｃｍ２／ｇであり、更に好ましくは２８００〜４５００ｃｍ２／ｇであり、特に好ましくは３０００〜４０００ｃｍ２／ｇである。 These inorganic expandable materials, Blaine specific surface area measured in accordance with JIS R 5201 "Physical testing methods for cement" is, preferably 2000~6000cm 2 / g, more preferably at 2500~5000cm 2 / g There, more preferably from 2800~4500cm 2 / g, particularly preferably 3000~4000cm 2 / g.
無機系膨張材のブレーン比表面積が２０００ｃｍ２／ｇ未満の場合、適正な膨張性を発現することが困難になり、モルタル硬化体の長さ変化の収縮が大きくなる傾向がある。また、ブレーン比表面積が６０００ｃｍ２／ｇを超えると適正な膨張性を発揮することが困難になり、過剰な膨張作用に起因するクラックが発生する傾向がある。 When the Blaine specific surface area of an inorganic expansion material is less than 2000 cm < 2 > / g, it will become difficult to express appropriate expansibility, and there exists a tendency for the shrinkage | contraction of the length change of a mortar hardening body to become large. On the other hand, if the Blaine specific surface area exceeds 6000 cm 2 / g, it will be difficult to exhibit appropriate expansibility, and cracks due to excessive expansion tend to occur.
無機系膨張材の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜７．０質量部であり、より好ましくは１．０〜６．０質量部であり、更に好ましくは１．５〜５．０質量部であり、特に好ましくは２．０〜４．０質量部である。 The content of the inorganic expansion material is preferably 0.05 to 7.0 parts by mass, more preferably 1.0 to 6.0 parts by mass, and still more preferably 100 parts by mass of Portland cement. It is 1.5-5.0 mass parts, Most preferably, it is 2.0-4.0 mass parts.
無機系膨張材の含有量を上記範囲に調整することにより、適正な膨張性を発現してモルタル硬化体の長さ変化を抑制し易くなると同時に、過剰な膨張作用に起因するクラックの発生を防止し易くなる。 By adjusting the content of the inorganic expansive material to the above range, it is easy to suppress the change in length of the cured mortar by expressing appropriate expansibility, and at the same time, preventing the occurrence of cracks due to excessive expansion action It becomes easy to do.
細骨材としては、例えば、珪砂、川砂、陸砂、海砂、砕砂等の砂類、スラグ細骨材、再生細骨材のほか、廃ＦＣＣ触媒、石英粉末、アルミナクリンカー、ウレタン砕、ＥＶＡフォーム及び発砲樹脂等の樹脂粉砕物から適宜選択して用いることができる。特に細骨材としては、珪砂、川砂、陸砂、海砂、砕砂等の砂類、廃ＦＣＣ触媒、石英粉末及びアルミナクリンカーから選択したものを好適に用いることができる。 Fine aggregates include, for example, sand such as quartz sand, river sand, land sand, sea sand, crushed sand, slag fine aggregate, recycled fine aggregate, waste FCC catalyst, quartz powder, alumina clinker, urethane crushed, EVA It can be suitably selected from resin pulverized products such as foam and foaming resin. In particular, as the fine aggregate, those selected from sands such as quartz sand, river sand, land sand, sea sand, crushed sand, waste FCC catalyst, quartz powder and alumina clinker can be suitably used.
細骨材は、細骨材１００質量％中に６００μｍ以上の粒子径を有する粗粒分を５質量％未満含み、吸水率が１．６％以下であることが好ましい。細骨材の粒子径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１：２００６に規定される呼び寸法の異なる数個の篩いを用いて測定することができる。また、「６００μｍ以上の粒子径を有する粗粒分」とは、篩目６００μｍの篩いを用いたときの篩上残分の粒子の質量割合のことをいう。また、細骨材の吸水率は、ＪＩＳ Ａ １１０９：２００６に規定されている骨材の吸水率（単位：％）の測定方法に準じて測定した値をいう。 The fine aggregate preferably contains less than 5% by mass of coarse particles having a particle diameter of 600 μm or more in 100% by mass of the fine aggregate and has a water absorption of 1.6% or less. The particle diameter of the fine aggregate can be measured by using several sieves having different nominal dimensions as defined in JIS Z 8801: 2006. In addition, “coarse fraction having a particle diameter of 600 μm or more” refers to the mass ratio of particles on the sieve residue when a sieve having a sieve size of 600 μm is used. Further, the water absorption rate of the fine aggregate is a value measured according to the method of measuring the water absorption rate (unit:%) of the aggregate defined in JIS A 1109: 2006.
細骨材中に６００μｍ以上の粒子径を有する粗粒分を５質量％以上含む場合、又は、細骨材の吸水率が１．６％を超える場合、高流動モルタルスラリーの流動性が低下する傾向にある。上記粗粒分の下限値は特に制限がなく、０質量％であってもよい。優れた流動性を得るため、細骨材中の粗粒分は好ましくは０〜３質量％がであり、より好ましくは０〜０．５質量％であり、更に好ましくは０〜０．２質量％であり、特に好ましくは０．０１〜０．１５質量％である。 When the fine aggregate contains 5% by mass or more of coarse particles having a particle diameter of 600 μm or more, or when the fine aggregate has a water absorption rate exceeding 1.6%, the fluidity of the high-fluid mortar slurry decreases. There is a tendency. The lower limit of the coarse particles is not particularly limited, and may be 0% by mass. In order to obtain excellent fluidity, the coarse particle content in the fine aggregate is preferably 0 to 3% by mass, more preferably 0 to 0.5% by mass, and still more preferably 0 to 0.2% by mass. %, Particularly preferably 0.01 to 0.15% by mass.
上記吸水率の下限値は特に制限がなく、０％であってもよい。細骨材の吸水率は、より好ましくは０〜１．５０％であり、更に好ましくは０〜１．４０％であり、特に好ましくは０〜１．３０％であり、最も好ましくは０．１〜１．２８％である。 The lower limit value of the water absorption rate is not particularly limited and may be 0%. The water absorption rate of the fine aggregate is more preferably 0 to 1.50%, still more preferably 0 to 1.40%, particularly preferably 0 to 1.30%, and most preferably 0.1. ~ 1.28%.
細骨材は、粗粒率が１．００〜１．４０の範囲であり、単位容積質量が１．４５〜１．７０ｋｇ／Ｌの範囲であり、実績率が５５．０〜６１．０％の範囲であることが望ましい。これにより、モルタル組成物は、より優れた流動性を得ることができる。 The fine aggregate has a coarse particle ratio in the range of 1.00 to 1.40, a unit volume mass in the range of 1.45 to 1.70 kg / L, and a performance rate of 55.0 to 61.0%. It is desirable to be in the range. Thereby, the mortar composition can obtain more excellent fluidity.
ここで、「粗粒率」とは、ＪＩＳ Ａ １１０２：２００６に規定される骨材の粗粒率をいう。また、「単位容積質量」とは、ＪＩＳ Ａ １１０４：２００６に規定される骨材の単位容積質量（単位：ｋｇ／Ｌ）をいう。また、「実績率」とは、ＪＩＳ Ａ １１０４：２００６に規定される骨材の実績率（単位：％）をいう。 Here, the “rough grain ratio” refers to the coarse grain ratio of the aggregate as defined in JIS A 1102: 2006. The “unit volume mass” refers to the unit volume mass (unit: kg / L) of the aggregate as defined in JIS A 1104: 2006. The “actual rate” refers to the actual rate (unit:%) of the aggregate defined in JIS A 1104: 2006.
細骨材の粗粒率としては、好ましくは１．００〜１．４０であり、より好ましくは１．１０〜１．３５であり、更に好ましくは１．１１〜１．３２であり、特に好ましくは１．１２〜１．３０である。 The coarse particle ratio of the fine aggregate is preferably 1.00 to 1.40, more preferably 1.10 to 1.35, still more preferably 1.11 to 1.32, and particularly preferably. Is 1.12 to 1.30.
細骨材の単位容積質量としては、好ましくは１．４５〜１．７０ｋｇ／Ｌであり、より好ましくは１．５０〜１．６０ｋｇ／Ｌであり、更に好ましくは１．５１〜１．５７ｋｇ／Ｌであり、特に好ましくは１．５２〜１．５５ｋｇ／Ｌである。 The unit volume mass of the fine aggregate is preferably 1.45 to 1.70 kg / L, more preferably 1.50 to 1.60 kg / L, still more preferably 1.51 to 1.57 kg / L. L, particularly preferably 1.52 to 1.55 kg / L.
細骨材の実績率としては、好ましくは５５．０〜６１．０％であり、より好ましくは５６．０〜６０．０％であり、更に好ましくは５６．５〜５９．５％であり、特に好ましくは５７．０〜５９．０％である。 The actual percentage of fine aggregate is preferably 55.0 to 61.0%, more preferably 56.0 to 60.0%, still more preferably 56.5 to 59.5%, Especially preferably, it is 57.0-59.0%.
細骨材の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは１００〜３００質量部、より好ましくは１３０〜２５０質量部であり、更に好ましくは１５０〜２１０質量部であり、特に好ましくは１７０〜１９０質量部である。 The content of the fine aggregate is preferably 100 to 300 parts by mass, more preferably 130 to 250 parts by mass, still more preferably 150 to 210 parts by mass, particularly preferably 100 parts by mass of Portland cement. It is 170-190 mass parts.
細骨材の含有量を上記範囲に調整することにより、流動性及び材料分離抵抗性に優れた高流動モルタルスラリーを作製し易くなるとともに、硬化後の表面状態や硬化特性に優れたモルタル硬化体を形成することができる。 By adjusting the fine aggregate content to the above range, it becomes easy to produce a high fluid mortar slurry excellent in fluidity and material separation resistance, and a cured mortar body excellent in surface condition and curing characteristics after curing. Can be formed.
本実施形態の高流動モルタル組成物では、高流動モルタル組成物と水とを混練して得た高流動モルタルスラリーの流動性と材料分離抵抗性とを高い次元でバランスさせ、さらに、広い温度範囲で優れた流動性と材料分離抵抗性とを保持するために、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓの増粘剤を用いる。このような増粘剤であれば、施工時の気温がある程度変動した場合でも、高流動モルタルスラリーの流動性と材料分離抵抗性とを良好に保持することができる。 In the high fluid mortar composition of the present embodiment, the fluidity and material separation resistance of the high fluid mortar slurry obtained by kneading the high fluid mortar composition and water are balanced at a high level, and further, a wide temperature range. In order to maintain excellent fluidity and material separation resistance, a thickener having a viscosity of 10 to 2000 mPa · s at 20 ° C. in a 2 mass% aqueous solution is used. With such a thickener, the fluidity and material separation resistance of the high-fluid mortar slurry can be satisfactorily maintained even when the temperature during construction varies to some extent.
増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が、好ましくは５０〜１０００ｍＰａ・ｓであり、より好ましくは１００〜７００ｍＰａ・ｓであり、更に好ましくは３５０〜５５０ｍＰａ・ｓである。 The viscosity of the 2% by weight aqueous solution at 20 ° C. of the thickener is preferably 50 to 1000 mPa · s, more preferably 100 to 700 mPa · s, and still more preferably 350 to 550 mPa · s.
増粘剤の２０℃における２質量％水溶液の粘度が、１０ｍＰａ・ｓ未満の場合、高流動モルタルスラリーの材料分離抵抗性が低下し、高流動モルタル組成物の優れた効果を奏しなくなる。また、増粘剤の２０℃における２質量％水溶液の粘度が２０００ｍＰａ・ｓを超えると、流動性と材料分離抵抗性とのバランスが崩れ、広い温度範囲で優れた流動性と材料分離抵抗性とを保持することが困難になる。 When the viscosity of the 2% by weight aqueous solution of the thickener at 20 ° C. is less than 10 mPa · s, the material separation resistance of the high-fluid mortar slurry is lowered and the excellent effect of the high-fluid mortar composition is not achieved. Moreover, when the viscosity of the 2% by weight aqueous solution of the thickener at 20 ° C. exceeds 2000 mPa · s, the balance between fluidity and material separation resistance is lost, and excellent fluidity and material separation resistance are obtained over a wide temperature range. It becomes difficult to hold.
ここで、増粘剤の「粘度」とは、増粘剤の２質量％水溶液を、Ｂ型粘度計（東機産業社製デジタル粘度計 ＤＶＬ−Ｂ形）を用いて回転速度１２ｒｐｍ、２０℃で測定した値をいう。 Here, the “viscosity” of the thickener means that a 2 mass% aqueous solution of the thickener is rotated at a rotational speed of 12 rpm, 20 ° C. using a B-type viscometer (digital viscometer DVL-B type manufactured by Toki Sangyo Co., Ltd.). The value measured in.
増粘剤としては、メチルセルロース、エチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、グリオキザール付加ヒドロキシプロピルメチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、及びカルボキシルエチルセルロース等の水溶性セルロース誘導体を含む増粘剤を挙げることができ、これらの中から選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。この中でも、ヒドロキシプロピルメチルセルロース及びグリオキザール付加ヒドロキシプロピルメチルセルロース等のヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤を用いることが好ましい。 Examples of the thickener include a thickener containing a water-soluble cellulose derivative such as methylcellulose, ethylcellulose, hydroxyethylcellulose, hydroxypropylmethylcellulose, hydroxyethylmethylcellulose, glyoxal-added hydroxypropylmethylcellulose, carboxymethylcellulose, and carboxyethylcellulose. One or a combination of two or more selected from these can be used. Among these, it is preferable to use hydroxypropyl methylcellulose thickeners such as hydroxypropylmethylcellulose and glyoxal-added hydroxypropylmethylcellulose.
増粘剤の含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜２．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜１．０質量部であり、更に好ましくは０．０８〜０．７質量部であり、特に好ましくは０．１〜０．５質量部である。 The content of the thickener is preferably 0.01 to 2.0 parts by mass, more preferably 0.05 to 1.0 parts by mass, and still more preferably 0 with respect to 100 parts by mass of Portland cement. 0.08 to 0.7 parts by mass, particularly preferably 0.1 to 0.5 parts by mass.
増粘剤の含有量が少なくなると増粘剤による上述の効果が低下し、増粘剤の含有量が多くなると、流動性の低下を招く恐れがある。 When the content of the thickener is decreased, the above-described effect due to the thickener is decreased, and when the content of the thickener is increased, the fluidity may be decreased.
本実施形態の高流動モルタル組成物は、高流動モルタルスラリーが硬化する過程でモルタル硬化体の表面硬度が発現する時間を好適に調整するために水酸化カルシウムを用いる。このような水酸化カルシウムと、後述する硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムとを組み合わせることで、やせを高度に抑制することができる。 The high fluid mortar composition of this embodiment uses calcium hydroxide in order to suitably adjust the time during which the surface hardness of the mortar cured body is developed in the process of curing the high fluid mortar slurry. By combining such calcium hydroxide with aluminum sulfate and calcium formate described later, it is possible to highly suppress skinnyness.
水酸化カルシウムの製造方法は、特に限定されるものではなく、一般的な方法を使用することができる。 The method for producing calcium hydroxide is not particularly limited, and a general method can be used.
水酸化カルシウムは、ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」に従い測定されるブレーン比表面積が、好ましくは５０００〜３００００ｃｍ２／ｇであり、より好ましくは７０００〜２５０００ｃｍ２／ｇであり、更に好ましくは９０００〜１８０００ｃｍ２／ｇあり、特に好ましくは１００００〜１２０００ｃｍ２／ｇである。 Calcium hydroxide has a Blaine specific surface area measured according to JIS R 5201 “Physical Test Method for Cement”, preferably 5000 to 30000 cm 2 / g, more preferably 7000 to 25000 cm 2 / g, still more preferably. 9000~18000cm 2 / g there, particularly preferably 10000~12000cm 2 / g.
水酸化カルシウムのブレーン比表面積が５０００ｃｍ２／ｇ未満の場合、上述の効果が十分に発現されない傾向がある。また、ブレーン比表面積が３００００ｃｍ２／ｇを超えるとモルタル硬化体の表面硬度が発現する時間が早くなる傾向が顕著になって施工性を阻害することがある。 When the Blaine specific surface area of calcium hydroxide is less than 5000 cm 2 / g, the above-mentioned effects tend not to be sufficiently exhibited. Moreover, when a Blaine specific surface area exceeds 30000 cm < 2 > / g, the tendency for the time which surface hardness of a mortar hardened body will express will become remarkable, and workability may be inhibited.
水酸化カルシウムの含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．１〜２０質量部であり、より好ましくは０．５〜１０質量部であり、更に好ましくは１．０〜７．０質量部であり、特に好ましくは２．０〜６．０質量部である。 The content of calcium hydroxide is preferably 0.1 to 20 parts by mass, more preferably 0.5 to 10 parts by mass, and still more preferably 1.0 to 7 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. It is 0 mass part, Most preferably, it is 2.0-6.0 mass part.
水酸化カルシウムのブレーン比表面積及び含有量を上記範囲に調整することにより、高流動モルタルスラリーが硬化する過程で、モルタル硬化体の表面硬度が発現する時間を好適に調整することができるので好ましい。なお、水酸化カルシウムの含有量が多すぎると、硬化後の収縮（長さ変化）が顕著になり、モルタル硬化体に微細なひび割れが生じることがある。 By adjusting the Blaine specific surface area and content of calcium hydroxide to the above ranges, it is preferable because the time during which the surface hardness of the hardened mortar is developed can be suitably adjusted in the process of curing the high fluid mortar slurry. In addition, when there is too much content of calcium hydroxide, the shrinkage | contraction (length change) after hardening will become remarkable and a fine crack may arise in a mortar hardening body.
本実施形態の高流動モルタル組成物は、可使時間（流動保持性）及び水平レベル精度を調整するために、凝結促進剤として硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムを用いる。 The high flow mortar composition of this embodiment uses aluminum sulfate and calcium formate as setting accelerators in order to adjust pot life (flow retention) and horizontal level accuracy.
硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムの製造方法は、特に限定されるものではなく、一般的な方法を使用することができる。 The manufacturing method of aluminum sulfate and calcium formate is not particularly limited, and a general method can be used.
硫酸アルミニウムの含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．０１〜３．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜１．０質量部であり、更に好ましくは０．１〜０．６質量部であり、特に好ましくは０．１５〜０．５５質量部である。 The content of aluminum sulfate is preferably 0.01 to 3.0 parts by mass, more preferably 0.05 to 1.0 parts by mass, and still more preferably 0.1 to 100 parts by mass of Portland cement. It is -0.6 mass part, Most preferably, it is 0.15-0.55 mass part.
ギ酸カルシウムの含有量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．０１〜３．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜１．０質量部であり、更に好ましくは０．１〜０．６質量部であり、特に好ましくは０．３〜０．４質量部である。 The content of calcium formate is preferably 0.01 to 3.0 parts by mass, more preferably 0.05 to 1.0 parts by mass, and still more preferably 0.1 to 100 parts by mass of Portland cement. It is -0.6 mass part, Most preferably, it is 0.3-0.4 mass part.
硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムの含有量を上記範囲に調整することにより、好ましい可使時間（流動保持性）を有する高流動モルタルスラリー及び好ましい硬化特性を有するモルタル硬化体を得ることができるので好ましい。このように、水酸化カルシウム、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムを組み合わせることで、やせを高度に抑制することができる。硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムの含有量が多すぎると、凝結促進効果が顕著になって、高流動モルタルスラリーの流動性や流動保持性が低下するとともに、モルタル硬化体に微細なひび割れが生じることがある。 By adjusting the contents of aluminum sulfate and calcium formate to the above ranges, a high-flowing mortar slurry having a preferable pot life (fluid retention) and a mortar cured body having preferable curing characteristics can be obtained. In this way, by combining calcium hydroxide, aluminum sulfate, and calcium formate, it is possible to highly suppress skinnyness. If there is too much content of aluminum sulfate and calcium formate, the setting acceleration effect becomes prominent, the fluidity and fluidity retention of the high-fluid mortar slurry will decrease, and fine cracks may occur in the cured mortar .
高流動モルタル組成物には、上記の必須成分に加えて、必要に応じて流動化剤、消泡剤、皮張り防止剤、再乳化形樹脂粉末及び合成樹脂繊維等を添加することができる。 In addition to the above-mentioned essential components, a fluidizing agent, an antifoaming agent, an anti-skinning agent, a re-emulsifying resin powder, a synthetic resin fiber, and the like can be added to the high fluid mortar composition as necessary.
高流動モルタル組成物は、材料分離を抑制しつつ好適な流動性を確保するために、流動化剤（高性能減水剤などの減水剤）を適宜添加することができる。 A fluidizing agent (a water reducing agent such as a high performance water reducing agent) can be appropriately added to the high fluidity mortar composition in order to ensure suitable fluidity while suppressing material separation.
流動化剤としては、減水効果を合わせ持つ、リグニン系、メラミンスルホン酸系、カゼイン、カゼインカルシウム、ポリカルボン酸系、ポリエーテル系及びポリエーテルポリカルボン酸系等の市販の流動化剤が、その種類を問わず使用でき、特にポリエーテル系及びポリエーテルポリカルボン酸等の市販の流動化剤を用いることが好ましい。 As the fluidizing agent, commercially available fluidizing agents such as lignin-based, melamine sulfonic acid-based, casein, casein calcium, polycarboxylic acid-based, polyether-based and polyether polycarboxylic acid-based which have a water reducing effect are included. It can be used regardless of the type, and it is particularly preferable to use a commercially available fluidizing agent such as polyether-based and polyether polycarboxylic acid.
流動化剤は、使用するポルトランドセメント等の高流動モルタル組成物を構成する成分に応じて、添加量を適宜選択して用いることにより、高流動モルタル組成物と水とを混練して調製する高流動モルタルスラリーの流動性等を調整することができる。 The fluidizing agent is prepared by kneading the high fluid mortar composition and water by appropriately selecting the amount of addition according to the components constituting the high fluid mortar composition such as Portland cement to be used. The fluidity of the fluid mortar slurry can be adjusted.
流動化剤は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。流動化剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜３．０質量部であり、より好ましくは０．１〜２．０質量部であり、更に好ましくは０．２〜１．０質量部であり、特に好ましくは０．３〜０．６質量部である。 The fluidizing agent can be appropriately added as long as the characteristics of the high fluidity mortar composition are not impaired. The amount of the fluidizing agent added is preferably 0.05 to 3.0 parts by mass, more preferably 0.1 to 2.0 parts by mass, and still more preferably 0 with respect to 100 parts by mass of Portland cement. .2 to 1.0 part by mass, particularly preferably 0.3 to 0.6 part by mass.
流動化剤の添加量が少なすぎると、好適な流動性を確保することが困難な場合がある。また、添加量が多すぎても添加量に見合った効果は期待できず、単に不経済であるだけでなく、場合によっては粘度が増加し好適な流動性を得るための混練水量が増大して硬化特性が悪化することがある。 If the amount of the fluidizing agent added is too small, it may be difficult to ensure suitable fluidity. In addition, even if the addition amount is too large, an effect commensurate with the addition amount cannot be expected, which is not only uneconomical, but in some cases the viscosity increases and the amount of kneading water for obtaining suitable fluidity increases. Curing characteristics may deteriorate.
本実施形態の高流動モルタル組成物は、高流動モルタルスラリー中の気泡を消泡し、好適な流動性や良好な硬化体表面を確保するために消泡剤を適宜添加することができる。 The high-fluid mortar composition of this embodiment can add an antifoamer suitably in order to defoam the bubble in a high-fluidity mortar slurry, and to ensure suitable fluidity | liquidity and a favorable hardened | cured body surface.
消泡剤としては、シリコーン系、アルコール系及びポリエーテル系等の合成物質、石油精製由来の鉱物油系並びに植物由来の天然物質等、公知のものから選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。 As an antifoaming agent, a combination of one or more selected from known materials such as synthetic materials such as silicones, alcohols and polyethers, mineral oils derived from petroleum refining, and plant-derived natural materials Can be used.
消泡剤は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。消泡剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜３．０質量部であり、より好ましくは０．０２〜１．５質量部であり、更に好ましくは０．０３〜１．０質量部であり、特に好ましくは０．０５〜０．５質量部である。 The antifoaming agent can be appropriately added as long as the properties of the high fluid mortar composition are not impaired. The addition amount of the antifoaming agent is preferably 0.01 to 3.0 parts by mass, more preferably 0.02 to 1.5 parts by mass, and still more preferably 0 with respect to 100 parts by mass of Portland cement. 0.03 to 1.0 part by mass, particularly preferably 0.05 to 0.5 part by mass.
消泡剤の添加量を上記範囲に調整することにより、良好な消泡効果が認められ、高流動モルタルスラリーの流動性及び硬化体表面の仕上り性を良好に調整できるので好ましい。 It is preferable to adjust the addition amount of the antifoaming agent to the above range since a good defoaming effect is recognized and the fluidity of the high-fluid mortar slurry and the finish of the cured body surface can be adjusted well.
高流動モルタル組成物は、高流動モルタルスラリー表面からの急激な水分蒸発を抑制し、高流動モルタルスラリー表面に発生する皮張りを抑制するために皮張り防止剤を適宜添加することができる。 The high-flowing mortar composition can be appropriately added with an anti-skinning agent in order to suppress rapid moisture evaporation from the surface of the high-flowing mortar slurry and to suppress skinning generated on the surface of the high-flowing mortar slurry.
皮張り防止剤を用いることにより、例えば、高温且つ直射日光下の高流動モルタルスラリー表面からの急激な水分蒸発を抑制し、皮張りを抑制することで、モルタル硬化体表面の外観の悪化を回避する効果がある。 By using an anti-skinning agent, for example, rapid moisture evaporation from the surface of a high-flowing mortar slurry under high temperature and direct sunlight is suppressed, and by preventing skinning, deterioration of the appearance of the mortar cured body surface is avoided. There is an effect to.
皮張り防止剤は、高級アルコール、脂肪酸エステル、ポリエーテル及びシリカ微粉末を含むものであり、本実施形態では、特にシリカ微粉末を、皮張り防止剤全量を基準として４０〜５０質量％含むものが好ましく、４３〜４７質量％含むものがより好ましい。 The anti-skinning agent contains higher alcohol, fatty acid ester, polyether and silica fine powder. In this embodiment, particularly, the fine silica powder contains 40 to 50% by mass based on the total amount of anti-skinning agent. Is preferable, and what contains 43-47 mass% is more preferable.
皮張り防止剤は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。皮張り防止剤の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜１．０質量部であり、より好ましくは０．０５〜０．６質量部であり、更に好ましくは０．０８〜０．４質量部であり、特に好ましくは０．１〜０．３質量部である。 The anti-skinning agent can be appropriately added as long as the properties of the high fluidity mortar composition are not impaired. The addition amount of the anti-skinning agent is preferably 0.01 to 1.0 part by weight, more preferably 0.05 to 0.6 part by weight, and still more preferably 100 parts by weight of Portland cement. It is 0.08-0.4 mass part, Most preferably, it is 0.1-0.3 mass part.
皮張り防止剤の添加量を上記範囲に調整することにより、良好な皮張り防止効果が得易くなり、さらにモルタル施工時に良好な作業性が得易くなるので好ましい。 It is preferable to adjust the addition amount of the anti-skinning agent to the above range because a good anti-skinning effect can be easily obtained and good workability can be easily obtained during mortar construction.
高流動モルタル組成物は、モルタル硬化体の下地との良好な接着性及び良好な硬化体表面を確保するために再乳化形樹脂粉末を適宜添加することができる。 The reflowable resin powder can be appropriately added to the high fluidity mortar composition in order to ensure good adhesion to the base of the mortar cured body and a good cured body surface.
再乳化形樹脂粉末の樹脂の粉末化方法等の製法については特にその種類は限定されず、公知の製造方法で製造されたものを用いることができ、また再乳化形樹脂粉末としては、ブロッキング防止剤を主に再乳化形樹脂粉末の表面に付着しているものを用いることができる。また、再乳化形樹脂粉末は、水性ポリマーディスパージョンを噴霧やフリーズドライなどの方法で溶媒を除去し乾燥した再乳化形樹脂粉末を用いることが好ましい。 There are no particular restrictions on the type of re-emulsified resin powder, such as the method of pulverizing the resin, and those manufactured by known production methods can be used. What has adhered the agent mainly on the surface of the re-emulsification type resin powder can be used. The re-emulsified resin powder is preferably a re-emulsified resin powder obtained by removing the solvent from the aqueous polymer dispersion by a method such as spraying or freeze drying.
再乳化形樹脂粉末としては、例えば、α，β−エチレン性不飽和単量体を乳化重合して得られる高分子エマルジョンの液体成分を除去して得られる高分子樹脂粒子等を用いることができる。α，β−エチレン性不飽和単量体としては、公知のα，β−エチレン性不飽和単量体を挙げることができ、例えばアクリル酸及びアクリル酸エステル等の誘導体、メタクリル酸及びメタクリル酸エステルなどの誘導体、エチレン、プロピレン等のα−オレフィン、酢酸ビニル、スチレン等の芳香族ビニル類、塩化ビニル及びバーサチック酸ビニルエステル等の炭素数が９〜１１の第３級脂肪酸ビニルエステル（Ｒ−ＣＯＯ−ＣＨ＝ＣＨ２、Ｒは炭素数が９〜１１の第３級炭素）を挙げることができる。 As the re-emulsifying resin powder, for example, polymer resin particles obtained by removing a liquid component of a polymer emulsion obtained by emulsion polymerization of an α, β-ethylenically unsaturated monomer can be used. . Examples of the α, β-ethylenically unsaturated monomer include known α, β-ethylenically unsaturated monomers such as acrylic acid and acrylate derivatives, methacrylic acid and methacrylic acid esters. Derivatives such as α-olefins such as ethylene and propylene, aromatic vinyls such as vinyl acetate and styrene, vinyl chloride and versatile acid vinyl esters such as tertiary fatty acid vinyl esters (R-COO) having 9 to 11 carbon atoms -CH = CH 2, R may be mentioned tertiary carbon) of 9 to 11 carbon atoms.
再乳化形樹脂粉末は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。再乳化形樹脂粉末の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．００１〜１０質量部であり、より好ましくは０.００５〜５．０質量部であり、更に好ましくは０.０１〜２．０質量部であり、特に好ましくは０．５〜１．５質量部である。 The re-emulsifying resin powder can be appropriately added as long as the characteristics of the high fluidity mortar composition are not impaired. The amount of the re-emulsified resin powder added is preferably 0.001 to 10 parts by mass, more preferably 0.005 to 5.0 parts by mass, and still more preferably 0.001 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. It is 01-2.0 mass parts, Most preferably, it is 0.5-1.5 mass parts.
再乳化樹脂粉末の添加量を上記範囲に調整することにより、モルタル硬化体の下地との良好な接着性及び良好な硬化体表面を確保し易くなるので好ましい。 It is preferable to adjust the addition amount of the re-emulsifying resin powder to the above range because it is easy to ensure good adhesion to the ground of the mortar cured body and a good cured body surface.
高流動モルタル組成物は、モルタル硬化体の良好な曲げ強度及びクラック発生が殆ど無い良好な硬化体表面を確保するために合成樹脂繊維を適宜添加することができる。 In the high fluidity mortar composition, synthetic resin fibers can be appropriately added in order to ensure a good cured strength of the mortar cured body and a good cured body surface with almost no cracks.
合成樹脂繊維としては、ポリエチレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド、ポリビニルアルコール及びポリ塩化ビニル等の合成樹脂成分からなる合成樹脂繊維を用いることができ、これらの中から選択される一種又は二種以上を組み合わせて用いることができる。 As the synthetic resin fiber, a synthetic resin fiber made of a synthetic resin component such as polyethylene, ethylene / vinyl acetate copolymer (EVA), polyolefin such as polypropylene, polyester, polyamide, polyvinyl alcohol, and polyvinyl chloride can be used. One or a combination of two or more selected from these can be used.
合成樹脂繊維の繊維長は、高流動モルタル組成物との混合時のハンドリング性や高流動モルタルスラリー中での分散性の点から、好ましくは０．５〜１５ｍｍであり、より好ましくは０．７〜１０ｍｍであり、更に好ましくは０．９〜６．０ｍｍであり、特に好ましくは１．０〜３．０ｍｍである。 The fiber length of the synthetic resin fiber is preferably 0.5 to 15 mm, more preferably 0.7 mm, from the viewpoint of handling at the time of mixing with the high flow mortar composition and dispersibility in the high flow mortar slurry. 10 to 10 mm, more preferably 0.9 to 6.0 mm, and particularly preferably 1.0 to 3.0 mm.
合成樹脂繊維は、高流動モルタル組成物の特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。合成樹脂繊維の添加量は、ポルトランドセメント１００質量部に対し、好ましくは０．０１〜５．０質量部であり、より好ましくは０．０２〜２．０質量部であり、更に好ましくは０．０３〜１．０質量部であり、特に好ましくは０．０５〜０．２質量部である。 Synthetic resin fibers can be appropriately added as long as the characteristics of the high fluidity mortar composition are not impaired. The amount of the synthetic resin fiber added is preferably 0.01 to 5.0 parts by mass, more preferably 0.02 to 2.0 parts by mass, and still more preferably 0.000 parts by mass with respect to 100 parts by mass of Portland cement. It is 03-1.0 mass part, Most preferably, it is 0.05-0.2 mass part.
合成樹脂繊維の繊維長及び添加量を上記範囲に調整することにより、モルタル硬化体の良好な曲げ強度及びクラック発生が殆ど無い良好な硬化体表面を確保し易くなるので好ましい。 It is preferable to adjust the fiber length and addition amount of the synthetic resin fiber to the above ranges because it is easy to ensure a good bending strength of the mortar cured body and a good cured body surface with almost no cracks.
高流動モルタル組成物の調製方法は、特に限定されないが、水以外の材料を混合して調製することができる。混合に使用するミキサーは特に限定されず、アイリッヒミキサー、リボンミキサー、ロッキングミキサー等の粉体混合用ミキサーを使用することができる。 Although the preparation method of a high fluid mortar composition is not specifically limited, It can prepare by mixing materials other than water. The mixer used for mixing is not particularly limited, and a powder mixing mixer such as an Eirich mixer, a ribbon mixer, or a rocking mixer can be used.
このようにして調整される高流動モルタル組成物と、水とを配合し混練することにより、高流動モルタルスラリーを調製することができる。また、水の配合量を適宜選択することにより、高流動モルタルスラリーのフロー値を調整することができるので、用途に適した高流動モルタルスラリーを調製することができる。ここで、フロー値とはＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３に記載の試験方法に準拠して測定した値であり、この値に基づき高流動モルタルスラリーの流動性を評価することができる。 A high fluid mortar slurry can be prepared by blending and kneading the high fluid mortar composition thus prepared and water. Moreover, since the flow value of a high fluid mortar slurry can be adjusted by selecting the compounding quantity of water suitably, the high fluid mortar slurry suitable for a use can be prepared. Here, the flow value is a value measured according to the test method described in JASS 15M-103, and the fluidity of the high-fluid mortar slurry can be evaluated based on this value.
高流動モルタルスラリーを調製する際に用いられる水の配合量は、高流動モルタル組成物１００質量部に対し、好ましくは２２〜３０質量部であり、より好ましくは２３〜２９質量部であり、更に好ましくは２４〜２８質量部であり、特に好ましくは２５〜２７質量部である。 The amount of water used in preparing the high fluid mortar slurry is preferably 22 to 30 parts by mass, more preferably 23 to 29 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the high fluid mortar composition. Preferably it is 24-28 mass parts, Most preferably, it is 25-27 mass parts.
高流動モルタル組成物と水とを混練して調製した高流動モルタルスラリーのフロー値は、温度０℃超４０℃以下の条件において、好ましくは２００ｍｍ以上であり、より好ましくは２１０〜２７０ｍｍであり、更に好ましくは２２０〜２６０ｍｍであり、特に好ましくは２３０〜２５０ｍｍである。 The flow value of the high flow mortar slurry prepared by kneading the high flow mortar composition and water is preferably 200 mm or more, more preferably 210 to 270 mm under the condition of a temperature exceeding 0 ° C. and 40 ° C. or less. More preferably, it is 220-260 mm, Most preferably, it is 230-250 mm.
フロー値が上記範囲であることにより、高流動モルタルスラリーは、施工の容易さ及び優れた流動性を有する。 When the flow value is in the above range, the high-fluid mortar slurry has ease of construction and excellent fluidity.
また、上記高流動モルタルスラリーの流動性及び流動保持性は、図４に示すセルフレベリング（ＳＬ）測定器を用いて測定することができる。 Moreover, the fluidity | liquidity of the said high fluid mortar slurry and a fluid retention can be measured using the self-leveling (SL) measuring device shown in FIG.
図４は、ＳＬ測定器を模式的に示す斜視図であり、ＳＬ測定器５０は、金属製で、内寸法が幅３０ｍｍ×高さ３０ｍｍ×長さ７４５ｍｍの樋状であり、一方の端のみが開口端となっている。そして、ＳＬ測定器５０は、閉口端側に高流動モルタルスラリー１０を充填するための充填部５１と、充填部５１に隣接し、充填される高流動モルタルスラリー１０を堰き止めておくための、合成樹脂製の堰板５２とを備えており、充填部５１は、内寸法が幅３０ｍｍ×高さ３０ｍｍ×長さ１５０ｍｍの容量を有している。
FIG. 4 is a perspective view schematically showing the SL measuring device. The
図５は、このようなＳＬ測定器を用いた、高流動モルタルスラリーの流動性の評価方法を模式的に示す断面図である。まず、図５の（ａ）に示すように、混練直後の高流動モルタルスラリー１０を充填部５１を満たすように流し込む。次いで、堰板５２が引き上げられることにより、図５の（ｂ）に示すように、流し込まれた高流動モルタルスラリー１０は、ＳＬ測定器５０の開口端側へ向けて流れ出す。
FIG. 5 is a cross-sectional view schematically showing a method for evaluating the fluidity of a high-fluid mortar slurry using such an SL measuring device. First, as shown in FIG. 5A, the high-
流れ出した高流動モルタルスラリー１０が、標点５３から２００ｍｍの距離を流れるのに要する時間をＳＬ流動時間（秒）とし、標点５３から高流動モルタルスラリー１０の流れが停止した終点５４までの距離をＳＬ値（ｍｍ）とする。評価時の温度及び充填部５１でのスラリー１０の保持時間を変更してＳＬ流動時間及びＳＬ値を測定することで、高流動モルタルスラリーの流動性及び流動保持性を評価することができる。
The time required for the high-flowing
高流動モルタルスラリー１０を充填部５１に流し込んだ直後（保持時間０分、以下、「Ｌ０」という）に、堰板５２を引き上げて、スラリー１０が２００ｍｍの距離を流れるＳＬ流動時間（Ｌ０）は、温度０℃超４０℃以下の条件において、好ましくは１〜８秒であり、より好ましくは１〜７秒であり、更に好ましくは１〜６秒であり、特に好ましくは１〜５秒である。
Immediately after pouring the high-
高流動モルタルスラリー１０のＳＬ値（Ｌ０）は、温度０℃超４０℃以下の条件において、好ましくは４００〜５９５ｍｍであり、より好ましくは４５０〜５９５ｍｍであり、更に好ましくは４７５〜５９５ｍｍであり、特に好ましくは５００〜５９５ｍｍである。なお、上記ＳＬ測定器を用いた評価であるため、上限値は全て５９５ｍｍ（標点から開口端までの距離）となる。
The SL value (L0) of the high-
ＳＬ流動時間（Ｌ０）及びＳＬ値（Ｌ０）が上記範囲であることにより、高流動モルタルスラリーは、施工の容易さ及び優れた流動性を有し、特に高流動モルタルスラリーの卓越した流動時間を安定して発揮させて、高流動モルタルスラリー同士の合流箇所の馴染み性が優れる。 Since the SL flow time (L0) and the SL value (L0) are within the above ranges, the high flow mortar slurry has ease of construction and excellent fluidity, and in particular the excellent flow time of the high flow mortar slurry. It is made to exhibit stably and the familiarity of the confluence | merging location of highly fluid mortar slurries is excellent.
高流動モルタルスラリー１０のＳＬ値（Ｌ３０）は、温度０℃超４０℃以下の条件において、好ましくは２５０〜５９５ｍｍであり、より好ましくは３００〜５７５ｍｍであり、更に好ましくは３２５〜５６０ｍｍであり、特に好ましくは３５０〜５５０ｍｍである。
The SL value (L30) of the high-
また、高流動モルタルスラリー（モルタル硬化体）のやせは、例えば、以下のようにして測定することができる。 Moreover, the thinness of a high fluid mortar slurry (mortar hardening body) can be measured as follows, for example.
まず、所定の型枠の中に高流動モルタルスラリーを厚さ１００ｍｍとなるように施工する。そして、これを所定の温度の恒温室内で１日間静置してモルタル硬化体（材齢１日）を作製する。このとき、高流動モルタルスラリーの上面レベル（厚さ：１００ｍｍ）と、モルタル硬化体表面の上面レベルの差をダイヤルゲージを用いて測定する。測定は、モルタル硬化体表面の中央を含む任意の５箇所について行い、その平均値を算出することでやせ（ｍｍ）を測定することができる。このようなやせを予め測定して評価しておくことで、実際に現場で施工をする際にどの程度のやせが発生するかを予測することができる。例えば、上記のようにして恒温室内で測定されたやせが１．００ｍｍである場合、高流動モルタルスラリーを厚さ１０ｍｍで施工して屋外の現場で１日間静置したとき、硬化後に１．００ｍｍ程度のやせが発生することが予測される。 First, a high-fluid mortar slurry is applied in a predetermined mold so as to have a thickness of 100 mm. And this is left still for one day in a constant temperature room of predetermined temperature, and a mortar hardening object (material age 1 day) is produced. At this time, the difference between the upper surface level (thickness: 100 mm) of the high-fluid mortar slurry and the upper surface level of the mortar cured body surface is measured using a dial gauge. The measurement can be performed at any five locations including the center of the surface of the mortar cured body, and the average value can be calculated to measure the thinness (mm). By measuring and evaluating such thinness in advance, it is possible to predict how much thinning will occur when actually performing construction on site. For example, when the thinness measured in the temperature-controlled room as described above is 1.00 mm, when the high-fluid mortar slurry is applied with a thickness of 10 mm and left at the outdoor site for 1 day, it is 1.00 mm after curing. It is predicted that some degree of skinnyness will occur.
やせは、好ましくは１．００ｍｍ以下であり、より好ましくは０．９９ｍｍ以下であり、更に好ましくは０．９０ｍｍ以下であり、特に好ましくは０．８５ｍｍ以下である。 The thinness is preferably 1.00 mm or less, more preferably 0.99 mm or less, still more preferably 0.90 mm or less, and particularly preferably 0.85 mm or less.
やせが上記範囲であることにより、モルタル硬化体は優れた水平レベル精度を有していると言える。したがって、このようなモルタル硬化体を形成できる高流動モルタル組成物によれば、信頼性の高い構造体を得ることができる。 It can be said that a mortar hardening body has the outstanding horizontal level precision because a thinness is the said range. Therefore, according to the high flow mortar composition capable of forming such a mortar cured body, a highly reliable structure can be obtained.
以上のとおり、このような高流動モルタル組成物は、優れた施工性（優れた流動性、良好な流動保持性（良好な可使時間））を有しており、また、これを硬化させることで、優れた水平レベル精度を有する高流動モルタル硬化体を得ることができる。 As described above, such a high fluidity mortar composition has excellent workability (excellent fluidity, good fluidity retention (good pot life)), and can be cured. Thus, a high fluidity mortar cured body having excellent horizontal level accuracy can be obtained.
したがって、上述した特定の高流動モルタル組成物を用いる本実施形態の施工方法によれば、優れた流動性により住宅等の建築物基礎コンクリートの天端等のレベル調整を良好に行うことが可能であり、優れた施工性により水平レベル精度が高く、信頼性の高い住宅基礎用構造体を得ることができる。 Therefore, according to the construction method of this embodiment using the specific high-fluidity mortar composition described above, it is possible to satisfactorily adjust the level of the top edge of the building foundation concrete such as a house with excellent fluidity. Yes, it is possible to obtain a highly reliable housing foundation structure with high level accuracy due to excellent workability.
以下に、実施例を挙げて本発明の内容を具体的に説明する。なお、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。 The contents of the present invention will be specifically described below with reference to examples. Note that the present invention is not limited to these examples.
［使用材料］
実施例及び比較例で使用した材料を以下に記す。
（１）ポルトランドセメント
早強ポルトランドセメント（宇部三菱セメント社製、ブレーン比表面積４５００ｃｍ２／ｇ）
（２）無機粉体
石灰石粉末（有恒鉱業社製、ブレーン比表面積４８３０ｃｍ２／ｇ）
フライアッシュ（常磐火力産業社製、ブレーン比表面積３９７０ｃｍ２／ｇ）
（３）無機系膨張材
生石灰−石膏系膨張材（太平洋マテリアル社製、ブレーン比表面積３５２０ｃｍ２／ｇ、酸化カルシウム含有量４０〜６５％）
（４）細骨材
珪砂（６００μｍ以上の粒子径を有する粗粒分＝０．１質量％、吸水率＝１．２５％、粗粒率１．１５、単位容積質量＝１．５３ｋｇ／Ｌ、実績率＝５７．５％）
（５）増粘剤
ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤（粘度５３０ｍＰａ・ｓ）
[Materials used]
The materials used in Examples and Comparative Examples are described below.
(1) Portland cement Hayashi Portland cement (manufactured by Ube Mitsubishi Cement Co., Ltd., Blaine specific surface area 4500 cm 2 / g)
(2) Inorganic powder Limestone powder (manufactured by Arisa Mining Co., Ltd., Blaine specific surface area 4830 cm 2 / g)
Fly ash (manufactured by Joban Thermal Power Industry Co., Ltd., Blaine specific surface area 3970 cm 2 / g)
(3) Inorganic expansive material quick lime-gypsum expansive material (manufactured by Taiheiyo Materials Co., Ltd., Blaine specific surface area 3520 cm 2 / g, calcium oxide content 40-65%)
(4) Fine aggregate Silica sand (coarse fraction having a particle diameter of 600 μm or more = 0.1 mass%, water absorption = 1.25%, coarse grain ratio 1.15, unit volume mass = 1.53 kg / L, Actual rate = 57.5%)
(5) Thickener Hydroxypropyl methylcellulose-based thickener (viscosity 530 mPa · s)
増粘剤の粘度は、増粘剤の２質量％水溶液を、Ｂ型粘度計（東機産業社製デジタル粘度計 ＤＶＬ−Ｂ形）を用いて、回転速度１２ｒｐｍ、２０℃で測定した。Ｂ型粘度計は、液体中で円筒形状のロータを回転させたとき、ロータに働く液体の粘性抵抗トルクを測定する粘度計である。Ｂ型粘度計では、測定する粘度に応じてロータの種類を選択する必要がある。本発明に係る増粘剤の粘度測定には、東機産業社製デジタル粘度計 ＤＶＬ−Ｂ形用のロータＮｏ．１を用いた。
（６）水酸化カルシウム（宇部マテリアルズ社製、ブレーン比表面積１１０００ｃｍ２／ｇ）
（７）凝結促進剤
凝結促進剤Ａ：硫酸アルミニウム（大明化学工業社製）
凝結促進剤Ｂ：ギ酸カルシウム（日本合成化学工業社製）
（８）流動化剤
ポリカルボン酸系流動化剤（花王社製）
The viscosity of the thickener was measured using a B-type viscometer (digital viscometer DVL-B type, manufactured by Toki Sangyo Co., Ltd.) at a rotational speed of 12 rpm and 20 ° C. The B-type viscometer is a viscometer that measures the viscous resistance torque of the liquid acting on the rotor when the cylindrical rotor is rotated in the liquid. In the B type viscometer, it is necessary to select the type of rotor according to the viscosity to be measured. To measure the viscosity of the thickener according to the present invention, the Toyo Sangyo Digital Viscometer DVL-B type rotor No. 1 was used.
(6) Calcium hydroxide (Ube Materials, Brain specific surface area 11000 cm 2 / g)
(7) Setting accelerator Setting accelerator A: Aluminum sulfate (manufactured by Daimei Chemical Co., Ltd.)
Setting accelerator B: calcium formate (manufactured by Nippon Synthetic Chemical Industry Co., Ltd.)
(8) Fluidizing agent Polycarboxylic acid based fluidizing agent (Kao Corporation)
上記ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、水酸化カルシウム、凝結促進剤及び流動化剤を表１及び表２に示す割合で配合し、高流動モルタル組成物を調製した。なお、表１には、基本となる高流動モルタル組成物中の各成分の配合量を示し、各実施例や比較例において使用した無機粉体、水酸化カルシウム及び凝結促進剤の配合量等については表２に示す。 The above-mentioned Portland cement, inorganic powder, inorganic expansive material, fine aggregate, thickener, calcium hydroxide, setting accelerator and fluidizing agent are blended in the proportions shown in Tables 1 and 2, and a high flow mortar composition Was prepared. In addition, in Table 1, the compounding quantity of each component in a basic high fluid mortar composition is shown, About the compounding quantity etc. of the inorganic powder, calcium hydroxide, and setting accelerator used in each Example and a comparative example Is shown in Table 2.
［高流動モルタルスラリーの調製］
高流動モルタル組成物の材料（総量：１．０ｋｇ）を表１及び表２に示す配合割合で混合し、ホバートミキサーを用いて混練して高流動モルタル組成物のプレミックス粉体を得た。次いで、得られたプレミックス粉体をポリエチレン製の袋に入れて密封し、温度２０℃の恒温室に静置した。静置１日後、温度２０℃の恒温室にて、それぞれポリエチレン製ビーカー（２．０Ｌ）に水（０．２６ｋｇ）を入れ、次いで、プレミックス粉体（１．０ｋｇ）を加えて、６５０ｒｐｍのケミスターラーで３分間混練し、高流動モルタルスラリーを得た。
[Preparation of high fluid mortar slurry]
The materials (total amount: 1.0 kg) of the high fluid mortar composition were mixed at the blending ratios shown in Tables 1 and 2 and kneaded using a Hobart mixer to obtain a premix powder of the high fluid mortar composition. Next, the obtained premix powder was sealed in a polyethylene bag and allowed to stand in a thermostatic chamber at a temperature of 20 ° C. One day after standing, water (0.26 kg) was put into a polyethylene beaker (2.0 L) in a thermostatic chamber at a temperature of 20 ° C., then premix powder (1.0 kg) was added, and 650 rpm was added. The mixture was kneaded for 3 minutes with a chem stirrer to obtain a high-fluid mortar slurry.
（１）高流動モルタルスラリーの流動性の評価
＜フロー値の測定＞
一部の実施例及び比較例については、ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３「社団法人日本建築学会：セルフレベリング材の品質基準」に準拠してフロー値を測定し、流動性を評価した。評価は、温度２０℃の恒温室内で行なった。評価結果を表２に示す。
(1) Evaluation of flowability of high flow mortar slurry <Measurement of flow value>
About some Examples and comparative examples, flow value was measured based on JASS 15M-103 "Architectural Institute of Japan: Quality standard of self-leveling material", and fluidity was evaluated. Evaluation was performed in a constant temperature room at a temperature of 20 ° C. The evaluation results are shown in Table 2.
＜ＳＬ値、ＳＬ流動時間の測定＞
一部の実施例及び比較例については、ＳＬ値、ＳＬ流動時間を測定し、流動性及び流動保持性を評価した。まず、図４に示すＳＬ測定器５０の充填部５１に、図５ａに示すように混練直後の高流動モルタルスラリー１０を流し込んだ。その直後（保持時間０分）に堰板５２を引き上げ、図５ｂに示すように、充填部５１から流れ出した高流動モルタルスラリーの流れが停止した後に、標点（堰板の設置部）５３から高流動モルタルスラリー１０の流れが停止した終点５４までの距離を測定し、その値をＳＬ値（Ｌ０）を測定した。また、高流動モルタルスラリーが標点５３から２００ｍｍの距離を流れるのに要するＳＬ流動時間（Ｌ０）を測定した。評価は、温度２０℃の恒温室内で行なった。評価結果を表２に示す。
<Measurement of SL value and SL flow time>
About some Examples and comparative examples, SL value and SL flow time were measured, and fluidity and fluidity retention were evaluated. First, the high
同様に、高流動モルタルスラリーを充填部５１に流し込み、３０分保持した後に堰板５２を引き上げ、流れ出した高流動モルタルスラリーの流れが停止した後に、標点（堰板の設置部）５３から高流動モルタルスラリーの流れが停止した終点５４までの距離を測定し、その値をＳＬ値（Ｌ３０）を測定した。評価は、温度２０℃の恒温室内で行なった。評価結果を表２に示す。
Similarly, after pouring the high-fluid mortar slurry into the filling
（２）モルタル硬化体の表面状態の評価
調製した高流動モルタルスラリーを１３ｃｍ×１９ｃｍの合成樹脂製の型枠へ厚さ１０ｍｍで流し込み、硬化させ、材齢１日後のモルタル硬化体の表面状態を評価した。具体的には、硬化体表面の表面硬度（ショア硬度）の測定及びやせの測定を温度２０℃の恒温室内で行うことで、表面状態の評価を行った。ショア硬度の測定は一部の実施例及び比較例について行い、やせの測定は全ての実施例及び比較例について行った。評価結果を表２に示す。
(2) Evaluation of surface state of mortar cured body The prepared high-fluid mortar slurry was poured into a 13 cm x 19 cm synthetic resin mold with a thickness of 10 mm, cured, and the surface state of the mortar cured body after 1 day of age was determined. evaluated. Specifically, the surface condition was evaluated by measuring the surface hardness (Shore hardness) of the surface of the cured body and measuring the skin loss in a constant temperature room at a temperature of 20 ° C. The shore hardness was measured for some examples and comparative examples, and the thinness was measured for all examples and comparative examples. The evaluation results are shown in Table 2.
＜表面硬度（ショア硬度）の測定＞
スプリング式硬度計タイプＤ（（株）上島製作所製）を用いて、硬化体表面の任意の４箇所のショア硬度を測定し、ゲージの読み取り値の平均値を求め、表面硬度とした。
<Measurement of surface hardness (Shore hardness)>
Using a spring hardness tester type D (manufactured by Ueshima Seisakusho Co., Ltd.), the Shore hardness at any four locations on the surface of the cured body was measured, and the average value of the gauge readings was determined to obtain the surface hardness.
＜やせの測定＞
高流動モルタルスラリーを直径５０ｍｍ、高さ１００ｍｍの軽量型枠（商品名：サミットモールド、住商セメント社製）へ厚さ１００ｍｍとなるように流し込み、硬化させ、材齢１日後のモルタル硬化体を得た。そして、軽量型枠の上面レベル（１００ｍｍ）と高流動モルタル硬化体表面レベルの差をダイヤルゲージを用いて測定した。測定は、硬化体表面の中央を含む任意の５箇所について行い、ゲージの読み取り値の平均値を求め、やせ（ｍｍ）とした。
<Measurement of skinnyness>
The high-fluid mortar slurry is poured into a lightweight mold (product name: Summit Mold, manufactured by Sumisho Cement Co., Ltd.) having a diameter of 50 mm and a height of 100 mm so as to have a thickness of 100 mm, and cured to obtain a cured mortar after 1 day of age. It was. And the difference of the upper surface level (100 mm) of a lightweight formwork and the high fluid mortar hardening body surface level was measured using the dial gauge. The measurement was performed at any five points including the center of the surface of the cured body, and the average value of the readings of the gauge was obtained and made thin (mm).
水酸化カルシウム、凝結促進剤Ａ（硫酸アルミニウム）及び凝結促進剤Ｂ（ギ酸カルシウム）を併用した実施例１〜６は、流動性及び流動保持性が良好であるだけでなく、やせが１ｍｍ以下であった。 In Examples 1 to 6 in which calcium hydroxide, setting accelerator A (aluminum sulfate) and setting accelerator B (calcium formate) are used in combination, not only fluidity and fluidity retention are good, but also thinness is 1 mm or less. there were.
これに対して、これらのいずれかが含まれていない比較例１〜７は、やせが１ｍｍを超えていた。 On the other hand, in Comparative Examples 1 to 7 in which any of these was not included, the thinness exceeded 1 mm.
以上のように、特定の高流動モルタル組成物を用いることにより、施工性に優れ、良好な水平レベル精度を有するモルタル硬化体を形成することができる。したがって、本発明の住宅基礎用構造体の施工方法によれば、住宅等の建築物基礎コンクリートの天端等のレベル調整を好適に行うことが可能であり、優れた施工性と水平レベル精度により、信頼性の高い住宅基礎用構造体を提供することが可能である。 As described above, by using a specific high-fluidity mortar composition, it is possible to form a mortar cured body having excellent workability and good horizontal level accuracy. Therefore, according to the construction method of the structure for housing foundation of the present invention, it is possible to suitably adjust the level of the top edge of the building foundation concrete such as a house, and with excellent workability and horizontal level accuracy. It is possible to provide a highly reliable structure for a housing foundation.
１０、１７、４１、４２…高流動モルタルスラリー、１１…地盤、１２…砕石（圧密層）、１３…型枠、１４…鉄筋、１５…アンカーボルト、１６…下地コンクリート部、１８…モルタル硬化体、２２…下地コンクリート部上面、２３…高流動モルタルスラリーの合流箇所、２５…天端施工部、２６…天端施工部、３１、５２…堰板、３５…容器、５０…ＳＬ測定器、５１…充填部、５３…標点、５４…終点。
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記型枠内に鉄筋を配置する工程と、
前記型枠内に下地コンクリート部を形成する工程と、
前記下地コンクリート部の上面に、高流動モルタル組成物及び水を含む高流動モルタルスラリーを流し込み、前記上面にモルタル硬化体を形成する工程と、
を備え、
前記高流動モルタル組成物は、ポルトランドセメント、無機粉体、無機系膨張材、細骨材、増粘剤、凝結促進剤及び水酸化カルシウムを含み、
前記増粘剤は、２０℃における２質量％水溶液の粘度が１０〜２０００ｍＰａ・ｓであり、
前記凝結促進剤は、硫酸アルミニウム及びギ酸カルシウムである、住宅基礎用構造体の施工方法。 Providing a mold for forming a housing foundation structure;
Placing the reinforcing bars in the formwork;
Forming a base concrete portion in the mold,
Pouring a high fluidity mortar composition and a high fluidity mortar slurry containing water on the upper surface of the base concrete part, and forming a mortar hardened body on the upper surface;
With
The high flow mortar composition includes Portland cement, inorganic powder, inorganic expansion material, fine aggregate, thickener, setting accelerator and calcium hydroxide,
The thickener has a viscosity of 2% by mass aqueous solution at 20 ° C. of 10 to 2000 mPa · s,
The construction method for a housing foundation structure, wherein the setting accelerator is aluminum sulfate and calcium formate.
The structure for housing foundations constructed using the construction method for the structure for housing foundations according to any one of claims 1 to 4.
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