JP5640970B2 - Control device for internal combustion engine - Google Patents
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Description
この発明は、内燃機関の制御装置に係り、特に、車両に搭載される内燃機関の制御を実行するのに好適な内燃機関の制御装置に関する。 The present invention relates to an internal combustion engine control apparatus, and more particularly to an internal combustion engine control apparatus suitable for executing control of an internal combustion engine mounted on a vehicle.
従来、例えば特許文献1に開示されているように、筒内圧センサを備えた内燃機関が知られている。また、本公報には、エンジンの着火前に所定クランク角度における筒内圧力の変化の標準偏差を算出し、標準偏差が標準偏差閾値以上で、かつ、基準クランク角度と上死点とにおける筒内圧力の差圧を算出し、差圧をエンジンによって駆動される被駆動機側の負荷率で除した負荷率筒内差圧が負荷率筒内差圧閾値以上であるときにプレイグニッションが発生していると判定することが開示されている。
尚、出願人は、本発明に関連するものとして、上記の文献を含めて、以下に記載する文献を認識している。
Conventionally, as disclosed in
The applicant has recognized the following documents including the above-mentioned documents as related to the present invention.
ところで、プレイグニッション等の異常燃焼時には、通常燃焼時に比べて筒内圧が異常に高くなり、ピストンの温度が上昇する。ピストン強度の保証の観点から、プレイグニッション発生時の最大筒内圧を精度高く計測できることが求められる。一般に筒内圧センサにより計測されるが、筒内圧センサにデポジットが付着すると、センサのゲインが上方又は下方に変化するため、計測値が実際の筒内圧に比べて高くなる場合や低くなる場合が生じる。 By the way, during abnormal combustion such as pre-ignition, the in-cylinder pressure becomes abnormally higher than during normal combustion, and the temperature of the piston rises. From the viewpoint of guaranteeing piston strength, it is required that the maximum in-cylinder pressure when pre-ignition occurs can be measured with high accuracy. Generally, it is measured by the in-cylinder pressure sensor. However, if deposit is attached to the in-cylinder pressure sensor, the gain of the sensor changes upward or downward, so the measured value may be higher or lower than the actual in-cylinder pressure. .
上記特許文献1の構成のように筒内圧センサの出力値を用いて計測した筒内圧を用いてプレイグ検知等を行う場合、筒内圧センサにデポジットが付着した場合、センサの出力精度や応答性が低下し、プレイグニッション発生時の最大筒内圧を精度高く計測できなくなるおそれがある。
As in the configuration of the above-mentioned
この発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、筒内圧センサの劣化前後において共通する関係を用いることで、筒内圧センサが劣化した場合であっても、プレイグニッション発生時の実際の最大筒内圧を精度高く算出することのできる内燃機関の制御装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems. By using a common relationship before and after the deterioration of the in-cylinder pressure sensor, even when the in-cylinder pressure sensor is deteriorated, the pre-ignition occurs. It is an object of the present invention to provide a control device for an internal combustion engine capable of calculating the actual maximum in-cylinder pressure with high accuracy.
第1の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の制御装置であって、
内燃機関の筒内圧を計測する筒内圧センサと、
所定運転状態での通常燃焼時において劣化前の前記筒内圧センサにより計測された第1通常最大筒内圧と、劣化後の前記筒内圧センサにより計測された第2通常最大筒内圧とを記憶する記憶手段と、
前記所定運転状態においてプレイグニッションが発生した場合に、劣化後の前記筒内圧センサにより計測された第2プレイグ最大筒内圧と、前記第2通常最大筒内圧との圧力比を算出する圧力比算出手段と、
前記第1通常最大筒内圧と前記圧力比とに基づいて、プレイグニッション発生時の実際の最大筒内圧である第1プレイグ最大筒内圧を算出する第1プレイグ最大筒内圧算出手段と、を備えることを特徴とする。
In order to achieve the above object, a first invention is a control device for an internal combustion engine,
An in-cylinder pressure sensor for measuring the in-cylinder pressure of the internal combustion engine;
A memory for storing a first normal maximum in-cylinder pressure measured by the in-cylinder pressure sensor before deterioration and a second normal maximum in-cylinder pressure measured by the in-cylinder pressure sensor after deterioration during normal combustion in a predetermined operation state. Means,
Pressure ratio calculation means for calculating a pressure ratio between the second pre-maximum in-cylinder pressure measured by the deteriorated in-cylinder pressure sensor and the second normal maximum in-cylinder pressure when pre-ignition occurs in the predetermined operation state. When,
First preg maximum in-cylinder pressure calculating means for calculating a first preg maximum in-cylinder pressure that is an actual maximum in-cylinder pressure at the time of occurrence of pre-ignition based on the first normal maximum in-cylinder pressure and the pressure ratio; It is characterized by.
また、第2の発明は、第1の発明において、前記第1プレイグ最大筒内圧及び第2プレイグ最大筒内圧は、プレイグなまし最大筒内圧又はノック波形最大ピーク値であることを特徴とする。 According to a second aspect of the present invention, in the first aspect of the present invention, the first preg maximum in-cylinder pressure and the second preg maximum in-cylinder pressure are a pre-annealed maximum in-cylinder pressure or a knock waveform maximum peak value.
また、第3の発明は、第1又は第2の発明において、プレイグニッションの連発許容回数は前記圧力比に応じて定められていることを特徴とする。 The third invention is characterized in that, in the first or second invention, the allowable number of consecutive preignitions is determined according to the pressure ratio.
また、第4の発明は、第3の発明において、
前記圧力比は、通常燃焼時の最大筒内圧を単位量としたプレイグニッション発生時の最大筒内圧の大きさであり、
前記連発許容回数は、前記圧力比が大きくなるに従って少なく設定されていることを特徴とする。
Moreover, 4th invention is set in 3rd invention,
The pressure ratio is the magnitude of the maximum in-cylinder pressure at the time of occurrence of pre-ignition with the maximum in-cylinder pressure during normal combustion as a unit amount.
The allowable number of continuous firings is set to be smaller as the pressure ratio becomes larger.
また、第5の発明は、第3又は第4の発明において、前記連発許容回数は、前記筒内圧センサの劣化前に比して、劣化後の方が少なく設定されていることを特徴とする。 Further, a fifth invention is characterized in that, in the third or fourth invention, the allowable number of continuous firings is set to be smaller after deterioration than before deterioration of the in-cylinder pressure sensor. .
第1又は第2の発明では、プレイグ最大筒内圧と通常最大筒内圧との圧力比が筒内圧センサの劣化前後において共通する点に着目する。そのため、筒内圧センサが劣化した場合であっても、プレイグニッション発生時の実際の最大筒内圧を精度高く算出することができる。 In the first or second invention, attention is paid to the fact that the pressure ratio between the maximum pre-cylinder pressure and the normal maximum cylinder pressure is common before and after the deterioration of the cylinder pressure sensor. Therefore, even when the in-cylinder pressure sensor is deteriorated, the actual maximum in-cylinder pressure at the time of occurrence of pre-ignition can be calculated with high accuracy.
第3の発明によれば、筒内圧センサの劣化前後において変化しない圧力比に応じて連発許容回数が設定されている。そのため、筒内圧センサの劣化後であっても適切に連発許容回数を設定することができる。 According to the third aspect of the present invention, the permissible number of consecutive firings is set according to the pressure ratio that does not change before and after the deterioration of the in-cylinder pressure sensor. Therefore, even after the in-cylinder pressure sensor is deteriorated, it is possible to appropriately set the allowable number of consecutive firings.
第4の発明によれば、圧力比が大きくなるに従って連発許容回数が少なく設定されているため、ピストンの許容温度を超えない制御が可能となる。 According to the fourth aspect of the invention, the allowable number of continuous firings is set to be smaller as the pressure ratio increases, so that control that does not exceed the allowable temperature of the piston is possible.
第5の発明によれば、筒内圧センサの劣化による性能悪化分の余裕度を確保することができる。 According to the fifth aspect, it is possible to secure a margin for performance deterioration due to deterioration of the in-cylinder pressure sensor.
以下、図表を参照して本発明の実施の形態について詳細に説明する。尚、図表において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the element which is common in a figure, and the overlapping description is abbreviate | omitted.
実施の形態1.
[実施の形態1のシステム構成]
図1は、本発明の実施の形態1における内燃機関10のシステム構成を説明するための図である。図1に示すシステムは、過給によるダウンサイジングが図られた内燃機関10を備えている。内燃機関10の筒内には、ピストン12が設けられている。筒内におけるピストン12の頂部側には、燃焼室14が形成されている。燃焼室14には、吸気通路16および排気通路18が連通している。
[System Configuration of Embodiment 1]
FIG. 1 is a diagram for explaining a system configuration of an
吸気通路16の入口近傍には、吸気通路16に吸入される空気の流量に応じた信号を出力するエアフローメータ20が設けられている。エアフローメータ20よりも下流側の吸気通路16には、過給機22のコンプレッサ22aが配置されている。更に、コンプレッサ22aよりも下流側の吸気通路16には、電子制御式のスロットルバルブ24が設けられている。
An
内燃機関10の各気筒には、燃焼室14内(筒内)に直接燃料を噴射するための燃料噴射弁26、および、混合気に点火するための点火プラグ28がそれぞれ設けられている。更に、排気通路18には、過給機22のタービン22bが配置されている。タービン22bよりも下流側の排気通路18には、排気ガスを浄化するための触媒30が配置されている。
Each cylinder of the
また、図1に示すシステムは、ECU(Electronic Control Unit)32を備えている。ECU32の入力部には、上述したエアフローメータ20に加え、筒内圧力Pを計測するための筒内圧センサ34、および、エンジン回転数を検出するためのクランク角センサ36等の内燃機関10の運転状態を検出するための各種センサが接続されている。また、ECU32の出力部には、上述したスロットルバルブ24、燃料噴射弁26および点火プラグ28等の内燃機関10の運転を制御するための各種のアクチュエータが接続されている。
Further, the system shown in FIG. 1 includes an ECU (Electronic Control Unit) 32. In addition to the
ECU32は、それらのセンサ出力に基づいて、所定のプログラムに従って上記各種のアクチュエータを駆動させることにより、内燃機関10の運転状態を制御するものである。例えば、クランク角センサ36により検出されるエンジン回転数と、エアフローメータ20により検出される吸入空気量とに基づいて燃料噴射量を算出し、クランク角に基づいて燃料噴射時期、点火時期等を決定した後、燃料噴射弁26及び点火プラグ28を駆動する。
The ECU 32 controls the operating state of the
[プレイグニッションの発生を考慮したピストン強度の保証]
図2は、通常(正常)燃焼時とプレイグニッション発生時の筒内圧波形を表したPθ線図である。図2は、圧縮行程から膨張行程にかけての筒内圧Pの変化を表した図である。図2に示すように、異常燃焼としてプレイグニッション(以下、単に「プレイグ」と略する)が発生した場合には、通常燃焼時よりも早いタイミングで筒内圧Pが急激に高くなる。その結果、プレイグ発生時には、1サイクル中の最大筒内圧が通常燃焼時よりも高い値を示すようになる。
[Guaranteed piston strength considering pre-ignition]
FIG. 2 is a Pθ diagram showing in-cylinder pressure waveforms during normal (normal) combustion and pre-ignition. FIG. 2 is a diagram showing a change in the in-cylinder pressure P from the compression stroke to the expansion stroke. As shown in FIG. 2, when pre-ignition (hereinafter simply referred to as “pre-ignition”) occurs as abnormal combustion, the in-cylinder pressure P increases rapidly at a timing earlier than that during normal combustion. As a result, when pre-ignition occurs, the maximum in-cylinder pressure during one cycle shows a higher value than during normal combustion.
波形40、42、44は、それぞれ劣化前の筒内圧センサ34により計測された波形である。波形40は通常燃焼時の筒内圧波形、波形42はプレイグ発生時のノック波形、波形44は、プレイグ発生時のなまし筒内圧波形を表している。プレイグ発生時のなまし筒内圧波形は、高周波で大きく振動するノック波形を平滑化処理(なまし処理)した波形である。図2には、プレイグなまし最大筒内圧Pmaxと、ノック波形最大ピーク値Ps_maxが表されている。
ところで、筒内圧センサ34には経時変化等によりデポジットが付着する。デポジットが付着すると筒内圧センサ34による計測値(電圧)が上方又は下方に変化する。図2の波形50、52、54は、それぞれデポジット付着による劣化後の筒内圧センサ34により計測された波形である。波形50は通常燃焼時の筒内圧波形、波形52はプレイグ発生時のノック波形、波形54はプレイグ発生時のなまし筒内圧波形を表している。波形40〜44と、波形50〜54とを比較して分かるように、図2に示す例では、デポジット付着後の計測値は、デポジット付着前に比して低下している。
By the way, deposits adhere to the in-
図3は、プレイグニッションが発生する運転領域を表した図である。また、図4は、ピストン設計温度と内燃機関10のトルクとの関係を表した図である。尚、図4中におけるA〜Cのトルク値は、図3中のエンジン回転数NE_1におけるトルク値と対応したものである。
FIG. 3 is a diagram illustrating an operation region where pre-ignition occurs. FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the piston design temperature and the torque of the
図3に示すように、過給によるダウンサイジングが図られた内燃機関10の低回転高負荷(トルク)領域は、プレイグが発生し易い運転領域(プレイグ発生域)となる。ピストン12の温度は、負荷(トルク)が高くなるほど高くなる。このため、図4に示すように、ピストン設計温度(より具体的には、ピストン12の代表部位(例えば、頂部)の設計温度)は、トルクが高くなるほど、高くなるように設定(想定)されている。また、図4に示すように、所定のピストン強度を保証するためのピストン許容温度Tmaxは、プレイグの発生をも考慮して、ピストン設計温度に対して余裕をもった値として設定されている。
As shown in FIG. 3, the low rotation high load (torque) region of the
図5は、プレイグ連発回数と最大筒内圧Pmaxとの関係でピストン12の温度上昇の傾向を表した図である。プレイグが発生すると、ピストン12の温度が上昇する。発生したプレイグが単発であったなら、ピストン12の温度は上昇しても直ぐに元の値に戻る。しかしながら、プレイグが連続的に発生する場合には、ピストン12の温度が上昇していくことになる。より具体的には、図5に示すように、プレイグ連発回数が増えるにつれ、ピストン12の温度が上昇していく。また、プレイグ発生時の最大筒内圧が高いほど、ピストン12の温度上昇率ΔTが高くなる。尚、ここでいう連続的なプレイグとは、同一気筒において、複数のサイクルに渡って継続的に発生するプレイグのことである。
FIG. 5 is a diagram showing a tendency of the temperature increase of the
プレイグ発生域(図3)は高負荷領域である。このため、プレイグ発生域において継続的に運転された場合には、ピストン12の温度は元々高くなり易い。そのような場合においてプレイグが連発すると、ピストン12の温度が所定のピストン許容温度Tmax(図4)を超えて上昇し、ピストン強度の保証が難しくなるおそれがある。
The plague generation area (FIG. 3) is a high load area. For this reason, when continuously operated in the pre-gage generation region, the temperature of the
[実施の形態1の特徴的処理]
表1は、所定運転状態における実際の筒内圧と、デポジット付着前後の筒内圧センサ34による計測値との関係を示す表である。表1における数値は本発明の説明の都合上、一例を示したものであり、これに限られるものではない。また、以下、デポジット付着後の計測値がデポジット付着前に比して低くなる例について説明するが、これに限られるものではなく、上述したように計測値が高くなる場合であっても同様である。
[Characteristic Processing of First Embodiment]
Table 1 is a table showing the relationship between the actual in-cylinder pressure in a predetermined operation state and the measured values by the in-
表1の例では、aに示すように、通常燃焼時の実際の最大筒内圧が8MPaである場合、筒内圧センサ34による計測値は、デポジット付着前は8MPaであるが、デポジット付着後は6MPaに低下している。同様にb、cに示すプレイグなまし最大筒内圧、ノック波形最大ピーク値についても、デポジット付着後は計測値が低下している。なお、プレイグによる最大筒内圧は、同一運転状態においても予期できない着火時期の違い等により変化する。表1はデポジット付着前後で同様のプレイグが発生した場合の一例である。
In the example of Table 1, as shown in a, when the actual maximum in-cylinder pressure during normal combustion is 8 MPa, the measured value by the in-
ところが、プレイグなまし最大筒内圧と通常最大筒内圧との圧力比(b/a)の値は、デポジット付着の前後を問わず一定であるという関係を有する。また、ノック波形最大ピーク値と通常最大筒内圧との圧力比(c/a)の値も、デポジット付着の前後を問わず一定であるという関係を有する。そこで、本発明では、この関係に着目し、実際の筒内圧と計測値の誤差を補正することとした。 However, the value of the pressure ratio (b / a) between the maximum pre-cylinder in-cylinder pressure and the normal maximum in-cylinder pressure has a relationship that it is constant before and after deposit adhesion. Further, the value of the pressure ratio (c / a) between the maximum peak value of the knock waveform and the normal maximum in-cylinder pressure has a relationship that it is constant regardless of before and after deposit adhesion. Therefore, in the present invention, focusing on this relationship, the error between the actual in-cylinder pressure and the measured value is corrected.
<フローチャート>
図6及び図7は、上述の動作を実現するために、ECU32が実行する制御ルーチンのフローチャートである。図6に示すルーチンでは、まず、ステップS100において、筒内圧センサ34のデポジット付着前において、プレイグ発生域内の運転状態毎に通常燃焼時の最大筒内圧(第1通常最大筒内圧)が計測され記憶される。運転状態は、例えばエンジン回転数と負荷率で定まる。なお、これらのセンサ劣化前に計測される第1通常最大筒内圧は、新車時に予めECU32に記憶されていても良い。
<Flowchart>
6 and 7 are flowcharts of a control routine executed by the
ステップS110において、筒内圧センサ34のデポジット付着後における通常燃焼時の最大筒内圧(第2通常最大筒内圧)が運転状態毎に計測され記憶される。デポジット付着後であることは、所定期間の経過や計測値の変動履歴に基づいて判断可能である。また、第2通常最大筒内圧は、経時変化を考慮して所定期間経過毎に更新される。
In step S110, the maximum in-cylinder pressure (second normal maximum in-cylinder pressure) during normal combustion after depositing the in-
図6に示すルーチンの実行後、図7に示すルーチンが所定サイクル毎に実行される。
まず、ステップS120において、ECU32は、プレイグの発生を検知する。例えば、点火時期のクランク角よりも進角した位置で筒内圧が急上昇している場合に、プレイグの発生を検知することができる。その他、筒内圧をP、筒内容積をV、筒内ガスの比熱比をκとしたときの発熱量相関値PVκが所定の閾値を超えた場合に、プレイグの発生を検知するものであっても良い。
After execution of the routine shown in FIG. 6, the routine shown in FIG. 7 is executed every predetermined cycle.
First, in step S120, the
ステップS130において、ECU32は、デポジット付着後の筒内圧センサ34によりプレイグ最大筒内圧(第2プレイグ最大筒内圧)を計測する。プレイグ最大筒内圧としてプレイグなまし最大筒内圧又はノック波形最大ピーク値を用いる。上述したように筒内圧センサ34にデポジットが付着すると、実際の筒内圧より計測値が低くなる場合や、高くなる場合が生じる。例えば、表1のbに示すように、プレイグなまし最大筒内圧の実際値16MPaに対して、計測値12MPaが計測される。
In step S <b> 130, the
ステップS140において、ECU32は、プレイグの発生が検知された運転状態と同一の運転状態に応じた第2通常最大筒内圧を読み込む。そして、ECU32は、第2通常最大筒内圧と第2プレイグ最大筒内圧との圧力比を算出する。プレイグなまし最大筒内圧を用いる場合には、圧力比(プレイグなまし最大筒内圧/通常最大筒内圧)を算出する。ノック波形最大ピーク値を用いる場合には、圧力比(ノック波形最大ピーク値/通常最大筒内圧)を算出する。
In step S140, the
ステップS150において、ECU32は、上述のプレイグの発生が検知された運転状態と同一の運転状態に応じた第1通常最大筒内圧を読み込む。そして、ECU32は、第1通常最大筒内圧にステップS140で算出した圧力比を乗じる。この計算結果が、実際のプレイグなまし最大筒内圧又はノック波形最大ピーク値(第1プレイグ最大筒内圧)とされる。このように、本ルーチンによれば、実際の筒内圧と計測値との誤差を補正することができ、筒内圧センサが劣化した場合であっても、プレイグニッション発生時の実際の最大筒内圧を精度高く算出することができる。
In step S150, the
尚、上述した実施の形態1においては、筒内圧センサ34が前記第1の発明における「筒内圧センサ」に、ECU32が前記第1の発明における「記憶手段」に、それぞれ相当している。
また、ここでは、ECU32が、上記ステップS140の処理を実行することにより前記第1の発明における「圧力比算出手段」が、上記ステップS150の処理を実行することにより前記第1の発明における「第1プレイグ最大筒内圧算出手段」が、それぞれ実現されている。
In the first embodiment described above, the in-
Further, here, the
実施の形態2.
次に、表2を参照して、本発明の実施の形態2について説明する。本実施形態のシステムは、図1に示すハードウェア構成を有する。
Next,
図5について述べたように、プレイグ連発回数が増えるにつれ、ピストン12の温度が上昇していく。また、プレイグ発生時の最大筒内圧が高いほど、ピストン12の温度上昇率ΔTが高くなる。ピストン12の設計温度を超えないためには、プレイグ発生時の最大筒内圧が高いほど、プレイグ連発許容回数を低く設定する必要がある。ところが、上述したように筒内圧センサ34にデポジットが付着すると計測値は実際の筒内圧から上方又は下方に変化した値になるため、この計測値をそのまま用いたのでは、プレイグ連発許容回数が実際の筒内圧に応じた値よりも小さく又は大きく設定されてしまい、大きく設定された場合には、ピストンの許容温度を超えてしまう可能性がある。
As described with reference to FIG. 5, the temperature of the
[実施の形態2の特徴的処理]
そこで、本実施の形態では、上述した実施の形態1により、筒内圧センサ34にデポジットが付着した後であっても実際の最大筒内圧を精度高く算出し、この実際の最大筒内圧に応じたプレイグ連発許容回数を設定できるようにした。特に、本発明では、実施の形態1で述べた、筒内圧センサ34の劣化前後で変化しない圧力比(プレイグ最大筒内圧/通常最大筒内圧)に着目する。この圧力比に応じてプレイグ連発許容回数を設定することで、センサ劣化前後によらずにプレイグ連発許容回数を適切に設定することが可能となる。
[Characteristic Processing of Embodiment 2]
Therefore, in the present embodiment, the actual maximum in-cylinder pressure is calculated with high accuracy even after deposit is attached to the in-
表2は、筒内圧センサ34のデポジット付着前後におけるプレイグ連発許容回数の修正手法について説明するための表である。表2における数値は本発明の説明の都合上、一例を示したものであり、これに限られるものではない。また、以下、デポジット付着後の計測値がデポジット付着前に比して低くなる例について説明するが、これに限られるものではなく、上述したように計測値が高くなる場合であっても同様である。
Table 2 is a table for explaining a technique for correcting the allowable number of pre-fires before and after deposit adhesion of the in-
表2に示すように、プレイグは、同一運転状態においても、着火時期等により最大筒内圧が変化する。図2には、実際の最大筒内圧が10、12、14、16MPaである場合の一例が示されている。例えば、デポジット付着前にプレイグなまし最大筒内圧12MPaが計測された場合の連発許容回数は7回であるが、デポジット付着後に12MPaが計測された場合の連発許容回数は5回であり、単に計測値を用いたのでは、適切な連発許容回数が設定できない。そこで、本発明では、上記圧力比に着目して、実施の形態1の手法により精度高く実際の最大筒内圧(デポジット付着前に計測されたプレイグなまし最大筒内圧)を算出する。これにより、センサ劣化後であっても実際の最大筒内圧に応じた連発許容回数を適切に設定することが可能となる。 As shown in Table 2, the maximum in-cylinder pressure varies depending on the ignition timing and the like even in the same operating state. FIG. 2 shows an example where the actual maximum in-cylinder pressure is 10, 12, 14, 16 MPa. For example, the maximum allowable in-cylinder pressure of 12 MPa is measured 7 times before deposit adhesion, but the allowable continuous number of times when 12 MPa is measured after deposit is 5 times. If the value is used, it is not possible to set an appropriate number of continuous permissible times. Therefore, in the present invention, paying attention to the above pressure ratio, the actual maximum in-cylinder pressure (pre-annealing maximum in-cylinder pressure measured before deposit adhesion) is calculated with high accuracy by the method of the first embodiment. Thereby, even after the sensor is deteriorated, it is possible to appropriately set the permissible number of consecutive firings according to the actual maximum in-cylinder pressure.
また、本発明では、筒内圧センサ34の劣化前後でプレイグなまし最大筒内圧と通常最大筒内圧と圧力比が変化しない関係に着目し、この圧力比に応じて連発許容回数を設定することで、センサの劣化前後によらず好適なプレイグ連発許容回数を設定することが可能となる。
Further, in the present invention, attention is paid to the relationship in which the pre-annealing maximum in-cylinder pressure, the normal maximum in-cylinder pressure, and the pressure ratio do not change before and after the deterioration of the in-
ところで、上述した実施の形態2のシステムにおいては、圧力比を、プレイグなまし最大筒内圧と通常最大筒内圧との比としているが、ノック波形最大ピーク値と通常最大筒内圧との比としても良い。なお、この点は実施の形態3でも同様である。 By the way, in the system of the second embodiment described above, the pressure ratio is the ratio between the pre-annealed maximum in-cylinder pressure and the normal maximum in-cylinder pressure, but the ratio between the knock waveform maximum peak value and the normal maximum in-cylinder pressure is also used. good. This point is the same as in the third embodiment.
実施の形態3.
次に、表3を参照して、本発明の実施の形態3について説明する。本実施形態のシステムは、図1に示すハードウェア構成を有する。
Next,
上述した実施の形態2では、実際の最大筒内圧を算出することで、筒内圧センサ34の劣化後であっても、劣化前と同じ連発許容回数を設定することができる。しかしながら、筒内圧センサ34が劣化すれば応答性等が悪化する場合もあるため、デポジット付着によりセンサ性能悪化分の余裕を確保することが望ましい。そこで、本実施形態のシステムでは、デポジット付着後はデポジット付着前に比してプレイグ連発許容回数を少なく設定することとした。
In the second embodiment described above, by calculating the actual maximum in-cylinder pressure, even after the in-
表3は、筒内圧センサ34のデポジット付着前後におけるプレイグ連発許容回数の修正手法について説明するための表である。表3における数値は本発明の説明の都合上、一例を示したものであり、これに限られるものではない。また、以下、デポジット付着後の計測値がデポジット付着前に比して低くなる例について説明するが、これに限られるものではなく、計測値が高くなる場合であっても同様である。
Table 3 is a table for explaining a technique for correcting the allowable number of pre-fired firings before and after deposit adhesion of the in-
表3の各要素は、デポジット付着後の連発許容回数が異なる点を除き表2と同様である。本実施形態のシステムでは、実施の形態1及び2の処理に加え、表3に示すように実際の最大筒内圧が同一であっても、デポジット付着後の連発許容回数がデポジット付着前よりも少なく設定されている。 Each element of Table 3 is the same as that of Table 2 except that the allowable number of continuous firing after deposit deposition is different. In the system of the present embodiment, in addition to the processing of the first and second embodiments, even if the actual maximum in-cylinder pressure is the same as shown in Table 3, the allowable number of continuous firing after deposit attachment is smaller than before deposit attachment. Is set.
10 内燃機関
12 ピストン
16 吸気通路
20 エアフローメータ
22、22a、22b 過給機、コンプレッサ、タービン
24 スロットルバルブ
26 燃料噴射弁
28 点火プラグ
32 ECU
34 筒内圧センサ
36 クランク角センサ
DESCRIPTION OF
34 In-
Claims (5)
所定運転状態での通常燃焼時において劣化前の前記筒内圧センサにより計測された第1通常最大筒内圧と、劣化後の前記筒内圧センサにより計測された第2通常最大筒内圧とを記憶する記憶手段と、
前記所定運転状態においてプレイグニッションが発生した場合に、劣化後の前記筒内圧センサにより計測された第2プレイグ最大筒内圧と、前記第2通常最大筒内圧との圧力比を算出する圧力比算出手段と、
前記第1通常最大筒内圧と前記圧力比とに基づいて、プレイグニッション発生時の実際の最大筒内圧である第1プレイグ最大筒内圧を算出する第1プレイグ最大筒内圧算出手段と、
を備えることを特徴とする内燃機関の制御装置。 An in-cylinder pressure sensor for measuring the in-cylinder pressure of the internal combustion engine;
A memory for storing a first normal maximum in-cylinder pressure measured by the in-cylinder pressure sensor before deterioration and a second normal maximum in-cylinder pressure measured by the in-cylinder pressure sensor after deterioration during normal combustion in a predetermined operation state. Means,
Pressure ratio calculation means for calculating a pressure ratio between the second pre-maximum in-cylinder pressure measured by the deteriorated in-cylinder pressure sensor and the second normal maximum in-cylinder pressure when pre-ignition occurs in the predetermined operation state. When,
Based on the first normal maximum in-cylinder pressure and the pressure ratio, a first preg maximum in-cylinder pressure calculating means for calculating a first preg maximum in-cylinder pressure that is an actual maximum in-cylinder pressure at the time of occurrence of pre-ignition;
A control device for an internal combustion engine, comprising:
前記連発許容回数は、前記圧力比が大きくなるに従って少なく設定されていること、
を特徴とする請求項3記載の内燃機関の制御装置。 The pressure ratio is the magnitude of the maximum in-cylinder pressure at the time of occurrence of pre-ignition with the maximum in-cylinder pressure during normal combustion as a unit amount.
The allowable number of continuous firings is set to decrease as the pressure ratio increases,
The control apparatus for an internal combustion engine according to claim 3.
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