JP5577849B2 - 熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法 - Google Patents
熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5577849B2 JP5577849B2 JP2010120959A JP2010120959A JP5577849B2 JP 5577849 B2 JP5577849 B2 JP 5577849B2 JP 2010120959 A JP2010120959 A JP 2010120959A JP 2010120959 A JP2010120959 A JP 2010120959A JP 5577849 B2 JP5577849 B2 JP 5577849B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mesh
- carburized
- workpiece
- quenching
- hardened layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 44
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 71
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 71
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 claims description 33
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 14
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011960 computer-aided design Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
しかし、浸炭焼入されたワークは、その表面側の炭素濃度勾配が大きいため、上記メッシュのメッシュサイズの大きさによって、その表面側の解析精度が大きく左右される。
これにより、メッシュサイズが粗大な場合、ワークの表面側の解析精度が低下する。また、メッシュサイズを細かくする場合、解析精度の低下を抑制できるが、コンピュータの計算時間が増大して、実用性の点で問題となる。
ワークの浸炭焼入を熱処理解析する際に、前記ワークの形状モデルを分割してメッシュを作成する方法であって、
前記ワークの形状モデルを分割して、前記ワークの形状モデルの表面側に浸炭焼入層メッシュを作成するとともに、前記ワークの形状モデルの前記浸炭焼入層メッシュよりも内側に内側メッシュを作成して、
前記浸炭焼入層メッシュのメッシュサイズおよびメッシュ層数を、前記ワークに対して浸炭焼入による熱処理を行ったときに、前記ワークの表面側に形成される焼き入れ層の深さである焼入深さを指標に決定して、
前記浸炭焼入層メッシュを、前記ワークの形状モデルの表面から前記焼入深さの二倍の深さに相当する位置までの領域に作成し、
前記内側メッシュのメッシュサイズを、前記浸炭焼入層メッシュのメッシュサイズよりも大きく構成するものである。
前記浸炭焼入層メッシュにおける焼入深さ方向のメッシュサイズは、前記焼入深さを所定の分割数で除した大きさに構成され、
前記浸炭焼入層メッシュを前記焼入深さ方向へ複数層形成するときの前記浸炭焼入層メッシュのメッシュ層数は、前記分割数の二倍の層数に構成され、
前記分割数は、前記ワークの浸炭焼入を熱処理解析して、この解析結果を理想値と比較したときに、前記解析結果の前記理想値に対する誤差が目標誤差範囲内に収まる大きさに構成されるものである。
上記熱処理解析は、コンピュータ上でワークの形状モデルを仮想的に表現して、表現したワークの形状モデルを複数に分割してメッシュを作成して、作成したメッシュ毎に解析結果を求めることによって行われる。メッシュは、ワークの形状モデルを分割した際の要素である。
本発明の実施の一形態である熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法は、浸炭焼入処理を施されるワークの形状モデルを分割してメッシュを作成する方法である。
なお、図1に示すように、熱処理時には、各ワークが熱処理炉内にて、トレイ1・1・・・にそれぞれ載置された状態で、矢印X方向にベルトコンベア等で搬送されることとする。また、各ワークは、以下の各熱処理が実施される間、コンベア等による搬送が停止した状態でM分間保持される保持状態と、矢印X方向にトレイ1の位置が一個分ずれた位置に移動される移動状態とを、M分のサイクルタイムで繰り返しながら搬送されることとする。
上記熱処理解析は、コンピュータ10を用いて行われる。
図2に示すように、コンピュータ10は、本体部11と、入力部12と、表示部13と、を備える。
本体部11は、実体的には、CPU、ROM、RAM、及びHDD等がバスで相互に接続される構成を有する。
なお、本実施形態では、解析対象のワークおよびそのワークの形状モデル20は円柱形状を有することとする(図4(a)参照)。
前記焼入深さは、焼き入れ層における、ワークの表面に垂直な方向(焼入深さ方向)の深さである。本実施形態では、焼入深さを(L)に決定する。なお、焼入深さに関しては、例えばビッカース硬度計を用いて実測可能である。
なお、上記ワークに関して、その表面から、焼入深さ(L)の二倍の深さ(2L)を有する位置までの領域を浸炭焼入層とする。
図4(a)および図4(b)に示すように、浸炭焼入層メッシュAは、上記ワークの形状モデル20に関して、その表面21側に作成され、上記ワークの浸炭焼入層に相当する領域に作成される。
内側メッシュBは、上記ワークの形状モデル20の内側(上記浸炭焼入層メッシュAの内側)に作成される。
上記浸炭焼入層メッシュAのメッシュサイズよりも、上記内側メッシュBのメッシュサイズの方が、大きいサイズに決定される。
また、浸炭焼入層メッシュAのメッシュ層数、すなわち浸炭焼入層メッシュAを焼入深さ方向へ複数層形成するときの浸炭焼入層メッシュAのメッシュ層数は、上記分割数(n)の二倍の層数である(n×2)層に決定される。これは、ワークの形状モデル20において、その表面21から、焼入深さ(L)の二倍の深さ(2L)を有する位置までの領域、すなわち上記ワークの浸炭焼入層に相当する領域(浸炭焼入層領域)を、浸炭焼入層メッシュA・A・・・で構成するためである。
従って、浸炭焼入層メッシュAのメッシュサイズ(P1=L/n)、および浸炭焼入層メッシュAのメッシュ層数(n×2)は、焼入深さ(L)を指標に決定される。
ラインTが、上記分割数を(n)に設定して、すなわち浸炭焼入層メッシュAのメッシュサイズを(P1=L/n)に設定して、ワークの浸炭焼入を熱処理解析したときの、ワークの表面からの距離と、ワークの硬さの解析結果と、の関係を示す。
ラインUが、上記分割数を(n/2)に設定して、すなわち浸炭焼入層メッシュAのメッシュサイズを(2L/n)に設定して、ワークの浸炭焼入を熱処理解析したときの、ワークの表面からの距離と、ワークの硬さの解析結果と、の関係を示す。
ラインWが、ラインSとラインUに基づいて作成され、ワークの表面からの距離と、上記硬さ誤差と、の関係を示す。
なぜなら、浸炭焼入されたワークに関して、その表面側(上記浸炭焼入層)は、炭素濃度勾配が大きいため、浸炭焼入層メッシュAのメッシュサイズの大きさによって、解析精度が大きく左右される。これにより、浸炭焼入層メッシュAのメッシュサイズを大きい値に設定するとき、上記浸炭焼入層の解析精度が著しく低下し、解析結果の理想値に対する誤差が増大するからである。
また、内側メッシュBのメッシュサイズ(P2)が、浸炭焼入層メッシュAのメッシュサイズ(P1)よりも大きくなるように構成することにより、メッシュサイズが全体的に細かくなることを抑制可能だからである。
11 本体部
12 入力部
13 表示部
20 ワークの形状モデル
21 ワークの形状モデルの表面
A 浸炭焼入層メッシュ
B 内側メッシュ
Claims (2)
- ワークの浸炭焼入を熱処理解析する際に、前記ワークの形状モデルを分割してメッシュを作成する方法であって、
前記ワークの形状モデルを分割して、前記ワークの形状モデルの表面側に浸炭焼入層メッシュを作成するとともに、前記ワークの形状モデルの前記浸炭焼入層メッシュよりも内側に内側メッシュを作成して、
前記浸炭焼入層メッシュのメッシュサイズおよびメッシュ層数を、前記ワークに対して浸炭焼入による熱処理を行ったときに、前記ワークの表面側に形成される焼き入れ層の深さである焼入深さを指標に決定して、
前記浸炭焼入層メッシュを、前記ワークの形状モデルの表面から前記焼入深さの二倍の深さに相当する位置までの領域に作成し、
前記内側メッシュのメッシュサイズを、前記浸炭焼入層メッシュのメッシュサイズよりも大きく構成する、
熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法。 - 前記浸炭焼入層メッシュにおける焼入深さ方向のメッシュサイズは、前記焼入深さを所定の分割数で除した大きさに構成され、
前記浸炭焼入層メッシュを前記焼入深さ方向へ複数層形成するときの前記浸炭焼入層メッシュのメッシュ層数は、前記分割数の二倍の層数に構成され、
前記分割数は、前記ワークの浸炭焼入を熱処理解析して、この解析結果を理想値と比較したときに、前記解析結果の前記理想値に対する誤差が目標誤差範囲内に収まる大きさに構成される、
請求項1に記載の熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010120959A JP5577849B2 (ja) | 2010-05-26 | 2010-05-26 | 熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010120959A JP5577849B2 (ja) | 2010-05-26 | 2010-05-26 | 熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011246762A JP2011246762A (ja) | 2011-12-08 |
JP5577849B2 true JP5577849B2 (ja) | 2014-08-27 |
Family
ID=45412390
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010120959A Expired - Fee Related JP5577849B2 (ja) | 2010-05-26 | 2010-05-26 | 熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5577849B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110457834B (zh) * | 2019-08-15 | 2023-02-03 | 东北大学 | 一种表征渗碳钢渗层碳浓度的方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3038992B2 (ja) * | 1991-06-19 | 2000-05-08 | トヨタ自動車株式会社 | 浸炭炉の制御方法 |
JPH0697020A (ja) * | 1992-09-14 | 1994-04-08 | Hitachi Ltd | プロセスシミュレータ |
-
2010
- 2010-05-26 JP JP2010120959A patent/JP5577849B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2011246762A (ja) | 2011-12-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Spievak et al. | Simulating fatigue crack growth in spiral bevel gears | |
Kramberger et al. | Computational model for the analysis of bending fatigue in gears | |
Park et al. | Hierarchical microstructure based crystal plasticity-continuum damage mechanics approach: Model development and validation of rolling contact fatigue behavior | |
Ghaffari et al. | Three dimensional fatigue crack initiation and propagation analysis of a gear tooth under various load conditions and fatigue life extension with boron/epoxy patches | |
Dinh et al. | A unified approach to model the effect of porosity and high surface roughness on the fatigue properties of additively manufactured Ti6-Al4-V alloys | |
Yanez et al. | Modelling of temperature evolution on metals during laser hardening process | |
Ranjbaran et al. | A necessary modification for the finite element analysis of cracked members detection, construction, and justification | |
Olsson et al. | Fatigue of gears in the finite life regime—Experiments and probabilistic modelling | |
Pehan et al. | Investigation of crack propagation scatter in a gear tooth’s root | |
Warhadpande et al. | Influence of plasticity-induced residual stresses on rolling contact fatigue | |
Morris et al. | Effect of residual stresses on microstructural evolution due to rolling contact fatigue | |
Fukumura et al. | Mechanical examination of crack length dependency and material dependency on threshold stress intensity factor range with Dugdale model | |
Rama et al. | Investigation of the effect of load distribution along the face width and load sharing between the pairs in contact on the fracture parameters of the spur gear tooth with root crack | |
Song et al. | Investigation of residual stress effects on creep crack initiation and growth using local out-of-plane compression | |
Biglari et al. | A diffusion driven carburisation combined with a multiaxial continuum creep model to predict random multiple cracking in engineering alloys | |
Kinner-Becker et al. | Analysis of internal material loads and Process Signature Components in deep rolling | |
Aguado-Montero et al. | Optimal shot peening residual stress profile for fatigue | |
JP5577849B2 (ja) | 熱処理解析における浸炭焼入層のモデル化方法 | |
Enoki | Development of performance prediction system on SIP-MI project | |
Mücke et al. | A constitutive model for anisotropic materials based on Neuber’s rule | |
Sawicki et al. | Finite-element analysis of residual stresses generated under nitriding process: a three-dimensional model | |
Uslu et al. | Surface cracks in finite thickness plates under thermal and displacement-controlled loads–Part 2: Crack propagation | |
Kalay et al. | Fatigue performances of helicopter gears | |
Iss et al. | Fatigue strength evaluation of case‐hardened components combining heat‐treatment simulation and probabilistic approaches | |
Honarmandi et al. | Elasto-plastic fatigue life improvement of bolted joints and introducing FBI method |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130418 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20131224 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140107 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140221 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140610 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140623 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5577849 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |