JP5573777B2

JP5573777B2 - Sintered ore cooling method, sintered ore sorting method, and sintered ore sorting apparatus

Info

Publication number: JP5573777B2
Application number: JP2011124207A
Authority: JP
Inventors: 哲也西村
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2011-06-02
Filing date: 2011-06-02
Publication date: 2014-08-20
Anticipated expiration: 2031-06-02
Also published as: JP2012251203A

Description

本発明は、焼結鉱の冷却方法、焼結鉱の選別方法、および焼結鉱の選別装置に関する。 The present invention relates to a method for cooling a sintered ore, a method for selecting a sintered ore, and an apparatus for selecting a sintered ore.

鉄鋼の主要原料である鉄鉱石のうち、粉状の粉鉱石は、そのまま高炉に投入すると高炉内のガスの流れを阻害するため、焼成して焼結鉱にしてから高炉に投入される。粉鉱石に石灰粉やコークス粉を混合した原料を焼成して焼結鉱を生成する焼結機としては、例えばドワイトロイド式焼結機が知られている。焼結鉱は、焼結機で焼成された後、高炉までの搬送手段であるコンベアなどの耐用温度以下まで冷却される。焼成後の焼結鉱は莫大な熱量を有しているため、この冷却時に放出される熱を回収して有効に利用することが、省エネルギーの観点から望ましい。 Of the iron ore that is the main raw material for steel, the powdered ore, when put into the blast furnace as it is, inhibits the flow of gas in the blast furnace, so it is fired into a sintered ore and then put into the blast furnace. As a sintering machine for producing a sintered ore by firing a raw material in which lime powder or coke powder is mixed with powdered ore, for example, a Dwightroid type sintering machine is known. The sintered ore is baked by a sintering machine and then cooled to a temperature lower than the service temperature of a conveyor or the like which is a conveying means to the blast furnace. Since the sintered ore after firing has an enormous amount of heat, it is desirable from the viewpoint of energy saving to recover and effectively use the heat released during this cooling.

しかしながら、従来用いられてきた冷却装置の多くは、水平方向に移動する焼結鉱に冷却ガスを通気して冷却する水平移動型のものであった。かかる水平移動型冷却装置では、薄く積層された焼結鉱に冷却ガスが通気されるため、通気される冷却ガスの量が多くなり、焼結鉱との熱交換による冷却ガスの昇温幅は小さい。それゆえ、冷却ガスから熱を回収しても有効利用することが難しく、熱回収がされないことも多かった。 However, most of the cooling devices that have been used in the past have been of a horizontal movement type in which cooling gas is passed through a horizontally moving sintered ore to cool it. In such a horizontal movement type cooling device, since the cooling gas is ventilated through the thinly laminated sintered ore, the amount of the vented cooling gas increases, and the temperature increase range of the cooling gas by heat exchange with the sintered ore is small. Therefore, even if heat is recovered from the cooling gas, it is difficult to effectively use it, and heat recovery is often not performed.

そこで、冷却ガスから熱を回収して有効利用することが可能な焼結鉱の冷却装置として、竪型冷却装置が開発されている。竪型冷却装置では、焼結鉱が装置の上部から装入されて装置内に堆積し、冷却ガスが装置の下部から上部へと通気される。かかる竪型冷却装置では、厚く堆積した焼結鉱に冷却ガスが通気されるため、通気される冷却ガスの量は比較的少なく、その分、焼結鉱との熱交換による冷却ガスの昇温幅が大きい。それゆえ、冷却ガスから熱を回収して有効利用することが比較的容易である。かかる竪型冷却装置については、例えば特許文献１〜３に記載されている。 Therefore, a vertical cooling device has been developed as a cooling device for sintered ore that can recover heat from the cooling gas and effectively use it. In the vertical cooling apparatus, sintered ore is charged from the upper part of the apparatus and accumulated in the apparatus, and cooling gas is vented from the lower part to the upper part of the apparatus. In such a vertical cooling device, the cooling gas is ventilated through the thickly accumulated sinter, so the amount of the aerated cooling gas is relatively small, and the temperature of the cooling gas is increased by heat exchange with the sinter. The width is large. Therefore, it is relatively easy to recover heat from the cooling gas and effectively use it. Such a vertical cooling device is described in, for example, Patent Documents 1 to 3.

特開昭５３−７１６０１号公報JP-A-53-71601 特開昭５３−１２５９０８号公報JP-A-53-125908 特開昭５５−１１９１３８号公報JP-A-55-119138

例えばドワイトロイド式焼結機が用いられる場合、焼結機で焼成された焼結鉱は、クラッシャで破砕されて冷却装置に装入される。クラッシャで破砕された焼結鉱の平均温度は約５００〜６００℃である。破砕後の焼結鉱を、特許文献１〜３に記載のような竪型冷却装置で冷却した場合、冷却装置から排出される冷却ガスの温度は、装入された焼結鉱の温度を上回ることはなく、高くても約５００〜６００℃である。この温度は、水平移動型冷却装置の場合に比べると高いが、熱を回収して有効利用するために十分に高い温度とはいえず、回収される熱量は、焼成時に与えられた熱量に比較すると依然として少ない。 For example, when a Dwytroid type sintering machine is used, the sintered ore fired by the sintering machine is crushed by a crusher and charged into a cooling device. The average temperature of the sintered ore crushed by the crusher is about 500 to 600 ° C. When the sintered ore after crushing is cooled by a vertical cooling device as described in Patent Documents 1 to 3, the temperature of the cooling gas discharged from the cooling device exceeds the temperature of the charged ore. The temperature is about 500 to 600 ° C. at the highest. This temperature is higher than in the case of a horizontal movement type cooling device, but it cannot be said that the temperature is sufficiently high to recover and effectively use heat, and the amount of heat recovered is compared with the amount of heat given during firing. Then it is still few.

ここで、焼結鉱全体の平均温度ではなく、個々の焼結鉱の温度に着目する。例えばドワイトロイド式焼結機が用いられる場合、焼結鉱全体の平均温度は上記の通りであるが、個々の焼結鉱の温度は、高いものでは約１０００℃に達し、低いものでは約２００℃以下になる。それゆえ、より高い温度の焼結鉱を選別して竪型冷却装置に装入することが可能になれば、冷却装置から排出される冷却ガスの温度を上記の平均温度よりも高くすることができ、冷却ガスから回収した熱の有効利用がさらに容易になる。 Here, attention is focused on the temperature of each sintered ore, not the average temperature of the entire sintered ore. For example, when a dweitroid type sintering machine is used, the average temperature of the entire sinter is as described above, but the temperature of each sinter reaches about 1000 ° C. at a high level and about 200 ° C. at a low level. It becomes below ℃. Therefore, if it becomes possible to select the sintered ore at a higher temperature and insert it into the vertical cooling device, the temperature of the cooling gas discharged from the cooling device can be made higher than the above average temperature. This makes it easier to effectively use the heat recovered from the cooling gas.

しかしながら、より高い温度の焼結鉱を選別することは、容易ではない。例えば、ドワイトロイド式焼結機では、焼結反応が原料層の上層から下層へと順次進行するため、焼結機からの排出時には上層の焼結鉱が比較的低温になり、下層の焼結鉱が比較的高温になる。このように、焼結鉱の温度差は、主に成分以外の要因によって生じる。成分が異なる物質を磁性域と非磁性域との差によって選別する方法であれば、例えば特表平１１−５０４８５１号公報に記載されているような磁力選別が知られているが、温度が異なる同じ成分の物質の選別の方法は知られていない。 However, it is not easy to select a higher temperature sintered ore. For example, in the Dwytroid type sintering machine, the sintering reaction proceeds sequentially from the upper layer to the lower layer of the raw material layer. Therefore, when discharged from the sintering machine, the upper layer ore becomes relatively low temperature, and the lower layer sintering is performed. The ore becomes relatively hot. Thus, the temperature difference of the sintered ore is mainly caused by factors other than the components. For example, magnetic separation as described in Japanese Patent Publication No. 11-504851 is known as a method of selecting substances having different components based on the difference between the magnetic region and the non-magnetic region, but the temperature is different. There is no known method for selecting substances of the same component.

そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、焼成された焼結鉱からより高い温度の高温焼結鉱を選別して冷却することによって、冷却時に回収された熱をより有効に利用することを可能にする、新規かつ改良された焼結鉱の冷却方法、焼結鉱の選別方法、および焼結鉱の選別装置を提供することにある。 Then, this invention is made | formed in view of the said problem, The place made into the objective of this invention is selecting the high temperature sintered ore of higher temperature from the sintered sintered ore, and cooling, To provide a new and improved sinter ore cooling method, sinter ore sorting method, and sinter ore sorting apparatus that enable more effective use of heat recovered during cooling. .

上記課題を解決するために、本発明者らが鋭意検討したところ、焼結鉱は酸化鉄としてヘマタイト、マグネタイト、およびウスタイトを含む混合物であるが、温度によって焼結鉱の磁性に差異があることがわかり、さらに、温度による透磁率の差によって焼結鉱を磁力で選別できることを初めて見出して、本発明を為すに至った。 In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors diligently studied. As a result, the sintered ore is a mixture containing hematite, magnetite, and wustite as iron oxide, but there is a difference in the magnetism of the sintered ore depending on the temperature. In addition, the inventors found for the first time that sintered ore can be sorted by magnetic force based on the difference in magnetic permeability depending on the temperature, and have made the present invention.

すなわち、本発明のある観点によれば、磁化率が変化する温度帯の焼結鉱の冷却方法であって、焼結機で焼成された焼結鉱を搬送手段を用いて搬送する工程と、搬送手段の端部に、または該端部に隣接して設けられた磁力発生部を用いて該端部から落下する焼結鉱に磁力を加えることによって、焼結鉱から選別温度以上の高温焼結鉱を選別する工程と、選別された高温焼結鉱を第１の竪型冷却装置に装入する工程と、第１の竪型冷却装置を用いて高温焼結鉱に第１の冷却ガスを通気する工程と、高温焼結鉱との熱交換によって昇温した第１の冷却ガスから熱回収する工程とを含むことを特徴とする、焼結鉱の冷却方法が提供される。 That is, according to an aspect of the present invention, there is provided a method for cooling a sintered ore in a temperature zone in which the magnetic susceptibility changes, and the step of conveying the sintered ore fired by a sintering machine using a conveying means; By applying a magnetic force to the sintered ore falling from the end using the magnetic force generating part provided at the end of the conveying means or adjacent to the end, The step of sorting the ore, the step of charging the sorted high-temperature sintered ore into the first vertical cooling device, and the first cooling gas in the high-temperature sintered ore using the first vertical cooling device And a method of recovering heat from the first cooling gas whose temperature has been raised by heat exchange with the high-temperature sintered ore is provided.

上記冷却方法において、磁力発生部による磁力の大きさは、選別温度に応じて設定されてもよい。 In the cooling method, the magnitude of the magnetic force generated by the magnetic force generation unit may be set according to the selection temperature.

上記冷却方法において、温度が選別温度である焼結鉱が端部から落下する際の落下軌跡上に設けられた分離部材が端部から落下する焼結鉱を空間的に分離することによって、高温焼結鉱を焼結鉱から選別してもよい。 In the above cooling method, the separating member provided on the dropping locus when the sintered ore having the temperature of the selection temperature falls from the end portion spatially separates the sintered ore dropping from the end portion, thereby increasing the temperature. The sinter may be selected from the sinter.

上記冷却方法において、分離部材の位置は、選別温度に応じて設定されてもよい。 In the cooling method, the position of the separation member may be set according to the selection temperature.

高温焼結鉱に通気された第１の冷却ガスは、第１の竪型冷却装置の高温焼結鉱の堆積面よりも下に設けられた第１の排気ダクトから排出され、第１の竪型冷却装置の第１の排気ダクトよりも上の部分を高温焼結鉱の復熱帯として用いてもよい。 The 1st cooling gas ventilated by the high temperature sintered ore is discharged | emitted from the 1st exhaust duct provided below the deposition surface of the high temperature sintered ore of the 1st vertical cooling device, and the 1st soot The portion above the first exhaust duct of the mold cooling device may be used as the tropical zone of the high temperature sintered ore.

上記冷却方法は、焼結鉱に磁力を加えることによって、焼結鉱から選別温度未満の低温焼結鉱を選別する工程と、選別された低温焼結鉱を第２の竪型冷却装置に装入する工程と、第２の竪型冷却装置を用いて低温焼結鉱に第２の冷却ガスを通気する工程と、低温焼結鉱との熱交換によって昇温した第２の冷却ガスを第１の冷却ガスとして第１の竪型冷却装置に供給する工程とをさらに含んでもよい。 In the cooling method, a magnetic force is applied to the sintered ore to select a low-temperature sintered ore having a temperature lower than the selection temperature from the sintered ore, and the selected low-temperature sintered ore is installed in the second vertical cooling device. A second cooling gas that is heated by heat exchange with the low temperature sintered ore and the second cooling gas is passed through the low temperature sintered ore using the second vertical cooling device. And a step of supplying the first vertical cooling device as one cooling gas.

低温焼結鉱に通気された第２の冷却ガスは、第２の竪型冷却装置の低温焼結鉱の堆積面よりも下に設けられた第２の排気ダクトから排出され、第２の竪型冷却装置の第２の排気ダクトよりも上の部分を低温焼結鉱の復熱帯として用いてもよい。 The second cooling gas vented to the low temperature sintered ore is discharged from a second exhaust duct provided below the low temperature sintered ore deposit surface of the second vertical cooling device, and the second soot is supplied. The portion above the second exhaust duct of the mold cooling device may be used as the retrotropical zone of the low-temperature sintered ore.

上記冷却方法において、選別温度は、４００〜５５０℃であってもよい。 In the cooling method, the selection temperature may be 400 to 550 ° C.

また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、磁化率が変化する温度帯の焼結鉱の選別方法であって、焼結機で焼成された焼結鉱を搬送手段を用いて搬送する工程と、搬送手段の端部に、または該端部に隣接して設けられた磁力発生部を用いて該端部から落下する焼結鉱に磁力を加えることによって、焼結鉱から選別温度以上の高温焼結鉱を選別する工程とを含むことを特徴とする、焼結鉱の選別方法が提供される。 In order to solve the above problems, according to another aspect of the present invention, there is provided a method for selecting sintered ore in a temperature zone in which the magnetic susceptibility changes, and transports sintered ore fired by a sintering machine. A step of conveying using the means, and applying a magnetic force to the sintered ore falling from the end using the magnetic force generator provided at or adjacent to the end of the conveying means. And a step of selecting a high-temperature sintered ore at a temperature higher than the selection temperature from the ore.

また、上記課題を解決するために、本発明のさらに別の観点によれば、磁化率が変化する温度帯の焼結鉱の選別装置であって、焼結機で焼成された焼結鉱を搬送する搬送手段と、搬送手段の端部に、または該端部に隣接して設けられ、該端部から落下する焼結鉱に磁力を加える磁力発生部とを備え、磁力によって、焼結鉱から選別温度以上の高温焼結鉱を選別することを特徴とする、焼結鉱の選別装置が提供される。 In order to solve the above problems, according to still another aspect of the present invention, there is provided a sorting apparatus for sintered ore in a temperature zone in which the magnetic susceptibility changes, and the sintered ore fired by a sintering machine is selected. A conveying means for conveying; and a magnetic force generating portion provided at or adjacent to the end of the conveying means for applying a magnetic force to the sintered ore falling from the end. A screening apparatus for sinter is provided, wherein high-temperature sinter having a temperature equal to or higher than the selection temperature is selected.

上記構成によれば、焼結鉱の温度による磁性の変化を利用して、焼成された焼結鉱から選別温度以上の高温焼結鉱を選別することができる。選別温度は、焼結鉱に加える磁力の大きさや、磁力を加えられながら落下する焼結鉱を空間的に分離する分離部材の位置を調整することによって変更することができる。また、低温焼結鉱の冷却に用いられた後の冷却ガスを高温焼結鉱の冷却に用いることによって、高温焼結鉱の冷却に用いられた後の冷却ガスの温度をさらに高くすることができる。 According to the said structure, the high temperature sintered ore more than selection temperature can be classify | selected from the sintered sintered ore using the change of the magnetism by the temperature of a sintered ore. The selection temperature can be changed by adjusting the magnitude of the magnetic force applied to the sintered ore and the position of the separating member that spatially separates the sintered ore falling while being applied with the magnetic force. In addition, by using the cooling gas after being used for cooling the low-temperature sintered ore, the temperature of the cooling gas after being used for cooling the high-temperature sintered ore can be further increased. it can.

以上説明したように本発明によれば、焼成された焼結鉱からより高い温度の高温焼結鉱を選別して冷却することによって、冷却時に回収された熱をより有効に利用することができる。 As described above, according to the present invention, the heat recovered at the time of cooling can be more effectively used by selecting and cooling the high-temperature sintered ore at a higher temperature from the fired sintered ore. .

本発明の第１の実施形態に係る焼結鉱の冷却設備の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the cooling equipment of the sintered ore which concerns on the 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１の実施形態における焼結鉱の選別の原理について説明するための図である。It is a figure for demonstrating the principle of the selection of the sintered ore in the 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１の実施形態における焼結鉱の選別の原理についてさらに説明するための図である。It is a figure for further demonstrating the principle of the selection of the sintered ore in the 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１の実施形態において磁力発生部に永久磁石を用いた場合の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure at the time of using a permanent magnet for the magnetic force generation part in the 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１の実施形態において磁力発生部に電磁石を用いた場合の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure at the time of using an electromagnet for the magnetic force generation part in the 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１の実施形態において分離部材が可動式である場合の構成を示す図である。It is a figure which shows a structure in case the separation member is a movable type in the 1st Embodiment of this invention. 本発明の第２の実施形態に係る焼結鉱の冷却設備の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the cooling equipment of the sintered ore which concerns on the 2nd Embodiment of this invention.

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 Exemplary embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. In the present specification and drawings, components having substantially the same functional configuration are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.

（第１の実施形態）
まず、図１〜６を参照して、本発明の第１の実施形態について説明する。 (First embodiment)
First, a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.

図１は、本発明の第１の実施形態に係る焼結鉱の冷却設備の構成を示す図である。図１には、焼結鉱１を焼成する焼結機１０と、焼結鉱１を選別する選別装置２０と、焼結鉱１を冷却する冷却装置３０と、焼結鉱１の冷却時に放出された熱を回収する熱回収装置４０とを含む設備が示されている。 FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a sintered ore cooling facility according to the first embodiment of the present invention. In FIG. 1, a sintering machine 10 for firing the sinter 1, a sorting device 20 for selecting the sinter 1, a cooling device 30 for cooling the sinter 1, and a discharge during cooling of the sinter 1 A facility including a heat recovery device 40 for recovering the generated heat is shown.

焼結機１０は、ドワイトロイド式焼結機である。焼結機１０では、粉鉱石に石灰粉およびコークス粉を混合した原料がパレット１１上に積層され、水平方向に移動しながら上層から下層へと順次焼結反応が進行して焼結鉱１が焼成される。焼成が完了し、パレット１１の端部に到達した焼結鉱１は、該端部から落下し、クラッシャ１２によって破砕される。クラッシャ１２での破砕によって、焼結鉱１は、粒径が数ｍｍ〜数十ｃｍ程度の粒状になる。破砕された粒状の焼結鉱１は、選別装置２０へと送られる。 The sintering machine 10 is a dwelloid type sintering machine. In the sintering machine 10, raw materials obtained by mixing lime powder and coke powder with powdered ore are stacked on the pallet 11, and the sintering reaction proceeds sequentially from the upper layer to the lower layer while moving in the horizontal direction. Baked. The sintered ore 1 that has finished firing and reaches the end of the pallet 11 falls from the end and is crushed by the crusher 12. By crushing with the crusher 12, the sintered ore 1 becomes granular with a particle size of several mm to several tens of cm. The crushed granular sintered ore 1 is sent to a sorting device 20.

上述のように、焼成後の焼結鉱１には、焼成後時間が経って冷えた部分と、焼成直後でまだ高温の部分とがある。それゆえ、クラッシャ１２で破砕された後の粒状の焼結鉱１の温度は、ある温度帯で分散している。具体的には、焼結鉱１の温度は、高いものでは約１０００℃に達し、低いものでは約２００℃以下になり、平均すると約５００〜６００℃である。後述するように、この焼結鉱１の温度帯は、磁性が強磁性と常磁性との間で変化する温度帯である。 As described above, the sintered ore 1 after firing has a portion that has cooled over time after firing and a portion that is still hot immediately after firing. Therefore, the temperature of the granular sintered ore 1 after being crushed by the crusher 12 is dispersed in a certain temperature range. Specifically, the temperature of the sintered ore 1 reaches about 1000 ° C. at a high level, becomes about 200 ° C. or below at a low level, and averages about 500 to 600 ° C. As will be described later, the temperature zone of the sintered ore 1 is a temperature zone in which the magnetism changes between ferromagnetism and paramagnetism.

選別装置２０は、シュート２１と、磁力発生部２２と、分離部材２３とを含む。シュート２１は、焼結機１０で焼成された焼結鉱１を搬送する搬送手段である。搬送手段としては、コンベアなどが代わりに用いられてもよい。焼結鉱１は、シュート２１上を滑降し、シュート２１の端部２１ｅから落下する。端部２１ｅには磁力発生部２２が設けられており、落下する焼結鉱１に磁力を加える。この磁力によって、落下する焼結鉱１の軌跡は、磁力がない場合の軌跡に比べて変化した軌跡になる。後述するように、焼結鉱１の磁性は温度によって異なるため、磁力発生部２２から受ける磁力の大きさも焼結鉱１の温度によって異なる。従って、焼結鉱１の落下軌跡の変化も、焼結鉱１の温度によって異なる。それゆえ、端部２１ｅから落下する焼結鉱１を空間的に分離することによって、焼結鉱１から選別温度以上の高温焼結鉱２と選別温度未満の低温焼結鉱３とを選別することが可能である。焼結鉱１の空間的な分離の精度を向上させるために、所定の選別温度に対応する落下軌跡上に分離部材２３が設けられてもよい。 The sorting device 20 includes a chute 21, a magnetic force generator 22, and a separation member 23. The chute 21 is a conveying means for conveying the sintered ore 1 fired by the sintering machine 10. As the conveying means, a conveyor or the like may be used instead. The sinter 1 slides down on the chute 21 and falls from the end 21 e of the chute 21. The end portion 21e is provided with a magnetic force generating portion 22, and applies a magnetic force to the falling sintered ore 1. Due to this magnetic force, the trajectory of the falling sinter 1 becomes a trajectory changed as compared with the trajectory when there is no magnetic force. As will be described later, since the magnetism of the sintered ore 1 varies depending on the temperature, the magnitude of the magnetic force received from the magnetic force generator 22 also varies depending on the temperature of the sintered ore 1. Accordingly, the change in the falling trajectory of the sinter 1 also varies depending on the temperature of the sinter 1. Therefore, by separating spatially the sinter 1 falling from the end 21e, the high-temperature sinter 2 above the selection temperature and the low-temperature sinter 3 below the selection temperature are selected from the sinter 1. It is possible. In order to improve the accuracy of spatial separation of the sinter 1, the separation member 23 may be provided on a drop trajectory corresponding to a predetermined sorting temperature.

冷却装置３０は、竪型冷却装置である。冷却装置３０には、選別装置２０で選別された高温焼結鉱２が装入される。高温焼結鉱２は、冷却装置３０の上部に設けられた装入ホッパ３１から装入され、シャフト３２内に堆積して徐々に下降する。一方、高温焼結鉱２を冷却するための冷却ガス４は、冷却装置３０の下部に設けられた吹込み口３３から吹き込まれ、シャフト３２内の高温焼結鉱２に通気される。シャフト３２内では、下降する高温焼結鉱２と、上昇する冷却ガス４との間で熱が交換される。この熱交換によって、高温焼結鉱２は冷却され、冷却ガス４は昇温する。冷却された高温焼結鉱２は、排出ゲート３４から排出され、低温焼結鉱３とともに、図示しない搬送手段によって次工程へと搬出される。一方、昇温した冷却ガス４は、冷却装置３０の上部に設けられた排気ダクト３５から排出される。 The cooling device 30 is a saddle type cooling device. The cooling device 30 is charged with the high-temperature sintered ore 2 sorted by the sorting device 20. The high-temperature sintered ore 2 is charged from a charging hopper 31 provided in the upper part of the cooling device 30, accumulated in the shaft 32, and gradually descends. On the other hand, the cooling gas 4 for cooling the high-temperature sintered ore 2 is blown from a blowing port 33 provided in the lower part of the cooling device 30 and is passed through the high-temperature sintered ore 2 in the shaft 32. In the shaft 32, heat is exchanged between the descending high temperature sintered ore 2 and the ascending cooling gas 4. By this heat exchange, the high-temperature sintered ore 2 is cooled, and the cooling gas 4 is heated. The cooled high-temperature sintered ore 2 is discharged from the discharge gate 34 and is carried out to the next process together with the low-temperature sintered ore 3 by a conveying means (not shown). On the other hand, the heated cooling gas 4 is discharged from an exhaust duct 35 provided in the upper part of the cooling device 30.

なお、排気ダクト３５は、高温焼結鉱２の堆積面よりも下のシャフト３２に設けられてもよい。この場合、堆積した高温焼結鉱２のうち、排気ダクト３５よりも上に位置する部分は復熱帯となり、復熱によって高温焼結鉱２の表面温度が上昇するため、排気ダクト３５から排出される冷却ガス４の温度をさらに高くすることが可能になる。ここで、竪型冷却装置内の復熱帯の領域は、高温焼結鉱２における、高温の内部から冷却された表面側への熱拡散が十分に行われる時間を確保できる程度に適宜設定すればよい。なお、復熱帯は、広くし過ぎると冷却帯の領域を十分に確保することが難しくなるため、通常の場合、焼結鉱が充填されている領域の上部側１／１０〜１／２の範囲内に設定すればよい。 The exhaust duct 35 may be provided on the shaft 32 below the deposition surface of the high-temperature sintered ore 2. In this case, the portion of the accumulated high-temperature sintered ore 2 that is located above the exhaust duct 35 becomes tropical, and the surface temperature of the high-temperature sintered ore 2 rises due to recuperation, so that it is discharged from the exhaust duct 35. The temperature of the cooling gas 4 can be further increased. Here, the retrotropical region in the vertical cooling device is appropriately set to such an extent that sufficient time can be ensured in the high-temperature sintered ore 2 for sufficient heat diffusion from the high-temperature interior to the cooled surface side. Good. In addition, since it becomes difficult to secure a sufficient area of the cooling zone if the retrotropics are too wide, in the normal case, the range of the upper side 1/10 to 1/2 of the area filled with sintered ore Should be set within.

熱回収装置４０では、冷却装置３０の排気ダクト３５から排出された冷却ガス４が、除塵装置４１で除塵された後、ボイラ４２に供給され、熱回収される。熱回収後の冷却ガス４は、送風ブロワ４３に供給されて再び冷却装置３０の吹込み口３３に供給されるか、または脱硫装置４４を経て煙突４５から大気中に放出される。なお、熱回収装置４０には、従来の熱回収装置として知られている各種の構成を適用することが可能である。ただし、従来の竪型冷却装置とともに設けられる熱回収装置に比べて、熱回収装置４０では、冷却装置３０から供給される冷却ガス４が高温であるため、ボイラ４２等における熱回収の効率が向上している。 In the heat recovery device 40, the cooling gas 4 discharged from the exhaust duct 35 of the cooling device 30 is dust-removed by the dust removal device 41, and then supplied to the boiler 42 for heat recovery. The cooling gas 4 after the heat recovery is supplied to the blower blower 43 and supplied again to the blowing port 33 of the cooling device 30 or is discharged from the chimney 45 through the desulfurization device 44 into the atmosphere. Note that various configurations known as conventional heat recovery devices can be applied to the heat recovery device 40. However, since the cooling gas 4 supplied from the cooling device 30 is higher in the heat recovery device 40 than the heat recovery device provided with the conventional vertical cooling device, the efficiency of heat recovery in the boiler 42 and the like is improved. doing.

以上で説明した焼結鉱の冷却設備では、焼結機１０で焼成された焼結鉱１のうち、選別装置２０が選別した高温焼結鉱２が冷却装置３０に装入される。高温焼結鉱２は、所定の選別温度以上の焼結鉱１であるため、高温焼結鉱２の平均温度は、焼結鉱１の平均温度である約５００〜６００℃よりも高くなる。それゆえ、冷却装置３０で高温焼結鉱２と熱交換し、熱回収装置４０に供給される冷却ガス４の温度は、例えば６００℃を上回る温度になりうる。結果として、熱回収装置４０での熱回収の効率が向上する。 In the sintered ore cooling facility described above, among the sintered ores 1 fired by the sintering machine 10, the high-temperature sintered ore 2 selected by the sorting device 20 is charged into the cooling device 30. Since the high temperature sintered ore 2 is the sintered ore 1 having a predetermined selection temperature or higher, the average temperature of the high temperature sintered ore 2 is higher than about 500 to 600 ° C. that is the average temperature of the sintered ore 1. Therefore, the temperature of the cooling gas 4 exchanged with the high-temperature sintered ore 2 by the cooling device 30 and supplied to the heat recovery device 40 can be, for example, a temperature exceeding 600 ° C. As a result, the efficiency of heat recovery in the heat recovery device 40 is improved.

（選別の原理）
図２は、本発明の第１の実施形態における焼結鉱の選別の原理について説明するための図である。図２には、焼結鉱１の温度と磁化率（−）との関係が示されている。 (Principle of selection)
FIG. 2 is a diagram for explaining the principle of selection of sintered ore in the first embodiment of the present invention. FIG. 2 shows the relationship between the temperature of the sinter 1 and the magnetic susceptibility (−).

図示されているように、常温では、焼結鉱１の磁化率は１に近い。これは、常温では焼結鉱１がほぼ強磁性体であることを示す。焼結鉱１の磁化率は、温度の上昇にともなって少しずつ減少し、温度３００℃付近から大きく減少する。焼結鉱１の磁化率の温度に対する変化量は、温度４００〜５５０℃で最も大きくなる。温度がさらに上昇すると、温度６００℃付近で焼結鉱１の磁化率はほぼ０になり、それ以上の温度ではほとんど変化しない。これは、温度６００℃以上では焼結鉱１がほぼ常磁性体であることを示す。 As illustrated, the magnetic susceptibility of the sintered ore 1 is close to 1 at room temperature. This indicates that the sintered ore 1 is almost ferromagnetic at normal temperature. The magnetic susceptibility of the sinter 1 gradually decreases as the temperature increases, and greatly decreases from around 300 ° C. The amount of change of the magnetic susceptibility of the sinter 1 with respect to the temperature is greatest at a temperature of 400 to 550 ° C. When the temperature further rises, the magnetic susceptibility of the sintered ore 1 becomes almost 0 at a temperature around 600 ° C., and hardly changes at a temperature higher than that. This indicates that the sintered ore 1 is almost paramagnetic at a temperature of 600 ° C. or higher.

上述したように、本実施形態に係る選別装置２０に供給される焼結鉱１の温度は、高いものでは約１０００℃、低いものでは約２００℃以下である。温度２００℃では焼結鉱１はほぼ強磁性体であり、温度１０００℃では焼結鉱１はほぼ常磁性体である。つまり、選別装置２０に供給される焼結鉱１の温度帯は、磁性が強磁性と常磁性との間で変化する温度帯である。 As described above, the temperature of the sintered ore 1 supplied to the sorting apparatus 20 according to the present embodiment is about 1000 ° C. for the high one and about 200 ° C. or less for the low one. At a temperature of 200 ° C., the sinter 1 is almost ferromagnetic, and at a temperature of 1000 ° C., the sinter 1 is almost paramagnetic. That is, the temperature zone of the sintered ore 1 supplied to the sorting device 20 is a temperature zone where the magnetism changes between ferromagnetism and paramagnetism.

上記の温度帯のうち、温度３００〜６００℃の範囲では、焼結鉱１の磁化率の温度に対する変化量が比較的大きいため、焼結鉱１が磁力発生部２２から受ける磁力の大きさの温度に対する変化量も、比較的大きくなる。従って、この温度範囲に選別温度を設定すれば、選別温度以上の高温焼結鉱２と、選別温度未満の低温焼結鉱３との間で、シュート２１の端部２１ｅから落下するときの軌跡に比較的大きな差異が生じ、分離部材２３などを用いて高温焼結鉱２と低温焼結鉱３とを空間的に分離することが可能になる。図では、かかる温度範囲が、選別可能温度範囲として示されている。 Among the above temperature zones, in the temperature range of 300 to 600 ° C., since the amount of change in the magnetic susceptibility of the sinter 1 is relatively large, the magnitude of the magnetic force that the sinter 1 receives from the magnetic force generator 22. The amount of change with respect to temperature is also relatively large. Therefore, if the selection temperature is set in this temperature range, the trajectory when falling from the end 21e of the chute 21 between the high-temperature sintered ore 2 that is higher than the selection temperature and the low-temperature sintered ore 3 that is lower than the selection temperature. A relatively large difference occurs, and the high temperature sintered ore 2 and the low temperature sintered ore 3 can be spatially separated using the separating member 23 or the like. In the figure, such a temperature range is shown as a selectable temperature range.

また、上記の温度帯のうち、温度４００〜５５０℃の範囲では、焼結鉱１の磁化率の温度に対する変化量が最も大きくなるため、焼結鉱１が磁力発生部２２から受ける磁力の大きさの温度に対する変化量も、最も大きくなる。従って、この温度範囲に選別温度を設定すれば、高温焼結鉱２と低温焼結鉱３とを空間的により高い精度で分離することが可能になる。図では、かかる温度範囲が、選別推奨温度範囲として示されている。 In addition, in the temperature range of 400 to 550 ° C. among the above temperature zones, the amount of change in the magnetic susceptibility of the sinter 1 with respect to the temperature becomes the largest, so the magnitude of the magnetic force that the sinter 1 receives from the magnetic force generator 22. The amount of change with respect to temperature is also the largest. Therefore, if the selection temperature is set within this temperature range, the high temperature sintered ore 2 and the low temperature sintered ore 3 can be separated with higher spatial accuracy. In the figure, such a temperature range is shown as a selection recommended temperature range.

図３は、本発明の第１の実施形態における焼結鉱の選別の原理についてさらに説明するための図である。図３には、温度が異なる焼結鉱１ａ〜１ｄの落下軌跡の例が示されている。 FIG. 3 is a diagram for further explaining the principle of selection of sintered ore in the first embodiment of the present invention. FIG. 3 shows an example of the dropping trajectory of the sintered ores 1a to 1d having different temperatures.

温度が異なる焼結鉱１の例として図示されている焼結鉱１ａ〜１ｄのうち、焼結鉱１ａの温度は約６００℃、焼結鉱１ｂの温度は約５００℃、焼結鉱１ｃの温度は約４００℃、焼結鉱１ｄの温度は約３００℃である。図示された例において、選別温度は４５０℃に設定されているものとする。 Of the sintered ores 1a to 1d illustrated as examples of the sintered ore 1 having different temperatures, the temperature of the sintered ore 1a is about 600 ° C, the temperature of the sintered ore 1b is about 500 ° C, and the sintered ore 1c The temperature is about 400 ° C., and the temperature of the sintered ore 1d is about 300 ° C. In the illustrated example, it is assumed that the sorting temperature is set to 450 ° C.

なお、図２を参照して説明したように、選別温度は、温度３００〜６００℃の範囲、好ましくは温度４００〜５５０℃の範囲で、自由に設定することが可能である。選別温度の変更は、例えば磁力発生部２２が焼結鉱１に加える磁力の大きさの変更や、分離部材２３の位置の変更によって選別装置２０に反映させることが可能である。このための磁力発生部２２および分離部材２３の構成については後述する。 As described with reference to FIG. 2, the selection temperature can be freely set within a temperature range of 300 to 600 ° C., preferably within a temperature range of 400 to 550 ° C. The change of the sorting temperature can be reflected on the sorting device 20 by changing the magnitude of the magnetic force applied to the sintered ore 1 by the magnetic force generator 22 or changing the position of the separation member 23, for example. The configuration of the magnetic force generator 22 and the separation member 23 for this purpose will be described later.

焼結鉱１ａは、温度が約６００℃であり、ほぼ常磁性に近い磁性を有する。従って、焼結鉱１ａが磁力発生部２２から受ける磁力の大きさは小さく、焼結鉱１ａが端部２１ｅから落下するときの軌跡は自由落下時の軌跡に近くなる。ここで、焼結鉱１ａの運動を自由落下とみなすと、焼結鉱１ａが端部２１ｅから鉛直方向に高さＨだけ落下するのに要する時間ｔは以下の式１によって求められる。なお、シュート２１は鉛直方向に対して角度θだけ傾いており、端部２１ｅから落下したときの焼結鉱１ａの初速度は速度ｖ_０であるものとし、重力加速度をｇとする。 The sintered ore 1a has a temperature of about 600 ° C. and has a magnetism that is almost paramagnetic. Therefore, the magnitude | size of the magnetic force which the sintered ore 1a receives from the magnetic force generation part 22 is small, and the locus | trajectory when the sintered ore 1a falls from the edge part 21e becomes close to the locus | trajectory at the time of free fall. Here, assuming that the movement of the sintered ore 1a is a free fall, the time t required for the sintered ore 1a to fall from the end portion 21e by the height H in the vertical direction is obtained by the following equation 1. Incidentally, the chute 21 is inclined by an angle θ with respect to the vertical direction, the initial velocity of the sinter 1a when dropped from the end portion 21e is assumed the velocity v _0, the gravitational acceleration and g.

また、時刻ｔにおける焼結鉱１ａの端部２１ｅからの水平方向変位Ｌは、以下の式２によって求められる。 Further, the horizontal displacement L from the end 21e of the sintered ore 1a at time t is obtained by the following equation 2.

焼結鉱１ａが高さＨだけ落下したときの水平方向変位Ｌは、式１において高さＨ、角度θ、および速度ｖ_０を与えて時間ｔを求め、このｔを式２に代入して求められる。かかる水平方向変位Ｌの値と、選別温度とに基づいて、磁力発生部２２が焼結鉱１に加える磁力の大きさ、または分離部材２３の位置が決定されてもよい。 The horizontal displacement L when the sintered ore 1a is dropped by the height H is obtained by giving the height H, the angle θ, and the velocity v ₀ in Equation 1 to obtain the time t, and substituting this t into Equation 2 Desired. Based on the value of the horizontal displacement L and the selection temperature, the magnitude of the magnetic force applied to the sintered ore 1 by the magnetic force generator 22 or the position of the separation member 23 may be determined.

焼結鉱１ｂは、温度が約５００℃であり、強磁性と常磁性の中間の磁性を有する。それゆえ、焼結鉱１ｂが磁力発生部２２から受ける磁力の大きさは、焼結鉱１ａの場合よりも大きい。従って、焼結鉱１ｂが端部２１ｅから落下するときの軌跡は、自由落下時の軌跡に比べて磁力発生部２２側に引き寄せられた軌跡になる。 The sintered ore 1b has a temperature of about 500 ° C. and has an intermediate magnetism between ferromagnetic and paramagnetic. Therefore, the magnitude of the magnetic force that the sintered ore 1b receives from the magnetic force generating part 22 is larger than that of the sintered ore 1a. Accordingly, the trajectory when the sintered ore 1b falls from the end 21e is a trajectory drawn toward the magnetic force generation unit 22 as compared to the trajectory at the time of free fall.

焼結鉱１ｃは、温度が約４００℃であり、強磁性と常磁性の中間で焼結鉱１ｂよりもさらに強い磁性を有する。それゆえ、焼結鉱１ｃが磁力発生部２２から受ける磁力の大きさは、焼結鉱１ｂの場合よりもさらに大きい。従って、焼結鉱１ｃが端部２１ｅから落下するときの軌跡は、焼結鉱１ｂの軌跡よりもさらに磁力発生部２２側に引き寄せられた軌跡になる。 The sintered ore 1c has a temperature of about 400 ° C., and has a stronger magnetic property than the sintered ore 1b between ferromagnetism and paramagnetism. Therefore, the magnitude of the magnetic force that the sintered ore 1c receives from the magnetic force generation part 22 is larger than that of the sintered ore 1b. Therefore, the locus when the sintered ore 1c falls from the end portion 21e is a locus that is drawn closer to the magnetic force generating unit 22 than the locus of the sintered ore 1b.

焼結鉱１ｄは、温度が約３００℃であり、ほぼ強磁性に近い磁性を有する。それゆえ、焼結鉱１ｄが磁力発生部２２から受ける磁力の大きさは、焼結鉱１ｃよりもさらに大きい。従って、焼結鉱１ｄが端部２１ｅから落下するときの軌跡は、磁力発生部２２が設けられた端部２１ｅに沿って回り込むような軌跡になる。 The sintered ore 1d has a temperature of about 300 ° C. and has magnetism almost close to ferromagnetism. Therefore, the magnitude of the magnetic force that the sintered ore 1d receives from the magnetic force generation part 22 is larger than that of the sintered ore 1c. Therefore, the locus when the sintered ore 1d falls from the end portion 21e is a locus that wraps around the end portion 21e provided with the magnetic force generating portion 22.

以上で焼結鉱１ａ〜１ｄを例として説明したように、選別装置２０において、シュート２１の端部２１ｅから落下する焼結鉱１の軌跡は、焼結鉱１の温度によって大きく変化する。それゆえに、選別装置２０では、落下する焼結鉱１を空間的に分離することによって、焼結鉱１から高温焼結鉱２と低温焼結鉱３とを選別することが可能である。 As described above with the sintered ores 1a to 1d as an example, the trajectory of the sintered ore 1 falling from the end 21e of the chute 21 in the sorting device 20 varies greatly depending on the temperature of the sintered ore 1. Therefore, the sorting device 20 can sort the high-temperature sintered ore 2 and the low-temperature sintered ore 3 from the sintered ore 1 by spatially separating the falling sintered ore 1.

（粒径の影響について）
ここで、選別装置２０における焼結鉱１の選別と、焼結鉱１の粒径との関係について説明する。焼結鉱１の粒径をｒとすると、焼結鉱１の体積は粒径の３乗に比例するため、定数ｋを用いてｋｒ^３と表せる。また、焼結鉱１の密度をρとすると、焼結鉱１の質量はρｋｒ^３になる。 (About the effect of particle size)
Here, the relationship between the sorting of the sintered ore 1 in the sorting apparatus 20 and the particle size of the sintered ore 1 will be described. If the particle size of the sinter 1 is r, the volume of the sinter 1 is proportional to the cube of the particle size, and can be expressed as kr ³ using the constant k. If the density of the sintered ore 1 is ρ, the mass of the sintered ore 1 is ρkr ³ .

シュート２１の端部２１ｅから落下する焼結鉱１は、上述のように初速度ｖ_０を有する。このときの焼結鉱１の運動量は焼結鉱１の質量と初速度との積であり、ρｋｒ^３ｖ_０と表せる。一方、落下後の焼結鉱１に作用する重力は、質量と重力加速度ｇとの積であり、ρｋｒ^３ｇと表せる。また、落下後の焼結鉱１に作用する磁力は、焼結鉱１の体積に比例し、定数Ｍを用いてＭｋｒ^３と表せる。以上からわかるように、落下時の焼結鉱１の運動量と、落下後に焼結鉱１に作用する力とは、いずれも粒径ｒの３乗に比例する。従って、落下後の焼結鉱１の運動の変化は、粒径ｒには依存しない。それゆえ、選別装置２０に供給される焼結鉱１の間では、粒径の違いによる選別結果の差異は生じない。 Sinter 1 dropping from the end 21e of the chute 21 has an initial velocity v ₀ as described above. The momentum of the sinter 1 at this time is the product of the mass of the sinter 1 and the initial velocity, and can be expressed as ρkr ³ v ₀ . On the other hand, the gravity acting on the sintered ore 1 after falling is the product of the mass and the acceleration of gravity g, and can be expressed as ρkr ³ g. Further, the magnetic force acting on the sintered ore 1 after dropping is proportional to the volume of the sintered ore 1 and can be expressed as Mkr ³ using a constant M. As can be seen from the above, the momentum of the sintered ore 1 when dropped and the force acting on the sintered ore 1 after dropping are both proportional to the cube of the particle size r. Therefore, the change in the movement of the sintered ore 1 after dropping does not depend on the particle size r. Therefore, there is no difference in the sorting result due to the difference in particle size between the sinters 1 supplied to the sorting device 20.

ただし、端部２１ｅにおける焼結鉱１の初速度ｖ_０には、粒径による差が生じる。シュート２１上では、比較的小粒径の焼結鉱１が下層に位置し、比較的大粒径の焼結鉱１が上層に位置する傾向がある。その結果、シュート２１上では、下層に位置する小粒径の焼結鉱１よりも、上層に位置する大粒径の焼結鉱１の速度が大きくなる。従って、端部２１ｅにおける初速度ｖ_０は、大粒径の焼結鉱１の方が小粒径の焼結鉱１よりも大きくなる傾向がある。初速度ｖ_０が大きいほど、同じ高さＨを落下したときの水平方向変位Ｌは大きくなるため、大粒径の焼結鉱１は高温焼結鉱２側に入りやすくなり、小粒径の焼結鉱１は低温焼結鉱３側に入りやすくなる。 However, the initial velocity v ₀ of the sintered ore 1 at the end 21e is different depending on the particle size. On the chute 21, the sintered ore 1 having a relatively small particle size tends to be located in the lower layer, and the sintered ore 1 having a relatively large particle size tends to be located in the upper layer. As a result, on the chute 21, the speed of the large particle size sintered ore 1 positioned in the upper layer is higher than that of the small particle size sintered ore 1 positioned in the lower layer. Therefore, the initial velocity v ₀ at the end 21 e tends to be larger in the large particle size sintered ore 1 than in the small particle size sintered ore 1. The larger the initial velocity v ₀ is, the larger the horizontal displacement L is when the same height H is dropped, so that the large-diameter sintered ore 1 tends to enter the high-temperature sintered ore 2 side, and the small-particle-diameter Sinter 1 becomes easy to enter the low temperature sinter 3 side.

しかしながら、上記の初速度ｖ_０の差は、焼結鉱１の温度選別を阻害する要因にはならない。なぜならば、小粒径の焼結鉱１は、体積に対する表面積の比率が大粒径の焼結鉱１よりも大きく、従って温度が低下しやすいためである。つまり、小粒径の焼結鉱１は、シュート２１を滑降する過程で温度が低下しやすいため、低温焼結鉱３に該当する可能性が高い。一方、大粒径の焼結鉱１は、シュート２１を滑降する過程では温度が低下しにくいため、高温焼結鉱２に該当する可能性が高い。それゆえ、初速度ｖ_０の差によって、高温焼結鉱２と低温焼結鉱３とが混交する可能性は小さい。 However, the difference in the initial velocity v ₀ is not a factor that hinders temperature selection of the sinter 1. This is because the ratio of the surface area to the volume of the sintered ore 1 having a small particle size is larger than that of the sintered ore 1 having a large particle size, and thus the temperature tends to decrease. That is, the sintered ore 1 having a small particle diameter is likely to fall under the low temperature sintered ore 3 because the temperature is likely to decrease in the course of sliding down the chute 21. On the other hand, the sintered ore 1 having a large particle size is unlikely to fall under the process of sliding down the chute 21 and therefore is likely to correspond to the high-temperature sintered ore 2. Therefore, there is little possibility that the high temperature sintered ore 2 and the low temperature sintered ore 3 are mixed due to the difference in the initial speed v ₀ .

なお、同様の要因として、空気抵抗の影響も考えられる。しかしながら、空気抵抗の影響は、重力や磁力などの他の要因の影響に比較すると小さい。また、単位表面積あたりの重量が小さく空気抵抗の影響をより受けやすい小粒径の焼結鉱１は、空気抵抗の影響で減速した場合、磁力選別によって低温焼結鉱３側に入りやすくなる。これは、上記の粒径による影響と同様の結果である。従って、空気抵抗の影響があったとしても、選別結果に影響を与える可能性は小さいといえる。 Note that the influence of air resistance is also considered as a similar factor. However, the influence of air resistance is small compared to the influence of other factors such as gravity and magnetic force. In addition, when the sintered ore 1 having a small particle size, which has a small weight per unit surface area and is more easily affected by air resistance, decelerates due to the influence of air resistance, it easily enters the low temperature sintered ore 3 side by magnetic separation. This is the same result as the effect of the above particle size. Therefore, even if there is an influence of air resistance, it can be said that the possibility of affecting the sorting result is small.

（磁力発生部の構成）
次に、選別装置２０の磁力発生部２２の構成について、より詳しく説明する。磁力発生部２２には、永久磁石または電磁石を用いることが可能である。以下では、それぞれの場合の磁力発生部２２の構成について説明する。 (Configuration of magnetic force generator)
Next, the configuration of the magnetic force generator 22 of the sorting device 20 will be described in more detail. The magnetic force generator 22 can be a permanent magnet or an electromagnet. Below, the structure of the magnetic force generation part 22 in each case is demonstrated.

図４は、本発明の第１の実施形態において磁力発生部に永久磁石を用いた場合の構成を示す図である。磁力発生部２２ａは、永久磁石ユニット２０１ａ〜２０１ｆと、制御部２０５と、放射温度計２０６とを含む。 FIG. 4 is a diagram showing a configuration when a permanent magnet is used for the magnetic force generation unit in the first embodiment of the present invention. The magnetic force generation unit 22a includes permanent magnet units 201a to 201f, a control unit 205, and a radiation thermometer 206.

永久磁石ユニット２０１は、モータ２０２と、回転シャフト２０３と、永久磁石２０４とを含む。永久磁石ユニット２０１では、モータ２０２の駆動によって回転シャフト２０３が回転する。回転シャフト２０３の少なくとも一部には、送りねじが形成される。永久磁石２０４にはねじ穴が設けられ、回転シャフト２０３の送りねじに螺合される。かかる構成によって、モータ２０２を駆動させて永久磁石２０４を回転シャフト２０３に沿って進退させ、永久磁石２０４から焼結鉱１までの距離を変化させることができる。永久磁石２０４は、焼結鉱１を含む領域に磁界を発生させ、焼結鉱１に磁力を加える。永久磁石２０４から焼結鉱１に加えられる磁力は、永久磁石２０４から焼結鉱１までの距離が短いほど大きくなる。 The permanent magnet unit 201 includes a motor 202, a rotating shaft 203, and a permanent magnet 204. In the permanent magnet unit 201, the rotating shaft 203 is rotated by driving the motor 202. A feed screw is formed on at least a part of the rotating shaft 203. The permanent magnet 204 is provided with a screw hole and is screwed to the feed screw of the rotary shaft 203. With this configuration, the motor 202 is driven to move the permanent magnet 204 back and forth along the rotary shaft 203, and the distance from the permanent magnet 204 to the sintered ore 1 can be changed. The permanent magnet 204 generates a magnetic field in a region including the sintered ore 1 and applies a magnetic force to the sintered ore 1. The magnetic force applied to the sintered ore 1 from the permanent magnet 204 becomes larger as the distance from the permanent magnet 204 to the sintered ore 1 is shorter.

制御部２０５は、コンピュータ、または制御回路などであり、永久磁石ユニット２０１ａ〜２０１ｆに含まれるモータ２０２ａ〜２０２ｆの駆動を制御する。制御部２０５は、例えば設定された選別温度に応じてモータ２０２ａ〜２０２ｆの駆動を制御し、永久磁石２０４ａ〜２０４ｄから焼結鉱１までの距離を変化させることによって、焼結鉱１に加えられる磁力の大きさを調整する。制御部２０５は、放射温度計２０６の測定結果に基づいて選別温度を自動的に設定してもよい。このように、磁力発生部２２ａでは、永久磁石ユニット２０１ａ〜２０１ｆを用いて、自動的にまたは手動で設定された選別温度に応じた大きさの磁力を焼結鉱１に加えることができる。 The control unit 205 is a computer, a control circuit, or the like, and controls driving of the motors 202a to 202f included in the permanent magnet units 201a to 201f. The control unit 205 controls the driving of the motors 202a to 202f according to, for example, the set sorting temperature, and is added to the sintered ore 1 by changing the distance from the permanent magnets 204a to 204d to the sintered ore 1. Adjust the magnitude of the magnetic force. The control unit 205 may automatically set the sorting temperature based on the measurement result of the radiation thermometer 206. Thus, in the magnetic force generation part 22a, a magnetic force having a magnitude corresponding to the selection temperature set automatically or manually can be applied to the sintered ore 1 using the permanent magnet units 201a to 201f.

なお、図示された例では、永久磁石ユニット２０１ａ〜２０１ｆが示されているが、永久磁石ユニット２０１の数はこれに限られない。 In the illustrated example, the permanent magnet units 201a to 201f are shown, but the number of the permanent magnet units 201 is not limited to this.

図５は、本発明の第１の実施形態において磁力発生部に電磁石を用いた場合の構成を示す図である。磁力発生部２２ｂは、電磁石２０７ａ〜２０７ｄと、電源２０８と、制御部２０９と、放射温度計２１０とを含む。 FIG. 5 is a diagram showing a configuration when an electromagnet is used as the magnetic force generation unit in the first embodiment of the present invention. The magnetic force generation unit 22b includes electromagnets 207a to 207d, a power source 208, a control unit 209, and a radiation thermometer 210.

電磁石２０７は、鉄芯とコイルとからなり、電源２０８から電流を供給されることによって、焼結鉱１を含む領域に磁界を発生させ、焼結鉱１に磁力を加える。電磁石２０７が発生させる磁界の強さは、電磁石２０７に供給される電流に比例する。従って、電磁石２０７から焼結鉱１に加えられる磁力の大きさは、電磁石２０７に供給される電流が大きいほど大きくなる。 The electromagnet 207 includes an iron core and a coil, and generates a magnetic field in a region including the sintered ore 1 and applies a magnetic force to the sintered ore 1 by being supplied with a current from the power source 208. The strength of the magnetic field generated by the electromagnet 207 is proportional to the current supplied to the electromagnet 207. Therefore, the magnitude of the magnetic force applied from the electromagnet 207 to the sintered ore 1 increases as the current supplied to the electromagnet 207 increases.

制御部２０９は、コンピュータ、または制御回路などであり、電源２０８が電磁石２０７ａ〜２０７ｄに供給する電流の大きさを制御する。制御部２０９は、例えば設定された選別温度に応じた大きさの電流を電磁石２０７ａ〜２０７ｄに供給するように電源２０８を制御することによって、焼結鉱１に加えられる磁力を調整する。制御部２０９は、放射温度計２１０の測定結果に基づいて選別温度を自動的に設定してもよい。このように、磁力発生部２２ｂでは、電磁石２０７ａ〜２０７ｄを用いて、自動的にまたは手動で設定された選別温度に応じた磁力を焼結鉱１に加えることができる。 The control unit 209 is a computer, a control circuit, or the like, and controls the magnitude of current supplied from the power source 208 to the electromagnets 207a to 207d. The control unit 209 adjusts the magnetic force applied to the sintered ore 1 by controlling the power source 208 so as to supply, for example, a current having a magnitude corresponding to the set sorting temperature to the electromagnets 207a to 207d. The control unit 209 may automatically set the selection temperature based on the measurement result of the radiation thermometer 210. Thus, in the magnetic force generation part 22b, the magnetic force according to the selection temperature set automatically or manually can be applied to the sintered ore 1 using the electromagnets 207a to 207d.

なお、図示された例では、電磁石２０７ａ〜２０７ｄが示されているが、電磁石２０７の数はこれに限られない。また、電磁石２０７ａ〜２０７ｄは電源２０８に並列接続されているが、電磁石２０７と電源２０８との接続は直列接続であってもよく、また直列接続と並列接続とが組み合わせて用いられてもよい。 In the illustrated example, electromagnets 207a to 207d are shown, but the number of electromagnets 207 is not limited thereto. Further, although the electromagnets 207a to 207d are connected in parallel to the power source 208, the connection between the electromagnet 207 and the power source 208 may be in series, or a combination of series connection and parallel connection may be used.

また、上記説明では、磁力発生部が搬送手段の端部に設けられる場合を例として説明したが、磁力発生部は、搬送手段の端部に隣接して搬送手段とは独立して設けられてもよい。 In the above description, the case where the magnetic force generation unit is provided at the end of the conveyance unit has been described as an example. However, the magnetic generation unit is provided adjacent to the end of the conveyance unit and independently of the conveyance unit. Also good.

（分離部材の構成）
次に、選別装置２０の分離部材２３の構成について、より詳しく説明する。上述したように、分離部材２３は、所定の選別温度に対応する落下軌跡上に設けられ、温度ごとに異なる落下軌跡で落下する焼結鉱１を空間的に分離する。ここで、分離部材２３は、シュート２１の端部２１ｅの下方に固定された部材であってもよく、また、以下で説明するように可動式の部材であってもよい。 (Configuration of separation member)
Next, the configuration of the separation member 23 of the sorting device 20 will be described in more detail. As described above, the separation member 23 is provided on the drop trajectory corresponding to the predetermined sorting temperature, and spatially separates the sintered ore 1 falling with a different drop trajectory for each temperature. Here, the separation member 23 may be a member fixed below the end portion 21e of the chute 21, or may be a movable member as described below.

図６は、本発明の第１の実施形態において分離部材が可動式である場合の構成を示す図である。分離部材２３にはねじ穴が設けられ、回転シャフト２１１の少なくとも一部に形成された送りねじに螺合される。回転シャフト２１１は、モータ２１２の駆動によって回転する。かかる構成によって、モータ２１２を駆動させて分離部材２３を進退させ、高温焼結鉱２と低温焼結鉱３とが空間的に分離される位置を変更することができる。 FIG. 6 is a diagram showing a configuration when the separation member is movable in the first embodiment of the present invention. The separation member 23 is provided with a screw hole and is screwed to a feed screw formed on at least a part of the rotating shaft 211. The rotating shaft 211 is rotated by driving the motor 212. With this configuration, the motor 212 is driven to move the separation member 23 forward and backward, and the position where the high temperature sintered ore 2 and the low temperature sintered ore 3 are spatially separated can be changed.

制御部２１３は、コンピュータ、または制御回路などであり、モータ２１２の駆動を制御する。制御部２１３は、例えば設定された選別温度に応じてモータ２１２の駆動を制御し、高温焼結鉱２と低温焼結鉱３とが空間的に分離される位置を変更する。制御部２０５は、放射温度計２１４，２１５の測定結果に基づいて選別温度を自動的に設定してもよい。このように、分離部材２３が可動式である場合、自動的にまたは手動で設定された選別温度に応じた位置で高温焼結鉱２と低温焼結鉱３とを空間的に分離することができる。 The control unit 213 is a computer, a control circuit, or the like, and controls driving of the motor 212. The control unit 213 controls the driving of the motor 212 according to, for example, the set sorting temperature, and changes the position where the high temperature sintered ore 2 and the low temperature sintered ore 3 are spatially separated. The control unit 205 may automatically set the selection temperature based on the measurement results of the radiation thermometers 214 and 215. As described above, when the separation member 23 is movable, the high-temperature sintered ore 2 and the low-temperature sintered ore 3 can be spatially separated at a position corresponding to the sorting temperature set automatically or manually. it can.

（第２の実施形態）
次に、図７を参照して、本発明の第２の実施形態について説明する。 (Second Embodiment)
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

図７は、本発明の第２の実施形態に係る焼結鉱の冷却設備の構成を示す図である。図２には、焼結機１０と、選別装置２０と、冷却装置３０と、熱回収装置４０と、追加冷却装置５０とを含む設備が図示されている。以下の説明では、本実施形態で付加的に設けられる追加冷却装置５０などの構成要素について主に説明し、第１の実施形態と同様の構成要素については同一の符号を付することによって詳細説明を省略する。 FIG. 7 is a diagram showing a configuration of a sintered ore cooling facility according to the second embodiment of the present invention. FIG. 2 illustrates equipment including the sintering machine 10, the sorting device 20, the cooling device 30, the heat recovery device 40, and the additional cooling device 50. In the following description, components such as the additional cooling device 50 additionally provided in the present embodiment will be mainly described, and the same components as those in the first embodiment will be described in detail by attaching the same reference numerals. Is omitted.

追加冷却装置５０は、竪型冷却装置である。追加冷却装置５０には、選別装置２０で選別された低温焼結鉱３が装入される。低温焼結鉱３は、追加冷却装置５０の上部に設けられた装入ホッパ５１から装入され、シャフト５２内に堆積して徐々に下降する。一方、低温焼結鉱３を冷却するための冷却ガス５は、追加冷却装置５０の下部に設けられた吹込み口５３から吹き込まれ、シャフト５２内の低温焼結鉱３に通気される。シャフト５２内では、下降する低温焼結鉱３と、上昇する冷却ガス５との間で熱が交換される。この熱交換によって、低温焼結鉱３は冷却され、冷却ガス５は昇温する。冷却された低温焼結鉱３は、排出ゲート５４から排出され、図示しない搬送手段によって次工程へと搬出される。一方、昇温した冷却ガス５は、追加冷却装置５０の上部に設けられた排気ダクト５５から排出される。 The additional cooling device 50 is a vertical cooling device. The additional cooling device 50 is charged with the low-temperature sintered ore 3 sorted by the sorting device 20. The low-temperature sintered ore 3 is charged from a charging hopper 51 provided at the upper part of the additional cooling device 50, accumulates in the shaft 52 and gradually descends. On the other hand, the cooling gas 5 for cooling the low-temperature sintered ore 3 is blown from a blowing port 53 provided in the lower part of the additional cooling device 50 and is passed through the low-temperature sintered ore 3 in the shaft 52. Within the shaft 52, heat is exchanged between the descending low-temperature sintered ore 3 and the ascending cooling gas 5. By this heat exchange, the low-temperature sintered ore 3 is cooled, and the cooling gas 5 is heated. The cooled low-temperature sintered ore 3 is discharged from the discharge gate 54 and carried out to the next process by a conveying means (not shown). On the other hand, the heated cooling gas 5 is discharged from an exhaust duct 55 provided in the upper part of the additional cooling device 50.

なお、排気ダクト５５は、低温焼結鉱３の堆積面よりも下のシャフト５２に設けられてもよい。この場合、堆積した低温焼結鉱３のうち、排気ダクト５５よりも上に位置する部分は復熱帯となり、復熱によって低温焼結鉱３の表面温度が上昇するため、排気ダクト５５から排出される冷却ガス５の温度はさらに高くなる。ここで、竪型冷却装置内の復熱帯の領域は、高温焼結鉱２における、高温の内部から冷却された表面側への熱拡散が十分に行われる時間を確保できる程度に適宜設定すればよい。なお、復熱帯は、広くし過ぎると冷却帯の領域を十分に確保することが難しくなるため、通常の場合、焼結鉱が充填されている領域の上部側１／１０〜１／２の範囲内に設定すればよい。 The exhaust duct 55 may be provided on the shaft 52 below the deposition surface of the low temperature sintered ore 3. In this case, the portion of the accumulated low-temperature sintered ore 3 located above the exhaust duct 55 becomes retrotropical, and the surface temperature of the low-temperature sintered ore 3 rises due to recuperation, so that it is discharged from the exhaust duct 55. The temperature of the cooling gas 5 is further increased. Here, the retrotropical region in the vertical cooling device is appropriately set to such an extent that sufficient time can be ensured in the high-temperature sintered ore 2 for sufficient heat diffusion from the high-temperature interior to the cooled surface side. Good. In addition, since it becomes difficult to secure a sufficient area of the cooling zone if the retrotropics are too wide, in the normal case, the range of the upper side 1/10 to 1/2 of the area filled with sintered ore Should be set within.

追加冷却装置５０の排気ダクト５５から排出された冷却ガス５は、除塵装置４６で除塵された後、送風ブロワ４７に供給されて、冷却装置３０における冷却ガス４として吹込み口３３に送り込まれる。冷却装置３０において、冷却ガス４は、シャフト３２内を上昇して高温焼結鉱２を冷却した後、排気ダクト３５から排出される。送風ブロワ４３は、熱回収後の冷却ガス４を、冷却ガス５として追加冷却装置５０の吹込み口５３に供給する。 The cooling gas 5 discharged from the exhaust duct 55 of the additional cooling device 50 is removed by the dust removing device 46, supplied to the blower blower 47, and sent to the blowing port 33 as the cooling gas 4 in the cooling device 30. In the cooling device 30, the cooling gas 4 rises in the shaft 32 to cool the high-temperature sintered ore 2 and is then discharged from the exhaust duct 35. The blower blower 43 supplies the cooling gas 4 after heat recovery to the blowing port 53 of the additional cooling device 50 as the cooling gas 5.

低温焼結鉱３との熱交換によって昇温した冷却ガス５の温度は、高温焼結鉱２の温度に比べると低いため、冷却ガス４として冷却装置３０に供給して高温焼結鉱２の冷却に用いることが可能である。冷却ガスを低温焼結鉱３および高温焼結鉱２の両方の冷却に用いることによって、冷却装置３０の排気ダクト３５から排出される冷却ガス４の温度は、冷却ガス４を高温焼結鉱２の冷却のみに用いる場合よりも高くなる。従って、熱回収装置４０に供給される冷却ガス４の温度も、冷却ガス４を高温焼結鉱２の冷却のみに用いる場合よりも高くなる。それゆえ、本実施形態の構成によれば、熱回収装置４０での熱回収の効率をさらに向上させることが可能になる。 Since the temperature of the cooling gas 5 raised by heat exchange with the low temperature sintered ore 3 is lower than the temperature of the high temperature sintered ore 2, it is supplied to the cooling device 30 as the cooling gas 4 and It can be used for cooling. By using the cooling gas for cooling both the low-temperature sinter 3 and the high-temperature sinter 2, the temperature of the cooling gas 4 discharged from the exhaust duct 35 of the cooling device 30 changes the cooling gas 4 to the high-temperature sinter 2. It becomes higher than the case where it uses only for cooling. Therefore, the temperature of the cooling gas 4 supplied to the heat recovery device 40 is also higher than when the cooling gas 4 is used only for cooling the high-temperature sintered ore 2. Therefore, according to the configuration of the present embodiment, the efficiency of heat recovery in the heat recovery apparatus 40 can be further improved.

次に、本発明の実施例について説明する。本実施例では、上記実施形態において説明した図１の例と同様の冷却設備において、選別装置２０を用いて焼結機１０で焼成された焼結鉱１を選別し、選別された高温焼結鉱２と低温焼結鉱３との温度を測定するとともに、選別された高温焼結鉱２から熱回収した昇温冷却ガス３６の温度を測定する試験を実施した。選別装置２０および復熱帯については、以下の表１のように、実施例１〜４の4通りのバリエーションについて試験を実施し、比較例１〜２の２通りについて比較試験を実施した。 Next, examples of the present invention will be described. In this example, in the same cooling equipment as in the example of FIG. 1 described in the above embodiment, the sinter 1 fired by the sintering machine 10 is selected using the sorting device 20, and the selected high-temperature sintering is performed. While measuring the temperature of the ore 2 and the low temperature sintered ore 3, the test which measured the temperature of the temperature rising cooling gas 36 heat-recovered from the selected high temperature sintered ore 2 was implemented. As for the sorting device 20 and the retrotropics, as shown in Table 1 below, tests were performed on four variations of Examples 1 to 4, and comparative tests were performed on two variations of Comparative Examples 1 and 2.

なお、表１に示す試験では、焼結鉱１の処理対象量は毎時５００ｔ、粒度範囲は３００ｍｍ以下、平均粒径は４０ｍｍ、平均温度は５１０℃であった。また、焼結鉱１を、選別装置２０を用いて選別温度３５０℃で選別した場合、高温焼結鉱が９２％、低温焼結鉱３が８％であった。さらに、同様に選別温度４００℃で選別した場合、高温焼結鉱が７８％、低温焼結鉱が２２％であった。 In the test shown in Table 1, the processing target amount of the sintered ore 1 was 500 t / hour, the particle size range was 300 mm or less, the average particle size was 40 mm, and the average temperature was 510 ° C. Moreover, when the sintered ore 1 was sorted at a sorting temperature of 350 ° C. using the sorting apparatus 20, the high temperature sintered ore was 92% and the low temperature sintered ore 3 was 8%. Furthermore, when similarly sorted at a sorting temperature of 400 ° C., high-temperature sintered ore was 78% and low-temperature sintered ore was 22%.

試験の結果、実施例１〜実施例４のいずれの場合においても、選別温度以上の高温焼結鉱２と選別温度未満の低温焼結鉱３との良好な選別が実現した。また、混入温度は実施例１、実施例２では５０℃であり、実施例３、実施例４では２０℃であった。 As a result of the test, in any case of Example 1 to Example 4, good selection between the high-temperature sintered ore 2 having a temperature higher than the selection temperature and the low-temperature sintered ore 3 having a temperature lower than the selection temperature was realized. The mixing temperature was 50 ° C. in Examples 1 and 2, and 20 ° C. in Examples 3 and 4.

ここで、選別温度とは、高温焼結鉱２と低温焼結鉱３とが互いに混交する温度幅を示す。例えば、選別温度が４００℃、混入温度が５０℃である場合、４００℃以上の高温焼結鉱２には最低で３５０℃の低温焼結鉱３が混入する可能性があり、４００℃未満の低温焼結鉱３には最高で４５０℃の高温焼結鉱２が混入する可能性がある。 Here, the selection temperature indicates a temperature range in which the high temperature sintered ore 2 and the low temperature sintered ore 3 are mixed with each other. For example, when the selection temperature is 400 ° C. and the mixing temperature is 50 ° C., there is a possibility that the low-temperature sintered ore 3 having a minimum temperature of 350 ° C. may be mixed in the high-temperature sintered ore 2 having a temperature of 400 ° C. or higher. There is a possibility that the high temperature sintered ore 2 having a maximum temperature of 450 ° C. is mixed in the low temperature sintered ore 3.

一方、温度による選別の比較例として、焼結機で焼成された焼結鉱を篩を用いて粒径によって選別し、比較的高温であることが多い大粒径の焼結鉱を高温焼結鉱として選別した。この場合、高温焼結鉱として選別された大粒径の焼結鉱の平均温度の、焼結鉱全体の平均温度との差は、５０℃にも満たなかった。 On the other hand, as a comparative example of sorting by temperature, sintered ore baked by a sintering machine is sorted by particle size using a sieve, and large particle size sintered ore, which is often relatively hot, is sintered at high temperature. Sorted as ore. In this case, the difference between the average temperature of the large-diameter sintered ore selected as the high-temperature sintered ore and the average temperature of the entire sintered ore was less than 50 ° C.

以上の結果より、本発明の実施形態に係る選別装置２０を用いることによって焼結鉱１の良好な温度選別が実現すること、搬送手段には少なくともシュートおよびコンベアが利用可能であり、磁力発生部には永久磁石および電磁石が利用可能であること、ならびに分離部材２３の設置は温度選別の精度を向上させるために有効であることが実証されたといえる。 From the above results, it is possible to achieve good temperature sorting of the sintered ore 1 by using the sorting device 20 according to the embodiment of the present invention, and at least a chute and a conveyor can be used as the conveying means, and a magnetic force generating unit It can be said that it was proved that permanent magnets and electromagnets can be used, and that the installation of the separation member 23 is effective for improving the accuracy of temperature selection.

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above with reference to the accompanying drawings, but the present invention is not limited to such examples. It is obvious that a person having ordinary knowledge in the technical field to which the present invention pertains can come up with various changes or modifications within the scope of the technical idea described in the claims. Of course, it is understood that these also belong to the technical scope of the present invention.

１焼結鉱
２高温焼結鉱
３低温焼結鉱
４冷却ガス
１０焼結機
２０選別装置
２１シュート
２２磁力発生部
２３分離部材
３０冷却装置
３６昇温冷却ガス
４０熱回収装置
５０追加冷却装置
２０１永久磁石ユニット
２０２，２１２モータ
２０３，２１１回転シャフト
２０４永久磁石
２０５，２０９，２１３制御部
２０６，２１０，２１４，２１５放射温度計
２０７電磁石
２０８電源 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Sinter ore 2 High temperature sinter 3 Low temperature sinter 4 Cooling gas 10 Sintering machine 20 Sorting device 21 Chute 22 Magnetic force generation part 23 Separation member 30 Cooling device 36 Temperature rising cooling gas 40 Heat recovery device 50 Additional cooling device 201 Permanent magnet unit 202, 212 Motor 203, 211 Rotating shaft 204 Permanent magnet 205, 209, 213 Controller 206, 210, 214, 215 Radiation thermometer 207 Electromagnet 208 Power supply

Claims

A method for cooling a sintered ore in a temperature zone in which the magnetic susceptibility changes,
A step of conveying the sintered ore baked by a sintering machine using a conveying means;
By applying a magnetic force to the sintered ore falling from the end using the magnetic force generator provided at the end of the conveying means or adjacent to the end, the temperature of the sintered ore is higher than the selection temperature. Selecting a high-temperature sintered ore,
Charging the selected high-temperature sintered ore into a first vertical cooling device;
Venting a first cooling gas to the high temperature sintered ore using the first vertical cooling device;
And a step of recovering heat from the first cooling gas heated by heat exchange with the high-temperature sintered ore.

The method for cooling a sintered ore according to claim 1, wherein the magnitude of the magnetic force generated by the magnetic force generation unit is set according to the selection temperature.

The separation member provided on the dropping trajectory when the sintered ore whose temperature is the sorting temperature falls from the end portion spatially separates the sintered ore falling from the end portion, thereby The method for cooling a sintered ore according to claim 1 or 2, wherein a high-temperature sintered ore is selected from the sintered ores.

The method for cooling a sintered ore according to claim 3, wherein the position of the separation member is set according to the selection temperature.

The first cooling gas vented to the high-temperature sintered ore is discharged from a first exhaust duct provided below the deposition surface of the high-temperature sintered ore of the first vertical cooling device,
The portion above the first exhaust duct of the first vertical cooling device is used as a retrotropy of the high-temperature sintered ore, according to any one of claims 1 to 4. Cooling method for sintered ore.

Screening the low temperature sintered ore below the screening temperature from the sintered ore by applying the magnetic force to the sintered ore;
Charging the selected low-temperature sintered ore into a second vertical cooling device;
Venting a second cooling gas to the low-temperature sintered ore using the second vertical cooling device;
Supplying the second cooling gas heated by heat exchange with the low-temperature sintered ore to the first vertical cooling device as the first cooling gas. Item 6. The method for cooling a sintered ore according to any one of Items 1 to 5.

The second cooling gas vented to the low-temperature sintered ore is discharged from a second exhaust duct provided below the deposition surface of the low-temperature sintered ore of the second vertical cooling device,
The portion above the second exhaust duct of the second vertical cooling device is used as a retrotropy of the low-temperature sintered ore, according to any one of claims 1 to 6, Cooling method for sintered ore.

The method for cooling a sintered ore according to any one of claims 1 to 7, wherein the screening temperature is 400 to 550 ° C.

A method for selecting sintered ore in a temperature range in which the magnetic susceptibility changes,
A step of conveying the sintered ore baked by a sintering machine using a conveying means;
By applying a magnetic force to the sintered ore falling from the end using the magnetic force generator provided at the end of the conveying means or adjacent to the end, the temperature of the sintered ore is higher than the selection temperature. And a step of selecting a high-temperature sintered ore of the method.

A screening device for sintered ore in a temperature range in which the magnetic susceptibility changes,
A conveying means for conveying the sintered ore fired by a sintering machine;
A magnetic force generating part that is provided at or adjacent to the end of the conveying means and applies a magnetic force to the sintered ore falling from the end;
A sorting apparatus for sintered ore, wherein a high-temperature sintered ore having a temperature equal to or higher than a sorting temperature is sorted from the sintered ore by the magnetic force.