JP5546805B2

JP5546805B2 - Whip antenna

Info

Publication number: JP5546805B2
Application number: JP2009146365A
Authority: JP
Inventors: 正雄小島
Original assignee: Nippon Antenna Co Ltd
Current assignee: Nippon Antenna Co Ltd
Priority date: 2009-06-19
Filing date: 2009-06-19
Publication date: 2014-07-09
Anticipated expiration: 2029-06-19
Also published as: JP2011004234A

Description

本発明は、広帯域特性を得ることができると共に小型化することができるホイップアンテナに関する。 The present invention relates to a whip antenna that can obtain wideband characteristics and can be miniaturized.

車体に取り付けられるアンテナとしては種々のアンテナがあるが、車体では最も高い位置にあるルーフにアンテナを取り付けると受信感度を高められると共に、デザイン性にも優れていることから、ルーフに取り付けるルーフアンテナが好まれている。従来のルーフに取り付ける車載用アンテナは、ホイップアンテナとホイップアンテナを車体に取付けるためのアンテナベースからなり、ホイップアンテナの下端をアンテナベースに固着するようにしている。このような従来の車載アンテナにおけるホイップアンテナの一例の構成を図１９に示す。
図１９に示すホイップアンテナ１００は、高周波特性の良好な細長い矩形の基板１１１にプリントされた線状の放射素子１１０と、放射素子１１０に給電する給電部１１３とを備えている。給電部１１３は接栓１１２を有し、接栓１１２は、アンテナベースに着脱自在に取り付けられる。ホイップアンテナ１００の放射素子１１０の先端から接栓１１２の下端までのエレメント長ＥＬは、使用周波数帯域の中心周波数にほぼ共振する長さとされている。 There are various types of antennas that can be attached to the car body, but if the antenna is attached to the roof at the highest position in the car body, the reception sensitivity can be enhanced and the design is excellent. Is preferred. A vehicle-mounted antenna attached to a conventional roof includes a whip antenna and an antenna base for attaching the whip antenna to a vehicle body, and the lower end of the whip antenna is fixed to the antenna base. FIG. 19 shows a configuration of an example of a whip antenna in such a conventional vehicle-mounted antenna.
A whip antenna 100 shown in FIG. 19 includes a linear radiating element 110 printed on an elongated rectangular substrate 111 with good high-frequency characteristics, and a power feeding unit 113 that feeds the radiating element 110. The power feeding unit 113 has a plug 112, and the plug 112 is detachably attached to the antenna base. The element length EL from the tip of the radiating element 110 of the whip antenna 100 to the lower end of the plug 112 is set to a length that substantially resonates with the center frequency of the used frequency band.

図１９に示すホイップアンテナ１００において、使用周波数帯域を１７０〜２０２ＭＨｚとしてその中心周波数１８６ＭＨｚにほぼ共振するエレメント長ＥＬとされた場合のホイップアンテナ１００の電圧定在波比（ＶＳＷＲ）の周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図２０に示す。
図２０を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅として約２０ＭＨｚが得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（２０÷１８６）×１００＝１０．８％となる。しかし、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは３３．３７３−ｊ４７．２１５Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約３．２と２．０を超えてしまい、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは４１．９７０＋ｊ４６．５５８Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約２．７と２．０を超えてしまうようになる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは３８．０２５＋ｊ０．７７６Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．３となる。 In the whip antenna 100 shown in FIG. 19, the frequency characteristic and impedance of the voltage standing wave ratio (VSWR) of the whip antenna 100 when the operating frequency band is 170 to 202 MHz and the element length EL is substantially resonant at the center frequency of 186 MHz. A Smith chart showing the characteristics is shown in FIG.
Referring to FIG. 20, a bandwidth of about 20 MHz is obtained as a bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and a specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (20 ÷ 186) × 100 = 10.8%. However, the impedance at 170 MHz is 33.373-j47.215Ω, and the VSWR at this time exceeds about 3.2 and 2.0, and the impedance at 202 MHz is 41.970 + j46.558Ω, In this case, the VSWR exceeds about 2.7 and 2.0. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is 38.025 + j0.776Ω, and the VSWR at this time is about 1.3.

このように、ホイップアンテナ１００では使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができない。ここで、アンテナの広帯域化を図る従来の手法の一つとして、放射素子と所定間隔離して無給電素子を配置することが特許文献１，２に開示されている。 Thus, the whip antenna 100 cannot secure the entire use frequency band of 170 to 202 MHz. Here, Patent Documents 1 and 2 disclose disposing a parasitic element as a conventional technique for increasing the bandwidth of an antenna, with a predetermined distance from a radiating element.

特開２００６−３１９７３４号公報JP 2006-319734 A 特開２００３−２４３９１６号公報JP 2003-243916 A

従来の無給電素子を有する広帯域化されたホイップアンテナの一例の構成を図２１に示す。
図２１に示すホイップアンテナ２００は、高周波特性の良好な細長い矩形の基板２１２の左縁にプリントされた線状の放射素子２１０と、基板２１２の右縁にプリントされた線状の無給電素子２１１と、放射素子２１０に給電する給電部２１４とを備えている。給電部２１４は接栓２１３を有し、接栓２１３は、アンテナベースに着脱自在に取り付けられる。ホイップアンテナ２００の放射素子２１０の先端から接栓２１３の下端までのエレメント長ＥＬは、使用周波数帯域の低域側の周波数に共振する長さとされ、無給電素子２１１のエレメント長ＮＬと給電部２１４の高さＨを足した長さは同帯域の高域側の周波数に共振する長さとされて、ホイップアンテナ２００を広帯域化するようにしている。 FIG. 21 shows an example of a configuration of a conventional whip antenna having a wide band having a parasitic element.
A whip antenna 200 shown in FIG. 21 includes a linear radiating element 210 printed on the left edge of an elongated rectangular substrate 212 with good high-frequency characteristics, and a linear parasitic element 211 printed on the right edge of the substrate 212. And a power feeding unit 214 that feeds power to the radiating element 210. The power feeding unit 214 has a plug 213, and the plug 213 is detachably attached to the antenna base. The element length EL from the tip of the radiating element 210 of the whip antenna 200 to the lower end of the plug 213 is a length that resonates with a frequency on the low frequency side of the operating frequency band. The length obtained by adding the height H is a length that resonates with a frequency on the high frequency side of the same band, so that the whip antenna 200 is widened.

図２１に示すホイップアンテナ２００において、使用周波数帯域が１７０〜２０２ＭＨｚとされ、基板２１２の誘電率が約３．９とされた際に、放射素子２１０のエレメント長ＥＬを約４１０ｍｍとし、無給電素子２１１のエレメント長ＮＬを約２７０ｍｍとし、給電部２１４の高さＨを約２０ｍｍとし、放射素子２１０と無給電素子２１１との間隔ＥＤを約１０ｍｍとした場合のホイップアンテナ２００のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図２２に示す。
図２２を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４０ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４０÷１８６）×１００＝２１．５％となる。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは３６．８６６−ｊ１２．４５５Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．５と２．０以内となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは５０．５７８−ｊ３３．２０５Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．９と２．０以内となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは６８．９５０＋ｊ２０．４９１Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．６５となる。このように、無給電素子２１１を備えるホイップアンテナ２００では広帯域化されて使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。 In the whip antenna 200 shown in FIG. 21, when the operating frequency band is 170 to 202 MHz and the dielectric constant of the substrate 212 is about 3.9, the element length EL of the radiating element 210 is about 410 mm, and the parasitic element The frequency characteristic of the VSWR of the whip antenna 200 when the element length NL of 211 is about 270 mm, the height H of the feeder 214 is about 20 mm, and the distance ED between the radiating element 210 and the parasitic element 211 is about 10 mm, and A Smith chart showing impedance characteristics is shown in FIG.
Referring to FIG. 22, a bandwidth of about 40 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (40 ÷ 186) × 100 = 21.5%. Also, the impedance at 170 MHz is 36.866-j12.455Ω, the VSWR at this time is within about 1.5 and 2.0, and the impedance at 202 MHz is 50.578-j33.205Ω, The VSWR at this time is about 1.9 and within 2.0. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is 68.950 + j20.491Ω, and the VSWR at this time is about 1.65. As described above, the whip antenna 200 including the parasitic element 211 has a wide band and can secure the entire use frequency band of 170 to 202 MHz.

次に、図２１に示すホイップアンテナ２００において、放射素子２１０と無給電素子２１１との間隔ＥＤを約９ｍｍに変更した場合のホイップアンテナ２００のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図２３に示す。
図２３を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約３０ＭＨｚに減少し、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４０÷１８６）×１００＝１６．１％となる。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは３４．５０７−ｊ６．６５０５Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．５と２．０以内になるが、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは９３．４７１−ｊ３１．９３８Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約２．１５と２．０を超えるようになる。そして、使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚにおける最悪のＶＳＷＲは約２．３となり、放射素子２１０と無給電素子２１１との間隔ＥＤを約９ｍｍに変更したホイップアンテナ２００では使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができないようになる。このことから、放射素子２１０と無給電素子２１１との間隔ＥＤは約１０ｍｍ以上必要になることが分かる。 Next, in the whip antenna 200 shown in FIG. 21, a Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 200 when the distance ED between the radiating element 210 and the parasitic element 211 is changed to about 9 mm is shown in FIG. Shown in
Referring to FIG. 23, the bandwidth below VSWR 2.0 is reduced to about 30 MHz, and the specific bandwidth below VSWR 2.0 is (40 ÷ 186) × 100 = 16.1%. The impedance at 170 MHz is 34.507-j6.6505Ω, and the VSWR at this time is within about 1.5 and 2.0, but the impedance at 202 MHz is 93.471-j31.938Ω, In this case, the VSWR exceeds about 2.15 and 2.0. The worst VSWR in the use frequency band 170 to 202 MHz is about 2.3, and the whip antenna 200 in which the distance ED between the radiating element 210 and the parasitic element 211 is changed to about 9 mm covers the entire use frequency band 170 to 202 MHz. It becomes impossible to secure. From this, it can be seen that the distance ED between the radiating element 210 and the parasitic element 211 needs to be about 10 mm or more.

このように、従来の放射素子に無給電素子を所定間隔離して配置したホイップアンテナにおいては、その間隔に限界がありホイップアンテナを小型化することができないという問題点があった。
また、車載用アンテナでは、走行中にアンテナが木や地下駐車場の屋根等の障害物に衝突することがあり、衝突した際にアンテナが折損することがある。これを防止するために、緩衝用スプリングをアンテナの下部に設けるようにしている。このように、緩衝用スプリングをアンテナの下部に設けると、アンテナの給電点がルーフとされるグランドから高い位置になってしまい、無給電素子を装荷しても広帯域化の効果が得られなくなるという問題点があった。
そこで、本発明は、放射素子と無給電素子とを有するホイップアンテナにおいて小型化することができると共に、給電点を高くしても広帯域化することのできるホイップアンテナを提供することを目的としている。 As described above, the whip antenna in which the parasitic elements are arranged apart from the conventional radiating element by a predetermined distance has a problem that the distance between the whip antenna is limited and the whip antenna cannot be reduced in size.
Moreover, in the case of a vehicle-mounted antenna, the antenna may collide with an obstacle such as a tree or a roof of an underground parking lot during traveling, and the antenna may be broken when the collision occurs. In order to prevent this, a buffering spring is provided below the antenna. As described above, when the buffer spring is provided at the lower part of the antenna, the feeding point of the antenna is positioned higher than the ground as the roof, and even if a parasitic element is loaded, the effect of widening the band cannot be obtained. There was a problem.
Accordingly, an object of the present invention is to provide a whip antenna that can be miniaturized in a whip antenna having a radiating element and a parasitic element, and can be widened even if the feeding point is increased.

本発明のホイップアンテナは、線状の放射素子が形成されていると共に、該放射素子から所定間隔離隔されてほぼ平行に線状の無給電素子が形成された絶縁基板と、該絶縁基板の下側に配置され、前記放射素子にグランドから高さＨの位置にある給電点から給電すると共に、前記無給電素子を接地する給電部と、前記放射素子の下端に一端が接続され、他端が前記給電点に接続されたコイルとを備え、前記コイルのインダクタンスを６〜６２ｎＨとすることにより、前記放射素子と前記無給電素子との間隔を約２ｍｍまで狭くしても広帯域化することができると共に、前記高さＨが約１３０ｍｍまで高くされても広帯域化することができることを最も主要な特徴としている。 The whip antenna according to the present invention includes an insulating substrate on which a linear radiating element is formed, a linear parasitic element is formed in parallel with the radiating element being spaced apart from the radiating element by a predetermined distance, and an underside of the insulating substrate. The power is fed from a feeding point located at a height H from the ground, and one end is connected to the lower end of the radiation element, and the other end is connected to the lower end of the radiation element. By providing a coil connected to the feeding point and setting the inductance of the coil to 6 to 62 nH, it is possible to widen the band even if the interval between the radiating element and the parasitic element is reduced to about 2 mm. At the same time, the main feature is that even if the height H is increased to about 130 mm, a wide band can be obtained.

本発明によれば、放射素子の下端に一端が接続され、他端が前記給電点に接続されたコイルの作用により、放射素子と無給電素子との間隔を大幅に狭くすることができるようになる。例えば、ホイップアンテナの使用周波数帯域が１７０〜２０２ＭＨｚとされていた場合は、間隔を約２ｍｍまで狭めることができるようになる。また、給電点が給電部の下端とされるグランドから高い位置となっても前記コイルの作用により、ホイップアンテナを広帯域化することができるようになる。 According to the present invention, the distance between the radiating element and the parasitic element can be greatly reduced by the action of the coil having one end connected to the lower end of the radiating element and the other end connected to the feeding point. Become. For example, when the use frequency band of the whip antenna is set to 170 to 202 MHz, the interval can be reduced to about 2 mm. Even if the feed point is located higher than the ground, which is the lower end of the feed unit, the whip antenna can be widened by the action of the coil.

本発明の第１実施例のホイップアンテナの構成の概要を示す図である。It is a figure which shows the outline | summary of a structure of the whip antenna of 1st Example of this invention. 本発明の第２実施例のホイップアンテナの構成の概要を示す図である。It is a figure which shows the outline | summary of a structure of the whip antenna of 2nd Example of this invention. 本発明の第１実施例のホイップアンテナの詳細な構成を示す図である。It is a figure which shows the detailed structure of the whip antenna of 1st Example of this invention. 本発明の第１実施例のホイップアンテナのＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR of the whip antenna of 1st Example of this invention. 本発明の第１実施例の変形例のホイップアンテナの詳細な構成を示す図である。It is a figure which shows the detailed structure of the whip antenna of the modification of 1st Example of this invention. 本発明の第１実施例の変形例のホイップアンテナのＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示す図である。It is a figure which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR of the whip antenna of the modification of 1st Example of this invention. 本発明の第２実施例のホイップアンテナの詳細な構成を示す図である。It is a figure which shows the detailed structure of the whip antenna of 2nd Example of this invention. 本発明の第２実施例のホイップアンテナのＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR of the whip antenna of 2nd Example of this invention. 本発明の第２実施例のホイップアンテナのパラメータを変更した際のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR when the parameter of the whip antenna of 2nd Example of this invention is changed. 本発明の第２実施例のホイップアンテナのパラメータを変更した際のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR when the parameter of the whip antenna of 2nd Example of this invention is changed. 本発明の第２実施例のホイップアンテナのパラメータを変更した際のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR when the parameter of the whip antenna of 2nd Example of this invention is changed. 本発明の第２実施例のホイップアンテナのパラメータを変更した際のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR when the parameter of the whip antenna of 2nd Example of this invention is changed. 本発明の第２実施例のホイップアンテナのパラメータを変更した際のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR when the parameter of the whip antenna of 2nd Example of this invention is changed. 本発明の第２実施例のホイップアンテナのパラメータを変更した際のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR when the parameter of the whip antenna of 2nd Example of this invention is changed. 本発明の第２実施例のホイップアンテナのパラメータを変更した際のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR when the parameter of the whip antenna of 2nd Example of this invention is changed. 本発明の第２実施例のホイップアンテナの具体的な構成を示す図である。It is a figure which shows the specific structure of the whip antenna of 2nd Example of this invention. 本発明の第２実施例のホイップアンテナの具体的な構成の一部を示す図である。It is a figure which shows a part of concrete structure of the whip antenna of 2nd Example of this invention. 本発明の第２実施例のホイップアンテナにおける基板の構成の一部を示す図である。It is a figure which shows a part of structure of the board | substrate in the whip antenna of 2nd Example of this invention. 従来のホイップアンテナの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the conventional whip antenna. 従来のホイップアンテナのＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR of the conventional whip antenna. 従来の無給電素子を有するホイップアンテナの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the whip antenna which has a conventional parasitic element. 従来の無給電素子を有するホイップアンテナのＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR of the whip antenna which has a conventional parasitic element. 従来の無給電素子を有するホイップアンテナのパラメータを変更した際のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートの図である。It is a figure of a Smith chart which shows the frequency characteristic and impedance characteristic of VSWR at the time of changing the parameter of the whip antenna which has the conventional parasitic element.

本発明の第１実施例のホイップアンテナの構成の概要を図１に示す。
図１に示す本発明の第１実施例とされるホイップアンテナ１は、金属板等の導電性のグランド１５上に線状の放射素子１０と、放射素子１０とほぼ平行に間隔ＥＤをおいて配置された線状の無給電素子１１とが設けられている。グランド１５の下面から同軸状の給電部１３が貫通して設けられており、グランド１５の上面位置とされる給電部１３の中心導体の先端が給電点１４とされて、給電点１４に一端が接続されたコイル１２の他端が放射素子１０の下端に接続されることにより、放射素子１０が給電点１４からコイル１２を介して給電されている。給電部１３の外被導体はグランド１５に電気的に接続されている。また、無給電素子１１の下端はグランド１５に電気的に接続されている。ホイップアンテナ１の放射素子１０とコイル１２とからなる等価的なエレメント長ＥＬは、使用周波数帯域の下側の周波数にほぼ共振する長さとされ、無給電素子１１のエレメント長ＮＬは、使用周波数帯域の上側の周波数にほぼ共振する長さとされることにより、ホイップアンテナ１は広帯域化されている。また、後述するようにコイル１２の作用により放射素子１０と無給電素子１１との間隔ＥＤは約２ｍｍまで狭めることが可能となる。 An outline of the configuration of the whip antenna according to the first embodiment of the present invention is shown in FIG.
A whip antenna 1 according to a first embodiment of the present invention shown in FIG. 1 includes a linear radiating element 10 on a conductive ground 15 such as a metal plate, and an interval ED substantially parallel to the radiating element 10. A linear parasitic element 11 is provided. A coaxial power supply unit 13 is provided so as to penetrate from the lower surface of the ground 15, the tip of the central conductor of the power supply unit 13, which is the upper surface position of the ground 15, serves as a power supply point 14, and one end of the power supply point 14 By connecting the other end of the connected coil 12 to the lower end of the radiating element 10, the radiating element 10 is supplied with power from the feeding point 14 via the coil 12. The outer conductor of the power feeding unit 13 is electrically connected to the ground 15. The lower end of the parasitic element 11 is electrically connected to the ground 15. The equivalent element length EL composed of the radiating element 10 and the coil 12 of the whip antenna 1 is set to a length that substantially resonates at a lower frequency in the use frequency band, and the element length NL of the parasitic element 11 is set to the use frequency band The length of the whip antenna 1 is widened by making the length approximately resonate with the upper frequency. Further, as will be described later, the distance ED between the radiating element 10 and the parasitic element 11 can be reduced to about 2 mm by the action of the coil 12.

本発明の第２実施例のホイップアンテナの構成の概要を図２に示す。
図２に示す本発明の第２実施例とされるホイップアンテナ２は、金属板等の導電性のグランド２５から高さＨ上に線状の放射素子２０と、放射素子２０とほぼ平行に間隔ＥＤをおいて配置された線状の無給電素子２１とが設けられている。グランド２５の下面から同軸状の給電部２３が貫通して高さＨまで設けられており、給電部２３の先端が給電点２４とされて、高さＨとされた給電点２４に一端が接続されたコイル２２の他端が放射素子２０の下端に接続されることにより、放射素子２０が給電点２４からコイル２２を介して給電されている。無給電素子２１の下端は給電部２３の外被導体の上部に電気的に接続され、外被導体はグランド２５に貫通する部位においてグランド２５に電気的に接続されている。ホイップアンテナ２の放射素子２０とコイル２２とを含むグランド２５までの等価的なエレメント長ＥＬは、使用周波数帯域の下側の周波数にほぼ共振する長さとされ、無給電素子２１のエレメント長ＮＬと給電部２３の高さＨを足した長さは、使用周波数帯域の上側の周波数にほぼ共振する長さとされることにより、ホイップアンテナ２は広帯域化されている。また、後述するようにコイル２２の作用により放射素子２０と無給電素子２１との間隔ＥＤは約２ｍｍまで狭めることが可能となる。 FIG. 2 shows an outline of the configuration of the whip antenna according to the second embodiment of the present invention.
The whip antenna 2 according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 2 has a linear radiating element 20 on a height H from a conductive ground 25 such as a metal plate, and is substantially parallel to the radiating element 20. A linear parasitic element 21 arranged with the ED disposed is provided. A coaxial power supply portion 23 is provided through the bottom surface of the ground 25 to a height H, the tip of the power supply portion 23 is set as a power supply point 24, and one end is connected to the power supply point 24 at the height H. The other end of the coil 22 is connected to the lower end of the radiating element 20, so that the radiating element 20 is fed from the feeding point 24 via the coil 22. The lower end of the parasitic element 21 is electrically connected to the upper part of the outer conductor of the power supply unit 23, and the outer conductor is electrically connected to the ground 25 at a portion penetrating the ground 25. The equivalent element length EL up to the ground 25 including the radiating element 20 and the coil 22 of the whip antenna 2 is set to a length that substantially resonates at a lower frequency in the use frequency band, and the element length NL of the parasitic element 21 is The length obtained by adding the height H of the power feeding unit 23 is a length that substantially resonates with the frequency above the operating frequency band, so that the whip antenna 2 has a wide band. Further, as will be described later, the distance ED between the radiation element 20 and the parasitic element 21 can be reduced to about 2 mm by the action of the coil 22.

次に、図１に示す本発明の第１実施例とされるホイップアンテナの詳細な構成の一例を図３に示す。
図３に示す第１実施例にかかるホイップアンテナ３は、テフロン等の高周波特性の良好な細長い矩形の基板１６ａの左縁にプリントされた線状の放射素子１０ａと、基板１６ａの右縁に放射素子１０ａにほぼ平行にプリントされた線状の無給電素子１１ａと、放射素子１０ａに給電する給電部１３ａとを備えている。給電部１３ａは接栓１７ａを有し、接栓１７ａは同軸接栓とされ、車両のルーフ等に固着されるアンテナベースに着脱自在に取り付けられる。放射素子１０ａの下端はＬ字状に折曲されて形成されており、Ｌ字状の部位にコイル１２ａの一端が接続され、コイル１２ａの他端が接栓１７ａの中心導体に電気的に接続されている。また、無給電素子１１ａの下端は接栓１７ａの外部導体の上端に電気的に接続されている。ホイップアンテナ３の放射素子１０ａの先端から接栓１７ａの下端までのコイル１２ａを含む等価的なエレメント長ＥＬは、使用周波数帯域の低域側の周波数に共振する長さとされ、無給電素子１１ａのエレメント長ＮＬと給電部１３ａの高さＨとを足した長さは使用周波数帯域の高域側の周波数に共振する長さとされている。 Next, FIG. 3 shows an example of a detailed configuration of the whip antenna according to the first embodiment of the present invention shown in FIG.
The whip antenna 3 according to the first embodiment shown in FIG. 3 includes a linear radiating element 10a printed on the left edge of an elongated rectangular substrate 16a having good high frequency characteristics such as Teflon, and radiating on the right edge of the substrate 16a. A linear parasitic element 11a printed almost in parallel with the element 10a and a power supply unit 13a that supplies power to the radiating element 10a are provided. The power feeding portion 13a has a plug 17a. The plug 17a is a coaxial plug and is detachably attached to an antenna base fixed to a vehicle roof or the like. The lower end of the radiating element 10a is bent in an L shape, and one end of the coil 12a is connected to the L-shaped portion, and the other end of the coil 12a is electrically connected to the central conductor of the plug 17a. Has been. The lower end of the parasitic element 11a is electrically connected to the upper end of the outer conductor of the plug 17a. The equivalent element length EL including the coil 12a from the tip of the radiating element 10a of the whip antenna 3 to the lower end of the plug 17a is set to a length that resonates at a frequency on the lower side of the use frequency band, and the parasitic element 11a The length obtained by adding the element length NL and the height H of the power feeding unit 13a is a length that resonates with a frequency on the high frequency side of the use frequency band.

図３に示すホイップアンテナ３において、使用周波数帯域が１７０〜２０２ＭＨｚとされ、基板１６ａの誘電率が約３．９とされている場合に、放射素子１０ａのエレメント長ＥＬを約４００ｍｍとし、無給電素子１１ａのエレメント長ＮＬを約２７０ｍｍとし、給電部１３ａの高さＨを約２０ｍｍとし、放射素子１０ａと無給電素子１１ａとの間隔ＥＤを約１０ｍｍとし、コイル１２ａのインダクタンスを約１７ｎＨとした場合のホイップアンテナ３のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図４に示す。
図４を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４５ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４５÷１８６）×１００＝２４．２％となり、従来より約２．７％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約３４．４２０＋ｊ１．６３５９Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．４５と良好な値となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約５４．６５３−ｊ１６．９１１Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．４と良好な値となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約６２．１５９＋ｊ３５．１１２Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．９と２．０以内となる。このように、放射素子１０ａに給電部１３ａからコイル１２ａを介して給電するホイップアンテナ３は広帯域化されて使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を十分確保することができるようになる。 In the whip antenna 3 shown in FIG. 3, when the operating frequency band is 170 to 202 MHz and the dielectric constant of the substrate 16a is about 3.9, the element length EL of the radiating element 10a is about 400 mm, When the element length NL of the element 11a is about 270 mm, the height H of the feeding portion 13a is about 20 mm, the distance ED between the radiating element 10a and the parasitic element 11a is about 10 mm, and the inductance of the coil 12a is about 17 nH A Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 3 is shown in FIG.
Referring to FIG. 4, a bandwidth of about 45 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (45 ÷ 186) × 100 = 24.2%, which is about 2 from the conventional level. .7% bandwidth is widened. Also, the impedance at 170 MHz is about 34.420 + j1.6359Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.45, and the impedance at 202 MHz is about 54.653-j16.911Ω. The VSWR at that time is about 1.4, which is a good value. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 62.159 + j35.112Ω, and the VSWR at this time is about 1.9 and within 2.0. As described above, the whip antenna 3 that feeds power to the radiating element 10a from the power feeding unit 13a via the coil 12a has a wide band and can sufficiently secure the entire use frequency band of 170 to 202 MHz.

次に、図３に示す本発明の第１実施例にかかるホイップアンテナの変形例の詳細な構成を図５に示す。
図５に示す第１実施例にかかる変形例のホイップアンテナ４は、ホイップアンテナ３において、放射素子と無給電素子との間隔ＥＤを最小の間隔としたホイップアンテナとされている。ホイップアンテナ４は、テフロン等の細長い矩形の基板１６ｂの左縁にプリントされた線状の放射素子１０ｂと、基板１６ｂの右縁に放射素子１０ｂにほぼ平行にプリントされた線状の無給電素子１１ｂと、放射素子１０ｂに給電する給電部１３ｂとを備えている。給電部１３ｂは接栓１７ｂを有し、接栓１７ｂは同軸接栓とされ、アンテナベースに着脱自在に取り付けられる。放射素子１０ｂ下端にコイル１２ｂの一端が接続され、コイル１２ｂの他端が接栓１７ｂの中心導体に電気的に接続されている。また、無給電素子１１ｂの下端は接栓１７ｂの外部導体の上端に電気的に接続されている。ホイップアンテナ４の放射素子１０ｂの先端から接栓１７ｂの下端までのコイル１２ｂを含む等価的なエレメント長ＥＬは、使用周波数帯域の低域側の周波数に共振する長さとされ、無給電素子１１ｂのエレメント長ＮＬと給電部１３ｂの高さＨとを足した長さは使用周波数帯域の高域側の周波数に共振する長さとされている。 Next, FIG. 5 shows a detailed configuration of a variation of the whip antenna according to the first embodiment of the present invention shown in FIG.
The whip antenna 4 of the modification according to the first embodiment shown in FIG. 5 is a whip antenna 3 in the whip antenna 3 with a minimum distance ED between the radiating element and the parasitic element. The whip antenna 4 includes a linear radiating element 10b printed on the left edge of an elongated rectangular substrate 16b such as Teflon, and a linear parasitic element printed on the right edge of the substrate 16b substantially parallel to the radiating element 10b. 11b and a power feeding unit 13b that feeds power to the radiating element 10b. The power feeding unit 13b has a plug 17b. The plug 17b is a coaxial plug and is detachably attached to the antenna base. One end of the coil 12b is connected to the lower end of the radiating element 10b, and the other end of the coil 12b is electrically connected to the central conductor of the plug 17b. The lower end of the parasitic element 11b is electrically connected to the upper end of the outer conductor of the plug 17b. The equivalent element length EL including the coil 12b from the tip of the radiating element 10b of the whip antenna 4 to the lower end of the plug 17b is set to a length that resonates at a frequency on the low frequency side of the use frequency band. The length obtained by adding the element length NL and the height H of the power feeding unit 13b is a length that resonates with a frequency on the high frequency side of the use frequency band.

図５に示すホイップアンテナ４において、使用周波数帯域が１７０〜２０２ＭＨｚとされ、基板１６ｂの誘電率が約３．９とされている場合に、放射素子１０ｂのエレメント長ＥＬを約４００ｍｍとし、無給電素子１１ｂのエレメント長ＮＬを約２４０ｍｍとし、給電部１３ｂの高さＨを約２０ｍｍとし、放射素子１０ｂと無給電素子１１ｂとの間隔ＥＤを約２ｍｍとし、コイル１２ｂのインダクタンスを約６ｎＨとした場合のホイップアンテナ４のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図６に示す。
図６を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４４ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４４÷１８６）×１００＝２３．７％となり、従来より約２．２％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約３０．６１３＋ｊ５．４９７４Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．６５と良好な値となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約５９．３１３−ｊ２８．６７４Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．７５と十分２．０以内となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約６６．１１６＋ｊ２５．３５９Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．７と十分２．０以内となる。このように、放射素子１０ｂに給電部１３ｂからコイル１２ｂを介して給電することにより、放射素子１０ｂと無給電素子１１ｂとの間隔ＥＤを約２ｍｍと小型化しても使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。 In the whip antenna 4 shown in FIG. 5, when the operating frequency band is 170 to 202 MHz and the dielectric constant of the substrate 16b is about 3.9, the element length EL of the radiating element 10b is about 400 mm, When the element length NL of the element 11b is about 240 mm, the height H of the feeding portion 13b is about 20 mm, the distance ED between the radiating element 10b and the parasitic element 11b is about 2 mm, and the inductance of the coil 12b is about 6 nH A Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 4 is shown in FIG.
Referring to FIG. 6, a bandwidth of about 44 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (44 ÷ 186) × 100 = 23.7%, which is about 2 from the conventional level. .2% ratio band is widened. The impedance at 170 MHz is about 30.613 + j5.4974Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.65, and the impedance at 202 MHz is about 59.313-j28.674Ω. The VSWR at that time is about 1.75, which is sufficiently within 2.0. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 66.116 + j25.359Ω, and the VSWR at this time is about 1.7, which is sufficiently within 2.0. Thus, even if the distance ED between the radiating element 10b and the parasitic element 11b is reduced to about 2 mm by feeding the radiating element 10b through the coil 12b from the power feeding unit 13b, the entire use frequency band of 170 to 202 MHz is achieved. Can be secured.

次に、図２に示す本発明の第２実施例とされるホイップアンテナの詳細な構成の一例を図７に示す。
図７に示す本発明の第２実施例にかかるホイップアンテナ５は、テフロン等の高周波特性の良好な細長い矩形の基板２６ａの左縁にプリントされた線状の放射素子２０ａと、基板２６ａの右縁に放射素子２０ａにほぼ平行にプリントされた線状の無給電素子２１ａと、放射素子２０ａに給電する給電部２３ａとを備えている。給電部２３ａは高さＨの接栓２７ａを有し、同軸接栓とされた接栓２７ａの高さＨまで延伸されている内部に同軸伝送路が設けられている。接栓２７ａは車両のルーフ等に固着されるアンテナベースに着脱自在に取り付けられる。放射素子２０ａの下端はＬ字状に折曲されて形成されており、Ｌ字状の部位にコイル２２ａの一端が接続され、コイル２２ａの他端が接栓２７ａの同軸伝送路における中心導体の先端に電気的に接続されている。また、無給電素子２１ａの下端は接栓２７ａにおける同軸伝送路の外部導体の上端に電気的に接続されている。ホイップアンテナ５の放射素子２０ａの先端から接栓２７ａの下端までのコイル２２ａを含む等価的なエレメント長ＥＬは、使用周波数帯域の低域側の周波数に共振する長さとされ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬと給電部２３ａの高さＨとを足した長さは使用周波数帯域の高域側の周波数に共振する長さとされている。 Next, FIG. 7 shows an example of a detailed configuration of the whip antenna according to the second embodiment of the present invention shown in FIG.
The whip antenna 5 according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 7 includes a linear radiating element 20a printed on the left edge of an elongated rectangular substrate 26a having good high frequency characteristics such as Teflon, and a right side of the substrate 26a. A linear parasitic element 21a printed substantially parallel to the radiating element 20a at the edge and a power feeding unit 23a that feeds power to the radiating element 20a are provided. The power feeding unit 23a has a plug 27a having a height H, and a coaxial transmission line is provided inside the plug 27a, which is a coaxial plug, is extended to a height H. The plug 27a is detachably attached to an antenna base fixed to a vehicle roof or the like. The lower end of the radiating element 20a is bent in an L shape, and one end of the coil 22a is connected to the L-shaped portion, and the other end of the coil 22a is the center conductor in the coaxial transmission line of the plug 27a. It is electrically connected to the tip. The lower end of the parasitic element 21a is electrically connected to the upper end of the outer conductor of the coaxial transmission line in the plug 27a. The equivalent element length EL including the coil 22a from the tip of the radiating element 20a of the whip antenna 5 to the lower end of the plug 27a is set to a length that resonates at a frequency on the low frequency side of the use frequency band. A length obtained by adding the element length NL and the height H of the power feeding portion 23a is a length that resonates with a frequency on the high frequency side of the use frequency band.

図７に示すホイップアンテナ５において、使用周波数帯域を１７０〜２０２ＭＨｚとされ、基板２６ａの誘電率が約３．９とされている場合は、給電部２３ａの高さＨが約２０ｍｍとされた場合、放射素子２０ａのエレメント長ＥＬが約４００ｍｍとされ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬが約２７０ｍｍとされる。この際に、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍ〜約１５ｍｍとすることができ、コイル２２ａのインダクタンスは約６ｎＨ〜約３０ｎＨとすることができる。ここで、給電部２３ａの高さＨを約２０ｍｍとした場合に、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約１５ｍｍとした際の図７に示すホイップアンテナ５のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図８に示す。
図８を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４４ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４４÷１８６）×１００＝２３．７％となり、従来より約２．２％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約２６．８４９−ｊ７７３．４６ｍΩとなって、この際のＶＳＷＲは約１．８５と十分２．０以下となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約４９．９４０−ｊ２１．２４２Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．５５と良好な値となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約５６．０５３＋ｊ１６．１４３Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．４と良好な値となる。なお、図８に示す特性はコイル２２ａのインダクタンスが約１７ｎＨ〜３０ｎＨの範囲であればほぼ同様となる。 In the whip antenna 5 shown in FIG. 7, when the frequency band used is 170 to 202 MHz and the dielectric constant of the substrate 26a is about 3.9, the height H of the power feeding portion 23a is about 20 mm. The element length EL of the radiation element 20a is about 400 mm, and the element length NL of the parasitic element 21a is about 270 mm. At this time, the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a can be about 2 mm to about 15 mm, and the inductance of the coil 22a can be about 6 nH to about 30 nH. Here, when the height H of the feeding portion 23a is about 20 mm, the frequency characteristics of the VSWR of the whip antenna 5 shown in FIG. 7 when the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a is about 15 mm and A Smith chart showing impedance characteristics is shown in FIG.
Referring to FIG. 8, a bandwidth of about 44 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (44 ÷ 186) × 100 = 23.7%, which is about 2 from the conventional level. .2% ratio band is widened. Also, the impedance at 170 MHz is about 26.849-j773.46 mΩ, and the VSWR at this time is about 1.85, which is sufficiently below 2.0, and the impedance at 202 MHz is about 49.940-j21.242Ω. Thus, the VSWR at this time is a good value of about 1.55. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 56.053 + j16.143Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.4. The characteristics shown in FIG. 8 are substantially the same if the inductance of the coil 22a is in the range of about 17 nH to 30 nH.

次に、給電部２３ａの高さＨを約２０ｍｍとした場合に、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍと変更した際の図７に示すホイップアンテナ５のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図９に示す。
図９を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４１．５ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４１．５÷１８６）×１００＝２２．３％となり、従来より約０．８％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約３３．３２８＋ｊ４．０６３７Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．５と良好な値となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約４８．８３７−ｊ２５．８０７Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．７と良好な値となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約７０．４７０＋ｊ２６．５１２Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．７５と良好な値となる。このように、放射素子２０ａに給電部２３ａからコイル２２ａを介して給電することにより、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍまで小型化しても使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。なお、図９に示す特性はコイル２２ａのインダクタンスが約６ｎＨ〜１７ｎＨの範囲であればほぼ同様となる。 Next, when the height H of the feeding portion 23a is about 20 mm, the frequency characteristics of the VSWR of the whip antenna 5 shown in FIG. 7 when the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a is changed to about 2 mm. FIG. 9 shows a Smith chart showing the impedance characteristics.
Referring to FIG. 9, a bandwidth of about 41.5 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (41.5 ÷ 186) × 100 = 22.3%. About 0.8% ratio band is wider than before. Also, the impedance at 170 MHz is about 33.328 + j4.0637Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.5, and the impedance at 202 MHz is about 48.837−j25.807Ω. The VSWR at that time is a good value of about 1.7. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is approximately 70.470 + j26.512Ω, and the VSWR at this time is a favorable value of approximately 1.75. Thus, even if the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a is reduced to about 2 mm by feeding power to the radiating element 20a via the coil 22a from the power feeding portion 23a, the entire frequency band of 170 to 202 MHz is used. Can be secured. The characteristics shown in FIG. 9 are substantially the same if the inductance of the coil 22a is in the range of about 6 nH to 17 nH.

次に、図７に示すホイップアンテナ５において、使用周波数帯域が１７０〜２０２ＭＨｚとされ、基板２６ａの誘電率が約３．９とされている際に、給電部２３ａの高さＨが約５０ｍｍとされた場合、放射素子２０ａのエレメント長ＥＬが約４３０ｍｍとされ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬが約２３０ｍｍ〜２６０ｍｍとされる。この際に、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍ〜約１５ｍｍとすることができる。ここで、給電部２３ａの高さＨを約５０ｍｍとした場合に、放射素子２０ａのエレメント長ＥＬを約４３０ｍｍ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬを約２６０ｍｍ、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約１５ｍｍとした際の図７に示すホイップアンテナ５のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図１０に示す。
図１０を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４０．７ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４０．７÷１８６）×１００＝２１．９％となり、従来より約０．４％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約３４．１８５−ｊ７０５．１７ｍΩとなって、この際のＶＳＷＲは約１．４５と良好な値となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約４０．３７９−ｊ１１．７４７Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．４と良好な値となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約７２．３９８＋ｊ１７．６３３Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．６と良好な値となる。このように、放射素子２０ａに給電部２３ａからコイル２２ａを介して給電することにより、給電部２３ａの高さＨを約５０ｍｍと高くしても使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。なお、図１０に示す特性はコイル２２ａのインダクタンスが約１７ｎＨ〜３０ｎＨの範囲であればほぼ同様となる。 Next, in the whip antenna 5 shown in FIG. 7, when the operating frequency band is 170 to 202 MHz and the dielectric constant of the substrate 26a is about 3.9, the height H of the power feeding unit 23a is about 50 mm. In this case, the element length EL of the radiating element 20a is about 430 mm, and the element length NL of the parasitic element 21a is about 230 mm to 260 mm. At this time, the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a can be about 2 mm to about 15 mm. Here, when the height H of the feeding portion 23a is about 50 mm, the element length EL of the radiating element 20a is about 430 mm, the element length NL of the parasitic element 21a is about 260 mm, the radiating element 20a and the parasitic element 21a FIG. 10 shows a Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 5 shown in FIG. 7 when the distance ED is about 15 mm.
Referring to FIG. 10, a bandwidth of about 40.7 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (40.7 ÷ 186) × 100 = 21.9%. The bandwidth is about 0.4% wider than before. The impedance at 170 MHz is about 34.185-j705.17 mΩ, and the VSWR at this time is a good value of about 1.45, and the impedance at 202 MHz is about 40.379-j11.747Ω. In this case, the VSWR is about 1.4, which is a good value. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 72.398 + j17.633Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.6. In this way, by supplying power to the radiating element 20a from the power supply unit 23a via the coil 22a, it is possible to secure the entire use frequency band of 170 to 202 MHz even if the height H of the power supply unit 23a is increased to about 50 mm. become able to. The characteristics shown in FIG. 10 are substantially the same when the inductance of the coil 22a is in the range of about 17 nH to 30 nH.

次に、給電部２３ａの高さＨを約５０ｍｍとした場合に、放射素子２０ａのエレメント長ＥＬを約４３０ｍｍ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬを約２３０ｍｍ、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍに変更した際の図７に示すホイップアンテナ５のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図１１に示す。ここではコイル２２ａのインダクタンスは約１７ｎＨとされている。
図１１を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４３．７ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４３．７÷１８６）×１００＝２３．５％となり、従来より約２．０％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約３０．６１３＋ｊ５．４９７４Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．６５と良好な値となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約５９．３１３−ｊ２８．６７４Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．７５と十分２．０以下となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約６６．１１６＋ｊ２５．３５９Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．６５と良好な値となる。このように、放射素子２０ａに給電部２３ａからコイル２２ａを介して給電することにより、給電部２３ａの高さＨを約５０ｍｍと高くすると共に、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍまで小型化しても使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。 Next, when the height H of the feeding portion 23a is about 50 mm, the element length EL of the radiating element 20a is about 430 mm, the element length NL of the parasitic element 21a is about 230 mm, the radiating element 20a and the parasitic element 21a FIG. 11 shows a Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 5 shown in FIG. 7 when the interval ED is changed to about 2 mm. Here, the inductance of the coil 22a is about 17 nH.
Referring to FIG. 11, a bandwidth of about 43.7 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (43.7 ÷ 186) × 100 = 23.5%. The bandwidth is about 2.0% wider than before. The impedance at 170 MHz is about 30.613 + j5.4974Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.65, and the impedance at 202 MHz is about 59.313-j28.674Ω. The VSWR at that time is about 1.75, which is sufficiently below 2.0. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 66.116 + j25.359Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.65. In this way, by feeding power to the radiating element 20a from the power feeding portion 23a via the coil 22a, the height H of the power feeding portion 23a is increased to about 50 mm, and the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a is increased. Even if the size is reduced to about 2 mm, the entire usable frequency band of 170 to 202 MHz can be secured.

次に、接栓２７ａの長さＨを約８０ｍｍとした場合に、放射素子２０ａのエレメント長ＥＬを約４３０ｍｍ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬを約２４０ｍｍ、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約１５ｍｍとした際の図７に示すホイップアンテナ５のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図１２に示す。
図１２を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４７．４ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４７．４÷１８６）×１００＝３０．８％となり、従来より約９．３％もの大幅に比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約４０．０９７＋ｊ７．２９６２４Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．３と良好な値となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約６０．４７９−ｊ１４．１７６Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．４と良好な値となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約７２．６８３＋ｊ３２．７８３Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．９と２．０以下となる。このように、放射素子２０ａに給電部２３ａからコイル２２ａを介して給電することにより、接栓２７ａの長さＨを約８０ｍｍと高くしても使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。なお、図１２に示す特性はコイル２２ａのインダクタンスが約３０ｎＨ〜４５ｎＨの範囲であればほぼ同様となる。 Next, when the length H of the plug 27a is about 80 mm, the element length EL of the radiating element 20a is about 430 mm, the element length NL of the parasitic element 21a is about 240 mm, the radiating element 20a and the parasitic element 21a FIG. 12 shows a Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 5 shown in FIG. 7 when the interval ED is about 15 mm.
Referring to FIG. 12, a bandwidth of about 47.4 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (47.4 ÷ 186) × 100 = 30.8%. The specific bandwidth is significantly widened by about 9.3%. Also, the impedance at 170 MHz is about 40.097 + j7.29624Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.3, and the impedance at 202 MHz is about 60.479−j14.176Ω, The VSWR at that time is about 1.4, which is a good value. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 72.683 + j32.783Ω, and the VSWR at this time is about 1.9 and 2.0 or less. In this way, by supplying power to the radiating element 20a from the power supply unit 23a via the coil 22a, it is possible to secure the entire use frequency band of 170 to 202 MHz even if the length H of the plug 27a is increased to about 80 mm. become able to. The characteristics shown in FIG. 12 are substantially the same if the inductance of the coil 22a is in the range of about 30 nH to 45 nH.

次に、接栓２７ａの長さＨを約８０ｍｍとした場合に、放射素子２０ａのエレメント長ＥＬを約４３０ｍｍ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬを約２２０ｍｍ、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍと変更した際の図７に示すホイップアンテナ５のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図１３に示す。ここではコイル２２ａのインダクタンスは約３０ｎＨとされている。
図１３を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４２．６ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４２．６÷１８６）×１００＝２２．９％となり、従来より約１．４％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約２８．７０２＋ｊ１．７７１１Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．７５と十分２．０以下となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約４３．４９３−ｊ４．７４８９Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．２と良好な値となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約５８．７２３＋ｊ１９．６２１Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．５と良好な値となる。このように、放射素子２０ａに給電部２３ａからコイル２２ａを介して給電することにより、接栓２７ａの長さＨを約８０ｍｍと高くすると共に、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍまで小型化しても使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。 Next, when the length H of the plug 27a is about 80 mm, the element length EL of the radiating element 20a is about 430 mm, the element length NL of the parasitic element 21a is about 220 mm, the radiating element 20a and the parasitic element 21a FIG. 13 shows a Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 5 shown in FIG. 7 when the distance ED is changed to about 2 mm. Here, the inductance of the coil 22a is about 30 nH.
Referring to FIG. 13, a bandwidth of about 42.6 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (42.6 ÷ 186) × 100 = 22.9%. The ratio band is about 1.4% wider than before. Also, the impedance at 170 MHz is about 28.702 + j1.7711Ω, and the VSWR at this time is about 1.75, which is sufficiently less than 2.0, and the impedance at 202 MHz is about 43.493-j4.789Ω. In this case, VSWR is a good value of about 1.2. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 58.723 + j19.621Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.5. In this way, by feeding power to the radiating element 20a from the feeding portion 23a via the coil 22a, the length H of the plug 27a is increased to about 80 mm, and the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a is increased. Even if the size is reduced to about 2 mm, the entire usable frequency band of 170 to 202 MHz can be secured.

次に、接栓２７ａの長さＨを約１３０ｍｍとした場合に、放射素子２０ａのエレメント長ＥＬを約４７０ｍｍ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬを約２４０ｍｍ、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約１５ｍｍとした際の図７に示すホイップアンテナ５のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図１４に示す。
図１４を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４５．９ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４５．９÷１８６）×１００＝２４．７％となり、従来より約３．２％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約４０．０３９＋ｊ９．５５９４Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．３５と良好な値となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約５１．５９５−ｊ６．７０２７Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．１５と良好な値となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約８４．３９１＋ｊ１６．７５７Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．８と２．０以下となる。このように、放射素子２０ａに給電部２３ａからコイル２２ａを介して給電することにより、接栓２７ａの長さＨを約１３０ｍｍと高くしても使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。なお、図１４に示す特性はコイル２２ａのインダクタンスが約４５ｎＨ〜６２ｎＨの範囲であればほぼ同様となる。 Next, when the length H of the plug 27a is about 130 mm, the element length EL of the radiating element 20a is about 470 mm, the element length NL of the parasitic element 21a is about 240 mm, the radiating element 20a and the parasitic element 21a FIG. 14 shows a Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 5 shown in FIG. 7 when the interval ED is about 15 mm.
Referring to FIG. 14, a bandwidth of about 45.9 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (45.9 ÷ 186) × 100 = 24.7%. The bandwidth is about 3.2% wider than before. The impedance at 170 MHz is about 40.039 + j9.5594Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.35, and the impedance at 202 MHz is about 51.595-j6.70727Ω. The VSWR at that time is a good value of about 1.15. Furthermore, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 84.391 + j16.757Ω, and the VSWR at this time is about 1.8 and 2.0 or less. In this way, by supplying power to the radiating element 20a from the power supply unit 23a through the coil 22a, it is possible to secure the entire use frequency band of 170 to 202 MHz even if the length H of the plug 27a is increased to about 130 mm. become able to. The characteristics shown in FIG. 14 are substantially the same if the inductance of the coil 22a is in the range of about 45 nH to 62 nH.

次に、接栓２７ａの長さＨを約１３０ｍｍとした場合に、放射素子２０ａのエレメント長ＥＬを約４７０ｍｍ、無給電素子２１ａのエレメント長ＮＬを約２２０ｍｍ、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍに変更した際の図７に示すホイップアンテナ５のＶＳＷＲの周波数特性およびインピーダンス特性を示すスミスチャートを図１５に示す。
図１５を参照すると、ＶＳＷＲ２．０以下の帯域幅は約４１．８ＭＨｚの広帯域が得られており、ＶＳＷＲ２．０以下の比帯域は（４１．８÷１８６）×１００＝２２．５％となり、従来より約１．０％比帯域が広くなっている。また、１７０ＭＨｚにおけるインピーダンスは約２９．７７７＋ｊ１．３３０９Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．６５と良好な値となり、また、２０２ＭＨｚにおけるインピーダンスは約４１．８８０−ｊ１２．２３６Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．４と良好な値となる。さらに、中心周波数１８６ＭＨｚにおけるインピーダンスは約６７．７１１＋ｊ１５．９６５Ωとなって、この際のＶＳＷＲは約１．５と良好な値となる。このように、放射素子２０ａに給電部２３ａからコイル２２ａを介して給電することにより、接栓２７ａの長さＨを約１３０ｍｍと高くすると共に、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍまで小型化しても使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。なお、図１５に示す特性はコイル２２ａのインダクタンスが約３０ｎＨ〜４５ｎＨの範囲であればほぼ同様となる。 Next, when the length H of the plug 27a is about 130 mm, the element length EL of the radiating element 20a is about 470 mm, the element length NL of the parasitic element 21a is about 220 mm, the radiating element 20a and the parasitic element 21a FIG. 15 shows a Smith chart showing the frequency characteristics and impedance characteristics of the VSWR of the whip antenna 5 shown in FIG. 7 when the distance ED is changed to about 2 mm.
Referring to FIG. 15, a bandwidth of about 41.8 MHz is obtained for the bandwidth of VSWR 2.0 or lower, and the specific bandwidth of VSWR 2.0 or lower is (41.8 ÷ 186) × 100 = 22.5%. About 1.0% ratio band is wider than before. In addition, the impedance at 170 MHz is about 29.777 + j1.3309Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.65, and the impedance at 202 MHz is about 41880−j12.236Ω, The VSWR at that time is about 1.4, which is a good value. Further, the impedance at the center frequency of 186 MHz is about 67.711 + j15.965Ω, and the VSWR at this time is a good value of about 1.5. In this way, by feeding power to the radiating element 20a from the feeding portion 23a through the coil 22a, the length H of the plug 27a is increased to about 130 mm, and the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a is increased. Even if the size is reduced to about 2 mm, the entire usable frequency band of 170 to 202 MHz can be secured. The characteristics shown in FIG. 15 are substantially the same if the inductance of the coil 22a is in the range of about 30 nH to 45 nH.

上記したとおり、本発明の第２実施例にかかるホイップアンテナ５は、放射素子２０ａに給電部２３ａからコイル２２ａを介して給電することにより、給電部２３ａの高さを１３０ｍｍまで高くしても広帯域することができる。このため、ホイップアンテナ５の下部に緩衝用のスプリングを設けても広帯域化することができるようになる。なお、放射素子２０ａと無給電素子２１ａとの間隔ＥＤを約２ｍｍまで狭めることが可能となり、ホイップアンテナ５の外形を細くして小型化することもできる。 As described above, the whip antenna 5 according to the second embodiment of the present invention has a wide band even if the height of the power feeding unit 23a is increased to 130 mm by feeding power to the radiating element 20a from the power feeding unit 23a via the coil 22a. can do. For this reason, even if a shock-absorbing spring is provided below the whip antenna 5, the bandwidth can be increased. Note that the distance ED between the radiating element 20a and the parasitic element 21a can be reduced to about 2 mm, and the whip antenna 5 can be reduced in size by reducing the outer shape.

次に、ホイップアンテナの下部に緩衝用スプリングを設けた本発明の第２実施例にかかるホイップアンテナ６の具体的な構成を図１６、図１７、図１８に示す。図１６はホイップアンテナ６の具体的な構成を示す正面図であり、図１７はホイップアンテナ６の具体的な構成の一部を示す背面図であり、図１８はホイップアンテナ６における基板３２の構成を示す正面図である。
図１６ないし図１８に示す本発明の第２実施例にかかるホイップアンテナ６は、テフロン等の高周波特性の良好な細長い矩形の基板３２の一面における縁部に線状の放射素子３０がプリントされており、基板２６ａの他面における縁部に線状の無給電素子３１がプリントされている。放射素子３０に給電するホイップアンテナ６の下部に設けられている給電部３８は、同軸の接栓３５と、接栓３５の上に設けられた緩衝用のスプリング３４とを有し、スプリング３４内には接栓３５から伸びる同軸ケーブル３８ａが配置されている。接栓３５は、車両のルーフ等に固着されるアンテナベースに着脱自在に取り付けられる。 Next, FIGS. 16, 17, and 18 show specific configurations of the whip antenna 6 according to the second embodiment of the present invention in which a buffer spring is provided at the lower portion of the whip antenna. 16 is a front view showing a specific configuration of the whip antenna 6, FIG. 17 is a rear view showing a part of the specific configuration of the whip antenna 6, and FIG. 18 is a configuration of the substrate 32 in the whip antenna 6. FIG.
The whip antenna 6 according to the second embodiment of the present invention shown in FIGS. 16 to 18 has a linear radiating element 30 printed on the edge of one surface of an elongated rectangular substrate 32 having good high frequency characteristics such as Teflon. A linear parasitic element 31 is printed on the edge of the other surface of the substrate 26a. The power feeding portion 38 provided at the lower portion of the whip antenna 6 that feeds the radiating element 30 includes a coaxial plug 35 and a buffering spring 34 provided on the plug 35. A coaxial cable 38a extending from the plug 35 is disposed at the center. The plug 35 is detachably attached to an antenna base fixed to a vehicle roof or the like.

放射素子３０の下端はＬ字状に折曲されて形成されており、Ｌ字状の部位にコイル３３の一端が接続され、コイル３３の他端が給電点３８ｂとされる同軸ケーブル３８ａの芯線が接続された基板３２上に形成されたランドに電気的に接続されている。また、無給電素子３１の下端は同軸ケーブル３８ａの上部に電気的に接続されている。これにより、接栓３５および同軸ケーブル３８ａを介して放射素子３０に給電される。基板３２はＦＲＰ（Fiber Reinforced Plastics）等の合成樹脂製とされた円筒状のカバー部３６により覆われており、カバー部３６の先端にはトップ部３７が嵌挿されている。カバー部３６の下部は、スプリング３４の上部から延伸している円筒状の部位の内部に嵌入されて固着される。 The lower end of the radiating element 30 is formed in an L-shape, and one end of the coil 33 is connected to the L-shaped portion, and the other end of the coil 33 serves as a feeding point 38b. Are electrically connected to lands formed on the substrate 32 to which are connected. The lower end of the parasitic element 31 is electrically connected to the upper part of the coaxial cable 38a. As a result, power is supplied to the radiating element 30 via the plug 35 and the coaxial cable 38a. The substrate 32 is covered with a cylindrical cover portion 36 made of a synthetic resin such as FRP (Fiber Reinforced Plastics), and a top portion 37 is inserted into the tip of the cover portion 36. The lower part of the cover part 36 is fitted into and fixed to a cylindrical part extending from the upper part of the spring 34.

ホイップアンテナ６において、使用周波数帯域が１７０〜２０２ＭＨｚとされ、接栓３５の下端から給電点３８ｂまでの高さＨが約１２０ｍｍとされた際に、コイル２２ａを含む放射素子３０の先端から給電点３８ｂまでのエレメント長ＥＬが約３４０ｍｍ（接栓３５の下端までの全長は約４６０ｍｍ）とされ、無給電素子３１のエレメント長ＮＬが約２４０ｍｍとされている。また、放射素子３０と無給電素子３１との間隔ＥＤが約１０ｍｍとされている。さらに、コイル３３のインダクタンスは約６２ｎＨとされている。このように構成されたホイップアンテナ６は、スプリング３４を有する給電部３８の高さが高くされてもコイル３３の作用により使用周波数帯域１７０〜２０２ＭＨｚの全域を確保することができるようになる。また、ホイップアンテナ６を備える車載用アンテナでは、走行中にアンテナが木や地下駐車場の屋根等の障害物に衝突してもスプリング３４の作用により、衝突した際にホイップアンテナ６が折損することを防止することができる。 In the whip antenna 6, when the operating frequency band is 170 to 202 MHz and the height H from the lower end of the plug 35 to the feeding point 38b is about 120 mm, the feeding point from the tip of the radiating element 30 including the coil 22a. The element length EL up to 38b is about 340 mm (the total length to the lower end of the plug 35 is about 460 mm), and the element length NL of the parasitic element 31 is about 240 mm. The distance ED between the radiating element 30 and the parasitic element 31 is about 10 mm. Furthermore, the inductance of the coil 33 is about 62 nH. The whip antenna 6 configured in this way can secure the entire use frequency band of 170 to 202 MHz by the action of the coil 33 even if the height of the power feeding unit 38 having the spring 34 is increased. Moreover, in the vehicle-mounted antenna provided with the whip antenna 6, even if the antenna collides with an obstacle such as a tree or a roof of an underground parking lot during traveling, the whip antenna 6 is broken when the collision occurs due to the action of the spring 34. Can be prevented.

以上説明した本発明のホイップアンテナにおいては、放射素子と無給電素子との間隔を最小２ｍｍまで狭めることができることから、具体的な構成とされているホイップアンテナ６における外径を細くして小型化することができるようになる。
また、上記の説明では放射素子および無給電素子は基板上にプリントにより形成するようにしたが、線材からなる放射素子と無給電素子とを平行に配置して構成するようにしても良い。この際に、放射素子と無給電素子との間にスペーサを設けて、両者の間隔を規定するようにしても良い。 In the whip antenna of the present invention described above, the distance between the radiating element and the parasitic element can be reduced to a minimum of 2 mm. Therefore, the outer diameter of the whip antenna 6 having a specific configuration is reduced to reduce the size. Will be able to.
In the above description, the radiating element and the parasitic element are formed on the substrate by printing. However, the radiating element made of a wire and the parasitic element may be arranged in parallel. At this time, a spacer may be provided between the radiating element and the parasitic element so as to define the distance between them.

１，２，３，４，５，６ホイップアンテナ、１０，１０ａ，１０ｂ放射素子、１１，１１，１１ｂ無給電素子、１２，１２ａ，１２ｂコイル、１３，１３ａ，１３ｂ給電部、１４給電点、１５グランド、１６ａ，１６ｂ基板、１７ａ，１７ｂ接栓、２０，２０ａ放射素子、２１，２１ａ無給電素子、２２，２２ａコイル、２３，２３ａ給電部、２４給電点、２５グランド、２６ａ基板、２７ａ接栓、３０放射素子、３１無給電素子、３２基板、３３コイル、３４スプリング、３５接栓、３６カバー部、３７トップ部、３８給電部、３８ａ同軸ケーブル、３８ｂ給電点、１００ホイップアンテナ、１１０放射素子、１１１基板、１１２接栓、１１３給電部、２００ホイップアンテナ、２１０放射素子、２１１無給電素子、２１２基板、２１３接栓、２１４給電部 1, 2, 3, 4, 5, 6 Whip antenna, 10, 10a, 10b Radiating element, 11, 11, 11b Parasitic element, 12, 12a, 12b Coil, 13, 13a, 13b Feeding part, 14 Feeding point, 15 ground, 16a, 16b board, 17a, 17b plug, 20, 20a radiating element, 21, 21a parasitic element, 22, 22a coil, 23, 23a feeding part, 24 feeding point, 25 ground, 26a board, 27a contact Plug, 30 Radiating element, 31 Parasitic element, 32 Substrate, 33 Coil, 34 Spring, 35 Plug, 36 Cover part, 37 Top part, 38 Feeding part, 38a Coaxial cable, 38b Feeding point, 100 Whip antenna, 110 Radiation Element, 111 substrate, 112 plug, 113 feeding section, 200 whip antenna, 210 free Radiating element, 211 parasitic element, 212 substrate, 213 plug, 214 feeder

Claims

An insulating substrate on which a linear radiating element is formed, and a linear parasitic element is formed substantially parallel to the radiating element and spaced apart from the radiating element;
A power feeding unit that is disposed below the insulating substrate, feeds power to the radiating element from a feeding point at a height H from the ground, and grounds the parasitic element;
One end to the lower end of the radiating element is connected, and a coil whose other end is connected to the feeding point,
By setting the inductance of the coil to 6 to 62 nH, a wide band can be obtained even if the distance between the radiating element and the parasitic element is reduced to about 2 mm, and the height H is increased to about 130 mm. A whip antenna characterized in that it can be widened.

The power feeding part is provided with a plug and a buffer spring, and the power feeding point is formed on the buffer spring by a coaxial cable extending from the plug into the spring. The whip antenna according to claim 1.