JP5546432B2 - ガスタービン燃焼器及び燃料供給方法 - Google Patents

Description

本発明はガスタービン燃焼器及びその燃料供給方法に関する。

ガスタービン用の燃焼器には、空気流量や燃料流量等の運転条件が大幅に変化した場合においても、起動から定格負荷まで安定な燃焼をすることが重要な要件の一つとして求められている。また、ガスタービン燃焼器から排出される窒素酸化物（以下、ＮＯｘと記載）の排出量を低減する燃焼方法も強く求められている。

ＮＯｘ排出量の少ない燃焼方式として、燃料と空気を燃焼反応前に予め混合させてから燃焼させる予混合燃焼方式がある。一般に、ＮＯｘ生成量は燃焼火炎温度の高温化に伴って指数関数的に増加する。しかし、予混合燃焼方式によれば、燃焼火炎温度の局部的な上昇を防ぐことができ、燃料に対する空気の割合を大きくして予混合気を希薄化することで燃焼火炎温度を低下させることもできるため、ＮＯｘ排出量を低減することができる。

近年、ますます強くなる低ＮＯｘ化の要求に対応するため、予混合燃焼方式において更に予混合気を希薄化させた希薄予混合燃焼による燃焼器の運用方法が増加している。しかし、希薄予混合燃焼は一般に、空気と燃料が混合しつつ燃焼する拡散燃焼に比べて火炎が吹き消えやすく、燃焼振動も発生しやすい。そのため、安定燃焼が可能な運用範囲が限られる。

そのため、燃焼の安定化を確保しつつ低ＮＯｘ化を図るために、燃焼安定性の高い拡散燃焼方式と希薄予混合燃焼方式とを組み合わせることが行われている。

特許文献１には、ＮＯｘ排出量を低減するため、拡散燃焼バーナに供給する燃料流量が低減した場合においても、拡散燃焼バーナに形成される火炎のゆらぎを抑制する方法が記載されている。

特開平１１−１０１４３５号公報

特許文献１には、ガスタービンの運用を考慮した制御方法や、さらに安定な燃焼状態を実現するための方法は十分に開示されていない。そのため、安定した燃焼を確保しつつ、ますます強くなる低ＮＯｘ化の要求に応えるには限界があった。

そこで、本願発明の目的は、拡散燃焼バーナと予混合燃焼バーナを備えたガスタービン燃焼器において、低ＮＯｘ燃焼と安定した燃焼とを両立可能なガスタービン燃焼器を提供することにある。

本発明は、燃料と空気とが供給される燃焼室と、前記燃焼室の上流側に位置し、前記燃焼室に燃料を噴出すると共に空気を旋回させて噴出する第１のバーナと、前記第１のバーナの周囲に複数配置され、空気と燃料との予混合気を前記燃焼室に供給する第２のバーナと、前記第１のバーナと前記第２のバーナとの間に配置され、前記燃焼室の下流側に向かって拡開するよう形成された傾斜面を有する環状隔壁と、前記燃焼室に空気を噴出する複数の空気噴出孔を前記環状隔壁の傾斜面に備え、前記第１のバーナの周囲に配置される前記第２のバーナの個数をＫとしたとき、前記空気噴出孔をＫ×ｎ＋１（ｎ＝１，２，３…）個設けたことを特徴とする。

本発明によれば、拡散燃焼バーナと予混合燃焼バーナを備えたガスタービン燃焼器において、低ＮＯｘ燃焼と安定した燃焼とを両立可能なガスタービン燃焼器を提供することができる。

実施例１における燃焼器の縦断面図である。 実施例１におけるガスタービンの全体構成を表す図である。 実施例１の燃焼器を説明する図１の下流から見たＩ−Ｉ矢視図である。 実施例１のガスタービン負荷と燃料供給方法の説明図。

希薄予混合燃焼を安定に行うために、拡散燃焼バーナを包囲するように環状の予混合燃焼バーナを配置したり、拡散燃焼バーナの周囲に複数個の予混合燃焼バーナを配置したりすることで、安定な拡散火炎により予混合火炎を保持する手段がある。

しかし、拡散燃焼バーナと予混合燃焼バーナを隣接して配置したガスタービン燃焼器では、それぞれのバーナによって形成される火炎が互いに干渉しあうこととなる。例えば、拡散燃焼バーナによって形成される火炎にゆらぎが生じると、その影響により予混合燃焼バーナによって形成された火炎が不安定となり、燃焼振動の振幅レベルが増加することがある。

しかしながら、以下の実施例に記載された燃焼器によれば、拡散燃焼バーナと予混合燃焼バーナを備えたガスタービン燃焼器の、部分負荷から定格負荷に至る運転状態において、希薄予混合燃焼比率を大きくしてＮＯｘ排出量を減らすために、空気流量及び燃料流量を広範囲で変化させても燃焼振動が発生せず、安定に燃焼できるガスタービン燃焼器を提供することができる。

以下、本発明を用いたガスタービン燃焼器の実施例について図面を参照し説明する。

（実施例１）
本発明の実施例１について、図１乃至図４を参照しつつ以下に説明する。図２は、本発明のガスタービン燃焼器の実施例１の構成を縦断面図で示すと共に、これを備えるガスタービンプラントの全体構成を概略的に示す概略構成図である。図１は本実施例によるガスタービン燃焼器の断面図、図３は図１を下流側から見たＩ−Ｉ矢視図である。

図２に示すガスタービンプラントは、主としてタービン２と、タービン２に連結され、燃焼用の圧縮空気を得る圧縮機１と、複数の燃焼器３などにより構成されている。圧縮機１で圧縮された圧縮空気５は、圧縮空気流路６を通って燃焼器３に導かれ、燃焼器内筒７の内部に形成されている燃焼室８で燃料とともに燃焼する。燃焼によって生成された燃焼ガス９は、トランジションピース１０を経てタービン２に噴射され、ロータを回転させる。そしてタービン２に連結されている発電機４によって発電するように構成されている。

燃焼器３の軸中心部には拡散燃焼を行うための拡散バーナ２０が配置され、その外周側には予混合燃焼を行うための予混合バーナ３０が複数配置されている。また、拡散バーナ２０の外周側で、予混合バーナ３０の内周側に傾斜面を備える隔壁２６が配置されている。

拡散バーナ２０は燃焼室８の上流側に位置しており、その軸中心には燃焼室に燃料を噴出する燃料ノズル２２が設置され、燃料ノズル２２には拡散バーナ燃料供給系統２１が接続されている。燃料ノズル２２の外周側には旋回羽根を備えた旋回器２３が配置され、燃焼用空気５ａに旋回成分を付与した上で燃焼室８に噴出している。噴出された燃焼用空気５ａは、燃焼室８で燃料噴孔２５から噴出した燃料２４と混合し、点火栓１１によって着火され燃焼する。

図３に図１のＩ−Ｉ矢視図を示す。本実施例では、拡散バーナ２０の外周側に設置される予混合バーナ３０は予混合バーナ３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄの４個である。各予混合バーナはそれぞれ、予混合器３３と、予混合器３３の上流側に設置された燃料ノズル３２と、予混合器３３の下流側に配置された保炎器３４を備えている。また、燃料ノズル３２には予混合燃料供給系統３１が接続されている。

より具体的には、４枚の予混合バーナ仕切板３５ａ，３５ｂ，３５ｃ，３５ｄによって予混合器３３が予混合器３３ａ，３３ｂ，３３ｃ，３３ｄの４個の予混合器に分割されている。予混合バーナに燃料を供給する予混合燃料供給系統３１もこれに対応し、３１ａ，３１ｂ，３１ｃ，３１ｄの４系統に分けられ、４個の予混合器に対してそれぞれ個別に燃料を供給することを可能にし、各予混合バーナが個別に火炎を形成できるよう構成されている。

図１に本実施例のガスタービン燃焼器の断面図を示す。拡散バーナ２０と予混合バーナ３０の間には、燃焼室８の下流側に向かって拡開するように形成された傾斜面を備える環状の隔壁２６が配置され、隔壁２６の傾斜面には周方向に複数の空気噴出孔２７が形成されている。

本実施例のガスタービン燃焼器では、拡散バーナ２０の燃料流量を低減すると予混合バーナ３０の燃料流量の比率が増加するため、ＮＯｘ排出量が低減する。この時、本実施例の燃焼器では、隔壁２６上に配置した空気噴出孔２７から噴出する空気流に沿って火炎が形成されるため、拡散バーナ２０の燃焼火炎の変動が抑制される。

また、拡散バーナ２０から噴出する空気流と予混合バーナ３０から噴出する空気流の境界に、空気噴出孔２７からの噴出する空気流が存在する。そのため、拡散バーナ２０から噴出する空気流と予混合バーナ３０から噴出する空気流との境界のせん断層に不安定な火炎が形成され、予混合火炎のゆらぎを増幅させる現象の発生を防止できる。更には、両バーナの燃焼火炎を独立させ、安定に存在させることも可能となる。

一方、拡散バーナ２０用燃料ノズル２２の燃料噴孔２５は８個形成され、旋回器２３の旋回羽根は１２枚で構成されている。すなわち、燃料噴孔２５の個数は予混合バーナの２倍、旋回器２３の旋回羽根の枚数は３倍となっている。

本実施例のように、主要構成部品である予混合バーナが複数に分割されているガスタービン燃焼器では、各予混合器での不均一性を避けるため、予混合バーナの燃焼性能に影響を及ぼす構成部品である拡散バーナの旋回羽根や燃料ノズルの燃料噴孔，空気噴出孔は、予混合器数の整数倍に分割されて形成されることが一般的である。例えば、特許文献１に記載の燃焼器では、予混合バーナが４個形成されているのに対し、空気噴出孔は８個形成されている。

しかし、本実施例の燃焼器では、隔壁２６に形成する空気噴出孔２７の数を、予混合バーナの個数（４個）を２倍し、さらに１個追加した９個としている。

本実施例のようなガスタービン燃焼器では、ＮＯｘ排出量を低減させるため、特に定格負荷条件では拡散バーナ２０で燃焼させる燃料比率を低下させ、予混合バーナ３０で燃焼する燃料比率を増加させる。しかし、拡散バーナ２０で燃焼させる燃料比率が小さくなると燃焼振動が発生する可能性がある。

ガスタービン燃焼器の燃焼振動は、ガスタービン燃焼器の構造及び運転条件（燃焼温度，流速，圧力）から定まる燃焼器の気柱共鳴の固有振動数と、燃焼バーナや保炎器などの不安定燃焼によって発生する熱エネルギーの変動周期とが一致することにより、急激に増大すると考えられている。また、燃焼室に形成される火炎、特に予混合バーナによる予混合火炎が、燃焼室の周方向や軸方向に均一に形成されている場合、不安定燃焼によって発生する熱エネルギーの変動周期も均一化する傾向がある。この変動周期と燃焼器の気柱共鳴の固有振動数が一致することによって、燃焼振動が増加する場合が考えられる。

しかしながら、分割された４個の予混合バーナ３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄに対して空気噴出孔２７を９個形成した本実施例の燃焼器によれば、予混合火炎の周方向の周期性を変化させることで、燃焼器の気柱共鳴の固有振動数と熱エネルギーの変動周期とが一致する状態を抑制でき、燃焼振動の発生を抑制することが可能となる。

なお、予混合バーナ３０の個数Ｋに対し、空気噴出孔２７の個数をＫ×ｎ＋１（ｎ＝１，２，３，…）個（本実施例ではｎ＝２）とすることによって、予混合バーナ３０の下流に形成される予混合火炎の周方向の周期性を変化させることができる。これにより、燃焼振動に対して減衰効果が作用し、燃焼振動の増加を抑制することができる。その結果、予混合バーナ３０を用いてＮＯｘ排出量を低減すると共に、燃焼振動の発生を抑制した安定燃焼が可能となり、信頼性の高いガスタービン燃焼器を提供することが可能となる。

また、図３に示すように、本実施例の燃焼器では、４個の予混合バーナ３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄに対し、空気噴出孔２７を９個形成しているため、仕切板３５ａ，３５ｄで仕切られた予混合バーナ３０ａと拡散バーナ２０との間の領域には３個の空気噴出孔２７が形成され、その他の予混合バーナ３０ｂ，３０ｃ，３０ｄの領域には２個の空気噴出孔２７が形成されることとなる。

更に、本実施例では、燃焼器の周方向における予混合バーナ３０ａの中央位置４０ａと、予混合バーナ３０ａと拡散バーナ２０の間に形成された空気噴出孔２７ａとの位相が、燃焼器の周方向について同位相となるように空気噴出孔２７ａを配置している。更に、空気噴出孔２７ａを基準に、隔壁２６の周方向について等間隔となるように９個の空気噴出孔を形成した。このため、予混合バーナ３０ｂ，３０ｃ，３０ｄの領域に形成される空気噴出孔の数は同じ２個であっても、各バーナ毎に空気噴出孔が形成される位置（例えば、各仕切板からの距離）が各予混合器で異ならせることができる。このように空気噴出孔を配置することで、予混合火炎の周方向の周期性を更に乱す効果があり、燃焼振動の更なる抑制に有効である。

次に、本実施例のガスタービン燃焼器に対する燃料供給方法について説明する。図４は横軸がガスタービン負荷、縦軸が各バーナに供給する燃料流量を示したものである。拡散バーナ２０の燃料流量はＦ−２０で示し、予混合バーナ３０ａに供給する燃料はＦ−３０ａで、以下同様に、予混合バーナ３０ｂは燃料Ｆ−３０ｂ、予混合バーナ３０ｃは燃料Ｆ−３０ｃ、予混合バーナ３０ｄは燃料Ｆ−３０ｄである。ａ点は定格回転数無負荷、ｆ点は定格負荷を示している。ａ点からｂ点の負荷までは拡散バーナ２０単独で運転し、ｂ点に到達すると拡散バーナ２０の燃料Ｆ−２０を低下させながら、予混合バーナ３０ａへ燃料Ｆ−３０ａを供給して予混合燃焼を開始する。負荷の増加に伴い燃料Ｆ−２０と、燃料Ｆ−３０ａの流量は増加し、負荷がｃ点に到達すると燃料Ｆ−２０と燃料Ｆ−３０ａを低下させながら、予混合バーナ３０ｂへ燃料Ｆ−３０ｂを供給する。同様に、負荷ｄ点では予混合バーナ３０ｄに燃料Ｆ−３０ｄを、負荷ｅ点では予混合バーナ３０ｃに燃料Ｆ−３０ｃを供給し、ｅ点以上の負荷では全バーナによる燃焼を開始する。また、定格負荷ではＮＯｘ排出量を低減させるため、拡散バーナに供給する燃料Ｆ−２０を低下させ、予混合バーナ３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄに供給する燃料を多くしている。

負荷ｂ点は、拡散バーナ２０の単独燃焼から予混合バーナ３０ａとの混焼に切替えるため、ｂ点における負荷を切替負荷ｂと呼ぶことにする。同様にｃ点は切替負荷ｃ、ｄ点は切替負荷ｄ、ｅ点は切替負荷ｅと呼ぶことにする。切替負荷ｂに注目すると、切替後の拡散バーナ２０と予混合バーナ３０ａに供給する燃料比率は約１対１で同等である。しかし、切替負荷ｃでは拡散バーナ２０に対する予混合バーナ３０ａ，３０ｂの割合は約１対２、切替負荷ｄでは拡散バーナ２０に対する予混合バーナ３０ａ，３０ｂ，３０ｄの割合は約１対３、そして切替負荷ｅでは拡散バーナ２０に対する予混合バーナ３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄの割合は約１対４とガスタービン負荷が高くなるほど、予混合器に供給する燃料流量に対し、拡散バーナに供給する燃料流量の割合が低下するように設定されている。これは、ガスタービンの各負荷において、拡散バーナ２０，予混合バーナ３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄの燃焼特性によって決まるものである。

次に、予混合器に燃料を供給し、保炎器３４によって安定燃焼をさせる場合における、隔壁２６に設置した空気噴出孔２７から噴出する空気流の作用について説明する。前述したように、本実施例では、隔壁２６上に配置した空気噴出孔２７からの噴出する空気流に沿って火炎を形成させることで、安定燃焼を実現しＮＯｘ排出量を低減している。

一方で、切替負荷ｂにおいて、予混合器３３ａの下流の燃焼領域に予混合火炎を安定に形成させるには、予混合気の適正な燃料濃度と、拡散バーナ２０によって形成させる拡散火炎からの熱エネルギーの授受が必要となる。この時、拡散バーナ２０によって生成された拡散火炎と、予混合器３３ａから噴出する予混合気の間に空気噴出孔２７から噴出する空気流が存在すると、拡散バーナ２０の燃焼条件によっては、空気噴出孔２７から噴出の空気流によって拡散火炎の温度が低下する。拡散火炎の温度が低下した場合、予混合器３３ａから噴出する予混合気に熱エネルギーを効率良く受け渡すことができなくなり、切替特性が低下することが考えられる。

以上説明した、本実施例のガスタービン燃焼器の運転方法と、上記の切替特性を踏まえ予混合バーナが４個の場合において、空気噴出孔を９個にした時の効果について説明する。

図４に示すように、切替負荷ｂでは予混合バーナ３０ａに燃料を供給して予混合火炎を形成するが、この時の拡散バーナ２０と予混合バーナ３０ａに供給する燃料流量の割合は１対１であり、他の切替点より拡散バーナ２０の燃料割合が多い。これは、拡散火炎の熱エネルギーが大きいことを意味しており、予混合気への着火には有利になると考える。そのため、予混合バーナ３０ａでは、拡散バーナ２０との間の領域形成される空気噴出孔２７の数が、他の予混合器よりも１つ多い３つであっても十分に予混合気への着火が可能である。

次に、切替負荷ｃで予混合器３３ｂに燃料を供給し予混合火炎を形成するが、図４に示したように、空気噴出孔２７ｂが仕切板３５ｂの近傍に形成されている。そのため、予混合器３３ｃから噴出する噴出気流と相俟って拡散火炎の温度を低下させることとなり、切替特性には不利に作用する。しかし、予混合器に供給する燃料流量と拡散バーナに供給される燃料流量の比率は約２対１であり、依然として拡散火炎の熱エネルギーは大きい。そのため、切替負荷ｃでの切替も安定して行うことが可能である。

同様に、切替負荷ｄでは、拡散バーナと予混合バーナの燃料流量の比率は約３対１となり、さらに拡散火炎の燃焼割合は小さくなる。しかし、切替負荷ｄではガスタービン負荷の上昇に伴って、予混合器に流入する燃焼空気温度も上昇するため、切替負荷ｄでの切替も安定して行うことが可能である。

切替負荷ｅでは燃料比率が約４対１と拡散火炎の熱エネルギーはさらに小さくなる。しかし、予混合バーナ３０ｃの範囲に形成される２つの空気噴出孔２７は、隣接する仕切板３５ｂ，３５ｃから十分に離れた位置に形成される。そのため、拡散火炎の熱エネルギーが小さくても、予混合器３３ｂ，３３ｄによって形成された予混合火炎の熱エネルギーによって予混合器３３ｃからの予混合気の着火がサポートされる。そのため、予混合気への着火を安定して行うことが可能である。

このように、予混合バーナ３０のうち、拡散燃焼バーナとの間に形成される空気噴出孔の数が最も多い予混合バーナ３０ａに最初に燃料を供給することで、拡散火炎の熱エネルギーの大きい状態を生かすことができ、安定した運転状態の切替えが可能となる。

また、予混合バーナ３０ａに対向する予混合バーナ３０ｃに燃料を供給するのを最後とすることで、隣接する予混合バーナ３０ｂ，３０ｄによって形成される予混合火炎の熱エネルギーを有効利用することが可能となり、更に安定した運転状態の切替えが可能となる。

以上の通り、本実施例に示すガスタービン燃焼器では、予混合バーナ４個に分割し、空気噴出孔を９個とし、最初に燃料を供給する予混合バーナの燃焼器周方向における中央位置４０ａと同位相となる位置に空気噴出孔を形成し、この空気噴出孔を基準に等間隔で残りの８個の空気噴出孔を形成している。そして、最初に燃料を供給した予混合器に隣接する２個の予混合器に順次燃料を供給し、最初に燃料を供給した予混合器と対向する位置の予混合器に最後に燃料を投入することによって、各負荷での切替特性を向上することができるため、全バーナで燃焼する切替負荷ｅのガスタービン負荷を低下することが可能となる。更に、定格負荷では予混合燃焼によってＮＯｘ排出量を低減すると共に燃焼振動の発生を抑制した、信頼性の高いガスタービン燃焼器を提供することが可能となる。

本発明は発電用のガスタービン燃焼器だけでなく、熱と電力を併給可能なコジェネレーションシステム、あるいはポンプ・圧縮機などの機械駆動用エンジンとしてのガスタービン燃焼器やその他様々な燃焼器に適用可能である。

１ 圧縮機
２ タービン
３ 燃焼器
５ 圧縮空気
６ 圧縮空気流路
７ 燃焼器内筒
８ 燃焼室
９ 燃焼ガス
１０ トランジションピース
１１ 点火栓
２０ 拡散バーナ
２１ 拡散バーナ燃料供給系統
２２ 燃料ノズル
２３ 旋回器
２４ 燃料
２５ 燃料噴孔
２６ 隔壁
２７ 空気噴出孔
３０ 予混合バーナ
３１ 予混合燃料供給系統
３２ 燃料ノズル
３３ 予混合器
３４ 保炎器

Claims (6)

1. 燃料と空気とが供給される燃焼室と、
   前記燃焼室の上流側に位置し、前記燃焼室に燃料を噴出すると共に空気を旋回させて噴出する第１のバーナと、
   前記第１のバーナの周囲に複数配置され、空気と燃料との予混合気を前記燃焼室に供給する第２のバーナと、
   前記第１のバーナと前記第２のバーナとの間に配置され、前記燃焼室の下流側に向かって拡開するよう形成された傾斜面を有する環状隔壁と、
   前記燃焼室に空気を噴出する複数の空気噴出孔を前記環状隔壁の傾斜面に備え、
   前記第１のバーナの周囲に配置される前記第２のバーナの個数をＫとしたとき、前記空気噴出孔をＫ×ｎ＋１（ｎ＝１，２，３…）個設けたことを特徴とするガスタービン燃焼器。
2. 請求項１に記載の燃焼器において、
   前記複数の空気噴出孔が前記環状隔壁の周方向について等間隔に配置され、
   前記複数の空気噴出孔の中の一つは、前記第２のバーナのいずれか一つの中央位置と、燃焼器の周方向における位相が同位相となるように配置され
   ていることを特徴とするガスタービン燃焼器。
3. 請求項１又は２に記載の燃焼器の燃料供給方法であって、
   前記複数の第２のバーナのうち、前記第１のバーナとの間に形成される前記空気噴出孔の個数が最も多い前記第２のバーナに、前記複数の第２のバーナ中で、最初に燃料を供給することを特徴とする燃料供給方法。
4. 請求項３に記載の燃料供給方法において、前記複数の第２のバーナのうち、最初に燃料を供給した前記第２のバーナと対向する位置に配置された前記第２のバーナに、前記複数の第２のバーナ中で、最後に燃料を供給することを特徴とする燃料供給方法。
5. 燃料と空気とが供給される燃焼室と、
   前記燃焼室の上流側に位置し、前記燃焼室に燃料を噴出すると共に空気を旋回させて噴出する第１のバーナと、
   第１のバーナの周囲に配置され、空気と燃料との予混合気を燃焼室に供給する環状の第２のバーナと、
   第１のバーナの外側であって、第２のバーナの内側に配置され、燃焼室の下流に向かって半径方向の断面積が広がるよう形成され燃焼室の中心軸に対して傾斜する面を有する環状隔壁と、
   前記環状隔壁の傾斜する面に周方向に間隔を介して配置され、燃焼室の中心軸方向に空気を噴出する複数の空気噴出孔とを有するガスタービン燃焼器であって、
   前記環状の第２のバーナを仕切板で周方向に４等分に分割すると共に、前記環状隔壁の傾斜する面に周方向に設ける前記空気噴出孔を９個設け、前記空気噴出孔は燃焼器の周方向について、前記分割した第２バーナの中央位置の位相を基準として、周方向に等間隔で形成したことを特徴とするガスタービン燃焼器。
6. 請求項５に記載の燃焼器の燃料供給方法において、
   前記第２のバーナが分割されて形成された複数の予混合バーナのうち、周方向の中央位置に前記空気噴出孔を形成した前記予混合バーナに、最初に燃料を供給すると共に、最初に燃料を供給する前記予混合バーナと対向する位置に配置された前記予混合バーナに最後に燃料を供給することを特徴とする燃料供給方法。

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