JP5505056B2 - Metal continuous casting method - Google Patents

Metal continuous casting method Download PDF

Info

Publication number
JP5505056B2
JP5505056B2 JP2010095937A JP2010095937A JP5505056B2 JP 5505056 B2 JP5505056 B2 JP 5505056B2 JP 2010095937 A JP2010095937 A JP 2010095937A JP 2010095937 A JP2010095937 A JP 2010095937A JP 5505056 B2 JP5505056 B2 JP 5505056B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
cast slab
continuous cast
continuous casting
continuous
water
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2010095937A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2011224607A (en
Inventor
雅人 篠原
加藤　　雄一郎
信二郎 植山
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Priority to JP2010095937A priority Critical patent/JP5505056B2/en
Publication of JP2011224607A publication Critical patent/JP2011224607A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5505056B2 publication Critical patent/JP5505056B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Continuous Casting (AREA)

Description

本発明は、垂直曲げ型連続鋳造機または湾曲型連続鋳造機を用いて、断面矩形状をなす連続鋳造鋳片を製出する金属の連続鋳造方法に関するものであり、特に、連続鋳造鋳片の長辺面の２次冷却方法に関するものである。   The present invention relates to a metal continuous casting method for producing a continuous cast slab having a rectangular cross section by using a vertical bending type continuous caster or a curved type continuous caster. The present invention relates to a secondary cooling method for a long side surface.

例えば特許文献１に記載されているように、垂直曲げ型連続鋳造機または湾曲型連続鋳造機においては、鋳型から引き抜かれた連続鋳造鋳片を挟持するサポートロールが連続鋳造鋳片の進行方向に間隔を開けて複数配列されており、これらのサポートロールの間に、連続鋳造鋳片を冷却する２次冷却手段としてスプレーノズル等が配設されている。
このような垂直曲げ型連続鋳造機または湾曲型連続鋳造機を用いた金属の連続鋳造方法においては、鋳型から引き抜かれる連続鋳造鋳片は、完全に凝固しておらず内部に未凝固部を有している。このため、鋳型内の溶融金属の静圧によって連続鋳造鋳片が膨らむように変形するいわゆるバルジング変形が発生するおそれがある。 For example, as described in Patent Document 1, in a vertical bending type continuous casting machine or a curved type continuous casting machine, a support roll that sandwiches a continuous cast slab drawn out of a mold is provided in a traveling direction of the continuous cast slab. A plurality of nozzles are arranged at intervals, and a spray nozzle or the like is disposed between the support rolls as secondary cooling means for cooling the continuous cast slab.
In such a continuous casting method of metal using a vertical bending type continuous casting machine or a curved type continuous casting machine, the continuous cast slab drawn out from the mold is not completely solidified and has an unsolidified part inside. doing. For this reason, there exists a possibility that what is called a bulging deformation | transformation which deform | transforms so that a continuous cast slab may swell by the static pressure of the molten metal in a casting_mold | template may generate | occur | produce.

このバルジング変形を抑制する手段として、サポートロールの間隔を狭くすることによって、前述の静圧をサポートロールで確実に受けるように構成したものが提案されている。しかしながら、ロール間隔を狭くするためには、サポートロールのロール径を小さくする必要があり、ロール径に対してロール長さが相対的に長くなってしまい、サポートロールの剛性を確保できなくなるといった問題があった。
このため、例えば特許文献２に示すように、連続鋳造鋳片の長辺面を支持するサポートロールとして、連続鋳造鋳片の幅方向（長辺方向）で分割した分割ロールを用いた連続鋳造機が提案されている。サポートロールを分割ロールとすることで、ロール長さが短くなり、ロール径を小さくしてもサポートロールの剛性を確保できるのである。 As a means for suppressing this bulging deformation, a structure in which the above-described static pressure is reliably received by the support roll by narrowing the interval between the support rolls has been proposed. However, in order to reduce the roll interval, it is necessary to reduce the roll diameter of the support roll, and the roll length becomes relatively long with respect to the roll diameter, and the rigidity of the support roll cannot be secured. was there.
For this reason, as shown in Patent Document 2, for example, as a support roll for supporting the long side surface of the continuous cast slab, a continuous caster using a split roll divided in the width direction (long side direction) of the continuous cast slab Has been proposed. By making the support roll into split rolls, the roll length is shortened, and the rigidity of the support roll can be secured even if the roll diameter is reduced.

特開２００３−０２５０５１号公報JP 2003-025051 A 特開平０８−２９０２５１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 08-290251

ところで、特許文献２に記載されたように、分割ロールを用いた場合には、連続鋳造鋳片に向けて噴出された２次冷却水の一部が分割ロールの分割部を通過して垂れて垂れ水となる。この垂れ水部分で冷却能が大幅に増加することになるため、連続鋳造鋳片の幅方向で温度のばらつきが生じるおそれがあった。
このような温度ばらつきが生じた場合には、最終凝固位置が幅方向で異なることになり、中心偏析が悪化することになる。 By the way, as described in Patent Document 2, when the split roll is used, a part of the secondary cooling water sprayed toward the continuous cast slab passes through the split portion of the split roll and hangs down. It becomes dripping water. Since the cooling capacity is greatly increased in the dripping water portion, there is a possibility that the temperature varies in the width direction of the continuous cast slab.
When such temperature variation occurs, the final solidification position differs in the width direction, and the center segregation is deteriorated.

特に、垂直曲げ型連続鋳造機または湾曲型連続鋳造機においては、曲げられた連続鋳造鋳片を巻き戻す矯正帯を有しており、この矯正帯では、鋳片の上面に垂れ水が滞留することによって幅方向の温度ばらつきがさらに顕著となり、上述の中心偏析の悪化が顕著となる。また、連続鋳造鋳片が割れ感受性の高い鋼種であった場合には、温度ばらつきが生じた状態で矯正することで、割れが発生してしまうおそれがあった。   Particularly, a vertical bending type continuous casting machine or a curved type continuous casting machine has a correction band for rewinding a bent continuous casting slab, and dripping water stays on the upper surface of the slab in this correction band. As a result, the temperature variation in the width direction becomes more remarkable, and the deterioration of the above-mentioned center segregation becomes remarkable. In addition, when the continuous cast slab is a steel type with high cracking sensitivity, there is a possibility that cracking may occur by correcting with a temperature variation.

本発明は、前述した状況に鑑みてなされたものであって、分割ロールを有する垂直曲げ型連続鋳造機または湾曲型連続鋳造機を用いた場合であっても、矯正帯の入側に到達する直前の連続鋳造鋳片の幅方向の温度ばらつきを抑制することができ、高品質な連続鋳造鋳片を製出することが可能な金属の連続鋳造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above-described situation, and even when a vertical bending type continuous casting machine or a curved type continuous casting machine having split rolls is used, it reaches the entry side of the correction band. It is an object of the present invention to provide a metal continuous casting method capable of suppressing temperature variations in the width direction of the immediately preceding continuous cast slab and producing a high quality continuous cast slab.

上記課題を解決するために、本発明に係る金属の連続鋳造方法は、連続鋳造鋳型から引き抜かれた断面矩形状をなす連続鋳造鋳片を湾曲させる湾曲帯と、湾曲させた前記連続鋳造鋳片を曲げ戻す矯正帯と、を有し、前記連続鋳造鋳片の長辺面を支持するサポートロールが分割ロールとされた垂直曲げ型連続鋳造機または湾曲型連続鋳造機を用いた金属の連続鋳造方法であって、前記連続鋳造鋳片の前記長辺面を支持するサポートロールが前記連続鋳造鋳片の引き抜き方向に間隔を開けて複数配列され、このサポートロール間から前記連続鋳造鋳片の前記長辺面に向けて冷却流体を噴出する２次冷却手段が設けられており、 前記矯正帯の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間においては、前記２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ１を、Ｗ１≦３０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定するとともに、前記連続鋳造鋳型の直下から少なくとも５分間以上の区間においては、前記２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２を、９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ ２ ≦Ｗ２≦３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ ２ の範囲内に設定することを特徴としている。 In order to solve the above-described problems, a continuous casting method of a metal according to the present invention includes a curved band for bending a continuous cast slab having a rectangular cross section drawn from a continuous casting mold, and the curved continuous cast slab that is curved. And a continuous casting of metal using a vertical bending type continuous casting machine or a curved type continuous casting machine in which the support roll supporting the long side surface of the continuous casting slab is divided into rolls. In the method, a plurality of support rolls supporting the long side surface of the continuous cast slab are arranged at intervals in a drawing direction of the continuous cast slab, and the continuous cast slab of the continuous cast slab is inserted between the support rolls. A secondary cooling means for ejecting a cooling fluid toward the long side surface is provided, and is ejected from the secondary cooling means in a section of at least two minutes immediately before reaching the entrance side of the correction band. Cooling water The average water density W1 is set within a range of W1 ≦ 30 L / min / m 2 , and the cooling water ejected from the secondary cooling means is at least 5 minutes from immediately below the continuous casting mold. The average water density W2 is set within a range of 90 L / min / m 2 ≦ W2 ≦ 300 L / min / m 2 .

この構成の金属の連続鋳造方法においては、連続鋳造鋳片の長辺面を支持するサポートロールが分割ロールとされていることから、２次冷却手段から噴出された冷却水の一部が分割ロールの分割部から垂れて垂れ水となる。ここで、連続鋳造鋳片が矯正帯の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間において、２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ１を、Ｗ１≦３０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内と、比較的低く設定していることから、この区間において噴出された冷却水が蒸発しやすく、垂れ水の発生が抑制され、垂れ水による鋳片の幅方向の温度ばらつきの発生を抑制することができる。 In the continuous casting method of metal having this configuration, since the support roll supporting the long side surface of the continuous cast slab is a split roll, a part of the cooling water ejected from the secondary cooling means is split roll. It drips from the division part and becomes dripping water. Here, the average water density W1 of the cooling water ejected from the secondary cooling means in the section of at least 2 minutes immediately before the continuous cast slab reaches the entry side of the straightening zone is expressed as W1 ≦ 30 L / min / m. Since the cooling water sprayed in this section is easy to evaporate, the generation of dripping water is suppressed, and the temperature variation in the width direction of the slab is caused by the dripping water. Can be suppressed.

また、鋳型直下から湾曲帯までの２次冷却では、垂れ水によって連続鋳造鋳片の幅方向で温度ばらつきが生じることになる。ここで、矯正帯に入る直前の少なくとも２分間以上の区間において平均水量密度を上述のように設定することで、連続鋳造鋳片が復熱することになり、連続鋳造鋳片の幅方向での温度ばらつきが解消されることになる。
よって、矯正帯の入側に到達する直前の連続鋳造鋳片の幅方向の温度ばらつきを抑制することができ、高品質な連続鋳造鋳片を製出することが可能となる。 Further, in the secondary cooling from directly under the mold to the curved strip, temperature variation occurs in the width direction of the continuously cast slab due to dripping water. Here, by setting the average water density in the section of at least 2 minutes immediately before entering the straightening zone as described above, the continuous cast slab is reheated, and the width of the continuous cast slab in the width direction is set. The temperature variation is eliminated.
Therefore, the temperature variation in the width direction of the continuous cast slab immediately before reaching the entry side of the straightening band can be suppressed, and a high quality continuous cast slab can be produced.

なお、２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ１が３０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２を超えた場合には、垂れ水の影響が大きくなり、連続鋳造鋳片の幅方向の温度ばらつきを十分に抑制することができない。以上のことから、連続鋳造鋳片が矯正帯の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間において、２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ１を、Ｗ１≦３０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定している。 In addition, when the average water density W1 of cooling water ejected from the secondary cooling means exceeds 30 L / min / m 2 , the influence of dripping water is increased, and the temperature variation in the width direction of the continuous cast slab is increased. It cannot be suppressed sufficiently. In view of the above, the average water density W1 of the cooling water ejected from the secondary cooling means in the section of at least 2 minutes immediately before the continuous cast slab reaches the entry side of the straightening zone is W1 ≦ 30 L / min. / M 2 is set.

また、上述の冷却条件とする区間が、連続鋳造鋳片が矯正帯の入側に到達する直前の２分間未満であった場合には、鋳型直下からの冷却時に発生した垂れ水による過冷却部分の復熱が不十分となり、温度ばらつきを解消することができなくなる。よって、矯正帯に入る直前の少なくとも２分間以上の区間において、２次冷却手段からの冷却水を上述の平均水量密度となるように設定しているのである。   In addition, when the section to be the above-mentioned cooling condition is less than 2 minutes immediately before the continuous cast slab reaches the entrance side of the straightening band, a supercooled portion caused by dripping water generated during cooling from directly below the mold Insufficient recuperation is not possible, and temperature variations cannot be eliminated. Therefore, the cooling water from the secondary cooling means is set to have the above-mentioned average water density in the section of at least 2 minutes immediately before entering the correction zone.

ここで、前記連続鋳造鋳型の直下から少なくとも５分間以上の区間においては、前記２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２を、９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２≦Ｗ２≦３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定することが好ましい。
上述のように、前記矯正帯の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間において、２次冷却手段の冷却水の平均水量密度を低減した場合には、連続鋳造鋳片の冷却が不十分となって、バルジング変形を生じるおそれがある。そこで、連続鋳造鋳型の直下から少なくとも５分間以上の区間における２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２を、９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２≦Ｗ２≦３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定することにより、凝固シェルを十分に成長させることができ、バルジング変形の発生を抑制することができる。 Here, in an interval of at least 5 minutes from immediately below the continuous casting mold, the average water density W2 of the cooling water ejected from the secondary cooling means is 90 L / min / m 2 ≦ W2 ≦ 300 L / min / it is preferably set within the range of m 2.
As described above, when the average water density of the cooling water of the secondary cooling means is reduced in a section of at least 2 minutes immediately before reaching the entry side of the straightening band, the continuous cast slab is not cooled. Sufficient and may cause bulging deformation. Accordingly, the average water density W2 of the cooling water ejected from the secondary cooling means in the section of at least 5 minutes from immediately below the continuous casting mold is within the range of 90 L / min / m 2 ≦ W2 ≦ 300 L / min / m 2 . By setting to, the solidified shell can be sufficiently grown and the occurrence of bulging deformation can be suppressed.

なお、２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２が３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２を超えた場合には、垂れ水による連続鋳造鋳片の幅方向の温度ばらつきが大きくなり、前記矯正帯の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間において２次冷却水の平均水量密度を低減して連続鋳造鋳片を復熱させても、この温度ばらつきを十分に解消することができなくなるおそれがある。一方、冷却水の平均水量密度Ｗ２が９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２未満である場合には、凝固シェルの成長が不十分となってバルジング変形の発生を十分に抑制することができなくなるおそれがある。以上のことから、２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２を、９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２≦Ｗ２≦３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定しているのである。
また、上述の冷却条件とする区間が、連続鋳造鋳型の直下から５分間未満であった場合には、凝固シェルの成長が不十分となってバルジング変形が発生するおそれがある。よって、連続鋳造鋳型の直下から少なくとも５分間以上の区間において、２次冷却手段からの冷却水を上述の平均水量密度となるように設定することが好ましい。 When the average water density W2 of the cooling water ejected from the secondary cooling means exceeds 300 L / min / m 2 , the temperature variation in the width direction of the continuous cast slab due to dripping water increases, and the correction Even if the average volume density of secondary cooling water is reduced and the continuous cast slab is reheated in the section of at least 2 minutes immediately before reaching the entrance side of the belt, this temperature variation can be sufficiently eliminated. There is a risk of disappearing. On the other hand, when the average water density W2 of the cooling water is less than 90 L / min / m 2 , there is a possibility that the growth of the solidified shell becomes insufficient and the occurrence of bulging deformation cannot be sufficiently suppressed. From the above, the average water density W2 of the cooling water ejected from the secondary cooling means is set within the range of 90 L / min / m 2 ≦ W2 ≦ 300 L / min / m 2 .
Moreover, when the section to be the above-mentioned cooling condition is less than 5 minutes from directly below the continuous casting mold, there is a possibility that the solidified shell grows insufficiently and bulging deformation occurs. Therefore, it is preferable to set the cooling water from the secondary cooling means so as to have the above-mentioned average water density in a section of at least 5 minutes or more immediately below the continuous casting mold.

このように、本発明によれば、分割ロールを有する垂直曲げ型連続鋳造機または湾曲型連続鋳造機を用いた場合であっても、矯正帯の入側に到達する直前の連続鋳造鋳片の幅方向の温度ばらつきを抑制することができ、高品質な連続鋳造鋳片を製出することが可能な金属の連続鋳造方法を提供することができる。   As described above, according to the present invention, even when a vertical bending type continuous casting machine or a curved type continuous casting machine having split rolls is used, the continuous cast slab immediately before reaching the entrance side of the correction band is obtained. It is possible to provide a metal continuous casting method capable of suppressing temperature variations in the width direction and producing high-quality continuous cast slabs.

本発明の一実施形態である金属の連続鋳造方法を実施する垂直曲げ型連続鋳造機の概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the vertical bending type continuous casting machine which implements the continuous casting method of the metal which is one Embodiment of this invention. 図１に示す垂直曲げ型連続鋳造機に備えられたサポートロールの概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the support roll with which the vertical bending type | mold continuous casting machine shown in FIG. 1 was equipped. 図１に示す垂直曲げ型連続鋳造機に備えられたサポートロール及び２次冷却手段の配置図である。FIG. 2 is a layout view of a support roll and secondary cooling means provided in the vertical bending type continuous casting machine shown in FIG. 1. 本発明の一実施形態である金属の連続鋳造方法の２次冷却条件を示すグラフである。It is a graph which shows the secondary cooling conditions of the continuous casting method of the metal which is one Embodiment of this invention.

以下に、本発明の一実施形態である金属の連続鋳造方法について、添付した図面を参照して説明する。
まず、本実施形態である金属の連続鋳造方法を実施する連続鋳造設備１０について説明する。 Below, the continuous casting method of the metal which is one Embodiment of this invention is demonstrated with reference to attached drawing.
First, the continuous casting equipment 10 which implements the continuous casting method of metal which is this embodiment is demonstrated.

図１に示すように、連続鋳造設備１０は、水冷鋳型１１と、この水冷鋳型１１の下方に位置する複数のサポートロール２６からなるサポートロール群２０と、を備えており、水冷鋳型１１から製出された連続鋳造鋳片３０を下方へと引き抜かれる垂直帯１４と、連続鋳造鋳片３０を湾曲させる湾曲帯１５と、湾曲させた連続鋳造鋳片３０を曲げ戻す矯正帯１６と、連続鋳造鋳片３０を水平方向へ搬送する水平帯１７と、を有する垂直曲げ型連続鋳造機とされている。   As shown in FIG. 1, the continuous casting facility 10 includes a water-cooled mold 11 and a support roll group 20 including a plurality of support rolls 26 positioned below the water-cooled mold 11. The vertical strip 14 from which the continuous cast slab 30 is drawn downward, the curved strip 15 that curves the continuous cast slab 30, the straightening strip 16 that bends the curved continuous cast slab 30, and the continuous casting A vertical bending type continuous casting machine having a horizontal strip 17 for conveying the slab 30 in the horizontal direction.

水冷鋳型１１は、矩形孔を有する筒状をなしており、この矩形孔の形状に合わせた断面の連続鋳造鋳片３０が製出されることになる。例えば、この矩形孔の長辺長さ（連続鋳造鋳片３０の幅に相当）は７００〜２３００ｍｍとされ、矩形孔の短辺長さ（連続鋳造鋳片３０の厚さに相当）は２４０〜３００ｍｍとされており、本実施形態では、長辺長さ約２２５０ｍｍ、短辺長さ約３００ｍｍとされている。
また、この水冷鋳型１１には、矩形孔内の溶鋼を冷却するための１次冷却手段（図示なし）が備えられている。 The water-cooled mold 11 has a cylindrical shape having a rectangular hole, and a continuous cast slab 30 having a cross section matching the shape of the rectangular hole is produced. For example, the long side length of the rectangular hole (corresponding to the width of the continuous cast slab 30) is 700 to 2300 mm, and the short side length of the rectangular hole (corresponding to the thickness of the continuous cast slab 30) is 240 to 200 mm. In this embodiment, the long side length is about 2250 mm and the short side length is about 300 mm.
In addition, the water-cooled mold 11 is provided with a primary cooling means (not shown) for cooling the molten steel in the rectangular hole.

サポートロール群２０は、連続鋳造鋳片３０を下方へと引き抜く垂直帯１４に位置するピンチロールユニット２１と、連続鋳造鋳片３０を湾曲させる湾曲帯１５に位置するベンディングロールユニット２２と、湾曲させた連続鋳造鋳片３０を曲げ戻す矯正に位置する矯正ロールユニット２３と、連続鋳造鋳片３０を水平方向へ搬送する水平帯１７に位置する水平ロールユニット２４と、を備えている。
ここで、これらのサポートロール２６は、連続鋳造鋳片３０の幅方向に延在しており、連続鋳造鋳片３０の長辺面を支持する構成とされている。 The support roll group 20 is bent by a pinch roll unit 21 located in the vertical band 14 that pulls the continuous cast slab 30 downward, and a bending roll unit 22 located in the curved band 15 that curves the continuous cast slab 30. The straightening roll unit 23 positioned for straightening the continuous cast slab 30 and the horizontal roll unit 24 positioned in the horizontal band 17 for conveying the continuous cast slab 30 in the horizontal direction are provided.
Here, these support rolls 26 extend in the width direction of the continuous cast slab 30 and are configured to support the long side surface of the continuous cast slab 30.

そして、サポートロール２６は、図２に示すように、連続鋳造鋳片３０の幅方向において２以上に分割された分割ロールとされている。詳述すると、サポートロール２６は、連続鋳造鋳片３０の長辺面に接触させられるロール本体部２７と、このロール本体部２７よりも小径とされて連続鋳造鋳片３０の長辺面から離間させられる中間軸受部２８と、を備えており、この中間軸受部２８によって長手方向に分割されているのである。
このようなサポートロール２６は、図２に示すように、連続鋳造鋳片３０の進行方向Ｘに隣接するサポートロール２６同士において、中間軸受部２８の位置（連続鋳造鋳片３０の幅方向位置）が重複しないように配列されている。 And the support roll 26 is set as the division | segmentation roll divided | segmented into 2 or more in the width direction of the continuous cast slab 30, as shown in FIG. More specifically, the support roll 26 has a roll main body portion 27 that is brought into contact with the long side surface of the continuous cast slab 30 and a smaller diameter than the roll main body portion 27 and is separated from the long side surface of the continuous cast slab 30. The intermediate bearing portion 28 is provided, and is divided in the longitudinal direction by the intermediate bearing portion 28.
As shown in FIG. 2, such a support roll 26 is located between the support rolls 26 adjacent to each other in the advancing direction X of the continuous cast slab 30 (position in the width direction of the continuous cast slab 30). Are arranged so as not to overlap.

ここで、連続鋳造鋳片３０の進行方向Ｘに間隔を開けて配列されたサポートロール２６の間には、図３に示すように、連続鋳造鋳片３０の長辺面に対して冷却水を噴出するスプレーノズル１９が配設されている。このスプレーノズル１９から噴出された冷却水は、図３に示すように、連続鋳造鋳片３０の長辺面に沿って流れることになるが、ロール本体部２７が接している部分では、このロール本体部２７によって冷却水の流れが止められる。一方、ロール本体部２７よりも小径とされた中間軸受部２８が位置する部分では、連続鋳造鋳片３０の長辺面に沿って流れていき、いわゆる垂れ水Ｗとなる。   Here, between the support rolls 26 arranged at intervals in the traveling direction X of the continuous cast slab 30, cooling water is supplied to the long side surface of the continuous cast slab 30 as shown in FIG. A spray nozzle 19 is provided. As shown in FIG. 3, the cooling water ejected from the spray nozzle 19 flows along the long side surface of the continuous cast slab 30, but in the portion where the roll body 27 is in contact, The main body 27 stops the flow of cooling water. On the other hand, in the portion where the intermediate bearing portion 28 having a smaller diameter than the roll main body portion 27 is located, it flows along the long side surface of the continuous cast slab 30 and becomes so-called dripping water W.

このような構成とされた連続鋳造設備１０においては、水冷鋳型１１内に挿入された浸漬ノズル１２を介して水冷鋳型１１内に溶鋼が注入され、この溶鋼が１次冷却手段によって周囲から冷却されることにより、凝固シェル３１が成長し、水冷鋳型１１の下方から連続鋳造鋳片３０が引き出されることになる。このとき、連続鋳造鋳片３０の内部には、未凝固部３２が存在している。
この連続鋳造鋳片３０は、図１に示すように、ピンチロールユニット２１によって下方に向けて引き抜かれるとともにベンディングロールユニット２２によって湾曲させられる。そして、矯正ロールユニット２３によって巻き戻され、水平ロールユニット２４によって水平方向に搬送されることになる。 In the continuous casting equipment 10 having such a configuration, molten steel is injected into the water-cooled mold 11 through the immersion nozzle 12 inserted into the water-cooled mold 11, and this molten steel is cooled from the surroundings by the primary cooling means. As a result, the solidified shell 31 grows, and the continuous cast slab 30 is drawn out from below the water-cooled mold 11. At this time, an unsolidified portion 32 exists inside the continuous cast slab 30.
As shown in FIG. 1, the continuous cast slab 30 is pulled downward by the pinch roll unit 21 and is bent by the bending roll unit 22. Then, it is rewound by the correction roll unit 23 and conveyed in the horizontal direction by the horizontal roll unit 24.

このとき、ピンチロールユニット２１、ベンディングロールユニット２２、矯正ロールユニット２３等のサポートロール２６間に設けられた２次冷却手段としてのスプレーノズル１９から冷却水が連続鋳造鋳片３０に向けて噴出され、連続鋳造鋳片３０が冷却されて凝固シェル３１がさらに成長していく。
そして、連続鋳造鋳片３０が水平方向に引き出される水平帯１７において、連続鋳造鋳片３０が完全に凝固することになる。 At this time, cooling water is jetted toward the continuous cast slab 30 from the spray nozzle 19 as a secondary cooling means provided between the support rolls 26 such as the pinch roll unit 21, the bending roll unit 22, and the straightening roll unit 23. The continuous cast slab 30 is cooled and the solidified shell 31 further grows.
The continuous cast slab 30 is completely solidified in the horizontal band 17 where the continuous cast slab 30 is drawn out in the horizontal direction.

ここで、図４に示すように、スプレーノズル１９から噴出される冷却水条件を変化させている。
詳述すると、水冷鋳型１１の直下から少なくとも５分間以上の区間では、スプレーノズル１９から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２を、９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２Ｗ２≦３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内となるように設定しており、本実施形態では、Ｗ２＝１１０〜１９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２に設定している。なお、好ましくは、水冷鋳型１１の直下から ５分間以上１４分間以下の区間において、上述のように冷却水の平均水量密度Ｗ２を設定することが好ましい。 Here, as shown in FIG. 4, the condition of the cooling water ejected from the spray nozzle 19 is changed.
More specifically, the average water density W2 of the cooling water ejected from the spray nozzle 19 is within a range of 90 L / min / m 2 W2 ≦ 300 L / min / m 2 in the section of at least 5 minutes from immediately below the water-cooled mold 11. In this embodiment, W2 = 110 to 190 L / min / m 2 is set. In addition, it is preferable to set the average water density W2 of the cooling water as described above in the section of 5 minutes to 14 minutes immediately below the water-cooling mold 11.

また、矯正帯１６の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間では、スプレーノズル１９から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ１を、Ｗ１≦３０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定しており、本実施形態では、Ｗ１＝４．５４〜８．０６Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２に設定している。なお、好ましくは、矯正帯１６の入側に到達する直前の２分間以上１１分間以下の区間において、上述のように冷却水の平均水量密度Ｗ１を設定することが好ましい。 Further, in the section of at least 2 minutes immediately before reaching the entrance side of the correction band 16, the average water density W1 of the cooling water ejected from the spray nozzle 19 is set within the range of W1 ≦ 30 L / min / m 2. In this embodiment, W1 is set to 4.54 to 8.06 L / min / m 2 . In addition, it is preferable to set the average water flow density W1 of the cooling water as described above in the section of 2 minutes or more and 11 minutes or less immediately before reaching the entry side of the correction band 16.

以上のような構成とされた本実施形態である金属の連続鋳造方法によれば、連続鋳造鋳片３０が矯正帯１６の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間において、スプレーノズル１９から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ１を、Ｗ１≦３０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定し、具体的にはＷ１＝４．５４〜８．０６Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２に設定している。
このように、矯正帯１６の入側に到達する直前の区間においては、冷却水の平均水量密度が比較的低く設定されているので、この区間において噴出された冷却水が蒸発しやすく、この区間で噴出された冷却水が分割ロールの中間軸受部２８の部分から垂れることが抑制されることになり、垂れ水Ｗによる連続鋳造鋳片３０の幅方向の温度ばらつきの発生を抑制することができる。 According to the metal continuous casting method of the present embodiment configured as described above, the spray nozzle 19 is provided in a section of at least 2 minutes or more immediately before the continuous cast slab 30 reaches the entry side of the straightening band 16. The average water density W1 of the cooling water ejected from is set within a range of W1 ≦ 30 L / min / m 2 , specifically, W1 = 4.54 to 8.06 L / min / m 2 Yes.
Thus, since the average water density of the cooling water is set to be relatively low in the section immediately before reaching the entrance side of the correction band 16, the cooling water ejected in this section is likely to evaporate, and this section The cooling water jetted in the step is suppressed from dripping from the portion of the intermediate bearing portion 28 of the split roll, and the occurrence of temperature variation in the width direction of the continuous cast slab 30 due to the drooping water W can be suppressed. .

また、水冷鋳型１１の直下から湾曲帯１５までの区間においてスプレーノズル１９によって冷却した場合、分割ロールの中間軸受部２８（分割部）で発生した垂れ水Ｗによって連続鋳造鋳片３０の幅方向で温度ばらつきが生じることになる。ここで、矯正帯１６の入側に到達する直前の区間において平均水量密度を上述のように低く設定しているので、連続鋳造鋳片３０が復熱することになり、水冷鋳型１１の直下から湾曲帯１５までの区間におけるスプレーノズル１９の冷却によって発生した連続鋳造鋳片３０の幅方向の温度ばらつきを解消することができる。   In addition, when cooling is performed by the spray nozzle 19 in the section from directly under the water-cooled mold 11 to the curved band 15, the drooping water W generated in the intermediate bearing portion 28 (divided portion) of the split rolls in the width direction of the continuous cast slab 30. Temperature variation will occur. Here, since the average water amount density is set low as described above in the section immediately before reaching the entrance side of the straightening band 16, the continuous cast slab 30 is reheated, and from directly below the water-cooled mold 11. The temperature variation in the width direction of the continuous cast slab 30 generated by the cooling of the spray nozzle 19 in the section up to the curved band 15 can be eliminated.

さらに、水冷鋳型１１の直下から少なくとも５分間以上の区間、さらに好ましくは水冷鋳型１１の直下から５分間以上１４分間以下の区間において、スプレーノズル１９から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２が、９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２≦Ｗ２≦３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定され、具体的にはＷ２＝１１０〜１９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２に設定されている。
このように、水冷鋳型１１の直下の区間においては、冷却水の平均水量密度が比較的高く設定されているので、水冷鋳型１１から引き出された連続鋳造鋳片３０の凝固シェル３１を十分に成長させることができ、バルジング変形の発生を抑制することができる。 Further, the average water density W2 of the cooling water ejected from the spray nozzle 19 in the section of at least 5 minutes or more immediately below the water-cooling mold 11, more preferably in the section of 5 to 14 minutes from just below the water-cooling mold 11 is: It is set within the range of 90 L / min / m 2 ≦ W2 ≦ 300 L / min / m 2 , specifically, W2 = 110 to 190 L / min / m 2 .
Thus, since the average water density of the cooling water is set to be relatively high in the section immediately below the water-cooled mold 11, the solidified shell 31 of the continuous cast slab 30 drawn from the water-cooled mold 11 is sufficiently grown. And the occurrence of bulging deformation can be suppressed.

ここで、スプレーノズル１９から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２が３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２以下とされているので、垂れ水Ｗによる連続鋳造鋳片３０の幅方向の温度ばらつきが抑えられ、矯正帯１６の入側に到達する直前の区間において復熱させることで、幅方向の温度ばらつきを十分に解消することができる。
以上のことから、本実施形態によれば、矯正帯１６の入側に到達する直前の連続鋳造鋳片３０の幅方向の温度ばらつきを抑制することができ、高品質な連続鋳造鋳片３０を製出することが可能となる。 Here, since the average water density W2 of the cooling water ejected from the spray nozzle 19 is 300 L / min / m 2 or less, temperature variation in the width direction of the continuous cast slab 30 due to the drooping water W is suppressed, By recovering heat in the section immediately before reaching the entry side of the correction band 16, the temperature variation in the width direction can be sufficiently eliminated.
From the above, according to the present embodiment, the temperature variation in the width direction of the continuous cast slab 30 immediately before reaching the entry side of the correction band 16 can be suppressed, and the high quality continuous cast slab 30 can be obtained. It becomes possible to produce.

以上、本発明の一実施形態である金属の連続鋳造方法について説明したが、本発明はこれに限定されることはなく、その発明の技術的思想を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、垂直曲げ型連続鋳造機を用いた金属の連続鋳造方法として説明したが、これに限定されることはなく、湾曲型連続鋳造機を用いたものであってもよい。 As mentioned above, although the continuous casting method of the metal which is one Embodiment of this invention was demonstrated, this invention is not limited to this, It can change suitably in the range which does not deviate from the technical idea of the invention.
For example, although it demonstrated as a continuous casting method of the metal using a perpendicular | vertical bending type continuous casting machine, it is not limited to this, You may use a curved type continuous casting machine.

また、図２に示すように一つの中間軸受部によって分割された分割ロールを備えたものとして説明したが、これに限定されることはなく、２以上の中間軸受部によって分割された分割ロールを用いたものであってもよい。
さらに、２次冷却の平均水量密度パターンは、図４に示すものに限定されることはなく、矯正帯の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間において、平均水量密度Ｗ１が、Ｗ１≦３０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定されていればよい。 Moreover, as shown in FIG. 2, although demonstrated as what was provided with the division | segmentation roll divided | segmented by one intermediate bearing part, it is not limited to this, The division | segmentation roll divided | segmented by the 2 or more intermediate bearing part is used. It may be used.
Furthermore, the average water density pattern of the secondary cooling is not limited to that shown in FIG. 4, and the average water density W1 is W1 in a section of at least 2 minutes immediately before reaching the correction band entrance side. It may be set within the range of ≦ 30 L / min / m 2 .

ここで、本発明の効果を確認すべく実施した確認実験の結果について説明する。
表１に示す化学成分の溶鋼を、表２に示す条件で、垂直曲げ型連続鋳造機を用いて鋳造を実施した。連続鋳造鋳片の幅を２２５０ｍｍ，厚さを３００ｍｍとした。また、鋳造速度を１．２ｍ／ｍｉｎとした。また、水冷鋳型１１の直下から矯正帯の入側手前の区間までの平均水量密度は、１５０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２とした。
得られた連続鋳造鋳片の表面温度を幅方向の複数の点（１５ｍｍ間隔で１５０点）で測定した。そして、下記の式で示すばらつき指数Ｄを算出した。結果を表２に示す。
ばらつき指数Ｄ＝（温度差の最大値）／（幅方向の最高温度）［％］ Here, the result of the confirmation experiment carried out to confirm the effect of the present invention will be described.
The molten steel having the chemical components shown in Table 1 was cast using a vertical bending type continuous casting machine under the conditions shown in Table 2. The width of the continuous cast slab was 2250 mm and the thickness was 300 mm. The casting speed was 1.2 m / min. In addition, the average water density from the area immediately below the water-cooled mold 11 to the section before the entrance side of the correction band was 150 L / min / m 2 .
The surface temperature of the obtained continuous cast slab was measured at a plurality of points in the width direction (150 points at 15 mm intervals). And the dispersion | variation index D shown by the following formula was computed. The results are shown in Table 2.
Variation index D = (maximum temperature difference) / (maximum temperature in the width direction) [%]

Figure 0005505056
Figure 0005505056

Figure 0005505056
Figure 0005505056

本発明例１−７においては、比較例に対して、連続鋳造鋳片の幅方向における温度ばらつきが抑制されていることが確認される。特に、矯正帯の入側に到達する直前の２分間以上１１分間以下の区間において、２次冷却水の平均水量密度Ｗ１を制御した本発明例１−５では、ばらつき指数Ｄが低く抑えられている。
以上のことから、本発明例によれば、製出された連続鋳造鋳片の幅方向の温度ばらつきを低減することが可能であることが確認された。 In Invention Example 1-7, it is confirmed that the temperature variation in the width direction of the continuous cast slab is suppressed as compared with the comparative example. In particular, in the present invention example 1-5 in which the average water density W1 of the secondary cooling water is controlled in the section of 2 minutes or more and 11 minutes or less immediately before reaching the correction band, the variation index D is kept low. Yes.
From the above, according to the present invention example, it was confirmed that the temperature variation in the width direction of the produced continuous cast slab can be reduced.

１１ 水冷鋳型（連続鋳造鋳型）
１５ 矯正帯
１９ スプレーノズル（２次冷却手段）
２６ サポートロール
３０ 連続鋳造鋳片 11 Water-cooled mold (continuous casting mold)
15 Straightening band 19 Spray nozzle (secondary cooling means)
26 Support roll 30 Continuous cast slab

Claims (1)

連続鋳造鋳型から引き抜かれた断面矩形状をなす連続鋳造鋳片を湾曲させる湾曲帯と、湾曲させた前記連続鋳造鋳片を曲げ戻す矯正帯と、を有し、前記連続鋳造鋳片の長辺面を支持するサポートロールが分割ロールとされた垂直曲げ型連続鋳造機または湾曲型連続鋳造機を用いた金属の連続鋳造方法であって、
前記連続鋳造鋳片の前記長辺面を支持するサポートロールが前記連続鋳造鋳片の引き抜き方向に間隔を開けて複数配列され、このサポートロール間から前記連続鋳造鋳片の前記長辺面に向けて冷却流体を噴出する２次冷却手段が設けられており、
前記矯正帯の入側に到達する直前の少なくとも２分間以上の区間においては、前記２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ１を、Ｗ１≦３０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ２の範囲内に設定するとともに、
前記連続鋳造鋳型の直下から少なくとも５分間以上の区間においては、前記２次冷却手段から噴出される冷却水の平均水量密度Ｗ２を、９０Ｌ／ｍｉｎ／ｍ ２ ≦Ｗ２≦３００Ｌ／ｍｉｎ／ｍ ２ の範囲内に設定することを特徴とする金属の連続鋳造方法。
A curved band for bending a continuous cast slab having a rectangular cross-section drawn from a continuous casting mold, and a correction band for bending the bent continuous cast slab, and a long side of the continuous cast slab A metal continuous casting method using a vertical bending type continuous casting machine or a curved type continuous casting machine in which a support roll supporting a surface is a split roll,
A plurality of support rolls supporting the long side surface of the continuous cast slab are arranged at intervals in the drawing direction of the continuous cast slab, and from between the support rolls toward the long side surface of the continuous cast slab. Secondary cooling means for ejecting the cooling fluid is provided,
In an interval of at least 2 minutes immediately before reaching the entry side of the correction zone, the average water density W1 of the cooling water ejected from the secondary cooling means is within the range of W1 ≦ 30 L / min / m 2. and sets,
In an interval of at least 5 minutes or more immediately below the continuous casting mold, the average water density W2 of the cooling water ejected from the secondary cooling means is 90 L / min / m 2 ≦ W2 ≦ 300 L / min / m 2 . A continuous casting method of metal, characterized in that it is set within a range .
JP2010095937A 2010-04-19 2010-04-19 Metal continuous casting method Active JP5505056B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010095937A JP5505056B2 (en) 2010-04-19 2010-04-19 Metal continuous casting method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010095937A JP5505056B2 (en) 2010-04-19 2010-04-19 Metal continuous casting method

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2011224607A JP2011224607A (en) 2011-11-10
JP5505056B2 true JP5505056B2 (en) 2014-05-28

Family

ID=45040640

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010095937A Active JP5505056B2 (en) 2010-04-19 2010-04-19 Metal continuous casting method

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5505056B2 (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5701710B2 (en) * 2011-07-27 2015-04-15 株式会社神戸製鋼所 Continuous casting method of slabs using partial reduction roll stands.
JP5701711B2 (en) * 2011-07-27 2015-04-15 株式会社神戸製鋼所 Cooling device for continuous casting machine to suppress variation of center segregation in slab width direction.
KR101882067B1 (en) * 2011-11-15 2018-07-25 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 Secondary cooling method and secondary cooling device for continuous casting machine
JP6148447B2 (en) * 2012-09-10 2017-06-14 新日鐵住金株式会社 Secondary cooling method for continuous casting

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3058079B2 (en) * 1996-02-23 2000-07-04 住友金属工業株式会社 Steel continuous casting method
JP3463550B2 (en) * 1998-01-09 2003-11-05 住友金属工業株式会社 Method of preventing surface cracks in continuous cast slab
JP4692164B2 (en) * 2005-09-02 2011-06-01 Ｊｆｅスチール株式会社 Continuous casting method of high carbon steel
JP4987545B2 (en) * 2007-04-09 2012-07-25 新日本製鐵株式会社 Secondary cooling device for continuous casting machine and its secondary cooling method
JP5085451B2 (en) * 2008-07-28 2012-11-28 新日本製鐵株式会社 Billet continuous casting method

Also Published As

Publication number Publication date
JP2011224607A (en) 2011-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6115735B2 (en) Steel continuous casting method
JP4786473B2 (en) Manufacturing method of slabs with excellent surface quality
JP2012066303A (en) Continuous casting method and continuous casting apparatus of steel
JP5505056B2 (en) Metal continuous casting method
KR20210133282A (en) Method of continuous casting of steel
JP5604946B2 (en) Steel continuous casting method
JP6384679B2 (en) Manufacturing method of hot-rolled steel sheet
JP5380968B2 (en) Manufacturing method of continuous cast slab
JP2010082638A (en) Method for producing continuously cast slab
JP4987545B2 (en) Secondary cooling device for continuous casting machine and its secondary cooling method
JP6135616B2 (en) Uniform cooling casting method and continuous casting equipment for continuous cast slab in width direction
JP5094154B2 (en) Slab cooling method in continuous casting machine
JP4998666B2 (en) Cooling grid equipment for continuous casting machine and method for producing continuous cast slab
EP0127319B1 (en) Continuous casting apparatus for the production of cast sheets
JP2011005525A (en) Method for continuously casting steel cast slab
KR101949351B1 (en) Method of producing continuous-cast steel product using continuous casting machine
JP4720640B2 (en) Continuous casting method
JP6900700B2 (en) Mold for continuous casting of steel and continuous casting method of steel slabs
JPS6021150A (en) Production of billet having high quality
JP4723451B2 (en) Continuous casting method of high carbon steel related to internal cracks derived from recuperation
JP5195636B2 (en) Manufacturing method of continuous cast slab
JP4258067B2 (en) Cooling method for continuous cast slab
JP3994852B2 (en) Continuous casting method using vertical bending die continuous casting machine and cast slab produced thereby
JP3223914B2 (en) Cooling method of round billet
JP7028088B2 (en) How to pull out the slab

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20120809

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20131031

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20131203

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140130

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20140218

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20140303

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 5505056

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350