JP5471993B2 - Molten metal supply method - Google Patents
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Description
本発明は、鋳造機に溶融金属を供給する溶融金属供給方法に関する。 The present invention relates to a molten metal supply method for supplying molten metal to a casting machine.
従来、特許文献1には、溶融金属(溶湯)を貯留する保持炉と、保持炉の内部から保持炉の外部に突出して保持炉の内部の溶融金属を鋳造機に向けて出湯する給湯管とを備え、保持炉の内部を加圧することによって給湯管の先端から出湯させる溶融金属供給装置が記載されている。
Conventionally,
この種の溶融金属供給装置を用いて鋳造機に溶融金属を供給する溶融金属供給方法においては、給湯管で溶融金属が酸化しやすいので、溶湯品質の低下を招きやすいという問題がある。 In the molten metal supply method for supplying molten metal to a casting machine using this type of molten metal supply device, there is a problem that the molten metal is easily oxidized in the hot water supply pipe, and the quality of the molten metal is likely to be deteriorated.
そこで、従来、特許文献2には、給湯管近傍を不活性ガス濃厚雰囲気にすることにより、溶湯に酸素が触れることを抑制して溶湯の酸化を抑制する技術が記載されている。
Therefore, conventionally,
しかしながら、上記特許文献2の従来技術では、高価な不活性ガスを用いる必要があり、また不活性ガスを供給するための複雑な装置も必要であるので、鋳造コストが高くなるという問題がある。
However, the prior art disclosed in
本発明は上記点に鑑みて、給湯管内における溶融金属の酸化を抑制することを目的とする。 An object of this invention is to suppress the oxidation of the molten metal in a hot-water supply pipe | tube in view of the said point.
上記目的を達成するため、本発明者は、給湯管内における溶融金属の酸化について検討した結果、給湯管内における溶融金属の液面の変動が溶融金属の酸化進行の支配要因であることを突き止めた。すなわち、給湯管内における溶融金属の液面の変動量が大きいほど溶融金属の酸化進行が促進されるという新たな知見を得た。 In order to achieve the above object, the present inventor has examined the oxidation of the molten metal in the hot water supply pipe, and as a result, has found that the fluctuation of the liquid level of the molten metal in the hot water supply pipe is the dominant factor in the progress of oxidation of the molten metal. That is, the present inventors have obtained new knowledge that as the amount of fluctuation in the liquid level of the molten metal in the hot water supply pipe increases, the progress of oxidation of the molten metal is accelerated.
この知見に基づいて、請求項1に記載の発明では、溶融金属を貯留する炉(11)の内圧を高めることによって、炉(11)に貯留された溶融金属(1)を給湯管(12)の上端側開口部から流出させる給湯工程を含み、
給湯工程では、給湯管(12)の内部における溶融金属(1)の液面の高さの変動量(ΔH)を、給湯管(12)の長さ寸法(L)の1〜75%にすることを特徴とする。
Based on this knowledge, in the invention described in
In the hot water supply process, the amount of fluctuation (ΔH) in the liquid level of the molten metal (1) inside the hot water supply pipe (12) is set to 1 to 75% of the length dimension (L) of the hot water supply pipe (12). It is characterized by that.
これによると、給湯管(12)の内部における溶融金属(1)の液面の高さの変動量(ΔH)を75%以下に抑えるので、給湯管(12)内における溶融金属(1)の酸化を抑制することができる。 According to this, since the fluctuation amount (ΔH) of the liquid level of the molten metal (1) in the hot water pipe (12) is suppressed to 75% or less, the molten metal (1) in the hot water pipe (12) Oxidation can be suppressed.
請求項2に記載の発明では、請求項1に記載の溶融金属供給方法において、給湯工程では、給湯管(12)の内部における溶融金属(1)の液面の高さの変動量(ΔH)を、給湯管(12)の長さ寸法(L)の1〜50%にすることを特徴とする。 According to a second aspect of the present invention, in the molten metal supply method according to the first aspect, in the hot water supply step, the amount of fluctuation (ΔH) in the height of the liquid level of the molten metal (1) in the hot water supply pipe (12). Is 1 to 50% of the length dimension (L) of the hot water supply pipe (12).
これにより、給湯管(12)内における溶融金属(1)の酸化をより抑制することができる。 Thereby, the oxidation of the molten metal (1) in the hot water supply pipe (12) can be further suppressed.
請求項3に記載の発明では、請求項1に記載の溶融金属供給方法において、給湯工程では、給湯管(12)の内部における溶融金属(1)の液面の高さの変動量(ΔH)を、給湯管(12)の長さ寸法(L)の1〜25%にすることを特徴とする。 According to a third aspect of the present invention, in the molten metal supply method according to the first aspect, in the hot water supply step, the amount of fluctuation (ΔH) in the height of the liquid level of the molten metal (1) in the hot water supply pipe (12). Is 1 to 25% of the length dimension (L) of the hot water supply pipe (12).
これにより、給湯管(12)内における溶融金属(1)の酸化をより一層抑制することができる。 Thereby, the oxidation of the molten metal (1) in the hot water supply pipe (12) can be further suppressed.
請求項4に記載の発明では、請求項1ないし3のいずれか1つに記載の溶融金属供給方法において、炉(11)の内圧をプリレベル圧(P0)に保つプリレベル保持工程を含み、
給湯工程では、炉(11)の内圧をプリレベル圧(P0)よりも上昇させて溶融金属(1)を給湯管(12)の上端側開口部から流出させ、次いで炉(11)の内圧をプリレベル圧(P0)よりも低い湯切り圧(P2)まで低下させ、
湯切り圧(P2)およびプリレベル圧(P0)をゲージ圧力で表したとき、湯切り圧(P2)をプリレベル圧(P0)の60〜90%にすることを特徴とする。
The invention according to
In the hot water supply step, the internal pressure of the furnace (11) is raised above the pre-level pressure (P0) to allow the molten metal (1) to flow out from the opening on the upper end side of the hot water supply pipe (12), and then the internal pressure of the furnace (11) is pre-leveled. The hot water cutting pressure (P2) is lower than the pressure (P0),
When the hot water cutting pressure (P2) and the pre-level pressure (P0) are expressed by gauge pressure, the hot water cutting pressure (P2) is set to 60 to 90% of the pre-level pressure (P0).
これにより、サージ圧の発生による溶融金属(1)の飛び出しを抑制しつつ、液面変動量(ΔH)を小さく抑えることができる。 Thereby, liquid level fluctuation amount ((DELTA) H) can be restrained small, suppressing jumping out of the molten metal (1) by generation | occurrence | production of surge pressure.
請求項5に記載の発明のように、請求項4に記載の溶融金属供給方法において、湯切り圧(P2)をプリレベル圧(P0)の70〜90%にすれば、液面変動量(ΔH)をより小さく抑えることができる。 As in the fifth aspect of the invention, in the molten metal supply method of the fourth aspect, if the hot water cutting pressure (P2) is set to 70 to 90% of the pre-level pressure (P0), the liquid level fluctuation amount (ΔH ) Can be kept smaller.
請求項6に記載の発明のように、請求項4に記載の溶融金属供給方法において、湯切り圧(P2)をプリレベル圧(P0)の80〜90%にすれば、液面変動量(ΔH)をより一層小さく抑えることができる。
As in the invention described in
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。 In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.
図1は、本実施形態の溶湯供給装置の全体構成を示す図である。溶湯供給装置は、鋳造機に溶湯(溶融金属)を供給するための装置であり、本実施形態においてはダイカスト用の溶湯供給装置として構成されている。本実施形態の溶湯供給装置を溶融金属供給装置と表現することもできる。 FIG. 1 is a diagram illustrating an overall configuration of a molten metal supply apparatus according to the present embodiment. The molten metal supply apparatus is an apparatus for supplying molten metal (molten metal) to the casting machine, and is configured as a molten metal supply apparatus for die casting in the present embodiment. The molten metal supply apparatus of this embodiment can also be expressed as a molten metal supply apparatus.
図1に示すように、溶湯供給装置10は、溶湯1を貯留する炉11と、炉11内の溶湯1を鋳造機に供給するための給湯管12とを有している。炉11は、例えばセラミック耐火物と断熱材とを用いて形成されている。図1中、上下の矢印は、炉11の設置状態における上下方向(高さ方向)を示している。
As shown in FIG. 1, the molten
溶湯1は、金属材料を溶解することで得られる溶融金属である。アルミダイカスト製品を製造する場合には、金属材料として、アルミニウム合金のインゴットが用いられる。それ以外にも、金属材料として、アルミニウム、亜鉛、マグネシウム等を用いることもできる。
The
炉11の上部には、溶湯1を所定温度に保つ保温手段として電気式ヒータ13が設けられている。電気式ヒータ13の代わりに直火式の保持バーナが設けられていてもよい。
An
炉11内には、溶湯1の温度を検出する温度センサ(図示せず)が設けられている。この温度センサからの検出信号に基づいて、例えば電気式ヒータ13の出力が制御され、溶湯1が所定温度に保たれる構成となっている。
A temperature sensor (not shown) for detecting the temperature of the
給湯管12は、水平方向に対して傾斜して配置され、下端部が炉11内の溶湯1中に位置し、上端部が炉11の外部に突出して鋳造機の射出スリーブ31に接続されている。給湯管12から溶湯1が出湯される際に溶湯1が冷えることを防止するために、給湯管12には電気ヒータが内蔵されている。
The hot
炉11にはエアー配管14が接続されており、エアー配管14には、プリレベル加圧弁15、プリレベル排気弁16、給湯加圧弁17および給湯排気弁18が並列に設けられている。
An
プリレベル加圧弁15およびプリレベル排気弁16は、炉11の内圧をプリレベル圧に調整するプリレベル圧調整手段をなす。プリレベル加圧弁15が開弁されると、図示しない圧縮空気供給装置からの圧縮空気が炉11内に供給され、炉11の内圧が上昇する。炉11の内圧がプリレベル圧を越えて上昇した場合には、プリレベル排気弁16を開弁することで、炉11内の圧縮空気を大気中に排気して炉11の内圧を低下させる。
The
給湯加圧弁17および給湯排気弁18は、給湯作動時に用いられる。給湯加圧弁17が開弁されると、図示しない圧縮空気供給装置からの圧縮空気が炉11内に供給される。このとき供給される圧縮空気の圧力はプリレベル圧よりも高くなっている。このため、炉11の内圧がプリレベル圧からさらに上昇して給湯管12内の溶湯1の液面が上昇する。その結果、給湯管12の上端側開口部(溶湯流出口)から溶湯1が出湯されて給湯状態になる。
The hot water
給湯を停止する際には、給湯排気弁18を開く。これにより、炉11内の圧縮空気が大気中に排気され、炉11の内圧が低下するので、給湯管12内の溶湯1の液面が下降して給湯管12からの出湯が停止される。
When the hot water supply is stopped, the hot water
プリレベル加圧弁15、プリレベル排気弁16、給湯加圧弁17および給湯排気弁18は電磁ソレノイドによって開閉されるようになっている。各弁15〜18を開閉する電磁ソレノイドは、制御装置(制御手段)19によって制御されるようになっている。
The
制御装置19は、CPU、RAM、ROM、I/O、タイマ等を有するマイクロコンピュータであり、CPUがROM中のプログラムを実行することで、所望の処理を実行する。
The
制御装置19の入力側には、圧力センサ20および給湯センサ21が接続されている。圧力センサ20は、炉11の内圧を検出する内圧検出手段をなす。給湯センサ21は、給湯管12の先端側に設けられ、給湯管12の溶湯流出口からの溶湯の流出を検出する溶湯流出検出手段をなす。
A
さらに、制御装置19には、操作盤22に設けられた各種操作スイッチ、操作ボタンからの操作信号も入力されるようになっている。操作盤22に設けられた各種操作スイッチ、操作ボタンとしては、例えば給湯準備ボタン22a、給湯準備解除ボタン22bおよび給湯開始ボタン22c等が設けられている。
Furthermore, operation signals from various operation switches and operation buttons provided on the
また、制御装置19には、鋳造機の制御盤32からの給湯指令信号が入力されるようになっている。
The
次に、上記構成における作動を説明する。図2は、溶湯供給装置の各作動状態を示す図である。溶湯供給装置の各作動状態としては、図2(a)に示す定常状態、図2(b)に示すプリレベル保持状態、および図2(c)に示す給湯状態がある。 Next, the operation in the above configuration will be described. Drawing 2 is a figure showing each operation state of a molten metal supply device. Each operating state of the molten metal supply apparatus includes a steady state shown in FIG. 2A, a pre-level holding state shown in FIG. 2B, and a hot water supply state shown in FIG.
図2(a)に示す定常状態は、炉11の内圧が大気圧と同じになっている状態である。したがって、定常状態では、給湯管12内における溶湯1の液面が、炉11内における溶湯1の液面と同じ高さになる。
The steady state shown in FIG. 2A is a state where the internal pressure of the
図2(b)に示すプリレベル保持状態は、炉11の内圧が、大気圧よりも高いプリレベル圧に保持された状態である。このプリレベル保持状態では、給湯管12内における溶湯1の液面が定常状態に比べて上昇する。
The pre-level holding state shown in FIG. 2B is a state in which the internal pressure of the
図2(c)に示す給湯状態は、炉11の内圧が、プリレベル圧よりも高い給湯圧に到達した状態である。この給湯状態では、給湯管12内における溶湯1の液面がプリレベル保持状態からさらに上昇して、溶湯1が給湯管12の溶湯流出口から出湯する。
The hot water supply state shown in FIG. 2 (c) is a state where the internal pressure of the
定常状態、プリレベル保持状態および給湯状態の切替制御について説明する。定常状態において操作盤22の給湯準備ボタン22aが押されるとプリレベル保持状態になる。具体的には、制御装置19が圧力センサ20の検出信号に基づいてプリレベル加圧弁15およびプリレベル排気弁16を制御することにより、炉11の内圧をプリレベル圧に保つ。
Switching control between the steady state, the pre-level holding state, and the hot water supply state will be described. When the hot water
プリレベル保持状態において給湯準備解除ボタン22bが解除されると定常状態に戻る。具体的には、制御装置19がプリレベル排気弁16を開けることにより、炉11内の圧縮空気が大気中に排気されて炉11の内圧が大気圧と同じになる。
When the hot water supply
プリレベル保持状態において、操作盤22の給湯開始ボタン22cが押され、または鋳造機の制御盤32から給湯指令信号を受けると給湯状態になる。具体的には、制御装置19が給湯加圧弁17を開弁することによって、炉11の内圧がプリレベル圧からさらに上昇する。これにより、給湯管12内における溶湯1の液面がプリレベル保持状態からさらに上昇して、溶湯1が給湯管12の溶湯流出口から出湯する。溶湯1が給湯管12の溶湯流出口から出湯すると、給湯センサ21の検出信号が制御装置19に入力される。
When the hot
給湯状態において、制御装置19は、圧力センサ20の検出信号に基づいて、炉11の内圧がプリレベル圧よりも高い給湯圧に到達したか否かを判断する。制御装置19は、炉11の内圧がプリレベル圧よりも高い給湯圧に到達したと判断すると給湯加圧弁17を閉弁する。これにより、炉11の内圧が給湯圧に保たれる。なお、制御装置19は、給湯センサ21の検出信号が入力されてからの経過時間に基づいて、炉11の内圧がプリレベル圧よりも高い給湯圧に到達したか否かを判断してもよい。
In the hot water supply state, the
制御装置19は、給湯センサ21の検出信号が入力されてから所定時間経過すると、溶湯1の出湯量が所定量に達したと判断して溶湯1の出湯を停止する。
When a predetermined time elapses after the detection signal of hot
具体的には、制御装置19が給湯排気弁18を開弁することによって、炉11内の圧縮空気が大気中に排気されて炉11の内圧が低下する。これにより、給湯管12内における溶湯1の液面が給湯管12の溶湯流出口よりも下降するので、溶湯1の出湯が停止される。すなわち、湯切りされる。このとき、制御装置19は、圧力センサ20の検出信号に基づいて、炉11の内圧が、プリレベル圧よりも低い湯切り圧まで下降したか否かを判断する。制御装置19は、炉11の内圧が湯切り圧まで低下したと判断すると給湯加圧弁17を閉弁する。なお、制御装置19は、給湯排気弁18を開弁してからの経過時間に基づいて、炉11の内圧がプリレベル圧よりも高い給湯圧に到達したか否かを判断してもよい。
Specifically, when the
制御装置19は、給湯加圧弁17を閉弁すると、圧力センサ20の検出信号に基づいてプリレベル加圧弁15およびプリレベル排気弁16を制御することにより、炉11の内圧をプリレベル圧に保つ。これによりプリレベル保持状態に戻る。
When the hot water
図3は、プリレベル保持状態→給湯状態→プリレベル保持状態という一連の作動における炉11の内圧変化を示すタイムチャートである。図3の実線は、本実施形態における炉11の内圧変化を示し、図3の破線は、比較例における炉11の内圧変化を示している。
FIG. 3 is a time chart showing a change in internal pressure of the
本実施形態および比較例では、炉11の内圧が11kPa(ゲージ圧力)を越えると溶湯1が給湯管12の溶湯流出口から出湯するようになっており(出湯領域>11kPa)、プリレベル圧P0が10kPa(ゲージ圧力)、給湯圧P1が17kPa(ゲージ圧力)に設定されている。
In the present embodiment and the comparative example, when the internal pressure of the
そして、比較例における湯切り圧P2cが4kPa(ゲージ圧力)に設定されているのに対し、本実施形態では湯切り圧P2が8kPa(ゲージ圧力)に設定されている。換言すると、比較例では、湯切り圧P2cがプリレベル圧P0の40%(ゲージ圧力比)に設定されているのに対し、本実施形態では、湯切り圧P2がプリレベル圧P0の80%(ゲージ圧力比)に設定されている。 The hot water cutting pressure P2c in the comparative example is set to 4 kPa (gauge pressure), whereas in the present embodiment, the hot water cutting pressure P2 is set to 8 kPa (gauge pressure). In other words, in the comparative example, the hot water cutting pressure P2c is set to 40% (gauge pressure ratio) of the pre-level pressure P0, whereas in the present embodiment, the hot water cutting pressure P2 is 80% (gauge) of the pre-level pressure P0. Pressure ratio).
次に、本実施形態の溶湯供給装置(溶融金属供給装置)を用いた溶湯供給方法(溶融金属供給方法)を説明する。 Next, a molten metal supply method (molten metal supply method) using the molten metal supply device (molten metal supply device) of the present embodiment will be described.
プリレベル保持工程では、炉11の内圧をプリレベル圧P0に保つ。次いで、給湯工程にて、炉11の内圧を高めることによって、炉11内の溶湯1を鋳造機に供給する。
In the pre-level holding step, the internal pressure of the
給湯工程では、炉11の内圧をプリレベル圧P0よりも高い給湯圧P1まで上昇させて溶湯1を給湯管12の上端側開口部から流出させ、次いで炉11の内圧をプリレベル圧P0よりも低い湯切り圧P2まで低下させて湯切りを行う。
In the hot water supply process, the internal pressure of the
上述のごとく、本実施形態では、比較例に比べてプリレベル圧P0と湯切り圧P2との差を小さくする。これにより、給湯管12内の湯面変動(溶湯1の液面の変動)を抑制することができるので、給湯管12内における溶湯1の酸化を抑制することができる。
As described above, in the present embodiment, the difference between the pre-level pressure P0 and the hot water cutting pressure P2 is reduced as compared with the comparative example. Thereby, since the hot_water | molten_metal surface fluctuation | variation (variation of the liquid level of the molten metal 1) in the hot water supply pipe |
このことを図4に基づいて説明する。出湯時(給湯時)における給湯管12内の湯面レベル(液面高さ)は、比較例および本実施形態ともに、図4に示す最高湯面レベルH1に達する。最高湯面レベルH1は、給湯管12の溶湯流出口の高さと同じである。
This will be described with reference to FIG. The hot water level (liquid level height) in the hot
湯切り時(給湯ストップ時)における給湯管12内の湯面レベルは、比較例では図4に示す湯面レベルH2cまで下降するのに対し、本実施形態では、湯切り圧が比較例に比べて高く設定されているので図4に示す湯面レベルH2までしか下降しない。
In the comparative example, the hot water level in the hot
すなわち、比較例では、給湯圧P1と湯切り圧P2cとの差が大きいので、湯切り時の湯面レベルH1と出湯時の湯面レベルH2cとの差ΔHcが大きくなり、給湯管12の内壁に膜状に残って酸化する溶湯の量が多くなってしまうのに対し、本実施形態では、給湯圧P1と湯切り圧P2との差が比較例に比べて小さいので、湯切り時の湯面レベルH1と出湯時の湯面レベルH2cとの差ΔHを小さく抑えることができ、ひいては酸化する溶湯の量を少なくすることができる。
That is, in the comparative example, since the difference between the hot water supply pressure P1 and the hot water cutting pressure P2c is large, the difference ΔHc between the hot water surface level H1 at the time of hot water cutting and the hot water surface level H2c at the time of hot water discharge becomes large, and the inner wall of the hot
具体的には、湯切り時と出湯時とでの湯面変動量ΔHを、給湯管12の長さ寸法Lの1〜75%にすることで、溶湯酸化を良好に抑制することができる。給湯管12の長さ寸法Lとは、図4に示すように、給湯管12単体の全長を測った寸法のことである。なお、図4の例では、給湯管12の下端側にフィルタ23が設けられている。
Specifically, the molten metal oxidation can be satisfactorily suppressed by setting the hot-water surface fluctuation amount ΔH between the hot water supply time and the hot water temperature to 1 to 75% of the length L of the hot
湯面変動量ΔHを給湯管12の長さ寸法Lの1〜50%に抑えれば、溶湯酸化をより良好に抑制できる。湯面変動量ΔHを給湯管12の長さ寸法Lの1〜25%に抑えれば、溶湯酸化を一層抑制できる。
If the molten metal surface fluctuation amount ΔH is suppressed to 1 to 50% of the length dimension L of the hot
より具体的には、本実施形態では、湯切り圧P2をプリレベル圧P0の60〜90%(ゲージ圧力比)にすることで、サージ圧の発生による溶湯1の飛び出しを防止できる。サージ圧とは、湯切り時において炉11の内部に瞬間的に発生する圧力のことを言う。
More specifically, in this embodiment, the
湯切り圧P2をプリレベル圧P0の70〜90%(ゲージ圧力比)にすれば、サージ圧の発生による溶湯1の飛び出しを確実に防止できる。湯切り圧P2をプリレベル圧P0の80〜90%(ゲージ圧力比)にすれば、サージ圧の発生による溶湯1の飛び出しをより確実に防止できる。
If the hot water cutting pressure P2 is set to 70 to 90% (gauge pressure ratio) of the pre-level pressure P0, it is possible to reliably prevent the
このように、本実施形態は、給湯管12の内部における溶湯1の液面の高さの変動量ΔHが溶湯1の酸化進行の支配要因であることに着目することにより、当該変動量ΔHを小さく抑えるといった簡易な手法でもって溶湯1の酸化を抑制するものである。
Thus, in the present embodiment, by focusing on the fact that the fluctuation amount ΔH of the liquid surface height of the
これによると、特許文献2のごとく不活性ガスを用いて溶湯の酸化を抑制する従来技術と比較して鋳造コストを著しく低減することができるので、実用上のメリットが極めて大きい。
According to this, since the casting cost can be remarkably reduced as compared with the prior art that suppresses the oxidation of the molten metal using an inert gas as in
(他の実施形態)
上記一実施形態では、炉11の内圧を調整するために圧縮空気を用いたが、圧縮空気に限定されるものではなく種々の圧縮気体を用いてもよい。
(Other embodiments)
In the above embodiment, compressed air is used to adjust the internal pressure of the
1 溶湯(溶融金属)
11 炉
12 給湯管
L 給湯管の長さ寸法
P0 プリレベル圧
P1 給湯圧
P2 湯切り圧
ΔH 湯面変動量(給湯管の内部における溶融金属の液面の高さの変動量)
1 Molten metal (molten metal)
11
Claims (6)
前記給湯工程では、前記給湯管(12)の内部における前記溶融金属(1)の液面の高さの変動量(ΔH)を、前記給湯管(12)の長さ寸法(L)の1〜75%にすることを特徴とする溶融金属供給方法。 A hot water supply step of causing the molten metal (1) stored in the furnace (11) to flow out from the upper end side opening of the hot water supply pipe (12) by increasing the internal pressure of the furnace (11) storing the molten metal,
In the hot water supply step, the amount of fluctuation (ΔH) in the height of the liquid level of the molten metal (1) inside the hot water supply pipe (12) is 1 to 1 of the length dimension (L) of the hot water supply pipe (12). A molten metal supply method characterized in that the molten metal content is 75%.
前記給湯工程では、前記炉(11)の内圧を前記プリレベル圧(P0)よりも上昇させて前記溶融金属(1)を前記上端側開口部から流出させ、次いで前記炉(11)の内圧を前記プリレベル圧(P0)よりも低い湯切り圧(P2)まで低下させ、
前記湯切り圧(P2)および前記プリレベル圧(P0)をゲージ圧力で表したとき、前記湯切り圧(P2)を前記プリレベル圧(P0)の60〜90%にすることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1つに記載の溶融金属供給方法。 A pre-level maintaining step of maintaining the internal pressure of the furnace (11) at a pre-level pressure (P0),
In the hot water supply step, the internal pressure of the furnace (11) is raised above the pre-level pressure (P0) to cause the molten metal (1) to flow out of the upper end side opening, and then the internal pressure of the furnace (11) Reduce to a hot water pressure (P2) lower than the pre-level pressure (P0),
The hot water cutting pressure (P2) is set to 60 to 90% of the prelevel pressure (P0) when the hot water cutting pressure (P2) and the pre-level pressure (P0) are expressed as gauge pressures. The molten metal supply method according to any one of 1 to 3.
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