JP5455874B2 - Hydrogen production method and hydrogen production system - Google Patents

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Description

本発明は、固体高分子形の水電解装置と燃料電池のセルを一体化した可逆セル(以降、単に「可逆セル」と言うことがある)や、同形の水電解専用セルを用いて高圧の水素を製造する際の水素製造方法及び、当該水素製造方法を実施するための水素製造システムに関するものである。   The present invention uses a reversible cell in which a polymer electrolyte water electrolysis device and a fuel cell are integrated (hereinafter, simply referred to as “reversible cell”) or a high-pressure cell using the same type of water electrolysis dedicated cell. The present invention relates to a hydrogen production method for producing hydrogen and a hydrogen production system for carrying out the hydrogen production method.

前記した可逆セルや水電解専用セルの内部では、極間のガス分圧差に応じて高分子膜を介したガスの透過があるため、透過量に対して水電解によるガス発生量が少ないと、酸素側の水素濃度、あるいは水素側の酸素濃度が上昇する。もし酸素側の水素濃度が爆発下限濃度の4%にまで達した場合には、セル自体に何ら異常がなくても触媒上で燃焼反応が起きてセルが破損してしまう。   Inside the reversible cell and the cell dedicated for water electrolysis, because there is gas permeation through the polymer film according to the gas partial pressure difference between the electrodes, if the amount of gas generated by water electrolysis is less than the amount of permeation, The hydrogen concentration on the oxygen side or the oxygen concentration on the hydrogen side increases. If the hydrogen concentration on the oxygen side reaches 4% of the lower explosion limit concentration, even if there is no abnormality in the cell itself, a combustion reaction occurs on the catalyst and the cell is damaged.

これを防止するためには、水素需要がなくても酸素側水素濃度が爆発下限にならない程度の電流で常時または間欠的に運転して、爆発下限濃度とならないように酸素ガスを発生さて水素濃度を低下させるか、あるいは運転を一時停止して水素ガス系内のガスを排気して系内圧力を下げる必要がある。   In order to prevent this, even if there is no demand for hydrogen, the oxygen side hydrogen concentration is always or intermittently operated at a current that does not reach the explosion lower limit, and oxygen gas is generated so that the explosion lower limit concentration is not reached. It is necessary to reduce the pressure in the system by temporarily stopping the operation and exhausting the gas in the hydrogen gas system.

このような背景の下、近年脚光を浴びているたとえば風力発電や太陽光発電など、自然エネルギー等の変動の激しい電力を使用しての水素製造を想定した場合、電力供給がしばらく停止することが考えられるため、前者の方法を採用するにはバックアップ用として系統電力か内部バッテリーが必要となってくる。   Under such circumstances, when hydrogen production using electric power with a large fluctuation such as natural energy such as wind power generation or solar power generation has been attracting attention in recent years, the power supply may be stopped for a while. Therefore, to use the former method, system power or internal battery is required for backup.

しかしながら、自然エネルギーを利用している以上、電力供給がどの程度停止するかは不確定であり、あらゆる状況に対応するためにはバッテリー容量が大きくなるばかりでなく、また系統電力、バッテリーのいずれを使用するにしてもエネルギー効率の面で効率的とは言い難い。そのため、電力供給が長時間にわたり停止する可能性がある変動の激しい電力(風力発電や太陽光発電などの自然エネルギー利用電力)を用いて、前記した可逆セルや水電解セルを利用した水素製造には、エネルギーの有効利用や機器コストの観点から、後者、すなわち運転を一時停止して系内のガスを排気し、系内圧力を下げる方法が採用されている(特許文献1、2)。   However, as long as natural energy is used, it is uncertain how much the power supply will stop, and not only will the battery capacity increase to cope with any situation, Even if it is used, it is hard to say that it is efficient in terms of energy efficiency. For this reason, it is possible to produce hydrogen using reversible cells and water electrolysis cells as described above, using highly fluctuating electric power (natural energy use power such as wind power generation and solar power generation) that may cause power supply to stop for a long time. From the viewpoint of effective use of energy and equipment cost, the latter, that is, a method of temporarily stopping the operation and exhausting the gas in the system to reduce the pressure in the system is employed (Patent Documents 1 and 2).

特許第3220607号公報Japanese Patent No. 3220607 特開2007−31739号公報JP 2007-31739 A

特許文献1、2の技術は、酸素側の圧力も水素側と同等の高圧であることから、セル内酸素極の酸素量が多く、水素側から膜を透過してくる水素による酸素側水素濃度の上昇速度は、比較的緩やである。このため、短時間の電力供給停止に対しては酸素側水素濃度の上昇は緩慢であり、さほど問題とはならない。   In the techniques of Patent Documents 1 and 2, the oxygen side pressure is as high as the hydrogen side, so the oxygen amount in the oxygen electrode in the cell is large, and the oxygen side hydrogen concentration due to hydrogen passing through the membrane from the hydrogen side The ascent rate is relatively slow. For this reason, when the power supply is stopped for a short time, the increase in the oxygen-side hydrogen concentration is slow, and it does not matter so much.

しかしながら、電力供給停止時間が長くなる場合には、結局系内のガスを排気する必要がある。しかも特許文献1、2に記載されたような従来装置で系内のガス圧力を常圧まで低下させるには、数分以上を要していた。その理由は、系内を急激に減圧すると、高圧雰囲気で稼動させていた水電解用に供する純水の循環ポンプに気泡が混入し、水の循環不良が生じてしまう。正常に純水が循環しない場合には装置の安全装置が働いて再起動ができなくなる。したがって気泡を混入させない、あるいは混入した気泡を排除する必要があり、そのためには数分以上かけて系内を常圧にまで徐々に減圧する必要があるからである。これらのことから、装置の頻繁かつ迅速な起動、停止が想定される水素製造用途に対応するのは困難であり、また通常は系内のガス保有量が多いことから、系内圧力を低下させる場合には排気水素量も多くなり、エネルギー的な無駄も多かった。   However, when the power supply stop time becomes long, it is necessary to exhaust the gas in the system after all. In addition, it takes several minutes or more to reduce the gas pressure in the system to normal pressure with the conventional apparatus described in Patent Documents 1 and 2. The reason is that if the pressure in the system is suddenly reduced, bubbles are mixed in a pure water circulation pump used for water electrolysis that has been operated in a high-pressure atmosphere, resulting in poor water circulation. If the pure water does not circulate normally, the safety device of the device works and it cannot be restarted. Therefore, it is necessary not to mix the bubbles or to eliminate the mixed bubbles. For that purpose, it is necessary to gradually reduce the pressure in the system to normal pressure over several minutes. For these reasons, it is difficult to respond to hydrogen production applications where frequent and rapid start-up and shut-down of the equipment is expected, and usually the amount of gas held in the system is large. In some cases, the amount of exhaust hydrogen increased, and energy wasted.

本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、固体高分子電解質膜を用いた水電解によって高圧水素を製造する場合に、従来よりも短時間で水素側の高圧ガスを排気して常圧まで減圧することができ、前記したようなエネルギーの無駄を少なくすると共に、迅速な再起動も可能とすることを目的としている。   The present invention has been made in view of such points, and when high-pressure hydrogen is produced by water electrolysis using a solid polymer electrolyte membrane, the high-pressure gas on the hydrogen side is exhausted in a shorter time than before to normal pressure. It is possible to reduce the pressure to a low level and reduce the waste of energy as described above, and also enables a quick restart.

前記目的を達成するため、本発明の水素製造方法は、電極触媒層が両面に形成された固体高分子電解質膜の両面に集電体が設けられ、前記固体高分子電解質膜を隔膜として、酸素ガス側と水素ガス側に分けられた水素製造セルを有し、当該水素製造セルの陽極側に純水を供給して、当該水素製造セルに供給した電力によって前記純水を電気分解させることで、陰極側に水素ガス、陽極側に酸素ガスを発生させ、前記発生した水素ガスを一旦高圧タンク内に貯留した後、需要側に所定の高圧で前記水素ガスを供給する水素製造システムにおいて、前記酸素ガス側を常圧とするとともに、前記水素製造セルへの電力の供給が停止した場合に、停止時間を計測し、停止時間が所定の値に達した時点で、前記水素ガス側系内のガスを系外に排気することを特徴としている。なお水素製造セルとは、既述の可逆セル並びに同形の水電解専用セルの総称である。   In order to achieve the above object, the hydrogen production method of the present invention is characterized in that a current collector is provided on both sides of a solid polymer electrolyte membrane having electrode catalyst layers formed on both sides, and the solid polymer electrolyte membrane is used as a diaphragm. It has a hydrogen production cell divided into a gas side and a hydrogen gas side, supplies pure water to the anode side of the hydrogen production cell, and electrolyzes the pure water with electric power supplied to the hydrogen production cell. In the hydrogen production system in which hydrogen gas is generated on the cathode side, oxygen gas is generated on the anode side, the generated hydrogen gas is temporarily stored in a high-pressure tank, and then the hydrogen gas is supplied to the demand side at a predetermined high pressure. When the oxygen gas side is set to normal pressure and the supply of power to the hydrogen production cell is stopped, the stop time is measured, and when the stop time reaches a predetermined value, the hydrogen gas side system Exhaust gas out of the system It is characterized in. The hydrogen production cell is a general term for the aforementioned reversible cell and the same type of water electrolysis dedicated cell.

本発明によれば、まず酸素ガス側を常圧にしているので、循環ポンプに気泡が混入して電解水が循環しなくなるという問題自体が生じない。また酸素ガス側は常圧であるから、酸素側の圧力を考慮することなく、直ちに水素ガス側の系内のガスを排気することができ、酸素側に透過していく水素ガスの量を速やかにゼロに近づけることができる。通常のこの種のシステムにおける高圧タンクの容積(たとえば数L程度)の場合、数秒で系内を常圧(大気圧)まで減圧することができる。また後述のように、タンク自体の容積を小さくする事ができるので、その分排気するガスの量も少なくする事が可能であり、エネルギーの無駄を低減できる。
そして本発明では、電力供給が停止した場合、その停止時間を計測し、停止時間が所定の値に達した時点で、水素ガス側系内のガスを系外に排気するようにしたので、セルの安全を確保しつつ、迅速な対応が可能である。また停止直後でも瞬時に再起動でき、再起動後数十秒で所定の圧力まで昇圧できる。
According to the present invention, since the oxygen gas side is first set to normal pressure, the problem itself that bubbles do not enter the circulation pump and the electrolytic water does not circulate does not occur. Further, since the oxygen gas side is normal pressure, the gas in the system on the hydrogen gas side can be immediately exhausted without considering the pressure on the oxygen side, and the amount of hydrogen gas permeating to the oxygen side can be quickly increased. Can be close to zero. In the case of a high-pressure tank volume (for example, about several liters) in a normal system of this type, the system can be depressurized to normal pressure (atmospheric pressure) in a few seconds. As will be described later, since the volume of the tank itself can be reduced, the amount of gas to be exhausted can be reduced correspondingly, and energy waste can be reduced.
In the present invention, when the power supply is stopped, the stop time is measured, and when the stop time reaches a predetermined value, the gas in the hydrogen gas side system is exhausted out of the system. It is possible to respond quickly while ensuring safety. In addition, it can be restarted instantly immediately after stopping, and the pressure can be increased to a predetermined pressure in several tens of seconds after the restart.

本発明においては、たとえば前記電力供給停止時間が30秒を超えた時点で、水素ガス側系内のガスを系外に排気するようにしてもよい。   In the present invention, for example, when the power supply stop time exceeds 30 seconds, the gas in the hydrogen gas side system may be exhausted outside the system.

また電力が供給されている場合であっても、前記電極触媒層に流れる電流密度が0.15A/cm未満の場合には、電力供給を停止するようにしてもよい。 Even when power is supplied, the power supply may be stopped when the current density flowing through the electrode catalyst layer is less than 0.15 A / cm 2 .

本発明の水素製造システムは、電極触媒層が両面に形成された固体高分子電解質膜の両面に集電体が設けられ、前記固体高分子電解質膜を隔膜として、酸素ガス側と水素ガス側に分けられた水素製造セルと、前記水素製造セルに電力を供給する電源装置と、前記水素製造セルに純水を供給する純水供給部と、前記水素製造セルで発生した水素ガスを、需要側に供給する前に一旦貯留する高圧タンクと、前記電源装置からの電力供給の停止時間を計測する停止時間計測装置と、前記高圧タンクから需要者側に水素ガスを供給する流路の途中に設けられ、系外に通ずる排出流路と、当該排出流路に設けられた弁と、前記停止時間計測装置による計測結果に基づいて、前記弁を制御する制御装置と、を有することを特徴としている。   In the hydrogen production system of the present invention, current collectors are provided on both sides of a solid polymer electrolyte membrane having electrode catalyst layers formed on both sides, and the solid polymer electrolyte membrane is used as a diaphragm on the oxygen gas side and the hydrogen gas side. The divided hydrogen production cell, a power supply device that supplies power to the hydrogen production cell, a pure water supply unit that supplies pure water to the hydrogen production cell, and hydrogen gas generated in the hydrogen production cell Provided in the middle of a flow path for supplying hydrogen gas from the high-pressure tank to the consumer side, a high-pressure tank that temporarily stores before supply to the power supply, a stop-time measuring device that measures the stop time of power supply from the power supply device A discharge passage that communicates with the outside of the system, a valve provided in the discharge passage, and a control device that controls the valve based on a measurement result of the stop time measurement device. .

またこのような水素製造システムにおいて、前記制御装置は、電流密度計測装置によって計測される電流密度が、0.15A/cm未満の場合には、前記水素製造セルへの電力の供給を停止するように制御してもよい。 In such a hydrogen production system, the control device stops supplying power to the hydrogen production cell when the current density measured by the current density measurement device is less than 0.15 A / cm 2. You may control as follows.

本発明によれば、従来よりも短時間で水素側の高圧ガスを排気して常圧まで減圧することができ、またエネルギーの無駄を少なくすると共に、迅速な再運転も可能である。   According to the present invention, the high-pressure gas on the hydrogen side can be exhausted and reduced to normal pressure in a shorter time than before, and wasteful energy can be reduced and rapid re-operation is possible.

実施の形態にかかる水素製造システムの系統を模式的に示した説明図である。It is explanatory drawing which showed typically the system | strain of the hydrogen production system concerning embodiment. 図1の水素製造システムに使用できる水素製造セルの流路断面を模式的に示した説明図である。It is explanatory drawing which showed typically the flow-path cross section of the hydrogen production cell which can be used for the hydrogen production system of FIG. 図1の水素製造システムにおける電源停止時の膜・電極接合体を介してのクロスリークの測定結果のグラフである。It is a graph of the measurement result of the cross leak through a membrane electrode assembly at the time of a power supply stop in the hydrogen production system of FIG. 膜・電極接合体の電極触媒層に流れる電流密度に対する酸素中の水素密度を示すグラフである。It is a graph which shows the hydrogen density in oxygen with respect to the current density which flows into the electrode catalyst layer of a membrane electrode assembly.

以下本発明の実施の形態について説明する。図1は、実施の形態にかかる水素製造システム1の系統を示しており、この水素製造システム1は、後述の水素製造セル100を、複数枚、たとえば数十枚程度積層した水素製造セルスタック10を有している。水素製造セルスタック10に対して供給される水電解用の純水は、配管12を通じて、ポンプ13の駆動により、純水貯蔵兼気液分離用のタンク14から供給される。ポンプ13は、バッテリー(図示せず)を有しており、外部からの電力の供給が停止しても、当該バッテリーによって運転を継続することが可能である。   Embodiments of the present invention will be described below. FIG. 1 shows a system of a hydrogen production system 1 according to an embodiment. This hydrogen production system 1 is a hydrogen production cell stack 10 in which a plurality of, for example, several tens of hydrogen production cells 100 described later are stacked. have. Pure water for water electrolysis supplied to the hydrogen production cell stack 10 is supplied from a pure water storage / gas-liquid separation tank 14 through a pipe 12 by driving a pump 13. The pump 13 has a battery (not shown), and even if the supply of electric power from the outside stops, the operation can be continued with the battery.

タンク14からの純水の一部は、調整弁V1、電磁弁15の作用によって、純水の水質(純度)維持のために、配管16を通じてタンク17に供給される。   A part of the pure water from the tank 14 is supplied to the tank 17 through the pipe 16 in order to maintain the quality (purity) of the pure water by the action of the regulating valve V1 and the electromagnetic valve 15.

水素製造セルスタック10には、電源21が接続されており、電気分解に必要な電力が、水素製造セルスタック10の各セルに供給される。そして電源21からの出力に応じて、配管12から供給された電解用の純水が、水素イオン、酸素イオンに電気分解される。そのうち酸素イオンは、水素製造セル内の触媒上で酸素分子となり、純水と共にセル外に排出され、配管22を通じて、前記タンク14へと送られる。   A power source 21 is connected to the hydrogen production cell stack 10, and electric power necessary for electrolysis is supplied to each cell of the hydrogen production cell stack 10. And according to the output from the power supply 21, the pure water for electrolysis supplied from the pipe 12 is electrolyzed into hydrogen ions and oxygen ions. Among them, oxygen ions become oxygen molecules on the catalyst in the hydrogen production cell, are discharged out of the cell together with pure water, and are sent to the tank 14 through the pipe 22.

電気分解によって発生した水素イオンは、随伴水を伴って水素製造セル内の水素側に移動し、水素側触媒上で水素分子となってセル外に排出され配管23を通じて、高圧タンクとしてのタンク24へ送られる。そして、随伴水、電解されなかった電解用の純水を伴ってタンク24、14に送られたこれら水素ガス、酸素ガスは、それぞれ各タンク内で気液分離され、水素ガスは配管25、酸素ガスは配管26へと送られる。   Hydrogen ions generated by electrolysis move to the hydrogen side in the hydrogen production cell along with the accompanying water, become hydrogen molecules on the hydrogen side catalyst, and are discharged out of the cell. Sent to. The hydrogen gas and oxygen gas sent to the tanks 24 and 14 together with the accompanying water and the electrolyzed pure water that has not been electrolyzed are separated into gas and liquid in the tanks, respectively. The gas is sent to the pipe 26.

タンク24で気液分離されて抽出された純水は、高圧となっているタンク24内の圧力を利用して配管26を通って、タンク17に返送される。配管26には、調整弁V2、電磁弁28が設けられている。   The pure water extracted by gas-liquid separation in the tank 24 is returned to the tank 17 through the pipe 26 using the high pressure in the tank 24. The piping 26 is provided with an adjustment valve V2 and an electromagnetic valve 28.

配管16、26を通じてタンク17へ供給された純水は、ポンプ31の駆動によって、配管32から配管33、34へ送られる。水電解運転中は、タンク14の水は配管16(定量排水系統)を通って常に一定量の水(装置を循環して少し汚れた水)がタンク17に返送される。そうするとタンク14の水位は低下するので、タンク17から配管32(補給水系統)を通ってタンク14に水を補給する必要がある。ただし、そのままでは水が次第に汚染してしまう。そこでタンク14に補給する水の一部を配管33(水処理系統)にバイパスさせることで水質の一定の維持が図られる。   The pure water supplied to the tank 17 through the pipes 16 and 26 is sent from the pipe 32 to the pipes 33 and 34 by driving the pump 31. During the water electrolysis operation, the water in the tank 14 is always returned to the tank 17 through the pipe 16 (quantitative drainage system) and a constant amount of water (water that is slightly dirty by circulating through the apparatus). Then, since the water level of the tank 14 is lowered, it is necessary to supply water to the tank 14 from the tank 17 through the pipe 32 (supply water system). However, the water will gradually become contaminated as it is. Therefore, a certain level of water quality can be maintained by bypassing part of the water supplied to the tank 14 to the pipe 33 (water treatment system).

すなわち、配管33はタンク17の純水の純度を維持するための系統であり、調整弁V3の下流側に、熱交換器35、イオン交換樹脂36、フィルタ37が設けられている。これは、運転をしていると水素製造セルや他の装置からイオン成分が発生し、そのままでは水質が悪化し続け、結果的にセルの性能低下につながるため、イオン交換樹脂36によって当該イオン成分を取り除いて水質を維持するために設けられている。そしてイオン交換樹脂36は、通常耐熱温度が通常40℃程度であることから、熱交換器35によって、イオン交換樹脂36への送水温度を耐熱温度以下に下げている。なおフィルタ37は、装置内で発生するゴミ、たとえば配管の削りクズやポンプの摩耗クズ等を取り除くために設けられている。   That is, the pipe 33 is a system for maintaining the purity of pure water in the tank 17, and a heat exchanger 35, an ion exchange resin 36, and a filter 37 are provided on the downstream side of the regulating valve V 3. This is because an ionic component is generated from the hydrogen production cell or other apparatus during operation, and the water quality continues to deteriorate as it is, resulting in a decrease in cell performance. It is provided to remove water and maintain water quality. Since the ion-exchange resin 36 normally has a heat-resistant temperature of about 40 ° C., the water supply temperature to the ion-exchange resin 36 is lowered to the heat-resistant temperature or less by the heat exchanger 35. The filter 37 is provided in order to remove dust generated in the apparatus, for example, pipe scraping scraps, pump wear scraps, and the like.

なお配管16、34、33への流量制御は、調整弁V1、V4、V3によって行なわれるが、これは比例制御では無く、試運転調整時に予め開度調整を行い、以後はそのままの流量が維持される。   The flow rate control to the pipes 16, 34, 33 is performed by the regulating valves V1, V4, V3. However, this is not proportional control, the opening degree is adjusted in advance during the trial run adjustment, and thereafter the flow rate is maintained as it is. The

そしてそのようにしていわば清浄化処理された純水は、再処理された純水として、調整弁V4が設けられている配管34を介してタンク14に補給される。そしてタンク14内の純水は、配管12を通じて再度水素製造セルスタック10へと供給される。   The so-purified pure water is replenished to the tank 14 via the pipe 34 provided with the regulating valve V4 as reprocessed pure water. The pure water in the tank 14 is supplied again to the hydrogen production cell stack 10 through the pipe 12.

各タンク14、24には、それぞれ対応する圧力計41、42が設けられており、各タンク14、24内の圧力が測定されている。タンク24についていえば、運転中は水素系統が高圧(例えば0.9MPa(G:ゲージ圧)やそれ以上)になっており、運転を停止する際は水素系統の圧力を下げる必要がある。そのため当該圧力開放用の電磁弁50が、配管25に接続された枝管51に設けられている。この電磁弁50の開閉は、制御装置Cによって行なわれる。   Each tank 14 and 24 is provided with a corresponding pressure gauge 41 and 42, and the pressure in each tank 14 and 24 is measured. Regarding the tank 24, the hydrogen system is at a high pressure (for example, 0.9 MPa (G: gauge pressure) or higher) during operation, and it is necessary to reduce the pressure of the hydrogen system when the operation is stopped. Therefore, the electromagnetic valve 50 for releasing the pressure is provided in the branch pipe 51 connected to the pipe 25. The electromagnetic valve 50 is opened and closed by the control device C.

たとえば運転を停止する際には、電磁弁50を開放することで、水素系統のガスを系外に排気して水素系統の圧力を下げることができる。この際、水素系統の圧力が所定の値(例えばほぼ大気圧である20kPa(G))まで下がったら、電磁弁50を閉鎖することになる。また配管25には系内圧力が異常上昇した場合に圧力を開放するための安全弁52が、配管25に接続された枝管53に設けられている。   For example, when the operation is stopped, by opening the solenoid valve 50, the hydrogen system gas can be exhausted out of the system to reduce the pressure of the hydrogen system. At this time, when the pressure of the hydrogen system falls to a predetermined value (for example, 20 kPa (G) which is substantially atmospheric pressure), the electromagnetic valve 50 is closed. Further, a safety valve 52 for releasing the pressure when the system pressure abnormally rises is provided in the branch pipe 53 connected to the pipe 25.

一方、タンク14内の圧力を検出する圧力計41は、酸素系統での何らかの異常を感知するために取り付けられているものであり、装置を緊急停止させるためのセンサとして使用される。   On the other hand, the pressure gauge 41 for detecting the pressure in the tank 14 is attached to detect any abnormality in the oxygen system, and is used as a sensor for urgently stopping the apparatus.

各タンク14、24の水位は、各々対応するフロート式水位計43、44により監視されている。水位計43からの信号により、電磁弁45とポンプ31が制御され、タンク14内の水位が一定の範囲内に収まるようになっている。また水位計44からの信号により、電磁弁28が制御され、タンク24内の水位が一定の範囲内に収まるようになっている。また、これらの制御も、制御装置Cによって行なわれる。   The water levels in the tanks 14 and 24 are monitored by the corresponding float type water level gauges 43 and 44, respectively. The electromagnetic valve 45 and the pump 31 are controlled by a signal from the water level gauge 43 so that the water level in the tank 14 falls within a certain range. In addition, the electromagnetic valve 28 is controlled by a signal from the water level gauge 44 so that the water level in the tank 24 falls within a certain range. These controls are also performed by the control device C.

配管25には、ガス中のゴミ等を除去するガス用フィルタFが設けられており、また配管25における調圧弁46の下流側には、圧力測定器47が設けられている。調圧弁46は、圧力が所定値に達すると開放する弁であり、1次側圧力(系内圧力)がある値になったら2次側(系外:需要側)にガスを流すかを予め開度調整しておくことで、1次側圧力が設定圧力に到達した時点で、2次側にガスが流れる。また圧力測定器47が検出した圧力は制御装置Cにて常時監視されている。そしてその圧力が所定の値よりも低下すると、電源21から電力を供給することで、需要側の負荷に合わせた水素製造が行われる。即ち、水素側の系内圧力(圧力計42で計測される圧力)が定格圧力以下であれば、配管25に排出された水素ガスは、系内に滞留し圧力が上昇するが、系内圧力が所定の値になったら、調圧弁46が開放して、水素ガスが放出され、需要側に供給される。したがって、このような水素ガスの放出については、前記所定の値に応じて、予め調圧弁46の開度を調節しておく。なお調圧弁46からセル側が系内圧力、調圧弁46からセルと反対側が系外圧力である。また、水素製造セルスタック10への電源供給は、制御装置Cにて制御された、電源21によって行われる。   The pipe 25 is provided with a gas filter F for removing dust and the like in the gas, and a pressure measuring device 47 is provided on the downstream side of the pressure regulating valve 46 in the pipe 25. The pressure regulating valve 46 is a valve that opens when the pressure reaches a predetermined value. When the primary pressure (in-system pressure) reaches a certain value, whether the gas is allowed to flow to the secondary side (outside: demand side) in advance. By adjusting the opening, gas flows to the secondary side when the primary side pressure reaches the set pressure. Further, the pressure detected by the pressure measuring device 47 is constantly monitored by the control device C. And if the pressure falls below a predetermined value, the electric power is supplied from the power supply 21, and hydrogen production according to the demand side load is performed. That is, if the system pressure on the hydrogen side (pressure measured by the pressure gauge 42) is equal to or lower than the rated pressure, the hydrogen gas discharged to the pipe 25 stays in the system and the pressure rises. Becomes a predetermined value, the pressure regulating valve 46 is opened, hydrogen gas is released, and supplied to the demand side. Therefore, for such hydrogen gas release, the opening degree of the pressure regulating valve 46 is adjusted in advance according to the predetermined value. The cell side from the pressure regulating valve 46 is the system internal pressure, and the side opposite to the cell from the pressure regulating valve 46 is the system external pressure. The power supply to the hydrogen production cell stack 10 is performed by the power source 21 controlled by the control device C.

配管26には排気酸素中の水素濃度を測定する水素濃度計55が設けられ、安全性が監視される。すなわち、酸素中の水素濃度が一定の値(4%)以上になると、水素製造セルの電極触媒上で燃焼反応を起こすが、燃焼反応が起こるとセルが壊れてしまうので、燃焼反応を起こさせないために酸素中の水素濃度は一定値以下に保つ必要がある。また、セルの故障(たとえば膜・電極接合体に穴があくなど)により、酸素側の水素濃度が上昇することがある。したがって、水素製造セル自体や水素製造システム1の運転状態に異常がないかを監視するために、前記した排気酸素中の水素濃度を測定する水素濃度計55が設けられている。そしてたとえば、酸素中の水素濃度があるしきい値、例えば1〜2%以上に達したら、直ちに水素製造システム1を停止させる制御が行なわれる。かかる制御も制御装置Cによって行なわれる。タンク14が間に介在している関係上、セル内の水素濃度と配管26内の水素濃度との間には差があるが、このように配管26においても水素濃度計55を設置し、かつしきい値を4%よりも低い1〜2%と設定することで、セル破損のリスクをより未然に防止することができる。   The pipe 26 is provided with a hydrogen concentration meter 55 for measuring the hydrogen concentration in the exhaust oxygen, and safety is monitored. That is, when the hydrogen concentration in oxygen becomes a certain value (4%) or more, a combustion reaction occurs on the electrode catalyst of the hydrogen production cell, but if the combustion reaction occurs, the cell is broken, so the combustion reaction is not caused. Therefore, the hydrogen concentration in oxygen must be kept below a certain value. In addition, the hydrogen concentration on the oxygen side may increase due to a cell failure (for example, a hole in the membrane / electrode assembly). Therefore, in order to monitor whether the hydrogen production cell itself or the operation state of the hydrogen production system 1 is normal, the hydrogen concentration meter 55 for measuring the hydrogen concentration in the exhaust oxygen described above is provided. For example, when the concentration of hydrogen in oxygen reaches a certain threshold value, for example, 1 to 2% or more, control for stopping the hydrogen production system 1 is performed immediately. Such control is also performed by the control device C. Although there is a difference between the hydrogen concentration in the cell and the hydrogen concentration in the pipe 26 due to the intervening tank 14, the hydrogen concentration meter 55 is also installed in the pipe 26 in this way, and By setting the threshold value to 1 to 2% lower than 4%, the risk of cell breakage can be prevented in advance.

そして制御装置Cは、前記した制御の他に、以下のような制御機能を有している。すなわち、電源21からの水素製造セルスタック10の各セルに対する電力供給が停止した場合、その停止時間は、制御装置Cの内部に設けられた停止時間計測装置(図示せず)によって計測される。そして、電力供給の停止時間が所定の値になったら、電磁弁50に開指令を出力し、水素ガス系内のガスを、枝管51を通じて需要側以外の系外に排気するようになっている。また圧力計42の値が20kPa(G)以下になった場合には、電磁弁50に対して閉指令を出力し、水素系内のガスの系外への排気を停止する。   The control device C has the following control functions in addition to the control described above. That is, when power supply from the power source 21 to each cell of the hydrogen production cell stack 10 is stopped, the stop time is measured by a stop time measuring device (not shown) provided inside the control device C. When the power supply stop time reaches a predetermined value, an open command is output to the solenoid valve 50, and the gas in the hydrogen gas system is exhausted outside the system other than the demand side through the branch pipe 51. Yes. When the value of the pressure gauge 42 becomes 20 kPa (G) or less, a close command is output to the solenoid valve 50, and the exhaust of the gas in the hydrogen system to the outside of the system is stopped.

実施の形態にかかる水素製造システム1は、以上のように構成されており、次にこの水素製造システム1に使用するのに適した水素製造セル100の一例を、図2に示す。図2は、水素製造セル100の内部(平面断面)を模式的に示しており、この水素製造セル100においては、電極触媒層が両面に形成された固体高分子電解質膜である膜・電極接合体111の両面に、方形の酸素側集電体112と水素側集電体113が配置されている。そして酸素側集電体112の外側には、流路114を形成するセパレータ115が配置され、水素側集電体113の外側には、流路116を形成するセパレータ117が配置されている。このように水素製造セル100は、膜・電極接合体111を隔膜として、酸素ガス側と水素ガス側に分けられている。   The hydrogen production system 1 according to the embodiment is configured as described above, and FIG. 2 shows an example of a hydrogen production cell 100 suitable for use in the hydrogen production system 1 next. FIG. 2 schematically shows the inside (planar cross section) of the hydrogen production cell 100. In this hydrogen production cell 100, a membrane / electrode junction which is a solid polymer electrolyte membrane having electrode catalyst layers formed on both sides thereof. A square oxygen-side current collector 112 and a hydrogen-side current collector 113 are arranged on both surfaces of the body 111. A separator 115 that forms the flow path 114 is disposed outside the oxygen-side current collector 112, and a separator 117 that forms the flow path 116 is disposed outside the hydrogen-side current collector 113. Thus, the hydrogen production cell 100 is divided into the oxygen gas side and the hydrogen gas side with the membrane / electrode assembly 111 as a diaphragm.

酸素側集電体112は、水素側集電体113よりも大きく(面積が広く)、酸素側集電体112の縁部が、全周に渡って、水素側集電体113の縁部の外方に位置している。セパレータ115の内面側(膜・電極接合体111側)には、方形の凹部115aが形成され、当該凹部115a内に、酸素側集電体112が設けられている。セパレータ115における凹部115aの外周側、すなわち、酸素側集電体112の外方側には、この酸素側集電体112を囲むように、溝115bが形成され、当該溝115b内に、Oリングなどのシール部材121が設けられている。   The oxygen-side current collector 112 is larger than the hydrogen-side current collector 113 (the area is larger), and the edge of the oxygen-side current collector 112 is the edge of the hydrogen-side current collector 113 over the entire circumference. Located outside. A rectangular recess 115a is formed on the inner surface side (the membrane / electrode assembly 111 side) of the separator 115, and an oxygen-side current collector 112 is provided in the recess 115a. A groove 115b is formed on the outer peripheral side of the recess 115a in the separator 115, that is, on the outer side of the oxygen-side current collector 112 so as to surround the oxygen-side current collector 112, and an O-ring is formed in the groove 115b. A sealing member 121 such as is provided.

一方、セパレータ117の内面側(膜・電極接合体111側)にも、方形の凹部117aが形成され、当該凹部117a内に、水素側集電体113が設けられている。セパレータ117における当該凹部117aの外周側、すなわち、水素側集電体113の外方側には、水素側集電体113を囲むように、溝117bが形成され、当該溝117b内に、Oリングなどのシール部材122が設けられている。   On the other hand, a rectangular recess 117a is also formed on the inner surface side (the membrane / electrode assembly 111 side) of the separator 117, and a hydrogen-side current collector 113 is provided in the recess 117a. A groove 117b is formed on the outer peripheral side of the recess 117a in the separator 117, that is, on the outer side of the hydrogen-side current collector 113 so as to surround the hydrogen-side current collector 113, and an O-ring is formed in the groove 117b. A sealing member 122 such as is provided.

なおセパレータ115、117の形状は、数mmの厚みを有しているが、その材質は、セパレータ表面に反応流体を流通させる流路114、116を形成したり、構成部材を挿入するための凹部115a、117aを、モールドや切削加工等により設けることができるものが好ましく、たとえば樹脂セパレータや金属厚板セパレータを用いることができる。またセパレータの形状は図2に示した例に限らず、公知となっている形状のものでもよい。   The shape of the separators 115 and 117 has a thickness of several millimeters, but the material is a recess for forming the flow paths 114 and 116 for circulating the reaction fluid on the separator surface and for inserting the constituent members. It is preferable that 115a and 117a can be provided by molding or cutting. For example, a resin separator or a thick metal plate separator can be used. The shape of the separator is not limited to the example shown in FIG.

そして、セパレータ117に設けられるシール部材122の位置は、図2に示したように、膜・電極接合体111を介して、酸素側集電体112の面と対面する位置に設定されている。すなわち、シール部材122の位置は、膜・電極接合体111を介して酸素側集電体112の縁部よりも内方側に位置するように設定されている。   The position of the seal member 122 provided in the separator 117 is set to a position facing the surface of the oxygen-side current collector 112 through the membrane / electrode assembly 111 as shown in FIG. That is, the position of the seal member 122 is set so as to be located on the inner side of the edge of the oxygen-side current collector 112 via the membrane / electrode assembly 111.

水素製造セル100は以上のような構成を有しているので、水素側集電体113から酸素側集電体112に対して、正の差圧がかかったとしても、差圧がかかる膜・電極接合体111の部分は、全体が酸素側集電体112の平面部のみで完全に支持されている。通常、酸素側集電体112には、例えばチタンなどの金属製不織布やフォトケミカルエッチング等により複数の微細孔を設けた金属薄板に白金鍍金を施したものが用いられるため、それ自体の剛性が非常に高く変形する恐れがない。したがって、膜・電極接合体111が変形する箇所は一切無く、シール部材122の面圧も確保できる。すなわち、所期のシール部材122の反力が得られ、それに応じたシール効果が得られる。   Since the hydrogen production cell 100 has the above-described configuration, even if a positive differential pressure is applied from the hydrogen side current collector 113 to the oxygen side current collector 112, the membrane The entire electrode assembly 111 is completely supported only by the plane portion of the oxygen-side current collector 112. Usually, the oxygen-side current collector 112 is made of a metal non-woven fabric such as titanium or a thin metal plate provided with a plurality of fine holes by photochemical etching or the like, and thus has its own rigidity. There is no fear of deforming very high. Therefore, there is no portion where the membrane / electrode assembly 111 is deformed, and the surface pressure of the seal member 122 can be secured. That is, the desired reaction force of the seal member 122 is obtained, and a sealing effect corresponding to the reaction force is obtained.

また、たとえ酸素側集電体112の端部と、セパレータ115の凹部115aとの間に隙間があったとしても、酸素側は常圧(大気圧)とするため膜を変形させる力は作用しない。さらに、万が一酸素側集電体112の端部で膜が破損しても、図2に示したように、酸素側のシール部材121と水素側のシール部材122とは、直接対向しておらず、水素側のシール部材122が酸素側集電体112の端部よりも、内方側に配置されていることから、両極間のガスが混合する可能性は無く、水素製造セル100外部への漏えい可能性もない。なお、水素側集電体113の端部とセパレータ117の凹部117aとの間に隙間があったとしても、本発明の水素製造システム1では、酸素側は常圧として運転するため、酸素側から水素側に加圧されることはなく、問題はない。   Further, even if there is a gap between the end of the oxygen-side current collector 112 and the recess 115a of the separator 115, the oxygen-side is at normal pressure (atmospheric pressure), so the force that deforms the film does not act. . Furthermore, even if the film breaks at the end of the oxygen-side current collector 112, as shown in FIG. 2, the oxygen-side seal member 121 and the hydrogen-side seal member 122 are not directly opposed to each other. Since the hydrogen-side seal member 122 is disposed on the inner side of the end of the oxygen-side current collector 112, there is no possibility of gas mixing between the two electrodes, and the hydrogen production cell 100 is exposed to the outside. There is no possibility of leakage. Even if there is a gap between the end of the hydrogen-side current collector 113 and the recess 117a of the separator 117, the hydrogen production system 1 of the present invention operates at normal pressure, so There is no problem because it is not pressurized to the hydrogen side.

このような構成を有する水素製造セル100によれば、水素側集電体113から酸素側集電体112に対して、正の差圧がかかったとしても、膜・電極接合体111の破損はなく、またガスがセル外部に漏れ出すこともない。すなわち、酸素側を常圧として運転しても、膜・電極接合体111が破損することなく、水電解による高圧水素の製造が可能である。発明者の試算では膜の強度を一切変更することなくセルの極間差圧耐性を数10MPa(G)に高めることが可能である。その結果、従来装置では周辺装置側が担っていた安全上の負荷をすべてセル本体で担わせることができ、差圧制御を一切行う必要が無い。   According to the hydrogen production cell 100 having such a configuration, even when a positive differential pressure is applied from the hydrogen side current collector 113 to the oxygen side current collector 112, the membrane / electrode assembly 111 is not damaged. In addition, no gas leaks out of the cell. That is, even when the oxygen side is operated at normal pressure, high-pressure hydrogen can be produced by water electrolysis without damaging the membrane-electrode assembly 111. According to the inventors' estimation, it is possible to increase the inter-electrode differential pressure resistance to several tens of MPa (G) without changing the strength of the film at all. As a result, all the safety loads on the peripheral device side in the conventional device can be carried by the cell body, and there is no need to perform any differential pressure control.

次に本実施の形態にかかる水素製造システム1の運転例について説明する。水素製造システム1を起動する際は、まずポンプ13を起動し、水素製造セルスタック10の各セル内部が十分な湿潤状態になった時点で、電源21を起動させ、水素製造セルスタック10の各水素製造セルに電力を供給し、水素の製造を開始する。   Next, an operation example of the hydrogen production system 1 according to the present embodiment will be described. When the hydrogen production system 1 is activated, the pump 13 is first activated, and when the inside of each cell of the hydrogen production cell stack 10 is sufficiently wet, the power source 21 is activated, and each of the hydrogen production cell stacks 10 is activated. Power is supplied to the hydrogen production cell and hydrogen production is started.

水電解運転時は、タンク14からポンプ13により、配管12を通じて、水素製造セルスタック10の各セルの酸素側にタンク14からの純水が供給される。供給された純水は、膜・電極接合体の電極触媒上で、電源21から供給された電流量に応じて電気分解される。電気分解により発生した酸素ガスと、電解されなかった純水は、配管22を通じて、タンク14に戻される。   During the water electrolysis operation, pure water from the tank 14 is supplied from the tank 14 to the oxygen side of each cell of the hydrogen production cell stack 10 through the pipe 12 by the pump 13. The supplied pure water is electrolyzed on the electrode catalyst of the membrane / electrode assembly in accordance with the amount of current supplied from the power source 21. Oxygen gas generated by electrolysis and pure water that has not been electrolyzed are returned to the tank 14 through the pipe 22.

そして電気分解により発生した水素ガスと、プロトンの移動に伴い随伴してきた純水は、タンク24に送られる。そしてタンク24内において気液分離された、水素ガスは配管25へ送られる。一方、タンク24で気液分離されて抽出された純水は、タンク24内の圧力を利用して配管26を通って、タンク17に返送される。   Then, hydrogen gas generated by electrolysis and pure water accompanying the movement of protons are sent to the tank 24. Then, the hydrogen gas separated in the tank 24 is sent to the pipe 25. On the other hand, the pure water extracted by gas-liquid separation in the tank 24 is returned to the tank 17 through the pipe 26 using the pressure in the tank 24.

なお装置を停止する際は、電源21からの電力を遮断し、電磁弁50を開とすることで、系内の水素ガスを排気する。そして系内がほぼ常圧になった以後、ポンプ13を停止させる。また、起動から停止までの間、両極側のタンク14、24の水位制御や、純水の水質維持は通常通り行われる。   When the apparatus is stopped, the electric power from the power source 21 is cut off and the electromagnetic valve 50 is opened to exhaust the hydrogen gas in the system. Then, after the system is almost at normal pressure, the pump 13 is stopped. In addition, from the start to the stop, the water level control of the tanks 14 and 24 on both sides and the water quality maintenance of pure water are performed as usual.

そして何らかの事情、たとえば電源21に対する電力の供給が停止するなどして、電源21からの水素製造セルスタック10の各セルに対する電力供給が停止すると、その停止時間は、制御装置Cの内部に設けられた停止時間計測装置(図示せず)によって計測される。そして、電力供給の停止時間が所定の値に達したら、電磁弁50に対して開指令が出力される。この開指令によって、水素ガス系内のガスは、枝管51を通じて、系外に排気される。   When the power supply from the power supply 21 to each cell of the hydrogen production cell stack 10 is stopped due to some circumstances, for example, the supply of power to the power supply 21 is stopped, the stop time is provided inside the control device C. It is measured by a stop time measuring device (not shown). When the power supply stop time reaches a predetermined value, an open command is output to the solenoid valve 50. By this opening command, the gas in the hydrogen gas system is exhausted outside the system through the branch pipe 51.

前記した停止時間の所定の値としては、たとえば30秒を例示できる。図3には、電力供給停止時の水素製造システム1における、水素ガス側を0.95MPa(G)、酸素ガス側を常圧(外気開放)とした場合の、水素ガス側から酸素ガス側へのクロスリーク量を計測した結果を示す。図3において、水素側の圧力低下分は、膜を介して酸素側へ透過したことになり、0.5h(30分)で水素側の圧力が120kPa低下している。酸素側の圧力は大気圧であり、絶対圧力は101.3kPaである。したがって、水素側0.95MPa(G)、酸素側常圧(大気圧)の場合には、酸素側体積に対して4%/minの割合で水素ガスが酸素側に透過していることが分かる。このことから、安全性を考慮して爆発下限の半分である2%に到達する時点、つまり電力供給の停止時間が0.5min(30秒)となった場合には、直ちに電磁弁50を開とし、系内の水素ガスを排気することで、水素製造セル100の膜・電極接合体111のガス透過による、酸素側水素濃度上昇からセルの破損を確実に保護し、次の再起動にも備えることができる。   An example of the predetermined value of the stop time is 30 seconds. In FIG. 3, in the hydrogen production system 1 when power supply is stopped, the hydrogen gas side is 0.95 MPa (G) and the oxygen gas side is normal pressure (open air) from the hydrogen gas side to the oxygen gas side. The result of measuring the amount of cross leak is shown. In FIG. 3, the pressure drop on the hydrogen side permeates to the oxygen side through the membrane, and the pressure on the hydrogen side drops by 120 kPa at 0.5 h (30 minutes). The pressure on the oxygen side is atmospheric pressure and the absolute pressure is 101.3 kPa. Therefore, in the case of 0.95 MPa (G) on the hydrogen side and normal pressure (atmospheric pressure) on the oxygen side, it can be seen that hydrogen gas permeates the oxygen side at a rate of 4% / min with respect to the oxygen side volume. . From this, considering the safety, when 2% which is half the lower limit of explosion is reached, that is, when the power supply stop time becomes 0.5 min (30 seconds), the solenoid valve 50 is immediately opened. By exhausting the hydrogen gas in the system, it is possible to reliably protect the cell from damage on the oxygen side due to the gas permeation of the membrane-electrode assembly 111 of the hydrogen production cell 100, and for the next restart. Can be provided.

電源21からの電力の供給が停止していなくても、ガスの発生量が少ない場合、すなわち電流密度が低すぎても酸素側水素濃度は上昇する。したがって、膜・電極接合体111の電極触媒層の電流密度がある値に達しない場合には、強制的に運転を停止する必要がある。図3の結果に基づいて、各電流密度における酸素側水素濃度を算出すると図4のようになる。この結果からわかるように、たとえ電解用の電力が水素製造セルに供給されていても、電流密度が0.15A/cm以上でないと酸素側水素濃度は2%未満にならない。そこで、電流密度が0.15A/cm以上であれば運転を継続し、0.15A/cm未満であればたとえ運転が可能であっても運転を強制的に停止するように、制御装置Cによって電源21の制御が行われる。 Even if the supply of power from the power source 21 is not stopped, the oxygen-side hydrogen concentration increases if the amount of gas generated is small, that is, if the current density is too low. Therefore, when the current density of the electrode catalyst layer of the membrane / electrode assembly 111 does not reach a certain value, it is necessary to forcibly stop the operation. When the oxygen side hydrogen concentration at each current density is calculated based on the result of FIG. 3, it is as shown in FIG. As can be seen from this result, even if electric power for electrolysis is supplied to the hydrogen production cell, the oxygen-side hydrogen concentration does not become less than 2% unless the current density is 0.15 A / cm 2 or more. Therefore, the control device is configured to continue the operation if the current density is 0.15 A / cm 2 or more, and to forcibly stop the operation even if the operation is possible if the current density is less than 0.15 A / cm 2. The power source 21 is controlled by C.

なお固体高分子電解質膜の厚さや、その表面に設けられた電極触媒層の仕様により、酸素側水素濃度の上昇度合いは多少上下するが、一般的な固体高分子電解質膜(約30〜200μmの膜厚)や電極触媒層が使用されている場合においては、前記した電力供給の停止時間が0.5min(30秒)、電流密度が0.15A/cm未満の設定にしておけば、セルを安全に保護することが可能である。なお図3に示したデータは、固体高分子電解質膜の膜厚が125μmのものである。 The degree of increase in the oxygen-side hydrogen concentration varies somewhat depending on the thickness of the solid polymer electrolyte membrane and the specifications of the electrode catalyst layer provided on the surface thereof, but a general solid polymer electrolyte membrane (about 30 to 200 μm Film thickness) or electrode catalyst layer, if the power supply stop time is 0.5 min (30 seconds) and the current density is less than 0.15 A / cm 2 , the cell Can be safely protected. In the data shown in FIG. 3, the solid polymer electrolyte membrane has a thickness of 125 μm.

以上のようにして電磁弁50が開放されて水素ガス側系内の水素ガスが排気された後は、タンク24内の圧力を検出している圧力計42の値が20kPa(G)以下になった場合には、電磁弁50に対して閉指令が出力され、水素系内のガスの排気が停止される。   After the solenoid valve 50 is opened and the hydrogen gas in the hydrogen gas side system is exhausted as described above, the value of the pressure gauge 42 that detects the pressure in the tank 24 becomes 20 kPa (G) or less. If this happens, a close command is output to the solenoid valve 50, and the exhaust of gas in the hydrogen system is stopped.

なお電源21からの電力の供給が停止されても、純水を循環させるポンプ13は、既述の別途設けられているバッテリー(図示せず)により運転を継続することで、外部から電力が供給された際に直ちに水素製造を行うことができる。   Even if the supply of power from the power source 21 is stopped, the pump 13 that circulates pure water is continuously supplied with the battery (not shown) described above, so that power is supplied from the outside. Hydrogen production can be performed immediately.

また、一定時間以上(たとえば1分以上)外部からの電力供給が停止した場合には、ポンプ13をも停止させて、水素製造システム1を完全停止の状態にしても良い。その場合には、外部から水電解に十分な電力が供給されたら直ちにポンプ13を起動し、系内に電解水が十分に循環されるように、1分程度純水を循環させてから、水電解を開始すればよい。   Further, when the external power supply is stopped for a certain time or longer (for example, 1 minute or longer), the pump 13 may be stopped and the hydrogen production system 1 may be completely stopped. In that case, when sufficient power is supplied to the water electrolysis from the outside, the pump 13 is started immediately, and pure water is circulated for about 1 minute so that the electrolyzed water is sufficiently circulated in the system. What is necessary is just to start electrolysis.

以上のようにこの水素製造システム1によれば、何らかの事情で電源21に対する電力の供給が停止するなどして、電源21からの水素製造セルスタック10の各セルに対する電力供給が停止した場合、水素側ガスの圧力によって酸素側に水素ガスが透過して、酸素ガス側の水素濃度が上昇しても、爆発下限の半分である2%に到達する前に、電磁弁50が開放されて、水素側ガスの圧力を直ちに減圧することが可能である。   As described above, according to the hydrogen production system 1, when power supply to the cells of the hydrogen production cell stack 10 from the power source 21 is stopped due to some reason, the supply of power to the power source 21 is stopped. Even if hydrogen gas permeates to the oxygen side due to the pressure of the side gas and the hydrogen concentration on the oxygen gas side increases, before reaching 2%, which is half of the lower explosion limit, the solenoid valve 50 is opened, It is possible to immediately reduce the pressure of the side gas.

またかかる水素ガス系の排気は、酸素側を考慮することなく、電磁弁50の開放のみで実行することができ、またポンプ13への気泡の混入の問題もないので、急激に減圧することが可能であり、常圧にするまでの時間が従来よりもはるかに短い。さらにまた、再度昇圧する場合にも、酸素ガス側の圧力を考慮する必要意がないので、急激に圧力上昇させることが可能であり、再起動までの時間も大幅に短縮できる。したがって、起動停止が頻繁、かつ不規則に起こるような変動が激しい、自然エネルギー由来の電力を用いた高圧水素製造にも好適に採用可能である。   Further, such hydrogen gas system exhaust can be performed only by opening the solenoid valve 50 without considering the oxygen side, and there is no problem of air bubbles entering the pump 13, so the pressure can be rapidly reduced. This is possible, and the time to normal pressure is much shorter than before. Furthermore, even when the pressure is increased again, there is no need to consider the pressure on the oxygen gas side, so the pressure can be increased rapidly and the time until restart can be greatly shortened. Therefore, it can be suitably employed for high-pressure hydrogen production using electric power derived from natural energy, which frequently fluctuates so that the start and stop occur frequently and irregularly.

さらに、水素側、酸素側の水貯蔵兼気液分離用のタンク24、14についても、気層部に差圧調整用としてのバッファ機能を持たせる必要はなく、気液分離機能と給排水に対して水位制御を確実に行える程度の容量があればよいため、従来のこの種のタンクに比べるとはるかに小型化が図れる。したがって、かかる点からしても、水素側の系内の圧力を常圧にするまでの時間、常圧から再昇圧するまでの時間を、従来よりも短縮することが可能である。それに伴ってエネルギーの浪費も抑えられる。   Furthermore, the tanks 24 and 14 for water storage and gas-liquid separation on the hydrogen side and oxygen side do not need to have a buffer function for adjusting the differential pressure in the gas layer portion. Therefore, it is only necessary to have a capacity that can reliably control the water level, so that it is possible to achieve a much smaller size than a conventional tank of this type. Therefore, even from this point, it is possible to shorten the time until the pressure in the system on the hydrogen side is changed to the normal pressure and the time until the pressure is increased again from the normal pressure. Along with that, energy waste is also reduced.

以上の実施の形態でもわかるように、本発明は、太陽電池を用いた太陽光発電や風力発電等の発電量の変動が激しい電力での水素製造に適している。また前記したように、短時間で所定の圧力まで昇圧でき、頻繁な起動停止にも対応できることから、従来の水電解装置で対応していた水素需要のみならず、将来的には燃料電池自動車等の水素を必要とする機器に対して、水素需要に応じた瞬時の水素製造が可能である。なお、その時の電力源は系統電力、太陽光や風力といった自然エネルギーなどあらゆる電力を利用可能である。   As can be seen from the above-described embodiments, the present invention is suitable for hydrogen production with electric power having a large fluctuation in the amount of power generation, such as solar power generation using a solar cell or wind power generation. In addition, as described above, the pressure can be increased to a predetermined pressure in a short time, and it is possible to respond to frequent start and stop. Instantaneous hydrogen production according to the hydrogen demand is possible for equipment that requires hydrogen. In addition, the electric power source at that time can use all electric power, such as system electric power, natural energy, such as sunlight and wind power.

本発明は、固体高分子形の水電解装置と燃料電池のセルを一体化した可逆セルに対しても適用がある。   The present invention is also applicable to a reversible cell in which a solid polymer water electrolyzer and a fuel cell are integrated.

本発明は、水電解を利用して高圧水素を製造する際に有用である。   The present invention is useful when producing high-pressure hydrogen using water electrolysis.

1 水素製造システム
10 水素製造セルスタック
13、31 ポンプ
14、17、24 タンク
21 電源
41、42 圧力計
50 電磁弁
C 制御装置
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Hydrogen production system 10 Hydrogen production cell stack 13, 31 Pump 14, 17, 24 Tank 21 Power supply 41, 42 Pressure gauge 50 Solenoid valve C Control apparatus

Claims (5)

電極触媒層が両面に形成された固体高分子電解質膜の両面に集電体が設けられ、前記固体高分子電解質膜を隔膜として、酸素ガス側と水素ガス側に分けられた水素製造セルを有し、当該水素製造セルの陽極側に純水を供給して、当該水素製造セルに供給した電力によって前記純水を電気分解させることで、陰極側に水素ガス、陽極側に酸素ガスを発生させ、前記発生した水素ガスを一旦高圧タンク内に貯留した後、需要側に所定の高圧で前記水素ガスを供給する水素製造システムにおいて、
前記酸素ガス側を常圧とするとともに、
前記水素製造セルへの電力の供給が停止した場合に、停止時間を計測し、停止時間が所定の値に達した時点で、前記水素ガス側系内のガスを系外に排気することを特徴とする、水素製造方法。
Current collectors are provided on both sides of a solid polymer electrolyte membrane having electrode catalyst layers formed on both sides, and the hydrogen production cell is divided into an oxygen gas side and a hydrogen gas side with the solid polymer electrolyte membrane as a diaphragm. Then, pure water is supplied to the anode side of the hydrogen production cell, and the pure water is electrolyzed by the power supplied to the hydrogen production cell, thereby generating hydrogen gas on the cathode side and oxygen gas on the anode side. In the hydrogen production system for supplying the hydrogen gas at a predetermined high pressure to the demand side after temporarily storing the generated hydrogen gas in a high-pressure tank,
While the oxygen gas side is at normal pressure,
When the supply of power to the hydrogen production cell is stopped, the stop time is measured, and when the stop time reaches a predetermined value, the gas in the hydrogen gas side system is exhausted outside the system. A hydrogen production method.
前記電力供給停止時間が30秒を超えた時点で、水素ガス側系内のガスを系外に排気することを特徴とする、請求項1に記載の水素製造方法。 2. The method for producing hydrogen according to claim 1, wherein the gas in the hydrogen gas side system is exhausted outside the system when the power supply stop time exceeds 30 seconds. 前記電極触媒層に流れる電流密度が0.15A/cm未満の場合には、前記水素製造セルへの電力の供給を停止することを特徴とする、請求項1または2に記載の水素製造方法。 3. The method for producing hydrogen according to claim 1, wherein when the current density flowing in the electrode catalyst layer is less than 0.15 A / cm 2 , the supply of electric power to the hydrogen production cell is stopped. . 請求項1または2に記載の水素製造方法を実施するための水素製造システムであって、
電極触媒層が両面に形成された固体高分子電解質膜の両面に集電体が設けられ、前記固体高分子電解質膜を隔膜として、酸素ガス側と水素ガス側に分けられた水素製造セルと、
前記水素製造セルに電力を供給する電源装置と、
前記水素製造セルに純水を供給する純水供給部と、
前記水素製造セルで発生した水素ガスを、需要側に供給する前に一旦貯留する高圧タンクと、
前記電源装置からの電力供給の停止時間を計測する停止時間計測装置と、
前記高圧タンクから需要者側に水素ガスを供給する流路の途中に設けられ、系外に通ずる排出流路と、
当該排出流路に設けられた弁と、
前記停止時間計測装置による計測結果に基づいて、前記弁を制御する制御装置と、
を有することを特徴とする、水素製造システム。
A hydrogen production system for carrying out the hydrogen production method according to claim 1 or 2,
A current collector is provided on both sides of a solid polymer electrolyte membrane having electrode catalyst layers formed on both sides, and a hydrogen production cell divided into an oxygen gas side and a hydrogen gas side using the solid polymer electrolyte membrane as a diaphragm;
A power supply for supplying power to the hydrogen production cell;
A pure water supply unit for supplying pure water to the hydrogen production cell;
A high-pressure tank that temporarily stores the hydrogen gas generated in the hydrogen production cell before supplying it to the demand side;
A stop time measuring device for measuring a stop time of power supply from the power supply device;
A discharge passage provided in the middle of a passage for supplying hydrogen gas from the high-pressure tank to the consumer side, and leading to the outside of the system;
A valve provided in the discharge channel;
A control device that controls the valve based on a measurement result by the stop time measurement device;
A hydrogen production system comprising:
前記水素製造セルに流れる電流密度を計測する電流密度計測装置をさらに有し、
前記制御装置は、電流密度計測装置によって計測される電流密度が、0.15A/cm未満の場合には、前記水素製造セルへの電力の供給を停止することを特徴とする、請求項4に記載の水素製造システム。
A current density measuring device for measuring a current density flowing in the hydrogen production cell;
The said control apparatus stops supply of the electric power to the said hydrogen production cell, when the current density measured by a current density measuring apparatus is less than 0.15 A / cm < 2 >. The hydrogen production system described in 1.
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