JP5445102B2 - Zoom lens, imaging optical device and digital device - Google Patents
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Description
本発明はズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器に関するものである。例えば、被写体の映像を撮像素子（例えば、ＣＣＤ(Charge Coupled Device)型イメージセンサ，ＣＭＯＳ(Complementary Metal-Oxide Semiconductor)型イメージセンサ等の固体撮像素子）で取り込むデジタルカメラ等の画像入力機能付きデジタル機器に適した高変倍のズームレンズと、そのズームレンズ及び撮像素子で取り込んだ被写体の映像を電気的な信号として出力する撮像光学装置と、その撮像光学装置を搭載したデジタルカメラ等の画像入力機能付きデジタル機器と、に関するものである。 The present invention relates to a zoom lens, an imaging optical device, and a digital device. For example, a digital device with an image input function such as a digital camera that captures a subject image with an image sensor (for example, a solid-state image sensor such as a charge coupled device (CCD) image sensor or a complementary metal-oxide semiconductor (CMOS) image sensor). Zoom lens suitable for shooting, an imaging optical device that outputs an image of a subject captured by the zoom lens and the imaging device as an electrical signal, and an image input function of a digital camera equipped with the imaging optical device And digital equipment.
近年、パーソナルコンピュータの普及に伴い、手軽に画像を取り込めるデジタルカメラが普及しつつある。それに伴い、より小型のデジタルカメラが求められるようになってきており、撮影レンズ系にもより一層の小型化が要望されている。一方、撮像素子の画素数が年々増加の傾向にあるため、撮像素子の高画素化に対応した高い光学性能と、製品サイクルの短縮に対応できる作り易さと、が撮影レンズ系に求められている。また、ズーム比が７倍や１０倍を越える高変倍ズームレンズの小型化も一般化してきており、更なる高変倍化が期待されている一方で、画質向上への期待、特に色収差低減の期待が大きい。こういった要求に応えるべく様々なタイプのズームレンズが従来より提案されている（例えば、特許文献１〜３参照。）。 In recent years, with the spread of personal computers, digital cameras that can easily capture images are becoming popular. Along with this, a smaller digital camera has been demanded, and further downsizing of the photographing lens system has been demanded. On the other hand, since the number of pixels of the image sensor tends to increase year by year, the photographic lens system is required to have high optical performance corresponding to the increase in the number of pixels of the image sensor and ease of manufacturing that can correspond to shortening of the product cycle. . In addition, downsizing of zoom lenses with zoom ratios exceeding 7x or 10x has become common, and while higher zooming is expected, expectations for improved image quality, especially chromatic aberration reduction Expectation is great. Conventionally, various types of zoom lenses have been proposed to meet such demands (see, for example, Patent Documents 1 to 3).
上述したように、更なる高変倍化や小型化に加えて高性能化、特に色収差を小さくするという要求に応えていく必要があるが、従来より知られているズームレンズではこれらの要求に充分応えることができない、例えば、特許文献１，２に記載のズームレンズでは、第１群をレンズ３枚構成としているため、小型化が充分とは言い難い。特許文献３に記載のズームレンズでは、第１群をレンズ２枚構成とすることにより軽量小型化を図っているものの、色収差が大きく、高性能とは言い難い。
As described above, it is necessary to meet the demand for higher performance, particularly chromatic aberration, in addition to further higher zooming and miniaturization, but conventionally known zoom lenses meet these requirements. For example, in the zoom lenses described in
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、高変倍かつ小型でありながら色収差を抑えた高性能のズームレンズ，それを備えた撮像光学装置及びデジタル機器を提供することにある。 The present invention has been made in view of such a situation, and an object of the present invention is to provide a high-performance zoom lens with high zoom ratio and small size that suppresses chromatic aberration, and an imaging optical apparatus and digital apparatus including the same. It is to provide.
上記目的を達成するために、第１の発明のズームレンズは、物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、正パワーを有する第５群と、を含み、各群間隔を変化させることにより変倍を行う５群構成のズームレンズであって、広角端から望遠端への変倍において少なくとも前記第１群が移動し、前記第１群が２枚以下のレンズで構成され、前記第３群が物体側に凸面を向けた正レンズを最も物体側に有し、その正レンズの少なくとも一方の面が非球面であり、以下の条件式（１Ａ）及び（１Ｂ）を満足し、前記第３群が、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズと、負レンズと、で構成され、以下の条件式（２）を満足することを特徴とする。
１．６７＞Ｎｄ３１ …（１Ａ）
４７．０＞νｄ３１ …（１Ｂ）
−１．０＜ｆ３Ｌ／ｆ３＜−０．５ …（２）
ただし、
Ｎｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関するアッベ数、
ｆ３Ｌ：第３群を構成している最も像側の負レンズの焦点距離、
ｆ３：第３群の焦点距離、
である。
In order to achieve the above object, a zoom lens according to a first invention comprises, in order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, and a positive group. A zoom lens having a five-group configuration including a fourth group having power and a fifth group having positive power, and performing zooming by changing the interval between the groups, and changing from a wide-angle end to a telephoto end At least the first group moves at a magnification, the first group is composed of two or less lenses, the third group has a positive lens closest to the object side on the object side, and the positive lens At least one of the surfaces is an aspherical surface, and satisfies the following conditional expressions (1A) and (1B). The third group includes, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, a positive lens, and a negative lens. a lens, in the configuration, and satisfies the following conditional expression (2)
1.67> Nd31 (1A)
47.0> νd31 (1B)
−1.0 <f3L / f3 <−0.5 (2)
However,
Nd31: Refractive index related to the d-line of the most object-side positive lens constituting the third group,
νd31: Abbe number relating to the d-line of the most object side positive lens constituting the third lens unit,
f3L: focal length of the most image-side negative lens constituting the third lens unit,
f3: focal length of the third group,
It is.
第２の発明のズームレンズは、物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、正パワーを有する第５群と、を含み、各群間隔を変化させることにより変倍を行う５群構成のズームレンズであって、広角端から望遠端への変倍において少なくとも前記第１群が移動し、前記第１群が２枚以下のレンズで構成され、前記第３群が物体側に凸面を向けた正レンズを最も物体側に有し、その正レンズの少なくとも一方の面が非球面であり、以下の条件式（１Ａ）及び（１Ｂ）を満足し、前記第２群が、物体側から順に、負レンズと、負レンズと、正レンズと、で構成され、以下の条件式（４）を満足することを特徴とする。
１．６７＞Ｎｄ３１ …（１Ａ）
４７．０＞νｄ３１ …（１Ｂ）
０．８＜ＳＦ＜１０ …（４）
ただし、
Ｎｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関するアッベ数、
ＳＦ＝（ＣＲ２Ｒ＋ＣＲ２Ｆ）／（ＣＲ２Ｒ−ＣＲ２Ｆ）
ＣＲ２Ｆ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの物体側面の曲率半径、
ＣＲ２Ｒ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの像側面の曲率半径、
である。
A zoom lens according to a second aspect, in order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, a fourth group having positive power, And a fifth lens unit having a positive power, and a zoom lens having a five-group configuration that performs zooming by changing the interval between the groups, and at least the first lens group is in zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The first group is composed of two or less lenses, and the third group has a positive lens closest to the object side with a convex surface facing the object side, and at least one surface of the positive lens is an aspherical surface. and a satisfies the following conditional expression (1A) and (1B), the second unit, in order from the object side, a negative lens, a negative lens, a positive lens, in the configuration, the following conditional expression ( 4) is satisfied.
1.67> Nd31 (1A)
47.0> νd31 (1B)
0.8 <SF <10 (4)
However,
Nd31: Refractive index related to the d-line of the most object-side positive lens constituting the third group,
νd31: Abbe number relating to the d-line of the most object side positive lens constituting the third lens unit,
SF = (CR2R + CR2F) / (CR2R-CR2F)
CR2F: radius of curvature of the object side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
CR2R: radius of curvature of the image side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
It is.
第３の発明のズームレンズは、上記第１の発明において、前記第２群が、物体側から順に、負レンズと、負レンズと、正レンズと、で構成され、以下の条件式（４）を満足することを特徴とする。
０．８＜ＳＦ＜１０ …（４）
ただし、
ＳＦ＝（ＣＲ２Ｒ＋ＣＲ２Ｆ）／（ＣＲ２Ｒ−ＣＲ２Ｆ）
ＣＲ２Ｆ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの物体側面の曲率半径、
ＣＲ２Ｒ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの像側面の曲率半径、
である。
The zoom lens according to a third aspect is the zoom lens according to the first aspect , wherein the second group includes, in order from the object side, a negative lens, a negative lens, and a positive lens, and the following conditional expression (4): It is characterized by satisfying.
0.8 <SF <10 (4)
However,
SF = (CR2R + CR2F) / (CR2R-CR2F)
CR2F: radius of curvature of the object side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
CR2R: radius of curvature of the image side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
It is.
第４の発明のズームレンズは、上記第１〜第３のいずれか１つの発明において、以下の条件式（３）を満足することを特徴とする。
０．４＜（β２ｔ／β２ｗ）／（β３ｔ／β３ｗ）＜１．０ …（３）
ただし、
β２ｗ：広角端での第２群の倍率、
β２ｔ：望遠端での第２群の倍率、
β３ｗ：広角端での第３群の倍率、
β３ｔ：望遠端での第３群の倍率、
である。
A zoom lens according to a fourth aspect of the invention is characterized in that, in any one of the first to third aspects of the invention, the following conditional expression (3) is satisfied.
0.4 <(β2t / β2w) / (β3t / β3w) <1.0 (3)
However,
β2w: magnification of the second group at the wide-angle end,
β2t: magnification of the second group at the telephoto end,
β3w: the magnification of the third group at the wide-angle end,
β3t: magnification of the third lens unit at the telephoto end,
It is.
第５の発明のズームレンズは、上記第１〜第４のいずれか１つの発明において、ズーム比が５〜１０であることを特徴とする。 A zoom lens according to a fifth invention is characterized in that, in any one of the first to fourth inventions, a zoom ratio is 5 to 10.
第６の発明の撮像光学装置は、上記第１〜第５のいずれか１つの発明に係るズームレンズと、受光面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の受光面上に被写体の光学像が形成されるように前記ズームレンズが設けられていることを特徴とする。 An imaging optical device according to a sixth aspect of the invention includes the zoom lens according to any one of the first to fifth aspects, and an imaging element that converts an optical image formed on the light receiving surface into an electrical signal. And the zoom lens is provided so that an optical image of a subject is formed on a light receiving surface of the image sensor.
第７の発明のデジタル機器は、上記第６の発明に係る撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とする。 According to a seventh aspect of the present invention, there is provided a digital apparatus including the imaging optical device according to the sixth aspect, to which at least one function of still image shooting and moving image shooting of a subject is added.
本発明によれば、物体側から順に正・負・正・正・正の５群を含む５群構成のズームレンズにおいて、第３群を構成している最も物体側の正レンズが所定の条件を満たした構成になっているため、高変倍かつ小型でありながら色収差を抑えた高い光学性能を達成することが可能である。したがって、小型・高性能で高変倍のズームレンズを備えた撮像光学装置を実現することができる。そして、本発明に係る撮像光学装置をデジタルカメラ等のデジタル機器に用いることによって、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能をコンパクトに付加することが可能となる。 According to the present invention, in a zoom lens having a five-group configuration including five groups of positive, negative, positive, positive, and positive in order from the object side, the most object-side positive lens constituting the third group has a predetermined condition. Therefore, it is possible to achieve high optical performance with reduced chromatic aberration while maintaining high zoom ratio and small size. Therefore, it is possible to realize an imaging optical device including a compact, high-performance, high-magnification zoom lens. By using the imaging optical device according to the present invention in a digital device such as a digital camera, it is possible to add a high-performance image input function to the digital device in a compact manner.
以下、本発明に係るズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器を説明する。本発明に係るズームレンズは、物体側から順に、正パワーを有する第１群と、負パワーを有する第２群と、正パワーを有する第３群と、正パワーを有する第４群と、正パワーを有する第５群と、を含み、各群間隔を変化させることにより変倍を行う５群構成のズームレンズであって、広角端から望遠端への変倍において少なくとも前記第１群が移動し、前記第１群が２枚以下のレンズで構成され、前記第３群が物体側に凸面を向けた正レンズを最も物体側に有し、その正レンズの少なくとも一方の面が非球面であり、以下の条件式（１Ａ）及び（１Ｂ）を満足することを特徴としている（パワー：焦点距離の逆数で定義される量）。
１．６７＞Ｎｄ３１ …（１Ａ）
４７．０＞νｄ３１ …（１Ｂ）
ただし、
Ｎｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関するアッベ数、
である。
Hereinafter, a zoom lens, an imaging optical device, and a digital apparatus according to the present invention will be described. The zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, a fourth group having positive power, A zoom lens having a five-group configuration that performs zooming by changing the interval between the groups, and at least the first group moves during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The first group includes two or less lenses, and the third group has a positive lens closest to the object side with a convex surface facing the object side, and at least one surface of the positive lens is an aspherical surface. And the following conditional expressions (1A) and (1B) are satisfied (power: an amount defined by the reciprocal of the focal length).
1.67> Nd31 (1A)
47.0> νd31 (1B)
However,
Nd31: Refractive index related to the d-line of the most object-side positive lens constituting the third group,
νd31: Abbe number relating to the d-line of the most object side positive lens constituting the third lens unit,
It is.
上記のようにレンズ２枚以下の第１群を移動群とする５群ズーム構成とし、第３群の最も物体側に条件式（１Ａ）及び（１Ｂ）を満足する特徴的なレンズを配置することにより、充分な性能を確保しながらコンパクト化を図り、色収差を抑えることが可能となる。したがって、小型で高変倍・高性能のズームレンズを実現することができる。 As described above, a 5-group zoom configuration is used in which the first group of two or less lenses is a moving group, and a characteristic lens satisfying conditional expressions (1A) and (1B) is arranged on the most object side of the third group. As a result, it is possible to achieve compactness while ensuring sufficient performance and to suppress chromatic aberration. Therefore, it is possible to realize a small zoom lens with high zoom ratio and high performance.
第１群がレンズ３枚で構成されている場合、望遠端における軸上色収差及び倍率色収差を補正する上で、第３群の最も物体側の正レンズは低分散であることが望ましい。しかし、第１群がレンズ３枚で構成されることで、小型化を図ることは困難になる。それに対し、第１群をレンズ２枚で構成すると、第３群の最も物体側の正レンズの材料特性の最適化を図ることにより、色収差補正が可能となる。 When the first group is composed of three lenses, in order to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration at the telephoto end, it is desirable that the positive lens closest to the object side in the third group has low dispersion. However, since the first group is composed of three lenses, it is difficult to reduce the size. On the other hand, when the first group is composed of two lenses, the chromatic aberration can be corrected by optimizing the material characteristics of the positive lens closest to the object side in the third group.
条件式（１Ａ）及び（１Ｂ）は、第３群の最も物体側に配置する正レンズ（すなわち正パワーを有する単レンズ）の最適な材料特性として、ｄ線に関する屈折率及びアッベ数の好ましい条件範囲を規定している。条件式（１Ａ）及び（１Ｂ）の範囲を外れると、上記正レンズの屈折率及びアッベ数の影響で収差性能が劣化する。例えば、条件式（１Ａ）の範囲を外れて屈折率が高くなると、望遠端での球面収差及び像面湾曲の補正が困難となる。それを良好に補正するためには、レンズ枚数の追加あるいは非球面の追加が必要となるため好ましくない。一方、条件式（１Ｂ）の範囲を外れて分散が低くなると、色収差、特に望遠端での軸上色収差及び倍率色収差のバランスが悪くなり、最適化が困難となる。 Conditional expressions (1A) and (1B) are preferable conditions for the refractive index and the Abbe number regarding the d-line as the optimum material characteristics of the positive lens (that is, a single lens having positive power) arranged closest to the object side in the third group Defines the range. If the range of conditional expressions (1A) and (1B) is exceeded, the aberration performance deteriorates due to the influence of the refractive index and Abbe number of the positive lens. For example, if the refractive index increases outside the range of conditional expression (1A), it becomes difficult to correct spherical aberration and curvature of field at the telephoto end. In order to correct it satisfactorily, an additional number of lenses or an aspherical surface is required, which is not preferable. On the other hand, if the dispersion falls outside the range of the conditional expression (1B), the balance of chromatic aberration, particularly axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration at the telephoto end becomes worse, and optimization becomes difficult.
上記特徴的構成によると、高変倍かつ小型でありながら色収差を抑えた高性能のズームレンズ及びそれを備えた撮像光学装置を実現することが可能である。また、撮像光学装置が軽量小型化されるため、その撮像光学装置をデジタルカメラ，携帯情報端末等のデジタル機器に用いれば、デジタル機器に対し高性能の画像入力機能を軽量・コンパクトに付加することが可能となる。したがって、デジタル機器のコンパクト化，高性能化，高機能化等に寄与することができる。こういった効果をバランス良く得るとともに、更に高い光学性能，小型化等を達成するための条件等を以下に説明する。 According to the above-described characteristic configuration, it is possible to realize a high-performance zoom lens that is highly variable and small in size, but that suppresses chromatic aberration, and an imaging optical device including the zoom lens. In addition, since the imaging optical device is lighter and smaller, if the imaging optical device is used in a digital device such as a digital camera or a personal digital assistant, a high-performance image input function is added to the digital device in a lightweight and compact manner. Is possible. Therefore, it can contribute to the downsizing, high performance, high functionality, etc. of digital equipment. The conditions for achieving such effects in a well-balanced manner and achieving higher optical performance, downsizing, etc. will be described below.
高い光学性能を保持しつつコンパクトで高変倍比のズームレンズを実現する上で、ズーム比は５〜１０であることが望ましく、そのなかでもズーム比６〜７であることが更に望ましい。５〜１０倍程度の高いズーム比を得ようとすれば、ズームレンズの小型化，高性能化等は通常困難になるが、第３群の最も物体側に位置する正レンズ等に関する前記特徴的構成によれば、小型化，高性能化等を達成しながら高いズーム比を得ることができる。したがって、小型化と高性能化とを両立させながら高変倍化を達成することが可能となる。なお、ズーム比１０を超える更なる高変倍化を図ろうとすると、第１群のレンズ枚数を３枚以上で構成する等の必要が生じて大型化を招いてしまい、大型化を抑えようとすれば光学性能の低下を招いてしまう。 In order to realize a compact zoom lens with a high zoom ratio while maintaining high optical performance, the zoom ratio is preferably 5 to 10, and more preferably, the zoom ratio is 6 to 7. If it is attempted to obtain a zoom ratio as high as 5 to 10 times, it is usually difficult to reduce the size and performance of the zoom lens. According to the configuration, a high zoom ratio can be obtained while achieving miniaturization and high performance. Therefore, it is possible to achieve high zooming while achieving both miniaturization and high performance. In order to further increase the zoom ratio exceeding the zoom ratio of 10, it becomes necessary to configure the number of lenses in the first group to be three or more, resulting in an increase in size and an attempt to suppress the increase in size. If this is done, the optical performance will be degraded.
前記条件式（１Ａ）の代わりに以下の条件式（１Ａａ）を満たすことが望ましく、前記条件式（１Ｂ）の代わりに以下の条件式（１Ｂａ）を満たすことが望ましい。
１．６５＞Ｎｄ３１ …（１Ａａ）
４５．０＞νｄ３１ …（１Ｂａ）
これらの条件式（１Ａａ），（１Ｂａ）は、前記条件式（１Ａ），（１Ｂ）が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲をそれぞれ規定している。したがって、好ましくは条件式（１Ａａ），（１Ｂａ）を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
It is desirable to satisfy the following conditional expression (1Aa) instead of the conditional expression (1A), and it is desirable to satisfy the following conditional expression (1Ba) instead of the conditional expression (1B).
1.65> Nd31 (1Aa)
45.0> νd31 (1Ba)
These conditional expressions (1Aa) and (1Ba) respectively define more preferable condition ranges based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expressions (1A) and (1B). . Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expressions (1Aa) and (1Ba).
第３群が、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、正レンズと、負レンズと、で構成され、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
−１．０＜ｆ３Ｌ／ｆ３＜−０．５ …（２）
ただし、
ｆ３Ｌ：第３群を構成している最も像側の負レンズの焦点距離、
ｆ３：第３群の焦点距離、
である。
It is desirable that the third group includes a positive lens, a negative lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side, and satisfies the following conditional expression (2).
−1.0 <f3L / f3 <−0.5 (2)
However,
f3L: focal length of the most image-side negative lens constituting the third lens unit,
f3: focal length of the third group,
It is.
第３群を上記のように構成することにより、球面収差と色収差を適切に補正することが可能となる。前記５群構成では第３群に入射する光束を収束させるように強いパワーを持った面が必要であるが、強いパワーを持たせると収差（特に球面収差）が発生しやすくなるため好ましくない。また、収差補正上、光線高さの変動を抑えることが一般的には有利である。第３群内を上記の正・負・正・負のレンズ構成とし、かつ、条件式（２）を満たすことにより、光線高さの変動を抑えることが可能になるとともに、負レンズと正レンズとの組み合わせによる色収差補正（特に望遠端での色収差補正）を効率良く行うことが可能になる。 By configuring the third group as described above, it is possible to appropriately correct spherical aberration and chromatic aberration. The five-group configuration requires a surface having strong power so as to converge the light beam incident on the third group. However, if strong power is provided, aberrations (especially spherical aberration) tend to occur, which is not preferable. In addition, it is generally advantageous to suppress fluctuations in the light beam height for aberration correction. By making the above-mentioned positive / negative / positive / negative lens configuration in the third lens group and satisfying the conditional expression (2), it becomes possible to suppress fluctuations in the height of the light beam, and a negative lens and a positive lens. It is possible to efficiently perform chromatic aberration correction (particularly chromatic aberration correction at the telephoto end) by combining with the above.
条件式（２）の上限を越えると、第３群を構成している最も像側の負レンズ（すなわち、第３群の最終レンズ）のパワーが強くなって、第３群の最終レンズでの光線変化が大きくなり、その結果、収差劣化が生じ、特に球面収差が大きく発生してしまう。また、ペッツバール和が悪くなるため、正レンズのパワーを大きくしたり屈折率を上げたりする必要が生じる。このため、収差補正が更に難しくなる。条件式（２）の下限を越えると、第３群の最終レンズの負パワーが弱くなり、その前にある負レンズ（すなわち２枚目の負レンズ）の負担が増えて、結果として、上記上限を越えた場合と同様の問題が２枚目の負レンズに関して生じることになる。したがって、条件式（２）を満たせば、２枚の負レンズのパワーバランスを適正にして、良好な収差補正を達成することが可能となる。 If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the most image-side negative lens (that is, the final lens of the third group) constituting the third group becomes strong, and the power of the final lens of the third group is increased. As a result, the change in the light beam becomes large, and as a result, aberration deterioration occurs, and in particular, large spherical aberration occurs. Further, since the Petzval sum is deteriorated, it is necessary to increase the power of the positive lens or increase the refractive index. For this reason, aberration correction becomes more difficult. When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative power of the final lens in the third group becomes weak, and the burden on the negative lens in front of it (ie, the second negative lens) increases, resulting in the above upper limit. The same problem as in the case of exceeding the second lens will occur for the second negative lens. Therefore, if the conditional expression (2) is satisfied, it is possible to achieve good aberration correction by making the power balance of the two negative lenses appropriate.
以下の条件式（２ａ）を満足することが更に望ましい。
−０．９＜ｆ３Ｌ／ｆ３＜−０．５５ …（２ａ）
この条件式（２ａ）は、前記条件式（２）が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式（２ａ）を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
It is more desirable to satisfy the following conditional expression (2a).
−0.9 <f3L / f3 <−0.55 (2a)
This conditional expression (2a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (2). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (2a).
以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
０．４＜（β２ｔ／β２ｗ）／（β３ｔ／β３ｗ）＜１．０ …（３）
ただし、
β２ｗ：広角端での第２群の倍率、
β２ｔ：望遠端での第２群の倍率、
β３ｗ：広角端での第３群の倍率、
β３ｔ：望遠端での第３群の倍率、
である。
It is desirable to satisfy the following conditional expression (3).
0.4 <(β2t / β2w) / (β3t / β3w) <1.0 (3)
However,
β2w: magnification of the second group at the wide-angle end,
β2t: magnification of the second group at the telephoto end,
β3w: the magnification of the third group at the wide-angle end,
β3t: magnification of the third lens unit at the telephoto end,
It is.
条件式（３）は、第２群の変倍比と第３群の変倍比との比で、第２群と第３群の変倍負担の割合に関する好ましい条件範囲を規定している。条件式（３）の上限を越えると、第２群の変倍負担が増大して、変倍比を稼ぐために移動量を増大させたりパワーを強くしたりする必要が生じる。移動量が大きい状態で小型化を達成しようとすると、鏡筒の構成が複雑になり、簡単な構成にすると、サイズが大きくなってコンパクト化の達成が困難になる。また、パワーを強くすると収差補正（特に色収差補正）が困難となり、レンズ枚数の追加等が必要になり、これもまたサイズアップの要因となる。逆に、条件式（３）の下限を越えると、第２群の変倍負担が減少して、第３群の変倍負担が増大する。これにより、第３群の移動量を増大させると、望遠端での全長が伸びてしまって鏡筒の肥大化を伴うことになる。あるいは、移動量を増やさずに変倍比を上げようとすると、第３群のパワーが強くなることになり、収差（例えば球面収差）の補正が困難になる。 Conditional expression (3) defines a preferable condition range relating to the ratio of the magnification change burden of the second group and the third group by the ratio of the magnification ratio of the second group and the magnification ratio of the third group. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the zooming burden of the second group will increase, and it will be necessary to increase the amount of movement or increase the power in order to increase the zooming ratio. If it is attempted to reduce the size with a large amount of movement, the structure of the lens barrel becomes complicated, and if the structure is simple, the size increases and it is difficult to achieve compactness. In addition, when the power is increased, it becomes difficult to correct aberrations (particularly chromatic aberration correction), and it is necessary to add the number of lenses, which also causes an increase in size. On the contrary, if the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the zooming burden of the second group decreases and the zooming burden of the third group increases. As a result, when the amount of movement of the third lens unit is increased, the total length at the telephoto end is extended, resulting in enlargement of the lens barrel. Alternatively, if an attempt is made to increase the zoom ratio without increasing the amount of movement, the power of the third lens unit will increase, and it will be difficult to correct aberrations (for example, spherical aberration).
以下の条件式（３ａ）を満足することが更に望ましい。
０．５＜（β２ｔ／β２ｗ）／（β３ｔ／β３ｗ）＜０．８ …（３ａ）
この条件式（３ａ）は、前記条件式（３）が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式（３ａ）を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
It is more desirable to satisfy the following conditional expression (3a).
0.5 <(β2t / β2w) / (β3t / β3w) <0.8 (3a)
This conditional expression (3a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (3). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (3a).
第２群を、物体側から順に、負レンズと、負レンズと、正レンズと、で構成することが望ましい。通常、第２群をレンズ３枚で構成する際には、負レンズと、負レンズ及び正レンズから成る接合レンズと、で構成することになるが、高性能化を図るためには、接合レンズではなく単レンズが望ましい。第２群を単レンズで構成することにより、接合レンズの場合に接合面となる間隔の感度が増えることになるが、以下の条件式（４）を満たすことにより、その誤差感度を抑えつつ、収差補正、特に広角端での像面湾曲やコマ収差の適切な補正が可能となる。したがって、第２群が、物体側から順に、負レンズと、負レンズと、正レンズと、で構成され、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
０．８＜ＳＦ＜１０ …（４）
ただし、
ＳＦ＝（ＣＲ２Ｒ＋ＣＲ２Ｆ）／（ＣＲ２Ｒ−ＣＲ２Ｆ）
ＣＲ２Ｆ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの物体側面の曲率半径、
ＣＲ２Ｒ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの像側面の曲率半径、
である。
It is desirable that the second group is composed of a negative lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side. Normally, when the second group is composed of three lenses, it is composed of a negative lens and a cemented lens composed of a negative lens and a positive lens. Instead, a single lens is desirable. By configuring the second group with a single lens, the sensitivity of the interval that becomes the cemented surface increases in the case of the cemented lens, but by satisfying the following conditional expression (4), while suppressing the error sensitivity, Aberration correction, particularly correction of curvature of field and coma at the wide-angle end, is possible. Therefore, it is desirable that the second group includes a negative lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side, and satisfies the following conditional expression (4).
0.8 <SF <10 (4)
However,
SF = (CR2R + CR2F) / (CR2R-CR2F)
CR2F: radius of curvature of the object side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
CR2R: radius of curvature of the image side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
It is.
上記観点から、条件式（４）は第２群の物体側から２番目の負レンズのシェイプファクターに関する好ましい条件範囲を規定している。条件式（４）の下限を越えると、前記負レンズの像側面の曲率が像側に凹で、しかも、きつくなり、それによって面のパワーが強くなり、その結果、広角端での像面湾曲やコマ収差が発生し、かつ、後続の正レンズとの間隔による誤差感度が大きくなってしまい、好ましくない。逆に、条件式（４）の上限を越えると、前記負レンズの負パワーが弱くなり、それにより、収差補正、特に像面湾曲と球面収差の補正がバランスできなくなり、それを補正するために、第２群内の残りの負レンズへの負担が大きくなり、そのレンズが加工困難な形状になったり、加工性を考慮するとレンズの大型化を招いたり、レンズ枚数や非球面枚数の追加を伴うことになってしまう。 From the above viewpoint, the conditional expression (4) defines a preferable condition range regarding the shape factor of the second negative lens from the object side of the second group. When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the curvature of the image side surface of the negative lens is concave on the image side, and becomes tight, thereby increasing the power of the surface, resulting in field curvature at the wide-angle end. And coma aberration occur, and the error sensitivity due to the distance from the subsequent positive lens increases, which is not preferable. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the negative power of the negative lens becomes weak, thereby making it impossible to balance aberration correction, particularly field curvature correction and spherical aberration correction. , The burden on the remaining negative lens in the second group becomes large, and the lens becomes difficult to process, or when considering the processability, the size of the lens is increased, and the number of lenses and aspheric surfaces are added. It will be accompanied.
以下の条件式（４ａ）を満足することが更に望ましい。
１＜ＳＦ＜５ …（４ａ）
この条件式（４ａ）は、前記条件式（４）が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式（４ａ）を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
It is more desirable to satisfy the following conditional expression (4a).
1 <SF <5 (4a)
The conditional expression (4a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (4). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (4a).
以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
−３＜ｆ（１−２）ｗ／ｆｗ＜−１ …（５）
ただし、
ｆ（１−２）ｗ：広角端における第１群と第２群との合成焦点距離、
ｆｗ：広角端における全系の焦点距離、
である。
It is desirable to satisfy the following conditional expression (5).
−3 <f (1-2) w / fw <−1 (5)
However,
f (1-2) w: the combined focal length of the first group and the second group at the wide angle end,
fw: focal length of the entire system at the wide angle end,
It is.
条件式（５）は、第１群と第２群との合成焦点距離に関する好ましい条件範囲を規定している。条件式（５）の下限を越えると、第１群と第２群との合成焦点距離が大きくなって、入射光束を収束させるパワーが弱くなり、収差補正上は好ましいが、コンパクト化とは相反することになる。逆に、条件式（５）の上限を越えると、第１群と第２群との合成焦点距離が小さくなること（つまり、第１群と第２群との合成パワーが強くなること）により、収差の発生を招くことになる。特に、広角端での像面湾曲やコマ収差の補正が困難になるため好ましくない。 Conditional expression (5) defines a preferable condition range regarding the combined focal length of the first group and the second group. If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the combined focal length of the first group and the second group becomes large, the power for converging the incident light beam becomes weak, and this is preferable for aberration correction, but it is contrary to compactification. Will do. Conversely, if the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the combined focal length of the first group and the second group becomes small (that is, the combined power of the first group and the second group becomes strong). This will cause aberrations. In particular, it is not preferable because it becomes difficult to correct curvature of field and coma at the wide-angle end.
以下の条件式（５ａ）を満足することが更に望ましい。
−２＜ｆ（１−２）ｗ／ｆｗ＜−１．４ …（５ａ）
この条件式（５ａ）は、前記条件式（５）が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式（５ａ）を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
It is more desirable to satisfy the following conditional expression (5a).
-2 <f (1-2) w / fw <-1.4 (5a)
This conditional expression (5a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (5). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (5a).
以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
０．５＜ｆ３１／ｆ３＜１．２ …（６）
ただし、
ｆ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズの焦点距離、
ｆ３：第３群の焦点距離、
である。
It is desirable to satisfy the following conditional expression (6).
0.5 <f31 / f3 <1.2 (6)
However,
f31: focal length of the most object side positive lens constituting the third lens unit,
f3: focal length of the third group,
It is.
条件式（６）は、物体側に凸面を向けた第３群の最も物体側の正レンズのパワーに関する好ましい条件範囲を規定している。この条件式（６）は、小型化と収差補正、特に望遠端の球面収差補正を適切に行うために必要な条件である。条件式（６）の下限を越えると、物体側に凸面を向けた正レンズのパワーが強くなるか、あるいは第３群全体のパワーが弱くなる。正レンズのパワーが強くなると、収差補正、特に望遠端の球面収差が大きく発生してしまい、また、第３群全体のパワーが弱くなると、移動量の増加や第３群のレンズ径が大きくなってしまい、好ましくない。条件式（６）の上限を越えると、物体側に凸面を向けた正レンズのパワーが弱くなるか、あるいは第３群全体のパワーが強くなる。正レンズのパワーが弱くなると、球面収差の発生自体は抑えられるが、光線を収束させられないので、それ以降に続くレンズ径が上がってしまい、好ましくない。また、第３群全体のパワーが強くなることで、小型化が図れる反面、第３群における収差、特に球面収差やコマ収差が発生することになる。その結果、光学系全体にわたっての収差補正が困難になり、レンズ枚数の追加や非球面の追加等が必要になるので、好ましくない。 Conditional expression (6) defines a preferable condition range regarding the power of the positive lens closest to the object side in the third group with the convex surface facing the object side. Conditional expression (6) is a condition necessary for appropriately performing downsizing and aberration correction, particularly spherical aberration correction at the telephoto end. If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the power of the positive lens with the convex surface facing the object side will increase, or the power of the entire third lens group will decrease. When the power of the positive lens is increased, aberration correction, particularly spherical aberration at the telephoto end, is greatly generated. When the power of the entire third group is decreased, the movement amount is increased and the lens diameter of the third group is increased. This is not preferable. If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the power of the positive lens with the convex surface facing the object side becomes weak, or the power of the entire third lens group becomes strong. If the power of the positive lens becomes weak, the occurrence of spherical aberration itself can be suppressed, but since the light beam cannot be converged, the subsequent lens diameter increases, which is not preferable. In addition, since the power of the entire third group becomes strong, the size can be reduced, but aberrations in the third group, particularly spherical aberration and coma aberration, occur. As a result, it becomes difficult to correct aberrations over the entire optical system, and an additional number of lenses or an aspherical surface is required, which is not preferable.
以下の条件式（６ａ）を満足することが更に望ましい。
０．６５＜ｆ３１／ｆ３＜１．０５ …（６ａ）
この条件式（６ａ）は、前記条件式（６）が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式（６ａ）を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
It is more desirable to satisfy the following conditional expression (6a).
0.65 <f31 / f3 <1.05 (6a)
The conditional expression (6a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (6). Therefore, the above effect can be further enhanced preferably by satisfying conditional expression (6a).
本発明に係るズームレンズは、画像入力機能付きデジタル機器（例えば、デジタルカメラ）用の撮像レンズとしての使用に適しており、これを撮像素子等と組み合わせることにより、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する撮像光学装置を構成することができる。撮像光学装置は、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成す光学装置であり、例えば、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像を形成するズームレンズと、ズームレンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えることにより構成される。 The zoom lens according to the present invention is suitable for use as an imaging lens for a digital device with an image input function (for example, a digital camera). By combining this with an imaging device or the like, an image of a subject is optically captured. Thus, an imaging optical device that outputs an electrical signal can be configured. The imaging optical device is an optical device that constitutes a main component of a camera used for still image shooting and moving image shooting of a subject, for example, a zoom lens that forms an optical image of an object in order from the object (that is, subject) side, And an image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal.
カメラの例としては、デジタルカメラ，ビデオカメラ，監視カメラ，車載カメラ，テレビ電話用カメラ，ドアホーン用カメラ等が挙げられ、また、パーソナルコンピュータ，携帯情報機器（例えば、モバイルコンピュータ，携帯電話，携帯情報端末等の小型で携帯可能な情報機器端末），これらの周辺機器（マウス，スキャナー，プリンター，メモリー等），その他のデジタル機器等に内蔵又は外付けされるカメラが挙げられる。これらの例から分かるように、撮像光学装置を用いることによりカメラを構成することができるだけでなく、各種デジタル機器に撮像光学装置を搭載することによりカメラ機能を付加することが可能である。例えば、カメラ付き携帯電話等の画像入力機能付きデジタル機器を構成することが可能である。 Examples of the camera include a digital camera, a video camera, a surveillance camera, an in-vehicle camera, a video phone camera, a door phone camera, etc., and a personal computer, a portable information device (for example, a mobile computer, a cellular phone, a portable information). Small and portable information device terminals such as terminals), peripheral devices (mouse, scanner, printer, memory, etc.), cameras incorporated in or external to other digital devices, and the like. As can be seen from these examples, it is possible not only to configure a camera by using an imaging optical device, but also to add a camera function by mounting the imaging optical device on various digital devices. For example, a digital device with an image input function such as a mobile phone with a camera can be configured.
図９に、画像入力機能を有するデジタル機器ＤＵの概略構成例を模式的断面で示す。図９に示すデジタル機器ＤＵに搭載されている撮像光学装置ＬＵは、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像（像面）ＩＭを変倍可能に形成するズームレンズＺＬ（ＡＸ：光軸，ＳＴ：絞り）と、平行平面板ＰＴ（必要に応じて配置される光学的ローパスフィルター，赤外カットフィルター等の光学フィルター；撮像素子ＳＲのカバーガラス等に相当する。）と、ズームレンズＺＬにより受光面ＳＳ上に形成された光学像ＩＭを電気的な信号に変換する撮像素子ＳＲと、を備えている。この撮像光学装置ＬＵで画像入力機能付きデジタル機器ＤＵを構成する場合、通常そのボディ内部に撮像光学装置ＬＵを配置することになるが、カメラ機能を実現する際には必要に応じた形態を採用することが可能である。例えば、ユニット化した撮像光学装置ＬＵをデジタル機器ＤＵの本体に対して着脱自在又は回動自在に構成することが可能である。 FIG. 9 shows a schematic configuration example of a digital device DU having an image input function in a schematic cross section. The imaging optical device LU mounted on the digital device DU shown in FIG. 9 sequentially forms a zoom lens ZL (AX: light) that forms an optical image (image plane) IM of the object so as to be variable in order from the object (namely, subject) side. Axis, ST: Aperture), a plane parallel plate PT (optical filters such as an optical low-pass filter and an infrared cut filter arranged as necessary; corresponding to a cover glass of the image sensor SR), and a zoom lens. And an imaging element SR that converts an optical image IM formed on the light receiving surface SS by ZL into an electrical signal. When a digital device DU with an image input function is constituted by this imaging optical device LU, the imaging optical device LU is usually arranged inside the body, but when necessary to realize the camera function, a form as necessary is adopted. Is possible. For example, the unitized imaging optical device LU can be configured to be detachable or rotatable with respect to the main body of the digital device DU.
撮像素子ＳＲとしては、例えば複数の画素を有するＣＣＤ型イメージセンサ，ＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子が用いられる。ズームレンズＺＬは、撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上に被写体の光学像ＩＭが形成されるように設けられているので、ズームレンズＺＬによって形成された光学像ＩＭは、撮像素子ＳＲによって電気的な信号に変換される。 As the image sensor SR, for example, a solid-state image sensor such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor having a plurality of pixels is used. Since the zoom lens ZL is provided so that the optical image IM of the subject is formed on the light receiving surface SS of the image sensor SR, the optical image IM formed by the zoom lens ZL is electrically converted by the image sensor SR. Converted to a signal.
デジタル機器ＤＵは、撮像光学装置ＬＵの他に、信号処理部１，制御部２，メモリ３，操作部４，表示部５等を備えている。撮像素子ＳＲで生成した信号は、信号処理部１で所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が必要に応じて施され、デジタル映像信号としてメモリ３（半導体メモリ，光ディスク等）に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号等に変換されたりして他の機器に伝送される（例えば携帯電話の通信機能）。制御部２はマイクロコンピュータから成っており、撮影機能（静止画撮影機能，動画撮影機能等），画像再生機能等の機能の制御；ズーミングやフォーカシングのためのレンズ移動機構の制御等を集中的に行う。例えば、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方を行うように、制御部２により撮像光学装置ＬＵに対する制御が行われる。表示部５は液晶モニター等のディスプレイを含む部分であり、撮像素子ＳＲによって変換された画像信号あるいはメモリ３に記録されている画像情報を用いて画像表示を行う。操作部４は、操作ボタン（例えばレリーズボタン），操作ダイヤル（例えば撮影モードダイヤル）等の操作部材を含む部分であり、操作者が操作入力した情報を制御部２に伝達する。
The digital device DU includes a signal processing unit 1, a
ズームレンズＺＬは、前述したように、正・負・正・正・正の５成分ズーム構成になっており、複数のズーム群が光軸ＡＸに沿って移動し、各群間隔を変化させることにより変倍（すなわちズーミング）を行い、撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上に光学像ＩＭを形成する構成になっている。なお、後述する各実施の形態（図１〜図４）ではズーム群として、第１群Ｇｒ１〜第４群Ｇｒ４が移動群を構成しており、第５群Ｇｒ５が固定群を構成している。 As described above, the zoom lens ZL has a five-component zoom configuration of positive, negative, positive, positive, and positive, and a plurality of zoom groups move along the optical axis AX to change each group interval. Thus, zooming is performed to form an optical image IM on the light receiving surface SS of the image sensor SR. In each embodiment (FIGS. 1 to 4) to be described later, as a zoom group, the first group Gr1 to the fourth group Gr4 constitute a moving group, and the fifth group Gr5 constitutes a fixed group. .
ズームレンズＺＬで形成されるべき光学像ＩＭは、例えば、撮像素子ＳＲの画素ピッチにより決定される所定の遮断周波数特性を有する光学的ローパスフィルター（図９中の平行平面板ＰＴに相当する。）を通過することにより、電気的な信号に変換される際に発生するいわゆる折り返しノイズが最小化されるように、空間周波数特性が調整される。これにより、色モアレの発生を抑えることができる。ただし、解像限界周波数周辺の性能を抑えてやれば、光学的ローパスフィルターを用いなくてもノイズの発生を懸念する必要がなく、また、ノイズがあまり目立たない表示系（例えば、携帯電話の液晶画面等）を用いてユーザーが撮影や鑑賞を行う場合には、光学的ローパスフィルターを用いる必要はない。 The optical image IM to be formed by the zoom lens ZL is, for example, an optical low-pass filter having a predetermined cutoff frequency characteristic determined by the pixel pitch of the imaging element SR (corresponding to the parallel flat plate PT in FIG. 9). The spatial frequency characteristic is adjusted so that the so-called aliasing noise generated when the signal is converted into an electrical signal is minimized. Thereby, generation | occurrence | production of a color moire can be suppressed. However, if the performance around the resolution limit frequency is suppressed, there is no need to worry about the generation of noise without using an optical low-pass filter, and a display system in which noise is not noticeable (for example, a liquid crystal of a mobile phone) When a user performs shooting or viewing using a screen or the like, it is not necessary to use an optical low-pass filter.
次に、第１〜第４の実施の形態を挙げて、ズームレンズＺＬの具体的な光学構成を更に詳しく説明する。図１〜図４は、第１〜第４の実施の形態を構成するズームレンズＺＬにそれぞれ対応するレンズ構成図であり、広角端（Ｗ）でのレンズ配置を光学断面で示している。各レンズ構成図中、ｄｉ（ｉ＝１，２，３，．．．）が付された軸上面間隔は、物体側から数えてｉ番目の軸上面間隔のうち、ズーミングにおいて変化する可変間隔である。各レンズ構成図中の矢印ｍ１，ｍ２，ｍ３，ｍ４は、広角端（Ｗ）から望遠端（Ｔ）へのズーミングにおける第１群Ｇｒ１，第２群Ｇｒ２，第３群Ｇｒ３，第４群Ｇｒ４の移動をそれぞれ模式的に示しており、最も像面ＩＭ側の矢印ｍ５は、第５群Ｇｒ５及び平行平面板ＰＴがズーミングにおいて位置固定であることを示している。 Next, the specific optical configuration of the zoom lens ZL will be described in more detail with reference to the first to fourth embodiments. 1 to 4 are lens configuration diagrams respectively corresponding to the zoom lenses ZL constituting the first to fourth embodiments, and the lens arrangement at the wide angle end (W) is shown in an optical section. In each lens configuration diagram, the distance between the shaft upper surfaces marked with di (i = 1, 2, 3,...) Is a variable interval that changes during zooming among the i-th shaft upper surface distances counted from the object side. is there. Arrows m1, m2, m3, and m4 in each lens configuration diagram indicate the first group Gr1, the second group Gr2, the third group Gr3, and the fourth group Gr4 in zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T). The arrows m5 closest to the image plane IM indicate that the fifth lens group Gr5 and the plane parallel plate PT are fixed in zooming.
各実施の形態（図１〜図４）では、広角端（Ｗ）から望遠端（Ｔ）へのズーミングにおいて、第１群Ｇｒ１は物体側へ単調に移動し、第２群Ｇｒ２は像側への移動後に像側から物体側へＵターン移動し（Ｌ２２：第２群Ｇｒ２を構成している物体側から２番目のレンズ）、第３群Ｇｒ３は物体側へ単調に移動し（Ｌ３１：第３群Ｇｒ３を構成している最も物体側のレンズ，Ｌ３Ｌ：第３群Ｇｒ３を構成している最も像側のレンズ）、第４群Ｇｒ４は物体側への移動後に物体側から像側へＵターン移動する。一方、第５群Ｇｒ５及び平行平面板ＰＴは、像面ＩＭに対してズーム位置固定である。なお、いずれの実施の形態においても第３群Ｇｒ３は最も物体側に絞りＳＴを有しており、その絞りＳＴは第３群Ｇｒ３の一部としてズーム移動する構成（矢印ｍ３）になっている。 In each of the embodiments (FIGS. 1 to 4), in zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T), the first group Gr1 monotonously moves toward the object side, and the second group Gr2 moves toward the image side. Is moved U-turn from the image side to the object side (L22: second lens from the object side constituting the second group Gr2), and the third group Gr3 is monotonously moved to the object side (L31: first lens). The most object side lens constituting the third group Gr3, L3L: the most image side lens constituting the third group Gr3), and the fourth group Gr4 is moved from the object side to the image side after moving to the object side. Move a turn. On the other hand, the fifth group Gr5 and the plane parallel plate PT are fixed at the zoom position with respect to the image plane IM. In any of the embodiments, the third group Gr3 has a stop ST closest to the object side, and the stop ST is configured to zoom as a part of the third group Gr3 (arrow m3). .
第１の実施の形態（図１）では、正・負・正・正・正の５成分ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズで構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ（物体側面が非球面）と、物体側に凹の負メニスカスレンズＬ２２と、両凸の正レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズＬ３１（両面非球面）と、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、像側に凹の負メニスカスレンズＬ３Ｌと、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚のみで構成されている。第５群Ｇｒ５は、像側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。 In the first embodiment (FIG. 1), each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive / positive five-component zoom configuration. The first group Gr1 is composed of, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a positive meniscus lens convex on the object side. The second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens concave on the image side (the object side surface is aspheric), a negative meniscus lens L22 concave on the object side, and a biconvex positive lens. Yes. In order from the object side, the third lens unit Gr3 includes a stop ST, a biconvex positive lens L31 (double-sided aspheric surface), a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and an image side. And a concave negative meniscus lens L3L. The fourth group Gr4 is composed of only one positive meniscus lens convex on the object side. The fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex on the image side.
第２の実施の形態（図２）では、正・負・正・正・正の５成分ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズで構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ（両面非球面）と、物体側に凹の負メニスカスレンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた平凸の正レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズＬ３１（両面非球面）と、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、像側に凹の負メニスカスレンズＬ３Ｌと、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚のみで構成されている。第５群Ｇｒ５は、像側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。 In the second embodiment (FIG. 2), each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive / positive five-component zoom configuration. The first group Gr1 is composed of, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a positive meniscus lens convex on the object side. The second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens (double-sided aspheric surface) concave on the image side, a negative meniscus lens L22 concave on the object side, and a planoconvex positive lens with a convex surface facing the object side. , Is composed of. In order from the object side, the third lens unit Gr3 includes a stop ST, a biconvex positive lens L31 (double-sided aspheric surface), a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and an image side. And a concave negative meniscus lens L3L. The fourth group Gr4 is composed of only one positive meniscus lens convex on the object side. The fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex on the image side.
第３の実施の形態（図３）では、正・負・正・正・正の５成分ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズで構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ（物体側面が非球面）と、物体側に凹の負メニスカスレンズＬ２２と、両凸の正レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズＬ３１（両面非球面）と、像側に凹の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る接合レンズと、像側に凹の負メニスカスレンズＬ３Ｌと、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚のみで構成されている。第５群Ｇｒ５は、像側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。 In the third embodiment (FIG. 3), each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive / positive five-component zoom configuration. The first group Gr1 is composed of, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a positive meniscus lens convex on the object side. The second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens concave on the image side (the object side surface is aspheric), a negative meniscus lens L22 concave on the object side, and a biconvex positive lens. Yes. In order from the object side, the third lens unit Gr3 includes a stop ST, a biconvex positive lens L31 (double-sided aspheric surface), a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a biconvex positive lens, and an image side. And a concave negative meniscus lens L3L. The fourth group Gr4 is composed of only one positive meniscus lens convex on the object side. The fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex on the image side.
第４の実施の形態（図４）では、正・負・正・正・正の５成分ズーム構成において各群が以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る接合レンズで構成されている。第２群Ｇｒ２は、物体側から順に、像側に凹の負メニスカスレンズ（両面非球面）と、物体側に凹の負メニスカスレンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた平凸の正レンズと、で構成されている。第３群Ｇｒ３は、物体側から順に、絞りＳＴと、両凸の正レンズＬ３１（両面非球面）と、像側に凹の負メニスカスレンズと、両凸の正レンズと、像側に凹の負メニスカスレンズＬ３Ｌと、で構成されている。第４群Ｇｒ４は、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚のみで構成されている。第５群Ｇｒ５は、像側に凸の正メニスカスレンズ（両面非球面）１枚のみで構成されている。 In the fourth embodiment (FIG. 4), each group is configured as follows in a positive / negative / positive / positive / positive five-component zoom configuration. The first group Gr1 is composed of, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens concave on the image side and a positive meniscus lens convex on the object side. The second group Gr2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens (double-sided aspheric surface) concave on the image side, a negative meniscus lens L22 concave on the object side, and a planoconvex positive lens with a convex surface facing the object side. , Is composed of. The third lens unit Gr3 includes, in order from the object side, a stop ST, a biconvex positive lens L31 (double-sided aspheric surface), a negative meniscus lens concave on the image side, a biconvex positive lens, and a concave on the image side. And a negative meniscus lens L3L. The fourth group Gr4 is composed of only one positive meniscus lens convex on the object side. The fifth group Gr5 is composed of only one positive meniscus lens (double-sided aspheric surface) convex on the image side.
各実施の形態を構成しているズームレンズＺＬには、入射光線を屈折作用により偏向させる屈折型レンズ（つまり、異なる屈折率を有する媒質同士の界面で偏向が行われるタイプのレンズ）が用いられているが、使用可能なレンズはこれに限らない。例えば、回折作用により入射光線を偏向させる回折型レンズ，回折作用と屈折作用との組み合わせで入射光線を偏向させる屈折・回折ハイブリッド型レンズ，入射光線を媒質内の屈折率分布により偏向させる屈折率分布型レンズ等を用いてもよい。ただし、媒質内で屈折率が変化する屈折率分布型レンズは、その複雑な製法がコストアップを招くため、屈折率分布の均一な均質素材レンズを用いることが望ましい。また、各実施の形態を構成しているズームレンズＺＬには、光学素子としてレンズ以外に絞りＳＴが用いられているが、不要光をカットするための光束規制板（例えばフレアカッター）等を必要に応じて配置してもよい。 The zoom lens ZL constituting each embodiment uses a refractive lens that deflects incident light rays by refraction (that is, a lens that deflects at the interface between media having different refractive indexes). However, usable lenses are not limited to this. For example, a diffractive lens that deflects incident light by diffracting action, a refractive / diffractive hybrid lens that deflects incident light by combining diffractive action and refracting action, and a refractive index distribution that deflects incident light by a refractive index distribution in the medium A mold lens or the like may be used. However, it is desirable to use a homogeneous material lens having a uniform refractive index distribution, because the refractive index distribution type lens whose refractive index changes in the medium increases the cost of its complicated manufacturing method. In addition, the zoom lens ZL constituting each embodiment uses a stop ST in addition to the lens as an optical element, but requires a light flux regulating plate (for example, a flare cutter) for cutting unnecessary light. You may arrange according to.
以下、本発明を実施したズームレンズの構成等を、実施例のコンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説明する。ここで挙げる実施例１〜４（ＥＸ１〜４）は、前述した第１〜第４の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例であり、第１〜第４の実施の形態を表すレンズ構成図（図１〜図４）は、対応する実施例１〜４の光学構成をそれぞれ示している。 Hereinafter, the configuration and the like of the zoom lens embodying the present invention will be described more specifically with reference to the construction data of the examples. Examples 1 to 4 (EX1 to 4) listed here are numerical examples corresponding to the first to fourth embodiments, respectively, and are lens configuration diagrams representing the first to fourth embodiments. (FIGS. 1-4) has shown the optical structure of the corresponding Examples 1-4, respectively.
各実施例のコンストラクションデータでは、面データとして、左側の欄から順に、面番号ｉ，曲率半径ｒ（ｍｍ），軸上での面間隔ｄ（ｍｍ），ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に関する屈折率ｎｄ，ｄ線に関するアッベ数ｖｄを示す。面番号に＊が付された面は非球面であり、その面形状は面頂点を原点とするローカルな直交座標系（ｘ，ｙ，ｚ）を用いた以下の式（ＡＳ）で定義される。非球面データとして、非球面係数等を示す。なお、各実施例の非球面データにおいて表記の無い項の係数は０であり、すべてのデータに関してｅ−ｎ＝×１０-nである。
ｚ＝（ｃ・ｈ2）／［１＋√｛１−（１＋Ｋ）・ｃ2・ｈ2｝］＋Σ（Ａｊ・ｈj） …（ＡＳ）
ただし、
ｈ：ｚ軸（光軸ＡＸ）に対して垂直な方向の高さ（ｈ2＝ｘ2＋ｙ2）、
ｚ：高さｈの位置での光軸ＡＸ方向のサグ量（面頂点基準）、
ｃ：面頂点での曲率（曲率半径ｒの逆数）、
Ｋ：円錐定数、
Ａｊ：ｊ次の非球面係数、
である。
In the construction data of each example, as surface data, in order from the left column, surface number i, radius of curvature r (mm), on-axis surface interval d (mm), refraction with respect to d-line (wavelength 587.56 nm). The Abbe number vd with respect to the rate nd and d lines is shown. A surface with * in the surface number is an aspheric surface, and the surface shape is defined by the following expression (AS) using a local orthogonal coordinate system (x, y, z) with the surface vertex as the origin. . As aspheric data, an aspheric coefficient or the like is shown. It should be noted that the coefficient of the term not described in the aspherical data of each embodiment is 0, and e−n = × 10 −n for all data.
z = (c · h 2 ) / [1 + √ {1− (1 + K) · c 2 · h 2 }] + Σ (Aj · h j ) (AS)
However,
h: height in the direction perpendicular to the z axis (optical axis AX) (h 2 = x 2 + y 2 ),
z: the amount of sag in the direction of the optical axis AX at the position of the height h (based on the surface vertex),
c: curvature at the surface vertex (the reciprocal of the radius of curvature r),
K: conic constant,
Aj: j-order aspheric coefficient,
It is.
各種データとして、ズーム比，全系の焦点距離（ｆ，ｍｍ），Ｆナンバー（Ｆｎｏ．），半画角（ω，°），像高（ｙ’ｍａｘ，ｍｍ），レンズ全長（ＴＬ，ｍｍ），バックフォーカス（ＢＦ，ｍｍ），可変面間隔ｄｉ（ｍｍ）を示し、ズームレンズ群データとして、各レンズ群の焦点距離（ｍｍ）を示す。また表１に、各実施例の条件式対応値を示す。なお、バックフォーカスは、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表記しており、レンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。 As various data, zoom ratio, focal length of entire system (f, mm), F number (Fno.), Half angle of view (ω, °), image height (y'max, mm), total lens length (TL, mm) ), Back focus (BF, mm), variable surface interval di (mm), and the focal length (mm) of each lens group as zoom lens group data. Table 1 shows values corresponding to the conditional expressions of the respective examples. The back focus expresses the distance from the lens final surface to the paraxial image plane in terms of air length, and the total lens length is the distance from the lens front surface to the lens final surface plus the back focus. .
図５〜図８は、実施例１〜実施例４（ＥＸ１〜ＥＸ４）にそれぞれ対応する収差図であり、（Ｗ）は広角端（Ｗｉｄｅ），（Ｍ）は中間焦点距離状態（Ｍｉｄｄｌｅ），（Ｔ）は望遠端（Ｔｅｌｅ）における諸収差（左から順に、球面収差等，非点収差，歪曲収差である。）を示している。図５〜図８中、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙ’（ｍｍ）は撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上での最大像高ｙ’ｍａｘ（光軸ＡＸからの距離に相当する。）である。球面収差図において、実線ｄ，一点鎖線ｇ，二点鎖線ｃはｄ線，ｇ線，ｃ線に対する球面収差（ｍｍ）をそれぞれ表しており、破線ＳＣは正弦条件不満足量（ｍｍ）を表している。非点収差図において、破線ＤＭはメリディオナル面、実線ＤＳはサジタル面でのｄ線に対する各非点収差（ｍｍ）を表している。また、歪曲収差図において実線はｄ線に対する歪曲（％）を表している。 5 to 8 are aberration diagrams respectively corresponding to Examples 1 to 4 (EX1 to EX4), (W) is a wide angle end (Wide), (M) is an intermediate focal length state (Middle), (T) indicates various aberrations (spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in order from the left) at the telephoto end (Tele). 5 to 8, FNO is the F number, and Y '(mm) is the maximum image height y'max (corresponding to the distance from the optical axis AX) on the light receiving surface SS of the image sensor SR. In the spherical aberration diagram, solid line d, alternate long and short dash line g, and alternate long and two short dashes line c represent spherical aberration (mm) with respect to d line, g line, and c line, respectively, and broken line SC represents unsatisfactory sine condition (mm). Yes. In the astigmatism diagram, the broken line DM represents the meridional surface, and the solid line DS represents each astigmatism (mm) with respect to the d line on the sagittal surface. In the distortion diagram, the solid line represents the distortion (%) with respect to the d-line.
実施例１
単位：mm
面データ
i r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 25.907 0.900 1.92286 20.88
2 17.869 3.367 1.78335 43.16
3 119.928 可変
4* 26.625 0.700 1.85482 34.88
5 5.089 4.209
6 -9.006 0.700 1.71499 55.47
7 -73.908 0.100
8 24.515 1.652 1.94595 17.98
9 -57.838 可変
10 (絞り) ∞ 0.940
11* 7.353 2.030 1.64956 37.93
12* -32.447 0.100
13 10.936 0.700 1.92053 21.76
14 6.192 2.422 1.50231 80.29
15 -8.742 0.100
16 23.138 0.700 1.87803 33.04
17 5.278 可変
18 14.566 1.174 1.87614 33.18
19 17.058 可変
20* -49.047 1.745 1.53048 55.72
21* -17.814 0.500
22 ∞ 1.762 1.51680 64.20
23 ∞ 1.214
像面 ∞
Example 1
Unit: mm
Surface data
ird nd vd
Object ∞ ∞
1 25.907 0.900 1.92286 20.88
2 17.869 3.367 1.78335 43.16
3 119.928 Variable
4 * 26.625 0.700 1.85482 34.88
5 5.089 4.209
6 -9.006 0.700 1.71499 55.47
7 -73.908 0.100
8 24.515 1.652 1.94595 17.98
9 -57.838 Variable
10 (Aperture) ∞ 0.940
11 * 7.353 2.030 1.64956 37.93
12 * -32.447 0.100
13 10.936 0.700 1.92053 21.76
14 6.192 2.422 1.50231 80.29
15 -8.742 0.100
16 23.138 0.700 1.87803 33.04
17 5.278 Variable
18 14.566 1.174 1.87614 33.18
19 17.058 Variable
20 * -49.047 1.745 1.53048 55.72
21 * -17.814 0.500
22 ∞ 1.762 1.51680 64.20
23 ∞ 1.214
Image plane ∞
非球面データ
第4面
K= 0.0000e+000
A4= 1.7312e-004
A6=-2.2066e-006
A8=-2.7265e-008
A10= 1.7756e-009
A12=-2.3202e-011
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
Aspheric data 4th surface
K = 0.0000e + 000
A4 = 1.7312e-004
A6 = -2.2066e-006
A8 = -2.7265e-008
A10 = 1.7756e-009
A12 = -2.3202e-011
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第11面
K= 0.0000e+000
A4=-1.6400e-004
A6= 1.1936e-005
A8= 1.1257e-006
A10=-8.0575e-008
A12= 4.1966e-009
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
11th page
K = 0.0000e + 000
A4 = -1.6400e-004
A6 = 1.1936e-005
A8 = 1.1257e-006
A10 = -8.0575e-008
A12 = 4.1966e-009
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第12面
K= 0.0000e+000
A4= 9.4408e-004
A6= 1.7544e-005
A8= 1.2743e-006
A10=-7.9150e-008
A12= 5.3497e-009
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
12th page
K = 0.0000e + 000
A4 = 9.4408e-004
A6 = 1.7544e-005
A8 = 1.2743e-006
A10 = -7.9150e-008
A12 = 5.3497e-009
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第20面
K= 0.0000e+000
A4=-4.9252e-004
A6= 1.9015e-005
A8=-5.6887e-007
A10= 0.0000e+000
A12= 0.0000e+000
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
20th page
K = 0.0000e + 000
A4 = -4.9252e-004
A6 = 1.9015e-005
A8 = -5.6887e-007
A10 = 0.0000e + 000
A12 = 0.0000e + 000
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第21面
K= 0.0000e+000
A4=-4.4237e-004
A6= 1.7862e-005
A8=-5.0126e-007
A10= 0.0000e+000
A12= 0.0000e+000
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
21st page
K = 0.0000e + 000
A4 = -4.4237e-004
A6 = 1.7862e-005
A8 = -5.0126e-007
A10 = 0.0000e + 000
A12 = 0.0000e + 000
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
各種データ
ズーム比 6.74
(Ｗ) (Ｍ) (Ｔ)
f 6.000 15.582 40.448
Fno. 2.879 4.276 5.891
ω 36.868 16.108 6.348
y'max 4.500 4.500 4.500
TL 44.932 50.850 70.414
BF 2.875 2.875 2.875
d3 0.700 7.234 18.324
d9 11.923 3.810 1.000
d17 5.543 4.269 23.107
d19 2.352 11.123 3.570
Various data zoom ratio 6.74
(W) (M) (T)
f 6.000 15.582 40.448
Fno. 2.879 4.276 5.891
ω 36.868 16.108 6.348
y'max 4.500 4.500 4.500
TL 44.932 50.850 70.414
BF 2.875 2.875 2.875
d3 0.700 7.234 18.324
d9 11.923 3.810 1.000
d17 5.543 4.269 23.107
d19 2.352 11.123 3.570
ズームレンズ群データ
群(面) 焦点距離
1 ( 1- 3) 45.731
2 ( 4- 9) -6.840
3 ( 10- 17) 10.505
4 ( 18- 19) 93.296
5 ( 20- 23) 51.733
Zoom lens group data Group (surface) Focal length
1 (1-3) 45.731
2 (4-9) -6.840
3 (10-17) 10.505
4 (18-19) 93.296
5 (20-23) 51.733
実施例２
単位：mm
面データ
i r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 24.169 0.900 1.84666 23.78
2 17.008 3.799 1.72916 54.66
3 120.205 可変
4* 155.245 0.700 1.74330 49.33
5* 5.133 4.716
6 -11.274 0.700 1.78851 42.37
7 -28.768 0.500
8 24.649 1.617 1.94595 17.98
9 ∞ 可変
10 (絞り) ∞ 0.940
11* 6.724 2.530 1.59778 44.03
12* -18.173 0.500
13 20.717 0.700 1.90681 28.91
14 5.257 2.760 1.49700 81.61
15 -8.480 0.500
16 118.550 0.700 1.73118 54.12
17 7.090 可変
18 13.837 1.496 1.49700 81.61
19 24.198 可変
20* -30.370 1.601 1.53048 55.72
21* -14.412 0.500
22 ∞ 0.550 1.51680 64.20
23 ∞ 1.300
24 ∞ 0.500 1.51680 64.20
25 ∞ 0.610
像面 ∞
Example 2
Unit: mm
Surface data
ird nd vd
Object ∞ ∞
1 24.169 0.900 1.84666 23.78
2 17.008 3.799 1.72916 54.66
3 120.205 Variable
4 * 155.245 0.700 1.74330 49.33
5 * 5.133 4.716
6 -11.274 0.700 1.78851 42.37
7 -28.768 0.500
8 24.649 1.617 1.94595 17.98
9 ∞ variable
10 (Aperture) ∞ 0.940
11 * 6.724 2.530 1.59778 44.03
12 * -18.173 0.500
13 20.717 0.700 1.90681 28.91
14 5.257 2.760 1.49700 81.61
15 -8.480 0.500
16 118.550 0.700 1.73118 54.12
17 7.090 Variable
18 13.837 1.496 1.49700 81.61
19 24.198 Variable
20 * -30.370 1.601 1.53048 55.72
21 * -14.412 0.500
22 ∞ 0.550 1.51680 64.20
23 ∞ 1.300
24 ∞ 0.500 1.51680 64.20
25 ∞ 0.610
Image plane ∞
非球面データ
第4面
K= 0.0000e+000
A4= 8.5122e-005
A6= 2.9514e-006
A8=-9.5981e-008
A10= 3.5149e-010
A12= 7.3725e-012
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
Aspheric data 4th surface
K = 0.0000e + 000
A4 = 8.5122e-005
A6 = 2.9514e-006
A8 = -9.5981e-008
A10 = 3.5149e-010
A12 = 7.3725e-012
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第5面
K= 0.0000e+000
A4=-3.2246e-004
A6= 8.4749e-006
A8=-1.9667e-006
A10= 1.4433e-007
A12=-5.0070e-009
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
5th page
K = 0.0000e + 000
A4 = -3.2246e-004
A6 = 8.4749e-006
A8 = -1.9667e-006
A10 = 1.4433e-007
A12 = -5.0070e-009
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第11面
K= 0.0000e+000
A4=-3.4657e-004
A6= 1.2996e-005
A8=-6.7194e-007
A10= 2.8254e-008
A12= 8.6603e-010
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
11th page
K = 0.0000e + 000
A4 = -3.4657e-004
A6 = 1.2996e-005
A8 = -6.7194e-007
A10 = 2.8254e-008
A12 = 8.6603e-010
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第12面
K= 0.0000e+000
A4= 7.5004e-004
A6= 1.4947e-005
A8=-1.3741e-006
A10= 9.4879e-008
A12=-4.7711e-010
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
12th page
K = 0.0000e + 000
A4 = 7.5004e-004
A6 = 1.4947e-005
A8 = -1.3741e-006
A10 = 9.4879e-008
A12 = -4.7711e-010
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第20面
K= 0.0000e+000
A4= 1.0856e-003
A6=-4.3050e-005
A8=-1.0984e-006
A10= 7.4163e-008
A12=-8.9073e-010
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
20th page
K = 0.0000e + 000
A4 = 1.0856e-003
A6 = -4.3050e-005
A8 = -1.0984e-006
A10 = 7.4163e-008
A12 = -8.9073e-010
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第21面
K= 0.0000e+000
A4= 1.7208e-003
A6=-6.2513e-005
A8=-8.2771e-007
A10= 6.5111e-008
A12=-6.8675e-010
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
21st page
K = 0.0000e + 000
A4 = 1.7208e-003
A6 = -6.2513e-005
A8 = -8.2771e-007
A10 = 6.5111e-008
A12 = -6.8675e-010
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
各種データ
ズーム比 6.75
(Ｗ) (Ｍ) (Ｔ)
f 6.105 15.855 41.201
Fno. 2.878 4.075 5.898
ω 36.392 15.845 6.233
y'max 4.500 4.500 4.500
TL 50.137 53.862 74.652
BF 3.102 3.102 3.102
d3 0.700 6.510 17.128
d9 14.056 3.937 1.000
d17 4.999 3.853 23.964
d19 2.621 11.802 4.800
Various data zoom ratio 6.75
(W) (M) (T)
f 6.105 15.855 41.201
Fno. 2.878 4.075 5.898
ω 36.392 15.845 6.233
y'max 4.500 4.500 4.500
TL 50.137 53.862 74.652
BF 3.102 3.102 3.102
d3 0.700 6.510 17.128
d9 14.056 3.937 1.000
d17 4.999 3.853 23.964
d19 2.621 11.802 4.800
ズームレンズ群データ
群(面) 焦点距離
1 ( 1- 3) 44.142
2 ( 4- 9) -7.350
3 ( 10- 17) 11.922
4 ( 18- 19) 62.047
5 ( 20- 26) 49.965
Zoom lens group data Group (surface) Focal length
1 (1-3) 44.142
2 (4-9) -7.350
3 (10-17) 11.922
4 (18-19) 62.047
5 (20-26) 49.965
実施例３
単位：mm
面データ
i r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 25.369 0.900 1.92286 20.88
2 19.866 3.119 1.72916 54.70
3 138.411 可変
4* 59.525 0.700 1.75746 47.80
5 5.336 4.420
6 -8.649 0.700 1.72916 54.70
7 -31.551 0.100
8 32.440 1.651 1.92286 20.88
9 -46.253 可変
10 (絞り) ∞ 0.940
11* 7.323 1.983 1.60886 43.24
12* -94.570 0.100
13 10.510 0.700 1.86170 25.93
14 6.064 2.461 1.50379 79.94
15 -9.942 0.100
16 17.823 0.700 1.86177 34.30
17 5.515 可変
18 13.242 1.174 1.90366 31.32
19 14.916 可変
20* -258.251 1.800 1.53048 55.72
21* -18.836 0.500
22 ∞ 1.762 1.51680 64.20
23 ∞ 1.213
像面 ∞
Example 3
Unit: mm
Surface data
ird nd vd
Object ∞ ∞
1 25.369 0.900 1.92286 20.88
2 19.866 3.119 1.72916 54.70
3 138.411 Variable
4 * 59.525 0.700 1.75746 47.80
5 5.336 4.420
6 -8.649 0.700 1.72916 54.70
7 -31.551 0.100
8 32.440 1.651 1.92286 20.88
9 -46.253 Variable
10 (Aperture) ∞ 0.940
11 * 7.323 1.983 1.60886 43.24
12 * -94.570 0.100
13 10.510 0.700 1.86170 25.93
14 6.064 2.461 1.50379 79.94
15 -9.942 0.100
16 17.823 0.700 1.86177 34.30
17 5.515 Variable
18 13.242 1.174 1.90366 31.32
19 14.916 Variable
20 * -258.251 1.800 1.53048 55.72
21 * -18.836 0.500
22 ∞ 1.762 1.51680 64.20
23 ∞ 1.213
Image plane ∞
非球面データ
第4面
K= 0.0000e+000
A4= 2.3868e-004
A6=-3.2798e-006
A8= 2.8371e-008
A10= 1.4031e-010
A12=-4.7602e-012
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
Aspheric data 4th surface
K = 0.0000e + 000
A4 = 2.3868e-004
A6 = -3.2798e-006
A8 = 2.8371e-008
A10 = 1.4031e-010
A12 = -4.7602e-012
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第11面
K= 0.0000e+000
A4=-5.8651e-005
A6= 1.3003e-005
A8= 5.3917e-007
A10=-3.1156e-008
A12= 2.7142e-009
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
11th page
K = 0.0000e + 000
A4 = -5.8651e-005
A6 = 1.3003e-005
A8 = 5.3917e-007
A10 = -3.1156e-008
A12 = 2.7142e-009
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第12面
K= 0.0000e+000
A4= 8.8708e-004
A6= 2.1751e-005
A8= 2.2586e-007
A10= 5.8207e-009
A12= 2.8020e-009
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
12th page
K = 0.0000e + 000
A4 = 8.8708e-004
A6 = 2.1751e-005
A8 = 2.2586e-007
A10 = 5.8207e-009
A12 = 2.8020e-009
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第20面
K= 0.0000e+000
A4= 3.1453e-004
A6=-3.1001e-005
A8= 4.6868e-007
A10= 0.0000e+000
A12= 0.0000e+000
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
20th page
K = 0.0000e + 000
A4 = 3.1453e-004
A6 = -3.1001e-005
A8 = 4.6868e-007
A10 = 0.0000e + 000
A12 = 0.0000e + 000
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第21面
K= 0.0000e+000
A4= 7.3016e-004
A6=-4.4594e-005
A8= 6.3982e-007
A10= 0.0000e+000
A12= 0.0000e+000
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
21st page
K = 0.0000e + 000
A4 = 7.3016e-004
A6 = -4.4594e-005
A8 = 6.3982e-007
A10 = 0.0000e + 000
A12 = 0.0000e + 000
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
各種データ
ズーム比 6.00
(Ｗ) (Ｍ) (Ｔ)
f 6.108 14.958 36.626
Fno. 2.880 4.230 5.895
ω 36.380 16.743 7.004
y'max 4.500 4.500 4.500
TL 47.087 50.564 70.423
BF 2.874 2.874 2.874
d3 0.700 5.333 16.373
d9 12.896 3.904 1.000
d17 7.243 4.901 23.307
d19 1.825 12.002 5.321
Various data zoom ratio 6.00
(W) (M) (T)
f 6.108 14.958 36.626
Fno. 2.880 4.230 5.895
ω 36.380 16.743 7.004
y'max 4.500 4.500 4.500
TL 47.087 50.564 70.423
BF 2.874 2.874 2.874
d3 0.700 5.333 16.373
d9 12.896 3.904 1.000
d17 7.243 4.901 23.307
d19 1.825 12.002 5.321
ズームレンズ群データ
群(面) 焦点距離
1 ( 1- 3) 45.726
2 ( 4- 9) -7.303
3 ( 10- 17) 11.362
4 ( 18- 19) 97.961
5 ( 20- 23) 38.201
Zoom lens group data Group (surface) Focal length
1 (1-3) 45.726
2 (4-9) -7.303
3 (10-17) 11.362
4 (18-19) 97.961
5 (20-23) 38.201
実施例４
単位：mm
面データ
i r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 24.245 0.900 1.84666 23.78
2 16.952 3.910 1.72916 54.66
3 129.613 可変
4* 77.049 0.700 1.74330 49.33
5* 5.131 4.583
6 -13.797 0.700 1.89077 32.15
7 -39.995 0.500
8 22.586 1.717 1.94595 17.98
9 ∞ 可変
10 (絞り) ∞ 0.940
11* 11.531 2.078 1.60173 43.03
12* -11.779 0.500
13 50.271 0.700 1.84666 23.80
14 13.154 0.788
15 9.541 2.608 1.49700 81.61
16 -7.360 0.500
17 41.575 0.700 1.82293 37.97
18 5.282 可変
19 11.874 1.839 1.49700 81.61
20 24.383 可変
21* -14.705 1.523 1.53048 55.72
22* -9.272 0.500
23 ∞ 0.550 1.51680 64.20
24 ∞ 1.300
25 ∞ 0.500 1.51680 64.20
26 ∞ 0.617
像面 ∞
Example 4
Unit: mm
Surface data
ird nd vd
Object ∞ ∞
1 24.245 0.900 1.84666 23.78
2 16.952 3.910 1.72916 54.66
3 129.613 Variable
4 * 77.049 0.700 1.74330 49.33
5 * 5.131 4.583
6 -13.797 0.700 1.89077 32.15
7 -39.995 0.500
8 22.586 1.717 1.94595 17.98
9 ∞ variable
10 (Aperture) ∞ 0.940
11 * 11.531 2.078 1.60173 43.03
12 * -11.779 0.500
13 50.271 0.700 1.84666 23.80
14 13.154 0.788
15 9.541 2.608 1.49700 81.61
16 -7.360 0.500
17 41.575 0.700 1.82293 37.97
18 5.282 Variable
19 11.874 1.839 1.49700 81.61
20 24.383 Variable
21 * -14.705 1.523 1.53048 55.72
22 * -9.272 0.500
23 ∞ 0.550 1.51680 64.20
24 ∞ 1.300
25 ∞ 0.500 1.51680 64.20
26 ∞ 0.617
Image plane ∞
非球面データ
第4面
K= 0.0000e+000
A4=-4.5359e-004
A6= 3.1601e-005
A8=-8.8344e-007
A10= 1.0379e-008
A12=-3.8500e-011
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
Aspheric data 4th surface
K = 0.0000e + 000
A4 = -4.5359e-004
A6 = 3.1601e-005
A8 = -8.8344e-007
A10 = 1.0379e-008
A12 = -3.8500e-011
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第5面
K= 0.0000e+000
A4=-9.0230e-004
A6= 1.7951e-005
A8=-6.0382e-007
A10= 5.8110e-008
A12=-4.1060e-009
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
5th page
K = 0.0000e + 000
A4 = -9.0230e-004
A6 = 1.7951e-005
A8 = -6.0382e-007
A10 = 5.8110e-008
A12 = -4.1060e-009
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第11面
K= 0.0000e+000
A4=-3.9085e-004
A6= 2.2402e-005
A8= 3.1918e-007
A10= 1.1297e-007
A12= 3.3217e-010
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
11th page
K = 0.0000e + 000
A4 = -3.9085e-004
A6 = 2.2402e-005
A8 = 3.1918e-007
A10 = 1.1297e-007
A12 = 3.3217e-010
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第12面
K= 0.0000e+000
A4= 6.8631e-004
A6= 2.2773e-005
A8= 2.4103e-006
A10=-1.1721e-007
A12= 1.4154e-008
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
12th page
K = 0.0000e + 000
A4 = 6.8631e-004
A6 = 2.2773e-005
A8 = 2.4103e-006
A10 = -1.1721e-007
A12 = 1.4154e-008
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第21面
K= 0.0000e+000
A4= 1.3142e-003
A6=-3.1029e-005
A8= 1.7115e-006
A10=-4.1128e-008
A12= 3.8678e-010
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
21st page
K = 0.0000e + 000
A4 = 1.3142e-003
A6 = -3.1029e-005
A8 = 1.7115e-006
A10 = -4.1128e-008
A12 = 3.8678e-010
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
第22面
K= 0.0000e+000
A4= 1.8964e-003
A6=-3.8746e-005
A8= 1.9598e-006
A10=-4.2097e-008
A12= 3.8010e-010
A14= 0.0000e+000
A16= 0.0000e+000
22nd page
K = 0.0000e + 000
A4 = 1.8964e-003
A6 = -3.8746e-005
A8 = 1.9598e-006
A10 = -4.2097e-008
A12 = 3.8010e-010
A14 = 0.0000e + 000
A16 = 0.0000e + 000
各種データ
ズーム比 6.75
(Ｗ) (Ｍ) (Ｔ)
f 6.107 15.867 41.207
Fno. 2.875 4.326 5.894
ω 36.386 15.834 6.232
y'max 4.500 4.500 4.500
TL 52.125 52.629 74.660
BF 3.110 3.110 3.110
d3 0.700 3.461 16.881
d9 15.445 3.201 1.000
d18 5.000 6.193 25.502
d20 2.686 11.479 2.982
Various data zoom ratio 6.75
(W) (M) (T)
f 6.107 15.867 41.207
Fno. 2.875 4.326 5.894
ω 36.386 15.834 6.232
y'max 4.500 4.500 4.500
TL 52.125 52.629 74.660
BF 3.110 3.110 3.110
d3 0.700 3.461 16.881
d9 15.445 3.201 1.000
d18 5.000 6.193 25.502
d20 2.686 11.479 2.982
ズームレンズ群データ
群(面) 焦点距離
1 ( 1- 3) 43.602
2 ( 4- 9) -7.972
3 ( 10- 18) 12.685
4 ( 19- 20) 44.406
5 ( 21- 26) 43.115
Zoom lens group data Group (surface) Focal length
1 (1-3) 43.602
2 (4-9) -7.972
3 (10-18) 12.685
4 (19-20) 44.406
5 (21-26) 43.115
ＤＵ デジタル機器
ＬＵ 撮像光学装置
ＺＬ ズームレンズ
Ｇｒ１ 第１群
Ｇｒ２ 第２群
Ｇｒ３ 第３群
Ｇｒ４ 第４群
Ｇｒ５ 第５群
Ｌ２２ 第２群を構成している物体側から２番目のレンズ
Ｌ３１ 第３群を構成している最も物体側のレンズ
Ｌ３Ｌ 第３群を構成している最も像側のレンズ
ＳＴ 絞り
ＳＲ 撮像素子
ＳＳ 受光面
ＩＭ 像面（光学像）
ＡＸ 光軸
１ 信号処理部
２ 制御部
３ メモリ
４ 操作部
５ 表示部
DU Digital equipment LU Image pickup optical device ZL Zoom lens Gr1 First group Gr2 Second group Gr3 Third group Gr4 Fourth group Gr5 Fifth group L22 Second lens from the object side constituting second group L31 Third group The most object side lens L3L The most image side lens constituting the third group ST Aperture SR Image sensor SS Light receiving surface IM Image surface (optical image)
AX optical axis 1
Claims (7)
１．６７＞Ｎｄ３１ …（１Ａ）
４７．０＞νｄ３１ …（１Ｂ）
−１．０＜ｆ３Ｌ／ｆ３＜−０．５ …（２）
ただし、
Ｎｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関するアッベ数、
ｆ３Ｌ：第３群を構成している最も像側の負レンズの焦点距離、
ｆ３：第３群の焦点距離、
である。 In order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, a fourth group having positive power, and a fifth group having positive power, And a zoom lens having a five-group configuration in which zooming is performed by changing the interval between the groups. At least zooming from the wide-angle end to the telephoto end moves the first group, and the first group is 2 The third lens group includes a positive lens having a convex surface facing the object side on the most object side, and at least one surface of the positive lens is an aspherical surface. The following conditional expression (1A ) And (1B), and the third group includes, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, a positive lens, and a negative lens, and satisfies the following conditional expression (2): A zoom lens characterized by:
1.67> Nd31 (1A)
47.0> νd31 (1B)
−1.0 <f3L / f3 <−0.5 (2)
However,
Nd31: Refractive index related to the d-line of the most object-side positive lens constituting the third group,
νd31: Abbe number relating to the d-line of the most object side positive lens constituting the third lens unit,
f3L: focal length of the most image-side negative lens constituting the third lens unit,
f3: focal length of the third group,
It is.
１．６７＞Ｎｄ３１ …（１Ａ）
４７．０＞νｄ３１ …（１Ｂ）
０．８＜ＳＦ＜１０ …（４）
ただし、
Ｎｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関する屈折率、
νｄ３１：第３群を構成している最も物体側の正レンズのｄ線に関するアッベ数、
ＳＦ＝（ＣＲ２Ｒ＋ＣＲ２Ｆ）／（ＣＲ２Ｒ−ＣＲ２Ｆ）
ＣＲ２Ｆ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの物体側面の曲率半径、
ＣＲ２Ｒ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの像側面の曲率半径、
である。 In order from the object side, a first group having positive power, a second group having negative power, a third group having positive power, a fourth group having positive power, and a fifth group having positive power, And a zoom lens having a five-group configuration in which zooming is performed by changing the interval between the groups. At least zooming from the wide-angle end to the telephoto end moves the first group, and the first group is 2 The third lens group includes a positive lens having a convex surface facing the object side on the most object side, and at least one surface of the positive lens is an aspherical surface. The following conditional expression (1A ) And (1B), and the second group includes, in order from the object side, a negative lens, a negative lens, and a positive lens, and satisfies the following conditional expression (4): to Luz Murenzu;
1.67> Nd31 (1A)
47.0> νd31 (1B)
0.8 <SF <10 (4)
However,
Nd31: Refractive index related to the d-line of the most object-side positive lens constituting the third group,
νd31: Abbe number relating to the d-line of the most object side positive lens constituting the third lens unit,
SF = (CR2R + CR2F) / (CR2R-CR2F)
CR2F: radius of curvature of the object side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
CR2R: radius of curvature of the image side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
It is.
０．８＜ＳＦ＜１０ …（４）0.8 <SF <10 (4)
ただし、 However,
ＳＦ＝（ＣＲ２Ｒ＋ＣＲ２Ｆ）／（ＣＲ２Ｒ−ＣＲ２Ｆ）SF = (CR2R + CR2F) / (CR2R-CR2F)
ＣＲ２Ｆ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの物体側面の曲率半径、CR2F: radius of curvature of the object side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
ＣＲ２Ｒ：第２群を構成している物体側から２番目の負レンズの像側面の曲率半径、CR2R: radius of curvature of the image side surface of the second negative lens from the object side constituting the second group,
である。It is.
０．４＜（β２ｔ／β２ｗ）／（β３ｔ／β３ｗ）＜１．０ …（３）
ただし、
β２ｗ：広角端での第２群の倍率、
β２ｔ：望遠端での第２群の倍率、
β３ｗ：広角端での第３群の倍率、
β３ｔ：望遠端での第３群の倍率、
である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression (3) is satisfied:
0.4 <(β2t / β2w) / (β3t / β3w) <1.0 (3)
However,
β2w: magnification of the second group at the wide-angle end,
β2t: magnification of the second group at the telephoto end,
β3w: the magnification of the third group at the wide-angle end,
β3t: magnification of the third lens unit at the telephoto end,
It is.
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